Imbinari g-sConf. P100-1/2013 - pct. C.6.5.5.(2), rezistena mbinrilor nedisipative trebuie s fie suficient pentru a permite formarea zonei plastice complet consolidate n elementele disipative adiacente (n cazul prezent, n contravntuiri). n acest scop efortul de calcul pentru dimensionarea mbinrii se determin pe baza efortului capabil al elementului mbinat, innd cont de consolidarea zonei plastice (factorul 1.1) i de suprarezistena de material (factorul ). = 1.1 = 3 827.67 [kN]

Conf. P100-1/2013 pct. C.6.5.5.(7), n scopul asigurrii unei comportri ductile, n cazul mbinrilor cu uruburi solicitate n planul lor, rezistena la forfecare a uruburilor va depi cu cel puin 20% rezistena la presiune pe pereii gurii. Se asigur astfel un mod de cedare ductil prin plasticizarea gurii, evitnd forfecarea tijei, care reprezint un mod de cedare fragil.

Conf. P100-1/2013 - pct. C.6.5.5.(2), rezistena mbinrilor nedisipative trebuie s fie suficient pentru a permite formarea zonei plastice complet consolidate n elementele disipative adiacente (n cazul prezent, n grind). n acest scop efortul de calcul pentru dimensionarea mbinrii se determin pe baza efortului capabil al elementului mbinat, innd cont de consolidarea zonei plastice (factorul 1.1) i de suprarezistena de material (factorul ).

-baza stalp Codul de proiectare seismic P100-1/2013, prin pct. C.6.2.(8) recomand utilizarea uruburilor de ancoraj din grupele de calitate 4.6 i 5.6 , pentru a exista o compatibilitate ntre rezistena la ntindere a uruburilor i aderena ntre acestea i betonul n care se ancoreaz.Pentru realizarea bazei stlpului s-au utilizat uruburi de ancoraj din grupa de calitate 5.6 .

Conf. pct. 6.5.6. din P100-1/2013, eforturile de proiectare pentru baza stlpului se determin cu medota suprarezistenei, identic determinrii eforturilor de proiectare pentru dimensionarea stlpului de la intersecia axelor B i 4 (pct. 3.4), rezultnd pentru seciunea de ncastrare a stlpului metalic eforturile din tabelul 19.

Infrastructura

Conf. clasificrii infrastructurilor dup modul de comportare la aciuni seismice din NP 112/2013, s-a obtat ca pentru prezenta construcie, infrastructura s aib un comportament n domeniul elastic, iar deformaiile plastice n cazul aciunilor seismice s se dezvolte exclusiv n suprastructur.n acest caz rezistena infrastructurii este calibrat cu solicitrile transmise de mecanismul de plastificare din suprastructur conf. NP 112/2013, pct. II.4.2.(7). Conf. punctului menionat anterior, eforturile secionale n elementele sistemului de fundare se vor obine utiliznd modelul de calcul elastic complet al asnamblului suprastructur-infrastructur (n programul de calcul structural, factorul de comportare q a fost adoptat avnd valoarea 1), pe care se aplic ncrcrile gravitaionale i forele seismice de proiectare amplificate printr-un factor de suprarezisten mediu pe structur:

= + 1.5

ncrcrile gravitaionale; forele seismice de proiectare.

Dei infrastructura este proiectat s lucreze n domeniul elastic, ntruct rspunsul seismic al fundaiilor prezint un grad de incertitudine mai mare dect n cazul suprastructurii, se recomand ca la proiectare s se prevad msuri pentru a asigura elementelor infrastructurii o capacitate minim de deformare n domeniul postelastic. Adoptarea regulilor constructive date n codul P100-1 pentru structurile cu ductilitate medie (DCM) este una dintre soluiile adoptate.

fundatie

Pentru calculul individual al fiecrei grinzi de fundare se presupune c grinzile sunt articulate la intersecia lor (n noduri). n funcie de rigiditatea grinzilor i coeficientul de pat, forele concentrate se descompun pentru fiecare grind de pe fiecare direcie astfel: