ctii beton 2
TRANSCRIPT
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
1/11
0
Enunul proiectului
S se proiecteze cadrul din beton armat avand urmatoarele date:
- Schema static B- Tip de nod: articulat- nlime - Deschideri: - Travee - Numr de travei - Localitate: Calafat
Memoriu tehnic
1. DescriereConstrucia e de tip hal industrial parter, forma n plan dreptunghiular cudimensiunile 65x58m, structural definit prin:
- deschideri: 29m si 29m- travei: 13mSuprafaa construit: Suprafa desfurat: .
Soluiaadoptat pentru structura de rezisten i nchideri const din:a). Infrastructur:- fundaii izolate tip pahar din beton armat prefabricat sub stlpii din beton armat
monolit;- pardoseal din beton slab armat de minim 10cm grosime pe o umplutur din balast
compactat de minim 15cm grosime.b). Suprastructur:- stlpi monolii cu seciunea 0,65x0,65m i grinzi principale din beton
precomprimat;- pane de beton precomprimat cu seciunea de 0,5x0,2m.c). nvelitoare:- tabl cutat Mega Profil cu grosimea de 1,25mm cu termoizolaie din vat mineral
de 15cm.
2. Materiale folositeBeton C40/50 n grinzile principale, pane i stlpi.Armturi din oel OB37 pentru etrieri, PC52 pt bare longitudinal i TBP12 pentru
barele pretensionate.
La realizarea lucrrilor trebuie respectate toate normativele privind asigurareadurabilitii, siguranei n exploatare, funcionalitii i calitii construciilor, precum iNormele de Protecie a Muncii n activitatea de construcii i Normele de Prevenire i
Stingere a Incendiilor
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
2/11
1
Calculul grinzii principale
Predimensionarea grinzii principale
Caracteristicile geometrice ale seciunii ideale
( )
Evaluarea ncrcrilor
a). ncrcri permanente:- greutatea proprie a grinzii principale: - greutatea panelor: - greutatea acoperiului:
b). ncrcri variabile:- zpada:
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
3/11
2
{
{
Calculul necesarului de armtur
Se folosete armtur prentins de 2 tipuri:
- obinuit PC52;- TBP12, ;
}
Armtura:
Transformarea armturii obinuite n armtur pretensionat: Aria necesar a armturii pretensionate: Numrul de toroane: Coeficienii de echivalen:
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
4/11
3
Eforturi unitare n beton n fibrele superioar () i inferioar ()
Eforturi unitare n armtura prentins () i n beton () n faza iniialCalculul pierderilor de tensiune:
a. Lunecri locale la blocare ( n ancoraj): b.Tratamentul termic: c.Pretensionarea succesiv: unde
= efortul unitar n elem. longit. ale tiparulu, la niv. centr. de greut. al armturii
pretens., sub ac. forei totale de pretens.;= numrul de armturi pretensionate succesiv; fiind modulul de elasticitate pt. tipar; d.Relaxarea armturii:
=rezistena caracteristic STAS 10107-90 tab.11 /pg.14Din tab45 /pg111 rezult prin interpolare:
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
5/11
4
Se presupune c transferul se face dup 24h:
Suma pierderilor de tensiune (la valoarea lor maxim, corespunztoare fazeiiniiale):
Eforturi unitare minime () i maxime () n armtura prentins
Eforturi unitare n beton la transfer ()Se calculeaz sub aciunea:
-forei maxime de precomprimare: -momentul ncovoietor de calcul minim produs de greutatea proprie a grinzii
Pierderi de tensiune reologice ( )
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
6/11
5
Pentru calculul pierderii de tensiune cauzat de deformaiile de durat ale betonului,se consider seciunea critic solicitat n urmtoarele etape:
a).La 24h sub aciunea i .
b).La 90 zile, sub aciunea suplimentar a momentului ncovoietor de calculminim din ncrcrile permanente, diferite de greutatea proprie a grinzii, (greutatea suprabetonrii, pardoselii i instalaii fixe).
Datorit faptului c eforturile unitare n beton n cele 2 etape de solicitare sunt de
semne contrare i c pentru .Pierderea de tensiune produs de relaxarea final a armturii se determin
astfel (STAS 10107-90 Anexa H):
( )
Eforturi unitare minime ( ) i maxime ( ) n armtura prentins n fazafinal
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
7/11
6
[ ]
[ ] Eforturi unitare n beton n faza final
Se calculeaz sub aciunea:-forei minime de precomprimare -momentului ncovoietor produs de ncrcrile de exploatare de lung durat .
din greutatea acoperisului, greutatea panelor i greutatea proprie a
grinzii principale. | |
Calculul n starea limit de rezisten n seciuni normale
a).Transfer
n armtura prentins se consider un efort unitar cu care se calculeaz fora de precomprimare limit kN
b).Sub aciunea solicitrilor exterioare
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
8/11
7
( )
Seciunea se trateaz ca una dreptunghiular cu limea
.
Se calculeaz conform STAS 10107-90 rel.114 pg.50 mrimile: unde x este nlimea zonei comprimate sub aciunea solicitrilor exterioare
Momentul ncovoietor rezistent al seciunii critice se calculaz cu relaia:
care rezult mai mare dect momentul solicitat .
Calculul n starea limit de rezisten n seciuni nclinate fisurate
Elementele se dimensioneaz astfel nct s se respecte condiia: Fora tietoare minim care poate fi preluat de beton i etrieri se determin cu
rel.138 pg.56 STAS 10107-90:
Se folosesc etrieri Predimensionarea grinzii secundare
Fora tietoare de baz
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
9/11
8
Calafat:
Calculul stlpilor
Predimensionarea stlpilor
Calculul forei tietoare pe un stlp
Necesarul de armtur
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
10/11
9
}
Dimensionare stlp
Verificarea seciunii
-
7/29/2019 Ctii Beton 2
11/11
10
77358,60daNm 73501,34daNm < 77358,60daNmPentru dimensionare: Compresiune excentric oblic:
Conform calculului efectuat cu Axis rezult: ( )