civile 2

7/29/2019 civile 2

1/49

CONSTRUCTII CIVILE II

Cladire de locuite P+1E

Student:CONSANTIN OANA

An III,sem 2,CCIA

Universitatea Tehnica de Constructii Civile,Idustriale si Agricole Bucuresti

An 2011-2012

7/29/2019 civile 2

2/49

Departament Constructii Civile,Inginerie Urbana si Tehnologie

Colecti Constructii Civile

Date de tema:

Proiect

disciplina CCONSTRUCTII CIVILE II

Anul III ing. ,sectia CCIA,semestru II(an universitar 2011-2012)

Numele studentului: CONSTANTIN OANA

Date generale de tema pentru o cladire civila de locuit cu regim redus de inaltime-cladire

parter si u etaj(P+1E):

I. Conditii de amplasare:1. Localitatea BAIA MARE

Conform reglementarilor tehnice in vigoare ,zonele de calcul in care se

incadreaza localiatatea din punct de vedere:

al actiunii zapezii(Cod CR 1-1-3-2005) 2kN/m2 al actiunii vantului(Cod NP 082-04) 0.5kPa al actiunii seismice 0.12g

2. Natura terenului de fundare pconv=1.8daN/cm2

Terenul pe care se va afla constructia este orizontal .Panza de apa freatica se va afla la mare

adincime.

II. Conformarea de ansamblu a cladirii:1. Partiu de arhitectura B102. Cladire de tip -duplex3. Inaltimea de nivel Hn=2.90m4. Cladirea va fi prevazuta cu un pod necirculabil ;invelitoarea acoperisului va fi

din tigla profilata.

5. Cladirea nu va avea subsol.6. Finisajele(pardoseli,tencuieli,placaje,etc.)se vor alege din gama solutiilor

eficiente curent utilizate in prezent.

7. Cladirea va fi prevazuta cu incalzire centrala.Alimentarea cu apa,canalizare sialimentare cu energie electrica se varealiza prin legarea la retelele edilitare

respective.

III. Sistemul structural al cladirii:1. Pereti structurali din zidarie de:

-caramizi ceramice pline CPP(Caramida Plina Presata)

2. Planseele din placi de beton armat monolit .3. Scara din beton armat monolit.4. Sarpanta din lemn.5. Fundatii de tip continuu din beton simplu sau armat

Grosime termoizolatie t=10cm

Intre axe 1-2 (+10cm)

axe B-C (+10cm)

7/29/2019 civile 2

3/49

Continutul proiectului

Se vor redacta piese desenate(planse) si piese scrise (note de calcul) care se vor preda

esalonat sub forma a 4 lucrari,astfel:

Lucrarea Nr. 1

Tema lucrare:Se va (re)proiecta partiul de arhitectura(primit in format electronic) astfel incat sa se respecte

prevederile reglementarilor tehnice in vigoare referitoare la:

conformare structurala (Cod de proiectare pentru structuri din zidarie CR 6-2006); conformare vizual luminoasa (STAS 6621-89) Continut lucrare:

Piese desenate: Partiu de arhitectura -partiu pentru nivel+partiu pentru etaj(Sc.1/50)

Piese scrise:date de tema corespunzatoare lucarii nr. 1;comentarii explicative si verificari referitoare la conformarea structurala ,termoenergetica si

vizual luminoasa a cladirii.

Lucrarea Nr. 2

Tema lucrare :Se va proiecta planseul peste parter al cladirii.

Continut lucrare: Piese desenate:

plan de rezistenta al planseului peste parter (Sc. 1/50)+plan cofrajscara(Sc.1/50)+detalii reprezentative(Sc. 1/10);

plan (partial) de realizare buiandrugi in peretii structurali ,peste gaurile de usi siferestre de la parter(Sc. 1/50)+sectiune veticala prin peretele exterior de la parter(Sc 1/10).

Piese scrise : note de calcul referitoare la dimensionare/verificare buiandrugi.

Lucrarea Nr. 3

Tema lucrare:

Se va proiecta acoperisul cladirii in solutia sarpanta de lemn pe scaune. Continut lucrare:

Piese desenate: plan de rezistenta al planseului de peste parter(Sc. 1/50) +plan cofraj scara(Sc.1/50)+detalii reprezentative (Sc. 1/10);

detalii constructive de sarpanta +detaliu invelitoare (Sc. 1/20) Piese scrise :

note de calcul referitoare la dimensiunile elemntelor sarpantei.

7/29/2019 civile 2

4/49

Lucrarea Nr. 4

Tema lucrare:Se va proiecta sistemul de fundare al cladirii.

Continut lucrare: Piese desenate:

plan fundatii(Sc. 1/50) + +detalii reprezentative (Sc. 1/20); Piese scrise :

note de calcul referitoare la dimensiunile fundatiilor.

7/29/2019 civile 2

5/49

Lucrarea Nr. 1

7/29/2019 civile 2

6/49

Piese scrise

7/29/2019 civile 2

7/49

Conformare structurala conform CR6-2006

Prevederi generale :

Conditii de utilizare pentru zidarie armata zidarie confinata(ZC):

Date cunoscute -grosime pereti de rezistenta g=25cm-Baia Mare =>ag=0.12g

-cladire P+1E=> 2 niveluri-arie planseu Ap=12.35*22.15=273.55m

2

-clasa de importanta III cladire de locuinte

Cladiri cu elemente de argila arsa, grupele 1si 2;p%-densitate minima constructiva a peretilor

structurali ,interiori si exteriori,pe fiecare din directile principale

Tabel 8.2.-cap 8 -P100/2006

Nr.niv.Acceleratie seismica de proiectare

0.08g;0.12g 0.16g;0.20g 0.25g 0.28g;0.32g

1 3% 4% 4% 4%2 3% 4% 5% 4%

3 4% 5% 6% NA

4 4% 6% NA NA

5 5% NA NA NA

150 177 164 196.5 196.5 164 177 140

423.5 246.5 115 115 246.5 413.5

150 355 355 140

164.5 190 145 145 190 164.5

x

y

Lperete

dir.x=1.5+1.4+4.135+4.235+1.5+1.4+4.135+

(1.77+1.64+1.965+2.465+1.15+3.55+1.9+1.45+1.9+1.645)*2=57.175m

7/29/2019 civile 2

8/49

530

155

512.5

222.5

425

445

680

445

680

512.5

222.5

425

530

155

x

y

Lperetedir.y=2*(5.3+5.125+4.45+4.25+1.55+2.225+6.8)*2=59.4m

Densitatea peretilor structurali ai cladirii din zidarie ,pe fiecare din directiile

principale ale cladirii, este definita prin procentulariei nete totale a peretilor din zidarie(Az,net)

de pe directia respectiva ,raportata la aria planseului( Apl) de la nivelul respectiv.

p(%)=100*Az,net/Apl

Az,netdirx

=g*Lperetedir.x=0.25*57.175=14.29m2

Az,netdiry

=g*Lperetedir.y=0.25*59.4=14.85m2

Apl=273.55m2

p(%)dirx

=100* Az,netdirx

/Apl=100*14.29/273.55=5.22%>3%

p(%)diry

=100* Az,netdiry

/Apl=100*14.85/273.55=5.43%>3%

Din cele doua rezulta :cladirea respecta conditiile minime de densitate a peretilor (conform

P100-2006).

Predimensionare placa(hp)

hpPochi de placaMax

/180+(1-2)cm; hp13cm

Pochi de placaMax

-perimetru ochi de placa maxim masurat in centimetri(ochi deplaca axe 1'-3;A-C)

Pochi de placaMax

=26.84m

hp>2684/180=14.9cm=> pentru micsorarea grosimii placii ,crearea unei rigiditati sporite vom dispune

pe axele B;2-5 o grinda.Grinda va avea inaltimea de lo/15 rotunjit la 5cm si latimea cat

grosimea peretelui.

hglo/15=370/15=24.7cm

Alegem hg=25cm;bg=25cm

7/29/2019 civile 2

9/49

Recalculam.

hpPochi de placaMax/180+(1-2)cm(conditie de rigiditate); hp13cm(conditie de izolare acustica)

Pochi de placaMax

-perimetru ochi de placa maxim masurat in centimetri(ochi deplaca axe 1-2;B-C)

Pochi de placaMax

=1880cm

hp>1880/180=10.4cm=>Alegem hp=13cm

Prevederi stalpisori:

sectiune minima 25x25cm; stalpisorii de beton armat se prevad turnati in strpi de zidarie; se vor prevedea armaturi de legatura intre zidarie si stalpisori min 26/600mm,sau maxim 6asize ,ancorate in zidarie minim 60,masurata de la fata stalpului;

lungime minima de petrecere a barelor longitudinale minim 60 in zona de incastrare,min50 in rest;

procent minim armare longitudinala de 0.8%(ag=0.12g); distanta maxima dintre armaturile transversale 150mm in camp,100mm la inadirea barelor ; diametru minim bare longitudinale min=14mm(min 4 bare),transversale min=6mm; acoperire minima cu beton 2.5cm; Pozitionare stalpisori:

la capetele libere ale fiecarui perete; de ambele parti ale oricarui gol cu suprafata 2.5m2(orientativ gol de usa cu

dimensiunile 1.20x2.10m);golurile cu dimensiuni mai mici vor fi marginite cu

stalpisori daca necesita prevederii acestora rezulta din calcul;

in lungul peretelui ,astfel incat distanta intre axele stalpisorilor sa nu depaseasca 4.0m; la intersectiile peretilor,daca cel mai apropiat stalpisor amplasat conform regulilor de

mai sus se afla la o distanta mai mare de 1.5 m;

in toti spaletii care nu au lungimea minima;

Prevederi centuri:

se dispun la nivelul fiecarui planseu; procentul minim de armare pmin=0.8%(ag=0.12g) inaltimea minima a centurilor va fi egala cu grosimea placii planseului pentru peretii interiori

si cu dublul acesteia pentru peretii de pe conturul cladirii si de la casa scarii;

armatura longitudinala minima a centurilor va fi egala cu 410mm; armare transversala min 6mm/150mm in camp curent si min 100mm in zona de inadire

armaturilor;

centurile vor fi continue pe toata lungimea peretelui si vor alcatuiu contururi inchise; inadirea barelor longitudinale se va face cu min 60,decalate cu min 10cm inadirea barelor

longitudinale inferioare fata de inadirea barelor longitudinale inferioare;

continuitatea centurilor poate fi oprita numai in situatiile cand :centura planseului curent ,indreptul casei scarii ,cu conditia sa se prevada stalpisori de beton armat la ambele margini ale

golului;o centura buiandrug ,la podestul intrmediar ,legata de cei doi stalpisori

sectiunea transversala a centurilor va satisface conditiile:aria sectiunii 500cm2-25x20cm,latimea mai mare de 25cm dar2/3 din grosimea peretelui,inaltimea mai mare de

20cm;

acoperire minima cu beton min 2.5cm;

7/29/2019 civile 2

10/49

7/29/2019 civile 2

11/49

Perete ax 3(similar ax4)-perete interior

Ag=1.1*0.25=0.275m2

Ap=(6.8+4.45)*0.25=2.81m2

=Ag/Ap=0.275/2.81=0.09

7/29/2019 civile 2

12/49

Conformare vizual luminoasa(conform STAS 6621-89)

S=12,93mpDORMITORS=14,48mp

DORMITOR

S=21,37mpSUFRAGERIE

S=16,72mpBUCTRIE

S=10,01mpHOL

S=6,97mp

BAIE

S=2,15mpHOL

S=3,52mp

BAIE

S=16,72mpBUCTRIE

S=20,43mpSUFRAGERIE

S=2,15mpHOL

S=12,93mpDORMITOR S=3,52mp

BAIE

S=14,1mpDORMITOR

S=6,97mp

BAIE

150

150 60 150 130 150 60 150

100

120 60 130 60 120

100

150

60 60

6060

135

225

135

225

135 135

135 135 135 135 135

Sufragerie : Sferestre/Scamera=(1.5*1.35+2.25*1)/21.37=0.2>1/6=0.167

Bucatarie : Sferestre/Scamera=(1.2*1.35)/6.97=0.223>1/10=0.1

Dormitor: Sferestre/Scamera=(1.5*1.35)/14.48=0.139:1/8=0.125

Baie1: Sferestre/Scamera=(0.6*0.6)/6.97=0.0521/10=0.1

Nota :usa de la intrare din sufragerie pe terasa se va realiza cu tabliile din sticla.

Determiare dimensiuni trepte.

Notatii:

htr-inaltime treapta;

btr-latime treapa;

Hn-inaltime de nivel;

n-numar trepte;n=Hn/htr

Propunem htr=17cm => n=2.9/17=17.05;n=17 trepte

btr=6264-2*htr=6264-2*17=2830cmAlegem: htr=17cm

btr=28cm

7/29/2019 civile 2

13/49

Piese desenate

7/29/2019 civile 2

14/49

Lucrarea Nr. 2

7/29/2019 civile 2

15/49

7/29/2019 civile 2

16/49

90

210

30

2327

210

30

2327

90

40 40

40 40170

105

Tip incarcare formulah qn

CoeficientiqSLU

cm kN/m3 daN/m2 daN/m2

tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5

placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8

sapa hs*s 3.5 20 70 1.35 94.5

gresie hg*g 1.5 21 31.5 1.35 42.6

Pereti nestructurali 214 1.35 325.35

utila 150 1.5 225

Total= 1164.8daN/m2

qSLU

ochi de placa1=1164.8 daN/m2


CoeficientiqSLU


tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5

placa h l* .a. 13 25 325 1.35 438.8

sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46

utila 150 1.5 225

Total= 831.36daN/m2

qSLU

ochi de placa2=831.36 daN/m2

7/29/2019 civile 2

17/49

105

90 45

345

17

0.9

25

170.9

A1=1.39m2

A2=1.39m2

lc-lungime de calcul buiandrug=lo+15cm=90+15=105cm

qdin placa=( qSLU

ochi de placa1+ qSLU

ochi de placa2)*A1/lc=(1164.8+831.36)*1.39/1.05

qdin placa =2642.6 daN/m

2)Incarcarea din greutate proprie buiandrug:

qgpbSLU

= hb*bb*B.A*1.35=0.3*0.25*2500*1.35=253.13 daN/m

3)Incarcarea din greutate zidarie aferenta:qgz

SLU= (h*bz*z +2*tt*h*t)*1.35=(0.28*0.25*1800+2*0.02*0.28*1900)*1.35

qgzSLU

=198.83 daN/m

4)Incarcarea din greutate centura:

qgzSLU

= hc*bc*B.A*1.35=0.27*0.25*2500*1.35=227.81 daN/m

Schema statica buiandrug

q [daN/m]SLU

105

qSLU= qdin placa+ qgpbSLU+ qgz

SLU+ qgzSLU=2642.6+253.13+198.83+227.81=3322.37daN/m

M=qSLU*lc2/8=3322.37*1.052/8*10-2=4.57 kNm

Asnec=M/(fyd*d)

d=hb-s1=30-3=27 cm

fyd=300 N/mm2 PC 52

7/29/2019 civile 2

18/49

Asnec=M/(fyd*d)=4.57*10

6/(300*270)=56.41mm2=> armare constructiva la procent minim

pmin=0.8% ag=0.12g;

Propunem 210

pef=2*102/4*/(300*250)*100=0.2> pmin=0.8%

25

30

Armarebuiandrug:longitudinala410PC52,transversala6/100mm,OB37

7/29/2019 civile 2

19/49

Buiandrug 2

150

97.5

135

57.5

40

165 97.5

52.4

60 6

0

Evaluarea incarcarilor:

1)Incarcarea din planseu:

2.2

2.8

13

1.5

Pardoseala caldatencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 2.8cmparchet 2.2cm

5

'


CoeficientiqSLU


tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5

placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8

sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6

parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46

utila 150 1.5 225

Total= 831.36daN/m2

qSLU

ochi de placa=831.36 daN/m2

7/29/2019 civile 2

20/49

45

150

194.3

385

A=2.48m2

lc-lungime de calcul buiandrug=lo+15cm=150+15=165cm

qdin placa=qSLU

ochi de placa1*A/lc=831.36*2.48/1.65

qdin placa =1249.56 daN/m

2)Incarcarea din greutate proprie buiandrug:

qgpbSLU

= hb*bb*B.A*1.35=0.3*0.25*2500*1.35=253.13 daN/m

3)Incarcarea din greutate zidarie aferenta:

qgzSLU

= (1.65+0.524)*0.975/2*(h*bz*z +2*tt*h*t)*1.35/lc=(1.65+0.524)*0.975/2*(0.25*1800+2*0.02*1900)*1.35/1.65=456.1daN/m

qgzSLU

=456.1 daN/m

4)Incarcarea din greutate centura:

qgzSLU

= hc*bc*B.A*1.35=0.275*0.25*2500*1.35=227.81 daN/m

Schema statica buiandrug

q [daN/m]SLU

165

qSLU= qdin placa+ qgpb

SLU+ qgzSLU+ qgz

SLU=1249.56+253.13+456.1+227.81=2186.63daN/m

M=qSLU*lc2/8=2186.63*1.652/8*10-2=7.44 kNm

Asnec=M/(fyd*d)

d=hb-s1=30-3=27 cm

fyd

=300 N/mm2 PC 52

7/29/2019 civile 2

21/49

Asnec=M/(fyd*d)=7.44*10

6/(300*270)=91.86mm2=> armare constructiva la procent minim

pmin=0.8% ag=0.12g;

Propunem 210

pef=2*102/4*/(575*250)*100=0.109> pmin=0.8%

44.

5

13

57.

5

Armarebuiandrug:longitudinala410PC52,transversala6/100mm,OB37

7/29/2019 civile 2

22/49

Lucrarea Nr. 3

7/29/2019 civile 2

23/49

Proiectare acoperisului cladirii in solutia sarpanta de lemn pe scaune

Note de calcul referitoare la dimensionarea elementelor sarpantei

Date de tema:

Constructia care se proiecteaza sarpanta are latimea intre axele zidurilor exterioare de

6.10m si posibilitatea de rezemare pe zidurile transveesale.Tipul de invelitoare este de tipul

tigla profilata => panta aproximativa uzuala de 0.6/1 m/m.

Invelitoarea este prevazuta a se realiza din tigla profilata, asezate pe

atereala.Unghiurile de inclinare ale acoperisului sunt :tg 1= 3.82/617.5=0.6186=>1=30.39.

Localitatea de amplasare a constructiei(pentru stabilirea incarcarilor climatice) este

Baia Mare ,intravilan.

Constructia se incadreaza in clasa III de importanta.

Elementele sarpantei se vor realiza din elemente ecarisate din lemn de brad calitatea I.

12.54.00 4.10 4.00

12.512.35

A

617.5 617.5

382

30.39 3

0.3

9

Stabilirea incarcarilor:

1)Incarcari permanente .Incarcarea din invelitoarea din tigla profilata inclusiv sipcile

si capriorii ,asterealaeste de 0.52 kN/m2.2)Incarcarea din zapada conform CR-1-1-3-2005:

s=*Ce*Ct*sk;

s-incarcarea data din zapada pe acoperis;

-coeficientul de forma al incarcarii date de zapada ;

sk-valoarea caracteristica a incarcarii date pe sol;

Ce-coeficient de expunere =1 expunere normala;

Ct-coeficient termic =1;

sk=2 kN/m2 ( Baia Mare)

7/29/2019 civile 2

24/49

1=30.39;

1(1)= 0.8*(60-)/30=0.8*(60-30.39)/30=0.79

2(1)==1.6

Caz 1

s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=0.79*1*1*2=1.58 kN/m2

Caz 2

s1= 0.5*1(1)*Ce*Ct*sk=0.5*0.79*1*1*2=0.79 kN/m2

s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=1.6*1*1*2=3.2 kN/m2

Caz 3 similar caz 2

s1= 0.5*1(1)*Ce*Ct*sk=0.5*0.79*1*1*2=0.79 kN/m2

s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=1.6*1*1*2=3.2 kN/m2

7/29/2019 civile 2

25/49

3)Incararea din vant conform NP 082-04

w(z)=qref*ce(z)*cp

w(z)-presiunea vantului pe suprafete, la inaltimea "z" deasupra terenului ;

qref-presiunea de referinta a vantului;

qref

=0.5 kN/m2

ce(z)-factor de expunere, la inaltimea "z" ,deasupra ternului;

cp-coeficient aerodinamic de presiuune (zona H;=0);

ce(z)=cg(z)*cr(z)

cg(z)-factor de rafala;

cr(z)-factor de rugozitate;

cg(z)=1+g[2*I(z)]

I(z)-coeficient de variatie al fluctuatiei vitezei;intensitateaturbulenteilacotaz

643

191191

834

30

,3

93

0,3

9

g-factor de vant;

g=3.5

z-inaltimea la care se calculeaza intensitatea vantului;

I(z)=

2.5*ln zz0

=2.35 pentru zone urbane des construite(categoria 2 de teren.zo-lungimea de rugozitate exprimata in m,pentru diferite categorii de teren;

zo=1 pentru zone urbane des construite

z=8.34m

I(z)=

2.5*ln zz0

.. .

0.443

cg(z)=1+g[2*I(z)]=1+3.5*(2*0.443)=4.101

cr(z)-defineste variatia presiunii medii a vantului cu inaltimea de deasupra terenului pentru

diferite categorii de teren caracterizate prin lungimea de rugozitate zo in functie de perioada

de referinta;

cr(z)=kr2(zo)*

kr(zo)=0.24 zone urbane des construite

cr(z)=kr2(zo)*

=0.242*(ln8.34)2=0.259

ce(z)=cg(z)*cr(z)=4.101*0.259=1.063

7/29/2019 civile 2

26/49

cp(1=30.39) =0.7

w(z)=qref*ce(z)*cp=0.5*1.063*0.7=0.372 kN/m2

(pt 1=30.39)

7/29/2019 civile 2

27/49

4)Incarcarea utila pentru elemntele sarpantei P=1kN

Calculul capriorilor

Consideram cazul cel mai defavorabil (deschiderea cea mai mare)

Scheme statice

wp

3,02

1,

88

3,50

s

p

u

3,5

3,02

1,

88

w

75

75

75

Distanta aferenta pentru un caprior este d1=75cm,deschiderea de calcul a grinzii

inclinate l2=3.5m.

Evaluare incarcari

q

3,02

1,8

8

3,5

q

u

3,5

3,02

1,

88

Incarcare permanenta ,de calcul.

go=1.4kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata

inclinata,olane+mortar+atereala+capriori.

gpc=go*cos1*d1=0.52*3.02/3.5*0.75=0.337kN/m (incarcare permanenta de calcul uniform

distribuita pe axa neutra a elemntului.)

7/29/2019 civile 2

28/49

Incarcare zapada, de calcul.

Incarcare zapada caz 1.

gsc=s*d1*cos

21=1.58*0.75*(3.02/3.5)

2=0.89 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform


s1=

1(

1)*C

e*C

t*s

k=1.58 kN/m2


gsc=s*d1*cos

21=3.2*0.75*(3.02/3.5)

2=1.79 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform


s1= 2(1)*Ce*Ct*sk=3.2 kN/m2

Incarcare vant ,de calcul.

w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2 (pt 1=30.39)

wc=w(z)*d1=0.372*0,75=0.279 kN/m ( incarcare din vant, de calcul uniform distribuita pe

axa neutra a elemntului.)

Incarcare utila ,de calcul.

Pc=P*cos2=1*3.02/3.5=0.87 kN

Ipoteze de calcul

Calcul la stare limita ultima (SLU)

Ipoteza I: q= 1.35*gpc+1.5* gs

c=1.35*0.337+1.5*0.89=1.79 kN/m

Ipoteza II: q= 1.35*gpc

+1.5* gsc

+1.05*wc

=1.35*0.337+1.5*1.79+1.05*0.279=3.44 kN/mIpoteza III: q= 1.35*gp

c+1.05* gsc+1.5*wc =1.35*0.337+1.05*1.79+1.5*0.279=2.76 kN/m

Ipoteza IV: q= 1.35*gpc+1.05* wc=1.35*0.337+1.05*0.279=0.75 kN/m

P= 1.5Pc=1.5*0.87=1.31 kN

Ipoteza V: q= 1.35*gpc+1.5* wc=1.35*0.337+1.5*0.279=0.88 kN/m

1.05Pc=1.05*0.87=0.92 kN

Calcul la stare limita de servici (SLS)

Ipoteza I: q= 1*gpc+1* gs

c=1*0.337+1*0,89 kN/m

Ipoteza II: q= 1*gpc+1* gs

c+1*wc=1*0.337+1*1,79+1*0.279 kN/m

Ipoteza III: q= 1*gpc+1* wc=1*0.337+1*0.279 kN/m

P= 1*Pc=1*0.87=0.87 kN

7/29/2019 civile 2

29/49

Calcul momente(SLU)

q

3,02

1,8

8

3,5

q

u

3,5

3,02

1,

88

=1.79*3.52/8=2.75 kNm Ipoteza I

=3.44*3.5

2/8=5.27 kNm Ipoteza II

=2.76*3.52/8=4.22 kNm Ipoteza III

=0.75*3.52/8+1.31*3.5/4=2.27 kNm Ipoteza IV

=0.88*3.52/8+0.92*3.5/4=2.13 kNm Ipoteza V

Mmax=5.27 kNm

Verificare la capacitate portanta

Mr=Rc

*Wc*mT

Rc=

Mr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la incovoiere

statica (pe o singura directie);

Rn -rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere;

Rn=24 N/mm2 brad ,clasa I;

mu-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a

aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;

md-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a


mu clasa de exploatare I;

md=. .

.....

... 0.677 rasinoase ;

-coeficient partial de siguranta la incovoiere;

=1.1

Rc=

..

14.77 N/mm2

Wc=

Mmax=5.27 kNmmT-coeficient de tratare=0.9

7/29/2019 civile 2

30/49

Wnec=Mmax/( Rc*mT)=5.27*10

6/(14.77*0.9)*10-3=396cm2

Propunem: b=12cm

h=15cm

Wc=

450 cm2> Wnec=396cm2

Verificare rigiditate la incovoiere

fmax,final=f1+f2+fi-fc

7/29/2019 civile 2

31/49

Ipoteza III

f1,inst=

..

10 0.173cm

f1=f1,inst*(1+kdef)=0.173*1.5=0.259 cm

f2,inst=

/

./...

10 0.271cm

f2=f2,inst*(1+kdef)=0.271*1=0.271cm

fmax,final=f1+f2+fi-fc=0.259+0.271+0-0=0.53 cm>lc/200=1.75cm

Sectiune finala caprior 12x15cm

Calculul panei centrale

Schema statica

2.20

7575

3,7

12.54.00 4.10 4.00

12.512.35

A

301.5301.5

Evaluare incarcari


go=0.52kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata inclinata,

gpyc=go*

*d2+bp*hp*0.95

bp-latime pana centrala;

hp-inaltime pana centrala;

7/29/2019 civile 2

32/49

Propunere sectiune pana:

bp=15cm;

hp=20cm;

0.95=4.80 kN greutate volumica brad;

gpyc

=go*

*3.02+bp*hp*0.95=0.52*3.5/3.02*3.02+0.15*0.2*4.8=1.97 kN/m



gsyc=s*1.5 =1.58*3.02=4.78 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform distribuita pe axa

neutra a elemntului.)

s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=1.58 kN/m2


gsyc

=s*1.5 =3.2*3.02=9.67 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform distribuita pe axaneutra a elemntului.)

s1= 2(1)*Ce*Ct*sk=2.72 kN/m2


w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2 (pt 1=30.39)

wc=w(z)*1.5*

=0.372*3.02*(3.5/3.02)=1.302 kN/m ( incarcare din vant, de calcul

uniform distribuita pe axa neutra a elemntului.)

wcx= wc*sin1=1.302*1.88/3.5=0.7kN/m

wcy= wc*cos1=1.302*3.02/3.5=1.123kN/m


Pc=P =1kN

Ipoteze de calcul


Ipoteza I: q= 1.35*gpc+1.5* gs

c=1.35*1.97+1.5*4.78=9.83 kN/m

Ipoteza II: q= 1.35*gpc+1.5* gs

c+1.05*wc=1.35*1.97+1.5*9.67+1.05*1.123=18.34 kN/m

Ipoteza III: q= 1.35*gpc

+1.05* gsc

+1.5*wc

=1.35*1.97+1.05*9.67+1.5*1.123=14.5 kN/mIpoteza IV: q= 1.35*gp

c+1.05* wc=1.35*1.97+1.05*1.123=3.84 kN/m

P= 1.5Pc=1.5*1=1.5 kN

Ipoteza V: q= 1.35*gpc+1.5* wc=1.35*1.97+1.5*1.123=4.344 kN/m

P=1.05Pc=1.05*1=1.05 kN


Ipoteza I: q= 1*gpc+1* gs

c=1*1.97+1*4.78kN/m

Ipoteza II: q= 1*gpc+1* gs

c+1*wc=1*1.97+1*9.67+1*1.123 kN/m

Ipoteza III: q= 1*gpc+1* wc=1*1.97+1*1.123 kN/m

P= 1*Pc=1*1=1 kN

Calcul momente(SLU)

7/29/2019 civile 2

33/49

2.20

7575

3,7

=9.83*2.22/8=5.95 kNm Ipoteza I

=18.34*2.2

2/8=11.1 kNm Ipoteza II

=14.5*2.22/8=8.78 kNm Ipoteza III

=3.84*2.22/8+1.5*2.2/4=3.15 kNm Ipoteza IV

+

=4.35*2.22/8+1.05*2.2/4=3.21 kNm Ipoteza V

Mmax=11.1 kNm


Mr=Rc*Wc*mT

Rc=

Mr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la incovoiere

statica (pe o singura directie);

Rn -rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere;

Rn=24 N/mm2 brad ,clasa I;

mu-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a


md-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a


mu clasa de exploatare I;

md=. .

.....

... 0.665 rasinoase ;

-coeficient partial de siguranta la incovoiere;

=1.1

Rc=

..

14.52 N/mm2

Wc=

Mmax=11.1 kNm

mT-coeficient de tratare=0.9

Wnec=Mmax/( Rc*mT)=11.1*106/(14.52*0.9)*10-3=849cm2

Propunem: b=15cm

7/29/2019 civile 2

34/49

h=19cm

Wc=

902.5 cm2> Wnec=849 cm2

Verificare rigiditate la incovoiere

fmax,final=f1+f2+fi-fc

7/29/2019 civile 2

35/49

f2,inst=

...

. 10 0.346cm

f2=f2,inst*(1+kdef)=0.346*1=0.346cm

fmax,final=f1+f2+fi-fc=0.094+0.346+0-0=0.44cmlc/200=1.1cm

Sectiune finala pana centrala 15x19cm

Calculul popului central

369.7 300.2

302.5

302.5

334.9

3

02.5

N

341

3,35

3,013,7

Evaluare incarcari

7/29/2019 civile 2

36/49


go=0.52kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata inclinata,

Npc=go*

*d2*t+bp*hp*0.95*t+hc*bc* 0.95*l

bp-latime pana centrala;hp-inaltime pana centrala;

Sectiune pana:

bp=15cm;

hp=19cm;

0.95=4.80 kN greutate volumica brad;

bc-latime pop central;

hc-inaltime pop central;

Propunere sectiune pop;

bc=bp=15cm;hc=15cm;

Npc=go*

*3.35*3.03+bp*hp*0.95*3.35+

bc*hc*0.95*3.41=0.52*3.5/3.02*3.03*3.35+0.15*0.19*4.8*3.35+0.15*0.15*4.8*3.41=6.85

kN



Nsc

=s1*1.5*3.15 =1.58*3.03*3.35=16.04 kN ( incarcare din zapada, concentrata pe directiaaxei neutre a elemntului.)

s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=1.58 kN/m2


Nsc=s2*3.35*3.03+0.5* s1*3.35*3.03 =(3.2+0.79)*3.35*3.03=40.51 kN

s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=3.2 kN/m2


Nc=P =1kN


w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2

(pt 1=30.39)

Fwc=w(z)*1.5*

=0.372*1.515*(3.5/3.02)*3.35=2.189 kN

Vwcx= wc*sin1=2.189*1.88/3.5=1.175kN

Nwcz= wc*cos1=2.189*3.02/3.5=1.89kN

Ipoteze de calcul

7/29/2019 civile 2

37/49


Ipoteza I: q= 1.35*Npc+1.5* Ns1

c=1.35*6.85+1.5*16.04=33.31 kN

Ipoteza II: q= 1.35*Npc+1.5* Ns2

c+1.05*Nwcz =1.35*6.85+1.5*40.51+1.05*1.89=72 kN

Ipoteza III: q= 1.35*Np

c+1.05* Ns2

c +1.5* Nwc

z=1.35*6.85+1.05*40.51+1.5*1.89=54.62 kN

Ipoteza IV: q= 1.35*Npc+1.5Nc +1.05* Nwcz =1.35*6.85+1.5*1+1.05*1.89=12.74 kN

Ipoteza V: q= 1.35*Npc+1.05Nc +1.5* Nwcz=1.35*6.85+1.05*1+1.5*1.89=13.14 kN

Nmax=72kN


Ipoteza I: q= 1*Npc+1* Ns

c=1*6.85+1*16.05 kN

Ipoteza II: q= 1*Npc+1* Ns

c+ Nwcz =1*6.85+1*40.51+1.89 kN

Ipoteza III: q= 1*Npc +N+ Nwcz =1*6.85+1*1+1.89 kN

N

341

3,35

3,013,7


Cr=RcIIc*Ac*c*mT

RcIIc=

Cr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la compresiune

axiala paralela cu fibrele;

RcIIn -rezistenta caracteristica a lemnului la compresiune axiala paralela cu fibrele;

RcIIn=15 N/mm2 brad ,clasa I;

mucII-coeficient al conditiilor de lucru la compresiune centrica paralela cu fibrele, tine seama

de umiditatea de echilibru a aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;

mdcII-coeficient al conditiilor de lucru la compresiune centrica paralela cu fibrele, tine seama

de umiditatea de echilibru a aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;

mucII clasa de exploatare I;

mdcII=. .

........

0.849 rasinoase ;

7/29/2019 civile 2

38/49

cII-coeficient partial de siguranta la compresiune centrica paralela cu fibrele;

cII =1.25

RcIIc=

..

10.61 N/mm2

Ac=hc*bc

Nmax=72 kN

c-coeficient de flabaj

Pt c=1-0.8*( /100)2

>75=> c=3100/ 2

-coeficient de zveltete al barei;

=lf/i; lf-lungime de flambaj=lc=3.41m';

i-raza minima de giratie=0.289*b=0.289*15=4.335cm

=lf/i=3.41/4.335=78.67>75

c=3100 *2=3100/78.672=0.501

mT-coeficient de tratare=0.9Anec=Nmax/( RcII

c *mT* c)=72*103/(10.61*0.9*0.501)*10-2=151cm2

Propunem: b=15cm

h=15cm

Ac=15*15=225 cm2> Anec=151 cm2

7/29/2019 civile 2

39/49

Lucrarea Nr. 4

Proiectarea sistemului de fundare al cladirii.

7/29/2019 civile 2

40/49

Evaluare incarcari (SLU):

Incarcari uniform distribuita pe placa

2.2

2.8

13

1.5

Pardoseala caldatencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 2.8cmparchet 2.2cm

51.5

3.5

13

1.5

Pardoseala recetencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 3.5cmgresie 1.5cm

5

Incarcari planseu peste Parter :


CoeficientiqSLU

cm kN/m3

daN/m2

daN/m2

tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5

placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8

sapa hs*s 3.5 20 70 1.35 94.5

gresie hg*g 1.5 21 31.5 1.35 42.6

utila 150 1.5 225

Total q1= 839.4daN/m2


CoeficientiqSLU


tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8

sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6

parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46

utila 150 1.5 225

Total= 831.36daN/m2

Incarcari planseu peste etaj:


CoeficientiqSLU


tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5

placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8invelitoare 52 1.35 70.2

structura lemn hl*l 8 4.8 38.4 1.35 42.6

izolatie termica hi*i 10 0.35 3.5 1.35 4.73

zapada 200 1.5 300

Total q2=894.9daN/m2

Nota: pe terase, casa scariii vom considera o incarcare utila egala cu 300daN/m2

Tinand cont ca variatiile incarcarilor uniform distribuite pe placa ,ce contin pardoseala

calda,respectiv pardoseala rece sunt relativ apropiate ca valoare vom considera in calcul

maximul dintre acestea.

7/29/2019 civile 2

41/49

7/29/2019 civile 2

42/49

7/29/2019 civile 2

43/49

hp-grosime placa=0.13m

ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3

lpc-lungime pereti compartimentare

qpc-incarcare pe metru linear din greutate proprie perete compartimentare=8.34kN/ml

Ao-arie ochi de placa

N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-

hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(8.2*2.63*2-

1.5*1.35)+(0.275-0.13)*0.25*25*(8.2+2) =303.09kN

Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:

N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba

Propunem :

hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m

tgr-latime grinda de fundare=35cm

bta-latime talpa de fundare =1.25m

hta-inaltime talpa de fundare =0.4m

a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3

N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*

b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.25*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.25=270.78kN

Ntotal=N=189.97+303.09+270.78=491.53kN

Predimensionare talpa fundatie:

Ntotal/(lp*bta)pconv

Ntotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.25)=48.55kN/m2pconv=1.8daN/cm

2=180kN/m2

Realegem bta=0.4*2+0.35=1.15m

Ntotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.15)=52.77kN/m2

pconv=1.8daN/cm2

=180kN/m2

Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.

Perete ax 1',A-B similar perete ax 5', A-B

Incarcari provenite din planseu:

N=(q1+q2)*(3.47+3.61)+1*3.47+3.47/2*(q1+q2+1*1.5) +lpc*qpc/Ao*1.35=(

8.394+8.949)*(3.47+3.61)+1.5*3.47+3.68/2*(8.394+8.949+1*1.5)+3.88*8.34*1.35/20.88

=164.77kN

Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:

N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*(lp+2m)Notatii:

tp-grosime perete=25cm

z-greutate volumica zidarie=18kN/m3

tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm

t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3

tiz-grosime izolatie termica=10cm

iz-greutate volumica izolatie termica (polistiren) =0.35kN/m3

lp=lungime perete

Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63mhg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)

7/29/2019 civile 2

44/49

bg-latime golh

c-inaltime centura=0.275 m



N=(tp

*z*1.35+ t

t*

t*1.35+t

iz*

iz*1.35)*(l

p*H

p*2-h

g*b

g)+(h

c-

hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(4*2.63*2)+(0.275-

0.13)*0.25*25*(4+3.68/2+2)=158.87kN


N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta

Propunem :







b*bta=1.35*4*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*4*0.05*24*1.15=133.72kN

Ntotal=N=164.77+158.87+133.72=457.36kN



Ntotal/(lp*bta)=457.36/(4*1.15)=103.34kN/m2pconv=1.8daN/cm

2=180kN/m2


Perete ax 1,B-D similar perete ax 5, B-D


N=(q1+q2)*(3.52+3.49+3.75+3.65)+lpc*qpc/Ao*1.35=( 8.394+8.949)*( 3.52+3.49+3.75+3.65)++

5.32*8.34*1.35/20.82 =252.79kN


N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp

Notatii:





lp=lungime perete

Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m

hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)

bg-latime golh




7/29/2019 civile 2

45/49

N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-

hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(8.1*2.63*2)+(0.275-

0.13)*0.25*25*8.1=309.89kN


N=1.35*lp

*(hgr

*tgr

+bta*h

ta)*

ba+l

p*0.05*

b*b

taPropunem :







b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.15=134.1kN

Ntotal=N=252.79+309.89+134.1=696.78kN




2=180kN/m2


Perete ax 3,A-D similar perete ax 4, A-D


N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(

8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+

3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kN



Notatii:





lp=lungime perete

Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63mhg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)

bg-latime golh





hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-

0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN



7/29/2019 civile 2

46/49

Propunem :







b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN

Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kN




2=180kN/m2




N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(

8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+

3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kN



Notatii:





lp=lungime perete



bg-latime golh



ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-

hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-

0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN



Propunem :



bta-latime talpa de fundare =1.25mhta-inaltime talpa de fundare =0.4m

7/29/2019 civile 2

47/49



b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN

Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kN




2=180kN/m2




N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(

8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+

3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kNIncarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:


Notatii:





lp=lungime perete



bg-latime golh





hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-

0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN



Propunem :







b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN

Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kNPredimensionare talpa fundatie:

7/29/2019 civile 2

48/49



2=180kN/m2


Perete ax 1,B-D similar perete ax 6, B-D


N=(q1+q2)*(3.52+3.75)+3.47/2*(q1+q2+1*1.5) +lpc*qpc/Ao*1.35=(

8.394+8.949)*(3.52+3.75)+3.47/2*(8.394+8.949+1*1.5) +5.32*0.8*8.34*1.35/20.82=189.97kN


N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*(lp+2m)

Notatii:





tiz-grosime izolatie termica=10cm


lp=lungime perete



bg-latime golh



ba

-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3

lpc-lungime pereti compartimentare

qpc-incarcare pe metru linear din greutate proprie perete compartimentare=8.34kN/ml

Ao-arie ochi de placa

N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-

hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(8.2*2.63*2-

1.5*1.35)+(0.275-0.13)*0.25*25*(8.2+2) =303.09kN


N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba

Propunem :







b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.25*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.25=270.78kN

Ntotal=N=189.97+303.09+270.78=491.53kN


Ntotal/(lp*bta)pconvNtotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.25)=48.55kN/m

2pconv=1.8daN/cm2=180kN/m2

7/29/2019 civile 2

49/49

Realegem bta=0.4*2+0.35=1.15m


2=180kN/m2


Perete ax C,1-3


N=(q1+q2)*(6.93+6.95+3+3) +lpc*qpc/Ao*1.35=( 8.394+8.949)*( 6.93+6.95+3+3)+

3.88*8.34*1.35/20.88 =346.87kN


N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp

Notatii:



tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cmt-greutate volumica tencuiala =19kN/m

3tiz-grosime izolatie termica=10cm


lp=lungime perete



bg-latime golh




N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-

hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(9.5*2.63*2)+(0.275-

0.13)*0.25*25*9.5=363.45kN



Propunem :







b*bta=1.35*9.5*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*9.5*0.05*24*1.15=303.96kN

Ntotal=N=346.87+363.45+303.96=1014.28kN



civile 2

Documents