Download - civile 2
-
7/29/2019 civile 2
1/49
CONSTRUCTII CIVILE II
Cladire de locuite P+1E
Student:CONSANTIN OANA
An III,sem 2,CCIA
Universitatea Tehnica de Constructii Civile,Idustriale si Agricole Bucuresti
An 2011-2012
-
7/29/2019 civile 2
2/49
Departament Constructii Civile,Inginerie Urbana si Tehnologie
Colecti Constructii Civile
Date de tema:
Proiect
disciplina CCONSTRUCTII CIVILE II
Anul III ing. ,sectia CCIA,semestru II(an universitar 2011-2012)
Numele studentului: CONSTANTIN OANA
Date generale de tema pentru o cladire civila de locuit cu regim redus de inaltime-cladire
parter si u etaj(P+1E):
I. Conditii de amplasare:1. Localitatea BAIA MARE
Conform reglementarilor tehnice in vigoare ,zonele de calcul in care se
incadreaza localiatatea din punct de vedere:
al actiunii zapezii(Cod CR 1-1-3-2005) 2kN/m2 al actiunii vantului(Cod NP 082-04) 0.5kPa al actiunii seismice 0.12g
2. Natura terenului de fundare pconv=1.8daN/cm2
Terenul pe care se va afla constructia este orizontal .Panza de apa freatica se va afla la mare
adincime.
II. Conformarea de ansamblu a cladirii:1. Partiu de arhitectura B102. Cladire de tip -duplex3. Inaltimea de nivel Hn=2.90m4. Cladirea va fi prevazuta cu un pod necirculabil ;invelitoarea acoperisului va fi
din tigla profilata.
5. Cladirea nu va avea subsol.6. Finisajele(pardoseli,tencuieli,placaje,etc.)se vor alege din gama solutiilor
eficiente curent utilizate in prezent.
7. Cladirea va fi prevazuta cu incalzire centrala.Alimentarea cu apa,canalizare sialimentare cu energie electrica se varealiza prin legarea la retelele edilitare
respective.
III. Sistemul structural al cladirii:1. Pereti structurali din zidarie de:
-caramizi ceramice pline CPP(Caramida Plina Presata)
2. Planseele din placi de beton armat monolit .3. Scara din beton armat monolit.4. Sarpanta din lemn.5. Fundatii de tip continuu din beton simplu sau armat
Grosime termoizolatie t=10cm
Intre axe 1-2 (+10cm)
axe B-C (+10cm)
-
7/29/2019 civile 2
3/49
Continutul proiectului
Se vor redacta piese desenate(planse) si piese scrise (note de calcul) care se vor preda
esalonat sub forma a 4 lucrari,astfel:
Lucrarea Nr. 1
Tema lucrare:Se va (re)proiecta partiul de arhitectura(primit in format electronic) astfel incat sa se respecte
prevederile reglementarilor tehnice in vigoare referitoare la:
conformare structurala (Cod de proiectare pentru structuri din zidarie CR 6-2006); conformare vizual luminoasa (STAS 6621-89) Continut lucrare:
Piese desenate: Partiu de arhitectura -partiu pentru nivel+partiu pentru etaj(Sc.1/50)
Piese scrise:date de tema corespunzatoare lucarii nr. 1;comentarii explicative si verificari referitoare la conformarea structurala ,termoenergetica si
vizual luminoasa a cladirii.
Lucrarea Nr. 2
Tema lucrare :Se va proiecta planseul peste parter al cladirii.
Continut lucrare: Piese desenate:
plan de rezistenta al planseului peste parter (Sc. 1/50)+plan cofrajscara(Sc.1/50)+detalii reprezentative(Sc. 1/10);
plan (partial) de realizare buiandrugi in peretii structurali ,peste gaurile de usi siferestre de la parter(Sc. 1/50)+sectiune veticala prin peretele exterior de la parter(Sc 1/10).
Piese scrise : note de calcul referitoare la dimensionare/verificare buiandrugi.
Lucrarea Nr. 3
Tema lucrare:
Se va proiecta acoperisul cladirii in solutia sarpanta de lemn pe scaune. Continut lucrare:
Piese desenate: plan de rezistenta al planseului de peste parter(Sc. 1/50) +plan cofraj scara(Sc.1/50)+detalii reprezentative (Sc. 1/10);
detalii constructive de sarpanta +detaliu invelitoare (Sc. 1/20) Piese scrise :
note de calcul referitoare la dimensiunile elemntelor sarpantei.
-
7/29/2019 civile 2
4/49
Lucrarea Nr. 4
Tema lucrare:Se va proiecta sistemul de fundare al cladirii.
Continut lucrare: Piese desenate:
plan fundatii(Sc. 1/50) + +detalii reprezentative (Sc. 1/20); Piese scrise :
note de calcul referitoare la dimensiunile fundatiilor.
-
7/29/2019 civile 2
5/49
Lucrarea Nr. 1
-
7/29/2019 civile 2
6/49
Piese scrise
-
7/29/2019 civile 2
7/49
Conformare structurala conform CR6-2006
Prevederi generale :
Conditii de utilizare pentru zidarie armata zidarie confinata(ZC):
Date cunoscute -grosime pereti de rezistenta g=25cm-Baia Mare =>ag=0.12g
-cladire P+1E=> 2 niveluri-arie planseu Ap=12.35*22.15=273.55m
2
-clasa de importanta III cladire de locuinte
Cladiri cu elemente de argila arsa, grupele 1si 2;p%-densitate minima constructiva a peretilor
structurali ,interiori si exteriori,pe fiecare din directile principale
Tabel 8.2.-cap 8 -P100/2006
Nr.niv.Acceleratie seismica de proiectare
0.08g;0.12g 0.16g;0.20g 0.25g 0.28g;0.32g
1 3% 4% 4% 4%2 3% 4% 5% 4%
3 4% 5% 6% NA
4 4% 6% NA NA
5 5% NA NA NA
150 177 164 196.5 196.5 164 177 140
423.5 246.5 115 115 246.5 413.5
150 355 355 140
164.5 190 145 145 190 164.5
x
y
Lperete
dir.x=1.5+1.4+4.135+4.235+1.5+1.4+4.135+
(1.77+1.64+1.965+2.465+1.15+3.55+1.9+1.45+1.9+1.645)*2=57.175m
-
7/29/2019 civile 2
8/49
530
155
512.5
222.5
425
445
680
445
680
512.5
222.5
425
530
155
x
y
Lperetedir.y=2*(5.3+5.125+4.45+4.25+1.55+2.225+6.8)*2=59.4m
Densitatea peretilor structurali ai cladirii din zidarie ,pe fiecare din directiile
principale ale cladirii, este definita prin procentulariei nete totale a peretilor din zidarie(Az,net)
de pe directia respectiva ,raportata la aria planseului( Apl) de la nivelul respectiv.
p(%)=100*Az,net/Apl
Az,netdirx
=g*Lperetedir.x=0.25*57.175=14.29m2
Az,netdiry
=g*Lperetedir.y=0.25*59.4=14.85m2
Apl=273.55m2
p(%)dirx
=100* Az,netdirx
/Apl=100*14.29/273.55=5.22%>3%
p(%)diry
=100* Az,netdiry
/Apl=100*14.85/273.55=5.43%>3%
Din cele doua rezulta :cladirea respecta conditiile minime de densitate a peretilor (conform
P100-2006).
Predimensionare placa(hp)
hpPochi de placaMax
/180+(1-2)cm; hp13cm
Pochi de placaMax
-perimetru ochi de placa maxim masurat in centimetri(ochi deplaca axe 1'-3;A-C)
Pochi de placaMax
=26.84m
hp>2684/180=14.9cm=> pentru micsorarea grosimii placii ,crearea unei rigiditati sporite vom dispune
pe axele B;2-5 o grinda.Grinda va avea inaltimea de lo/15 rotunjit la 5cm si latimea cat
grosimea peretelui.
hglo/15=370/15=24.7cm
Alegem hg=25cm;bg=25cm
-
7/29/2019 civile 2
9/49
Recalculam.
hpPochi de placaMax/180+(1-2)cm(conditie de rigiditate); hp13cm(conditie de izolare acustica)
Pochi de placaMax
-perimetru ochi de placa maxim masurat in centimetri(ochi deplaca axe 1-2;B-C)
Pochi de placaMax
=1880cm
hp>1880/180=10.4cm=>Alegem hp=13cm
Prevederi stalpisori:
sectiune minima 25x25cm; stalpisorii de beton armat se prevad turnati in strpi de zidarie; se vor prevedea armaturi de legatura intre zidarie si stalpisori min 26/600mm,sau maxim 6asize ,ancorate in zidarie minim 60,masurata de la fata stalpului;
lungime minima de petrecere a barelor longitudinale minim 60 in zona de incastrare,min50 in rest;
procent minim armare longitudinala de 0.8%(ag=0.12g); distanta maxima dintre armaturile transversale 150mm in camp,100mm la inadirea barelor ; diametru minim bare longitudinale min=14mm(min 4 bare),transversale min=6mm; acoperire minima cu beton 2.5cm; Pozitionare stalpisori:
la capetele libere ale fiecarui perete; de ambele parti ale oricarui gol cu suprafata 2.5m2(orientativ gol de usa cu
dimensiunile 1.20x2.10m);golurile cu dimensiuni mai mici vor fi marginite cu
stalpisori daca necesita prevederii acestora rezulta din calcul;
in lungul peretelui ,astfel incat distanta intre axele stalpisorilor sa nu depaseasca 4.0m; la intersectiile peretilor,daca cel mai apropiat stalpisor amplasat conform regulilor de
mai sus se afla la o distanta mai mare de 1.5 m;
in toti spaletii care nu au lungimea minima;
Prevederi centuri:
se dispun la nivelul fiecarui planseu; procentul minim de armare pmin=0.8%(ag=0.12g) inaltimea minima a centurilor va fi egala cu grosimea placii planseului pentru peretii interiori
si cu dublul acesteia pentru peretii de pe conturul cladirii si de la casa scarii;
armatura longitudinala minima a centurilor va fi egala cu 410mm; armare transversala min 6mm/150mm in camp curent si min 100mm in zona de inadire
armaturilor;
centurile vor fi continue pe toata lungimea peretelui si vor alcatuiu contururi inchise; inadirea barelor longitudinale se va face cu min 60,decalate cu min 10cm inadirea barelor
longitudinale inferioare fata de inadirea barelor longitudinale inferioare;
continuitatea centurilor poate fi oprita numai in situatiile cand :centura planseului curent ,indreptul casei scarii ,cu conditia sa se prevada stalpisori de beton armat la ambele margini ale
golului;o centura buiandrug ,la podestul intrmediar ,legata de cei doi stalpisori
sectiunea transversala a centurilor va satisface conditiile:aria sectiunii 500cm2-25x20cm,latimea mai mare de 25cm dar2/3 din grosimea peretelui,inaltimea mai mare de
20cm;
acoperire minima cu beton min 2.5cm;
-
7/29/2019 civile 2
10/49
-
7/29/2019 civile 2
11/49
Perete ax 3(similar ax4)-perete interior
Ag=1.1*0.25=0.275m2
Ap=(6.8+4.45)*0.25=2.81m2
=Ag/Ap=0.275/2.81=0.09
-
7/29/2019 civile 2
12/49
Conformare vizual luminoasa(conform STAS 6621-89)
S=12,93mpDORMITORS=14,48mp
DORMITOR
S=21,37mpSUFRAGERIE
S=16,72mpBUCTRIE
S=10,01mpHOL
S=6,97mp
BAIE
S=2,15mpHOL
S=3,52mp
BAIE
S=16,72mpBUCTRIE
S=20,43mpSUFRAGERIE
S=2,15mpHOL
S=12,93mpDORMITOR S=3,52mp
BAIE
S=14,1mpDORMITOR
S=6,97mp
BAIE
150
150 60 150 130 150 60 150
100
120 60 130 60 120
100
150
60 60
6060
135
225
135
225
135 135
135 135 135 135 135
Sufragerie : Sferestre/Scamera=(1.5*1.35+2.25*1)/21.37=0.2>1/6=0.167
Bucatarie : Sferestre/Scamera=(1.2*1.35)/6.97=0.223>1/10=0.1
Dormitor: Sferestre/Scamera=(1.5*1.35)/14.48=0.139:1/8=0.125
Baie1: Sferestre/Scamera=(0.6*0.6)/6.97=0.0521/10=0.1
Nota :usa de la intrare din sufragerie pe terasa se va realiza cu tabliile din sticla.
Determiare dimensiuni trepte.
Notatii:
htr-inaltime treapta;
btr-latime treapa;
Hn-inaltime de nivel;
n-numar trepte;n=Hn/htr
Propunem htr=17cm => n=2.9/17=17.05;n=17 trepte
btr=6264-2*htr=6264-2*17=2830cmAlegem: htr=17cm
btr=28cm
-
7/29/2019 civile 2
13/49
Piese desenate
-
7/29/2019 civile 2
14/49
Lucrarea Nr. 2
-
7/29/2019 civile 2
15/49
-
7/29/2019 civile 2
16/49
90
210
30
2327
210
30
2327
90
40 40
40 40170
105
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3 daN/m2 daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5
placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8
sapa hs*s 3.5 20 70 1.35 94.5
gresie hg*g 1.5 21 31.5 1.35 42.6
Pereti nestructurali 214 1.35 325.35
utila 150 1.5 225
Total= 1164.8daN/m2
qSLU
ochi de placa1=1164.8 daN/m2
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3 daN/m2 daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5
placa h l* .a. 13 25 325 1.35 438.8
sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46
utila 150 1.5 225
Total= 831.36daN/m2
qSLU
ochi de placa2=831.36 daN/m2
-
7/29/2019 civile 2
17/49
105
90 45
345
17
0.9
25
170.9
A1=1.39m2
A2=1.39m2
lc-lungime de calcul buiandrug=lo+15cm=90+15=105cm
qdin placa=( qSLU
ochi de placa1+ qSLU
ochi de placa2)*A1/lc=(1164.8+831.36)*1.39/1.05
qdin placa =2642.6 daN/m
2)Incarcarea din greutate proprie buiandrug:
qgpbSLU
= hb*bb*B.A*1.35=0.3*0.25*2500*1.35=253.13 daN/m
3)Incarcarea din greutate zidarie aferenta:qgz
SLU= (h*bz*z +2*tt*h*t)*1.35=(0.28*0.25*1800+2*0.02*0.28*1900)*1.35
qgzSLU
=198.83 daN/m
4)Incarcarea din greutate centura:
qgzSLU
= hc*bc*B.A*1.35=0.27*0.25*2500*1.35=227.81 daN/m
Schema statica buiandrug
q [daN/m]SLU
105
qSLU= qdin placa+ qgpbSLU+ qgz
SLU+ qgzSLU=2642.6+253.13+198.83+227.81=3322.37daN/m
M=qSLU*lc2/8=3322.37*1.052/8*10-2=4.57 kNm
Asnec=M/(fyd*d)
d=hb-s1=30-3=27 cm
fyd=300 N/mm2 PC 52
-
7/29/2019 civile 2
18/49
Asnec=M/(fyd*d)=4.57*10
6/(300*270)=56.41mm2=> armare constructiva la procent minim
pmin=0.8% ag=0.12g;
Propunem 210
pef=2*102/4*/(300*250)*100=0.2> pmin=0.8%
25
30
Armarebuiandrug:longitudinala410PC52,transversala6/100mm,OB37
-
7/29/2019 civile 2
19/49
Buiandrug 2
150
97.5
135
57.5
40
165 97.5
52.4
60 6
0
Evaluarea incarcarilor:
1)Incarcarea din planseu:
2.2
2.8
13
1.5
Pardoseala caldatencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 2.8cmparchet 2.2cm
5
'
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3 daN/m2 daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5
placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8
sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6
parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46
utila 150 1.5 225
Total= 831.36daN/m2
qSLU
ochi de placa=831.36 daN/m2
-
7/29/2019 civile 2
20/49
45
150
194.3
385
A=2.48m2
lc-lungime de calcul buiandrug=lo+15cm=150+15=165cm
qdin placa=qSLU
ochi de placa1*A/lc=831.36*2.48/1.65
qdin placa =1249.56 daN/m
2)Incarcarea din greutate proprie buiandrug:
qgpbSLU
= hb*bb*B.A*1.35=0.3*0.25*2500*1.35=253.13 daN/m
3)Incarcarea din greutate zidarie aferenta:
qgzSLU
= (1.65+0.524)*0.975/2*(h*bz*z +2*tt*h*t)*1.35/lc=(1.65+0.524)*0.975/2*(0.25*1800+2*0.02*1900)*1.35/1.65=456.1daN/m
qgzSLU
=456.1 daN/m
4)Incarcarea din greutate centura:
qgzSLU
= hc*bc*B.A*1.35=0.275*0.25*2500*1.35=227.81 daN/m
Schema statica buiandrug
q [daN/m]SLU
165
qSLU= qdin placa+ qgpb
SLU+ qgzSLU+ qgz
SLU=1249.56+253.13+456.1+227.81=2186.63daN/m
M=qSLU*lc2/8=2186.63*1.652/8*10-2=7.44 kNm
Asnec=M/(fyd*d)
d=hb-s1=30-3=27 cm
fyd
=300 N/mm2 PC 52
-
7/29/2019 civile 2
21/49
Asnec=M/(fyd*d)=7.44*10
6/(300*270)=91.86mm2=> armare constructiva la procent minim
pmin=0.8% ag=0.12g;
Propunem 210
pef=2*102/4*/(575*250)*100=0.109> pmin=0.8%
44.
5
13
57.
5
Armarebuiandrug:longitudinala410PC52,transversala6/100mm,OB37
-
7/29/2019 civile 2
22/49
Lucrarea Nr. 3
-
7/29/2019 civile 2
23/49
Proiectare acoperisului cladirii in solutia sarpanta de lemn pe scaune
Note de calcul referitoare la dimensionarea elementelor sarpantei
Date de tema:
Constructia care se proiecteaza sarpanta are latimea intre axele zidurilor exterioare de
6.10m si posibilitatea de rezemare pe zidurile transveesale.Tipul de invelitoare este de tipul
tigla profilata => panta aproximativa uzuala de 0.6/1 m/m.
Invelitoarea este prevazuta a se realiza din tigla profilata, asezate pe
atereala.Unghiurile de inclinare ale acoperisului sunt :tg 1= 3.82/617.5=0.6186=>1=30.39.
Localitatea de amplasare a constructiei(pentru stabilirea incarcarilor climatice) este
Baia Mare ,intravilan.
Constructia se incadreaza in clasa III de importanta.
Elementele sarpantei se vor realiza din elemente ecarisate din lemn de brad calitatea I.
12.54.00 4.10 4.00
12.512.35
A
617.5 617.5
382
30.39 3
0.3
9
Stabilirea incarcarilor:
1)Incarcari permanente .Incarcarea din invelitoarea din tigla profilata inclusiv sipcile
si capriorii ,asterealaeste de 0.52 kN/m2.2)Incarcarea din zapada conform CR-1-1-3-2005:
s=*Ce*Ct*sk;
s-incarcarea data din zapada pe acoperis;
-coeficientul de forma al incarcarii date de zapada ;
sk-valoarea caracteristica a incarcarii date pe sol;
Ce-coeficient de expunere =1 expunere normala;
Ct-coeficient termic =1;
sk=2 kN/m2 ( Baia Mare)
-
7/29/2019 civile 2
24/49
1=30.39;
1(1)= 0.8*(60-)/30=0.8*(60-30.39)/30=0.79
2(1)==1.6
Caz 1
s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=0.79*1*1*2=1.58 kN/m2
Caz 2
s1= 0.5*1(1)*Ce*Ct*sk=0.5*0.79*1*1*2=0.79 kN/m2
s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=1.6*1*1*2=3.2 kN/m2
Caz 3 similar caz 2
s1= 0.5*1(1)*Ce*Ct*sk=0.5*0.79*1*1*2=0.79 kN/m2
s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=1.6*1*1*2=3.2 kN/m2
-
7/29/2019 civile 2
25/49
3)Incararea din vant conform NP 082-04
w(z)=qref*ce(z)*cp
w(z)-presiunea vantului pe suprafete, la inaltimea "z" deasupra terenului ;
qref-presiunea de referinta a vantului;
qref
=0.5 kN/m2
ce(z)-factor de expunere, la inaltimea "z" ,deasupra ternului;
cp-coeficient aerodinamic de presiuune (zona H;=0);
ce(z)=cg(z)*cr(z)
cg(z)-factor de rafala;
cr(z)-factor de rugozitate;
cg(z)=1+g[2*I(z)]
I(z)-coeficient de variatie al fluctuatiei vitezei;intensitateaturbulenteilacotaz
643
191191
834
30
,3
93
0,3
9
g-factor de vant;
g=3.5
z-inaltimea la care se calculeaza intensitatea vantului;
I(z)=
2.5*ln zz0
=2.35 pentru zone urbane des construite(categoria 2 de teren.zo-lungimea de rugozitate exprimata in m,pentru diferite categorii de teren;
zo=1 pentru zone urbane des construite
z=8.34m
I(z)=
2.5*ln zz0
.. .
0.443
cg(z)=1+g[2*I(z)]=1+3.5*(2*0.443)=4.101
cr(z)-defineste variatia presiunii medii a vantului cu inaltimea de deasupra terenului pentru
diferite categorii de teren caracterizate prin lungimea de rugozitate zo in functie de perioada
de referinta;
cr(z)=kr2(zo)*
kr(zo)=0.24 zone urbane des construite
cr(z)=kr2(zo)*
=0.242*(ln8.34)2=0.259
ce(z)=cg(z)*cr(z)=4.101*0.259=1.063
-
7/29/2019 civile 2
26/49
cp(1=30.39) =0.7
w(z)=qref*ce(z)*cp=0.5*1.063*0.7=0.372 kN/m2
(pt 1=30.39)
-
7/29/2019 civile 2
27/49
4)Incarcarea utila pentru elemntele sarpantei P=1kN
Calculul capriorilor
Consideram cazul cel mai defavorabil (deschiderea cea mai mare)
Scheme statice
wp
3,02
1,
88
3,50
s
p
u
3,5
3,02
1,
88
w
75
75
75
Distanta aferenta pentru un caprior este d1=75cm,deschiderea de calcul a grinzii
inclinate l2=3.5m.
Evaluare incarcari
q
3,02
1,8
8
3,5
q
u
3,5
3,02
1,
88
Incarcare permanenta ,de calcul.
go=1.4kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata
inclinata,olane+mortar+atereala+capriori.
gpc=go*cos1*d1=0.52*3.02/3.5*0.75=0.337kN/m (incarcare permanenta de calcul uniform
distribuita pe axa neutra a elemntului.)
-
7/29/2019 civile 2
28/49
Incarcare zapada, de calcul.
Incarcare zapada caz 1.
gsc=s*d1*cos
21=1.58*0.75*(3.02/3.5)
2=0.89 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform
distribuita pe axa neutra a elemntului.)
s1=
1(
1)*C
e*C
t*s
k=1.58 kN/m2
Incarcare zapada caz 2.
gsc=s*d1*cos
21=3.2*0.75*(3.02/3.5)
2=1.79 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform
distribuita pe axa neutra a elemntului.)
s1= 2(1)*Ce*Ct*sk=3.2 kN/m2
Incarcare vant ,de calcul.
w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2 (pt 1=30.39)
wc=w(z)*d1=0.372*0,75=0.279 kN/m ( incarcare din vant, de calcul uniform distribuita pe
axa neutra a elemntului.)
Incarcare utila ,de calcul.
Pc=P*cos2=1*3.02/3.5=0.87 kN
Ipoteze de calcul
Calcul la stare limita ultima (SLU)
Ipoteza I: q= 1.35*gpc+1.5* gs
c=1.35*0.337+1.5*0.89=1.79 kN/m
Ipoteza II: q= 1.35*gpc
+1.5* gsc
+1.05*wc
=1.35*0.337+1.5*1.79+1.05*0.279=3.44 kN/mIpoteza III: q= 1.35*gp
c+1.05* gsc+1.5*wc =1.35*0.337+1.05*1.79+1.5*0.279=2.76 kN/m
Ipoteza IV: q= 1.35*gpc+1.05* wc=1.35*0.337+1.05*0.279=0.75 kN/m
P= 1.5Pc=1.5*0.87=1.31 kN
Ipoteza V: q= 1.35*gpc+1.5* wc=1.35*0.337+1.5*0.279=0.88 kN/m
1.05Pc=1.05*0.87=0.92 kN
Calcul la stare limita de servici (SLS)
Ipoteza I: q= 1*gpc+1* gs
c=1*0.337+1*0,89 kN/m
Ipoteza II: q= 1*gpc+1* gs
c+1*wc=1*0.337+1*1,79+1*0.279 kN/m
Ipoteza III: q= 1*gpc+1* wc=1*0.337+1*0.279 kN/m
P= 1*Pc=1*0.87=0.87 kN
-
7/29/2019 civile 2
29/49
Calcul momente(SLU)
q
3,02
1,8
8
3,5
q
u
3,5
3,02
1,
88
=1.79*3.52/8=2.75 kNm Ipoteza I
=3.44*3.5
2/8=5.27 kNm Ipoteza II
=2.76*3.52/8=4.22 kNm Ipoteza III
=0.75*3.52/8+1.31*3.5/4=2.27 kNm Ipoteza IV
=0.88*3.52/8+0.92*3.5/4=2.13 kNm Ipoteza V
Mmax=5.27 kNm
Verificare la capacitate portanta
Mr=Rc
*Wc*mT
Rc=
Mr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la incovoiere
statica (pe o singura directie);
Rn -rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere;
Rn=24 N/mm2 brad ,clasa I;
mu-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a
aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
md-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a
aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
mu clasa de exploatare I;
md=. .
.....
... 0.677 rasinoase ;
-coeficient partial de siguranta la incovoiere;
=1.1
Rc=
..
14.77 N/mm2
Wc=
Mmax=5.27 kNmmT-coeficient de tratare=0.9
-
7/29/2019 civile 2
30/49
Wnec=Mmax/( Rc*mT)=5.27*10
6/(14.77*0.9)*10-3=396cm2
Propunem: b=12cm
h=15cm
Wc=
450 cm2> Wnec=396cm2
Verificare rigiditate la incovoiere
fmax,final=f1+f2+fi-fc
-
7/29/2019 civile 2
31/49
Ipoteza III
f1,inst=
..
10 0.173cm
f1=f1,inst*(1+kdef)=0.173*1.5=0.259 cm
f2,inst=
/
./...
10 0.271cm
f2=f2,inst*(1+kdef)=0.271*1=0.271cm
fmax,final=f1+f2+fi-fc=0.259+0.271+0-0=0.53 cm>lc/200=1.75cm
Sectiune finala caprior 12x15cm
Calculul panei centrale
Schema statica
2.20
7575
3,7
12.54.00 4.10 4.00
12.512.35
A
301.5301.5
Evaluare incarcari
Incarcare permanenta ,de calcul.
go=0.52kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata inclinata,
gpyc=go*
*d2+bp*hp*0.95
bp-latime pana centrala;
hp-inaltime pana centrala;
-
7/29/2019 civile 2
32/49
Propunere sectiune pana:
bp=15cm;
hp=20cm;
0.95=4.80 kN greutate volumica brad;
gpyc
=go*
*3.02+bp*hp*0.95=0.52*3.5/3.02*3.02+0.15*0.2*4.8=1.97 kN/m
Incarcare zapada, de calcul.
Incarcare zapada caz 1.
gsyc=s*1.5 =1.58*3.02=4.78 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform distribuita pe axa
neutra a elemntului.)
s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=1.58 kN/m2
Incarcare zapada caz 3.
gsyc
=s*1.5 =3.2*3.02=9.67 kN/m ( incarcare din zapada, de calcul uniform distribuita pe axaneutra a elemntului.)
s1= 2(1)*Ce*Ct*sk=2.72 kN/m2
Incarcare vant ,de calcul.
w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2 (pt 1=30.39)
wc=w(z)*1.5*
=0.372*3.02*(3.5/3.02)=1.302 kN/m ( incarcare din vant, de calcul
uniform distribuita pe axa neutra a elemntului.)
wcx= wc*sin1=1.302*1.88/3.5=0.7kN/m
wcy= wc*cos1=1.302*3.02/3.5=1.123kN/m
Incarcare utila ,de calcul.
Pc=P =1kN
Ipoteze de calcul
Calcul la stare limita ultima (SLU)
Ipoteza I: q= 1.35*gpc+1.5* gs
c=1.35*1.97+1.5*4.78=9.83 kN/m
Ipoteza II: q= 1.35*gpc+1.5* gs
c+1.05*wc=1.35*1.97+1.5*9.67+1.05*1.123=18.34 kN/m
Ipoteza III: q= 1.35*gpc
+1.05* gsc
+1.5*wc
=1.35*1.97+1.05*9.67+1.5*1.123=14.5 kN/mIpoteza IV: q= 1.35*gp
c+1.05* wc=1.35*1.97+1.05*1.123=3.84 kN/m
P= 1.5Pc=1.5*1=1.5 kN
Ipoteza V: q= 1.35*gpc+1.5* wc=1.35*1.97+1.5*1.123=4.344 kN/m
P=1.05Pc=1.05*1=1.05 kN
Calcul la stare limita de servici (SLS)
Ipoteza I: q= 1*gpc+1* gs
c=1*1.97+1*4.78kN/m
Ipoteza II: q= 1*gpc+1* gs
c+1*wc=1*1.97+1*9.67+1*1.123 kN/m
Ipoteza III: q= 1*gpc+1* wc=1*1.97+1*1.123 kN/m
P= 1*Pc=1*1=1 kN
Calcul momente(SLU)
-
7/29/2019 civile 2
33/49
2.20
7575
3,7
=9.83*2.22/8=5.95 kNm Ipoteza I
=18.34*2.2
2/8=11.1 kNm Ipoteza II
=14.5*2.22/8=8.78 kNm Ipoteza III
=3.84*2.22/8+1.5*2.2/4=3.15 kNm Ipoteza IV
+
=4.35*2.22/8+1.05*2.2/4=3.21 kNm Ipoteza V
Mmax=11.1 kNm
Verificare la capacitate portanta
Mr=Rc*Wc*mT
Rc=
Mr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la incovoiere
statica (pe o singura directie);
Rn -rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere;
Rn=24 N/mm2 brad ,clasa I;
mu-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a
aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
md-coeficient al conditiilor de lucru la incovoiere, tine seama de umiditatea de echilibru a
aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
mu clasa de exploatare I;
md=. .
.....
... 0.665 rasinoase ;
-coeficient partial de siguranta la incovoiere;
=1.1
Rc=
..
14.52 N/mm2
Wc=
Mmax=11.1 kNm
mT-coeficient de tratare=0.9
Wnec=Mmax/( Rc*mT)=11.1*106/(14.52*0.9)*10-3=849cm2
Propunem: b=15cm
-
7/29/2019 civile 2
34/49
h=19cm
Wc=
902.5 cm2> Wnec=849 cm2
Verificare rigiditate la incovoiere
fmax,final=f1+f2+fi-fc
-
7/29/2019 civile 2
35/49
f2,inst=
...
. 10 0.346cm
f2=f2,inst*(1+kdef)=0.346*1=0.346cm
fmax,final=f1+f2+fi-fc=0.094+0.346+0-0=0.44cmlc/200=1.1cm
Sectiune finala pana centrala 15x19cm
Calculul popului central
369.7 300.2
302.5
302.5
334.9
3
02.5
N
341
3,35
3,013,7
Evaluare incarcari
-
7/29/2019 civile 2
36/49
Incarcare permanenta ,de calcul.
go=0.52kN/m2 -incarcare permanenta,invelitoare, pe m2 de suprafata inclinata,
Npc=go*
*d2*t+bp*hp*0.95*t+hc*bc* 0.95*l
bp-latime pana centrala;hp-inaltime pana centrala;
Sectiune pana:
bp=15cm;
hp=19cm;
0.95=4.80 kN greutate volumica brad;
bc-latime pop central;
hc-inaltime pop central;
Propunere sectiune pop;
bc=bp=15cm;hc=15cm;
Npc=go*
*3.35*3.03+bp*hp*0.95*3.35+
bc*hc*0.95*3.41=0.52*3.5/3.02*3.03*3.35+0.15*0.19*4.8*3.35+0.15*0.15*4.8*3.41=6.85
kN
Incarcare zapada, de calcul.
Incarcare zapada caz 1.
Nsc
=s1*1.5*3.15 =1.58*3.03*3.35=16.04 kN ( incarcare din zapada, concentrata pe directiaaxei neutre a elemntului.)
s1= 1(1)*Ce*Ct*sk=1.58 kN/m2
Incarcare zapada caz 3.
Nsc=s2*3.35*3.03+0.5* s1*3.35*3.03 =(3.2+0.79)*3.35*3.03=40.51 kN
s2= 2(1)*Ce*Ct*sk=3.2 kN/m2
Incarcare utila ,de calcul.
Nc=P =1kN
Incarcare vant ,de calcul.
w(z)=qref*ce(z)*cp=0.372 kN/m2
(pt 1=30.39)
Fwc=w(z)*1.5*
=0.372*1.515*(3.5/3.02)*3.35=2.189 kN
Vwcx= wc*sin1=2.189*1.88/3.5=1.175kN
Nwcz= wc*cos1=2.189*3.02/3.5=1.89kN
Ipoteze de calcul
-
7/29/2019 civile 2
37/49
Calcul la stare limita ultima (SLU)
Ipoteza I: q= 1.35*Npc+1.5* Ns1
c=1.35*6.85+1.5*16.04=33.31 kN
Ipoteza II: q= 1.35*Npc+1.5* Ns2
c+1.05*Nwcz =1.35*6.85+1.5*40.51+1.05*1.89=72 kN
Ipoteza III: q= 1.35*Np
c+1.05* Ns2
c +1.5* Nwc
z=1.35*6.85+1.05*40.51+1.5*1.89=54.62 kN
Ipoteza IV: q= 1.35*Npc+1.5Nc +1.05* Nwcz =1.35*6.85+1.5*1+1.05*1.89=12.74 kN
Ipoteza V: q= 1.35*Npc+1.05Nc +1.5* Nwcz=1.35*6.85+1.05*1+1.5*1.89=13.14 kN
Nmax=72kN
Calcul la stare limita de servici (SLS)
Ipoteza I: q= 1*Npc+1* Ns
c=1*6.85+1*16.05 kN
Ipoteza II: q= 1*Npc+1* Ns
c+ Nwcz =1*6.85+1*40.51+1.89 kN
Ipoteza III: q= 1*Npc +N+ Nwcz =1*6.85+1*1+1.89 kN
N
341
3,35
3,013,7
Verificare la capacitate portanta
Cr=RcIIc*Ac*c*mT
RcIIc=
Cr-capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supusa la compresiune
axiala paralela cu fibrele;
RcIIn -rezistenta caracteristica a lemnului la compresiune axiala paralela cu fibrele;
RcIIn=15 N/mm2 brad ,clasa I;
mucII-coeficient al conditiilor de lucru la compresiune centrica paralela cu fibrele, tine seama
de umiditatea de echilibru a aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
mdcII-coeficient al conditiilor de lucru la compresiune centrica paralela cu fibrele, tine seama
de umiditatea de echilibru a aerului interior a constructiei in care lucreaza elemntul;
mucII clasa de exploatare I;
mdcII=. .
........
0.849 rasinoase ;
-
7/29/2019 civile 2
38/49
cII-coeficient partial de siguranta la compresiune centrica paralela cu fibrele;
cII =1.25
RcIIc=
..
10.61 N/mm2
Ac=hc*bc
Nmax=72 kN
c-coeficient de flabaj
Pt c=1-0.8*( /100)2
>75=> c=3100/ 2
-coeficient de zveltete al barei;
=lf/i; lf-lungime de flambaj=lc=3.41m';
i-raza minima de giratie=0.289*b=0.289*15=4.335cm
=lf/i=3.41/4.335=78.67>75
c=3100 *2=3100/78.672=0.501
mT-coeficient de tratare=0.9Anec=Nmax/( RcII
c *mT* c)=72*103/(10.61*0.9*0.501)*10-2=151cm2
Propunem: b=15cm
h=15cm
Ac=15*15=225 cm2> Anec=151 cm2
-
7/29/2019 civile 2
39/49
Lucrarea Nr. 4
Proiectarea sistemului de fundare al cladirii.
-
7/29/2019 civile 2
40/49
Evaluare incarcari (SLU):
Incarcari uniform distribuita pe placa
2.2
2.8
13
1.5
Pardoseala caldatencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 2.8cmparchet 2.2cm
51.5
3.5
13
1.5
Pardoseala recetencuiala 1.5cmPlaca B.A. 13cmsapa 3.5cmgresie 1.5cm
5
Incarcari planseu peste Parter :
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3
daN/m2
daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5
placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8
sapa hs*s 3.5 20 70 1.35 94.5
gresie hg*g 1.5 21 31.5 1.35 42.6
utila 150 1.5 225
Total q1= 839.4daN/m2
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3 daN/m2 daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8
sapa hs*s 2.8 20 56 1.35 75.6
parchet hg*g 2.2 18 39.6 1.35 53.46
utila 150 1.5 225
Total= 831.36daN/m2
Incarcari planseu peste etaj:
Tip incarcare formulah qn
CoeficientiqSLU
cm kN/m3 daN/m2 daN/m2
tencuila ht*t 1.5 19 28.5 1.35 38.5
placa hpl* .a. 13 25 325 1.35 438.8invelitoare 52 1.35 70.2
structura lemn hl*l 8 4.8 38.4 1.35 42.6
izolatie termica hi*i 10 0.35 3.5 1.35 4.73
zapada 200 1.5 300
Total q2=894.9daN/m2
Nota: pe terase, casa scariii vom considera o incarcare utila egala cu 300daN/m2
Tinand cont ca variatiile incarcarilor uniform distribuite pe placa ,ce contin pardoseala
calda,respectiv pardoseala rece sunt relativ apropiate ca valoare vom considera in calcul
maximul dintre acestea.
-
7/29/2019 civile 2
41/49
-
7/29/2019 civile 2
42/49
-
7/29/2019 civile 2
43/49
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
lpc-lungime pereti compartimentare
qpc-incarcare pe metru linear din greutate proprie perete compartimentare=8.34kN/ml
Ao-arie ochi de placa
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(8.2*2.63*2-
1.5*1.35)+(0.275-0.13)*0.25*25*(8.2+2) =303.09kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.25*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.25=270.78kN
Ntotal=N=189.97+303.09+270.78=491.53kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.25)=48.55kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Realegem bta=0.4*2+0.35=1.15m
Ntotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.15)=52.77kN/m2
pconv=1.8daN/cm2
=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 1',A-B similar perete ax 5', A-B
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.47+3.61)+1*3.47+3.47/2*(q1+q2+1*1.5) +lpc*qpc/Ao*1.35=(
8.394+8.949)*(3.47+3.61)+1.5*3.47+3.68/2*(8.394+8.949+1*1.5)+3.88*8.34*1.35/20.88
=164.77kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*(lp+2m)Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
tiz-grosime izolatie termica=10cm
iz-greutate volumica izolatie termica (polistiren) =0.35kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63mhg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
-
7/29/2019 civile 2
44/49
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
N=(tp
*z*1.35+ t
t*
t*1.35+t
iz*
iz*1.35)*(l
p*H
p*2-h
g*b
g)+(h
c-
hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(4*2.63*2)+(0.275-
0.13)*0.25*25*(4+3.68/2+2)=158.87kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.15m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*4*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*4*0.05*24*1.15=133.72kN
Ntotal=N=164.77+158.87+133.72=457.36kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=457.36/(4*1.15)=103.34kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 1,B-D similar perete ax 5, B-D
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.52+3.49+3.75+3.65)+lpc*qpc/Ao*1.35=( 8.394+8.949)*( 3.52+3.49+3.75+3.65)++
5.32*8.34*1.35/20.82 =252.79kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m
hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
-
7/29/2019 civile 2
45/49
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(8.1*2.63*2)+(0.275-
0.13)*0.25*25*8.1=309.89kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp
*(hgr
*tgr
+bta*h
ta)*
ba+l
p*0.05*
b*b
taPropunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.15=134.1kN
Ntotal=N=252.79+309.89+134.1=696.78kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=696.78/(8.1*1.15)=74.81kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 3,A-D similar perete ax 4, A-D
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(
8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+
3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63mhg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-
0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta
-
7/29/2019 civile 2
46/49
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN
Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=1052.36/(12.1*1.15)=75.63kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 3,A-D similar perete ax 4, A-D
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(
8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+
3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m
hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-
0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25mhta-inaltime talpa de fundare =0.4m
-
7/29/2019 civile 2
47/49
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN
Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=1052.36/(12.1*1.15)=75.63kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 3,A-D similar perete ax 4, A-D
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+lpc*qpc/Ao*1.35=(
8.394+8.949)*( 3.49+3.65+3.61+5.69+1.07+3.25+(1.87+1.78)/2)+1.5*5.69+
3.88*8.34*1.35/20.88+3.78*8.34*1.35/13.28 =405.53kNIncarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m
hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(12.1*2.63*2-1.1*2.1)+(0.275-
0.13)*0.25*25*12.1=446.52kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*12.1*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*12.1*0.05*24*1.15=200.31kN
Ntotal=N=405.53+446.52+200.31=1052.36kNPredimensionare talpa fundatie:
-
7/29/2019 civile 2
48/49
Ntotal/(lp*bta)pconv
Ntotal/(lp*bta)=1052.36/(12.1*1.15)=75.63kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax 1,B-D similar perete ax 6, B-D
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(3.52+3.75)+3.47/2*(q1+q2+1*1.5) +lpc*qpc/Ao*1.35=(
8.394+8.949)*(3.52+3.75)+3.47/2*(8.394+8.949+1*1.5) +5.32*0.8*8.34*1.35/20.82=189.97kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*(lp+2m)
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cm
t-greutate volumica tencuiala =19kN/m3
tiz-grosime izolatie termica=10cm
iz-greutate volumica izolatie termica (polistiren) =0.35kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m
hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba
-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
lpc-lungime pereti compartimentare
qpc-incarcare pe metru linear din greutate proprie perete compartimentare=8.34kN/ml
Ao-arie ochi de placa
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*(lp+2m)*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35+0.1*0.35*1.35)*(8.2*2.63*2-
1.5*1.35)+(0.275-0.13)*0.25*25*(8.2+2) =303.09kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.25m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*8.1*(1.23*0.35+1.25*0.4)*25+1.35*8.1*0.05*24*1.25=270.78kN
Ntotal=N=189.97+303.09+270.78=491.53kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconvNtotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.25)=48.55kN/m
2pconv=1.8daN/cm2=180kN/m2
-
7/29/2019 civile 2
49/49
Realegem bta=0.4*2+0.35=1.15m
Ntotal/(lp*bta)=491.53/(8.1*1.15)=52.77kN/m2pconv=1.8daN/cm
2=180kN/m2
Observam ca sectiunea fundatiei verifica capacitatea terenului de fundare.
Perete ax C,1-3
Incarcari provenite din planseu:
N=(q1+q2)*(6.93+6.95+3+3) +lpc*qpc/Ao*1.35=( 8.394+8.949)*( 6.93+6.95+3+3)+
3.88*8.34*1.35/20.88 =346.87kN
Incarcari provenite din greutate proprie perete zidarie+centura:
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35+tiz*iz*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-hp)*tp*ba*lp
Notatii:
tp-grosime perete=25cm
z-greutate volumica zidarie=18kN/m3
tt-grosime tencuiala pe ambele fete =2cmt-greutate volumica tencuiala =19kN/m
3tiz-grosime izolatie termica=10cm
iz-greutate volumica izolatie termica (polistiren) =0.35kN/m3
lp=lungime perete
Hp=inaltime perete=Hn-hc=2.9-0.27=2.63m
hg-inaltime gol(gol de usa sau fereastra)
bg-latime golh
c-inaltime centura=0.275 m
hp-grosime placa=0.13m
ba-greutate volumica beton armat =0.35kN/m3
N=(tp*z*1.35+ tt*t*1.35)*(lp*Hp*2-hg*bg)+(hc-
hp)*tp*ba*lp*1.35=(0.25*18*1.35+0.04*19*1.35)*(9.5*2.63*2)+(0.275-
0.13)*0.25*25*9.5=363.45kN
Incarcari provenite din greutate proprie fundatie:
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+lp*0.05* b*bta
Propunem :
hgr-inaltime grinda de fundare=0.63+1-0.4=1.23m
tgr-latime grinda de fundare=35cm
bta-latime talpa de fundare =1.15m
hta-inaltime talpa de fundare =0.4m
a-greutate volumica beton de egalizare =24kN/m3
N=1.35*lp*(hgr*tgr+bta*hta)*ba+1.35*lp*0.05*
b*bta=1.35*9.5*(1.23*0.35+1.15*0.4)*25+1.35*9.5*0.05*24*1.15=303.96kN
Ntotal=N=346.87+363.45+303.96=1014.28kN
Predimensionare talpa fundatie:
Ntotal/(lp*bta)pconv