C

C. 12. SUDAREA WIG

1. Definiie. Sudarea WIG ste procedeul de sudare prin topire cu A.E., cu electrod nefuzibil din W, pentru protecia arcului, a picturii, a bii metalice i a electrodului nefuzibil folosindu-se un gaz inert. Sudarea se poate face cu sau fr material de adaos ce poate fi introdus n baie manual sau mecanizat. Procedeul e ntilnit cel mai frecvent n varianta manual dar se preteaz la mecanizare i automatizare.

Utilizare:

- la sudarea oelurilor aliate i nalt aliate inoxidabile, a metalelor i aliajelor neferoase Cu, Al, Ni, la sudarea metalelor active i refractare: Ti, Zr, W, Nb;

- n cazul oelurilor nealiate i slab aliate se utilizeaz la sudarea tablelor subiri i a stratului de rdcin cnd se cere o calitate deosebit a acesteia; de exemplu sudarea stratului de rdcin a evilor.

Nu se recomand la sudarea tablelor groase din oel aliat sau nealiat datorit productivitii sczute i a preului de cost ridicat al sudurii. Pn la grosimi s=3mm se poate suda cu sau fr material de adaos, pentru s=3...10mm se sudeaz cu material de adaos, iar pentru s > 10 mm sudarea WIG se nlocuiete cu sudarea MIG, procedeu cu productivitate mai ridicat.

Avantaje:

- cea mai bun calitate a mbinrii sudate, cu gradul de puritate cel mai

ridicat i fr defecte n mbinare;

- universalitate foarte mare, sudndu-se practic toate materialel metalice de

orice form i dimensiune de custur;

- absena zgurii de pe custur;

- absena stropilor la sudare;

- posibilitatea sudrii tablelor subiri (sub 1 mm pn la 0,5 mm).

Dezavantaje:

- productivitate sczut: rata depunerii mic AD= 0,5-1 g/s (1,5-3,5 Kg/h),

vitez de sudare mic (n special cnd se sudeaz manual cu material de

adaos);

- cost ridicat al sudrii (gaze scumpe);

- instalaii de sudare scumpe;

- limitarea la grosimi sub 10 mm;

- necesit un operator cu calificare superioar deoarece calitatea depinde

exclusiv de operator.

2. Materialele de sudare sunt:

- electrodul nefuzibil

- gazul de protecie;

- materialul de adaos (vergeaua metalic).

2.1. Electrodul nefuzibil se realizeaz( din wolfram pur sau wolfram aliat cu thoriu Th, zirconiu Zr, ceriu Ce sau Lantaniu La, avnd (n vedere caracteristicile termofizice ale acestora, capacitate de emisie termoelectronic( (nalt(, temperatur( de topire mare (TtopW = 3410). Prin aliere cu thoriu, ceriu, lantaniu sau zirconiu se asigur( o stabilitate mai ridicat a arcului, o reducere a uzurii electrodului (n timpul sud(rii, posibilitatea ncrcrii cu cureni de sudare mai mari la acelai diametru de electrod. Toate acestea se datoreaz mbuntirii emisiei termoelectronice datorit peliculelor de oxizi ai elementelor de aliere de pe suprafaa electrodului. Cel mai utilizat n prezent este electrodul de W aliat cu 2% thoriu, folosit pentru sudarea tuturor aliajelor mai puin Al i aliajele sale. La sudarea Al se recomand utilizarea electrodului din W pur, deoarece asigur o mai bun stabilitate.

n ultimul timp, electrozii aliai cu Th sunt nlocuii cu cei aliai cu Ce i La, deoarece Th e un element radioactiv (emite radiaii ). Pericolul contaminrii apare n faza de ascuire a electrozilor sau la atingerea accidental a acestuia de pies, cnd particulele sau vaporii de wolfram pot ajunge n plamni pe cile respiratorii. Deci se impun msurii suplimentare de protecie.

Electrozii sunt standardizai conform SR EN 26848 n urmtoarea gam de dimensiuni: d = 1,0-1,6-2,4-3,2-4,0-4,8-5,6-6,3 (mm), respectiv lungimea standard L = 175 mm, Anexa 1.

Pentru identificarea tipului electrodului se folosete marcarea cu o culoare la unul din capete, dup cum urmeaz:

- EWP - verde

EWTh20 rou EWCe 20 gri

EWLa 10 negru.

Ascuirea electrodului depinde de natura i polaritatea curentului. La sudarea n polaritate direct cc- vrful electrodului se ascute conic ( = 30, l = 2de), la sudarea n polaritate invers CC + se ascute tronconic, iar la sudarea n curent alternativ C.A. se ascute semisferic, fig. 1.

Ascuirea electrozilor se face prin polizare, cu electrodul tangent la circumferina pietrei, pentru obinerea rizurilor de rugozitate pe generatoarea conului. Cu ct rugozitatea suprafeelor e mai mic cu att crete stabilitatea arcului i se

Fig. 1. reduce uzura electrodului.

Alegerea tipului (mrcii) electrodului se face n funcie de materialul de baz, natura curentului, procedeul de sudare, domeniul produsului sudat. n C.A. se folosesc cel mai frecvent electrozi de W pur. n C.C. se folosesc electrozii aliai cu Th. n ultimul timp se pot utiliza electrozii aliai cu Ce att n curent continuu ct i n curent alternativ. Electrozii aliai cu Zr se utilizeaz n domeniul nuclear.

2.2. Gazul de protecie este un gaz inert: Ar, He sau amestec de Ar+He. La sudarea oelurilor inox austenitice se poate utiliza i amestecul Ar+H2 cu

(2-10%H2), - vezi SR EN 439/96 (Anexa 2, cursul 8 sudarea MAG). Gazul de protecie asigur protecia A.E. i a bii, respectiv protecia electrodului de W mpotriva oxidrii avnd n vedere c W nclzit la temperaturi ridicate (peste 1000C) e foarte avid de oxigen, oxidndu-se intens ceea ce e echivalent cu topirea (distrugerea) electrodului. Din acest motiv, protecia electrodului se face i dup ntreruperea A.E. un timp de 5-25 s, pn la rcirea electrodului sub temperatura ce produce oxidarea acestuia. Timpul acesta se numete de timp de postgaz i depinde de diametrul electrodului respectiv de curentul de sudare, fiind proporional cu acesta.

Din motivul prezentat mai sus nu pot fi folosite gaze active (oxigen, dioxid de carbon), iar puritatea gazului inert trebuie s fie ridicat, > 99,99%..

Alegerea gazelor se face dup cum urmeaz:

- Ar 100% la sudarea tuturor materialelor metalice;

- amestec de Ar+He ( 75% He) la sudarea metalelor i aliajelor neferoase Cu, Al de grosime mare; He 100% nu se recomand datorit proteciei slabe.

- Ar+ H2 numai la sudarea oelurilor Inox austenitice.

Obs. He i H2 mresc tensiunea arcului respectiv puterea acestuia, ceea ce permite creterea ptrunderii, respective creterea vitezei de sudare, concomitent cu reducerea pericolului de pori n custur datorit creterii timpului de ieire a gazului din baia metalic.

n cazul oelurilor aliate i a materialelor reactive (mbinri sudate de calitate) sensibile la oxidare, pentru protecia materialului i rdcinii sudurii se folosesc aa numitele gaze de formare: Ar 100%; N2 100%; N2 + H2 (2-10)%. Utilizarea H2 n amestec n acest caz reduce urmele de O2 din zona de rdcin reducnd pericolul oxidrii materialului la rdcin. La utilizarea H2 ns se vor lua msuri de evitare a pericolului de explozie a amestecului de gaze prin folosirea unei flcri de veghe, avnd n vedere c amestecul de H2 i O2 ntr-o anumit proporie se autoaprinde.

Comparaia gazelor de protecie:

Ar e mai greu ca aerul Ar = 1,784 kg/m ; (aer = 1,29 kg/m);

He e mai uor ca Ar He = 0,178 kg/m.

Prin urmare protecia a.e. cu He e mai dificil deoarece are tendina de ridicare la ieirea din duza de gaz. Pentru a asigura un nivel de protecie corespunztor, debitul de He se dubleaz fa de cel de Ar (consum mare de gaz scump); He nu poate fi utilizat ca i gaz de protecie 100% ci n amestec cu max 75 % He.

potenialul de ionizare al He e mai mare dect al Ar:

UiHe=24,5V; UiAr =15,7V;

Consecine: tensiunea arcului cu protecie de He e mai mare dect tensiunea arcului n Ar, respectiv puterea a.e. n He e mai mare ca cea n Ar. Aceasta determin o cldur mai mare a A.E. n He ceea ce conduce la creterea ptrunderii respectiv la creterea vitezei de sudare n cazul folosirii He. Acesta e motivul pentru care amestecul Ar+He se utilizeaz la sudarea Cu, Al, la grosimi mari, materiale cu conductibilitate termic mare.

amorsare mai bun a arcului electric n Ar dect n He (vezi potenialul de ionizare):

De aceea n cazul utilizrii He, amorsarea A.E. se recomand s se fac n Ar 100%, dup care se comut pe He (amestec).

Ar este de 3 ori mai ieftin ca He;

Ar produce fenomenul de microsablare, iar He nu, datorit faptului c ionii de He sunt mult mai uori ca ionii de Ar.

Definiie: Microsablarea e fenomenul de bombardare i ndeprtare a peliculei de oxid de Al (Al2O3) de pe suprafaa componentelor cu ajutorul ionilor grei de Ar, operaie prin care are loc curirea suprafeelor chiar n timpul operaiei de sudare fr a fi necesar o curire n prealabil a acestora, fig. 2.

Fenomenul de microsablare e foarte important n cazul sudrii Al i aliajelor sale deoarece pelicula de oxid are temperatura de topire de 2500C fiind mult mai mare ca temperatura de topire a Al (660C). Aceast pelicul mpiedic amestecarea bii metalice i formarea unei bi comune fcnd dificil sudarea Al.

Microsablarea se produce numai cnd electrodul De W este la +, cnd ionii de Ar se ndreapt ctre pies sub aciunea cmpului electric E. Deci fenomenul de microsablare se

Fig. 2 produce pe alternan pozitiv a curentului, + pe electrod.

Din motive de nclzire a electroului de W, n practic pentru sudarea Al se folosete numai C.A. pentru fenomenul de microsablare i niciodat c.c.+. Pe alternana pozitiv are loc microsablarea, iar pe alternana negativ se produce o rcire parial a electrodului de W.

Ar se livreaz n stare gazoas n butelii de oel de culoare gri. O butelie ce Ar de 40l conine 6 N m de gaz respectiv 6000l de Ar.

Materialul de adaos. Se livreaz sub form de vergele sau baghete cu lungimea de 450 sau 1000mm i diametrul de 1,6-2-2,5-3,2-4-5 mm. n cazul sudrii mecanizate (sudarea orbital), srma se livreaz sub form de bobine cu diametru de 0,8 sau 1 mm (ca la MAG).

Compoziia chimic a srmei e apropiat de a materialului de baz avnd n vedere caracterul inert a gazului de protecie.

La sudare oelurilor nealiate sau slab aliate, srma electrod e aliat suplimentar cu Si pentru eviatea oxidrii metalului bii respectiv pentru compensarea pierderilor acestui elemente prin vaporizare sau oxidare. n caz contrar pe suprafaa bii apare o spum ca i cum baia ar fierbe, respectiv n custur apar pori.

Srmele destinate sudrii WIG a oelurilor nealiate i slab aliate exploatate la temperaturi negative sunt prezentate n SR EN 1668, Anexa 2. Ex.: W2Si; W3Si1; W4Si1; W2Ti; W3Ni1; W2Ni2; W2Mo. Srmele aliate cu Ni sau Mo sunt destinate sudrii structurilor sudate exploatate la temperaturi negative. Obs: semnificaia cifrelor din simbol e aceeai ca la MAG i SF. n STAS 1126/87 se gsesc mrcile de srm destinate sudrii WIG i a celorlalte materiale (vezi cursul 6 sudarea SF).

Recomandri tehnologice la sudarea WIG

1. Amorsarea A.E. se face cu ajutorul unui oscilator de nalt frecven i tensiune OIF (5000V i 1-2 MHz), care produce ionizarea gazului de protecie cu ajutorul unei descrcri electrice dintre electrod i pies. Prin ionizare, n coloana a.e. apar purttori de sarcin care sub aciunea cmpului electric (E) nchid circuitul de sudare. Ionizarea Ar: Ar = Ar+ + e-. La sudarea WIG e interzis amorsarea a.e. prin scurtcircuitarea electrodului de pies ca la SE, MIG/MAG, SF. Aceasta deoarece prin scurtcircuitare apare pericolul contaminrii bii metalice cu W cu urmtoarele efecte negative:

- deteriorarea vrfului electrodului;

- scderea stabilitii arcului;

- uzur prematur a electrodului prin reducerea temperaturii de topire a acestuia;

- particule de W in custur (defect incluziuni de W, dure)

Funcionarea oscilatorului are loc numai n faza de amorsare a a.e. la sudarea n c.c. dup care oscilatorul se ntrerupe.

La sudarea n c.a. oscilatorul funcioneaz continuu pentru uurarea reamorsrii a.e. cnd curentul trece prin 0. Se obsev c la fiecare trecere a curentului prin 0 apare o descrcare electric, fig. 3.

La sursele moderne de sudare cu invertor, exist posibilitatea amorsrii a.e. prin scurtcircuitarea electrodului de pies prin funcia liftarc. n acest caz, pentru prentmpinarea fenomenului descris mai sus la scurtcircuitarea

Fig. 3

a.e., curentul de scurtcircuit ce trece prin electrod are valori mici de 5-10 (15) A, valori la care contaminarea electrodului i a bii este redus, dar care produce o nclzire puternic a vrfului electrodului astfel nct la ridicarea acestuia de pe pies s aib loc amorsarea a.e. ca urmare a emisiei termoelectronice din vrful electrodului. La sesizarea amorsrii a.e. are loc comand automat a sursei cu ajutorul unui senzor de tensiune, la valoarea curentului de sudare prescris. n acest caz se observ c nu e nevoie de oscilator.

Acest mod de amorsare al arcului se utilizeaz la sudarea oelurilor slab aliate sau nealiate sau la mbinri de mic importan, ns e interzis la aliajele neferoase: Cu, Al, Ti, etc.

Parametrii tehnologici de sudare

1. Natura i polaritatea curentului. Sudarea WIG se poate realiza att n c.c ct i n c.a. n c.c. se poate utiliza cc- sau cc+. Alegerea naturii i polaritii curentului se face n funcie de metalul de baz.

Sudarea WIG se face exclusiv n c.c.- pentru toate materialele metalice cu excepia Al i aliajelor sale. La sudarea Al se folosete c.a. Sudarea c.c.+ nu se utilizeaz de loc n practic la WIG datorit nclzirii i uzurii rapide a electrodului. Alegerea polaritii este strns legat de repartizarea cldurii a.e. ntre cei doi electrozi, anod i catod, fig. 4.

Anod (pies) Catod (electrod)

La c.c.- 70% Q 30% Q

c.c.+ 30% Q 70% Q

c.a. 50% Q 50% Q

Prin urmare utilizarea c.c.- are urmtoarele

avantaje : ptrundere mare la sudare, stabilitate ridicat a a.e., uzur redus a electrodului i ncrcare mai mare cu curent. Dezavantaje: la cc- nu se realizeaz microsablarea.

Fig. 4

C.C.+ nu se utilizeaz datorit pericolului topirii electrodului de W, datorit cldurii rezultate prin bombardarea vrfului de ctre electronii care i cedeaz energia cinetic foarte mare, sub forma de cldur. Avantajul producerii fenomenului de microsablare prin urmare nu poate fi folosit.

C.A. mbin avantajele i dezavantajele celor 2 polariti. Cnd electrodul e pozitiv apare fenomenul de microsablare, cnd electrodul e la minus se produce rcirea electrodului. Din acest motiv se sudeaz n C.A. Aluminul i aliajele sale.

2. Curentul de sudare. Depinde de diametrul electrodului, grosimea piesei, natura i polaritatea curentului, poziia de sudare.

Is este maxim la c.c.-, minim la c.c.+ i intermediar la c.a:

IsCC- > IsCA > IsCC+

Relaia de calcul util n practic pentru polaritatea direct CC-:

Is max = 100de (A) Is min = 100(de-1) (A)

Pentru CC+: Is = IsCC-/(8...10) de 8 ori mai mic ca la CC-.

Pentru C.A.: Is = IsCC- - (75 ... 100)A

In tabelul 1 se dau valori informative ale curentului de sudare.

3. Tensiunea arcului. Depinde de curentul de sudare i de gazul de protecie:

Ua = 10 + 0,04Is (V)

Ua He 1,7Ua He (V)

Creterea tensiunii arcului n He sau amestec de He justific creterea ptrunderii la sudare i creterea vitezei prin creterea puterii a.e.

In tabelul 2 se dau valori informative ale tensiunii arcului.

Fig. 5

Tensiunea arcului la WIG e influenat mai puin de lungimea arcului: crete cu 0,6V la 1 cm. Lungimea arcului ns influeneaz foarte mult ptrunderea i limea custurii, arcul avnd form de clopot, fig. 5.

4. Viteza de sudare. Depinde foarte mult de felul sudrii: manual sau mecanizat, cu sau fr material de adaos. Cea mai mic vitez de sudare este la sudarea manual cu material de adaos: vs = 5-15 cm/min. La sudarea mecanizat a tablelor subiri vs=100-200 cm/min, iar la sudarea WIG n curent pulsat cu frecven mare a foliilor se poate ajunge pn la 10-15 m/min.

5. Debitul de gaz. Depinde de gazul de protecie utilizat, tipul mbinrii, viteza de sudare. Q = 5-10 l/min.

6. nclinaia pistoletului. Sudarea WIG se poate face att spre stnga prin mpingerea custurii ct i spre dreapta prin tragerea custurii, fig. 6. La sudarea spre stnga patrunderea scade, estetica mai bun a custurii, protecie mai bun, sablare mai bun, introducere mai uoar a materialului de adaos- utilizare la table subiri. La sudarea spre dreapta crete ptrunderea- utilizare la table groase sau mbinri de col. La sudarea cu material de adaos se

Fig. 6.

prefer sudarea spre stnga.

7. Alegerea sursei. La sudarea WIG sursele sunt cu caracteristica extern cobortoare sau brusc cobortoare (la invertoare). Sursa ideal e cea brusc cobortoare, vom avea curent constant deci ptrundere constant.

8. Curirea componentelor. nainte de sudare e necesar curirea la luciu metalic a componentelor, ndeprtarea prealabil a peliculelor groase de oxid de aluminiu, respectiv la materiale nefieroase se recomand curirea cu solveni organici ca tricloretilena sau tetraclorur de carbon.

9. Controlul Balance. Este ntlnit la sudarea n c.a. i const n modificarea duratei alternanei pozitive sau negative n funcie de necesitile tehnologice. E specific n general surselor cu invertor, fig. 7.1.

La Balance pozitiv avem o microsablare mai bun a piesei dar o ptrundere mai mic la sudare, respectiv o solicitare mai mare a electrodului i deci un curent de ncrcare mai redus. La Balance negativ crete ptrunderea dar microsablarea e mai slab, respectiv curentul suportat de electrod mai mare. Alegerea controlului Balance depinde n principal de gradul de curire a suprafeei, respectiv de curentul de sudare suportat de electrod. Prin utilizarea Balance-ului negativ se poate ajunge cu

Fig. 7.1. curentul de sudare n c.a. aproape de curenul cc-, respectiv se poate ascui vrful electrodului fr a fi pericol de topire a acestuia. Prin aceasta crete ptrunderea la sudare respectiv stabilitatea a.e..

n cazul surselor moderne cu invertor forma de variaie a c.a. poate fi diferit de variaia sinusoidal, fig. 7.2. Cea mai ntlnit e variaia dreptunghiular numit i Square Wave.

n acest caz trecerea rapid prin 0 a c.a. mrete stabilitatea a.e., eliminnd astfel oscilatorul. Ca dezavantaj fa de variaia sinusoidal, crete nivelul zgomotului a.e. Se realizeaz un compromis, o variant mixt.

Alegerea formei de und se face dup cum urmeaz:

- sinusoidal la cureni mari;

- dreptunghiular la cureni mici;

- mixt la cureni intermediari.

Fig. 7.2

10. Tehnica operatorie la sudarea WIG

Etapele sunt prezentate in fig. 8.

a) Sprijinirea duzei de gaz pe componente, la o distan a electrodului de 1-2 mm fa de pies i amorsarea a.e. prin apsarea butonului de pornire a pistoletului. Prin descrcarea electric a oscilatorului are loc ionizarea argonului.

b) Ridicarea i aducerea capului de sudare (fr atingerea piesei) perpendicular pe suprafaa componentelor la o distan de 2-4 mm a vrfului electrodului de componente i efectuarea unei micri de rotaie a capului de sudare pn la obinerea unei bi

Fig. 8. metalice mobile pe suprafaa componentelor. Aceast operaie se face de obicei la un curent iniial mai mic dect curentul de sudare pentru a evita pericolul strpungerii.

c) nclinarea capului de sudare cu un unghi de 10-15 fa de normal i introducerea vergelei la un unghi de 15-30 n marginea bii metalice. Sub aciunea cldurii bii i a A.E. are loc topirea unei picturi din vrful vergelei care e atras n baie sub aciunea tensiunii superficiale de la nivelul bii.

d) Retragerea vergelei din zona a.e. nu ns i din zona de protecie a gazului i deplasarea pistoletului de sudare cu un pas n sensul de sudare, dup care operaia se reia de la nceput.

Variante ale sudrii WIG

sudarea WIG n curent pulsat,

sudarea orbital,

sudarea WIG n puncte,

sudarea WIG cu dou gaze,

sudarea WIG hibrid (laser-WIG),

sudarea A-WIG,

sudarea WIG cu srm cald.

1. Sudarea WIG n curent pulsat. Se deosebete fa de sudarea clasic prin variaia curentului de sudare ntre 2 valori extreme numite curent de puls respectiv curent de baz, cu o anumit frecven., fig. 9.

Prin ajustarea dup dorin a nivelului parametrilor specifici: Ip, Is, tp, ts, f e posibil dozarea foarte precis a energiei introduse n componente. Topirea materialului (i formarea b(ii metalice au loc (n timpul unui impuls, (n timp ce (n timpul de baz( se men(ine arderea stabil( a arcului electric, realiz(ndu-se o r(cire cu solidificarea par(ial( b(ii topite. La acelai curent mediu de sudare, ptrunderea custurii e mai

Fig. 9.

mare ca la sudarea WIG clasic iar energia liniar e mai mic, ceea ce conduce la reducerea tensiunilor (i deforma(iilor la sudare.

Alegerea frecven(ei impulsurilor depinde de scopul tehnologic urm(rit. Putem distinge:

la sudarea manual cu material de adaos, folosim f < 10 Hz (0,5 2 Hz); are loc o solidificare parial a bii metalice n timpul de baz putndu-se controla astfel volumul bii.

creterea frecvenei la valori de zeci sau sute de Hz determin finisarea grunilorla sudarea unor materiale (titan);

la sudarea cu valori foarte mari ale vitezei de sudare respective la cureni de sudare foarte mici folosim f > 100 Hz2000 (10000) Hz, pentru creterea stabilitii arcului i evitarea suflajului termic i magnetic al arcului. Utilizarea curentului pulsat se aplic la sudarea tablelor subiri, la stratul de rdcin, n poziii dificile. Curentul de puls are valori de 1,5-2 ori mai mari dect curentul clasic. Curentul de baz se ia de obicei 25% din curentul de impuls iar timpul de impuls e de 0,02-1 s.

Din punct de vedere operatoriu, sudarea se desfoar dup cum urmeaz: pistoletul se menine pe loc n timpul de impuls i se retrage n timpul de baz, iar materialul de adaos se introduce n timpul de impuls i se scoate n timpul de baz.

2. Sudarea WIG orbital(

Sudarea WIG orbital( se aplic( pentru sudarea mecanizat( (evilor. Se lucreaz( cu material de adaos sub form de srm electrod cu diametru mic, 0,6; 0,8; 1,0 mm derulat mecanizat de pe o bobin de srm (ca la sudarea MAG). Pistoletul se rote(te (n jurul (evii care este men(inut( fix(.

Principalele aplica(ii ale sud(rii WIG orbitale se refer( la (mbinarea (evilor din o(eluri inoxidabile, aliaje de nichel, cupru (i aluminiu.

La sudarea o(elurilor feritice (i austenitice se folosesc urm(toarele tipuri de rosturi: rost I f(r( deschidere, la grosimea (evii sub 3,5 mm; rost U (mai rar Y) la grosimi peste 3,5 mm.

Precizia de preg(tire a rostului (de regul( prin prelucrare mecanic() (i asamblarea pentru sudare pretinde cerin(e mari pentru realizarea unor suduri de nalt calitate.

Prelucrarea v(rfului electrodului nefuzibil se efectueaz( mecanizat, av(nd (n vedere faptul c( prelucrarea manual( nu asigur( o precizie geometric( suficient(.

La sudare se folosesc viteze de sudare de 50-120 mm/ min. pentru o(eluri inoxidabile.

3. Sudarea WIG (n puncte

Sudarea WIG (n puncte, denumit( (i electronituirea WIG, permite realizarea unor (mbin(ri prin suprapunere, f(r( o g(urire prealabil( a piesei superioare. Procedeul se remarc( prin simplitate, este productiv (i poate fi automatizat. Sudarea se desf((oar( cu un pistolet obinuit cu diferena c duza de gaz este metalic prevzut cu nite fante pentru ieirea gazelor i cu un izolator ceramic pentru izolarea galvanic a duzei metalice de pies, and n vedere c n acest caz duza de gaz se sprijin pe componente prin apsare pentru a realiza un contact intim ntre cele dou table care se mbin. Prin urmare arcul arcul electric nu este vizibil. Ca urmare, operatorul nu trebuie s(-(i protejeze vederea (n timpul sud(rii. Procedeul se preteaz( pentru (mbinarea unor table din o(el carbon, slab aliat, inox, piesa superioar( put(nd avea o grosime de cca. 0,5-2 mm, piesa inferioar fiind egal sau mult mai mare dect tabla superioar.. Timpul de sudare are valori de 0,5-5 s. Procesul de sudare decurge automat, dup declansarea butonului de pornire al pistolatului. Prin urmare instalaia de sudare WIG trebuie s dispun suplimentar de un bloc de temporizare (de obicei o telecomand). Sudarea se face n general fr material de adaos, dar exist i posibilitatea sudrii cu material de adaos, de exemplu la sudarea aluminiului, material necesar pentru nchiderea craterului final. De asemenea pentru obinerea unui crater final de dimensiuni ct mai mici se recomand ca panta de cretere a curentului (DOWN SLOPE) sa fie ct mai mare, respectiv ciclul de sudare este cu curent iniial si cu curent final, asemantor sudrii WIG n 4 tacte (vezi curs, laborator EPS).

4. Sudarea WIG cu protec(ie dubl(

(n acest caz se utilizeaz( dou( gaze introduse separat (n spa(iul arcului electric. Gazul central, din axa arcului electric este un gaz inert (argon, eventual cu mici adaosuri de hidrogen, heliu sau amestec argon-heliu) i asigur( protec(ia electrodului de wolfram (i stabilizarea arcului electric. Gazul exterior (CO2 sau un alt amestec de gaz) produce o concentrare a arcului electric (i protejeaz( baia topit(.

Experiment(ri recente au demonstrat c( aceast( variant( de procedeu asigur(, la alegea unor combina(ii de gaze de protec(ie (interioar( sau exterioar() petrivite, viteze de sudare mai mari sau (n cazul unei anumite viteze de sudare, p(trunderi mai mari dec(t (n cazul sud(rii WIG conven(ionale. Procedeul cunoa(te un volum redus de aplicare.

5. Sudarea WIG hibrid(

O variant( nou( a sud(rii WIG- denumit( sudare hibrid(- const( din focalizarea unui fascicol laser cu CO2 cu puterea 125W- 1,5 kW pe pata de ardere a arcului WIG de curent continuu de pe piesa de sudat. Prin utilizarea acestei solu(ii se ob(in o serie de avantaje fa(( de sudarea WIG conven(ional(, ca: posibilitatea sud(rii cu arc electric de lungime mare, amorsarea f(r( impulsuri de (nalt( tensiune, vitez( de sudare mai mare cre(terea grosimii de material sudabil f(r( o preg(tire a rostului.

Energia liniar(, precum (i raportul p(trundere/l((ime sudur( au valori intermediare dintre cele specifice proceselor de sudare WIG, respectiv cu laser.

6. Sudarea WIG-A

Procedeul a fost experimentat la Institutul EO Paton din Kiev, obinndu-se rezultae spectaculoase d.p.d.v. al geometriei custurii. Const n aplicarea pe suprafaa piesei in zona rostului a unui flux activant. Acesta conduce la o constr(ngere a arcului electric, ngustarea coloanei conductoare a arcului, respectiv prin concentrarea petei anodice de pe baia metalic.. Se obine astfel o cretere substanial a ptrunderii la sudare, respectiv reducerea limii custurii comparativ cu sudarea clasic.

7. Sudarea WIG cu srm cald, fig. 10.

Materialul de adaos, sub form de srm este conectat ntr-un circuit de sudare i nclzit prin efect Joule-Lenz de la o surs cu tensiune sczut (pentru a evita amorsarea unui arc electric ntre srm i pies). Aceasta conduce la creterea productivitii prin creterea ratei depunerii, comparativ cu sudarea WIG convenional, respectiv la posibilitatea mecanizrii procedeului. Sudarea cu srm cald de utilizeaz cel mai frecvent la ncrcarea prin sudare WIG. EMBED PBrush

EMBED PBrush