breviar-de-calcul-instalatii-electrice.pdf

BREVIAR DE CALCUL

1. PREDIMENSIONAREA INSTALAŢIEI DE ILUMINAT PRIN METODA FACTORULUI DE UTILIZARE

Predimensionarea instalaţiei de iluminat a fost realizată prin metoda globală a factorului de utilizare, prin luarea în considerare atât a componentei directe, cât şi a componentei reflectate. Predimensionarea prin metoda globală se face ţinând seama de nivelul de iluminare în planul util. Factorul de utilizare “u” este raportul dintre fluxul incident pe suprafaţa utilă Фu şi fluxul emis de sursă Фc.

C

UuΦΦ

= (1.1)

Factorul de utilizare reprezintă un randament al utilizării efective a fluxului luminos în planul util.Relaţia de definiţie este:

SEmu ⋅=Φ [lm] (1.2)în care: Em – iluminarea medie admisă [lm]; S – suprafaţa utilă [m2]; u - factorul de utilizare, stabilit de fabricantul corpului de iluminat (ELBA).

Factorul de utilizare depinde de următoarele:- tipul corpului de iluminat şi modul de distribuţie al fluxului luminos;- poziţia sursei faţă de planul util, precum şi dimensiunile încăperii considerate;- reflexia suprafeţelor pereţilor şi a tavanului ( ρp, ρt).

Din relaţia (1.1) rezultă relaţia de dimensionare pentru fluxul necesar:cu u Φ⋅=Φ (1.3)

necc Φ=Φ (1.4)Înlocuim relaţia (1.4) în relaţia (1.3) şi obţinem relaţia:

necu u Φ⋅=Φ (1.5)Înlocuim relaţia (1.5) în relaţia (1.2) de definiţie a fluxului util şi obţinem relaţia:

u

SEmnec

⋅=Φ (1.6)

Dacă factorul de utilizare conţine factorul de depreciere, Δ (k=1/Δ), al sursei de iluminat şi al corpului de iluminat, relaţia (1.6) devine:

u

kSEmnec

⋅⋅=Φ (1.7)

Pentru corpurile de iluminat frecvent utilizate sunt întocmite tabele cu factori de utilizare în funcţie de indicele încăperii.

Indicele încăperii îl putem determina cu relaţia:

)( lLh

lLi

+⋅⋅= (1.8)

în care: L – lungimea încăperii [m]; l – lăţimea încăperii [m]; h – înălţimea sursei, deasupra planului util, măsurată de la axul orizontal al sursei la planul util; în cazul surselor cu incandescenţă, de la filament la planul util [m].

Factorii de reflexie ai tavanului şi ai pereţilor, sunt aleşi în funcţie de natura finisajului. Determinarea numărului de lămpi necesare pentru a fi instalate într-o încăpere, cunoscând sursa (fluxul lămpii), se face astfel:

l

necnΦ

Φ= (1.9)

/32

în care Фl este fluxul unei lămpi alese.

METODA GRAFO-ANALITICA (Metoda punct cu punct -MPP)

Verificarea cantitativă a sistemului de iluminat se face cu ajutorul metodei punct cu punct. această verificare cantitativă a sistemului a fost făcută pentru încăperea P13.

Iluminarea directa:

lLha

hIMfekEd

⋅+⋅

+⋅

⋅=⋅=4

2sin222

ααε

Mf- factor de mentinereεI - intensitatea corpului de iluminat dupa directia ε

h

aarctg=ε

e

lCIL

nII

φφεε ⋅

⋅=

εI - intensitatea corpului etalonn- nr de surse aferent sursei utilizatelφ - flux etalon

eφ - flux etalon1000=eφ lm

h- inaltimea liberaa- perpendiculara la planul ce contine CDILα - unghiul sub care omul vede corpul de iluminat

Iluminarea medie reflectata calculata in camera P13 – 6FIRA-236

Dimensiunile incaperii: L=5.6m; l=3.15m; h=4.40m

Iluminarea medie reflectata: ( )[ ]γρφξγρ−⋅−⋅

⋅⋅⋅=

11 m

m

St

cEmr

Suprafata tavan: ²64.1715.36.5 mlLS t =⋅=⋅=

Suprafata pereti: ( ) ( ) ²00.774.415.34.46.522 mhlhLS p =⋅+⋅⋅=⋅+⋅⋅=

Fluxul corpurilor de iluminat( ) 2754085.0270026 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= clnNc ηφφ

537.07764.17

775.064.177.0 =+

⋅+⋅=+

⋅+⋅=

pt

ppttm SS

SS ρρρ

1864.07764.17

64.17 =+

=+

=pt

t

SS

Sγ

836.027540

64.1711.256111 =⋅−=

⋅−=−=

c

SEmd

c

d t

φφφξ

( )[ ] ( )[ ] 983.2311864.01537.0164.17

27540836.01864.0537.0

11=

−⋅−⋅⋅⋅⋅=

−⋅−⋅⋅⋅⋅

=γρ

φξγρ

m

m

St

cEmr

Coeficienti de uniformitate:-coeficient de uniformitate generala

832.0088.488

983.405min ===Emed

ECug

-coeficient de uniformitate locala/32

7515.0183.540

983.405

max

min ===E

ECul

2. DIMENSIONAREA CIRCUITELOR DE ILUMINAT

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):-circuit lumina:

C1: AUf

WPIc 288.2

95.0230

500

cos

][ =⋅

=⋅

=ϕ

C2: AUf

WPIc 95.5

95.0230

1300

cos

][ =⋅

=⋅

=ϕ

Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei si curentul maxim admisibil Imax adm:sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) Conform Normativ I7:Sectiunea minima este de 1.5mm² pentru lumina, iar sectiunea minima pentru prize este de 2,5 mm².sf=1.5mmp=sn → AI adm 17..max =

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(1.5; 2) dtub= 12mm - pentru parter folosim tub protectie ingropat IPY, iar pentru subsol folosim tub protectie aparent IPEYFolosim conductori FY cu sectiunea de 1,5 mmp montate in tub de protectie IPY:PARTER: 2FY1.5/ IPY12SUBSOL: 2FY1.5/IPEY12(I- izolant; P-protejant; E-etans; Y- mase plastice)

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Ic1=2.28A; Ic2=5.95AC1: IF∈ (2.28 ........4……………17)C2: IF∈ (5.95 ........6……………17)

171.max ⋅<⋅< admF IKI =17ACurentul maxim admisibil aferent conductoarelor:Imax.adm=17AK=1 – pentru instalatii cu surse fluorescenteK=0.8 – pentru instalatii cu surse incandescenteAlegem valoarea cea mai mica!Legatura fuzibila (LF) cu soclu de 16 are montata in interior 6A: LF16/4A; LF16/6ª

3. DIMENSIONAREA CIRCUITELOR DE PRIZE

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):-circuit priza:

AUf

WPIc 87.10

85.0230

2000

cos

][ =⋅

=⋅

=ϕ

/32

Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei:sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) sf=2.5mmp (cf. I7)Sectiunea minima pentru prize este de 2,5 mm² (Conform I7)

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond active: f, n,pDin Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(2.5; 3) dtub= 16mm - pentru parter folosim tub protectie ingropat IPY, iar pentru subsol folosim tub protectie aparent IPEYFolosim conductori FY cu sectiunea de 2,5 mmp montate in tub de protectie IPY:3FY2.5/ IPY16Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Ic=10.87AIF∈ (10.87 ........16……………24)

248.0.max ⋅<⋅< admF IKI =19.2A Curentul maxim admisibil aferent conductoarelor il alegem din Manualul Instalatorului pagina 190 pentru 2 conductoare active:Imax.adm=24AK=0.8 – pentru instalatii cu surse incandescenteAlegem valoarea cea mai mica! AIs 16=→ reusind astfel sa protejam fazaLegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 16, iar in interior montat 16A: LF16/16A

4. DIMENSIONAREA COLOANEI SECUNDARE DE LUMINA SI PRIZE

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):95.0cos =Lϕ pentru lumina8.0cos =Pϕ pentru prize

1cossin 22 =+ ϕϕ → 222 95.01cos1sin −=−= ϕϕ31.0sin =Lϕ

1cossin 22 =+ PP ϕϕ → 222 8.01cos1sin −=−= ϕϕ6.0sin =Pϕ

326.095.0

31.0

cos

sin ===ϕϕϕLtg

75.08.0

6.0

cos

sin ===ϕϕϕPtg

Iat=IaL+IaP=l

P

l

L

U

P

U

P

⋅+

⋅ 33

Parter:

IaL=( )

92.124003

26002500105041300500

3=

⋅⋅+⋅++⋅+=

⋅ l

L

U

PA

/32

IaP=( )

2.204003

72000

3=

⋅⋅=

⋅ l

P

U

PA

Irt=IaL Ltgϕ⋅ + IaP Ptgϕ⋅Irt=12.92x0.326+20.2x0.75=19.36AIat=IaL+IaP = 12.92+20.2=33.12A

36.3836.1912.33 2222 =+=+=tt ra IIIc A

Am ales din Manualul Instalatorului pagina 190 din tabelul “Curentii maxim admisibili in regim permanent la conductoare izolate” sectiunea fazei.

sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) ; Ic=38.36A; nr conductoare active: 4Imax. adm=45A → sf=10mmp Daca sf 16≤ mmp → sn=sf= 10mmp

Daca sf>16mmp → sn=2fs

Subsol:

IaL=( )

22.74003

10070030010008001200900

3=

⋅++++++=

⋅ l

L

U

PA

1cossin 22 =+ ϕϕ → 222 95.01cos1sin −=−= ϕϕ31.0sin =Lϕ

326.095.0

31.0

cos

sin ===ϕϕϕPtg

Irt=IaL Ltgϕ⋅Irt=7.22x0.326=2.35Iat=IaL+IaP = 7.22+0=7.22A

6.735.222.7 2222 =+=+=tt ra IIIc A

Am ales din Manualul Instalatorului pagina 190 din tabelul “Curentii maxim admisibili in regim permanent la conductoare izolate” sectiunea fazei.

sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) ; Ic=7.6A; nr conductoare active: 4Imax. adm=13A → sf=1.5mmp Daca sf 16≤ mmp → sn=sf= 1.5mmp

Daca sf>16mmp → sn=2fs

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:PARTER:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond. active: 5Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(10; 5) dtub= 32mm - pentru parter folosim tub protectie ingropat IPY, iar pentru subsol folosim tub protectie aparent IPEYFolosim conductori FY cu sectiunea de 10mmp montate in tub de protectie IPY:5FY10/ IPY32Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=snSUBSOL:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond. active: 4Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(1.5; 4)

/32

dtub= 16mm Folosim conductori FY cu sectiunea de 1.5mmp montate in tub de protectie IPEY:4FY1.5/ IPEY16

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Parter: Ic=38.66ASubsol: Ic=7.6AIF∈ (Ic, ........cond.3……………3Imax.adm) –rol de protectie la scurtcircuitIF∈ (38.66 ........25……………135) IF∈ (7.6 ........10……………39)

4533 .max ⋅<⋅< admF II =135A 1333 .max ⋅<⋅< admF II =39A

Conditia de selectivitate:IF ≥IFmax aval+2 trepteIFmax aval → LF16AIF ≥16+2trIF ≥25IF∈ [Ic, … 3 Imax adm]IF∈ [38.66 …40…….. 135]Alegem valoarea cea mai mica! AIs 40=→ reusind astfel sa protejam fazaLegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 63, iar in interior montat 40A: LF63/40A

IF∈ [Ic, … 3 Imax adm]IF∈ [7.6 …10…….. 39]LF16/10A

4. Alegerea intrerupatorului tripolar parghie (IPIII):

- rol de separare a consumatorului x (tablou)- Ir – curentul de rupere reprezinta curentul maxim pe care il poate intrerupe

Ir>Ic ;PARTER: Ic=38.66A

1cos =ϕ → Ir=50A;In=63AIPIII In/IrA → IPIII 63/50ASUBSOL: Ic=7.6A

1cos =ϕ → Ir=20A; In=25AIPIII In/IrA → IPIII 25/20A

5. CALCULUL PIERDERII DE TENSIUNE PENTRU CIRCUITUL DE LUMINA SI PENTRU CIRCUITUL DE PRIZA

Calculul pierderii de tensiune totala:=++=∆+∆+∆=∆ 3.246.128.1%%%% 321 UUUU t 5.04%

Calculul pierderii de tensiune (∆ U3) pentru circuitul de lumina (CL) si pentru circuitul de priza (CP)

/32

⋅

⋅⋅=∆ ∑

=

n

i i

ii

f S

lP

UU

123

1002

γγ - conductivitate (pentru Cu 54=γ ; pentru Al 32=γ )Si- sectiunea tronsonului (ct)Uf=230VPt circuitele de priza si de lumina pierderea tensiunii nu trebuie sa fie <1 si >2,9%.Circuitul de lumina (CL) – cel mai dezavantajat (lung (1) si incarcat (2))

=

⋅+⋅+⋅

⋅⋅⋅=

⋅

⋅⋅=∆ ∑

= 111

12

12

1300800100

23054

10021002

s

L

s

L

s

l

S

lP

UU

n

i i

ii

fl γ

%27.2324531075.1

351300

5.1

1.3800

5.1

7100107 55 =⋅⋅=

⋅+⋅+⋅⋅⋅= −−

L=lo+lv; 5.11 =s mmpCircuitul de priza (CP) - cel mai lung si cel mai dezavantajat

%83.05.2

45200010315.2

2000

40054

10021002 5

12

12

=

⋅⋅⋅=

⋅⋅

⋅⋅=

⋅

⋅⋅=∆ −

=∑ s

LW

S

lP

UU t

n

i i

ii

lp γ

mmps 5.21 =

( ) ( ) %3.283.0;27.2max;max 333 ==∆∆=∆LPI

UUU

Calculul pierderii de tensiune pentru ultimul etaj (∆ U2)

22

100

l

a

Us

lPU

⋅⋅⋅⋅

=∆γ - calculat pe ultimul nivel

%46.14001054

5522932100100222 =

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅

=∆l

a

Us

lPU

γSe mareste sectiunea

VU l 400= ( circuit trifazat)229321.3340033 =⋅⋅=⋅⋅= aa IUP W

Calculul pierderii de tensiune (∆ U1) intre Tabloul General si Postul Trafo

=⋅⋅

⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅=∆

221 40018554

100204382100100

l

a

Us

lPU

γ 1.28%

( ) ( ) =⋅+++++⋅=⋅= ∑=

512.336.6732.8257.6512.3322.77.09

1iiasTa IcI 295A

=⋅⋅=⋅⋅= 29540033 aa IUP 204382W

Comparam pentru P.T. pierderea de tensiune lumina cu pierderea de tensiune pt prize si forta astfel:PT: → 8% L (pierderea de tensiune pt circuitul de lumina)

→ 10% P+F (pierderea de tensiune pt circuitul de priza si forta)

TABLOU SECUNDAR DE FORTA

Conditii de formare a unui tablou secundar de forta :• orice tablou trebuie sa contina 5 motoare cu pornire directa;• minim un motor cu pornire ∆−Υ ;• minim un circuit de priza monofazat (puterea 3KW unui circuit de priza);

/32

• minim un circuit de priza trifazat (cu P=5 ÷ 7KW)• suma tuturor puterilor instalate pe tablou sa fie > 30KW;• doar unul dintre cele 3 tablouri va avea circuite de prize de tensiune redusa (puterea circuitului

400W);• 6 locuri de priza (max 2 locuri de priza/ incapere)

6. CIRCUIT DE FORTA – MOTOR PORNIRE DIRECTA

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):

AW

U

WPIc

l

18.271.070.04003

750

cos3

][ =⋅⋅⋅

=⋅⋅⋅

=ηϕ

AW

U

WPIc

l

31.779.075.04003

3000

cos3

][ =⋅⋅⋅

=⋅⋅⋅

=ηϕ

P,n, Kp, cosϕ,η)6min(/1000 polirotns =

5.41

==c

pp I

IK ; 6

2

==c

pp I

IK ;

IcKpIp ⋅=AIp 81.918.25.41 =⋅= ; AIp 86.4331.762 =⋅= ; Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam

sectiunea fazei:sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) sf1=f (2.18, 3) =1.5mm²; Imax adm=14Asf2=f (7.3, 3) =1.5mm²; Imax adm=14ADensitatea de pornire ( pJ )

f

pp s

IJ =

nf smmps =≤16

216 f

nf

ssmmps =→>

sf1=1.5mmp=sn1; sf2=1.5mmp=sn2; Densitatea la pornire a motoarelor:Motor 750W: 54.65.181.9111 === fpp sIJ A/mmpMotor 3000W: 22.295.183.43222 === fpp sIJ A/mmp

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond active: 4Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub1= f(1.5; 4) ⇒ dtub1= 12.7mm IPEY - pentru varianta etansaPEL – tub protectie metalic Folosim conductori FY cu sectiunea de 1.5mmp montate in tub de protectie PEL: 4FY1.5/ PEL12.7

3. Alegerea contactorului (TCA)

Rol: inchide / deschide circuitul (rol de comanda)

TCAFIIcInc →>Inc – Curent nominal al contactoruluiTCA:Din Manualul Instalatorului, pag.192, Tabelul 6.18 determinam IFTCA (f(Inc))

AIc 18.2=/32

AIIcIncTCAF 2518.2611 =→>→>

AIIcIncTCAF 2531.71022 =→>→>

Alegem contactorul:TCA 25A

4. Alegerea blocului de releu termic (TSA)

Din Manualul Instalatorului, pag.192, Tabelul 6.18 determinam Is

∈

6.0......

IrIr

IcIr =( )1...6.0∈Ir

Is – Curent de serviciu (reglaj grosier)

Is

∈

6.0......

IrIr

Is 1 ( )63.3......18.2∈ ; Is=2.4A → InTCA1=10AInTSA=10A (col1) → IFTSA=f(Is) → InTSA1=10A

Is 2 ( )18.12......31.7∈ ; Is=11A → InTCA1=16AInTSA=11A (col6) → IFTSA=f(Is) → InTSA1=35AAlegem blocul de relu termic : IrAIsTSAIn //TSA 10/2.4/2.18 A TSA 16/11/7.31 A

5. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)

IF>IC ; Ic= 2.18A

5.2

IpI F ≥

Conditii de protejare

TCAFF II ≤

TSAFF II ≤Aceasta siguranta fuzibila protejeaza la scurtcircuit!

Nr. crt

5.2/IpI F ≥TCAFF II ≤

TSAFF II ≤

1 5.2/81.9≥FI → 92.3≥FI 25≤FI 10≤FI

2 5.2/86.43≥FI →54.17≥FI

25≤FI 35≤FI

IF∈ ( 2.18, 3.92, 25)4A ↵ ⇒ LF10/4A

IF∈ ( 7.31, 17.54, 25)16A ↵ ⇒ LF16/10A

Curentul maxim admisibil aferent conductoarelor il alegem din Manualul Instalatorului pagina 181 pentru 2 conductoare active:Imax.adm= 12.7ALegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 10,respectiv 16A iar in interior montat 4, respectiv 10A: LF10/4A; LF16/10A

7. CIRCUIT DE FORTA – MOTOR PORNIRE Y-Δ/32

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei:

ηϕ⋅⋅⋅=

cos3

][

lU

WPIc

AW

U

WPIc

l

42.1283.077.04003

5500

cos3

][1 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

AIc

Ic 17.73

42.12

31

2 ===

AW

U

WPIc

l

52.1684.078.04003

7500

cos3

][3 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

AIc

Ic 53.93

52.16

33

4 ===

AW

U

WPIc

l

64.2385.079.04003

11000

cos3

][5 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

AIc

Ic 65.133

64.23

35

6 ===

Din Manualul Instalatorului, pag.191 determinam admf Is .max,

sf1=f (12.42, 3) → =1fs 1.5mm²; Imax adm=14Asf2=f (7.17, 3) → =2fs 1mm²sf3=f (16.52, 3) → =3fs 2.5mm²; Imax adm=20Asf4=f (9.53, 3) → =4fs 1mm²sf5=f (23.64, 3) → =5fs 4mm²; Imax adm=26Asf6=f (13.65, 3) → =6fs 1.5mm²

nf smmps =≤16

216 f

nf

ssmmps =→>

Verificare:Densitatea de pornire ( pJ )

2

1

3 fs

IcKJp

⋅=

53

==c

pp I

IK ; 6

4

==c

pp I

IK ; 6

5

==c

pp I

IK

AIp 1.6242.1251 =⋅= ; AIp 12.9952.1663 =⋅= ; AIp 84.14164.2365 =⋅=

Motor 5500W: 7.201342.1253 211 =⋅⋅=⋅= fcp sIKJ A/mmp Motor 7500W: 04.331352.1663 433 =⋅⋅=⋅= fcp sIKJ A/mmpMotor 11000W: 52.315.1364.2363 655 =⋅⋅=⋅= fcp sIKJ A/mmp

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf2; nr cond active) ;d1- cond active: 4; d2- cond active: 3Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:

IPEY - pentru varianta etansaPEL – tub protectie metalic Motor 5500W:dtub1= f(1.5; 4) ⇒ dtub1= 12.7mm

dtub2= f(1; 3) ⇒ dtub2= 12.7mm Folosim conductori FY cu sectiunea de 1.5mmp montate in tub de protectie PEL: 4FY1.5/ PEL12.7Folosim conductori FY cu sectiunea de 1mmp montate in tub de protectie PEL: 3FY1/ PEL12.7

/32

Motor 7500W:dtub3= f(2.5; 4) ⇒ dtub3= 16.1mm dtub4= f(1; 3) ⇒ dtub4= 12.7mm

Folosim conductori FY cu sectiunea de 2.5mmp montate in tub de protectie PEL: 4FY2.5/ PEL16.1Folosim conductori FY cu sectiunea de 1mmp montate in tub de protectie PEL: 3FY1/ PEL12.7Motor 11000W:dtub5= f(4; 4) ⇒ dtub5= 17.9mm

dtub6= f(1.5; 3) ⇒ dtub6= 12.7mm Folosim conductori FY cu sectiunea de 4mmp montate in tub de protectie PEL: 4FY4/ PEL17.9Folosim conductori FY cu sectiunea de 1.5mmp montate in tub de protectie PEL: 3FY1.5/ PEL12.7

3. Alegerea contactorului de comanda (TCA)

Rol: inchide / deschide circuitul (rol de comanda)

TCAFTCA IIcIn →> 2

Inc – Curent nominal al contactoruluiTCA:Din Manualul Instalatorului, pag.192, Tabelul 6.18 determinam IFTCA (f(Inc))Alegerea contactorului TCA

AIIcIncTCAF 3542.121633 =→>→>

AIIcIncTCAF 5052.163244 =→>→>

AIIcIncTCAF 5064.233255 =→>→>

Alegem contactorul:TCA 35ATCA 50ATCA 50A

4. Alegerea blocului de releu termic (RT)2IcIr =

Din Manualul Instalatorului, pag.192, Tabelul 6.18 determinam Is

∈

6.0......

IrIr

( ) IsIr ⋅∈ 1...6.0

Is → InTCA=10AInTSA=10A (col3) → IFTSA=f(Is) → InTCA=10AAlegerea blocului de releu termicIs 1 ( )7.20......42.12∈ ; Is=15A → InTCA1=32AInTSA=15A (col7) → IFTSA=f(Is) → InTSA1=50A

Is 3 ( )53.27......52.16∈ ; Is=20A → InTCA1=32AInTSA=20A (col8) → IFTSA=f(Is) → InTSA1=63A

Is 5 ( )4.39......64.23∈ ; Is=25A → InTCA1=32AInTSA=25A (col9) → IFTSA=f(Is) → InTSA1=80AAlegem blocul de relu termic : IrAIsTSAIn //TSA 32/15/12.42 A TSA 32/20/16.52 A TSA 32/25/23.64 A


IF> 1Ic ; Ic=12.42AAIp 1.6242.1251 =⋅= ; AIp 12.9952.1663 =⋅= ; AIp 84.14164.2365 =⋅=

/32

2PY

F

II ≥ (pentru pornire stea)

21.621 ≥FI → 05.311 ≥FI A

212.993 ≥FI → 56.493 ≥FI A

284.1415 ≥FI → 92.705 ≥FI A

53

==c

pp I

IK ; 6

4

==c

pp I

IK ; 6

5

==c

pp I

IK

3

1IcKI PPY

⋅=

3)42.125(1 ⋅=ΥPI → 7.201 =ΥPI A

3)52.166(2 ⋅=ΥPI → 04.331 =ΥPI A

3)64.236(3 ⋅=ΥPI → 28.471 =ΥPI A

Conditii de protejare

TCAFF II ≤

TSAFF II ≤

Conditia de scurtcircuit: admF II .max3 ⋅≤

143 ⋅≤FI → 42≤FI

203 ⋅≤FI → 60≤FI

263 ⋅≤FI → 78≤FI

Aceasta siguranta fuzibila protejeaza la scurtcircuit!

Nr. crt 2

PYF

II ≥

31IcK

I PPY

⋅= TCAFF II ≤

TSAFF II ≤ admF II .max3 ⋅≤

1 2/1.62≥FI → 05.31≥FI 7.20=PYI 35≤FI 50≤FI

2 2/12.99≥FI → 56.49≥FI 04.33=PYI 50≤FI 63≤FI

3 2/84.141≥FI →92.70≥FI

28.47=PYI 50≤FI 80≤FI

IF∈ ( 12.42, 31.05, 50)16A ↵ ⇒ LF20/16A

IF∈ ( 16.52, 49.56, 63)20A ↵ ⇒ LF25/20A

IF∈ ( 23.64, 70.92, 80)25A ↵ ⇒ LF40/25A

8. CIRCUIT DE PRIZA MONOFAZAT

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):-circuit priza:

AUf

WPIc 35.15

85.0230

3000

cos

][ =⋅

=⋅

=ϕ

Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei:sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) sf=2.5mmp (cf. I7)

/32

Sectiunea minima pentru prize este de 2,5 mm² (Conform I7)

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond active: f, n,pDin Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(2.5; 3) dtub= 16mm - pentru subsol folosim tub protectie aparent IPEYFolosim conductori FY cu sectiunea de 2,5 mmp montate in tub de protectie IPEY:3FY2.5/ IPEY16Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Ic=15.35AIF∈ (15.35 ........16……………24)

248.0.max ⋅<⋅< admF IKI =19.2A Curentul maxim admisibil aferent conductoarelor il alegem din Manualul Instalatorului pagina 190 pentru 2 conductoare active:Imax.adm=24AK=0.8 Alegem valoarea cea mai mica! AIs 16=→ reusind astfel sa protejam fazaLegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 16, iar in interior montat 16A: LF16/16A

9. CIRCUIT DE PRIZA TRIFAZAT

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei:sf1=f (Ic1, nr. conductoarelor active) ; cond active:3 → =1fs 2.5mm²

85.108.04003

6000

cos3

][ =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕlU

WPIc A

VU l 400=8.0cos =ϕ

Sectiunea minima pentru prize este de 2,5 mm² (Conform I7)

Nu avem nul de lucru!2. Determinarea diametrului tubului de protectie:

dtub= f(sf; nr cond active) ; cond active: 4Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(2.5; 4) dtub= 20mm Folosim conductori FY cu sectiunea de 2,5 mmp montate in tub de protectie IPEY:4FY2.5/ IPEY20

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Ic=AIF∈ (10.85 ....16……………24)

248.0.max ⋅<⋅< admF IKI =19.2A Curentul maxim admisibil aferent conductoarelor il alegem din Manualul Instalatorului pagina 190 pentru 2 conductoare active:

/32

Imax.adm=24AK=0.8 Alegem valoarea cea mai mica! AIs 16=→ reusind astfel sa protejam fazaLegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 16, iar in interior montat 16A: LF16/16A

10. CIRCUIT DE TENSIUNE REDUSA

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):Din Manualul Instalatorului, pag.190 determinam sectiunea fazei:sf1=f (Ic1, nr. conductoarelor active) ; cond active:3 → =1fs 2.5mm²

174.28.0230

400

cos

][ =⋅

=⋅⋅

=ϕfU

WPIc A

VU f 230=8.0cos =ϕ

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond active: 2Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(2.5; 2) dtub= 16mm Folosim conductori FY cu sectiunea de 2.5mmp montate in tub de protectie IPEY:3FY2.5/ IPEY16Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn

3. Alegerea sigurantei fuzibile:Curentul fuzibilului este curentul maxim suportat de siguranta fuzibila fara sa se arda (IF)IF>IC ; Ic=AIF∈ (2.174 ....4……………24)

248.0.max ⋅<⋅< admF IKI =19.2A Curentul maxim admisibil aferent conductoarelor il alegem din Manualul Instalatorului pagina 190 pentru 2 conductoare active:Imax.adm=24AK=0.8 Alegem valoarea cea mai mica! AIs 4=→ reusind astfel sa protejam fazaLegatura fuzibila (LF) avand valoarea soclului de 16, iar in interior montat 2A: LF16/4A

11. CALCULUL COLOANELOR TABLOURILOR SECUNDARE DE FORTA

1. Determinarea sectiunii fazei (sf):Se determina curentul nominal al coloanei unui tablou de forta care alimentează mai multe receptoare

• Determinarea curentului nominal

o Pentru motor cu KWP 75.0= ; 70.0cos =ϕ ; 71.0=η :

714.070.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

18.21 =I A

o Pentru motor cu KWP 3= ; 75.0cos =ϕ ; 79.0=η :

66.075.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

/32

31.72 =I A


638.077.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

42.123 =I A


626.078.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

52.164 =I A

o Pentru motor cu KWP 11= ; 79.0cos =ϕ ; 85.0=η :

613.079.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

64.235 =I A

o Pentru prize monofazate cu KWP 3= ; 85.0cos =ϕ :

53.085.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

35.156 =I A

o Pentru prize trifazate cu KWP 6= ; 80.0cos =ϕ :

6.08.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

825.107 =I A

o Pentru circuit de tensiune redusa cu KWP 4.0= ; 80.0cos =ϕ

6.08.01cos1sin 22 =−=−= ϕϕ

174.28 =I A

• Calculul coloanei secundare de forta pentru S.H. a tabloului TSF1:

22rac III +=

Ic-intensitatea curentului nominal

Ia- curentul nominal activ

Ir- curentul nominal reactiv

( ) 565.6574.166.804.1368.1848.548.548.548.5525.19

1

=++++++++== ∑=i

iaa II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

525.17.0178.2cos11 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos22 =⋅=⋅= ϕII a A

/32

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos33 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos44 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos55 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

64.2385.079.04003

11000

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

68.1879.064.23cos66 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos7

7 =⋅

=⋅

=ϕ

04.1385.035.15cos77 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos38

8 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

66.88.0825.10cos88 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

f

174.28.0230

400

cos9

9 =⋅

=⋅

=ϕ

74.18.0174.2cos99 =⋅=⋅= ϕII a A

( ) 259.51304.1495.614.849.1482.482.482.482.455.19

1

=++++++++== ∑=i

irr II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

55.1714.0178.2sin11 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin22 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin33 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

/32

82.466.031.7sin44 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin55 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

64.2385.079.04003

11000

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

49.14613.064.23sin66 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos7

7 =⋅

=⋅

=ϕ

14.853.035.15sin77 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos38

8 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

495.66.0825.10sin88 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

f

174.28.0230

400

cos9

9 =⋅

=⋅

=ϕ

304.16.0174.2sin99 =⋅=⋅= ϕII r A

224.83259.51565.65 2222 =+=+= rac III A

Am ales din Manualul Instalatorului pagina 190 din tabelul “Curentii maxim admisibili in regim permanent la conductoare izolate” sectiunea fazei.sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) ;

Alegerea sectiunii conductorului n=4 conductori activi:→≥ cadm II .max AI adm 224.83.max ≥

sf=f (83.224, 4) → sf=35mm² → Imax adm=98 AAI adm 98.max = ; mmps f 35=

Daca sf 16≤ mmp → sn=sf

Daca sf>16mmp → sn=2fs = 16mmp

Densitatea de pornire – verificarea conductorului de faza la regimul de scurta durata de la pornire (pJ ):

Curentul activ al motorului cu pornirea cea mai grea:

=⋅= ϕcos5II a 7.31 ∙ 0.75 = 5.48 A

=⋅= ϕsin5II r 7.31∙0.66 = 4.82A

88.3248.56 =⋅=⋅= aa IKpIp A

92.2882.46 =⋅=⋅= rr IKpIp A

/32

( )max

1

1.max pa

m

iaa III += ∑

−

=

( ) 965.9288.3248.5565.65.max =+−=aI A

( )max

1

1.max pr

m

irr III += ∑

−

=

( ) 359.7592.2882.4259.51.max =+−=rI A

( ) ( ) 2max

2max.max ra

III p +=

67.119359.75965.92 22.max =+=pI A

42.335

67.119max

===f

pp s

IJ A/mmp mmpA /35<

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond. active: 5Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(35;5) dtub= 51Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn=16mmpFolosim conductori FY cu sectiunea de 35mmp montate in tub de protectie PEL:3FY35+2FY16/ PEL51


1. IF> Ic ; Ic=83.224A; Imax adm=98 A; IF=100A → LF100A

2.2

.max absF

II ≥

2/67.1191 ≥FI → 835.591 ≥FI A

Conditii de selectivitate:3. ( ) trII TSFavalFF 21max +≥ → trI F 225 +≥

Conditia de scurtcircuit:4. admF II .max3 ⋅≤

983 ⋅≤FI → 294≤FI

Aceasta siguranta fuzibila protejeaza la scurtcircuit!IF∈ ( 83.224, 100, 294)

100A ↵ ⇒ LF100/100A


- rol de separare a consumatorului TSF1 - Ir – curentul de rupere reprezinta curentul maxim pe care il poate intrerupe

Ir>Ic ;Ic=83.224A

7.0cos =ϕ → Ir=100A;In=200AIPIII In/IrA → IPIII 200/100A

/32

• Calculul coloanei secundare de forta pentru C.V. a tabloului TSF2:


22rac III +=

( ) 316.8266.804.1368.18886.1256.948.548.548.5525.1525.110

1

=+++++++++== ∑=i

iaa II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

525.17.0178.2cos11 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

18.271.070.04003

750

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

525.17.0178.2cos22 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos33 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos44 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos55 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

42.1283.077.04003

5500

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

56.977.042.12cos66 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

52.1684.078.04003

7500

cos3 1

77 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

886.1278.052.16cos77 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

64.2385.079.04003

11000

cos3 1

88 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

68.1879.064.23cos88 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos9

9 =⋅

=⋅

=ϕ

04.1385.035.15cos99 =⋅=⋅= ϕII a A

/32

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos310

10 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

66.88.0825.10cos1010 =⋅=⋅= ϕII a A

( ) 946.64495.614.849.14341.1092.782.482.482.455.155.110

1

=+++++++++== ∑=i

irr II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

55.1714.0178.2sin11 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

55.1714.0178.2sin22 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin33 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin44 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin55 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

42.1283.077.04003

5500

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

92.7638.042.12sin66 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

52.1684.078.04003

7500

cos3 1

77 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

341.10626.052.16sin77 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

64.2385.079.04003

11000

cos3 1

88 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

49.14613.064.23sin88 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos9

9 =⋅

=⋅

=ϕ

14.853.035.15sin99 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos310

10 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

/32

495.66.0825.10sin1010 =⋅=⋅= ϕII r A

852.104946.64316.82 2222 =+=+= rac III A



sf=f (104.852, 4) → sf=50mm² → Imax adm=123 AAI adm 123.max = ; mmps f 50=





=⋅= ϕcos5II a 7.31 ∙ 0.75 = 5.48 A

=⋅= ϕsin5II r 7.31∙0.66 = 4.82A

88.3248.56 =⋅=⋅= aa IKpIp A

92.2882.46 =⋅=⋅= rr IKpIp A

( )max

1

1.max pa

m

iaa III += ∑

−

=

( ) 716.10988.3248.5316.82.max =+−=aI A

( )max

1

1.max pr

m

irr III += ∑

−

=

( ) 046.8992.2882.4946.64.max =+−=rI A

( ) ( ) 2max

2max.max ra

III p +=

304.141046.89716.109 22.max =+=pI A

826.250

304.141max

===f

pp s

IJ A/mmp mmpA /35<

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond. active: 5Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(50;5) dtub= 55.8Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn=25mmp Folosim conductori FY cu sectiunea de 50mmp montate in tub de protectie PEL:

/32

3FY50+2FY25/ PEL55.8



2.2

.max absF

II ≥

2/304.1411 ≥FI → 652.701 ≥FI A



1233 ⋅≤FI → 369≤FI


125A ↵ ⇒ LF125/125A



Ir>Ic ;Ic=104.852A


• Calculul coloanei secundare de forta pentru C. T. a tabloului TSF3:


22rac III +=

( ) 59.6766.804.13886.1256.948.548.548.548.5525.19

1

=++++++++== ∑=i

iaa II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

525.17.0178.2cos11 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos22 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos33 =⋅=⋅= ϕII a A

/32

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos44 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

48.575.031.7cos55 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

42.1283.077.04003

5500

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

56.977.042.12cos66 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

52.1684.078.04003

7500

cos3 1

77 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

886.1278.052.16cos77 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos8

8 =⋅

=⋅

=ϕ

04.1385.035.15cos88 =⋅=⋅= ϕII a A

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos39

9 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

66.88.0825.10cos99 =⋅=⋅= ϕII a A

( ) 52.53495.614.813.1092.782.482.482.482.455.19

1

=++++++++== ∑=i

irr II A

AU

PI

l

178.271.070.04003

750

cos3 1

11 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

55.1714.0178.2sin11 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

22 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin22 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

33 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin33 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

44 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

82.466.031.7sin44 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

31.779.075.04003

3000

cos3 1

55 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ/32

82.466.031.7sin55 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

42.1283.077.04003

5500

cos3 1

66 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

92.7638.042.12sin66 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

52.1684.078.04003

7500

cos3 1

77 =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

ηϕ

13.10613.052.16sin77 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

f

35.1585.0230

3000

cos8

8 =⋅

=⋅

=ϕ

14.853.035.15sin88 =⋅=⋅= ϕII r A

AU

PI

l

825.108.04003

6000

cos39

9 =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕ

495.66.0825.10sin99 =⋅=⋅= ϕII r A

2.8652.5359.67 2222 =+=+= rac III A



sf=f (86.2; 4) → sf=35mm² → Imax adm=98 AAI adm 98.max = ; mmps f 35=





=⋅= ϕcos5II a 7.31 ∙ 0.75 = 5.48 A

=⋅= ϕsin5II r 7.31∙0.66 = 4.82A

88.3248.56 =⋅=⋅= aa IKpIp A

92.2882.46 =⋅=⋅= rr IKpIp A

( )max

1

1.max pa

m

iaa III += ∑

−

=

( ) 99.9488.3248.559.67.max =+−=aI A

/32

( )max

1

1.max pr

m

irr III += ∑

−

=

( ) 62.7792.2882.452.53.max =+−=rI A

( ) ( ) 2max

2max.max ra

III p +=

67.12262.7799.94 22.max =+=pI A

5.335

67.122max

===f

pp s

IJ A/mmp mmpA /35<

2. Determinarea diametrului tubului de protectie:dtub= f(sf; nr cond active) ; cond. active: 5Din Manualul Instalatorului, pag.181 determinam diametrul tubului de protectie:dtub= f(35;5) dtub= 51Sectiunea impamantarii – sectiunea nulului de lucrusPE=sn=16mmpFolosim conductori FY cu sectiunea de 35mmp montate in tub de protectie PEL:3FY35+2FY16/ PEL51



6.2

.max absF

II ≥

2/67.1221 ≥FI → 335.611 ≥FI A



983 ⋅≤FI → 294≤FI


100A ↵ ⇒ LF100/100A



Ir>Ic ;Ic=86.2A


12. CALCULUL PIERDERII DE TENSIUNE PE CIRCUITUL DE FORTA /32

Calculul pierderii de tensiune totala:=∆+∆+∆=∆ %%%% 321 UUUU t 0.68%+0.317%+1.28%=2.277%

Calculul pierderii de tensiune (∆ U3) pentru circuitul de forta cel mai dezavantajat (TSF2) ( )5.34.33.32.31.33 ;;;;max% UUUUUU ∆∆∆∆∆=∆

23

100

lUs

lPU

⋅⋅⋅⋅=∆

γ1. Calculam pierderea de tensiune in regim nominal pentru toate motoarele

%135.04005.154

1134.1056100

3

5.4100

3 221.3 =⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=∆l

p

Us

lPKU

γ

34.105671.0

750

1

1 ===ηMPP W

2/54 mmm ⋅Ω=γ - conductivitate pentru conductor de cuprus- sectiunea corespunzatoare circuitului

lU =400V – tensiunea de linie

%527.04005.154

947.3797100

3

6100

3 222.3 =⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=∆l

p

Us

lPKU

γ

47.379779.0

3000

2

2 ===ηMPP W

%68.04005.154

851.6626100

3

5100

3 223.3 =⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=∆l

p

Us

lPKU

γ

51.662683.0

5500

3

3 ===ηMPP W

%413.04005.254

557.8928100

3

6100

3 224.3 =⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=∆l

p

Us

lPKU

γ

57.892884.0

7500

4

4 ===ηMPP W

%52.0400454

7176.12941100

3

6100

3 225.3 =⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=∆l

p

Us

lPKU

γ

176.1294185.0

11000

5

5 ===ηMPP W

( ) ( )%52.0%;413.0%;68.0%;527.0%;135.0max;;;;max% 5.34.33.32.31.33 =∆∆∆∆∆=∆ UUUUUU →=∆ %3U 0.68%

Calculul pierderii de tensiune (∆ U2) pe coloana secundara de forta intre Tabloul General de Forta si Tabloul secundar de Forta 2 TSF2

( )222

1003100

l

lca

l

a

Us

lUI

Us

lPU

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=⋅⋅

⋅⋅=∆

γγ

( )2

.max22

1003100%

l

ladm

l

ap Us

lUI

Us

lPU

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=⋅⋅

⋅⋅=∆

γγ

( ) ( )%317.0

4005054

24100400316.82310031002222 =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=⋅⋅

⋅⋅=∆

l

lca

l

a

Us

lUI

Us

lPU

γγ

/32

( ) ( )%473.0

4005054

2410040012331003100%

22.max

22 =⋅⋅

⋅⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=∆

l

ladm

lp Us

lUI

Us

lPU

γγ2.57030316.8240033 =⋅⋅=⋅⋅= cala IUP W

VU l 400= ( circuit trifazat)

Calculul pierderii de tensiune pe coloana generala de forta intre Tabloul General de Forta si Postul Trafo -PT:

=⋅⋅

⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅=∆

221 40018554

100204382100100

l

a

Us

lPU

γ 1.28%

( )∑=

=n

iicaca II

1

( ) ( ) =⋅+++++⋅=⋅= ∑=

512.336.6732.8257.6512.3322.77.09

1iiasTa IcI 295A

=⋅⋅=⋅⋅= 29540033 aa IUP 204382WVU l 400= ( circuit trifazat)

PT: → 12% regim nominal → 17% regim pornire

13. Calculul coloanei generale aferenta tabloului general de lumina, prize si forta- TGLPF:


22rac III +=

( ) ( ) =⋅+++++⋅=⋅= ∑=

512.336.6732.8257.6512.3322.77.09

1iiasTa IcI 295A

( ) ( ) =⋅+++++⋅=⋅= ∑=

536.1952.5355.6426.5136.1935.27.09

1iirsrT IcI 201.5A

=+=+= 2222 5.201295rac III 357.25A

Am ales din Manualul Instalatorului pagina 189 din tabelul “Curentii maxim admisibili in regim permanent la cabluri cu conductoare de cupru si izolatie in PVC” sectiunea fazei.sf=f (Ic, nr. conductoarelor active) ;


sf=f (357.25; 3) → sf=185mm² → Imax adm=371 AAI adm 371.max = ; mmps f 185=



S-a ales un cablu de tip CYY 3x185+95mm²


/32

- rol de separare al consumatorului TGLPF - Ir – curentul de rupere reprezinta curentul maxim pe care il poate intrerupe

Ir>Ic ;Ic=357.25A


3. Alegerea reductorului de curent:

Din M.I. Pag. 193 aleg din tabelul II.6.22 Reductor de curent tip CIT 400/5A

4. Alegerea contorului electric :

Din M.I. Pag. 193 aleg din tabelul II.6.23 contoar de energie activa tip T-2CA43 5. Alegerea ampermetrului electric :

Aleg 3 ampermetre:

AA5

)400...0(3

14. STABILIREA NECESITATII PREVEDRII IPT (INSTALATIA DE PROTECTIE IMPOTRIVA TRASNETULUI ) SI ALEGEREA NIVELULUI DE PROTECTIE IMPOTRIVA TRASNETULUI

Instalaţia de paratrăsnet se bazeaza pe determinarea:frecventa de lovituri de trasnet direct pe cladiri: Nd;frecventa anuala de lovituri de trasnet: Nc.

Daca NcNd ≤ , NU ESTE NECESARA instalarea unei instalatii de paratrasnet.6

1 10 −⋅⋅⋅= cANN egd [lovituri /an]Ng- frecventa loviturilor directe pe constructii sau volumul protejat [nr. lovituri/km2∙an]Ae- suprafata echivalenta de captare a constructiei [m²];c1- coeficient ce tine seama de mediul inconjurator;

⋅⋅=

anKm

loviturinrNN Kg 2

25.1 .04.0

NK- indice keraunic al regiunii in care este amplasata cladirea (M.I. pag.206-tab. II.8.1)Numarul de furtuni medii anuale din zona respectivaPentru Alexandria:

=KN 39.6 → Frecventa loviturilordirecte pe constructii

=⋅= 25.16.3904.0gN 3.97

⋅anKm

loviturinr2

.

( ) [ ]2296 mHlLHlLAe ⋅⋅++⋅⋅+⋅= πL- lungimea constructiei;l- latimea constructiei;H- inaltimea constructieiL= 39.50ml= 19.00 m

/32

H= 30.4 m( ) =⋅⋅++⋅⋅+⋅= 24.309195.394.306195.39 πeA 37550.91 [ ]2m

Pentru o constructie amplasata intr-o zona cu alte constructii sau arbori (din M.I pag 207- tab. II.8.2), Alegem: Constructie izolata, fara alte constructii pe o distanta de cel putin 34 m: =1c 1 →Frecventa de lovituri de trasnet direct pe cladiri (Nd):

=⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= −− 661 10191.3755097.310cANN egd 0.149[lovituri /an]

Frecventa anuala de lovituri de trasnet pe an (Nc):

∑−⋅=

cN c

3105.5

5432 ccccc ⋅⋅⋅=∑ , coeficineti de la pag. 207- tab. II.8.3÷ tab, II.8.5

2c - tipul constructiei ( constructie cu structura si acoperis din beton: 2c =1);

3c - continuul constructiei ( constructia contine valori importante sau combustibile: 3c =2);

4c - gradul de ocupare al constructiei ( evacuare dificila sau risc de panica: 4c =3);

5c - consecintele trasnetului ( necesita continuarea lucrului si nu are efecte daunatoare asupra mediului inconjurator: 5c =5)

53215432 ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=∑ ccccc =30Frecventa anuala de lovituri de trasnet pe an (Nc):

=⋅=⋅=−−

∑ 30

105.5105.5 33

cN c 1.83∙10-4

Pentru cd NN > → este necesara instalarea unei IPT, a carei eficacitate se determina cu relatia:

d

c

N

NE −≥1

149.0

1083.11

4−⋅−≥E

998.0≥ESe determina nivelul de protectie (din M.I. pag. 208 , tabel II.8.7) , → nivel de protectie intarit (I)Din tabelulII.8.8 pag 209→Dimensiunile retelei de captare: 5x5[mxm]Raza sferei fictive: R=20mDin tabelul II.8.9 pag 212 alegem:Distanta dintre conductoarele de coborare (prize de pamant ale instalatiilor electrice in cazul in care nu sunt comune): 10mDin tabelul de la pag 213 determinam periodicitatea normala a verificarilor periodice (normala): 2ani

15. INSTALATIA DE PARATRASNET

Instalaţia de paratrăsnet, de protectie a cladirii impotriva supratensiunilor atmosferice este alcatuita din 3 parti:

• CAPTARE• COBORARE

/32

• PRIZA DE PAMANT

A. Dispozitivele de captare pot fi:- de tip vertical (tija sau catarg)- de tip orizontal (retele de captare)La retea se leaga tot ce este metalic pe terasa:- antene;- guri de aerisire;- camera troliuluiPe inaltimea cladirii se prevad captari orizontale (centuri de egalizare) din 5 in 5 m.

B. Coborarile• existente

Se folosesc elemenetele de constructie pentru coborari:- armatura stalpilor din beton armat;- elementele metalice ale constructiilor sau pe fatada cladirilor, cu conditia sa se realizeze continuitate electrica de coborare prin imbinari sudate

• special construite- platbanda din Ol Zn 25x4mmConductoarele de captare vor fi executate din OL Zn, indeplinindu-se conditia asigurarii continuitatii electrice avand astfel o grosime minima de 4mm (pentru otel). Astfel rezulta o platbanda OL Zn 25x4mm.Toate conductoarele de coborare se prevad cu piese de separatie (PS) din otel zincat, la punctele de racordare cu instalatia de legare la pamant.

C. Priza de pamant- electrozi verticali se executa de regula din teava de OL Zn de 2” sau 2½” cu lungimi de 3m.- electrozi orizontali, de legatura intre cei verticali, se executa din banda de OL Zn 40x4mm- distanta dintre electrozi : 6m

Adancimea de inghet Electrozii prizei de pamant naturale se monteaza la distanta de cel putin 1 m de fundatia constructiei.

Calculul rezistentei prizei de pamant:

Ω≤10Rpp - pentru legarea coborarilor la paratrasnetΩ≤4Rpp -pentru protectia omului impotriva tensiunilor accidentale de atingereΩ≤1Rpp - priza comuna pentru paratrasnet si protectia omului

In cazurile in care solul are o rezistivitate mare si nu se poate realiza o priza de pamant cu rezistenta corespunzatoare pe perimetrul pe care constructia il are la dispozitie, electrozii verticali sunt montati in bentonita sau pamant cu carbune activ.

Rezistivitatea solului ms Ω⋅= 2108.0ρAdancimea de ingropare a electrozilor verticali:

[ ]ml

qh2

+=

q - adancimea minima de ingroparel- distanta dintre 2 electroziq =1ml=6m

/32

=+=+=2

61

2

lqh 4 [ ]m

Determinarea rezistentei de dispersie a prizei verticale (Rv):

[ ]Ω⋅

=vv

vv un

rR

rv- rezistenta unui electrod vertical [ ]Ω ;nv- numar de electrozi verticali;uv- coeficient de utilizare pentru electrozii verticali asezati pe un contur inchis.

−+⋅+⋅⋅⋅=lh

lh

d

l

lr sv 4

4log

2

12log366.0

ρ

d- diametrul exterior al electrodului vertical;d=2½”=0.065me=l=6m

=

−⋅+⋅⋅+⋅⋅⋅⋅=

644

644log

2

1

065.0

62log

6

108.0366.0

2

vr 11.895 Ω

===6

117

e

Pnv 19.5electrozi → =vn 20electrozi

P- perimetrul de amplasare al electrozilor[m];e- distanta dintre electrozi

L= 39.50ml= 19.00 m

( ) ( ) =+⋅=+⋅= 195.3922 lLP 117m

Alegem coeficientul de utilizare vu :=vn 20electrozi

e= l=6m- electrozi verticali amplasati pe un contur inchis- priza orizontala

vu =0.5

Rezistenta de dispersie a prizei verticale (Rv):

=⋅

=⋅

=50.020

895.11

vv

vv un

rR 1.19 [ ]Ω

Determinarea rezistentei de dispersie a prizi orizontale (Ro):

oo

oo un

rR

⋅= [ ]Ω

ro- rezistenta unui electrod orizontal [ ]Ω ;no- numar de electrozi orizontali;uo- coeficient de utilizare pentru electrozii orizontali asezati pe un contur inchis.

Pag 215 tabel II.8.11, pct 2

qd

l

lr so ⋅

⋅⋅⋅=22

lg366.0ρ

d- diametrul exterior al electrodului orizontal d=0.025m

=⋅

⋅⋅⋅⋅=1025.0

62lg

6

108.0366.0

22

or 16.88 Ω

=0n 20electrozi/32

e= l=6m- electrozi verticali amplasati pe un contur inchis- priza orizontala

ou =0.33Rezistenta de dispersie a prizi orizontale (Ro):

=⋅

=⋅

=33.020

88.16

oo

oo un

rR 2.56 [ ]Ω

Determinarea rezistentei de dispersie a prizei mixte:

=+⋅=

+⋅

=56.219.1

56.219.1

ov

ovpp RR

RRR 0.81 [ ]Ω<1 [ ]Ω

/32

breviar-de-calcul-instalatii-electrice.pdf

Documents