proiectarea unei fundatii izolate.sub stalp
Post on 09-Dec-2015
232 Views
Preview:
DESCRIPTION
TRANSCRIPT
UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE CONSTRUCŢII BUCUREŞTI
FACULTATEA DE UTILAJ TEHNOLOGIC
PROIECT FUNDAŢIIDIMENSIONAREA UNEI FUNDAŢII
IZOLATE
Prof. Îndrumător: Sl. Dr. Ing. Ernest OlinicStudent: Hornea Ninel-LucianAn: IIISpecializarea: IMRTC
2012 – 2013
Tema proiectului:
Se cere dimensionarea unei fundatii izolate (cu bloc de beton simplu si cuzinet din beton armat) sub un stalp.
Date initiale:N = 3
a) Incercarile de calcul la nivelul terenului, in gruparea fundamentala:
V = (1500 + 15N) kN = 1545 kNM = (65 + N) kN = 68 kNmH = 20 Kn
b) Stratificatia terenului in zona de fundare este urmatoarea:Stratul I – umplutura neomogena:
γ = 18 kN/m3
Φ= 20 c = 0 kPa
Stratul II – argila prafoasa plastic consistenta: γs = 27 kN/ m3
γ = 19.2 kN/m3
w = 18% Ic = 0.51 + N/100 = 0.54 Φ = 18
c = 40 kPa E = 11000 kPa
Stratul III – nisip mijlociu in stare de indesare medie γs = 26.5 kN/m n = 39% w = 8% - deasupra apei subterane E = 24000 kPa
Cerinte:
I) Piese scrise:I.1. Dimensionarea fundatiei izolate pe baza presiunii conventionale
de calcul stabilite conform STAS 330/2-85;I.2. Calcului tasarii probabile a terenului de fundare;
II) Piese desenate:II.1. Sectiune prin fundatie izolata a stalpului si vedere in plan cu
indicarea armarii fara extras de armatura – Scara 1:20II.2. Schema impartirii in straturi elementare si diagrama eforturilor
σ z si σ gz utilizata in calculul tasarii probabile a fundatiei izolate.
I.1.1. Dimensionarea bazei fundatiei izolate in functie de presiunea conventionala de calcul.
Pconv Indicele de porozitate (e) Indicele de consistenta
Ic =0.5 Ic = 1
Pamant coeziv cu plasticitate medie
T0 = 10 ÷ 20 %
0.5 300 3500.7 275 3001.0 200 250
Df ≥ H i+(10÷ 20) Df ≥ 1.3 m
Δf ≥ H n+(20÷ 30) Δf ≥ 2.2 mDf ≤ 8.7 m
¿>D f ϵ [2.2 ;8.7 m ] => Df =2.3 m
I.1.2. Dimensionarea bazei.
P
λ∗B2+λmed∗D f =Pconv+C D
γmed – greutatea medie a blocului de beton simplu, cuzinetului din beton armat si umpluturii de deasupra fundatiei.λ = 1.1 ÷ 1.5
λ = 1.5λmed=20 kN /m3
γ = γs ( 1 - n
100) (1 + w
100¿=¿19.2=27∗(1− n
100 )∗(1+ 18100 )=¿ n≅ 40 %
e =
n100
1−n
100
=
40100
1−40
100
¿>¿ e = 0.66
Pconv Ic = 0.5
0.7−0.670.7−0.5
=x1−275
300−275=¿x1=278.75
e
Pconv Ic = 1
0.7−0.670.7−0.5
=x2−300
350−300=¿ x2=307.5
e
Pconv
0.54−0.51−0.5
=Pconv−278.75
307.5−278.75=¿Pconv=281 kPa
e
CD = k2γ ( Df – 2) = 2∗18.16 (2.3−2 )=10.9kN /m3
K2 = 2 -> pentru pamanturi cu plasticitate medie
γ = Σ γi hi
Df = 18.2+19.2∗0.3
2.3=18.16 kN /m3
B ≥ √ P
( Pconv+CD−γmed D f )∗2 = √ 1545(281+10.9−20∗2.3 )∗1.5
¿>B=2.04≈ 2m
L = λ∗B=1.5∗2=¿L=3m
L – lungimea bazei fundatieiB – latimea bazei fundatiei
L = 3 m B = 2 m
CB = Pconv ¿k1 (B−1 )=281∗0.05∗(2−1 )=¿CB=¿ 14.05 kNPconv = Pconv + CB + CD = 281+14.05+10.9 => Pconv≅ 306 kPa
Gf =L∗B∗Df∗λmed=3∗2∗2.3∗20=276 kN
Pminmax=
P+Gf
L∗B±
M+ H∗D f
16
B L2 = 1545+276
3∗2±
68+20∗2.316∗2∗32
Pmax = 341.5 kPaPmin = 265.5 kPaPmed=303.5 kPa
GF{ Pmed ≤ Pconv
Pmax ≤1.2 Pconv
Pmin≥ 0 ¿>{ 303.5 ≤306
341.5 ≤ 367.2265.5>0
GS{ Vs=1.2 V=1854 kNHs=1.3 H=26 kN
Ms=1.5 M=102 kNm
Psmed=1854+276
2∗3=355 kPa
Psmax=¿408.9 kPa
Psmin=¿301.06 kPa
GF{Pmed ≤ 1.2 Pconv
Pmax ≤1.4 Pconv
Pmin ≥0
355 ≤ 367.2408.9≤ 428.4
301≥ 0
I.1.3. Dimensionarea pe verticala a fundatiei izolate;
I.1.3.1. Dimensionarea fundatiei pe inaltime.
L = 3m
lL=0.4 ÷ 0.5=¿ l=¿ 1.5m
l=l0+2∗c=¿c=¿ 0.5 ml0=50 cm
L1+L2=L−l
2=¿L1=0.35 m
L2=0.40 m
hc
≥ 1=¿h=¿ 0.4 m , h≥ 0.3 m
GsPmax
Bc10tgβ
200 1.0
300 1.1
400 1.3
600 1.6
tg βmin = 1.6H1
L1
≅H2
L2
≥tgβ=¿ {H1=0.56m≅ 0.5mH2=0.64m≅ 0.6m
I.1.3.2. Dimensionarea fundatiei pe latime.
B = 2
bB
=0.4 ÷ 0.5=¿b=¿ 1 m
b = b0+2 d=¿d=¿ 0.3 m b0= 40cm
B1+B2=B−b
2=¿ B1=0.40 m
B2=0.45 m
I.1.3.3. Verificare.
Se verifica:
hd
≥ 1 0.4 /0.3 ≥1
H 1
B2
≥tg βmin 0.5 /0.45≥ 1.11
H 2
B1
≥tg βmin 0.6/0.40 ≥ 1.5
I.2. Calculul tasarii a terenului de fundare.
Calcului tasarii se face prin metoda insumarii pe straturi elementare de calcul, pornind de la legea lui Hooke.
σ=E∗ε=¿σ= E∗Δhh0
Unde:σ−tasareaE−modulul deelasticitate a stratuluiΔh−grosimea stratuluih0−distanta tasarii
σ Δh
h0
σ
Calculul la tasare se efectueaza pe adancimea zonei active, respectiv pana la adancimea la care este indeplinita urmatoarea conditie:
σ zi≤ 0.2 σ gzi
Unde:σ zi−efortul vertical datorat suprasarciniiσ zi=α 0∗Pnet
α 0−coeficient dedistributie a incarcarii verticale
Pnet=¿P medGF −γ¿ D f=303.5−18.16∗2.3=¿¿261.73 mPa
α 0– se obtine prin interpolarea limitei pentru fiecare limita de strat elementar.
σ zimed=
σ zi¿ +σ zi
inf
2
hi - grosimea stratului elementar
Z/B L/B
0 10.2 0.950.4 0.76
0.6 0.550.8 0.391 0.291.2 0.22
1.4 0.17
1.6 0.13
2 0.09
3 0.04
4 0.03
5 0.02
6 0.01
Ei - modulul de elasticitate al straturilor elementare in care se gaseste stratul geologic.
Si=σ zi
med∗hiEi
γ i - greutatea volumica medie a stratului geologic. σ gzi- sarcina geologica
σ gzi=σ gzi−1+γ i∗h i
Calculul la tasare se efectueaza pe adancimea zonei active pana la adancimea la care este indeplinita urmatoarea conditie:
σ gzi ≤ 0.2∗σgzi
top related