79322460 proiectarea tehnologiei de fabric a tie a principalelor repere ale unui robinet

7/29/2019 79322460 Proiectarea Tehnologiei de Fabric a Tie a Principalelor Repere Ale Unui Robinet

1/110

MINISTERUL EDUCAIEI, CERCETRII I TINERETULUIUNIVERSITATEA PETROL GAZE DIN PLOIETIDOMENIUL INGINERIE I MANAGEMENTFACULTATEA DE INGINERIE MECANIC I ELECTRIC

SPECIALIZAREA: INGINERIE ECONOMIC N DOMENIUL MECANIC

PROIECT DE DIPLOM

Coordonator:

Absolvent:

Ploieti 2009


2/110



Vizat

Facultatea I.M.E.

Aprobat,

ef de catedr,

..

PROIECT DE DIPLOM

TEMA: PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A

PRINCIPALELOR REPERE ALE UNUI ROBINET TIP 2 1/16 X 2000 FLG CU

STUDIUL SPECIAL AL CALITII PROCESELOR DE PRELUCRAREMECANIC

Coordonator:

Absolvent:

Ploieti 2009


3/110



Aprobat,

ef de catedr,

.

Declar pe propria rspundere c am elaboratpersonal proiectul de diplom i nu am folosit altemateriale documentare n afara celor prezentate la

capitolul Bibliografie.

Semntura:DATELE INIALE PENTRU PROIECTUL DE DIPLOM

Proiectul de diplom a fost dat studentului: Rni Ionela Raluca

1)Tema proiectului de diplom: Proiectarea tehnologiei de fabricaie a principalelor repere

ale unui robinet tip 2 1/16 x 2000 FLG cu studiul special al calitii proceselor de prelucrare

mecanic

2)Data eliberrii temei:21.10.2008

3) Tema a fost primit pentru ndeplinire la data:21.10.2008

4)Termenul pentru predarea proiectului de diplom:19.06.20095)Elementele iniiale pentru proiectul de diplom: Desene de execuie pentru reperele tij i

scaun,caiet de sarcini robinet cu sertar paralel 2 1/16 x 2000 FLG,plan producie robinet cu

sertar paralel 2 1/16 x 2000 FLG

6)Enumerarea problemelor care vor fi dezvoltate:

1.ANALIZA CONSTRUCIEI,FUCIONARII I FABRICAIEI ROBINETELOR

2.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUI TIJ

3.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUI SCAUN

4.CONTROLUL CALITAII FABRICAIEI

5.PROTECIA MUNCII7)Enumerarea materialului grafic, cu indicarea precis a desenelor obligatorii:Documentaie

tehnologic pentru reperele tij i scaun,grafice i tabele pentru studiul calitii proceselor de

prelucrare mecanic

8)Consultaii pentru proiectul de diplom, cu indicarea prilor din proiect care necesit

consultarea:

Serviciul de proiectare tehnologic UPETROM-1 MAI S.A. Ploieti

Conductor: Student:

Conf. dr. ing. Adrian DRUMEANU Rni Ionela Raluca

Ploieti 2009


4/110

Proiect de diplom Numele

Semntura: Semntura:

4


5/110



APRECIERE

privind activitatea absolventului: Rni Ionela Raluca

n elaborarea proiectului de diplom cu tema: Proiectarea tehnologiei de fabricaie a

principalelor repere ale unui robinet tip 2 1/16 x 2000 FLG cu studiul special al calitii

proceselor de prelucrare mecanic

Nr.crt.

CRITERIUL DE APRECIERE Calificativ

1. Volumul lucrrii i distribuia pe capitole

2. Prelucrarea informaiilor din bibliografie

3. Cercetarea experimental i/sau realizri practice

4. Dezvoltri teoretice sau aplicaii noi ale unor teorii existente

5. Produse informatice noi sau adaptate, utile n aplicaiile inginereti

6. Corectitudinea prii grafice (schie, scheme, desene, diagrame, grafice)

7.Redactarea corect i sugestiv a concluziilor i precizarea aplicabilitiirezultatelor.

8. Colaborarea ritmic i eficient cu conductorul temei proiectului dediplom

9. Abilitile de studiu individual

NOTA PROPUS

Ploieti 2009


6/110


CUPRINS

INTRODUCERE. 6

1.ANALIZA CONSTRUCIEI, FUNCIONRII I FABRICAIEI ROBINETELOR 71.1.Generaliti privind armturile industriale... 71.2.Caracteristici constructive i funcionale ale robinetelor. 101.3.Conditii tehnice suplimentare de calitatea ale robinetelor... 11

2.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUI TIJ. 132.1.Analiza datelor de baz i stabilirea tipului de producie 13

2.1.1.Analiza datelor de baz 132.1.2.Stabilirea caracterului produciei. 14

2.2.Caracterizarea materialului i alegerea semifabricatului. 142.3.Succesiunea operaiilor tenologice....... 182.4.Determinarea adaosurilor de prelucrare mecanic............................................... 26

2.5.Alegerea utilajelor i SDV-urilor......................................................................... 272.5.1.Alegerea utilajelor........................................................................................ 272.5.2.Alegerea sculelor.......................................................................................... 29

2.6.Determinarea parametrilor operaiilor regimului tehnologic pentru reperul tij 322.7.Normarea tehnic a operaiilor tehnologice......................................................... 442.8.Calculul economic i stabilirea variantei optime de proces tehnologic............... 47

3.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUI SCAUN.... 493.1.Analiza datelor de baza........................................................................................ 493.2.Alegerea semifabricatului.................................................................................... 493.3.Succesiunea operaiilor tenologice...................................................................... 50

3.4.Determinarea adaosurilor de prelucrare mecanic............................................... 593.5.Alegerea utilajelor i SDV-urilor......................................................................... 593.5.1.Alegerea utilajelor........................................................................................ 593.5.2.Alegerea sculelor.......................................................................................... 61

3.6.Determinarea parametrilor operaiilor regimului tehnologic pentru reperulscaun................................................................................................................... 64

3.7.Normarea tehnic a operaiilor tehnologice......................................................... 673.8.Calculul economic i stabilirea variantei optime de proces tehnologic............... 71

4.CONTROLUL CALITII FABRICAIEI................................................................... 734.1.Controlul statistic al dimensiunilor controlate..................................................... 734.2.Prelucrarea, interpretare i testarea datelor experimentale.................................. 734.3.Testarea concordanei dintre repartiia experimental i repartiia teoretic

normal............................................................................................................... 854.4.Analiza capabilit ii procesului tehnologic.......................................................... 884.5.Aspecte practice ale controlului statistic al proceselor de fabricaie...................

5.PROTECIA MUNCII...............8899

CONCLUZII....................................................................................................................... 101

BIBLIOGRAFIE................................................................................................................. 102

BORDEROU DE DESENE................................................................................................ 103

6


7/110


INTRODUCERE

Exploatarea zcmintelor de petrol din ara noastr se face prin mai multe sisteme i

anume: erupie natural, erupie artificial, pompajul de adncime i metode speciale.

Extinderea actual a forajului i procesul complex de modernizare a acestei tehnologii,

creterea ponderii forajului de adncime, a forajului sub presiune i a forajului submarin au

impus realizarea unui echipament adecvat la gura sondei, cuprinznd o varietate de utilaje i

dispozitive precum:

Capete de coloan;

Capete de erupie;

Capete de pompare.

Aceste instalaii trebuie sa asigure susinerea coloanelor de burlane, etanarea spaiilor

inelare dintre coloanele de burlane, precum i o funcionare deosebit de sigur.

Forarea i exploatarea sondelor de mare adncime cu ieiuri corozive pun probleme cu

totul noi i deosebite privind materialele utilizate la executarea acestor echipamente.

Rezistena la aciunea factorilor de mediu (agresivitate chimic, temperaturi sczute) este

important n cazul echipamentelor la gura sondei mai ales datorita faptului c, pentru realizarea

elementelor principale ale acestuia se folosesc oeluri turnate a caror structur este mai

susceptibil la ruperi fragile.

Datorit marii frecvene a utilizrii semifabricatelor turnate la confecionarea

echipamentului de sond, n cadrul proiectului se va prezenta procesul tehnologic de fabricaie

pentru corp robinet cu sertar paralel 2 1/16 x 2000 FLG,astfel nct varianta tehnologic aleas s

fie optim din punct de vedere economic.

7


8/110


CAPITOLUL 1

ANALIZA CONSTRUCIEI, FUNCIONRII I FABRICAIEI

ROBINETELOR

1.1.Generaliti privind armturile industriale

Tema prezentului proiect o constituie studiul fabricaiei robinetelor utilizate n industria

petrolier n general.

Domeniul de armturi industriale cuprinde ntreaga gama de robinete, echipamente de

reglare i siguran denumite, n mod uzual, armturi, care ,n conformitate cu EN 376 se

definesc astfel:Totalitatea componentelor unui sistem tehnologic care au rolul de a modifica

debitul de fluid prin deschidereanchiderea, obturarea parial a circulaiei fluidului, divizareasau amestecarea acestuia, respectiv acestora, controlul vizual al circulatiei fluidului, precum i

rolul de evitare a suprapresiunii.

Din definiie, se desprinde importanta armturilor industriale care i gsesc utilizarea n

toate sectoarele industriale.

Diversitatea extrem de mare face posibil clasificarea i structurarea acestora numai dup

cteva criterii generale, asa cum se arat n continuare:

a)Clasificarea dup domeniul de utilizare:Armturi pentru uz general:

robinete de nchidere cu sertar;

robinete de nchidere cu clapa;

robinete de nchidere cu ventil;

robinete de nchidere cu sfera;

robinete de nchidere speciale;

robinete de reinere;

robinete de reglare;

robinete de siguran;

supape de siguran;

separatoare de condens;

robinete pentru vacuum;

dispozitive de legtur la conducte.

8


9/110


Armturi pentru utilizri speciale:

robinete pentru producerea i distribuia apei;

robinete pentru gaze, petrol i derivate din petrol;

robinete i fitinguri pentru distribuii de gaze urbane;

robinete pentru transportul cldurii la distan;

robinete pentru centrale termice convenionale;

robinete pentru centrale nuclearo-electrice;

robinete pentru uz naval;

robinete pentru instalaii frigorifice;

robinete pentru industria alimentar;

robinete pentru stingerea incendiilor;

robinete pentru vagoane cistern;

robinete pentru utilizari speciale.

Armturi pentru uz casnic si utilizri similare:

robinete sanitare;

robinete i dispozitive pentru instalaii de ventilaie;

robinete pentru instalaii de gaze din locuine;

robinete pentru laboratoare.

b)Clasificarea armaturilor dupa rolul functional:

armturi de nchidere i distribuie au rolul de a opri curgerea fluidelor; se cunosc

sub denumirea generala de robinete ;

armturi de reglare i comand - au rolul de a controla cresterea unuia din

parametrii fluidului de obicei presiune sau nivel; se cunosc sub denumirea general

de supape de siguranta; armturi de reinere au rolul de a controla sensul de curgere a fluidelor prin

instalaie;

armturi de separaie au rolul de a reine unele componente nedorite din

componena fluidelor; se cunosc sub denumirea general de separatoare de namol,

separatoare de condens;

armturi de observare au rolul de a da posibilitatea observrii cu ochiul liber a

unora din parametrii fluidului cum ar fi nivelul sau curgerea; se cunosc subdenumirea generala de vizoare, sticle de nivel.

9


10/110


Figura 1.1 Robinet cu sertar paralel Figura 1.2 Robinet cu sfer din oel

Figura 1.3 Robinet reinere cu piston Figura 1.4 Robinet cu sertar tip RSDF

Figura 1.5 Robinet cu sertar paralel i tij culisabil

10


11/110


n cadrul fiecrei grupe se pot face clasificri i n funcie de: fluidul de lucru, materialul

de construcie, presiunea nominal, destinaie, tipuri constructive al organului de nchidere i

comand, tipul mecanismului de acionare, modul de racordare la instalaie.

1.2.Caracteristici constructive i funcionale ale robinetelor

Robinetele sunt dispozitive speciale montate pe conducte, recipiente i instalaii

destinate transportului, depozitrii sau distribuirii fluidelor, cu scopul de a nchide, deschide,

reine, distribui, dirija curgerea fluidelor, sau pentru a controla i regla parametrii fluidelor

respective. Fiecare robinet se proiecteaz i se execut cu anumite caracteristici constructive

pentru a corespunde unor parametri funcionali.

Robinetele realizeaz scopul pentru care au fost construite prin trangularea unui orificiu

de trecere, funcia acestora fiind aceea de a regla presiunea sau debitul fluidului care letraverseaz. Aceast funcie poate asigura nchiderea/deschiderea circuitului de scurgere reglarea

debitului circuitului, prevenirea curgerii inverse, funcie ce se ndeplinete prin modificarea

poziiei elementului de nchidere al robinetului (obturare), care se poate realiza manual sau

automat.

Parametrii de baza ce caracterizeaz construcia i funcionarea robinetelor sunt:

1)Parametrii hidraulici:

presiunea nominal (pn);

diametrul nominal (Dn );

pierderea de sarcin;

debitul;

caracteristica de funcionare (dependena debitului n funcie de cursa organului

de nchidere la o sarcina constant);

2)Parametrii fluidului:

temperatur;

vscozitatea;

agresivitatea chimic sau mecanic;

3)Parametrii constructivi:

cursa organului de nchidere;

timpul de acionare; momentul necesar acionrii;

11


12/110


puterea instalat;

gabarit.

Principalele caracteristici constructive ale unui robinet sunt:

diametrul nominal;

cotele de gabarit;

modul de fixare la conduct;

modul de acionare.

Pentru asigurarea unor posibiliti certe de interschimbabilitate i tipizare, principalele

caracteristici constructive sunt standardizate pe tipuri de robinete sau sunt prezentate n

standarde, de condiii tehnice de calitate. La nivelul acestor standarde sunt reglementate

diametrele nominale, lungimile constructive, flanele de legtur, capetele pentru sudare i celefiletate, garniturile de etanare i roile de manevr.

Diametrul nominal este un numr convenional ce servete la indicarea mrimii

robinetului ca element de racordare cu alte elemente de conduct, aceasta servete la indicarea

mrimii robinetului ca element de racordare cu alte elemente de conduct. Valoarea lui numeric

reprezint cu aproximaie dimensiunea n mm a diametrului interior al orificiului de curgere al

robinetului de racordare.

Lungimea constructiv reprezint lungimea de montaj a robinetului, distana dintre

suprafeele de racordare ale flanelor. Flanele de legtur realizeaz racordarea robinetului la

conduct i au ca avantaj tehnologia simpla i rapid de montare i de demontare a robinetului la

conduct.

Garniturile de etanare pentru presiunea nominal de pn la 400 bari, se clasific dup

forma i dup materialul din care se execut, iar conform STAS 7527-65 au destinaii

prefereniale pentru anumite forme de suprafee de etanare i se recomand pentru anumite

trepte de presiuni normale.

Roile de manevr se utilizeaz la robinetele actionate manual, se fixeaz direct pe tije

sau prin intermediul unei buce. Diametrul roii de manevr e indicat n standardul de dimensiuni

al fiecrui robinet iar prin STAS 2723-81 sunt reglementate roile de manevr de uz general din

font sau oel turnat.

1.3. Condiii tehnice suplimentare de calitatea ale robinetelor

Avnd n vedere diversitatea, competitivitatea i rolul funcional al robinetelor, un numr

nsemnat de standarde stabilesc pentru anumite tipuri de robinete, condiii suplimentare de

calitate.

12


13/110


Standardele vizeaz:

dimensiunile, abaterile limit, materialele, execuia;

repararea defectelor;

construcia robinetelor;

reguli suplimentare pentru verificarea calitii;

metode de verificare, marcare, protejare, ambalare.

Verificarea calitii robinetelor se face prin verificri de tip i lot care constau n:

verificarea aspectului, a dimensiunilor, a materialului, ncercarea de funcionare n gol.

Verificarea aspectului robinetelor se face cu ochiul liber, verificarea dimensiunilor se

face cu aparate universale de msurat, abloane i calibre. Pentru anumite tipuri de de robinete

speciale de lucru se pot prevedea verificri suplimentare la materiale pe baza acordului ntre

productor i beneficiar.

La ncercarea de rezisten la presiune se verific rezistena i compactitatea materialului

corpului i capacului robinetului, ncercarea se face pe robinetul asamblat, inainte de vopsirea

acestuia.

Se poate renuna la aceast ncercare dac productorul dovedete c att corpul ct i

capacul au fost supuse separat la ncercarea de rezisten la presiune cu rezultate favorabile.

La ncercarea de etaneitate la presiune se verific etaneitatea mbinrilor prevzute cu

garnituri, a presgarniturii, a dispozitivului de etanare superioar, ncercarea se face asupra

robinetului complet asamblat, dac robinetele ndeplinesc complet rolul funcional, dac

organele lor funcioneaz corespunztor i nu se gripeaz, nu se nepenesc n timpul ncercrii

prin 1-3 manevre.

Marcarea fiecrui robinet trebuie s contin urmtoarele date:

marca de fabric a unitii productoare;

diametrul nominal; presiunea nominal;

simbolul materialului corpului;

sensul de circulaie al fluidului;

seria i anul de fabricaie.

Datele care intr n componena marcrii se execut prin turnare sau pansonare.

Suprafeele exterioare ale robinetelor se protejeaz cu un strat de vopsea rezistent la

temperatura de lucru al robinetului. Robinetele se livreaz ambalate sau neambalate, n funtie de

13


14/110


tipul i destinaia lor, potrivit standardelor de produs, fiecare lot de robinete livrat de

nteprinderea productoare fiind nsoit de documentul de certificare a calitii.

14


15/110


CAPITOLUL 2

PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUITIJ

Procesul tehnologic const n transformarea semifabricatului ales n pies finit,

proiectarea trebuie realizat n condiiile asigurrii cheltuielilor minime de munc vie i

materializat, n condiiile preului de cost minim de executare a piesei. O dat cu creterea

gradului de apropiere ntre semifabricat i pies finit crete costul semifabricatului i scade

costul prelucrrii mecanice.

Cheltuielile cu prelucrrile mecanice sunt de obicei mai mari dect cele necesare obinerii

semifabricatului. De aceea unul dintre principiile n perfecionarea construciei de maini i utilaj

petrolier trebuie s fie asigurarea obinerii semifabricatelor cu parametrii dimensionali i

calitativi ct mai apropiai de cei ai piesei finite.

2.1. Analiza datelor de baz i stabilirea tipului de producie

Orice pies din construcia de maini trebuie s ndeplineasc pe lng condiiile

funcionri constructive i o serie de condiii tehnologice care o definesc tehnologic.

Tehnologicitatea construciei pieselor este caracterizat prin nsuirea acestora de a se putea

fabrica la programa de producie impus, cu un cost ct mai sczut, un consum de material i

manoper redus.

Condiiile de tehnologicitate impuse pieselor de ctre procedeele de prelucrare prin

achiere se stabilesc pe baza unei analize critice a construciei.

2.1.1. Analiza datelor de baz

Analiza critic a construciei piesei i a desenului de execuie se face n corelaie cu

analiza de ansamblu al produsului din componena cruia face parte piesa. Deasemenea

caracteristicile constructive i funcionale sunt date prin documentaie tehnic.

Tija robinetului 2 1/16 x 2000 FLG este realizat din oel laminat la cald fiind una din

piesele principale. Ca atare suprafaa tijei prezint duritate mare (prezena molibdenului ca

element de aliere mrete clibilitatea) i nu prezint tendin de gripare uoar. Deasemenea

pentru funcionare ndelungat i manevrabilitate uoar este indispensabil ca poriunea tijei care

trece prin cutia de etanare trebuie s fie pe ct posibil prelucrat oglind i curat.

Filetul tijei este tip 5 STUB-ACME-M12G-LH-SP 16 (M12) profil trapezoidal, iar

acest filet este altfel construit nct obturarea s se obin prin rotirea roii de manevr n senspozitiv iar lungimea acestui filet este astfel construit nct s satisfac urmtoarea condiie:

15


16/110


la punctul mort inferior (nchis) captul filetului s fie la 1-2 s fa de marginea

superioar a cutiei de etanare.

la punctul mort superior (deschis) captul superior al filetului s rmn deasupra

piuliei cu minimum 2 pai (2 fileturi).

n concluzie, tija fiind o pies care vine n contact cu mediul vehiculat pentru realizareaacestuia s-a ales oelul 34 MoCr11 (conform STAS 791-88); 25CrMo4 (conform SR-EN 10269-

2) deoarece acest oel prezint rezisten la agresivitatea mediului i are stabilitate mecanic la

temperatura de lucru.

2.1.2.Stabilirea caracterului produciei

n raport cu caracterul produciei se indic alegerea unor metode de prelucrare mai

productive, plecndu-se de la evaluarea costului de fabricaie.

Tabelul 2.1.Caracterul produciei

Caracterul

produciei

Volumul produciei [buc/an]

Mp>10 kg Mp=5..10 kg Mp


17/110


Semifabricatele standardizate, care sunt folosite in construcia de maini, pot fi clasificate

n funcie de natura materialului i modul de elaborare.

n funcie de natura materialului, semifabricatele pot fi din: oel (oel carbon obinuit, oel

carbon de calitate, oel carbon pentru scule, oel pentru arcuri, oel aliat, etc), metale i aliaje

grele (alam, bronz, cupru, plumb i zinc) i metale i aliaje uoare (aluminiu i aliaje alealuminiului)

n funcie de modul de elaborare, semifabricatele pot fi: turnate, obinute prin deformare

plastic sau prin metode combinate, sinterizate sau din materiale plastice.

Semifabricate turnate. Turnarea permite obinerea de semifabricate intr-o gama larg de

dimensiuni i greuti. Forma lor este strns legat de forma pieselor finite.

Clasificarea semifabricatelor turnate se poate face dup mai multe criterii:

dup greutate: uoare, de greutate medie, grele; dup complexitatea formei: simple i complexe;

dup tipul formei de turnare: semifabricate executate n forme temporare,

semipermanente i permanente;

dup procedeul de turnare: turnare n forme, centrifugal, sub presiune, turnare de

precizie n coji de bachelit sau cu modele fuzibile, n vid, etc;

dup material: font, oeluri, metale si aliaje neferoase.

Semifabricatele obinute prin turnare sunt: lingouri: semifabricate de forme simple, destinate prelucrrii prin deformare

plastic sau retopirii pentru elaborare de aliaje;

profile turnate: semifabricate cu sectiune patrat, hexagonal, circular etc.

Precizia semifabricatelor turnate depinde de procedeu, de calitatea modelului, de modul

de formare si de mrimea pieselor. Calitatea suprafeelor depinde de calitatea materialului de

vopsire a formelor i de metoda de curtire a semifabricatelor. Mrimile adaosurilor de

prelucrare i a abaterilor limit, pentru piesele turnate, sunt indicate n standarde.Semifabricate obinute prin deformare plastic. Principalele procedee de obinere a

semifabricatelor prin deformare plastic sunt: forjarea, laminarea, trefilarea, tragerea, extrudarea,

matriarea i anarea.

Semifabricatele forjate se clasific, dup dimensiuni, n semifabricate mici, de mrime

mijlocie i mari, iar dup greutate n semifabricate uoare, de greutate medie i grele. Dup

importana lor n exploatare, piesele din oel forjat se mpart n 4 categorii:

Categoria I: piese fr solicitri deosebite;Categoria II: piese importante sau piese mari;

Categoria III: piese foarte importante;

17


18/110


Categoria IV: piese cu o importan deosebit;

Piesele forjate au caracteristici mecanice superioare produselor obinute prin laminare,

dar mai ales pieselor obinute prin turnare, datorit structurii de forjare, care este omogena si

dens. Condiiile tehnice generale pentru piesele forjate din oel carbon, oel de calitate, oel aliat

de construcii, aliaje de aluminiu, cupru si magneziu sunt indicate n standarde.Semifabricatele laminate au forme geometrice regulate, sunt caracterizate printr-o

lungime foarte mare in raport cu seciunea i se clasific n:

semifabricate propriu-zise, care sunt: blumuri, sleburi, agle, platine;

profile laminate care se mpart in:

o profile simple sau bare ptrate, rotunde, hexagonale, triunghiulare, ovale,

semirotunde, segment.

o profile fasonate oel cornier, profil I, profil U, profil T, in, oel Z, oelpentru stlpi.

table, benzi, tablele obinute prin laminare pot fi: groase sau subiri. O variant a

tablei subiri este platbanda, caracterizat de lungimea foarte mare n raport cu

limea. O categorie aparte de table subiri o constituie foiele, caracterizate de

grosimi foarte mici (0,15mm) folosite n industria alimentar, uoar, electronic,

electrotehnic, etc.

evi laminate pentru construcii, utilaje sau instalaii; srme drepte sau colaci cu seciune lat, rotund, trapezoidal. Suprafaa lor poate

fi neted sau striat;

produse speciale discuri, roi, bandaje, axe, palete, etc;

profile periodice bile, axe, nituri etc;

Semifabricate trefilate, din oeluri sau metale i aliaje neferoase, se prezint sub form de

srm. Ele sunt caracterizate printr-o precizie nalt a dimensiunilor i a formei.

Semifabricatele trase, din oeluri sau metale i aliaje neferoase, sunt sub form de bare,

evi, srme sau profile de forme variate. ndeplinesc condiii tehnice similare cu produsele

trefilate.

Semifabricatele extrudate, din oeluri, aliaje de aluminiu i de cupru, staniu, plumb etc,

sunt sub form de bare, evi, profile complicate care nu pot fi realizate prin alte procedee de

prelucrare plastic sau sunt mai economic de realizat prin extrudare.

Semifabricatele matriate se clasific, de asemenea, dup dimensiuni i greutate, ca i cele

forjate. Piesele matriate din oel carbon i oel aliat, cu masa de 0,250-250kg/buc, executate pe

toate utilajele de matriat, cu excepia preselor hidraulice.

18


19/110


Semifabricatele tanate se obin din table sau benzi de oel din metale i aliaje sub form

de fii, buci, discuri cu un contur variat.

Semifabricate obinute prin metode combinate. Au forme complexe, care sunt

descompuse n pri simple, executate prin metodele obinuite i asamblate apoi prin sudare.

Metoda are avantajul c rezult un semifabricat mai uor ca cel turnat, cu calitile materialelordeformate, uor de executat i mai economic.

Semifabricate sinterizate sunt obinute prin metoda metalurgiei pulberilor, ntr-o

producie de serie mare sau de mas. Au dimensiuni mici, precizie ridicat i adaosuri de

prelucrare foarte mici sau sunt lipsite complet de aceste adaosuri. Sunt utilizate la o serie de

organe de masini ca: buce, cuzinei, roi dinate, segmeni etc.

Semifabricate din materiale plastice. Se prezint sub form de bare, plci, foi, piese brute,

profile tubulare, confecionate prin laminare, extrudare sau turnare.Una din problemele importante ale proiectrii proceselor tehnologice este alegerea

semifabricatului, prin desen i condiii tehnice precizndu-se tipul de semifabricat i

caracteristicile fizico-mecanice finale ale pieselor.

La alegerea semifabricatelor se iau n considerare factori constructivi, tehnologici i

economici urmrindu-se apropierea ct mai mare a formei i dimensiunilor semifabricatului de

forma i dimensiunile piesei finite.

Conform STAS 791-88 34MoCr11 este un oel slab aliat i aliat pentru tratament termic

(mbunttire) cu 0,34% C si 1,1% Cr folosit la execuia uruburilor, prezoanelor, arborilor,

cuplajelor etc.

Condiii tehnice de calitate:

n tabelul 2.2 este prezentat compoziia chimic a oelului 34MoCr11

Tabelul 2.2. Compoziia chimic

Element %

Carbon 0,30...0,37

Mangan 0,6...0,9

Fosfor 0,035

Sulf max 0,035

Siliciu 0,17...0,37

Nichel max 0,3

Crom 0,9...1,2

Molibden 0,15...0,30

Elemente reziduale 0,05

19


20/110


Caracteristicile tehnice pentru materialul 34MoCr11 msurate pe o epruvet cu

diametrul de 25mm sunt prezentate n tabelul 2.3.

Tabelul 2.3.Caracteristici mecanice ale oelului

Caracteristici mecanice Valori

Rezisten admisibil de rupere, Rm, N/mm2 min 740Rezisten admisibil de curgere, Rp02, N/mm mnin 540

Alungirea pe o lungime de 2 in, A , % min. 14%

Gtuirea la ruperea Z, % min.45%

Duritatea pe produse finite 174

Duritatea pe semifabricate dup tramtamente termice 184

Tratamentul termic aplicat materialului este de clire la temperatura de 800860C,

mediul de rcire este uleiul, urmat de o revenire nalt la o temperatur de 400600

C, mediulde rcire fiind uleiul.

Analiznd compoziia chimic a oelului se observ c este un oel Cr-Ni-Mo cu coninut

de 30% C. Din acest punct de vedere el este supus unui tratament de mbuntire n vederea

mbuntirii prelucrabilitii.

2.3. Succesiunea operaiilor tenologice

Procesul tehnologic de prelucrare mecanic urmrete ndeprtarea stratului de metal

defect, asigurarea preciziei formei, dimensiunii i poziiei reciproce a suprafeelor i asigurarea

rugozitii prescrise a suprafeelor. Aceste obiective le realizm prin mai multe trepte de

prelucrare.

Operaiile de prelucrare se pot mpri n mai multe trepte i anume: operaii (prelucrri)

de degroare, de finisare i de mare finee.

Precizia fiecrei suprafee crete treptat de la prima operaie/ faz la ultima fiind

prevzute toate prelucrrile intermediare.

Operaiile tehnologice se stabilesc corect atunci cnd se ine seama att de condiiile

tehnice, care asigur posibilitatea realizrii lor, ct i din considerente economice, care asigur

cheltuieli minime de fabricaie.

Succesiunea operaiilor tehnologice este prezentat n tabelul 2.4.

20


21/110

Pr oi ec t de di pl om Nu me le

Tabelul 2.4. Succesiunea operaiilor tehnologice

Op. Aez. Denumirea fazei Schia aezrii

I A 1.Retezare

II A

2.Strunjire cilindric ext. de degroare

3.Strunjire frontal4.Strunjire frontal

21


22/110


Tabelul 2.4. Succesiunea operaiilor tehnologice (continuare)


II B

5.Strunjire frontal

6.Strunjire cilindric ext. de degroare7.Strunjire cilindric ext. de degroare8.Strunjire frontal

III AClireRevenire

22


23/110




IV

A 9.Centruire

B 10.Centruire

23


24/110




V A

11.Strunjire canal de ieire filet12.Strunjire canal de ieire filet

13.Strunjire degroare suprafa filet14.Strunjire de semifinisare15.Strunjire de semifinisare

VI A 16.Frezat nclinat pe patru laturi

24


25/110




VII A 17.Rectificare cilindric exterioar18.Rectificare cilindric exterioar

VIII A 19.Strunjire filet exterior

25


26/110




VIII B 20. Strunjire filet exterior

26


27/110


Figura 2.1. Desen de execuie tij

27


28/110


2.4. Determinarea adaosurilor de prelucrare mecanic

Adaosul de prelucrare este stratul de material, msurat normal pe suprafaa piesei, care se

ndeprteaz la prelucrarea semifabricatului pentru obinerea piesei finite.

Determinarea mrimii optime a adaosului de prelucrare mecanic a semifabricatelor, este

important deoarece mrimea acestuia are o influen direct asupra preciziei de prelucrare,

productivitii, costului prelucrrii.

Stabilirea optim a mrimii adaosului de prelucrare prezint un aspect tehnico-economic,

influennd tehnologia de elaborare a semifabricatului i a prelucrrilor mecanice.

Dac se admite un adaos de prelucrare prea mare, acesta necesit un numr mare de

operaii de prelucrare, se mrete consumul de metal, de manoper, de energie electric i de

scule aichietoare i prin urmare conduce la mrirea costului piesei. Admiterea unor adaosuri de

prelucrare insuficiente nu asigur ndeprtarea prin achiere a defectelor.Folosirea unor adaosuri de prelucrare mari conduce la creterea greutii semifabricatului,

la un consum nejustificat de metal, la creterea numrului de treceri necesare ndeprtrii

adaosului i a componentei Fy, a forei de achiere.

Un numr mare de treceri conduce la un consum mare de scule, la nclziri excesive ale

sistemului scul-pies cu influene negative asupra preciziei dimensionale a piesei, la creterea

consumului de energie electric, la creterea uzurii utilajelor i deci a cheltuielilor legate de

exploatarea mainilor-unelte, prin urmare un cost de producie ridicat al pieselor.Creterea componentei normale Fv a forei de achiere determin creterea deformaiei

elastice a sistemului tehnologic main-unealt-pies-scul cu influen direct asupra preciziei

dimensionale a piesei.

Un adaos de prelucrare prea mic poate conduce la rebutarea semifabricatului deoarece n

acest caz fie nu pot fii eliminate complet straturile superficiale cu defecte ale semifabricatului

sau erorile de form din operaiile precedente (ovalitate, excentricitate, concentricitate, etc.), fie

c tiul poate intra n material provocnd tasri i ciupituri intermitente.

Mrimea adaosului de prelucrare trebuie stabilit astfel nct, n condiiile concrete de

fabricaie s se obin produse de nalt calitate la un cost de producie minim.

Pentru determinarea adaosurilor de prelucrare se folosesc urmtoarele metode:

experimental-statistic;

metoda de calcul analitic.

Se utilizeaz pentru determinarea adaosului de prelucrare metoda experimental-statistic.

Prin aceast metod adaosul de prelucrare se stabilete cu ajutorul unor standarde sau tabele

normative, alctuite pe baza experienei.

Adaosul de prelucrare calculat pentru fiecare suprafa este prezentat n tabelul 2.5.

28


29/110


Tabelul 2.5. Adaosuri de prelucrare

Operaia Dimensiunilesemifabricatului

Dimensiunile finale Adaos deprelucrare

1.Debitare 4

2.Strunjire cilindric ext. de degroare 21,3

3.Strunjire frontal 25.Strunjire cilindric ext. de degroare 21,3

6.Strunjire frontal 2

7.Strunjire cilindric ext. de degroare 4

11.Strunjire canal de ieire filet 8,7

12.Strunjire canal de ieire filet 13,7

13.Strunjire degroare suprafa filet 10,7

14.Strunjire de semifinisare 1,1

15.Strunjire de semifinisare 1,1

17.Rectificare cilindric exterioar 0,4


2.5. Alegerea utilajelor i SDV-urilor

2.5.1. Alegerea utilajelor

Mainile-unelte se aleg innd cont de:

tipul prelucrrii;

forma i dimensiunile piesei prelucrate (vom avea n vedere i masa piesei

prelucrate deoarece ea condiioneaz alegerea mainii-unelte din punct de vedere al

cedrii elastice);

gama de turaii i avansuri ale mainii s permit obinerea parametrilor regimului

de achiere corespunztor prelucrrii;

volumul produciei.

La alegerea mainii-unelte din cartea mainii sau tabele se vor extrage urmtoarele

caracteristici:

tipodimensiunea mainii;

gama de turaii;

gama de avansuri;

puterea motorului principal de acionare;

dimensiunile maxime ale pieselor ce pot fii prelucrate.

Caracteristicile mainilor-unelte folosite la prelucrarea elementului tija sunt prezentate n

tabelul 2.6., 2.7 i 2.8.

29


30/110


Tabelul 2.6. Caracteristicile tehnice ale strungului normal

Denumirema in

Turaia axului principalrot/min

Avans longitudinalmm/rot

Avanstransversal

Strung SN450

h=450

L=1000

16; 20; 25; 31,5; 40; 50;63; 80; 100; 125; 160;

200; 250; 315; 400; 500;630; 800; 1000; 1250;

1600; 2000.

0,028; 0,040; 0,045; 0,050;0,056; 0,067; 0,07; 0,08;

0,09; 0,10; 0,112; 0,125;0,140; 0,164; 0,180; 0,200;0,224; 0,250; 0,280; 0,315;0,355; 0,400; 0,450; 0,500;0,560; 0,640; 0,80; 0,96;

1,12; 1,28; 1,60; 1,92;2,24.

din avansullongitudinal

Tabelul 2.7. Caracteristicile tehnice ale mainii de alezat i frezat

Denumiremain

Turaia axuluiprincipal[rot/min]

Avanslongitudinal

[mm/rot]

Avanstransversal[mm/rot]

Avans vertical[mm/rot]

Main dealezat i frezatFU1 1250x325

S=1250x325

L=400

N=7,5kW

30; 37,5; 47,5;60; 75; 95; 118;150; 190; 235;300; 375; 475;

600; 750; 950;1180; 1500.

19; 23,5; 30; 37,5;60; 75; 95; 118;150; 190; 235;300; 375; 475;600; 750; 900.

19; 23,5; 30;37,5; 60; 75; 95;118; 150; 190;235; 300; 375;

475; 600; 750;900

19; 23,5; 30;37,5; 60; 75;95; 118; 150;

190; 235; 300;

375; 475; 600;750; 900

Tabelul 2.8. Caracteristicile tehnice ale mainii de rectificat interior i exterior

Denumiremain

Caracteristici tehniceTuraia [rot/min]

Piatr

exterior

Piatr

interior

Piesa

Main derectificatinterior iexteriorWMW

Diametrul ntre vrfuri D=700mm

nltimea ntre vrfuri H=125mm

nclinaia mesei =0-10

Diametrul pietrei exterior Dp=400mm

Limea pietrei l=40mm

Putere motor-pies = 0,5 kW

Putere motor piatr exterior = 3,2 kW

Putere motor piatr interior = 2,0 kW

1450 1100050-100

200-400

30


31/110


2.5.2. Alegerea sculelor

n funcie de natura i proprietile fizico-chimice ale materialului semifabricatului se

aleg materialele prilor active ale sculelor, pentru realizarea unei prelucrri n condiii date.

Pentru operaiile de strunjire s-au ales cuite standardizate cu partea activ realizat din

carburi metalice. Aceste cuite precum celelalte scule folosite pentru prelucrarea suprafeelor tijei

sunt centralizate n tabelul 2.9.

31


32/110


Tabelul 2.9. Scule achietoare folosite la execuia tijei

Nrcrt.

Denumireasculei STAS

Nr.faz

Schia sculeiCaracteristicidimensionale

1.Frez frontalDIN 844B/N

16

d1=40l2=32l1=95d2=25z=6

2.

Piatra derectifict

400x210x40STAS 601/1 -

84

1718

D=400mmD=210mmB=40 mm

Granulaie=40-25Material

abraziv=EnLiant=C,B

Duritate = i-k

3.

Cuit pentrufiletat exterior

cu carburimetalice

HER 2020 k16

1920

h1=c1=20l1=125f1=20

32


33/110


Tabelul 2.9. Scule achietoare folosite la execuia tijei (continuare)

Nr.crt.

Denumireasculei STAS

Nr.faz


4.

Cuit dreptpentru

degroat cuplcue din

carburimetalice

SCLCR/L1616H12

3

4

6

8 c

l1=100

f=20

Plcu

CC00602

BK

5.

Cuit dreptpentru finisatcu plcue din

carburimetalice

1415

SWDCR1010 E 05

L1=70; l2=17;l3=5,3

F=5; r=0,2; b=10

PlcuWOO 34420,02

BK1

6.

Cuit pentru

canelat cucarburi

metaliceSGIN 26-5

11112

Dmax=80W=5,1;B=26;

L=110; H3=21,4GTN 5

H42

33


34/110


2.6. Determinarea parametrilor operaiilor regimului tehnologic pentru reperul tij

Pentru determinarea regimului de achiere pentru prelucrrile mecanice se au n vedere:

1.Stabilirea adncimii de achiere, t, care este definit ca mrimea tiului principal aflat

n contact cu piesa de prelucrat, msurat perpendicular pe planul de lucru. Adaosul de achierese stabilete n funcie de cadrul de prelucrare determinat de operaia dat. Mrimea adncimii de

achiere trebuie astfel stabilit nct s se asigure folosirea retisural a sculei, a puterii mainii-

unelte, tinzndu-se pe ct posibil la reducerea numrului de treceri la minimum;

2.Stabilirea avansului de achiere, s, care se determin n mm la o rotaie a piesei sculei.

Avansul se stabilete n funcie de natura prelucrrii i de adncimea de achiere, stabilit

anterior;

3.Stabilirea vitezei de achiere, v, care este definit ca vitez la un moment dat, n direciamicrii de achiere, a unui punct de achiere considerat tiul sculei. Se stabilete n funcie de

materialul semifabricatului, materialul prii active a sculei, adncimea i avansul stabilite

anterior, durabilitatea sculei achietoare, posibilitilor mainilor-unelte etc;

4.Verificarea puterii motorului mainii-unelte, Ne, pe care se face prelucrarea.

La alegerea celui mai raional regim de achiere se iau n considerare valorile cele mai

avantajoase ale parametrilor de lucru, n ceea ce privete productivitatea, precizia de prelucrare i

rugozitatea suprafeelor prelucrate.

Alegerea materialului prii active a cuitului, pentru realizarea unei prelucrri n condiii

date, se face n funcie de natura i proprietile fizico-mecanice ale materialului

semifabricatului. Materialul prii active poate fii oel carbon pentru scule, oel aliat pentru scule,

oel rapid, carburi metalice, materiale mineralo-ceramice i diamante industriale.

O rspndire foarte larg o au cuitele armate cu plcue din carburi metalice.

Pentru determinarea parametrilor operaiilor tehnologice se folosete [ ].

Suprafaa S2 Strunjire de degroare cilindric exterioar

Alegerea adncimii de achiere

n majoritatea cazurilor, adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroare se

ndeprteaz ntr-o singur trecere deoarece n construcia modern de maini sunt adaosuri mici.

Pentru adaosuri simetrice, adncimea de achiere se va calcula cu relaia:

unde: adaos de prelucrare

34


35/110


numr de treceri.

Alegerea avansului

La strunjirea de degroare valoarea avansului depinde de:

rezistena corpului cuitului;

rezistena plcuei din carburi metalice;

eforturile admise de mecanismele de avans ale maini-unelte;

momentul de torsiune admis de mecanismul micrii principale a mainii-unelte;

rigiditatea piesei de prelucrat a mainii-unelte i a dispozitivelor

calitatea suprafeelor prelucrate.

Din [1] tabelul 10.6 se alege avansul . Din caracteristicile mainii

unelte se adopt

Alegerea vitezei de achierepoate fi exprimat cu relaia:

n cazul strunjirii longitudinale viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia 2.2.

unde:

coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale

materialului sculei achietoare. Conform [1] tabelul 10.26

- durabilitatea sculei achietoare. Conform [1] tabelul 10.5

exponentul durabilitii. Din [1] tabelul 10.25

- duritatea materialului de prelucrat; HB=174;

exponenii adncimii de achiere, respectiv avansului. Din [1] tabelul 10.26

rezult ;

- exponentul duritii materialului supus prelucrrii, ;

diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu

cele considerate.

Valorile coeficienilor sunt prezentate n cele ce urmeaz.

Prin coeficientul se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului:

n care:

35


36/110


suprafaa seciunii transversale, ;

- coeficient n funcie de materialul prelucrat; pentru oel ;

Prin coeficientul se ine seama de influena unghiului de atac principal:

n care:

- exponent funcie de natura materialului de prelucrat; pentru oel prelucrat cu scule cu

carburi metalice .

Prin coeficientul se ine seama de influena unghiului tiului secundar :

n care:

pentru scule armate cu plcue dure.

Prin coeficientul se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului:

n care:

- exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat; ;

raza de racordare a cuitului.

Prin coeficientul se ine seama de influena materialului din care este confecionat

partea achietoare a sculei. Conform [1] tabelul 10.31 rezult

Prin coeficientul se ine seama de materialul de prelucrat,

Prin coeficientul se ine seama de modul de obinere a semifabricatului; pentru

materialul tratat termic,

Prin coeficientul se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatului;

rezult

Prin coeficientul se ine seama de forma suprafeei de degajare; rezult .

36


37/110


Alegerea turaiei:

Se alege din gama de turaii a mainii-unelte: .

Cu turaia aleas, se calculeaz viteza real de achiere:

Puterea efectiv la strunjire se calculeaz cu relaia:

unde:

fora principal de achiere, daN.

n care:

- coeficient n funcie de materialul de prelucrat. Din [1] tabelul 10.15 se alege

;

exponenii adncimii i avansului de achiere. ; ;

- exponentul duritii materialului de prelucrat. Din [1] tabelul 10.22 se alege

.Verificarea regimului de achiere ales stabilit implic satisfacerea condiiei:

Suprafaa S3 Strunjire de degroare frontal


n majoritatea cazurilor, adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroare se

ndeprteaz ntr-o singur trecere deoarece n construcia modern de maini sunt adaosuri mici.

Pentru adaosuri simetrice, adncimea de achiere se va calcula cu relaia:

37


38/110



numr de treceri.

Alegerea avansului


unelte se adopt



unde: coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale


- durabilitatea sculei achietoare. Conform [1] tabelul 10.5

exponentul durabilitii. Din [1] tabelul 10.25

- duritatea materialului de prelucrat; HB=174;


rezult ;

- exponentul duritii materialului supus prelucrrii, ;


cele considerate.

Valorile coeficienilor sunt prezentate n cele ce urmeaz.

Prin coeficientul se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului.

Prin coeficientul se ine seama de influena unghiului de atac principal.

Prin coeficientul se ine seama de influena unghiului tiului secundar .

Prin coeficientul se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului.

Prin coeficientul se ine seama de influena materialului din care este

confecionat partea achietoare a sculei. Conform [1] tabelul 10.31.

Prin coeficientul se ine seama de materialul de prelucrat.

Prin coeficientul se ine seama de modul de obinere a semifabricatului; pentru

materialul tratat termic.

Prin coeficientul se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatului.

38


39/110


Prin coeficientul se ine seama de forma suprafeei de degajare.

Alegerea turaiei:




unde:


n care:

- coeficient n funcie de materialul de prelucrat, se alege din [1] tabelul 10.15;

exponenii adncimii i avansului de achiere, ; ;

- exponentul duritii materialului de prelucrat, se alege din [1] tabelul 10.22 .

Verificarea regimului de achiere ales stabilit implic satisfacerea condiiei:

Suprafaa S14 Strunjire de semifinisare exterioar


39


40/110



numr de treceri.

Alegerea avansului


unelte se adopt


coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale


durabilitatea sculei achietoare conform [1] tabelul 10

exponentul durabilitii din [1] tabelul 10.25;

duritatea materialului de prelucrat;


rezult ;

exponentul duritii materialului supus prelucrrii;


cele considerate.

Alegerea turaiei:

40


41/110





unde:


; ; ;


Suprafaa S16 Frezare nclinat 12 13UNC 12,7

Adncimea de achiere

La frezare se va urmrii ca ntregul adaos de prelucrare s fie ndeprtat ntr-o singur

trecere. Dac adaosurile de prelucrare sunt mari i puterea mainii-unelte este insuficient sau

rigiditatea sistemului este sczut se pot efectua mai multe treceri de degroare. Dac condiiile

de precizie a dimensiunilor sunt ridicate cu tolerane n treptele 1110 de precizie iar

rugozitatea suprafeelor trebuie sa fie n limitele , adaosul de prelucrare se va

ndeprta n dou faze distincte: frezare de degoare i frezare de finisare.Regimul de achiere la frezare se determin n ordinea urmtoare:

se stabilete mrimea adncimii de achiere;

se alege din tabele avansul pe dinte sau avansul pe rotaie;

se calculeaz viteza de achiere i turaia (rot/min) frezei;

se determin puterea efectiv necesar la frezare;

41


42/110


se verific posibilitatea utilizrii regimului de achiere calculat pe maina de frezat

aleas, fcndu-se comparaia cu puterea furnizat de maina-unealt.

Avansul

La frezare se deosebete avansul pe dinte i avansul pe rotaie al frezei i avansul pe

minut. La frezarea nclinat avansurile sunt limitate de rigiditatea sistemului tehnologic. La

degroare se va alege avansul pe dinte din [1] tabelul 14.16. Astfel, rezult

Se adopt

Viteza de achiere

Se calculeaz cu relaia 3.2 care exprim dependena dintre viteza de achiere economic

i parametrii procesului de achiere.

n care:

viteza de achiere economic, m/min;

o constant pentru condiiile date de frezare;

diametrul frezei; durabilitatea economic a frezei;

lungimea de contact dintre tiul sculei i piesa de prelucrat, raportat la o

rotaie;

avansul pe dinte;

adncimea de achiere;

numrul de dini ai frezei;

exponeni determinai experimental;

coeficientul de corecie a vitezei, determinat ca un produs de coeficienii care in

seama de condiiile de achiere specifice. Se determin cu formula:

coeficient de corecie n funcie de materialul prelucrat [1], tab. 14.9.

42


43/110


unde:

coeficient de prelucrabilitate, conform [1] tab 14.10;

exponent pe freze, conform [1], tab. 14.10.

coeficient de corecie n funcie de starea suprafeei semifabricatului,

conform [1], tab. 14.12;

coeficient de corecie n funcie de grupa de utilizare (marca) plcuelor din

carburi metalice, [1], tab. 14.15;

coeficient de corecie pentru unghiul de atac principal conform [1]

tab.14.20.

Turaia se calculeaz cu relaia:


Se calculeaz viteza efectiv de achiere:

Puterea efectiv

n care:

componenta tangenial a forei de achiere, daN;

viteza de achiere (recalculat dup alegerea turaiei), m/min.

unde:

coeficient de corecie n funcie de materialul prelucrat


43


44/110


unde:

puterea motorului electric de acionare a lanului cinematic principal, kW;

randamentul mainii de frezat; se adopt .

Suprafaa S17 Rectificare rotund exterioar

Pentru suprafaa 22,6 x 198 se aplic att rectificare de degroare ct i rectificare de

finisare, deci parametrii se vor calcula pentru ambele tipuri de rectificri.

Adaosul de prelucrare se mparte astfel: 60% pentru rectificarea de degroare

mm i 40% pentru rectificarea de finisare

Adncimea de achiere (avansul de ptrundere transversal):

Pentru degroare avansul de ptrundere transversal se alege mm. Numrul de

treceri pentru degroare va fi:

Pentru finisare avansul de ptrundere transversal se alege mm. Numrul de


Avansul de trecere longitudinal:

Pentru degroare:

- limea discului abraziv.

avansul n fraciuni din limea discului; se alege ;

Pentru finisare:


Viteza de achiere la rectificare este considerat viteza de rotaie a discului abraziv

. Alegem viteza periferic a discului:

44


45/110


pentru degroare;

pentru finisare;

Viteza avansului principalse alege n funcie de diametrul piesei:

pentru degroare; pentru finisare;

Viteza periferic a piesei se alege n funcie de materialul de prelucrat:

pentru degroare;

pentru finisare;

Fora de achiere se determin cu relaia urmtoare:

pentru oel neclit;

Puterea efectivpentru acionarea discului abraziv se calculeaz astfel:

Turaia disculuise calculeaz astfel:

unde:

diametrul pietrei de rectificat.

Turaia piesei:

45


46/110


unde:

diametrul piesei ce se rectific.

Suprafaa S19 Filetare prin strunjire

Determinarea avansului:

La filetare avansul longitudinal al cuitului este egal cu pasul filetului. Avansul

transversal se stabilete n funcie de pasul filetului; pentru filete cu pasul mm, avansul

are direcie perpendicular pe axa semifabricatului att pentru trecerile de degrosare ct i pentru

cele de finisare iar pentru mm pentru degroare se realizeaz cu avansul pe direciaflancului filetului.

Determinarea vitezei de achiere:

Pentru piese din oel neclit

coeficient ce depinde de material conform [1] tabelul 10.70;

coeficient de corecie;

numr de treceri;

durabilitatea cuitului;

pasul filetului;

adncimea de achiere;

exponeni.

46


47/110


Determinarea turaiei:

2.7. Normarea tehnic a operaiilor tehnologice

La proiectarea proceselor tehnologice prin achiere pentru obinerea unei eficiene

economice maxime se urmrete ca att fiecare operaie ct i ntregul proces tehnologic s se

realizeze cu consumuri minime de timp.

Norma de timp reprezint timpul necesar pentru executarea unei lucrri sau operaii de

ctre muncitor sau mai muli muncitori, care au o calificare corespunztoare, n condiiile

tehnico-organizatorice precizate ale locului de munc. n vederea determinrii , este util

stabilirea structurii acesteia cu precizarea componentelor sale.

Structura normei de timp

n cadrul normei de timp nu se includ toate elementele componente ale timpului de munc,

ci numai acelea care joac un rol important n realizarea sarcinii de munc trasate.

Norma de timp se determin conform relaiei 2.56:

unde:

- timpul de baz (timp de main) reprezint timpul efectiv consumat pentru prelucrarea

semifabricatului, depinznd direct de regimul de lucru folosit. Se calculeaz n funcie de tipulprelucrrii, parametrii regimului de achiere i dimensiunea de prelucrat.

- timpul auxiliar necesar operatorului pentru efectuarea mnuirilor necesare realizrilor

lucrrilor, n decursul cruia semifabricatul nu sufer nici o modificare. Are mai multe

componente ale cror valori se gsesc n tabele n funcie de dimensiunile piesei, schema debazare i fixare, tipul prelucrrii. Se determin conform relaiei 2.58:

47


48/110


n care:

timpul pentru prinderea i desprinderea piesei;

timpul pentru comanda mainii; timpul legat de faz;

timp pentru msurtori de control.

- timpul operativ reprezint timpul consumat pentru modificarea cantitativ i

calitativ a semifabricatului, se determin conform relaiei 2.58:

- timpul de deservire tehnic reprezint timpul utilizat de muncitor pentru: nlocuirea

sculei uzate, reglarea mainii-unelte, ascuirea sculei achietoare, ndeprtarea achiilor etc. i

este cuprins ntre 1...3% din timpul de baz.

- timpul de deservire organizatoric reprezint timpul utilizat de muncitor pentru:

ngrijirea, organizarea, aprovizionarea cu scule i materiale a locului su de munc i are

valoarea ntre 2...6% din timpul operativ.

- timpul de odihn i necesiti fiziologice reprezint timpul utilizat de muncitor

pentru odihn i satisfacerea necesitilor fiziologice i de igien personal, este 3...5% din

timpul operativ.

timpul de pregtire-ncheiere necesar echiprii mainii-unelte cu scule, dispozitive

la nceputul lucrului, reglarea sistemului tehnologic, nsuirea de ctre operator a desenului de

execuie sau a schiei aezrii, prelucrarea pieselor de prob n cazul prelucrrilor prin reglarea la

dimensiuni. Se stabilete pe baze experimentale i este dat n tabele n funcie de tipul prelucrrii

i caracterul produciei.

lotul de prelucrare.

Norma tehnic de timp se determin n funcie de tipul procesului de producie inndu-se

seama de particularitile tehnico-organizatorice ale acestuia.

Componetele normei tehnice de timp pe operaii sunt prezentate n tabelul 2.10.

48


49/110

Pr oi ec t de di p lo m Nu me le

Tabelul 2.10. Norma tehnic de timp pe operaii

Faza

Aezarea

Operaia

Diametrul

LParametri regimului de achiere

Componentele normei tehnice de timp

Normade

timp

Timpul auxiliarTop Tdt Tdo Ton Tpi/np

i t s n v Tb ta1 ta2 ta3 ta4 Ta mm mm -- mm mm/rot rot/min m/min min min min min min min min min min min min min

II

A2 45 102 3 3,55 0,8 800 113,1 0,48 0,3 0,5 0,16 2,3 3,26 3,74

2%Tb

1%Top

3,5%Top

40

3 23,7 26 1 1 0,8 1600 119,1 0,02 0,1 0,14 0,16 1 1,4 1,424 45 25 1 0,5 0,8 1600 226,2 0,02 0,1 0,17 0,16 1,1 1,53 1,55

B

5 23,7 26 1 1 0,8 1600 119,1 0,02 0,1 0,14 0,16 1 1,4 1,42 1006 45 202 3 3,55 0,8 800 113,1 0,95 0,3 0,5 0,16 2,3 3,26 4,217 45 25 1 0,5 0,8 1600 226,2 0,02 0,1 0,17 0,16 1,1 1,53 1,55

8 45 14 2 1 0,8 1000 141,4 0,04 0,14 0,12 0,17 1,8 2,23 2,27

Total componente i norma de timp operaia II 1,5414,6

116,15 0,03 0,16 0,57 0,40 17,31

IVA 9 23,7 8 1 2,5 0,06 1200 18,4 0,11 0,08 0,12 0,07 0,05 0,32 0,4311 2 1 3,5 10

B 10 23,7 8 1 2,5 0,06 1200 18,4 0,11 0,08 0,12 0,07 0,05 0,32 0,4311 % Tb % Top % Top 100

Total componente i norma de timp operaia IV 0,22 0,64 0,86 0,00 0,01 0,03 0,10 1,01

V A

11 23,7 15 3 1 0,4 1600 119,1 0,07 0,1 0,14 0,16 1 1,4 1,47

2% Tb

1%

Top

3%

Top

6

12 23,7 5 3 1 0,4 1600 119,1 0,02 0,1 0,14 0,16 1 1,4 1,4213 23,7 20 3 1,78 0,8 1600 119,1 0,05 0,3 0,5 0,16 2,3 3,26 3,31 100

14 23,7 90 20,27

50,8 2000 149 0,11 0,2 0,18 0,14 1,05 1,57 1,68

15 23,7 60 20,27

50,8 2000 149 0,08 0,2 0,18 0,14 1,05 1,57 1,65

Total componente i norma de timp operaia V 0,33 9,2 9,53 0,0070,09

50,28

60,060 9,98

VI A 16

23,7 20 1 2,5 0,9 300 45 0,07 0,78 0,17 0,15 0,02 1,12 1,19

5,5% Tb

1,2%Top

0%Top

19

23,7 20 1 2,5 0,9 300 45 0,07 0,78 0,17 0,15 0,02 1,12 1,19 10023,7 20 1 2,5 0,9 300 45 0,07 0,78 0,17 0,15 0,02 1,12 1,1923,7 20 1 2,5 0,9 300 45 0,07 0,78 0,17 0,15 0,02 1,12 1,19

Total componente i norma de timp operaia VI 0,30 4,48 4,78 0,0160,05

70,00

00,190 5,04

VII A17 22,2 98

19

0,021

-- 1800 20 2,94 0,26 0,04 0,06 0,29 0,65 3,591,3 3 20

18 22,2 83

19

0,021

-- 1800 20 2,81 0,26 0,04 0,06 0,29 0,65 3,46 % Tb%

Top%

Top100

Total componente i norma de timp operaia VII 5,75 1,30 7,05 0,075 0,00 0,21 0,200 7,54

49


50/110

Pr oi ec t de di p lo m Nu me le

0 2

VIII

A 19 22 100 2 2 1,5 250 2070,533

30,18 0,12 0,17 1,2 1,67 2,2033 2,2 1,1 3,1 10

B 20 12,7 18 2 1,5 1,5 260 83,3

0,0923

0,18 0,12 0,17 1,2 1,67 1,7623 % Tb%

Top%

Top100

Total componente i norma de timp operaia VIII0,625

63,34 3,97 0,01 0,04 0,12 0,10 3,97

50


51/110


2.8.Calculul economic i stabilirea variantei optime de proces tehnologic

Costul de producie reprezint valoarea bneasc a materialelor, manoperii i a tuturor

celorlalte cheltuieli pe care le necesit realizarea unui produs.

Determinarea costului de producie se realizeaz prin calculul succesiv al valoriicomponentelor sale:

a.) Costul materialelor, :

n care:

este masa semifabricatului;

este masa piesei;

preul unitar al materialului;

preul de vnzare al deeurilor;

cota cheltuielilor de aprovizionare [%]; valori uzuale: 515%

b.) Cheltuieli cu manopera direct (salarii): se calculeaz cheltuielile cu salarizareaoperatorului pentru fiecare operaie:

n care:

norma de timp la operaia i [min/buc]

salariul tarifar orar al operatorului [lei/ora]; pentru anul 2009 este cuprins ntre 37[lei/ora], n funcie de calificarea operatorului; pentru lucrrile de debitare, degroare este

necesar o calificare sczut, pentru operaiile de finisare o calificare medie, pentru operaiile de

prelucrare a danturii roilor dinate, rectificare de orice fel, este necesar o calificare ridicat.

contribuia angajatorului la asigurrile sociale;

contribuia angajatorului la asigurrile sociale de sntate;

contribuia angajatorului la fondul de omaj;

contribuia angajatorului la fondul pentru accidente i boli profesionale

51


52/110


Tabelul 2.9.Cheltuieli cu manopera

Nr. op.Nti Sh CAS CASS CFS CFAB Si

min lei/h 20,8 % 5,2 % 0,5 % 0,85 % lei/op.

II 17,31 5,6 0,336 0,084 0,081 0,137 2,254IV 1,01 4,3 0,015 0,004 0,004 0,006 0,101V 9,89 5,6 0,192 0,048 0,046 0,078 1,288VI 5,04 4,1 0,072 0,018 0,017 0,029 0,480VII 7,65 6,1 0,162 0,040 0,039 0,066 1,085

VIII 4,25 5,8 0,085 0,021 0,021 0,035 0,573

Total 5,781

c.) Costul de secie Csj se calculeaza pentru toate operaiile i care se realizeaz n

secia respectiv j .

n care:

este regia seciei j, prin care se iau n consideraie toate cheltuielile care se fac n

secie pentru obinerea produsului; se determin de serviciul contabilitate, iar valori uzuale

pentru seciile de prelucrri mecanice sunt: , n funcie de complexitatea

dotrilor i de mrimea seciei, iar pentru seciile de tratamente termice, deformri plastice,

turntorie .

d.) Costul total de secie (pentru toate seciile care contribuie la realizarea

produsului):

e.) Costul de producie Cp:

n care:

52


53/110


este regia ntreprinderii, i ine seama de toate cheltuielile realizate la nivelul

societii comerciale pentru obinerea produsului; se determin de serviciul contabilitate, iar

valorile uzuale sunt Rnt = 1040%.

53


54/110


CAPITOLUL 3

PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE A ELEMENTULUI

SCAUN

3.1Analiza datelor de baz

Analiza construciei unei piese se face n corelaie cu analiza desenului de ansamblu al

robinetului din componena cruia face parte piesa. Caracteristicile constructive i funcionale

sunt conform desenului de ansamblu, iar n ceea ce privete execuia scaunului (att amonte ct

i aval) este realizat prin laminare din oel aliat 34MoCr11 (acelai oel aliat din care este realizat

i tija), conform STAS i are rol de etanare. Fiind o pies care asigur etanarea, materialul

pentru aceast suprafa este ales funcie de temperatura de lucru care este asigurat de nsuimaterialul pieselor suport, dar mai ales (i aceasta este condiia specific cea mai important)

rezistena la coroziune, abraziune, cavitaie i eroziune. De aceea s-a ales acest oel aliat de

construcie care conine 0,3%C, 1%Cr, 0,2%Mo.

Prezena Mo n oel influeneaz pozitiv aproape toate proprietile fizico-mecanice,

mrind clibilitatea, rezistena mecanic la rupere, duritatea iar mpreun cu Cr mrete

rezistena la coroziune i rezistena la oboseal.

3.2Alegerea semifabricatului

Una din problemele importante ale proiectrii proceselor tehnologice este alegerea

semifabricatului. Prin desenul de execuie i prin condiiile tehnice precum i caracteristicile

fizico-mecanice finale ale piesei. Deasemenea se va lua n considerare factorii constructivi,

tehnologici i economici i trebuie urmrit apropierea ct mai mare a formei i dimensiunilor

semifabricatului de form i dimensiunile piesei finite. Greutatea semifabricatului este de 1,16

kg i are forma prezentat n figura 4.1.

Figura 3.1. Semifabricatul pentru scaun

54


55/110


3.3. Succesiunea operaiilor tehnologice

Proiectarea succesiuni operaiilor de prelucrare prin achiere const n ntocmirea

operaiilor, aezrilor i fazelor pentru realizarea piesei scaun 21/16 x 2000 FLG.

Procesul tehnologic de prelucrare mecanic urmrete ndeprtarea stratului de metal

defect, asigurarea preciziei formei, dimensiunii i poziiei reciproce a suprafeelor i asigurarea

rugozitii prescrise a suprafeelor. Aceste obiective le realizm prin mai multe trepte de

prelucrare.

Operaiile de prelucrare se pot mpri n mai multe trepte i anume: operaii (prelucrri)

de degroare, de finisare i de mare finee.

Precizia fiecrei suprafee crete treptat de la prima operaie/faz la ultima fiind prevzute

toate prelucrrile intermediare.

Diferenierea operaiilor distincte de degroare, semifinisare i finisare se face deoarece

corpul de flan este supus tratamentului termic de mbuntire i se realizeaz pe maini

diferite.

Operaiile tehnologice se stabilesc corect atunci cnd se ine seama att de condiiile

tehnice, care asigur posibilitatea realizrii lor, ct i din considerente economice, care asigur

cheltuieli minime de fabricaie.

Succesiunea operaiilor tehnologice este prezentat n tabelul 3.1.

55


56/110




I A 1.Retezarea

56


57/110




II A

2.Strunjire frontal de degroare

3.Strunjire cilindric ext. de degroare

4.Strunjire teitur 30

5.Strunjire teitur 60

6.Strunjire cilindric int. de degroare

57


58/110




II B

7.Strunjire frontal de degroare

8.Strunjire cilindric de degroare

9.Strunjire teitur 2x45

10.Strunjire canal

58


59/110




IIIClireRevenire

59


60/110




IV A 11.Rectificare cilindric exterioar

60


61/110




V

A 12.Rectificare frontal

B 13.Rectificare frontal

61


62/110




VI A 14.Presare teflon

62


63/110


Figura 3.2. Desen de execuie Scaun 21/16 x 2000 FLG

63


64/110


3.4. Determinarea adaosurilor de prelucrare mecanic

Clasa de precizie la laminare este dat n general de forma caracteristic a piesei i de

relaiile dimensionale ale acesteia.

Scaunul (amonte i aval) face parte din clasa III de precizie semifabricatul fiind obinut

prin laminare, deci adaosurile de prelucrare sunt mici.

Adaosul de prelucrare prevzut pentru fiecare suprafa este prezentat n tabelul 3.2.

Tabelul 3.2. Adaosuri de prelucrare

Operaia Dimensiunilesemifabricatului

Dimensiunile finale Adaos deprelucrare

1.Debitare 4

2.Strunjire frontal de degroare 2,63.Strunjire cilindric ext. de degroare 9,5

6.Strunjire cilindric int. de degroare 2,5

7.Strunjire frontal de degroare 2,6

8.Strunjire cilindric ext. de degroare 4


12.Rectificare frontal 0,485

13.Rectificare frontal 0,485

3.5. Alegerea utilajelor i SDV-urilor3.5.1. Alegerea utilajelor

Mainile-unelte se aleg innd cont de:

tipul prelucrrii;

forma i dimensiunile piesei prelucrate (vom avea n vedere i masa piesei

prelucrate deoarece ea condiioneaz alegerea mainii-unelte din punct de vedere al

cedrii elastice); gama de turaii i avansuri ale mainii s permit obinerea parametrilor regimului

de achiere corespunztor prelucrrii;

volumul produciei.

La alegerea mainii-unelte din cartea mainii sau tabele se vor extrage urmtoarele

caracteristici:

tipodimensiunea mainii;

gama de turaii; gama de avansuri;

64


65/110


puterea motorului principal de acionare;

dimensiunile maxime ale pieselor ce pot fii prelucrate.

Caracteristicile mainilor-unelte folosite la prelucrarea elementului tij sunt prezentate n

tabelul 3.3., 3.4 i 3.5.

Tabelul 3.3. Caracteristicile tehnice ale strungului normal

Denumiremain

Turaia axuluiprincipal [rot/min]

Avans longitudinal [mm/rot] Avans transversal

Strung SN450

h=450

L=1000

16; 20; 25; 31,5; 40;50; 63; 80; 100; 125;160; 200; 250; 315;400; 500; 630; 800;1000; 1250; 1600;

2000.

0,028; 0,040; 0,045; 0,050;0,056; 0,067; 0,07; 0,08;0,09; 0,10; 0,112; 0,125;

0,140; 0,164; 0,180; 0,200;0,224; 0,250; 0,280; 0,315;0,355; 0,400; 0,450; 0,500;0,560; 0,640; 0,80; 0,96;

1,12; 1,28; 1,60; 1,92; 2,24.

din avansullongitudinal

Tabelul 3.4. Caracteristicile tehnice ale mainii de rectificat interior i exterior

Denumiremain

Caracteristici tehniceTuratia [rot/min]

Piatr

exterior

Piatr

interior Piesa

Main de

rectificat

interior i

exterior

WMW

Diametrul ntre vrfuri D=700mmnltimea ntre vrfuri H=125mm

nclinaia mesei =0-10Diametrul pietrei exterior Dp=400mm

Limea pietrei l=40mmPutere motor-pies = 0,5 kW

Putere motor piatr exterior = 3,2 kWPutere motor piatr interior = 2,0 kW

1450 1100050-100

200-400

Tabelul 3.5. Caracteristicile tehnice ale mainii de rectificat plan cu mas dreptunghiular

Denumiremain

Caracteristici tehniceTuraia [rot/min]

Piatrexterior

Piatrinterior

Piesa

Main derectificat plan

cu masdreptunghiular

UNU

Lungimea mesei =1000mmmLimea mesei =300mm

nlimea maxim a piesei =300mmTuraia pietrei =2850 rot/minPuterea motorului =4,5kW

Viteza de naintare a mesei =016

1450 1100050-100

200-400

65


66/110


3.5.2. Alegerea sculelor

n funcie de natura i proprietile fizico-chimice ale materialului semifabricatului se

aleg materialele prilor active ale sculelor, pentru realizarea unei prelucrri n condiii date.

Pentru operaiile de strunjire s-au ales cuite standardizate cu partea activ realizat din

carburi metalice. Aceste cuite precum celelalte scule folosite pentru prelucrarea suprafeelor

scaunului sunt centralizate n tabelul 3.6.

66


67/110



Nrcrt.

Denumirea sculeiSTAS

Nr.faz


1.

Piatra derectificat

400x210x40

STAS 601/1 - 84

1112

13

D=400mmD=210mmB=40 mm

Granulaie=40-25Material

abraziv=EnLiant=C,B

Duritate = i-k

2.

Cuit drept pentrudegroat cuplcue din

carburi metaliceSCLCR/L1616H12

2378

c

l1=100

f=20

Plcu

CC00602

BK

3.

Cuit pentru

executat canalecirculare cuplcue din

carburi metaliceTGFR/L 1616/4

10

H=16

B=16

L=110

67


68/110



Nr.crt.

Denumirea sculeiSTAS

Nr.faz


4.

Cuit pentruteitur la 45 cu

plcue dincarburi metalice

PSDNM

2020K12

459

l1=125l2=29f=10

SN 1204

5.

Cuit pentrudegroarecilindricinterioar

S08H-SCLR/L-06

6

D=11d=8h=7

l1=100f=6

CC0602

68


69/110


3.6. Determinarea parametrilor operaiilor regimului tehnologic pentru reperul scaun

Suprafaa S2 Strunjire de degroare frontal


Alegerea avansului


unelte se adopt

Alegerea vitezei de achierepoate fi exprimat cu relaia:n cazul strunjirii longitudinale viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia 2.2.

Alegerea turaiei:




Fora principal de achiere:


69


70/110


Suprafaa S3 Strunjire de degroare cilindric exterioar


Alegerea avansului


unelte se adopt



Alegerea turaiei:




Fora principal de achiere:


70


71/110


Suprafaa S11 - Rectificare rotund exterioar

Pentru suprafaa 76,5 x 8,83 se aplic att rectificare de degroare ct i rectificare de

finisare, deci parametrii se vor calcula pentru ambele tipuri de rectificri.

Adaosul de prelucrare se mparte astfel: 60% pentru rectificarea de degrosare

mm i 40% pentru rectificarea de finisare .

Adncimea de achiere (avansul de ptrundere transversal):

Pentru degroare avansul de ptrundere transversal se alege mm. Numrul de


Pentru finisare avansul de ptrundere transversal se alege mm. Numrul de


Avansul de trecere longitudinal:

Pentru degroare:

- limea discului abraziv.


Pentru finisare:


Viteza de achiere la rectificare este considerat viteza de rotaie a discului abraziv

. Alegem viteza periferic a discului:

pentru degroare;

pentru finisare;

Viteza avansului principalse alege n funcie de diametrul piesei:

71


72/110


pentru degroare;

pentru finisare;

Viteza periferic a piesei se alege n funcie de materialul de prelucrat:

pentru degroare;

pentru finisare;

Fora de achiere se determin cu relaia urmtoare:

pentru oel neclit;

Puterea efectivpentru acionarea discului abraziv se calculeaz astfel:

Turaia disculuise calculeaz astfel:

unde:diametrul pietrei de rectificat.

Turaia piesei:

unde:

diametrul piesei ce se rectific.

72

7/29/2019 79322460 Proie

79322460 proiectarea tehnologiei de fabric a tie a principalelor repere ale unui robinet

Documents