52661396 licenta calculul sarpantei sipca caprior pana pop talpa

8/7/2019 52661396 Licenta Calculul Sarpantei Sipca Caprior Pana Pop Talpa

1/21

Calculul sarpantei din lemn

Date generale:

Cladirea de locuinte este situata in OradeaRegimul de inaltime: P+5+M

Pentru executarea sarpantei se folosesc elemente din lemn masiv ecarisat derasinoase cu urmatoarele caracteristici:

Clasa C22 de calitatea lemnuluiClasa Ide exploatareInvelitoarea este din tigla metalica profilata

Panta invelitorii este de 25 gradeDimensiunile in plan ale cladirii

Deschiderea transversala: 12.80mLungimea totala: 18.15mInaltimea la streasina:19.89 mInaltimea la coama:22.755 m

Inaltimea sarpantei:2.865 mRezistentele (k) caracteristice pentru lemnul masiv de rasinoase

la incovoiere fmk 22N

mm2

:=

la intindere paralela cu fibrele ft0k 13N

mm2

:=

la intindere perpendiculara pe fibre ft90k 0.3N

mm

2:=

la compresiune paralela cu fibrele fc0k 20N

mm2

:=

la compresiune perpendiculara pe fibre fc90k 5.1N

mm2

:=

la forfecare fvk 2.4N

mm2

:=

Valorile modulului de elasticitate pentru lemnul de rasinoase

modulul de elasticitate paralel cu fibrele E0med 10000N

mm2

:=

modulul de elasticitate longitudinal caracteristic E0.05 6700N

mm2

:=

Densitatea aparenta

C22

3.4kN

m3

:=

1


2/21

Pentru dimensiunile in plan si in elevatie ale cladirii se alege o sarpanta cu popi verticaliavand schema de calcul si dimensiunile din figura de mai jos:

imagineee!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1

1.Evaluarea incarcarilor

Invelitoare - tigla profilata - - - 50 1.35 67.5

Sipci 5.8 3.8 5 2.755 1.35 3.71925

Folie anti-condens - - - 1 1.35 1.35

Astereala - 2.8 5 15 1.35 20.25Vata minerala - 10 10 10 1.35 13.5

Capriori 10 17 5 12.142857 1.35 16.392857

Bariera de vapori - - - 1 1.35 1.35

Sistem gips carton - - - 15 1.35 20.25

Total 106.89786 144.31211

gpn

[daN/m^2]n

gpc

[daN/m^2]Denumire element b[cm] h[cm]

densitate

[kN/m^3]

A.Incarcari permanente

Incarcari normate Incarcari de calcul

Tigla profilata qN.tigla 50daN

m2

:= qC.tigla 67.5daN

m2

:=

Sipca qN.sipca 2.76daN

m2

:= qC.sipca 3.72daN

m2

:=

2


3/21

Folieanti-condens

qN.folie 1daN

m2

:= qC.folie 1.35daN

m2

:=

Astereala qN.ast 15daN

m2

:= qC.ast 20.25daN

m2

:=

Vata minerala - 10 cm qN.vata 10daN

m2

:= qC.vata 13.5daN

m2

:=

Caprior qN.caprior 12.15daN

m2

:= qC.caprior 16.4daN

m2

:=

Bariera de vapori qN.bv 1daN

m2

:= qC.bv 1.35daN

m2

:=

Sistem gips carton qN.rigips 15daN

m2:= qC.rigips 20.25

daN

m2:=

qC.tot.p qC.tigla qC.sipca+ qC.folie+ qC.ast+ qC.vata+ qC.caprior+

qC.bv qC.rigips++

... 144.32daN

m2

=:=

B.Incarcari variabile

1.Actiunea vantului - conform indicativ SR EN 1991-1-1-4-2006

we qp ze( ) cpe:=

qppresiunea vantului pe suprafata exterioara

qp ze( ) ce z( ) qb:= ce presiunea dinamica de varf

ce 2.2:= coeficientul de expunere

qb1

2 vb

2:= presiunea vitezei de referinta

1.25kg

m3

:= densitatea aerului

vb cdir cseason vb0:= cdir viteza de referinta a vantului

cdir 1:= coeficient de directie

cseason 1:= factor de anotimp

vb0 30m

s:= viteza de referinta - Oradea

vb cdir cseason vb0 30m

s=:=

qb1

2vb

2 0.563

kN

m2

=:=

3


4/21

qp ce qb 1.238kN

m2

=:=

cpe coeficient de presiune exterioara

unghiul de panta F G H I J

25 cpe.10 cpe.10 cpe.10 cpe.10 cpe.10

=0 0.7 0.7 0.4 -0.4 -0.5

=90 -1.1 -1.4 -0.8 -0.5 -

Coeficientii de presiune pentru acoperis cu 2 pante

cp.e 0.7:= we qp cp.e 0.866kN

m2

=:= we.C 1.5 we 1.299kN

m2

=:=

cp.i 1.4-:= wi qp cp.i 1.732-kN

m2

=:= wi.C 1.5 wi 2.599-kN

m2

=:=

2.Actiunea zapezii - conform SR EN 1991-1-3-2005

s i ce ct sk:= i

ce 1:= coeficient de expunere al amplasamentului

ct 1:= coeficient termic

valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol

in amplasamentul constructiei - Oradea [daN/m^2]sk 150

daN

m2:=

25:= panta acoperisului

4


5/21

coeficientul de forma pentru incarcarea din zapada pentru 0 < < 30 si acoperis cu 2pante

1 0.8:=

2 0.8 0.8 30+ 1.467=:=

sk1 1 ce ct sk 120daN

m2

=:=

sk2 0.51 ce ct sk 60daN

m2

=:=

sk3 2 ce ct sk 220daN

m2

=:=

SN max sk1 sk2, sk3,( ) 220daN

m2=:= SC SN 1.5 330

daN

m2=:=

3.Incarcarea utila - om pe acoperis

QN 100daN:= QC QN 1.5 150 daN=:=

5


6/21

Rezistentele (c) de calcul pentru lemnul masiv de rasinoase

M 1.3:= coeficient partial de siguranta privind materialul - pentru SLU

kmod.p 0.6:= coeficient care tine seama de variatia rezistentei - incarcari permanent

k

mod.v

0.8:= coeficient care tine seama de variatia rezistentei - incarcari variabile

kmod

kmod.p qC.tot.p kmod.v SC+

qC.tot.p SC+0.739=:= fkd kmod

fk

M

:=fk

la incovoiere fmd kmod

fmk

M

12.509N

mm2

=:=

la forfecare fvd

kmod

fvk

M

1.365N

mm2=:=

la compresiune paralela cu fibrele fc0d kmod

fc0k

M

11.371N

mm2

=:=

la compresiune perpendiculara pe fibre fc90d kmod

fc90k

M

2.9N

mm2

=:=

2.Dimensionarea elementelor din lemn

A.Dimensionarea sipcilor

Schema de calcul a sipcilor

Sipcile - se considera simplu rezemate- se verfica la incovoiere oblica

distanta dintre sipci ds 0.4m:=

distanta dintre capriori dc 1m:=

unghiul invelitoriii 25:=

latime sipca bs 5.8cm:=

inaltime sipca hs 5.8cm:=

Caracteristicile sectiunii

Ws.x

bs hs2

632.519 cm

3=:= Ws.y

hs bs2

632.519 cm

3=:=

Is.x

bs hs3

12 94.304 cm

4

=:= Is.y

hs bs3

12 94.304 cm

4

=:=

As bs hs 33.64 cm2

=:=

6


7/21

Evaluarea incarcarilor

Permanente - de calcul

Invelitoare qT.s.x qC.tigla ds sin( ) 11.411daN

m=:=

qT.s.y qC.tigla ds cos( ) 24.47daN

m=:=

Sipca qs.x 1.35 bs hs C22 sin( ) 0.653daN

m=:=

qs.y 1.35bs hs C22 cos( ) 1.399daN

m=:=

qp.s.x qT.s.x qs.x+ 12.063daN

m=:=

qp.s.y qT.s.y qs.y+

25.87

daN

m=:=

7


8/21

Variabile de calcul

qz.s.x SC ds cos( ) sin( ) 50.559daN

m=:=Zapada

qz.s.y SC ds cos( )2

108.424daN

m

=:=

Vant qv.s.x we.C ds 0 0daN

m=:=

qv1.s.y we.C ds 51.975daN

m=:=

qv2.s.y wi.C ds 103.95-daN

m=:=

qp.z.s.y qp.s.y qz.s.y+ 134.294daN

m=:=IPOTEZA I - P+Z

qp.z.v1.s.y qp.s.y

qz.s.y

2+ qv1.s.y+ 132.057

daN

m=:=IPOTEZA II - P+Z/2+V1

qp.z.v2.s.y qp.s.y

qz.s.y

2+ qz.s.y+ qv2.s.y+ 84.556

daN

m=:=P+Z/2+V2

Experienta din proiectare, pe plan european, arata ca cea mai defavorabilacombinatie de actiuni pentru calculul elementelor sarpantei este

Ipoteza I - actiunea permanenta+actiunea zapezii

Se determina momentele pentru incarcarile din ipoteza I P+Z qp.z.s.y 134.294daN

m=

qp.z.s.x qp.s.x qz.s.x+ 62.622daN

m=:=

Ms.x

qp.z.s.x dc2

87.828 daN m=:=

qp.z.s.y 134.294daN

m= Ms.y

qp.z.s.y dc2

816.787 daN m=:=

Verificarea la incovoiere oblica

Conditii km m.s.xfm.d m.s.yfm.d

+ 1< m.s.xfm.dkm m.s.yfm.d

+ 1

52661396 licenta calculul sarpantei sipca caprior pana pop talpa

Documents