37213001 proiect cladiri an 3 sem 2 model p 8

8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8

1/28

TEMA PROIECT

Sa se proiecteze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+8 nivele din

diafragme de beton armat turnate monolit. Cladirea este destinata locuinta si esteamplasata intr-o zona urbana de calcul seismic D.

Inchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm si

fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din

BCA de 20 cm.

Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola

cu BCA de 20 cm grosime.

Planseele se vor realiza din beton armat prefabricat.

Hnivel=2,8 m

Grosime diafragma = 20 cm

Se cere:

Note de calcul pentru diafragmele din beton armat:

Piese scrise

Piese desenate:

- Plan armare diafragme

- Sectiune orizontala in diafragme

- Sectiune verticala in 2 diafragme

Nota de calcul

1. Evaluarea incarcarilor

2. Calculul total al greutatii structurii

3. Determinarea incarcarilor seismice

4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale

diafragmelor transversale

5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la

deplasari laterale

6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme


2/28

1. EVALUAREA INCARCARILOR

1.1 Incarcare panseu etaj curent

Nr.

crt. Denumirea incarcarii

Incarcari

normate(daN/m2)

Coeficient

de incarcare

Incarcare

de calcul(daN/m2)

1 Planseu beton armat

0,13 x 2500325 1,1 357,5

2 Pardoseala 100 1,3 130

3 Ziduri despartitoare 100 1,4 140

Total 525 627,5

4 Incarcari utile 150 1,4 210

TOTAL 675 837,5

1.2 Incarcare planseu terasa

Nr,

crt,Denumirea incarcarii

Incarcari

normate

(daN/m2)

Coeficient

de incarcare

Incarcare

de calcul

(daN/m2)

1 Planseu beton armat

0,13 x 2500

325,0 1,1 357,5

2 Beton de panta

0,12 x 2200300 1,3 390

3 Termoizolatie

0,20 x 600120 1,3 156

4 Sapa

0,02 x 2 x 220088 1,3 114,4

5 Hidroizolatie 20 1,3 65

6 Protectie hidroizolatie (pietris) 50 1,3 65

Total 903 1108,9

11 Incarcari din zapada 150 1,4 210

TOTAL INCARCARE 1053 1319

1.3 Incarcare scara

Nr,


Incarcarinormate

(daN/m2)

Coeficient

de incarcare

Incarcarede calcul

(daN/m2)


3/28

1 Greutate placa

0,14 x 2500350 1,1 385

2 Trepte

0,09 x 2500225 1,3 292,5

Total 575 677,5

4 Incarcari utile 300 1,3 390TOTAL 875 1067,5

1.4 Incarcare placa balcon (beton)

Nr,


Incarcari

normate

(daN/m2)

Coeficient

de incarcare

Incarcare

de calcul

(daN/m2)1 Greutate placa

0,13 x 2500325 1,1 357,5

2 Pardoseala 100 1,3 130

Total 425 487,5

3 Incarcari utile 200 1,4 280

TOTAL 625 767,5

2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII

2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent

- incarcarea planseului etaj curent - qpl = 627,5 daN/m2

- suprafata planseu etaj curent - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m2

- suprafata gol - Sgol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m2 (scara)

Spl = S - Sgol = 281,52 - 6,885 = 274,63 m2

Gpl = qpl x Spl = 627,5 x 274,63 = 172 333,46 daN

2.2 Calculul greutatii planseului terasa

- incarcare planseu terasa - qt = 1108,9 daN/m2

- suprafata planseu terasa - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m2

- suprafata gol - Sgol

= 0,4 x 0,4 = 0,16 m

2

St = S - Sgol = 281,52 - 0,16 = 281,36 m2

Gt = qt x St= 1 108,9 x 281,36 = 312 000,1 daN


4/28

2.3 Calculul greutatii scarii

L=17 x 0,27=4,59 m

Hetaj

d

- incarcare scara - qsc = 677,5 daN/m2

- suprafata scara - Ssc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m2

Gsc = qsc x Ssc = 677,5 x 6,44 = 4 365,81 daN

2.4 Calculul greutatii balconului

- incarcare placa balcon - qb = 487,5 daN/m2

- suprafata placa balcon - Sb = 3,6 x 1,2 = 4,32 m2

Gb = qb x Sb + (3,6 x 0,8 x 0,13 x 2500) + 2(1,2 x 0,8 x 0,13 x 2500) = 3 666 daN

2.5 Calculul greutatii diaframelor

Greutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,

a) Greutate a bucatilor de diafragama tip fig. 1


5/28

Fig. 1

Gd1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42 000 daN

* La parter:

Gd1parter= Gd1 - Ggol usi = 42 000 - 3960 = 38 040 daN

Ggol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daN

b) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2

Gd2 = 8[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 50400 daN


6/28

Fig. 2

c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3

Fig.3

Gd3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daN


7/28

d) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4

Gd4= 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26 880 daN

e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5

Gd5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN


8/28

f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cm

Greutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:

Gfasii= 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN

*La parter:

Gfasii parter = Gfasii - Ggol usi = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daN

Greutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:

GD etaj = Gd1 + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii =

= 42 000 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 4771,2 = 171 931,2 daN

GD parter = Gd1parter + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii parter =

= 38 040 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 3504 = 166 704 daN

2.6 Calculul atic (beton)

- grosimea aticului = 15 cm

- inaltimea aticului = 60 cm

Gatic = (2 x 14,2 + 2 x 20,8) x 0,15 x 0,6 x 2500 = 15 750 daN

2.7 Calculul greutate ziduri exterioare

a) Zidarie exterioara la sufragerie:

G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

Ggol fereastra = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daN

Gzid.ext.sufr. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 964,8 daN

b) Zidarie exterioara la bucatarie:

G=(2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daN

Ggol fereastra = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daN

Gzid.ext.buc. = G - Ggol fereastra = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daN

c) Zidarie exterioara la dormitor:

G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

Ggol fereastra = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daN

Gzid.ext.dorm. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 1288,8 daN


9/28

Gzid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daN

Gzid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13 219,2 daN

2.8 Calculul greutate ziduri interioare

a) Zidarie interioara la baie:Gpereti baie = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344=

=2083,2 daN

Ggol usa = (0,8 x 0,2 x 2 x 600)= 192 daN

Gzid.int.baie = G - Ggol usa = 2083,2 - 192 =1891,2 daN

Gzid.int.ap.= 1891,2 daN

Gzid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN

2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuri

Gparter = Gpl + Gsc + GD parter + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 360 683,27 daN

Getaj1 = Getaj2 = Getaj3 = Getaj4 = Getaj5 = Getaj6 = Getaj7 = Gpl + Gsc + 4xGb + GD etaj + Gzid.ext.et.

+ Gzid.int.et. = 379 307,27 daN

Getaj8 = Gt + Gsc + 4xGb + GD etaj + Gatic + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 534 723,91 daN

Gstructura = Gi = 3 550 558,094 daN = 3550,55 tone

3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICE

Mai intai se determina sarcina seismica totala:

St = c x Gstructura = x ks x x x x Gstructura =

= 1 x 0,16 x 2,5 x 0,25 x 0,8 x 3 550 558,094 = 284 044,65 daN

unde:

St - sarcina seismica totala

c - coeficient seismic global

- coeficient de importanta a cladirii

ks - coeficient functie de zona seismica


10/28

- coeficient de amplificare dinamica

- coeficient de micsorare a actiunii seismice

- coeficeint de echivalenta

Pentru determinarea sarcinilor seismice pe fiecare nivel folosim urmatoarele relatii

ale caror rezultate sunt centralizate in tabelul de mai jos:

=kk

kktk

hG

hGSS

= ktkk hShG

Nr.crt.

Greutatea pe

fiecare etaj -Gk

Inaltimea

pana lanivel hk Gkhk Gkhk

Sarcina

seismica penivel - SkParter 360683,2725 2,8 795325,013 35789625,6 360683,2725

Etaj1 379307,2725 5,6 1590650,03 35789625,6 379307,2725

Etaj2 379307,2725 8,4 2385975,04 35789625,6 379307,2725

Etaj3 379307,2725 11,2 3181300,05 35789625,6 379307,2725

Etaj4 379307,2725 14 3976625,07 35789625,6 379307,2725

Etaj5 379307,2725 16,8 4771950,08 35789625,6 379307,2725

Etaj6 379307,2725 19,6 5567275,09 35789625,6 379307,2725

Etaj7 379307,2725 22,4 6362600,1 35789625,6 379307,2725

Etaj8 534723,914 25,2 7157925,12 35789625,6 534723,914

Total 3550558,094 3550558,094

Observam ca:

Sp + S1 + S2 + S3 + S4 + S5 + S6 + S7 + S8 = Gstructura

4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A

CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR

TRANSVERSALE

Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc

urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in

tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:

- Ai - suprafata bucatii de diafragma i

- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa

- Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa


11/28

- Iyi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de

montant/rigla i

- Im/Ir - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin

centru de greutate al intregii sectiuni

- Ami

= sectiunea activa la compresiune excentrica- Amti - sectiunea activa la forta taietoare

Relatii de calcul:

=Ai

YciAiYc

YiYcdi =

12

4lIyi = pentru patrat

12

3hbIyi

= pentru dreptunghi

( ) +=2

/ iyirm dAiIII

Structura este compusa precum urmeaza:

7 diafragme transversale (vezi fig. 6):

DT1 DT7 - diafragme fara goluri

DT2 DT6 - diafragme cu un sir de goluri

DT3 DT5 - diafragme cu un sir de goluri

DT4 diafragma fara goluri

4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)

DLD DLA

DLB DLC

4.1 Diafragmele DT1DT7 (vezi fig. 8)


12/28

Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.

4.1.1 Calculul latimii talpilor

a) Talpile mici

bdr = 0,2 m (pana la primul gol) => bp = 0,2+0,2 = 0,4 m

b) Talpile maribdr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => bp = 0,2 + 1,2 = 1,4 m

4.1.2 Calculul caracteristicilor geometrice

DiafragmaMontant/Rigl

aA1

[m2]A2

[m2]A3

[m2]A4

[m2]A5

[m2]A6

[m2]A7

[m2]

DT1DT7 M1 0.16 1.02 0.28 0.56 0.28 1.02 0.16

Yc1[m]

Yc2[m]

Yc3[m]

Yc4[m]

Yc5[m]

Yc6[m]

Yc7[m]

Yc[m]

14.00 11.25 8.60 7.10 5.60 2.95 0.20 7.10

d1[m]

d2[m]

d3[m]

d4[m]

d5[m]

d6[m]

d7[m]

6.90 4.15 1.50 0.00 1.50 4.15 6.90

Iy1[m4]

Iy2[m4]

Iy3[m4]

Iy4[m4]

Iy5[m4]

Iy6[m4]

Iy7[m4]

Im/ Ir[m4]

0.0021 2.21 0.0009 0.37 0.0009 2.21 0.0021 56.42


abp1[m]

bp2[m]

Ami[m2]

Amti[m2]

DT1DT7 Montant 1 1.40 0.40 3.48 2.58

4.2 Diafragmele DT2DT6 (vezi fig. 9)

Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.


a) Montant 1

bdr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)

bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,00 m

b) Montant 2

bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m


13/28

c) Rigla

bp = 0,20 m



aA1[m2]

A2[m2]

Yc1[m]

Yc2[m]

Yc[m]

DT2DT6 M1 0,4 0,12 0,70 0,30 0,61M2 0,74 0,16 2,25 0,2 1,89

R1 0,16 0,4 0,4

d1[m]

d2[m]

Iy1[m4]

Iy2[m4]

Im/ Ir[m4]

0,09 0,31 0,0013 0,0036 0,0197

0,36 1,69 0,8442 0,0009 1,3979

0,0085 0,0123


a bpi Ami Amti

DT2DT6

M1 2,00 0,52 0,16

M2 0,40 0,90 0,82

R 0,2 0,16 0,036

4.3 Diafragmele DT3DT5 (vezi fig.10)

Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.


a) Montant 1

bstg = 1,4 m (distanta pana la primul gol)

bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,80 m

b) Montant 2

bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m

c) Rigla

bp = 0,20 m


Diafragma Montant/Rigla

A1[m2]

A2[m2]

Yc1[m]

Yc2[m]

Yc[m]

DT3DT5

M1 0,56 0,12 0,70 0,30 0,63

M2 0,74 0,16 2,25 0,2 1,89

R1 0,16 0,4 0,40


14/28

d1[m]

d2[m]

Iy1[m4]

Iy2[m4]

Im/ Ir[m4]

0,07 0,33 0,0019 0,0036 0,0213

0,36 1,69 0,8442 0,0009 1,3979

0,0085 0,0123


a bp1 bp2 Ami Amti

DT3DT5

M1 2,8 0,68 0,036

M 0,4 0,90 0,036

R 0,2 0,16 0,036

4.4 Diafragma DT4 (fig. 11)

Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant


a) Talpa 1

bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,60 m

b) Talpa 2

bp = 0,40 m



aA1[m2]

A2[m2]

A3[m2]

Yc2[m]

Yc3[m]

Yc4[m]

Yc[m]

DT4 M1 0,52 1,02 0,16 5,6 2,95 0,2 3,50

d1[m] d2

[m] d3

[m] Iy1

[m4] Iy2

[m4] Iy3

[m4] Im/ Ir[m4]

2,10 0,55 3,30 0,0019 2,2109 0,0021 6,5590


a bp1 bp2 Ami AmtiDT4 M1 2,6 0,4 1,7 1,140

5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE

DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE


15/28

5.1 Diafragme pline DT1, DT7 si DT4

Se determina:

I0

= Im

moment de inertie global al diafragmeis coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor pline

s coeficient adimensional

Amt sectiunea activa la forta taietoare

Momentul de inertie echivalent corectat va fi:

( )2

0

0

1

HA

I

II

mt

s

ses

+

=

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:

Diafragma Montant/Rigla I0 s s Amt esI

DT1DT7 Montant 1 56.42 1 11.50 2.58 40.425

DT4 Montant1 6.56 1 11.50 1.140 5.940

5.2 Diaframe cu goluri DT2, DT3, DT5 si DT6

Se determina astfel

a) Caracteristicile cadrului real:

- 3

6

=l

L

L

IEK rrr rigiditatea la distorsiune a riglelor

-2

30

1

1

lA

I

rt

r

+

=

-et

mmmH

IEK

= rigiditatea la distorsiune a montantilor

b) Caracteristicile cadrului inlocuitor

-

2

1

=

z

m

me

K

K- rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent

- =z

rre KK1

- rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent

c) Marimile (, , I0, si eI )


16/28

-me

re

K

K=

-

+

++=

21

2

21 111mm

mm

AAL

II - coeficient care introduce influenta

deformabilitatii axiale a montantilor

- ( )2101

mm III +

=

- moment de inertie global

- n= - coeficient de monolitism

-( ) 2

0

0

1HA

I

II

mt

s

ses

+

=

- momentul de inertie echivalent corectat

- s si s se ia din tabele in functie de valoarile lui si

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:


aKm(Kr)/Em

Kme(Kre)/Em

DT2DT6

Montant 1 0.0070 -0.2567

Montant 2 0.4993 -

Rigla 0.0142 0.162 0.0142

DT3DT5

Montant 1 0.0076 -0.2572

Montant 2 0.4993 -

Rigla 0.0144 0.162 0.0144

I0 s ses

I

0.0553 1.3301 5.71 2.44 0.905 11.50 4.72

0.0561 1.2765 6.55 2.41 0.905 11.50 2.39

6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGME

Determinarea pozitiei centrului maselor(CM) si centrului de rigiditate (CR)

Fiind structura simetrica CMCR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.

Astfel:

3,102

6,20===

CRCM

zzm

1,72

2,14=== CRCM yy m


17/28

Distributia incarcarii totale intre diafragme

Distributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:

+=

m

isei

isei

stm

sei

sei

DTi

ZI

ZIM

I

ISS

1

2,

,

,

1

,

,

Mt = S x es

unde:

- S=284 044,6 daN rezultanta incarcarii seismice

- Mt,s moment de torsiune din seism

- es = eos + ea = 1,29m (eos=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu

centrul de rigiditate; ea=1,29 excentricitatea aditionala convetionala)

Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:

Diafragma S Mt Iei,s [m4]

Zi[m] Iei,s SDTi qSDTi

DT1 284044.6 366417.6 40.42 10.2 101.02 128044.607 101.6

DT2 284044.6 366417.6 4.72 6.6 101.02 15863.3258 12.59

DT3 284044.6 366417.6 2.39 3.6 101.02 9144.82388 7.26

DT4 284044.6 366417.6 5.94 0 101.02 16702.7883 13.26

DT5 284044.6 366417.6 2.39 3.6 101.02 9144.82388 7.26DT6 284044.6 366417.6 4.72 6.6 101.02 15863.3258 12.59

DT7 284044.6 366417.6 40.42 10.2 101.02 128044.607 101.60

7. CALCULUL FORTELOR AXIALE N

S1=6,48 m2

S2=3,24 m2

S3=5,17 m2

S4=2,25 m2

S5=0,045 m2

S6=0,02 m2

S7=0,18 m2

q terasa=1319daN/m2

qepl. current=838daN/m2

qbalcon= 765daN/m2

S8=28,35 m2

S9=2,25 m2

Diafragma DT1 (etaj 8)

N1= =

+

+

3

29

4,5

2

3,0

215

SqSqSq ttt4550 daN/ml


18/28

Greutatea diafragmei

G= 2500em HA 24.360 daN

Greutatea diafragmei/ ml =L

G=1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1

N2= =

+

+

3

2

4,5

2

3,0

2 915 SqSqSqe

pl

e

pl

e

pl2891,1 daN/ml

Greutate atic = 17.748 daN

Gatic/ml=255 daN/ml

N8= Gatic + N1+Gd= 6238 daN/m

N7=N8+ N2 +Gd =10.562 daN/m

N6=14.886 daN/mN5=19.210 daN/m

N4=23.534 daN/m

N3=27.858 daN/m

N2=32.182 daN/m

N1=36.506 daN/m

Np=40.830 daN/m

Diafragma DT2

Nterasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN

G diafr/ml=1.420 daN/ml

Nplanseu=2.891,1 daN/ml

N8=5.970 daN/ml

N7=10.281 daN/ml

N6=14.592 daN/mlN5=18.903 daN/ml

N4=23.214 daN/ml

N3=27.525 daN/ml

N2=31.836 daN/ml

N1=36.147 daN/ml

Np=40.458 daN/ml

Diafragma DT3

Nterasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN


19/28



N8=5.970 daN/ml

N7=10.281 daN/ml

N6=14.592 daN/ml

N5

=18.903 daN/mlN4=23.214 daN/ml

N3=27.525 daN/ml

N2=31.836 daN/ml

N1=36.147 daN/ml

Np=40.458 daN/ml

Diafragma DT4

GDT4=11.900 daN

GDT4/ml=1.434daN/mN8=5.984 daN/ml

N7=10.308 daN/ml

N6=14.634 daN/ml

N5=18.959 daN/ml

N4=23.284 daN/ml

N3=27.609 daN/ml

N2=31.934 daN/ml

N1=36.259 daN/ml

Np=40.584 daN/ml

Diafragma DT5

Nterasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN


Nplanseu=2.891,1 daN/mlN8=5.970 daN/ml

N7=10.281 daN/ml

N6=14.592 daN/ml

N5=18.903 daN/ml

N4=23.214 daN/ml

N3=27.525 daN/ml

N2=31.836 daN/ml

N1=36.147 daN/ml

Np=40.458 daN/ml

Diafragma DT6

Nterasa=4550 daN/ml


20/28

Greutate diafragma

G=9.940 daN



N8

=5.970 daN/mlN7=10.281 daN/ml

N6=14.592 daN/ml

N5=18.903 daN/ml

N4=23.214 daN/ml

N3=27.525 daN/ml

N2=31.836 daN/ml

N1=36.147 daN/ml

Np=40.458 daN/ml

Diafragma DT7(etaj 8)N1=4550 daN/ml

Greutatea diafragmei

G=24.360 daN

Greutatea diafragmei/ ml = 1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1

N2=2891,1 daN/ml

Greutate atic = 17.748 daN

Gatic/ml=255 daN/ml

N8=6238 daN/m

N7=10.562 daN/m

N6=14.886 daN/m

N5=19.210 daN/m

N4=23.534 daN/mN3=27.858 daN/m

N2=32.182 daN/m

N1=36.506 daN/m

Np=40.830 daN/m

8. DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A

FORTELOR TAIETOARE

Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:

s

s

jk mHq

M100

2

=


21/28

H

Sq DTis

=2

(deja calculat anterior)

Ms coeficienti functie de si

Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:

DT1

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 101.6 25.2 0.00

8-7 0.83 101.6 25.2 535.52

7-8 0.33 101.6 25.2 -212.92

7-6 1.2 101.6 25.2 774.24

6-7 0.25 101.6 25.2 -161.30

6-5 1.17 101.6 25.2 754.88

5-6 0.19 101.6 25.2 122.59

5-4 0.79 101.6 25.2 509.71

4-5 0.91 101.6 25.2 587.13

4-3 0.09 101.6 25.2 58.07

3-4 1.91 101.6 25.2 1232.33

3-2 0.91 101.6 25.2 -587.13

2-3 3.16 101.6 25.2 2038.83

2-1 2.2 101.6 25.2 -1419.44

1-2 4.65 101.6 25.2 3000.18

1-p 3.8 101.6 25.2 -2451.76p-1 6.4 101.6 25.2 4129.28

DT2

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 12.59 25.2 0.00

8-7 0.83 12.59 25.2 66.36

7-8 0.33 12.59 25.2 -26.38

7-6 1.2 12.59 25.2 95.94

6-7 0.25 12.59 25.2 -19.99

6-5 1.17 12.59 25.2 93.54

5-6 0.19 12.59 25.2 15.19

5-4 0.79 12.59 25.2 63.16

4-5 0.91 12.59 25.2 72.76

4-3 0.09 12.59 25.2 7.20

3-4 1.91 12.59 25.2 152.71

3-2 0.91 12.59 25.2 -72.76

2-3 3.16 12.59 25.2 252.65

2-1 2.2 12.59 25.2 -175.89

1-2 4.65 12.59 25.2 371.771-p 3.8 12.59 25.2 -303.82

p-1 6.4 12.59 25.2 511.69


22/28

DT3

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 7.26 25.2 0.00

8-7 0.83 7.26 25.2 38.27

7-8 0.33 7.26 25.2 15.21

7-6 1.2 7.26 25.2 55.32

6-7 0.25 7.26 25.2 11.53

6-5 1.17 7.26 25.2 53.94

5-6 0.19 7.26 25.2 8.76

5-4 0.79 7.26 25.2 36.42

4-5 0.91 7.26 25.2 41.95

4-3 0.09 7.26 25.2 4.15

3-4 1.91 7.26 25.2 88.06

3-2 0.91 7.26 25.2 41.95

2-3 3.16 7.26 25.2 145.69

2-1 2.2 7.26 25.2 101.431-2 4.65 7.26 25.2 214.38

1-p 3.8 7.26 25.2 175.19

p-1 6.4 7.26 25.2 295.06

DT4

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 13.26 25.2 0.00

8-7 0.83 13.26 25.2 69.89

7-8 0.33 13.26 25.2 -27.797-6 1.2 13.26 25.2 101.05

6-7 0.25 13.26 25.2 -21.05

6-5 1.17 13.26 25.2 98.52

5-6 0.19 13.26 25.2 16.00

5-4 0.79 13.26 25.2 66.52

4-5 0.91 13.26 25.2 76.63

4-3 0.09 13.26 25.2 7.58

3-4 1.91 13.26 25.2 160.83

3-2 0.91 13.26 25.2 -76.63

2-3 3.16 13.26 25.2 266.09

2-1 2.2 13.26 25.2 -185.25

1-2 4.65 13.26 25.2 391.56

1-p 3.8 13.26 25.2 -319.98

p-1 6.4 13.26 25.2 538.92

DT5

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 7.26 25.2 0.00

8-7 0.83 7.26 25.2 38.277-8 0.33 7.26 25.2 15.21

7-6 1.2 7.26 25.2 55.32

6-7 0.25 7.26 25.2 11.53


23/28

6-5 1.17 7.26 25.2 53.94

5-6 0.19 7.26 25.2 8.76

5-4 0.79 7.26 25.2 36.42

4-5 0.91 7.26 25.2 41.95

4-3 0.09 7.26 25.2 4.15

3-4 1.91 7.26 25.2 88.06

3-2 0.91 7.26 25.2 41.95

2-3 3.16 7.26 25.2 145.69

2-1 2.2 7.26 25.2 101.43

1-2 4.65 7.26 25.2 214.38

1-p 3.8 7.26 25.2 175.19

p-1 6.4 7.26 25.2 295.06

DT6

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 12.59 25.2 0.00

8-7 0.83 12.59 25.2 66.367-8 0.33 12.59 25.2 -26.38

7-6 1.2 12.59 25.2 95.94

6-7 0.25 12.59 25.2 -19.99

6-5 1.17 12.59 25.2 93.54

5-6 0.19 12.59 25.2 15.19

5-4 0.79 12.59 25.2 63.16

4-5 0.91 12.59 25.2 72.76

4-3 0.09 12.59 25.2 7.20

3-4 1.91 12.59 25.2 152.713-2 0.91 12.59 25.2 -72.76

2-3 3.16 12.59 25.2 252.65

2-1 2.2 12.59 25.2 -175.89

1-2 4.65 12.59 25.2 371.77

1-p 3.8 12.59 25.2 -303.82

p-1 6.4 12.59 25.2 511.69

DT7

Nivel ms qSDTi H M

9-8 0 101.6 25.2 0.00

8-7 0.83 101.6 25.2 535.52

7-8 0.33 101.6 25.2 -212.92

7-6 1.2 101.6 25.2 774.24

6-7 0.25 101.6 25.2 -161.30

6-5 1.17 101.6 25.2 754.88

5-6 0.19 101.6 25.2 122.59

5-4 0.79 101.6 25.2 509.71

4-5 0.91 101.6 25.2 587.13

4-3 0.09 101.6 25.2 58.073-4 1.91 101.6 25.2 1232.33

3-2 0.91 101.6 25.2 -587.13

2-3 3.16 101.6 25.2 2038.83


24/28

2-1 2.2 101.6 25.2 -1419.44

1-2 4.65 101.6 25.2 3000.18

1-p 3.8 101.6 25.2 -2451.76

p-1 6.4 101.6 25.2 4129.28

Astfel eforturile sectionale sunt:

DT1

Nivel M T N

8 0.00 8.02 6238

7 -212.92 15.52 10562

6 -161.30 22.23 14886

5 122.59 28.20 19210

4 587.13 33.43 23534

3

1232.3

3 37.92 27858

22038.8

3 41.67 32182

1

3000.1

8 44.63 36506

P

-

2451.7

6 46.85 40830

DT2

Nivel M T N

8 0.00 5.06 5970

7 -26.38 9.79 10281

6 -19.99 14.02 14592

5 15.19 17.79 18903

4 72.76 21.09 23214

3 152.71 23.92 27525

2 252.65 26.28 31836

1 371.77 28.15 36147

P-

303.82 29.55 40458

Nivel M T N

8 0.00 5970

7 15.21 10281

6 11.53 14592

5 8.76 18903

4 41.95 23214

3 88.06 27525

2 145.69 31836

1 214.38 36147

P 175.19 40458

DT4

Nivel M T N


25/28

8 0.00 8.32 5984

7 -27.79 16.1 10308

6 -21.05 23.06 14634

5 16.00 29.25 18959

4 76.63 34.68 23284

3 160.83 39.34 27609

2 266.09 43.23 31934

1 391.56 46.3 36259

P-

319.98 48.6 40584

DT5

Nivel M T N

8 0.00 5970

7 15.21 10281

6 11.53 14592

5 8.76 18903

4 41.95 23214

3 88.06 27525

2 145.69 31836

1 214.38 36147

P 175.19 40458

DT6

Nivel M T N

8 0.00 5.06 5970

7 -26.38 9.79 10281

6 -19.99 14.02 14592

5 15.19 17.79 18903

4 72.76 21.09 23214

3 152.71 23.92 27525

2 252.65 26.28 31836

1 371.77 28.15 36147

P -303.82 29.55 40458

DT7

Nivel M T N

8 0.00 8.02 6238

7 -212.92 15.52 10562

6 -161.30 22.23 148865 122.59 28.20 19210

4 587.13 33.43 23534

3

1232.3

3 37.92 27858

2

2038.8

3 41.67 32182

1

3000.1

8 44.63 36506

P

-

2451.7

6 46.85 40830

9. CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALE


26/28

Calculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-

90.

Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul

prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule

curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).

Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature

dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I

minim 6-8 buc/m2 de perete.

1. Diafragmele de la etajul 1 I etajul 10: tab 2.9 [2]

- plase sudate din sarma trasa mata

a) armature verticale: 8/25 cm

procentul de armare p=0,1%

b) Armaturi orizontale: 8/25 cm

Procentul de armare p=0,12%

2. Diafragmele de la etajele intermediare

- plase sudate din sarma trasa mataa) armature verticale: 6/20 cm

procentul de armare p=0,08%b) armaturi orizontale: 6/20 cm

procentul de armare p=0,10%

3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara

bulbi)Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.

In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim

p=0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor

fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.

Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mm

Etrierii vor avea diametrul 6 se vor dispune la ditanta de 10 cm.

4. Armarea intersectiilor de diafragme

Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a

peretilor. Armarea verticala minima este de 412.

5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseele

Se face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul

minim al armaturiloe 10.

- In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu

diametrul de 8 mm se considera suficienta.


27/28

- Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40-45 cm

- In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu

barele din boiandrugi fara a se continua deaupra golului.

7. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat

Diafragma T1N=408,30 t

M=2.451 tm

T=46,85 t

Se alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm2

PC 52: Rt= 6,7 daN/cm2Ra 3.000 daN/cm2

Verificarea sectiunilor de beton:

n0=0,0267 cm2

Capatul de bulb comprimatAt=0,28 m2

Ai= 2,84 m2

Ai

At=0,098

171,1=

Se considera =1

n0=>+ 35,05,1

Ai

At

0,0267497,0135,0098,05,1 =+ xx

Abc=0,12 m2

At=0,157=0,915

n035,05,1 +

Ai

At

0,0267 497,0135,0098,05,1 =+ xx

Qc xbxhxRt5,1

Qc 2,854.25,1 = xQ daN

Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmeiPozitia centruluide greutate G

lg=Im1=7,10 m lflTalpa se afla in zona comprimata

75,1lfl=

bp 1=

n=0,0267 cm2

m=0,114

Ai

At=0,2 => 01,0=

Armatura de rezitenta din bulbi

Aa=6,15 cm2

Armatura necesara din pmin=0,1%


28/28

Aa1+Aa1> pmin%100

bh

pmin%100

bh=2,84 cm2

Aa1=14,20 cm2

Aa1=1,57 cm2

=0,9

n=0,30m=0,127

Ai

At=0,2 => 01,0=

Armatura de rezistenta din talpa

Aa2=2,6 cm2

Armatura necesara din pmin de armare

pmin=0,1%

Aa=2,84 cm2

Dimensionarea armaturilor din campAanivel= xRaxb8,0

Qb)Hnivel-(Qc

Armatura verticala Aas=4,0 cm2

Se dispune: plasa sudata 6/10 cm

37213001 proiect cladiri an 3 sem 2 model p 8

Documents