tcvn-ainostri

7/24/2019 TCVN-ainostri

1/82

1)What is the minimum number of transverse bulkheads required for a vessel with machinery aft?

Three

Four

Five

Six

Arat rspunsul corect

2)What is the transverse curve of the deck called?

Flare

Rake

Camber

Tumblehome


3)Moulded beam is the measurement taken to the.........

inside of the plating.

outside of the plating.

inside of the frames.

inside of the ceiling.


4)What is the longitudinal curve of the deck called?

Sheer

Freeboard

Rise of Floor

Rake


5)What is distortion of a vessel's structure caused by rolling called?

Racking

Slamming

Pounding

Heaving


6)Where are panting stresses for a ship most severe?

Forward

Amidships

Aft


2/82

Between the bulkheads


7)What is the condition in which the greatest pounding stresses in a ship are liable to occur?

Loaded, beam sea

In ballast, beam sea

Loaded, head sea

In ballast, head sea


8)Racking stresses in a ship can be reduced by fitting a good system of......

stringers.

deck girders.

side girders.

bulkheads.


9)What stresses are the vessel's structure forward of the collision bulkhead stiffened to resist?

Panting & Pounding

Panting & Racking

Water Pressure

Hogging & Sagging


10)What stress is the connection of frames and beams at deck level between the bulkheads designed to resist?

Hogging

Sagging

Racking

Pounding


3/82

11)A vessel in the condition shown in Figure 1will be....

hogging

sagging

racking

twisting


12)A General Arrangement drawing gives details of a vessel's....

construction sequence

tank capacities

hydrostatic information

layout


13)What is the connectingplate between a side frame and a transverse deck beam called?

Bracket

Gusset

Knee

Stiffener


14)What is a keel structure constructed to allow piping to run through called?

Bar Keel

Flat Plate Keel

Box Keel

Duct Keel


15)What is the uppermost continuous hull plating called?

Sheer Strake

Garboard Strake


4/82

Stealer Plate

Stringer Plate


16)What is the athwartships cross section structure shown in the figure2?

Box Keel

Bar Keel

Flat Plate Keel

Duct Keel


17)When a vessel is hogging the keel will be in........

sheer.

tension.

torsion.

compression.


18)What is the item shown in the figure?


5/82

Stay

Strut

Bulwark Stanchion

Stiffener


19)What is a drawing used to identify individual strakes and plates called?

Construction Drawing

Sheer Profile

Shell Expansion Plan

Body Plan


20)In the figure, what is the section marked 4 called?

Flat Bar

Tee

Angle

Offset Bulb



6/82

21)What is a vertically welded shell joint called?

Butt

Lap

Seam

Joint


22) In the figure, what are the items marked 6 called?

Chocks

Bilge Brackets

Knees

Webs


23)To prevent water entering the space below, door openings on the weather deck should be constructed with approved........

drains.

sills.

scuppers.

baffles.


24)Water is drained from an exposed deck by.........

discharge pipes.

side scuttles.

freeing ports.

drain valves.


25)What are bulkhead stiffeners attached to the tank top by?

Cleats

Brackets


7/82

Stays

Chocks


26)What is the type of framing shown in the ship cross section?

Transverse

Longitudinal

Combination

Web


27)What is the type of weld shown in the figure?

Fillet

Butt

Vee Butt

Lap


8/82


28) Additional bottom stiffening is required immediately aft side of the collision bulkhead to resist........

racking.

panting.

pounding.

hogging.


29)What is the item of structure numbered 9 in the figure?

Deck Plate

Panting Stringer

Foundation Plate

Floor Plate


30)A perforated flat is part of the structure in the.........

forward hold.

double bottom.

deck house.

fore peak.


9/82

31)What is the pipe which directs the anchor cable from the windlass to the chain locker called?

Mooring

Hawser

Spurling

Scupper


32)What is the item of structure numbered 10 in the figure called?

Breast Hook

Diamond Plate

Bracket

Bow Chock



Bulkhead


10/82

Floor Plate

Wash Plate

Web


34)The lower end of the stem bar of a ship is attached to a........

stringer

frame

beam

keel plate



Boss Plate

Stern Bearing

Stern Post

Stern Frame


36)What is the type of rudder shown in the figure?


11/82

Unbalanced

Semi-balanced

Balanced

Spade


37)What is the hinge on which a rudder turns called?

Bolt

Pin

Gudgeon

Coupling


38)Where is the top of a stern frame connected to a vessel's structure?

After Peak Bulkhead

Steering Flat

Transom Floor

Vibration Post


39)The vertical distance measured from the deck line to the centre of the load line disc is the........

depth.

winter draught.

summer draught.

statutory freeboard.


40)What is the vertical distance top to top between the load line marks S and F?


12/82

Summer Allowance

Tropical Allowance

Dock Water Allowance

Fresh Water Allowance



13/82

41)Gross tonnage is defined as....

earning capacity.

internal capacity.

light displacement.

load displacement.


42)How are stacked containers prevented from moving in the hold?

By girders

By wire lashings

By portable beams

By cell guides


43)What could the steel section shown in the figure be used to construct?

Tank Top

Hatch Cover

Bulkhead

Steering Flat


44)In ideal conditions, the forward distance a propeller will move in one revolution of the shaft is the:

Diameter

pitch

slip

circumference


45)What is the weight a vessel can carry called?

Load Displacement

Gross Tonnage

Registered Tonnage


14/82

Deadweight


46)Tonajul brut al navei reprezint

volumul tuturor compartimentelor etane situate sub linia de plutire

valoarea n tone lungi a deplasamentului navei a linia de plin ncrcare

volumul total nchis de corpul navei, inclusiv suprastructurile, exprimat n tone registru


47)n mod obinuit, structura corpurilor navelor maritime este fcut din

oel pentru construcii navale cu coninut mrit de carbon

oel pentru construcii navale cu coninut redus de carbon

aliaj special inoxidabil


48)Osatura transversal a navei reprezint

sistemul de rigidizare transversal a corpului navei, n scopul pstrrii formei la solicitri interne i externe

un sistem de ntrituri longitudinale, sub punte i n interior de-a lungul bordajului , inclusiv sub paiolul tancurilor dublului fundi pe fundul corpului navei

sistemul de rigidizare a suprastructurii la nivelul punii de comand


49)Din sistemul de osatur transversal fac parte urmtoarele elemente structurale

suportul central, suportul lateral, tabla marginal, curenii punii superioare, curenii punii inferioare

varanga dublului fund, coasta de cal, coasta de interpunte, traversa punii superioare (i inferioare)

stringher de bordaj, guseele duble prin care curenii de punte se mbin cu traversele, centura punii intermediare, tablalacrimar a punii superioare


50)Din sistemul de osatur longitudinal fac parte urmtoarele elemente structurale

nveliul fundului, centrua punii superioare, nveliul punii superioare, copastia

varanga dublulu i fund, coasta de cal, coasta de interpunte, traversa punii superioare (i inferioare)

suporii laterali, suportul central, cure nii punii superioare, curenii punii inferioare, tabla mar ginal



15/82

51)n terminologia naval, 'coverta' nseamn

cea mai de sus punte, continu i etan pe toat lungimea navei

prima punte continu i etan, situat deasupra chilei

puntea continu i etan, situat deasupra tankurilor dublului fund


52)Puntea de bord liber este

puntea intermediar la shelter-deck deschis

puntea de unde se masoar bordul liber

puntea pn la care se poate inunda nava, fr a-i periclita flotabilitatea


53)Primul compartiment etan de la extremitatea prova se numete

after peak

deep tank

fore peak


54)Ultimul compartiment etan de la extremitatea pupa se numete

after peak

coferdam

fore peak


55)Pereii longitudinali etani i rezisteni sunt prezeni la osatura

ambarcaiunile de agrement

doar la navele specializate n remorcaj portuar

la navele destinate transportului mrfurilor lichide n vrac, unele nave tip OBO, navele mari de pasageri i navele mari

militare


56)Pereii longitudinali neetani, din tancurile cu lime mare, care au scopul de a reduce efectul de suprafa liber, se numesc

diafragme de ruliu

chile de ruliu

tancuri de asiet


57)Structura terminaiei prova a osaturii corpului navei se numete

etambou


16/82

etrav

coferdam


58)Structura terminaiei pupa a osaturii corpului navei se numete

etambou

etrav

dunet


59)Sistemul longitudinal de osatur (SLO) se aplic obligatoriu la corpurile navelor

alupele destinate serviciului de pilotaj

nevele specializate n remorcajul de fluviu

la navele destinate transportului mrfurilor lichide n vrac, unele nave tip OBO, navele mari de pasageri i navele marimilitare


60)Cantitatea de balast necesar pentru navigaia n siguran n condiia de balast, este egal cu

deplasamentul navei la plin ncrcare

cel puin 25 % din capacitatea de ncrcare a navei

depinde de tipul de nav



17/82

61)Tancurile de asiet sunt amplasate

n dreptul cuplului maestru

la extremitile prova i pupa ale navei

deasupra tankurilor de ap tehnic


62)Rolul tankurilor de asiet este acela de a

mri cota centrului de greutate

corecta asieta navei n anumite limite

ridica cota centrului de caren


63)Coferdam' - ul este

un compartiment etan de separare

picul prova inclusiv puul lanului

compartiment etan sub magazii le de marf, n care se ambarc balastul


64)Sabordurile' sunt

deschiderile amenajate n puni sau n parapetul acestora, pentru a permite evacuarea rapid a apei de mareambarcate pe punile respective pe vreme rea

deschiderile din diafragmele de ruliu

manevre fixe metalice de amarare a catargului n plan transversal


65)Tablele navale au grosimi cuprinse ntre

4 60 mm.

0,5 10 mm.

2 50 mm.


66)Dublul fund la o nav ndeplinete urmtoarele funcii

mrete rezistena la naintare

reduce nlimea centrului de greutate

mpiedic inundarea unor compartimente n caz de avariere a fundului i asigur, n mod obinuit, un spaiu etan undesunt amplasate tankurile de combustibil, ulei, ballast i ap tehnic


67)Avantajele amplasrii motorului principal la pupa navei, sunt


18/82

eliminarea arborilor intermediari port elic, reducerea riscului de avarie prin reducerea lungimii spaiului expus,creterea volumului destinat transportului mrfii

asigurarea unei asiete favorabile, a unui amaraj adecvat al mrfurilor, consumul redus de combustibil

reducerea riscului de euare, consumul redus de combustibil, accesul rapid la cabinele echipajului


68)n desenul de mai jos este prezentat o seciune prin osatura fundului unei nave. Reperul notat cu 5 este

paiolul

copastia

spiraiul

Explicaii:


69)Cargourile nespecializate care transport cherestea de aceeai esen, pot ambarca pe covert acelai tip de marf, dar n proporiede cel mult

30 % din totalul greutii mrfii




70)Cargourile nespecializate care transport minereu de fier la full capacitate DWT, au stabilitate

redus

excesiv

indiferent



19/82

71)La navele frigorifice, gurile magaziilor de marf sunt

de dimensiuni mari, pentru a permite manipularea paleilor cu marf congelat

de dimensiuni reduse, pentru a asigura pstrarea temperaturii sczute

de mrime normal ca la orice cargou, dar cu trombe de serisire mai mari i mai multe


72)Cofiguraia magaziilor de marf la navele mineraliere este deosebit de cea a altor nave de transport mrfuri solide, deoarece

minereurile sunt mrfuri cu greutate specific mare

minereurile sunt mrfuri cu greutate specific mic

pot transporta i mrfuri lichide n vrac n magaziile de marf


73)n cazul mrfurilor solide n vrac, cu greutatea specific mic, navele mineraliere vor umple la full volum magazii le i

se vor balasta tankurile superioare de ballast

se vor balasta tankurile dublului fund de ballast

se vor balasta numai fore peak-ul i after peak-ul


74)La navele mineraliere, paiolul dublului fund este

mult nlat, pentru a realiza mrirea cotei centrului de greutate

mult cobort, pentru a realiza reducerea cotei centrului de greutate

la fel ca la orice nav de tip cargou de mrfuri generale


75)n figura de mai jos este prezentat o seciune transversal prin corpul unei nave mineralier. Reperul 6 reprezint

tankuri de combustibil

tankuri superioare de ballast


20/82

spaii destinate ncrcrii minereulu i de fier

Explicaii:


76)Tankurile superioare de ballast pot fi ncrcate cu marf n cazul transportului

cimentului n vrac

cerealelor n vrac

minereului de fier


77)Gurile magaziilor de marf la navele mineraliere, sunt

normale, ca la orice nav cargou

supranlate, pentru a compensa efectele alunecrii i tasrii, conform prevederilor conveniei SOLAS

reduse ca dimensiuni , pentru a nu facilita nfiltraiile de apArat rspunsul corect

78)Navele petroliere au ntotdeauna compartimentul main amplasat la

centrul navei, pentru a facilita accesul echipajului

la 'trei sferturi' din motive de stabilitate

la pupa navei, din motive de siguran i eficien


79)ncovoierile longitudinale la navele cu lungime mare, sunt cele mai periculoase cnd nava este

pe gol de val sau pe creast de val

paralel cu valul

n zon cu ghea


80)Bordul liber al navelor petroliere este

mai mic dect la navele tip cargou

mai mare dect la navele tip mineralier

mai mare dect la navele cargou



21/82

81)n fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentat seciunea transversal la mijlocul unei nave construit n sistem de osatur

longitudinal

mixt

transversal


82)n fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentat seciunea maestr la o nav tip cargou. Grinzile de di recie principal pentru planeul puniiprincipale sunt

traversele punii principale

curenii de punte

guseele de legtur dintre curenii de punte i fila lacrimar


83)n fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentat seciunea maestr la o nav tip cargou. Elementul 18 reprezint


22/82

perete longitudinal

pontil

pontil de cal


84)n fig. RO-TCVN-C-t 11.8 este prezentat

seciunea longitudinal a osaturii unei nave

elemente ale osaturii longitudinale

seciune transversal prin osatura unei navei cu dublu fund


85)n fig.RO-TCVN-C-t 11.8 este prezentat seciunea maestr la mijlocul unei nave construit n sistem de osatur


23/82

transversal

longitudinal

combinat


86)n fig. RO-TCVN-C-t11.8 este prezentat seciunea transversal printr-o nava la cuplul maestru. Grinzile de direcie principal aleplaneului de bordaj sunt

longitudinalele de bordaj

coastele ntrite

coastele simple


87)n fig.RO-TCVN-C-t 11.9 este prezentat seciunea transversal printr-o nav construit n sistem de osatur


24/82

transversal

longitudinal

combinat


88)n fig.RO-TCVN-C-t 11.15. este prezentat structura planeului de fund la o nav tank. Elementul structural 3 reprezint

nervura de rigidizare a varangei

longitudinala de fund

chila


89)n fig.TCN.-c.n. 11.23 este reprezentat structura planeului de bordaj construit n sistem de osatur


25/82

transversal

longitudinal

combinat


90)Elementul structural din fig. RO-TCVN-C-t 11.48 reprezint

etamboul din oel nituit

etrava din oel turnat

chila din oel forjat



26/82

91)n fig. RO-TCVN-C-t 11.34 este reprezentat o punte construit n sistem de osatur longitudinal. Elementul structural 29 este

cornier lacrimar

longitudinal de punte

travers de punte

Arat r spunsul corect

92)n fig. RO-TCVN-C-t 11.34 este reprezentat o punte construit n sistem de osatur longitudinal. Elementul structural 15 este

cornier lacrimar

travers de punte

longitudinal de punte


93)n fig. RO-TCVN-C-t 11.49 este prezentat structura

etamboului de oel forjat

chilei de ruliu din oel turnat


27/82

etravei din teble de oel fasonat i sudat


94)Elementul structural 7 din fig. RO-TCVN-C-t 11.49 este

brachet orizontal

brachet perpendicular

chila


95)Elementul structural 6 din fig. 11.50 este

brachet orizontal

brachet perpendicular

chila


96)Magazia de marf a unei nave este ncrcat ca n figura FN-1. S se gseasc valoarea cotei centrului de greutate al magaziei


28/82

KG = 4,956 m

KG = 3,85 m.

KG = 8,55 m.

Explicaii:


97)

O nava are = 16.000 mt. i KG = 8,5 m. Se ncarco marfdupcumurmeaz: Masa (t) KG.(m) 1.360

4,72.957

10,51.638

5,9500

14,8 Careeste valoarea noii cote a centrului de greutate al navei KG1 ?

8,79 m

8,68 m

8,48 m


98)

O navare deplasamentul de 6.200 mt i = 8,0 m. Distribuii 9.108 mt de marfambarcatn doumagazii avnd KG1=

0,59 m. i KG2= 11,45 m., astfel nct cota finala centrului de greutate al navei sfie = 7,57 m.

P1 = 3,396 t P2 = 5.712 t

P1 = 3,496 t P2 = 5.612 t

P1 = 3,590 t P2 = 3.590 t


99)O navtip ponton paralelipipedic are: L = 100 m, B = 10 m., d = 4 m. n apcu densitatea de 1,010 t./m3. Ssegseasc: (a) deplasamentul(b) noul pescaj dac se ncarc 750 t. de marf (c) noul pescaj dac densitatea apei n carenavigeste de 1,025 t./m3(d) noul pescaj dac ajunge n port unde densitatea apei este 1,005 t.m3 (e) ctmarftrebuiedescrcatn portul de la cazul (d) pentru ca pescajul final sfie de 3,5 m

4.040 t. 4,753 m. 4.683 m. 4,766 m. 1.271,5 m.

4.040 t. 4,753 m. 4.673 m. 4,766 m 1.271,5 t

4.040 t. 4.743 m. 4.673 m. 4.766 m. 1.272,5 t


100)La ambarcarea unei mase 'q' la bord, variaia pescajului mediu se calculeaz cu relaia



29/82


30/82

101)Diagrama la asiet se folosete pentru

Calculul lui XB i ?

Calculul lui dpv i dpp

Calculul lui XF i XG


102)La bordul unei nave aflat n ap de mare cu densitatea g, cu suprafaa plutirii iniiale Aw, se ambarc greutatea q. Variaiapescajului mediu se va calcula cu formula


103)La bordul navei cu pescaj ini ial T i cu deplasamentul unitar TPC, se ambarc greutatea q. Variaia pescajului mediu n urmaambarcrii se calculeaz cu formula


104)La debarcarea unei mase 'q' la bordul navei care are suprafaa de plutire A W, variaia ?T a pescajului mediu se calculeaz curelaia


105)La ambarcarea unei mase 'q' la bordul navei cu deplasament ?, cu volumul iniial al carenei Vi, , i care are XF abscisa centruluiplutirii F i XB abscisa centrului de caren B, variaia abscisei centrului de caren se calculeaz cu formula


31/82


106)La ambarcarea i derbarcarea greutilor mici ' q ' la/de la bordul navei, variaia ordonatei centrului de caren ?YB se calculeaz cuformula


107)

La o navcu deplasamentul iniial , pescaj iniial T i volumul carenei V, se ambarco greutate micq. Dupambarcarea greutii, pescajul mediu se modificcu variatia Ti, corespunztor, volumul

carenei se modificcu variaia V, iar centrul de carense deplaseazpe distana . Variaia coteicentrului de carendup ambarcare se calculeazcu formula


108)n cazul n care asupra navei acioneaz o for extern pe direcia orizontal, atunci

momentul rezultant va modifica deplasamentul navei

nu are loc nici o modificare, aciunea forei externe fiind pe di recie orizontal

fora va imprima navei o micare n plan orizontal, iar momentaul rezultant va nclina nava transversal i/sau longitudinal,nclinarea producandu-se la volum constant


109)n cazul navelor cu borduri verticale, atta timp ct linia de plutire la nclinaretransversalnuinteresecteaz puntea sau fundul navei, momentul stabilitii transversale se poate scrie

sub forma : . Termenul x din formulreprezint:


32/82


110)n timpul efecturii andocrii unei nave, este foarte important

stabilitatea navei s fie permenent asigurat, iar fora de apsare pe cavalet s fie n limitele edmise de rezistenacorpului navei n punctul de sprijin pe cavalet

primul punct de contact s fie pana crmei

pescajele prova i pupa s fie egale



33/82

111)n timpul efecturii andocrii unei nave, este foarte important

primul punct de contact cu cavaleii s fie chila navei n extremitatea, pupa pe poriunea dreapt

elica navei s fie continuu rotit cu virorul

cavaleii laterali s fie n contact cu chilele de ruliu


112)Stabilitatea navei pe valuri de urmrire crete fa de situaia de stabilitate static, n situaia n care

nava se gsete cu seciunea maestr pe gol de val

nava are viteza egal cu jumatate din viteza de propagare a valurilor

nava se gsete cu seciunea maestr pe creasta de val


113)Stabilitatea navei pe valuri de urmrire se reduce fa de situaia de stabilitate static, n situaia n care

nava are o vitez mai mare dect viteza de naintare a valului

nava are viteza egal cu jumatate din viteza de propagare a valurilor

nava se gsete cu seciunea maestr pe creasta de val


114)n condiii de mare agitat, momentul de redresare corespunztor unui anumit unghi de nclinare, nu va fi egal cu momentulcorespunztor aceluiai unghi de nclinare n ap calm, deoarece

se modific suprafaa udat a corpului navei i distribuia cmpului de presiuni pe suprafaa imers

se modific deplasamentul navei

se modific nlimea metacentric transversal


115)n cazul navigaiei pe valuri de urmrire, situaia cea mai defavorabil este atunci cnd

viteza navei este dubl fa de viteza de propagare a valurilor

viteza navei este egal sau sensibil apropiat de viteza valurilor

nava este n deriv


116)n cazul eurii navei, unde ?t [dm] reprezint variaia pescajului mediu datorat eurii, iar tpv i tpp sunt pescajele prova i pupanaintea euri i, fora de reacie a solului se determin calculnd

XG i ?

noile valori tpv i tpp

XF i XG


117)


34/82

n cazul unei nave cu bordurile verticale , n situaia i , daco mas p se deplaseazlateral cudistana l unghiul de clinare transversalse calculeazcu formula


118)

Presupunem c avem o navcu bordurile verticale, n situaia: i < 0Cea maimic perturbaie care acioneazasupra navei, va nclina nava ntr-un bord sau n cellalt (funcie desensul perturbaiei) cu unghiul:


119)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), este reprezentat pana crmei. Punctul ' 0 ' se numete

centru de atac

centru de fugcentru de presiune



35/82

120)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), fora ' P ' reprezint

rezultanta forelor de presiune care acioneaz pe extrados

rezultanta forelor de presiune care acioneaz pe ambele fee ale panei crmei

rezultanta forelor de presiune care acioneaz pe intrados



36/82

121)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), fora ' Px ' reprezint

rezistena la naintare a profilului

portana profilului

componenta fals a forei hidrodinamice rezultante care acioneaz asupra axului panei crmei


122)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), fora ' Py ' reprezint

rezistena la naintare a profilului

portana profilului

componenta fals a forei hidrodinamice rezultante care acioneaz asupra axului penei crmei


123)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), momentul fa de axul panei crmei se calculeaz cu formula


37/82

Mr = Pn (e-d)

Mr = Pr (e-d)

Mr = Pn e


124)n figura de mai jos (vezi fig.TCN.mn.t.01), momentul fa de muchia de atac se calculeaz cu formula

Mr = Pn (e-d)

Mr = Pr (e-d)

Mr = Pn e


125)Probele definitorii pentru manevrabilitatea navei sunt

determinarea deplasamentului unitar, a capacitii tankurilor de bal last i a sistemului de intercomunicaii

proba de nclinare transversal, proba instalaiei de ballast i a echipamentelor de salvare

proba de giraie, manevra n zig-zag i n spiral


126)La acionarea crmei ntr-un bord, nava sufer

o micare de rotaie n jurul nei axe verticale ce trece prin G


38/82

o oscilaie de ruliu, ncepnd din bordul n care este acionat crma i o deriv n bordul opus

ambele rspunsuri sunt valabile


127)Crmele necompensate se caracterizeaz prin faptul c

axul crmei este situat la o distan de cel puin 2/3 din limea penei

pana crmei este amplasat n pupa axului su

axul crmei este situat la jumtatea limii penei


128)Crmele compensate se caracterizeaz prin faptul c

axul crmei este situat la o distan fa de muchia de atac, cuprins ntre 1/3 i 1/2 din limea panei crmei

pana crmei este amplasat n pupa axului su

axul crmei este situat la o distan fa de muchia de atac, cuprins ntre 1/3 i 1/4 din limea panei crmei


129)Proprietatea navei de a reveni la pozitia iniiala de echilibru, dup dispariia cauzei care a determinat scoaterea ei din aceastpoziie, reprezint

nescufundabilitatea navei

stabilitatea de drum a navei

stabilitatea navei


130)Studiul stabilitii la la ambarcarea/debarcarea unei greuti mici (de) la bord se face considernd c bordurile navei

rmn verticale

se nclin

se nclin cu unghiuri mai mari de 15?



39/82

131)Inclinarea izocaren se produce fr modificarea

mrimii volumului de caren

formei volumului carenei

pescajelor navei la extremiti


132)Unghiurile mici de nclinare a unei nave sunt cele care nu depesc

20?

15?

5?


133)Inundarea unui compartiment amplasat n prova-Td provoac

o nclinare longitudinal a navei

o nclinare transversal a navei

o nclinare transversal i longitudinal a navei


134)Canarisirea navei ntr-un bord, fr modificarea asietei, este dovada

inundrii unui compartiment sau deplasrii laterale a unei greuti, n dreptul cuplului maestru

inundrii unui compartiment sau deplasrii laterale a unei greuti, n pupa navei

inundrii unui compartiment sau deplasrii laterale a unei greuti, n prova navei


135)Modificarea necontrolat a asietei navei, fr canarisire sau modificarea nclinrii transversale, este dovada

inundrii unui compartiment lateral din zona cuplului maestru

inundrii unui compartiment central sau a deplasrii unei greuti n planul longitudinal al navei

schimbarea salinitii apei n care plutete nava


136)Plutirile izocarene sunt plutirile corespunztoare

acelorai pescaje prova i pupa

acelorai pescaje tribord i babord

nclinrilor izocarene


137)Conform Teoremei lui Euler, dou plutiri izocarene succesive, se intersecteaz dup o dreapt ce trece prin

centrul geometric al fiecreia


40/82

centrul de flotabilitate al navei

centrul de greutate al navei


138)nclinarea izocaren produce i o deplasare a

centrului de greutate al navei

centrului de flotabilitate al navei

centrului de caren


139)La nclinrile infinit mici ale navei, centrul de caren se deplaseaz dup o direcie

paralel cu linia ce trece prin centrul geometric ale seciunilor imers i emers

perpendicular pe linia ce trece prin centrul geometric al seciunilor imers i emers

perpendicular pe linia ce unete centrul de greutate i cel de carenArat rspunsul corect

140)Tangenta dus dintr-un punct B? la curba centrelor de caren este

paralel cu plutirea care l admite pe B? drept centru de caren

perpendicular pe plutirea care l admite pe B? drept centru de caren

paralel la plutirea iniial a navei



41/82

141)Prin unirea suporturilor forelor de presiune ce corespund la dou plutiri izocarene longitudinale, se obine

metacentrul longitudinal al nav ei

metacentrul transversal al navei

raza metacentric longitudinal


142)Metacentrul longitudinal este definit de

centrul de curbur al curbei centrelor de caren pentru nclinrile longitudinale ale navei

centrul de curbur al curbei centrelor de caren pentru nclinrile transversale ale navei

raza de curbur a curbei centrelor de caren pentru nclinrile longitudinale ale navei


143)Metacentrul transversal este definit de

centrul de curbur al curbei centrelor de caren pentru nclinrile longitudinale ale navei

centrul de curbur al curbei centrelor de caren pentru nclinrile transversale ale navei

raza de curbur a curbei centrelor de caren pentru nclinrile longitudinale ale navei


144)Poziia metacentrului longitudinal este definit de

Cota KML

Cota KMT

Cota KG


145)Poziia metacentrului transversal este definit de

Cota KML

Cota KMT

Cota KG


146)Raza metacentric transversal este definit de distana dintre centrul de caren i

metacentrul longi tudinal

metacentrul transversal

cota centrului de g reutate


147)Raza metacentric longitudinal este definit de distana dintre centrul de caren i

metacentrul longitudinal


42/82

metacentrul transversal

cota centrului de g reutate


148)La unghiuri mici de nclinare, curba centrelor de caren se pot considera a fi

un arc de cerc

o linie frnt

o elips


149)Prin deplasarea centrului de caren al navei datorit unei nclinri, se modific direciile de aciune ale forelor de presiune igreutate, creindu-se

o for

un moment

un cuplu


150)Momentul de redresare este definit de cuplul format din

forele de presiune i cele de greutate care acioneaz asupra corpului navei

fora de mpingere a propulsorului cnd nava este pe mare linitit

forele combinate ale vntului i a curentului de maree



43/82

151)Momentul de redresare se mai numete i

momentul 'zero'

momentul stabilitii

momentul iniial de inerie hidrodinamic


152)Distana de la metacentrul transversal corespunztor nclinrilor nule, la centrul de greutate al navei, reprezint

raza metacentric transversal

cota metacentrului transversal

nlimea metacentric transv ersal


153)Distana de la metacentrul longitudinal corespunztor nclinrilor nule, la centrul de greutate al navei, reprezint

raza metacentric long itudinal

cota metacentrului longitudinal

nlimea metacentric longitudinal


154)O for de 15 KN, care are un bra de 2.5 metri, creaz un moment de

35 KNm

37,5 KNm.

30 KNm.


155)Diferena dintre cota metacentrului longitudinal corespunztoare nclinrilor nule i cota centrului de greutate, reprezint

nlimea metacentric longitudinal

raza metacentric long ituainal

cota centrului de greutate


156)Diferena dintre cota metacentrului transversal corespunztoare nclinrilor nule i cota centrului de greutate, reprezint

nlimea metacentric transv ersal

raza metacentric transversal

cota centrului de caren


157)Produsul din tre deplasamentul navei, nlimea metacentric transversal i variaia unghiului de band, reprezint

momentul de redresare pentru nclinrile transversale ale navei


44/82

momentul de redresare pentru nclinrile longitudinale ale navei

deplasamentul unitar


158)Produsul dintre deplasamentul navei, nlimea metacentric longitudinal i variaia unghiului de band, reprezint

momentul de redresare pentru nclinrile longitudinale ale navei

momentul de redresare pentrunclinrile longitudinale ale navei

deplasamentul unitar


159)Pentru nclinarea navei la un unghi mic, nlimea metacentric n cazul respectivei nclinri este de fapt

nlime metacentric centralizat

nlime m etacentric iniial

nlime metacentric normalArat rspunsul corect

160)nlimea metacentric ini ial este msura

stabilitii a unghiuri mari de nclinare

stabilitii iniiale a navei

rezervei de flotabilitate a navei



45/82

161)Dac centrul de greutate G al navei se afl sub metacentrul M, momentul care acioneaz asupra navei va provoca

aducerea navei n poziia iniial de echilibru

amplificarea nclinrii navei

rotirea navei n jurul axului median


162)Momentul de redresare se consider pozitiv i nava se afl n echilibru stabil dac

centrul de greutate G se afl sub metacentrul M

centrul de greutate G se afl deasupra metacentrului M

centrul de greutate G se suprapune cu metacentrul M


163)Dac centrul de greutate G al navei se afl deasupra metacentrului M, momentul care acioneaz asupra navei va provoca

aducerea navei n poziia iniial de echilibru

amplificarea nclinrii navei

rotirea navei n jurul axului median


164)Momentul de redresare se consider negativ i nava se afl n chilibru instabil, dac



centrul de greutate G se suprapune cu metacentrul M


165)Daca centrul de greutate G al navei coincide cu metacentrul M, atunci nava se afl n

echilibru stabil

echilibru indiferent

echilibru instabil


166)Momentul de redresare este nul, iar nava se afl n echilibru indiferent, atunci cnd



centrul de greutate G coincide cu metacentrul M


167)Pentru ca nava s aib o stabilitate iniiala pozitiv, trebuie

s se asigure o ct mai bun manebrabilitate a navei


46/82

s se asigure o distribuire corect a greutilor la bordul navei

se efectuete o balastare continu a tankurilor navei


168)Stabilitatea iniial longitudinal este ntotdeauna pozitiv, deoarece

raza metacentric BM i cota metacentrului KM sunt ntotdeauna pozitive

centrul de greutate G este ntotdeauna situat sub metacentrul longitudinal

deplasamentul navei ia valori mari fa de dimensiunile principale ale navei


169)Dac la cota centrului de caren adugm raza metacentric, distaa rezultat reprezint tocmai

nlimea metacentric

raza metacentric

cota metacentrului


170)Valoarea cotei metacentrului se poate obine din

diagrama curbelor hidrostatice

diagrama d e stabilitate static

diagrama de stabilitate dinamic



47/82

171)Formulele metacentrice ale stabilitii se utilizeaz pentru determinarea

deplasamentului navei

momentului unitar de asiet i a momentului unitar de band

razei metacentrice transversale


172)

Momentul exterior care nclinnava n plan transversal cu unghiul 1 = 1= radiani, 57,3poartnumele de

Momentul unitar de asiet M1cm

Momentul unitar de band M1

Momentul de redresare


173)La unghiuri mici de nclinare, la care momentul de redresare este proporional cu unghiul de nclinare, dac cunoatem momentulde band, putem detrmina direct unghiul de nclinare produs de un moment M?, aplicnd formula

M = MCT

M = M1

M1 = M


174)Momentul exterior care nclin nava n plan longitudinal producndu-i o asiet de 1 cm poart numele de


Momentul unitar de band M1

Moment de redresare


175)Asieta navei reprezint

diferena dintre pescajul prova i pescajul mediu la cuplul maestrudiferena dintre pescajul pupa i pescajul prova

variaia pescajului prova la ambarcarea grautii standard


176)Formula GML 100 LWL exprimvaloarea


Momentul unitar de band M1Moment de redresare al navei



48/82

177)Asupra unei nave care are momentul unitar de asiet M1cm, acioneaz un moment de nclinare M?, care determin o variaie apescajului ?T, ce se poate calcula cu formula

M T = M1 cm

MT = M1 cm

Moment de redresare Ms T = M1 cm


178)n practic, pentru verificarea rapid a stabilitii n cazul ambarcrii/debarcrii de greuti, se utilizeaz

scara Bonjean

curba stabilitii statice

scala de ncrcare


179)Valorile deplasamentului (?), ale capacitii de ncrcare (dw), TPC (q1cm), momentul unitar de asiet (M1cm) i momentul unitarde band (M1?) corespunztoare diferitelor pescaje ale navei (de la linia de baz pn la linia plutirii de maxim ncrcare), se pot afladin

Diagrama de asiet

scara Bonjean

scala de ncrcare


180)n scala de ncrcare sunt prezentate obligatoriu cel puin valorile deplasamentului i ale capacitii de ncrcare corespunztoare

diferitelor valori ale

unghiurilor de nclinare

greutii specifice a apei

temperaturi ale apei



49/82

181)n scala de ncrcare, n scopul unui calcul preliminar i intermediar ct mai corect i ilustrativ, este reprezentat i

diagrama de carene drepte

marca de bord liber

diagrama stabilitii statice


182)Cu ajutorul scalei de ncrcare, valorile deplasamentului i ale capacitii de ncrcare se pot determina pentru diferite valori ale

centrului de caren

pescajului mediu al navei

rezei metacentrice longi tudinale


183)Cu ajutorul scalei de ncarcare, se poate determina pescajul navei, funcie de

deplasamentul navei

nlimea metacentric transversal

raza metacentric long itudinal


184)Scala de ncrcare permite calcularea variaiei pescajului mediu funcie de

greutatea specific a apei

totalitatea suprafeelor libere a le lichidelor de la bord

oscilaiile controlate ale navei


185)Diagrama care permite calculul teoretic al variaiei pescajelor prova/pupa la ambarcarea/debarcarea/deplasarea de greuti, este

diagrama de carene drepte

diagrama de stabilitate dinamic

diagrama de asiet


186)Deplasarea greutilor la bordul navei nu modific

pescajul prova/pupa al navei

deplasamentul

cordonatele centrului de greutate


187)La deplasarea unei greuti la bordul navei, centrul de greutate al navei se deplaseaz

n sensul deplasrii greutii respective


50/82

n sens opus celu i de deplasare a greutii respective

rmne n aceeai poziie


188)Stabilitatea iniial a navei nu sufer modificri la deplasarea unei greuti

pe verticala aceleiai poziii

orizontal-lateral la aceeai cot

orizontal longitudinal la aceeai cot


189)Deplasarea unei greuti la bordul navei, paralel cu planul d iametral, pe orizontal, la aceeai cot, determin

modificarea asietei navei

modificarea deplasamentului unitar

nici una dintre acesteaArat rspunsul corect

190)n formula LwL Tpp= ( + XF ) 2 prin care se calculeazvariaia pescajului pupa al navei la dep lasarea unei greutipe direcie orizontal-longitudinal, abscisa centrului plutirii se calculeaz fade

perpendiculara pupa

perpendiculara prova

planul transversal al cuplului maestru



51/82

191)n formula Tpv= (LwL - XF) de calcul a variaie i pescajului prova n cazul deplasrii unei greuti pe direcie orizontal-longitudinal, abscisa centrului plutirii se calculeaz fade

perpendiculara pupa

perpendiculara prova

planul transversal al cuplului maestru


192)

Cu formula : q

X2- X1)

XG = , se poate determina variaia abscisei centrului de greutate al navei n cazuldeplasrii unei greuti pe direcie

orizontal-transversal

orizontal-longitudinal

vertical


193)n cazul deplasrii une i greuti la bordul navei, pe di recie orizontal-longitudinal, distana pe vertical dintre centrul de greutatedup deplasare i metacentru longitudinal

rmne constant

se modific n sensul deplasrii greutii

variaz liniar n direcia deplasrii greutii


194)Variaia unghiului de asiet n cazul deplasrii orizontal-longitudinale a unei greuti la bordul navei, se calculeaz cu ajutorulformulei

q (X2 - X1) GML

GML q (X2 - X1)

q (X2 - X1) =

GMT


195)Stabilitatea iniial a navei nu se modific n cazul deplasrii unei greuti la bord, pe o direcie

orizontal-longitudinal

vertical

orizontal-transversal


196)n cazul deplasrii orizontal-transversale a unei greuti la bordul navei, se modific

pescajele prova i pupa

asieta navei

nclinarea transversal a navei



52/82

197)n cazul deplasrii unei greuti q la bordul navei, pe o direcie orizontal-transversal, pe distana (y2-y1), centrul de greutate al navei seva deplasa pe distana YG , aceasta calculndu-se cu formula


198)n cazul deplasrii une i greuti la bordul navei, pe di recie orizontal-transversal, centrul de greutate al navei se deplaseaz,asupra navei acionnd un moment care provoac

nclinarea longitudinal a navei

nclinarea transversal a navei

sagging-ul navei


199)n cazul deplasrii une i greuti q , pe direcie orizontal-transversal, pe distana y2 - y1 , la bordul unei nave cu deplasamentul ? ,variaia unghiului de band se calculeaz cu formula


200)n cazul deplasrii pe vertical a unei greuti la bordul navei, are loc

modificarea stabilitii navei

modificarea asietei navei

modificarea nclinrii transversale a navei



53/82

201)n cazul deplasrii pe vertical a unei greuti la bordul navei, nu se modific

stabilitatea iniial a navei

planul plutirii

cota centrului de greutate al navei


202)n cazul deplasrii pe vertical a unei greuti la bordul navei, volumul carenei

rmne neschimbat

crete

scade sau crete, funcie de sensul deplasrii


203)n cazul deplasrii verticale a une i greuti la bordul navei, volumul carenei rmne constant i deci

cota centrului de greutate nu se modific

cota metacentrului nu se modific

cota centrului de caren se modi fic


204)La o nav de deplasament ? i nlime metacentric longitudinal iniial GML , se deplaseaz o greutate q, pe vertical, pedistana Z2 - Z1 , modificndu-se stabilitatea longitudinal. Deci noua nlime metacentric longitudinal se calculeaz cu formula


205)n urma deplasrii pe distana (Z2-Z1), a unei greuti q pe di recie vertical, la bordul unei nave cu deplasamentul i nlimea

metacentrictransversal iniial , are loc modificarea stabilitii iniiale transversale, deci, noua nlimemetacentrictransversalase poate determina cu formula



54/82

206)La deplasarea unei greuti la bordul navei, pe vertical, la o cot inferioar, rezult

o mbuntire a stabilitii navei

o diminuare a stabilitii navei

o variaie a pescajului mediu


207)La deplasarea unei greuti la bordul navei, pe vertical, la o cot superioar, rezult

o mbuntire a stabilitii navei

o diminuare a stabilitii navei

o variaie a pescajului mediu


208)Lichidele aflate la bordul navei, influeneaz negativ stabilitatea acesteia n cazul n care

compartimentele n care n care se gsesc lichidele sunt complet umplute

compartimentele n care n care se gsesc lichidele sunt parial umplute

nu au nici o influen asupra stabilitii navei


209)n cazul unei nclinri a navei, suprafaa lichidului dintr-un compartiment umplut parial este

perpendicular pe linia de ap

paralel cu suprafaa plutirii

paralel cu suprafaa valului care a determinat nclinarea


210)Variaia nlimii metacentrice longi tudinale datorate efectului de suprafa liber a l ichidului dintr-un tank, se calculeazcu formula



55/82

211)Variaia nlimii metacentrice transversale datorate efectului de suprafa liber a lichidului dintr-un tank, se calculeazcu formula


212)Variaia nlimii metacentrice transversale sau longitudinale datorate efectului de suprafa liber a lichidului d intr-un tank, estentotdeauna

pozitiv

constant

negativ


213)n scopul reducerii efectului negativ asupra stabilitii navei, a suprafeelor libere a le lichidelor din tancurile navei, se procedeaz laurmtoarele soluii constructive

amplasarea tankurilor la o cot ct mai mare

amplasarea tancurilor ct mai aproape de bordajul navei

utilizarea diafragmelor celulare n tankuri


214)n cazul unu tank de form paralelipipedic, parial umplut cu lichid, cu suprafaa liber de dimensiuni l i b, momentul longi tudinalde inerie se calculeaz cu formula


215)Pentru un tank cu suprafa liber de lichid, la care s-au utilizat n separaii (diafragme) longitudinale, momentul de inerielongitudinal se reduce

de (n+1)2 ori

cu (n+1)2

de n2 ori



56/82

216) n informaia de stabilitate, pentru fiecare tank n parte, sunt trecute valori le

coreciilor pentru suprafaa liber

dimensiunile autoclavei de acces n tank-ul respectiv

nlimea coloanei de lichid care determin suprafaa l iber


217)n cazul n care KG este mai mic dect KM, nava este n situaia de

echilibru stabil

echilibru indiferent

echilibru instabil


218)O nav care prezint un ruliu violent, are stabilitate

longitudinal mic

transversal excesiv

longitudinal indiferent


219)n cazul unei nave care se nclin transversal cu 5 grade, punctul mobil care se deplaseaz n sensul nclinrii navei este

B

G

M


220)n cazul creterii deplasamentului i rmnerii constante a braului de stabilitate transversal, se poate spune despre momentul destabilitate transversal c

crete

descrete

rmne constant



57/82

221)Metacentrul transversal poate fi considerat fix n cazul

unghiurilor mici de nclinare

unghiuri mari de nclinare

la orice valoare a unghiului de nclinare


222)Reducerea unghiului de nclinare transversal a navei se poate realiza prin

deplasarea unor greuti de jos n sus

deplasarea de greuti pe vertical, de sus n jos

ambarcarea de greuti deasupra centrului de greutate


223)Daca la o nav valoarea lui GM este mai mic dect 0, nava

se va nclina ntr-un bord

se va nclina n bordul opus celui de acionare a forei respective

se va rsturna


224)Daca la o nav valoarea lu i GM este mai mic dect 0 i nava este nclinat transversal, atunci, prin ambarcarea unei greuti nPD, deasupra centrului de greutate al navei

unghiul de nclinare va descrete

unghiul de nclinare va crete

nu se ntmpl nimic deosebit


225)Proba de nclinare are rolul de a determina valoarea lui

KM

Ix

KG


226)Care d in urmatoarele mrimi se poate determina cunoscnd diagrama stabilitii statice

deplasamentul navei goale

unghiul de nclinare corespunztor valorii maxime a braului de stabilitate

raza metacentric transversal (BM)


227)n ce condiii ambarcarea unei greuti mici la bordul navei nu determin modificarea asietei acesteia

cnd greutatea este ambarcat ntr-un punct de abscis negativ


58/82

cnd greutatea este ambarcat pe verticala centrului de caren

cnd greutatea este ambarcat pe verticala centrului plutirii


228)n cazul unei nave nclinate transversal pn ce puntea principal intr n ap, accentuarea nclinrii va determina

creterea braului de stabilitatebraul de stabilitate rmne constant

braul de stabilitate scade


229)Efectul negativ asupra stabilitii transversale a navei se agraveaz proporional cu

limea tankului care conine lichidul cu suprafa liber

adncimea tankului care conine lichidul cu suprafa liber

abscisa centrului de greutate al tankului are conine lichidul cu suprafa liber


230)Care d in urmtoarele mrimi definete stabilitatea transversal a navei i trebuie calculat la bord pentru diferite situaii dencrcare ale navei

KG

GM

KM.



59/82

231)nlimea metacentrului transversal deasupra chilei este

KB

BM

KB + BM.


232)Formula de calcul a razei metacentrice transversale este

BM = V + Ix

BM = Ix V


233)nlimea metacentric transversal depinde n cea mai mare msur de

lungimea maxim a navei

limea navei

nlimea de construcie a navei


234)Valoarea nlimii metacentrului transversal deasupra chilei poate fi obinut din

informaia de stabilitate pentru comandant

diagrama de asiet a navei

planurile de urgen ale navei


235)Braul de stabilitate reprezint

un cuplu de fore

un moment de fore

o distan


236)La nclinarea transversal de 3 grade a unei nave, care dintre urmtoarele centre se va deplasa n sensul nclinrii

B

G

M


237)Poziia relativ a lui M fa de G n situaia exploatrii normale a unei nave, este


60/82

M coincide cu G

M este situat sub pe aceeai vertical G

M este deasupra lui G


238)Comparativ, o nav este mult mai stabil

transversal dect longitudinal

longitudinal dect transversal

nu sunt d iferene


239)Formula de calcul a Momentul unitar al nclinrii transversale este


240)Momentul unitar de asieta se calculeaz cu formula



61/82

241)Proba de nclinare are scopul de a

determina poziia metacentrului transversal

determina poziia centrului de caren

determinarea poziiei centrului de greutate


242)n scopul mbuntirii stabilitii transversale a navei, se iau msuri pentru

deplasarea centrului de caren pe vertical, n jos

deplasarea centrului de greutate pe vertical n sus

deplasarea centrului de greutate pe vertical n jos


243)n condiia de stabilitate normal, poziia relativ a celor trei centre M, B, G pornind de sus n jos este

M, B, G

B, M, G

M, G, B


244)n cazul stabilitii excesive, poziia relativ a celor trei centre M, B, G pornind de sus n jos, este

M, G, B

B, G, M

M, B, G


245)O nav devine instabil n cazul n care

M este situat deasupra lui G

G este situat deasupra lui M

B este situat deasupra lui G


246)Stabilitatea transversal a navei este nc asigurat, atunci cnd testul cu greuti determin o nclinare a navei de cel mult

10 grade

3 grade

5 grade


247)Proba de stabilitate cu greuti se va efectua

numai n ap dulce


62/82

n ap linitit, n lipsa vntului, valurilor i a curenilor

numai n ap de mare cu greutatea specific de 1,025 i temperatura de peste 15 grade C


248)O greutate suspendat la bordul navei, influeneaz stabilitatea n sens

pozitiv

nu o influeneaz

negativ


249)La bordul unei nave care are nlimea metacentric transversal iniial GM i deplasamentul ? , se afl o greutate P, suspendatde un fir cu lungime l. Noua nlime metacentric se calculeaz cu formula


250)O nav se afl n condiia de echilibru static cnd

lucrul mecanic al momentului exterior este egal cu lucrul mecanic al momentului de stabilitatemomentul exterior de nclinare este egal cu momentul de stabilitate

nava se afl pe caren dreapt i nu acioneaz nici un fel de fore asupra ei



63/82

251)O nav se afl n condiia de echilibru dinamic cnd

lucrul mecanic al momentului exterior este egal cu lucrul mecanic al momentului de stabilitate

se deplaseaz cu vitez constant pe mare linitit

oscilaiile sale sunt line i de mic anvergur


252)Diagrama de pantocarene prezint

variaia braului de stabilitate funcie de a siet

variaia braului de stabilitate funcie de deplasament

braul stabilitii de form funcie de volumul carenei i unghiul de nclinare


253)

Dacse ambarco mas P la bordul navei, n punctulA(x1 , y1 , z1)iar G (xG, yG, ) este poziia iniiala centrului degreutate, atunci cota noul ui centru de greutate G1, se calculeazcu formula:


254)

Dacse ambarco mas P la bordul navei, n punctulA (x1, y1, z1)iar G (xG, yG, ) este poziia iniiala centrului degreutate, atunci abscisa noului centru de greutate G1, se calculeazcu formula


255)Daca se ambarca o masa P la bordul navei in punctulA(x1, y1, z1) si G (xG, yG, ) este pozitia initiala a centruluide greutate, atunci ordonata noului centru de greutate G1, se calculeaza cu formula:


64/82


256)Momentul unitar de band, prin definiie reprezint

momentul exterior care acionnd static asupra navei, produce o nclinare transversalde

momentul exterior care, acionnd static asupra navei, produce o nclinare transversal de 1 radian

momentul exterior care, acionnd dinamic asupra navei, produce o nclinare transversal de 1 radian


257)Variaia asietei navei la schimbarea mediului de plutire, se calculeaz cu formula


258)Un submarin complet imers, se poate rsturna transversal n cazuri anormale, deoarece

submarinele nu au bord liber

la submarine B este un punct fix cnd acestea sunt n total imersiune

submarinele nu au rezerv de flotabilitate


259)Unui ponton paralelipipedic i crete pescajul, celelalte mrimi rmn constante.Raza metacentric

crete

scade

rmne neschimbat


260)

Dacla bordul navei se deplaseazmasa P (P 0,1) din punctul A (x, y, z) n punctul D (x1, y1, z1), nlimea metacentrictransversalcorectatse calculeazcu formula


65/82



66/82

261)

n cazul unui ponton paralelipipedic cu dimensiunile L, B, d, raportul dintre raza metacentric longitudinal i raza

metacentrictransversal este egal cu


262)

Afirmaia Deoarece pentru majoritatea navelor xF xB, cnd nava trece din ap dulce n apsrat (d0), nava se vaapupa (t 0). n situaia invers(d0), nava se va aprova (t 0), este :

adevrat

fals

nu este relevant


263)

Dacse ambarco greutate la bordul navei deasupra planului neutru , atunci

stabilitatea navei scade

stabilitatea navei crete

nu se modific stabilitatea navei


264)

Dacse debarco greutate de la bordul navei, de deasupra planului neutru , atunci

stabilitatea navei crete

stabilitatea navei scade

nu se modific stabilitatea navei


265)

Dacse ambarc/debarco greutate la sau de la bordul navei, dintr-un punct care are cota , atunci stabilitateanavei

crete


67/82

rmne neschimbat

scade


266)Inventarul de avarie trebuie s conin obligatoriu printre altele

trusa de marangozerie, buci de pnz de vel, stup, cli,compas magnetic, lamp de semnalizare morse, pistol pentru rachete

dulapi de lemn de esen tare, petrol lampant, sextant, VHF


267)Pentru astuparea unei guri de ap cu ajutorul chesonului de ciment, vor fi parcurse urmtoarele etape

confecionarea cofragului, prepararea cimentului, turnarea cimentului, ndeprtarea cofragului dup ntrirea cimentului

se astupa gaura de apa cu un paiet de vitalitate, se confectioneaza un cofrag dupa forma gaurii de apa, se prepara betonul, se

toarna, se scoate cofragul, se indeparteaza paietulse oprete nava, se astup gaura de ap cu un paiet de vitalitate, se elimin apa din compartimentul inundat, seconfecioneaz un cofrag adecvat, se prepar cimentul, se toarn cimentul, se ndeprteaz cofragul dup ntrireacimentului


268)Betonul folosit la astuparea gurii de ap se compune din

1/3 nisip i 2/3 ciment




269)Betonul folosit la astuparea gurii de ap se prepar cu

ap de mare

ap dulce

ap tratat special cu ni trai


270)La temperaturi sczute, betonul folosit la astuparea gurii de ap se prepar

cu adaos de oet sau acid acetic

n proporie crescut de ciment

utiliznd ap dulce nclzit



68/82

271)Pentru reducerea timpului de ntrire a betonului folosit la astuparea gurii de ap, se adaug la apa de preparare

clorur de natriu

sod caustic

dioxid de zinc


272)Dopurile de lemn din inventarul de avarie trebuie s fie de esen

foioase

mesteacn

rinoase


273)Penele de lemn din inventarul de avarie trebuie s fie de esen

foioase

mesteacn

rinoase


274)Paietul de vitalitate ntrit se compune din

dou pnze de vel cusute ntre ele, cu inserie de cli la mijloc, cu grandee pe margini

dou pnze de vel cusute ntre ele, cu inserie plas de srm i cli la mijloc, cu grandee pe margini

cel puin 4 fee de pnz de vel, cu inserie de plas de srm la mijloc, cu grandee pe margini


275)Persoana responsabil cu pregtirea echipajului pentru rolul de gaur de ap, este

superintendentul

eful timonier

cpitanul secund


276)Exerciiile pentru 'gaur de ap' se fac cu scopul de a

asigura lupta contra incendiilor cu mijloace proprii

pregti echipajul pentru o intervenie rapid i eficace n ndeprtarea provizorie a avariei

pregti echipajul pentru o reparaie de specialitate pn la urmtoarea andoare planificat a navei


277)Vitalitatea navei reprezint

capacitatea navei, realizat prin construcie, de a nu permite intrarea apei pe puntea principal


69/82

caracteristica constructiv realizat prin compartimentarea etan a corpului navei, n scopul asigurriinescufundabilitii chiar n condiia anormal de inundare a unuia sau mai multor compartimente

capacitatea navei de a-i menine asieta chiar atunci cnd compartimentul main i/sau picul prova sunt inundate accidental


278)Materialele care fac parte din inventarul de avarie sunt piturate n culoarea

roie

verde

albastr


279)Instalaiile de vitalitate de la bordul navei sunt

instalaia de ballast, instalaia de santin i de stins incendiu cu ap

instalaia de stins incendiu cu pulbere i separatoarele de combustibil greu

instalaia de nclzire tankuri de la dublul fund i cea de avertizare incendiu n exteriorul castelului


280)Paietele ntrite sunt manevrate cu ajutorul

parmelor elastice de relon

parmelor vegetale

srmelor de oel



70/82

281)n inventarul de avarie trebuie s se gseasc

chei de ancor

pontil reglabil

compas magnetic


282)Trusa de matelotaj conine, printre altele

past detectoare de ap,cret colorat

sextant, oglind de semnalizare

dalt, burghie elicoidale


283)Numrul parmelor gradate ale unui paiet de vitalitate este

1

2

4


284)Comandantul unei nave implicate ntr-o situaie de urgen va raporta situaia

societii de asigurare

conform prevederilor manualului de urgen

navlositorului i destinatarului mrfii


285)Toate exerciiile pentru situaii de urgen de la bordul navei, sunt conduse de ctre

comandantul navei

cpitanul secund al navei

eful de echipaj


286)nregistrrile n jurnalul de bord referitoare la exerciiile pentru situai de urgen, trebuie s cuprind

drumul i viteza navelor d in vecintate

tipul exerciiului, personalul participant, echipamentul folosit i orice problem ntmpinat pe par cursul exerciiului

motivul pentru care exerciiul este efectuat la data respectiv i dac s-a obinut aprobarea prealabil a companie i pentruefectuarea acestuia


287)Responsabil itatea pentru coordonarea tuturor activitilor n cazul oricrei situai de urgen de la bordul navei, revine n totalitate

cpitanului secund


71/82

comandantului navei

echipei de intervenie


288)Toate nregistrrile asupra exerciiilor pentru situaii de urgen efectuate la bordul navei, vor fi inute n

Registrul de mentenan

registrul de manipulare ballast

jurnalul de bord


289)n cazul unei coliziun i n marea liber, comandantul va lua urmtoarele msuri

constatarea avariilor produse

avertizarea i informarea conform procedurilor proprii, asigurarea siguranei personalului, constatarea avariilor proprii(i ale celeilalte nave - dac este cazul), evaluarea pierderilor, sondarea tankurilor i verificarea compartimentelor

afectate, remedierea provizorie a avariei, pregtirea instalaiei de salvare

constatarea pierderilor proprii, informarea autoritilor portuare celor mai apropiate, informarea armatorului, navlositorului i adestinatarului mrfii


290)n cazul unei coliziuni cu o alt ambarcaiune ntr-un port, comandantul va lua urmtoarele msuri

avertizarea i informarea conform procedurilor proprii, asigurarea siguranei personalului, constatarea avariilor proprii iale celeilalte ambarcaiuni, evaluarea pierderilor, sondarea tankurilor i verificarea compartimentelor afectate,remedierea provizorie a avariei, pregtirea instalaiei de salvare

constatarea avariilor produse la nava proprie i salvarea rniilor

constatarea pierderilor proprii, informarea autoritilor portuare celor mai apropiate, informarea armatorului, navlositorului i adestinatarului mrfii



72/82

291)n cazul deplasrii accidentale a mrfii la bordul navei, vor fi urmate procedurile descrise n

manualul de mentenan

planurile pentru situaii de urgen

politica companiei


292)Mecanismul din fogura RO-TCVN-V-t 01.d , reprezint

clete de avarie

pontil reglabil

dispozitiv de strngere


293)Instalaia de santin, fiind o instalaie de vitalitate, trebuie s a ib cel puin

o pomp centrifug de mare capacitate

o pomp centrifug de capacitate cel puin egal cu cea a pompei de ballast

o pomp cu piston

Explicaii:


294)Pompele instalaiei de ballast sunt montate

pe orice punte care se preteaz la gabaritul lor

ct mai aproape de nivelul paiolului

ct mai aproape de tancul de bal last cel mai mare

Explicaii:


295)Pentru a evita agravarea avariei, o nav cu gaur de ap n zona dublului fund, cu dou tankuri inundate, va trebui


73/82

s elimine apa ptruns utiliznd pompele de combustibil

s asigure izolarea tancurilor afectate de celelalte compartimente, pentru a mpiedica extinderea inundrii

s toarne un cheson de ciment rapid i s go leasc apa din tankurile afectate


296)Un tank petrolier adlat n mar spre al doilea port de descrcare, eueaz pe un banc de nisip.Pentru dezeuare cu mijloaceproprii, cea mai indicat msur este

utilizarea motorului principal la mar napoi la putere 110%

utilizarea motorului principal la mar nainte la putere 110% i efectul crmei din band n band

transferul de marf pentru crearea unei asiete/canarisiri favorabile dezeurii, folosind motorul principal n regim desiguran i efectul crmei


297)O nav canarisit la tribord datorit inundrii unui compartiment printr-o gaur de ap, va fi redresat prin

pomparea continu a apei din acel compartimentinundarea voluntar a unui compartiment diametral opus sau transfer corespunztor de marf

oprirea navei i pomparea apei


298)Un tank iniial gol de la dublul fund, este inundat printr-o gaur de ap. Eliminarea provizorie a efectului avariei se poate face prin

pomparea continua a apei cu pompa de santin

pomparea continu a apei cu pompa de ballast

presarea cu aer a tankului afectat, la o presiune mai mare dect cea hidrostatic


299)Ballastarea navei goale pentru realizarea unei asiete convenabile trebuie s asigure

egalitatea pescajelor prova i pupa

un deplasament minim de siguran i imersiunea eficient a elicei i penei crmei

diferena dintre pescajul pupa i prova s fie de cel puin 33% din pescajul pupa


300)Panoul de avarie cu borduri moi este confecionat din

pnz de vel i plas de srm

pnz de vel impregnat i plas de srm

pnz de vel, cli, scndur de rinoase, scoabe, cuie



74/82

301)Gaura de ap care poate fi astupat cu dop de lemn de esen rinoas i pnz de vel impregnat n vaselin, este situat

n zona liniei de plutire

la dublul fund

n zona gurnei


302)Penele de lemn folosite la fixarea unui panou de vitalitate, trebuie s fie din esen

plop

mesteacn

rinoase


303)Ejectorul funcioneaz pe principiul

pompei cu came

pompei al ternative

pulverizatorului


304)O gaur de ap de lungime circa 50 cm n zona liniei de plu tire, cuplul maestru babord, poate fi remediat prin

aplicarea unui panou de avarie peste gaura respectiv

introducerea unei pene de lemn de esen rinoas

se canarisete nava la tribord, se sudeaz o tabl peste gaur i se redreseaz nava


305)Prin definiie, centrul de greutate al navei reprezint

centrul de greutate al volumului de ap dezlocuit de corpul imers al navei

suma tuturor componentelor greutilor de la bord, care alctuiesc deplasamentul navei

punctul geometric n care acioneaz fora de greutate a navei


306)Prin definiie, centrul de caren a l navei reprezint

centrul de greutate al volumului de ap dezlocuit de corpul imers al navei

rezultanta forelor de flotabilitate care acioneaz asupra corpului imers al navei

rezultanta forelor de greutate corespunztor tuturor categoriilor de greuti care compun deplasamentul navei


307)n ce condiie, ambarcarea unei greuti modific pescajele prova i pupa cu aceeai valoare

atunci cnd XB=XG


75/82

atunci cnd XB = XF

cnd centrul plutirii este situat la jumtatea lungimii navei


308)Pentru a nu provoca o nclinare a navei, ambarcarea unei greuti trebuie fcut astfel nct

centrul de greutate al masei ambarcate s fie pe verticala centrului plutirii

centrul de greutate al masei ambarcate s fie pe verticala centrului de caren

centrul de greutate al masei ambarcate s fie deasupra centrului de greutate al navei


309)La trecerea din ap ducle n ap srat, pescajul navei

crete

scade

rmne neschimbatArat rspunsul corect

310)Prin 'rezerva de flotabilitate' se nelege

volumul etan al navei, situat sub linia de plutire

volumul etan al navei, situat deasupra liniei de plutire

volumul tuturor spaiilor goale ale navei



76/82

311)Convenia Internaional asupra L iniilor de ncrcare - Londra 1966, definete navele de tip 'A' ca fiind

navele specializate n transportul containerelor

navele specializate n transportul mrfurilor solide n vrac

nave special construite pentru a transporta marfuri lichide n vrac


312)La marca de bord liber, distana dintre linia de ncrcare de var i linia dencrcare n ap dulce, reprezint

TPC

MCT

FWA


313)La trecerea din ap srat n ap dulce, pescajul navei

crete

scade

rmne neschimbat


314)Ce reprezint mecanismul din figura RO-TCVN-V-t 02.d

clem de avarie

pontil reglabil

dispozitiv universal de strngere



clem de avarie

pontil reglabil


77/82




clem de avarie

pontil reglabil



317)Descrierea amnunit a tuturor instalaiilor de stins incendiu de la bordul navei se gsete n

jurnalul de main

jurnalul de bord

manualul de pregtire SOLAS


318)Mijloacele colective de salvare de la bordul navei sunt descrise n

rolul de apelinstruciunile de combatere a incendiilor



319)Procedura de raportare a unei situaii de urgen, cum ar fi gaura de ap, este decris n

Manualul de pregtire SOLAS

manualul de proceduri ale companiei

manualul navei de raportare a situaiilor de urgen



78/82

320)Listele persoanelor de contact pentru cazuri de urgen i amnuntele adreselor acestora, se gsesc n

Manualul politicii companiei

manualul navei de raportare a situaiilor de urgen




79/82

321)Procedurile de acces ntr-un compartiment inundat ca urmare a unei guri de ap sunt descrise n

Manualul de siguran al navei




322)Procedurile de acionare a echipajului n cazul creterii riscului de poluare sau a polurii ca o consecin a unei guri de ap nmtr-un tank de combustibil sau ulei, sunt detaliat descrise n


Vessel Response Plan



323)O nava are initial deplasamentul egal cu 10900 to, si KG0 = 7 m. Se incarca nava cu 5742 tone de marfa care se distribuie pe douapunti situate la distantele Kg1 = 8,17 si Kg2 = 7,43 m de planul de baza (PB). Gasiti cantitatile de marfa distribuite pe cele doua puntiastfel incat inaltimea metacentrica finala a navei sa fie GM = 1,24 m. Se cunoaste KM = 8,43 m la deplasamentul delta = 16642 to:

4805,5 to si 936,5 to

4.808 to si 933 to

4900 to si 842 to


324)Un ponton paralelipipedic cu dimensiunile L = 200 m B = 20 m D = 10 m are centrul de greutate situat in planul plutirii pentru orice

situatie de incarcare. Determinati valoarea pescajului pentru care nava este n situatia de echilibru indiferent

d = 8 m

d = 8,2 m

d = 8,165 m


325)O nava are deplasamentul ? = 10900 t, KG = 6,2 m , KM = 7,2 m. O masa de 200 t se gaseste la bordul navei avand cota centruluide greutate Kg = 2,6 m. Sa se calculeze cantitatea de balast care trebuie ambarcata avand cota centrului de greutate Kg' = 1 m, dupa cegreutatea de 200 t a fost debarcata pentru ca nava sa-si pastreze intacta valoarea inaltimii metacentrice, in conditia in care KM ramane

constant:

140,12 t

138,46 t

139,23 t


326)Un ponton paralelipipedic are dimensiunile L = 200 m, B = 20 m, D = 10 m si pentru orice situatie de incarcare are centrul degreutate situat in planul plutirii. Gasiti valoarea maxima a pescajului pentru care nava este la limita stabilitatii transversale

8,175 m

8,065 m

8,165 m


80/82


327)O nava cu deplasamentul 22600 t, KG = 8,2 m descarca 3000 to de balast avand cota centrului de greutate Kg = 2 m. Nava incarca11800 t de marfa la cota centrului de greutate Kg = 7,8 m, ramanand disponibila pentru incarcare o cantitate de 1200 t de marfa.Determinati cota centrului de greutate a cantitatii disponibile, astfel incat inaltimea metacentrica finala GM sa nu fie mai mica de 0,5 m .KM corepunzator deplasamentului de 32200 t ar

4,66 m

4,55 m

4,75 m


328)Un ponton paralepipedic are dimensiunile: L = 100 m B = 10 m D = 5 m, deplasamentul 2000 t iar cota centrului de greutate KG =4,5 m ?i plute?te n apa dulce. Calcula?i valoarea nal?imii metacentrice ini?iale ?i valoarea acesteia dupa ce o masa de 500 t esteambarcata la cota Kg = 4 m. Calcula?i valorile momentelor de stabilitate la nclinarea transversala de 10 n ambele situa?ii

(GM)1 = 0,67 m.

(MS)1 = 232,7 t.m.

(GM)2 = 0,18 m.

(MS)2 = 78,14 t.m.

(GM)1 = 0,7 m.

(MS)1 = 240,2 t.m.

(GM)2 = 0,18 m.

(MS)2 = 78,14 t.m

(GM)1 = 0,67 m.

(MS

)1

= 232,7 t.m.

(GM)2 = 0,2 m.

(MS)2 = 80 t.m.


329)O nava cu deplasamentul 10500 t pluteste pe carena dreapta si are KG = 7,8 m si KM = 8,5 m. Nava ambarca o masa de 300 t cuKg = 10 m si 4 m tribord fata de PD. Sa se calculeze unghiul nclinarii finale

9,8 grd Bb.

9,85 grd Tb.

9,88 grd Tb.


330)O nava cu caracteristicile : L=56m, B=6m, tpv=1m, tpp=1.3m, CB=0.5m, GML = 50m, pluteste n apa dulce si trebuie adusa pe asietazero, prin deplasarea unei greutati spre prova, pe o distanta de 28m. Aflati valoarea greutatii

3,21 t

2,51 t

1.85t



81/82


82/82

331)Un ponton paralelipipedic cu dimensiunile L = 100m, B = 10m, D = 6m, plute?te n apa dulce, la pescajul t = 2m. O masa de 1t sedeplaseaza lateral pe o distan?a de 8m, deviind pendulul instalat pe ponton cu 0,05 m. Pendulul are lungimea de 5 m. Care estevaloarea cotei centrului de greutate?

3,96 m

4,66 m

4.76m


332)La bordul unei nave cu deplasament initial 11000t, KG=8.7m, KM=9.5m, inclinate 2? la tribord, se ambarca : o greutate de 400t laKg1=10m si 4.5m lateral spre tribord, o greutate de 600t la Kg2=4m si 6m lateral la babord . Se debarca o greutate de 100t de la Kg3=1msi 2m lateral spre tribord. Sa se calculeze unghiul final de inclinare laterala a navei .

8,63 grade Babord

9,15 grade Tribord

15 grade Tribord


tcvn-ainostri

Documents