Capitolul IARBORI I.1.Caracterizare, domenii de folosire, clasificareArborii sunt organe de maini cu micare de rotaie, destinate s transmit un moment de torsiune n lungul axei lor i s susin piesele ntre care se transmite acest moment.Prile componente ale arborelui sunt (fig.1.1): corpul arborelui (a); poriunile de calare (b); poriunile de reazem (c), numite i fusurile arborelui.Fig.1.1. Prile componente ale unui arborePoriuniledecalaresunt reprezentatedetronsoanelepecaresemonteazpiesele susinute de arbore, care pot fi: roi dinate, roi de curea, roi de lan, semicuplaje etc. Aceste poriuni sepot executacilindricei mai rar conice; formaconicestepreferatncazul montrilor i demontrilor repetate sau atunci cnd se impune o centrare mai precis a roii pe arbore.Fusurile sunt materializate de prile arborelui cu care acesta se reazem n carcas. n cazul lagrelorcu alunecare, seexecut fusuri cilindrice,conice sau sferice; la lagrele cu rulmeni,fusul se execut sub form cilindric, diametrul fusului alegndu-se n funcie de diametrul interior al rulmentului.1Clasificarea arborilor Criteriul ITabelul 1.1Arborii drepi(fig.1.2, a, ..., d) sunt cel mai frecvent folosii n transmisiile mecanice. Sunt utilizai ca arbori de transmisie, pentru fixarea organelor de transmisie (roi dinate, roi de curea, roi de lan, semicuplaje etc.) sau ca arbori principali ai mainilor unelte, unde servesc la fixarea organelor de lucru (sculelor). Seciunea arborelui, pe lungime,care poate ficonstantsau variabiln trepte, este determinat de repartiia sarcinilor (momente de torsiune,momente de ncovoiere,fore axiale) de-a lungul axei sale i de tehnologia de execuie i montaj. Pentruarborii caresunt solicitai numai latorsiunei momentul de torsiune este distribuit pe toat lungimea acestora, se utilizeaz seciunea constant (fig.1.2, a). Pentru arborii solicitai la torsiune i ncovoiere, la care, de regul, momentul de torsiune nu acioneaz pe toat lungimea, iar momentul ncovoietor este variabil pe lungimea acestora, fiind mai mic spre capete,se utilizeaz seciunea variabil n trepte (fig.1.2, b). Acetia se apropie de grinda de egal rezisten, permit fixarea axial a organelor susinute i asigur un montaj uor; serecomandcpieselemontatepearborii ntreptestreacliber pnla suprafeele lor de montaj, pentruaseevita deteriorarea diferitelor suprafee i slbirea strngerii ajustajelor.Suprafeeleexterioarealearborilorpotfinetede(fig.1.2, ai b)saucanelate(fig.1.2, c). Arboriinetezisefolosesc, cu precdere,n construcia reductoarelor,iar arborii canelai n construcia cutiilor de viteze.2Fig.1.2. Tipuri de arboriArborii drepi se execut, de regul, cu seciunea plin. Atunci cnd se impun condiii severe de greutate sau atunci cnd este necesar introducerea prin arbore a unui alt arbore (arborii coaxiali ai cutiilor de viteze planetare sau arborii cutiilor de viteze cu axe fixe aleunortractoare,prininteriorul crora trece arborele prizei de putere), acetia se execut tubulari (fig.1.2, d).Domeniiledefolosireaarborilor drepi sereferla: reductoareledeturaiedeuz general, ansamblele transmisiei automobilelor i tractoarelor (cutii de viteze, cutii de distribuie, reductoare de turaie, prize de putere etc.), utilajele tehnologice, arborii principali ai mainilor unelte etc.Arborii cotii(fig.1.2, e) se folosesc n construcia mecanismelor de tip biel-manivel,pentru transformarea micrii de translaie n micare de rotaie (la motoarele cu ardere intern) sau invers (la compresoare, prese, maini de forjat). Acetia au dou sau mai multe fusuri paliere, dispuse pe lungimea arborelui, pentru a asigura o rigiditate mare 3construciei i unul sau mai multe fusuri manetoane, de legtur cu biela (bielele mecanismului). Arboriicotiisunt prevzui cu contragreuti,pentru echilibrarea static i dinamic, construcia i calculul lor fiind specifice domeniului de utilizare.Arborii flexibili(fig.1.2, f, g i h) formeaz o grup special de arbori, la care axa geometric are o form variabil n timp. Acetia se folosesc pentru transmiterea momentelor detorsiunentresubansamble care i schimb poziia relativ n timpul funcionrii. Sunt confectionaidin ctevastraturide srm, nfurate strns i n sensuri diferite,sensul de nfurare al ultimului strat fiind invers sensului de rotaie al arborelui, pentru a realiza,n timpul transmiterii micrii, strngerea straturilor interioare de ctre stratul exterior (fig.1.2, f). Pentru protecia arborelui mpotriva deteriorrii i a murdriei i pentru meninerea unsorii consistententrespire, arboreleelasticseintroducentr-omantametalic(fig.1.2, g) sau executatdinesturcauciucat(fig.1.2, h).Arboreleflexibil seracordeazlaelementele ntre care se transmite micarea cu ajutorul armturilor de capt.Arborii transmit momente de torsiune, solicitarea lor caracteristicfiind torsiunea, dei uneori solicitarea la ncovoiere poate fi predominant.n figura 1.3 sunt prezentate cteva exemple caracteristice dearbori:a-arbore cu axa geometric dreapt i seciune constant; b-arbore cu seciunea variabil (n trepte); carborele principal al unui strung;darbore cotit cu un singur cot; e arbore flexibil.Forma i dimensiunile arborilor snt n funcie, ndeosebi, de rolul funcional, repartizarea sarcinilor pe lungime, tehnologia de fabricaie i condiiile de montaj impuse.4Fig.1.3. Variante constructive de arboria-arbore cu axa geometric dreapt i seciune constant; b-arbore cu seciunea variabil (n trepte); c-arborele principal al unui strung; d-arbore cotit cu un singur cot; e- arbore flexibil.5I.2. MATERIALE I TEHNOLOGIEAlegerea materialului din care se execut arborii este determinat de: tipul arborelui, condiiile de rezisten i rigiditate impuse, modul de rezemare (tipul lagrelor), natura organelor montate pe arbore (roi fixe, roi baladoare etc.).Arborii drepiseexecutdinoeluri carbonobinuite(pentruconstrucii) i de calitate i din oeluri aliate. Oelurile aliate se folosesc numai n cazuri speciale: cnd pinionul este confecionat din otel aliat i face corp comun cu arborele, la arbori puternic solicitai, la turaii nalte, ncazul restriciilor degabarit, laosiileautovehiculelor etc; oelurilealiate, tratate termic sau termochimic, se folosesc numai n msura n care acest lucru este impus de durata de funcionare a lagrelor, canelurilor sau a altor suprafee funcionale.Pentru arborii drepi , se recomand:oeluri de uz general pentru construcii(OL 42, OL 50, OL 60), pentru arborii i osiile care nu necesit tratament termic;oeluri carbon de calitate de mbuntire(OLC45 etc.) i oeluri aliate de mbuntire (40 Cr 10, 41 CrNi 12 etc.), pentru arbori mediu soliciti i durata medie de funcionare a fusurilor i a canelurilor;oeluri carbondecalitatedecementare(OLC15, OLC20) i oeluri aliatede cementare (13 CrNi 30 etc.), pentru arbori puternic solicitai i pentru arborii care funcioneaz la turaii nalte.Casemifabricate, pentruarborii dedimensiuni mici i medii, sefolosesclaminate rotunde, iar la producia de serie semifabricate matriate; pentru arborii de dimensiuni mari se folosesc semifabricate forjate sau turnate. Arborii drepi se prelucreaz prin strunjire, suprafeele fusurilor i ale canelurilor, urmnd s se rectifice.Arborii cotii i, n general, arborii grei se execut din font cu grafit nodular sau din font modificat, care confer arborilor sensibilitate mai redus la concentratorii de tensiuni, proprietiantifriciuneideamortizare a ocurilor i vibraiilor,concomitent cu avantajul unorimportanteeconomii demateriali demanoper;n altecazurisepoate folosifonta maleabila perlitic, fonta aliatsau oelul turnat. Arborii cotii se execut prin turnare sau forjare. Semifabricatele forjate se obin prin forjare n mai multe treceri i nclziri, n matrie nchise. Fusurile i manetoanele se rectific.Arborii flexibili se confecioneaz din srm de oel carbon, cu diametrul de 0,3 ... 3 mm, tras la rece. Mantaua arborilor flexibili este metalic, putnd fi prevzut i cu straturi de estura i cauciuc.Mantaua metalic se realizeaz dintr-o platband de oel zincat,cu seciune profilat, nfurat, fiind etanat cu nur de bumbac. Mantaua din estur cauciucat este format dintr-un arc din banda de oel, tratat termic, i dintr-o tres de bumbac acoperit cu cauciuc cu inserii de estur. Arborele flexibil se racordeaz la elementele ntre care se transmite micarea cu ajutorul armturilor de capt.6I.3. ELEMENTE CONSTRUCTIVELa proiectarea arborilor, o atenie deosebit trebuie acordat formei constructive, care influeneaz rezistena la oboseal, corectitudinea fixrii axiale a organelor susinute, tehnologicitatea i costul acestora. n continuare,se prezint msuri constructive pentru diminuarea concentratorilor de tensiuni, n funcie de tipul concentratorului. Concentratorul trecere de seciune (salturile de diametre) raz de racordare, n cazul cnd diferena ntre trepte este mic (fig.1.4,. a); dou raze de racordare diferite (fig.1.4, b) sau racordare de form eliptic, n cazul arborilor foarte solicitai (fig.1.4, c); teireacaptului treptei dediametrumare, pentrutreceri mici deseciune (fig.1.4, d); teirea captului treptei de diametru mare, combinat cu racordare la treapta de diametru mic (fig.1.4, e), pentru treceri de seciune mari; razderacordare, combinatcucanal dedescrcarepetreaptadediametru mare (fig.1.4, f); raz de racordare, combinat cu executarea unei guri pe treapta de diametru mare (fig.1.4, g); canale de trecere,executate la captul treptei de diametru mic (fig.1.4, h); la arbori de dimensiuni mari, se recomand soluia din fig.1.4, i; degajare interioar, executat n treapta de diametru mare (fig.1.4, j); canale de trecere, combinate cu degajare interioar (fig.1.4, k); soluia asigur creterea rezistenei la oboseal, accesul pietrei de rectificat pe toat lungimea tronsonului de diametru mic i un sprijin axial corect al organelor montate pe arbore; raz de racordare, care necesit msuri speciale: teirea piesei susinute (fig.1.4, l); ntrebuinarea de piese suplimentare (fig.1.4, m). Concentratorul canal de pan sau caneluri canalele de pan se recomand s se execute cu capetele rotunjite (fig.1.4, n), fiind preferate canalele executate cu freze disc (fig.1.4, o); se prefer arborii canelai cu ieirea canelurilor racordat, la care diametrul exterior al poriunii canelate este egal cu diametrul arborelui (fig.1.4, p); Concentratorul presiunedecapt, dinzoneledecontact arboreorgane susinute -ngroarea poriunii de calare (fig.1.4, r); -teirea sau rotunjirea muchiilor butucului (fig.1.4, s); -subierea marginilor butucului (fig.1.4, t); -executarea canalelor de descrcare n arbore (fig.1.4, u) sau n butuc (fig.1.4, v). 7Fig. 1.4.Tipuri constructive pentru diminuarea concentratorilor de tensiuni din arbori8I.4. CAUZELE APARIIEI FENOMENULUI DE UZURn construcia i funcionarea mainilor i utilajelor frecarea uscat nu estesingurul productor de uzare, deoarece n anumite condiii chiar n prezena lubrifiantului, poateavea loc contactul dintremicro-asperitile suprafeelor n contact.Uzura pieselor reprezint un fenomen complex distructiv, care are ca efect modificareatreptat a dimensiunilor n timpul exploatrii, ca urmare a frecrii suprafeelor de contact.n practic uzarea poate fi provocat n prezena lubrifiantului de urmtoarele tipuri de frecare: limit (onctuoas prin aderen sau semiuscat); semifluid (mixt); elasto-hidro-dinamic ( HHD )i fluid ( hidrodinamic, gazodinamic, magneto-hidrodinamic ).Frecarea limit este caracterizat prininterpunerea unuia saumai multor straturi subiri molecularedelubrifiant, care, deregul, mpiediccontactul direct. nacest caz, stratul de lubrifiant, format pe suprafaa n frecare, este legatprin aceasta prin puternicefore deadeziune molecular( de unde i numele de frecareprin aderen).Frecarea limit are importan practic deoarece reduce considerabil uzarea suprafeelor n contact,reprezentnd un fel de barier mpotriva uzrii. De aceea n aceste condiiiserecomandfolosireaunor aditivi cu onctuozitate i presiune extrem,folosirea unor lubrifiani solizi ( grafit, bisulfur de molibden ) sau acoperirea cu un strat depus chimic ( oxid sau sulfur metalic ).Frecarea limit sentlnete la asamblrile care funcioneaz la temperaturi ridicate,asamblarea piston-bol,segment-cilindru.Frecareasemifluid(mixt) aparelalimitafrecrii flaide, atunci cndsuprafeele conjugate prezint un anumit grad de rugozitate. n acest caz, dei pelicula de lubrifiant are o grosime corespunztoare, este ntrerupt temporar, datorit vrfurilor proeminente ale micro asperitilor, aprnd contactul direct dintre suprafee.Frecareasemifluidnupoatefievitatnregimuriletranzitorii alemainilor (pornire- oprire ), cnd pelicula de lubrifiant nu s-a format sau cnd viteza scademult, schimbndu-se eventual i sensul micrii. n acest regim de frecare pot aprea simultan trei situaii: contactul direct al vrfurllor mai proeminente ale asperitilor celor dou suprafee, regimul onctuos, regimul de lubrifierefluid.Sededucec regimul de frecaresemifluid nu este un regim de funcionarenormal,ci unul tranzitoriu, a crui durat s fie ct mai redus.Pentru ca s serealizezeregimul delubrifieresemifluid este necesar atingereaunei turaii minimecaresedetermin cu relaia:( 3)V CNnT. .min [rot/min] (1.1.)n care:Nestesarcina total pelagrT -vscozitatea dinamic la temperaturaT, n (Pa.S);V-volumul alezajuluilagrului, n (m3) ;G- parametru constructiv.9Frecareaelasto-hidrodinamicsecaracterizeaz prin existsna unei peliculesubiri icontinuede lubrifiantn zona contactului liniar sau pucctiform,ntre suprafeelede frecare n condiiile uneincrcri dinamicemari (lagrecu rostogolire, angrenaje,lagre cu alunaecares greu solicitate.)Fenomenelecareaparnacest regimdefrecareseexplicprindeformaiile elastice ale suprafeelor n contact, datorit sarcinilor exterioare i presiunilor hidrodinamice mari, darn acelai timp i modificrile care intervinn vscozitatea i aderenalubrifiantului.Laacestregim de frecare, se asigur olubrifierecorespunztoare, fluid, laangrenaje i rulmeni, n condiii de uzare relativ reduse.Freacarea fluid nregimhidrodinamic i hidrostatic, prinprezena lubrifiantului asigur o separare teoretic perfect a suprafeelor de contact, printr-o pelicul continu i portantdelubrifiant acrui grosimeminimestemai maredect sumanlimilor maximale ale microasperitilor suprafeelor. Dac grosimea peliculei h m = 10...100 m, sau chiar mai mult,lubrifierea senumete cu film gros,iarcnd grosimeapeliculei asteh m = 1...10 m, lubrifiereaestecu film subiredelubrifiant.n cazul frecrii fluide hidrodinamice, realizarea filmului de lubrifiant se datorete micrii relative asuprafeelori se ntlnete des la lagrale cu alunecare.n cazul frecrii fluidehidrostatice, pelicula portant se creaz prin introducerea lubrifiantului sub presiune, n funcie demrimeapresiunii medii din lagr, obinndu-sei obun rotire, stabilitate, reglaj.1.4.1 TIPURI CARACTERISTICE DE PROCESE DE UZAREPRIVIRE SISTEMIC A PROCESULUI DE UZAREFiecare proces de uzaresecaracterizeaz prin parametrii determinani,adic prin anumitemrimi finalei caracteristici.n cadrul procesului de uzare, exist o legtur ntre cauz i efect, ntre fiecare cauz i caracteristicileprocesului - efectele acestuia.Schema unuisistemde ilustrare a celor artate mai sus este prezentat n figura 1.5.Tipurile caracteristicede uzuripot fiobservate n fig.l.6.Fig. 1.5. Schema unui proces de uzare10Fora de frecareIntensitatea uzuriiNatura corpurilor de frecareMediul intermediarncrcarea VitezaTemperaturaVariaia rugozitiiVariaia proprietilor peliculeiDegajarea de cldur la frecareModificarea structuriiModificarea proprietilor mecaniceAcumularea vacanelor i dislocaiilorFactori de ieireFactori interiori FactoriintrareFig.1.6. Tipuri caracteristice de uzuriProcesul de uzare are la baz cinetica fenomenului distructiv care are dou aspecte: cinetica fizic i cinetica chimic care determin viteza unor reacii chimice.A. Uzareaprin frecareEste cauzat att de frecarea exterioar i de frecarea din structura pieselor. Defectele generatedefrecareaexterioara pieselor fac parte din grupa defectelor de uzare cepot fi nlturate. Frecareacaregenereazdefectelestructuraleceafecteazdurabilitateapieselor considerate defecte ce nu pot fi nlturate.Producerea fenomenului de frecare uscat a dou suprafee rugoase n contacte este explicat prin mai multeteorii acceptate parial i complementar, (fig.1.3).Fig.1.7. Modul de producere a frecrii uscate ntre dou suprafeeFig.1.8.Schemainteraciunii directea suprafeelor corpurilor reale sub aciunea rezultantei forelor exterioare Fe i a reciunii N hi p nlimea i pasul ondulaiilor1,2,,n zone de contact 11PROCESE DE UZAREHIDROABRAZIVABRAZIVCOROSIVMECANICEMECANICEUZARE PRIN GRIPAREMOLECULARMECANICEOBOSEALAMBINRILOREROZIVGAZOABRAZIVOXIDAREFRETING-COROZIVPebazastudiilortribologice arezultatc fora de frecare reprezint o rezultant a mai multor componente generate la: forfecarea unor microsuduri ale microasperitilor metalului mai dursau pentru nvingerea rezistenelorlatendina dedeplasarei zgrierea suprafeelorpecareproduseledeabraziune i producerea deformaiilor localeelasticei plasticei nvingerea forelor deaderen la microsuprafeelen contactdirect; nvingerea rezistenei laforfecare afilmului delubrifiant aditivatsau neaditivat.B. Uzarea de adeziuneEstecauzatdeaciuneasimultanacomponentei denaturmecanic i acelei cauzat deforelemoleculare sau atomice.Oconsecina a uzrii prin adeziuneeste uneori griparea careapare lasarcini mari nlipsalubrifiantuluisau la strpungerea peliculei, nurmaproducerii unortemperaturi locale ridicate.Adeziunile sau microjonciunile puternice ce se creeaz nu mai pot fi forfecate i deplasarearelativ nceteaz, cupla defrecarefiind astfelblocat. Presiunea degripaj variaz n funcie de viteza tangenial i de materialele cuplei. [6].Deformaiaplastic depinde detemperatura de gripaj.C.Uzarea de abraziune. Cauzaacestui procespur mecanicesteprezenaparticulelor dureabraziventre suprafeele n contact sau de asperitilemai dure aleuneia dintresuprafeelen contact. Esteuorderecunoscutdupurmeleorientatepedireciademicare. Caracterul nuse schimb, indiferent dac particuleleabrazive provin din afar sau sunt coninutentr-unul din corpurile de frecare,cumarfi de exemplu, cazul pieselor recondiionate prin metalizare, cromare, oelizare sau sudare.Uzareadeabraziunearedou aspecte:a)Uzareahidroi gazoabrazivfiindrezultatul aciunii mecanice combinate a particulelor abrazive antrenatede un flux de lichid. Adeseori aceste tipuri de uzuri presupun i aciunea eroziv a fluxului delichid sau gaz.12Fig.1.9.Variaia limitei de gripaj n funcie de viteza tangenial (dup Fig.1.10.Curba de dependen dintre deformaia plastic i b)Uzareadecavitaiereprezintprocesuldedistrugereasuprafeei, nsoit de deplasarea dematerial sub form demici particule, produs de mediul lichidsau gazosi careare carezultat realizarea de ciupituri i eroziuni adnci alesuprafeelor.Cavitaia se poate atenua prin mrirea duritii suprafeelor metalice i reducerea tensiunii superficiale alichidului antrenat sau pompat.D. Uzarea prin oboseal i mbtrnirea materialelor.Obosealamaterialelorpieseloraparelapieselesolicitatelasarcini armonicesau alternante,frs se observe urme de deformaii remanente.Uzareaprinoboseal seproducelafrecareaderostogolire. Pesuprafeelede lucru ale rulmenilor i peflancurile roilor. Oboseala materialelorproducei degradarea pieselor,ele devin nerecondiionabile, deoarecesepoateproducei ruperea.Uzura prin oboseal se ntlnete mai ales, sub form de ciupire ( pitting ) sau de exfoliere ( spalling ).Pittingul seproduce sub forma de gropie,ciupituri pe flancurile dinilori pecile de rulare ale rulmenilor. Adncimea fisurilor depinde de proprietile mecanice ale materialelor pieselor (duriti mai mici de350HBfavorizeaz pittingul), devaloarea presiunii i mrimea petei decontact,de rugozitateasuprafeelor,de ungere.Spallingul(cojirea)seproduce ca urmare a generrii i deplasrii dislocaiilor i golurilorsubaciuneaunei forenormalevariabile. Particuladeuzurareaspectul unui "solz" cu dimensiuni mici.mbtrnirea materialelorse caracterizeaz prin modificarea structurii i proprietilorloriseproduce fie spontan,prin meninerea ndelungat la temperatur obinuit ( mbtrnire natural ), fie prin nclzire (mbtrnireartificial ).Procesul de mbtrnire este determinat da deplasarea atomilor n metal, adic de modificri ale structurii cristaline a materialului.E. Uzarea prin coroziuneCoroziunea pieselorpoatefi punctiform iintarcriatalin, careafecteaz rezistena mecanic i la oboseala amaterialelor.n cazul coroziunii mecanochimice i tribochimice are loc aciunea simultan a mediului corosiv i asolicitrilormecanice statice (coroziunedetensionare ) sau periodice( de oboseal ).La maini procesul de uzareprinoxidareeste caracteristic fusurilor dearborii coroziunea decontact dintresuprafeele metalice cu diferitepoteniale dar i dintremetale i piesenemetalice.Coroziunea chimicpoate evolua diferit n funcie de material i deparametrii fizico-chimici respectivi.Coroziuneachimica poateevoluasub dou forme.13-Coroziuneachimicpropriu-zis,ncazul ncareagentul corozivpoatefi gazos ( oxigen ) sau lichid ( ap, lubrifiant coroziv). Oxidarea poate s apar n aer la temperatura normal sau la creterea temperaturii va cretei vitsza de reacie.Rezistenalaoxidaresepoatemri prinaliereametalului, urmrindu-seformareaunei paliculede oxid aderentei compacte.Coroziunea electrochimiccarepresupuneexistena unor perechi de metale anumite i nchiderea circuitului prin electrolit. Coroziunea electrochimic depinde deconductivitatea electric a mediului.Ruginireaeste o form acoroziunii electrochimicea fierului i se datoreaz aciunii combinate a oxigenului i apei.Coroziunea n mediul lubrifiant este de natur electrochimic.Efectele corozive puterniceaparn cazul prezenei n lubrifiant a unormici cantiti de ap, sau desulf.Coroziunea mecanochimicpoate aveaurmtoarelesubclase :-coroziuneade_tensionare,datorit solicitrilor mecanice statice. Sedistruge stratul protectori produceointensificare a efectuluicoroziv ;-coroziuneadeoboseal, datoritsolicitrilorperiodice. Fenomenul deoboseal propriu-zis este activatdeprezenaunui anumitmediu ambiant.Prin aciuneacombinat a factorului mecanici chimic, are loccretereauzurii i scderea accentuatarezistenei laoboseal. Solicitrilemecanicensnudeclaneazreacii chimice, ele provocnd modificrinstareasuprafeei sau nstructuraintern, degajrii mari de energie termic, acumulri de potenial electrostatic, carefac posibile reaciile chimicealematerialelorsuprafeei defrecare.Coroziuneadefrecareapareatunci cndsuprafeeledefrecaresunt supuse simultan att aciunii sarciniinormale cti aunoroscilaii demic amplitudine.Coroziuneadefrecare nu poatefi ndeprtat prin nici un fel delubrifiant, fiind conservat i la metale nobile sauinoxidabile.Apare sub aciunea de ciocnire a organelor active asupra celor pasive, atunci cnd aciuneaestebrusc i demic durat.Datorit ciocnirilor repetatese formeaz pesuprafaa de lucru o serie decraterecare au dimensiuni foarte variate n funcie de caracteristicile fizicomecanice ale materialului folosit. F. Alte forme de uzurImprimarea sferic (brinelarea ) este specific lagrelor cu bile supuse unor sarcini mari concentrate, aciunea de deformarea cilorderulareproducndu-senperioadele derepaus.Uzura de cavitaieeste caracterizat prin ciupituri i eroziuni adnci alesuprafeelor, lavitezemari i n prezenaunui mediu lichid.Zgriereaeste o form de uzur de abraziune mai intens datorit asperitilor sau a unorparticuledure.Griparea uoar apare ca o sudur de mic adncime i zgrieturi pronunate de rupere n direcia micrii,ca de exemplu la angrenaje,n zona decapti lapiciorul dintelui.14Uzuradatoriteroziunii electriceaparelasuprafeelentrecaresunt descrcri electrice.n literatura tehnicsentlnesc diferite clasificriale uzurilor, dei aspectulpoatefi acelai, cauzele uzurii sunt diferite .Desubliniatc practic, uzurapoat fi determinat nu numai de un singurfactor, ci deo serie ntreag,de cauze,de aciuni concomitente.1.4.2. Legea general de variaie a uzriintimpUzareapieselorasamblatecu joc se manifest prin mrirea jocului ajustajului, care crete de la valoarea lui iniial pn la ceamaxim admisibil,fcnd s apar bti.Curba uzurii poate fi reprezentat fie camodificare a jocului ( j ) dintrepieseleconjugate, fieca variaie a dimensiunii piesei n timp.Fig. 1.11. Curba uzurii, respectiv acreteriijocului ( j ) ntimpul t :Tr - timpul de rodaj;Tn - timpul normalde funcionare;Ta - timpul pn la avarie;Ji - jocul iniial jminjmax- jocurile minime respectiv maxime din mbinare.Din desen rezult trei perioadedistincteale uzurii:I. - primaperioad ( Tr) - denumit perioad derodaj aasamblrii sau perioad de uzur iniial. n aceast perioad se netezesc intens neregularitile de pe suprafeele n frecare rezultate de la prelucrrile mecanice, fracarea i uzura este mai accentuat, mai intens.II - a doua perioad - denumit perioada defuncionare normal, caracterizat de o intensitate a uzrii aproximativ constant, o uzur i frecare de valori mai mici, o durataTnmaimare, pnlasfritul acesteiperioade,uzuracrescndtreptat,aproape proporional cu timpul de funcionare;III - atreiaperioad de uzur ( Ta ), perioad ulterioar uzrii normale, denumit uzur deavariea, uzur anormal sau catastrofal estecaracterizat decretereabrusc a jocurilor, deouzuraccentuatcaredofuncionareanormal, apoibti, aparocuri, ungere insuficient, se intensific zgomotele, nclzirile, etc.Toateacestefenomenepot provocadistrugereapieselor,astfel c nu seadmitefuncionarean perioada alll~ade evoluiea uzurii.Timpul normal defuncionare Tn, denumitdurabilitateaT ambinrii sau a piesei, va fi dat de expresia tgj jTnmin max (1.4 )n care: jmaxeste jocuI maxim din mbinare,n m15jmin - jocul minim din mbinare,n mtg -intensitatea uzrii.Pentru creterea perioadei de funcionare, n exploatare trebuie aplicate msuri de micorare aintensitii uzurii (tg ), iar la reparaii msuri cares micorezejocul ajustajului pn la jocul minim admisibil funcional.1.5. Factorii careinflueneaz caracterul i mrimeauzuriiS-aconstatat c npractic mrimeai caracterul uzurii suntinfluenai demai muli factori, careauun efectmai micsau mai mareasupraprocesului amintit.1.5.1.Suprafaa de frecareIniial curate, suprafeele metalice, netede sau rugoase, se acoper ntr-un timp foarte scurtcuun strat de oxid i molecule deoxigen, azotsau ap, adsorbite, totodat sepot contaminauor i cualtemoleculepolare. Meninereastrii iniialese realizeaz numai n vid naltsau n atmosfer uscat controlat (argon, neon etc. ).Practic, microimacrogeometriasuprafeelor sunt influenatedeprocesulde frecareuzare i,la rndullor - influeneaz n mare msur evoluia acestui proces cu consecinedefavorabile sau favorabile.Frecarea semifluid sau mixt include un fenomen complex i apare la limita frecrii fluide n cazul existenei unor suprafee cu un anumit grad de rugozitate, atunci cnd filmul de lubrifiant, dei are o grosime corespunztoare ungerii fluide, se rupe i se reface. De menionat c ungerea i frecarea mixt nu se poate evita n regimurile tranzitorii ale mainilor ( pornire - oprire) cnd pelicula de ulei nu s-a format sau cnd viteza scade mult, schimbnd eventual sensul micrii.Ungereafluid(hidrodinamicihidrostatic), asigurseparareateoreticperfecta suprafeelor solide respective, printr-o pelicul continu de lubrifiant. Acest tip de ungere este practiccel mai avantajos deoarecereduceconsiderabil uzurapieselor aflatencontact n timpul funcionrii.Asupra caracterului i mrimii uzurii influieneaz att factori dependeni de caracterul materialului, ct i factori dependeni de condiiile n care este supus s lucreze materialul.Ungerea hidrodinamic i hidrostatic este influienat de calitatea lubrifianilor utilizai precum i de ntreinerea i exploatarea mainilor i utilajelor.1.5.2.Calitatea materialului i tratamentul termic aplicatCalitatea materialului depinde n primul rnd de duritatea superficial, care este factorul cu cea mai mare influien asupra uzurii.Din diagram rezult c dac duritatea scade sub 200-300HB, crete intensitatea uzurii n mod foarte accentuat(fig.1.14).16Rezult c pentru creterea rezistenei la uzur este indicat un tratament oarecare de durificare ca: cementare, clire, nitrurare,etc.(6).Coninutul de carbon, caredetermin duritateasuperficil influeneaz intensitatea, uzurii.Fig.l.l2. Uzura n funcie de duritate n cazul oelului carbonOrganele demaini solicitatedinamic,necesit pelng rezistenmare la uzur ioboseal i otenacitate corespunztoare. Acestease execut dinoeluricarbonsau aliate de cementere ( cu % C redus ), la care stratul superficial se durific n timp ce restul piesei ipstreaz rezistena,astfelc suport sarcini dinamice.Alierea cu elemente speciale de aliereducela creterea tenacitii oelului i a rezisteneila uzur a fontelor.Pentru creterea rezistenei la uzur,pieseleconjugate dintr-ombinare seexecut din materialediferite, ndeosebi n cazulpieselornetratate termic.Piesamaicomplex, mai scump i mai greu derecondiionat se execut dintr-un material de calitate superioar.Rugozitateasuprafeelor influeneaz mrimea uzurii astfel; la o rugozitate mare, rezultat la prelucrri macanice, provoacntreruperea peliculeide lubrifiant conducnd la frecarea uscat. La uzuri mari, la creterea jocurilor, la bti i nrutirea ungerii, la scurtareadurabilitiimbinrii. Dac suprafeele sunt prea fin prelucrate, costul pieselor este foarte ridicat, suprafeele reincugreulubrifiantul conducndla frecareauscat i chiar lagripare.1.5.3.Mrimea jocurilor iniiale ale mbinrilorDurabilitatea a dou piese conjugate cu jocul iniial ji, i cu jocul minim jmin ( jocul dup rodaj,) este cu attmaimare cuct valoareaacestor parametri( ji , jmin) este maimare.Uzurade rodajdepindedecalitatea organelor mbinrii i ndeosebi de calitatea acestora,Experimental s-a constatatc uzuraderodaj a unui arbore estede20 - 25 mn cazul strunjiriii de10 - 15 m n cazul rectificrii.Asamblareacuun jocminim mai maredectcel optim duce la uzuri maimari, mai rapide, la bti, la scderea durabilitii. Asamblareacuj minmai mic dect cel optim nu permite formarea peliculei deulei necesar astfel c se produceo nclzire exagerat,creteposibilitatea apariiei gripajului.Fig. 1.14. Evoluia jocului ntimp, la o asamblare mobil.Durata rodajului Tr ,se poateexprima:17orrB rArUU UT+ (1.13)n care UrAi UrB este uzura n perioada de rodaj apiesei A, respectiv a piesei B, Uor este uzura specific nunitatea de timp peperioada de rodaj.Pe durata exploatrii, nmod similar, se poate scrieoeeB eAeUU UT+ (1.14)tiindc eTj jtg12min max tgj jTemin max innd seama cjocul minim este suma joculuiiniial cu uzura derodaj( rAB iU j j + min ), durabilitatea mbinrii va fi( ) tgU j jTtgU j jT T T TrrABr e r2 22 , 1min max min max+ + + + 1.5.4.Calitatea lubrifianilor utilizaiLubrifianii trabuie s aib o bun stabilitate chimic, o vscozitate corespunztoare, caliti de oncuozitate, snu conin acizi sauimpuniti mecanice.Vscozitatea influeneaz direct asupra grosimii i vitezei de formare a peliculei,fiind influenat mai mult de temperatur dect de presiune.Deci uzuraestecu att maimare cu ct vscozitatea este mai mic.Lubrifiantultrebuies adere, s fieadsorbitlasuprafaa pieselor pentru aasigura o frecare semiuscat. Pentruaceasta estenecesar ovscositate ridicat, obun onctuozitate. Pentru creterea onctuozitii se adaug cantiti mici de acizi grai, care duc lamicorareacoeficientului defrecare. Acetians duc la intensificarearitmului de uzur chimic.n vederea micorrii uzurii trebuie respectat jocul care asigur ungerea lichid, iar la alegerealubrefianilortrebuie respectate cu stricteenormele n vigoare.1.5.6.Aria (suprafaa)de contactncazulunorcupledefrecarecu contactpe suprafee plane sau cilindriceetc., considerat static i sub sarcina FN, suprafaa defrecaredelimitat degeometria decontur a corpului mai mic ( 1 ) se numetenominal (2 1xl l A ); acesteia i corespunde o suprafaa nominal egal delimitat pe corpul 2. (fig.1.20)18Fig.l.15.Schema calculrii ariilor de contact.nsumarea ariilor de contacta1 , a2 , a3 formate de ondulaiile de prelucrare, determinsuprafaasauariadecontact aparent( + + + + nii na a a a a A13 2 1...). nsumarea micro-suprafeelor de contact ale asperitilor respective - prin care se transmitedefaptforadeapsare normal - determin suprafaa sau aria realde contact . + + + + nii n rC C C C C A13 2 1... (1.15)careeste maimic dactceaaparent i respectiv ceanominal (n a rA A A )Raporturile acestor arii de contact conduc la mrimile relative (adimensionale)nrnaarAAAAAA 3 2 1; ; (1.16)2 1 3 x (1.17)De asemenea,sub aciunea i a unei fore tangeniale, prin deplasareacorpului 1 pe corpul 2, ambelesuprafeefiindrugoase , Aa i Ar pot diferi de situaia iniial.Exist ncercri de calcul al suprafeei reale de contact obinndu-se o distribuie exponenial sau gaussian anlimilor asperitilor: asimilarea asperitilorcu anumite formegeometrice (sfere,conuri, prisme); un model simplificat de contact (exemplu: sfere cu raz egal n contact pe o suprafa plan );deformareaelastic sau plasticideal, n condiiile unui contactstatic; probabilitateacao asperitate oarecaredenlimeh s realizeze contactul etc.1.6.Legile frecrii uscate. Coeficientul de frecareCele patru legi enunate de Coulomb pentru frecarea uscat, i anume c fora de frecare este direct proporional cu sarcina i dependent de suprafaa de contact i de viteza de alunecare, fiind dependent de natura materialelor n contact, au constituit multtimp probleme decercetare,fiindparialconfirmate.Fora de frecare de alunecare ( Ffa) s-a dovedit a fi direct proporional cu reaciuneanormal FN iindependent de mrimeasuprafeei aparente Aasau nominalede contact An .Astfel,s-aconfirmatrelaiaAmontous - Coulomb:N a faF F . (1)Aceast relaieafostaplicat multtimpla toate cazurile frecrii dealunecare,fie c eravorbadefrecare uscat sau nu.19ncazul teoriei microjonciunilor, Bowdenadefinit foradefrecaredatorit forfecrii microsudurilor r r NA F . (2)n care resterezistenalafrecarea materialuluimai moale, i totodat aadmis relaia:c r NP A F . (3)ncarePc este presiuneade curgere a materialuluimaimoale.Pebaza legii Amontous - Coulombse obine expresia coeficientului de frecare de alunecare:NfaaFF (4)Prin mprirearelaiei (2) larelaia ( 3 ) rezult crNfaaP FF (5)Coeficientul defrecarenuestecomplet independent devitezaacumacrezut Coulomb, ci legile stabilite de el au valabilitate numai n cazul frecrii uscate i att timpct deformaiile rmn n domeniul elastic.Cercetrile ulterioare au dovedit c de fapt legile lui Coulomb constituie aproximaii i c n realitate coeficientul defrecarevariazcupresiuneai vitezade alunecare.Seconstatcvaloarecoeficientului defrecarecunaturai stareasuprafeelor ( gradul de finisare i starea fizico-chimic) distingndu-se dou feluri de coeficieni de frecare: statici i cinetici.Caracterul diferitse va marca prin indiciici s (ac; as).Cercetrile experimentale fcutepiua n prezent au permis conclude de un complex de factori sarcina normal, vitezadealunecare,felul contactului, calitateai rugozitatea suprafeei, natura materialelor n contact, caracterul rigid sau elastic al suprafeelor,temperaturasuperficiali desigur prezenaunor peliculepesuprafaadefrecare ( lubrifiant, impuriti etc. ).Valori ale coeficientului de frecare ac , pentru diferite materiale i regimuri de frecare :Materialele cuplei de frecareac1 2 3Aluminiu-aluminiu 1,50-1,90 0,15-0,25Alam-oel aliat (Rul 1, C15,VMoC15) 0,50-0,80 0,10-0,26Oel aliat (Rul 1,C15, VMoC15-bronz fosforos) 0,67-0,74 0,09-0,19Idem-aliaj de aluminiu 0,79-1,42 0,09-0,20Oel-aliaj Cu-Ni 1,17-1,23 0,15-0,29Oel aliat(Rul 1, C15,VMoC15) Fe sinter 0,38-0,45 0,21-0,2620Idem Fe Cu sinter 0,43-0,47 0,19-0,27Oel austenitic 7NC180, 7TNC180-aliaj Ni 1,30-1,33 0,16-0,24Idem-aliaj Monel 0,90-0,99 0,14-0,15Idem- bronz sinter 0,26-0,31 0,11-0,21Oel aliat oel aliat 0,60-0,82 0,10-0,25Oel-oel 0,35-1,20 0,10-0,21Font-font 0,13-0,18 0,10-0,15Font-oel 0,18-0,60 0,10-0,20Oel-grafit 0,08-0,10 -Oel-Cu cu strat de S 0,15-0,18 0,08-0,10Ferodou-oel 0,30-0,40 -Frecarea este nsoit de diferite alte fenomene : nclzire, oxidare, uzur, etc.1.7.Ungerea fluidFrecareauscat nu estesingurul productor de uzur, deoarecen anumite condiii, chiarn prezena lubrifiantului poate avealoc lacontactul microasperitailor.Frecarea fluid ( n mediulichidsau gazos ), corespunztor uneiungeri hidrodinamice nu genereaz uzurdectaccidental.Valoarea coeficientului de frecare ac pentru regimul limit este data in tabelul urmator:l Materialele cuplei de frecare (sau tipul acesteia)LubrifiantacObservaii1 2 3 4Oel/oel, font, bronz, aliaje antifriciune)Ulei mineral 0,10-0,16 Strat molecularOel/oel, font, bronz, aliaje antifriciune)Acizi grai 0,05-0,12 Funcie de starea de agregareOel/oel Acid stearic lauric 0,10-0,11 -Oel/Cu Acid stearic lauric 0,09 -Oel/Mg Acid stearic lauric 0,07 -Oel/Cd Acid stearic lauric 0,06 -Frecarealimitsauonctuoas, estecaracterizatprininterpunereauneiasaumai multor straturi subiri moleculare de lubrifiant, care deregul, mpiedic contactul direct.Importana practic deosebit a frecrii limita a fost scoas n eviden de Davies, subliniindu-se c fa de frecarea uscaut,frecarea umed reduce uzura suprafeelor, reprezentndun fel de barier mpotriva uzurii; ea permite micorarea uzurii suprafeelor de mii de ori, dei poate micora coeficientul de frecare numai de cteva ori.1.8.Condiiilede funcionarei de exploatare21Cu ct ncrcareapeunitatea desuprafa ( presiunea)mai mare,cu attestemai mare uzura.Viteza de deplasarea arborilor influeneaz uzura. La creterea frecvenei de rotaie a arborilor, n condiiile ungerii hidrodinamice, crete grosimeapeliculei deulei,astfelc scade fora de frecare, iar viteza maxim se produce la viteze reduse, n special la pornirea motoarelor.Dac viteza depete o anumit valoarecretetemperatura lubrifiantului i ca urmarescade vscozitateaacestuia ( fig. 1.20.)Fig.1.16. Influena sarcinii asupra uzurii: a - la diferiteviteze; b- la diferitepresiuni.Condiiile de exploatare foarte variate contribuie la intensitiiuzurii.1.9.Metode de msurare a uzuriin funcie de procesul de msurare sedisting urmtoarelemetode de msurarea uzurii:a) msurare continu - cu ajutorul indicilor funcionali, determinareametalului din uleiul de ungeresaucu ajutorul izotopilorradioactivi;b)msurarediscontinu - micrometrare, cntrire, profilo-grafiere, amprente, etc.ncadrullucrrilordereparaii,metodamicrometrrii, toatedezavantajeleei, este cel mai desutilizatdeoarececuajutorul acestei metode se detarmia direct dimensiunile piesei lamomentdat.1.9.1.Metoda amprentelorPe suprafaa piesei se imprim o urm, o amprent, i la intervale de timp se msoar diagonalasau adncimea urmei imprimate.Urmele pot fi imprimate cu o piramid de diamant, cu o calot sferic, conic, etc., cu ajutorulunui aparat de msurarea duritii.22Msurnddiagonalelecareseimprimpeurmcuunmicroscoplaprecizii de t 1 m, secalculeaz mrimeauzurii h.( Fig. 1.21.)Din fig. 1.21., geometric, rezult2 22211lhlhtg deci tglh211 i tglh222 Astfel ca: tgl lh h h22 12 1 ,n care h1, h2 sunt adncimile urmei (amprentelor)l1 , l2-diagonalele urmei;- unghiul de ]nclinare al piramideiFig.1.21. Schema de calcul a uzuriiprin metoda amprentelor.Din triunghiul ABC rezult 2 , iar reprezint unghiul de vrf al corpului de imprimare a urmei. Aparatul Vickers, spre exemplu, are piramidadediamantecubazaptrat, avnd unghiul de vrf =1360 i raportul ntre diagonale i adncimi 7 :1.1.9.2.MetodelemicrometrriiAceste metode permit a se determina modificarea dimensionala mrimilor lineare, prinmsureadimensiunilor nainte i dup funcionarea ansamblului respectiv. Metoda necesit demontarea mainii i curareapieselor.Msurtorile se execut cu ublere, cu micrometredeinterior sau deexterior, ori cuaparateavndcomparatoare cu cadrane, pasimetre ( pentru interior ) sau pasametre ( pentru exterior ). Precizia acestoraparateestede t1 m pn la t10 m.Dezavantajeleacestei metode constau n faptul c:se determin numai suma uzurilor i modificrilordimensionale; dou msurtorinusesuprapun, n generalpeaceleai puncte ; dou msurtorinu seexecut exact laaceeai temperatur ipresiune; apar abateri datorit mioroneregularitilor1.9.3.Metoda cntririiAceast metod const ndeterminareadiferenei dintre masa net a piesei ( mx sau mTx ) imasaacestaia dup un anumit numrde orede funcionare ( mtx sau mT2).23tx im m U sau 2 1 T Tm m U (1.18)n felul acesta se gsete numai uzura global, n g sau % i nicidecum uzura liniar.1.9.4.Metoda profilrii Constnridicarea profilogramei suprafeei de lucru, cuprofilograful mecanic sau electric, ndouvariante:a)Ridicareaprofilogrameifa de o baz neuzat a pieseib)Pentruaceiaiseciune se ridic dou sau mai multe profilograme, unde se traseaz i un riz transversal, a crui adncime maxim formeaz cota de baz i servete drept baz pentru coincidenaprofilogramelor ridicate nainte i dupuzare.Dezavantajele metodeiconstau n faptul c necesit o aparatur special, prezint erori datorit greutii de a localiza seciunea msurat iniial i necesit oprirea i demontareapiesei dinmain.1.9.5.Metoda indicilor funcionali i a determinrii cantitii de fier din uleiAceastmetodaconstnapreciereauzurii organelor demaini nbazaputerii consumate,n bazapierderilor,a forelor de traciune dezvoltate demain.Metoda da terminrii cantitii defier din ulei se bazeaz peluarea probelordeulei la anumite intarvale detimp,din care se determin coninutul de metal dinuzur. Metoda are un caracter orientativ,nu arat carepies s-auzati aici gradul deuzur, ns nu necesit demontarea mainii.1.9.6.Metoda izotopilor radioactiviAceast metodconst n introducerea de material radioactiv n piesa cercetat i nregistrarea, cuajutorul unui contor, anumrului deimpulsuri datoritparticulelor de material radioactiv antrenat odat cu produsele uzrii dectrelubrifiant.Activareapiesei n funciedenatura i mrimea acesteia se faceprin: depunerea izotopilorradioactivi pecaleelectrolitic ; ncorporarea izotopilor npies laturnareaacesteia; iradiereapiesei cu neutroni, la reactorsau ciclotron; introducerea materialului radioactiv n canale sau guri prevzute n pies nacestsens ; prindifuziunesau descrcrielectrice.24Capitolul al II-leaPROCESE TEHNOLOGICE DE RECONDIIONAREA PIESELOR UZATE DE TIP ARBOREII.1. Definirea, scopul i elementele procesului tehnologic de recondiionaren decursul procesului tehnologic de recondiionare, utilajele supuse reparaiei parcurg mai multe etape, ntr-o anumit ordine impus de desfurarea logic a procesului tehnologic, cumar fi:pregtirea utilajului pentru reparare, demontarea acestuia n ansambluri, subansambluri i piese componente, splarea i sortarea pieselor,recondiionarea pieselor reparabile i nlocuirea celor nereparabile, asamblarea i rodarea utilajului, recepia i vopsirea lui.Prinprocestehnologicdereparaiesenelegeparteadinprocesul deproducieal unitii dereparaii, carecuprindetotalitateaaciunilor cesentreprindpentrurestabilirea formelor i dimensiunilor iniiale ale pieselor ce se recondiioneaz sau prin realizarea unor dimensiuni noi, dereparaie, pentrurealizarea calitii suprafeelor, precumi realizarea 25caracterului iniial al ajustajelor asamblrilor uzate. Astfel, nprocesul deproducie al unitilor de reparaie se ntlnetetehnologia demontrii utilajului, tehnologia recondiionriipieselor reparabile, tehnologiadereparaieaunor piesedemareuzur (buce, axe simple, roi dinate etc.) i tehnologia asamblrii.Procesele tehnologice de reparaie se elaboreaz n mai multe situaii i anume: cu ocazia recondiionrii unor piese pentru care nu sunt elaborate procese tehnologice tip, sau atunci cnd dei acestea exist, posibilitile unitii de reparat nu permit aplicarea lor. n acest caz se ntocmesc procese tehnologice de recondiionare prin metode existente care ns trebuie s asigure aceleai condiii tehnice; atunci cndpentrumbuntireacondiiilor defuncionaresefacemodificarea constructiv a unor ansambluri sau piese la utilaje aflate n exploatare curent; n cazul cnd se schimb natura materialului (mai ales n cazul nlocuirii materialelormetalicecumaterialenemetalicedeobicei materialeplasticesau compozite; atunci cnd se pune n aplicare o propunere de inovaie sau raionalizare privind naturamaterialului, formaconstructiv, saumodificareaansi tehnologiei de recondiionare.Procesele tehnologice de recondiionare se ntocmesc n scopul de a stabili metoda de reparaie privind demontarea, recondiionarea i asamblarea, care s asigure condiiile tehnice impuse, iar pe de alt parte s fie i cea mai productiv (dintre metodele posibile de aplicare), spermit stabilirea normelor detimppebaza crora ssepoat facecalculul pentru necesarul de materiale, piese de schimb, scule i dispozitive i n final, s permit calcularea preului de cost al reparrii.II.2.Documentaia necesar elaborrii proceselor tehnologice de recondiionarenmomentul introducerii nreparaieautilajului sentocmetefoaiadeconstatare general,iardup splarei demontare foaia de constatare detaliat. Aceast documentaie estenecesarnuatt pentruntocmireatehnologiei derecondiionare, ct mai alespentru stabilirea pieselor uzate, distruse complet, sau lips, care vor fi recondiionate sau nlocuite.1.Foaiadeconstataregeneralsentocmete nmomentulprimiriin reparaie i cuprinde date care se refer la: aspectul exterior al mainii, menionndu-se starea n care se gsete, dac anumite organe sau subansamble sunt distruse sau lipsesc etc.; pe ct posibil precizia strii tehnice a motorului, transmisiei etc.; precizarea felului n care au fost executate ngrijirile tehnice i volumul de lucrri executat de la darea n exploatare sau de la ultima reparaie; felul reparaiei ce urmeaz a se efectua; alte indicaii.2.Foaiadeconstataredetaliat, nbazacreiasefaceiantecalculaiareparaiei, trebuie s conin date referitoare la lucrrile de efectuat, precum i date asupra necesarului de materiale i piese pentru efectuarea reparaiei.26Pentru nlocuirea documentaiei tehnologice sub form de file tehnologice sau plane de operaii, n care se precizeaz metodele de recondiionare i succesiunea lor, sunt necesare ca date iniiale, urmtoarele: desenele de execuie ale pieselor ce se recondiioneaz; desenele sau cotele suprafeele de uzur ale pieselor cu tolerane i abateri; desenelecompleteasubansamblului sauansamblului dincarefacpartepiesacu ajustajele recomandate; caracteristicile tehnice aleutilajului existent nunitatea dereparaie careexecut recondiionarea; normele tehnice de control i recepie; volumul produciei (dat de tipul unitii de reparat).a. Desenul de execuie a piesei ce se recondiioneaz reprezint una din datele iniiale cele mai importante pentru ntocmirea procesului tehnologic de recondiionare.b.Cuajutoruldesenelorsau acotelorsuprafeelor deuzurse stabilete metodai traseul tehnologicderecondiionare, cuajutorul cruiasentocmetefiatehnologicsau planul de operaii.c. Deseneledeansamblui subansambludincarefacepartepiesa, sunt necesare pentru stabilireatehnologiei de demontareimontarea acesteia. Desenele conin date referitoare la dimensiunile de gabarit, caracterul ajustajelor i precizia elementului de nchidere a lanului de dimensiuni. Caracterul ajustajului de multe ori este dat n desenul de execuie.d. Pentru ntocmirea unui proces tehnologic optimeste necesar s se cunoasc caracteristicile tehnice ale utilajelor existente, privind posibilitile de prelucrare din punct de vedere al dimensiunilor pieselor, a preciziei pe care opoate asigura, a echipamentului tehnologicdecaredispuneetc. nbazalistei utilajului existent nunitateadereparat ia caracteristicilor acestora, sentocmetetraseultehnologicdeprelucrare, cualtecuvintese nominalizeaz metodele de prelucrare.e.Punctul decontroldinunitateadereparat trebuiesfienzestrat cunormede control irecepie. Normeledecontrol suntnecesarepentrutriereapieseloriconstatarea defectelor pecareleprezintdupdemontare, stabilindu-sepieselebune, pieselepentru recondiionat i piesele rebut. De asemenea, aceste norme stau la baza controlului interoperaionalifinalalproduselorprelucrate. Pe lngprecizarea condiiilor tehnice pe care trebuie s le ndeplineasc piesele, se stabilesc metode i aparatul sau instrumentul de control. Normelederecepiestabilescdeasemeneacondiiiletehniceprivindansamblul, subansamblul sau produsul finit, piesele ce se recondiioneaz, precum i aparatura indicat n aa fel nctprodusul s-i recapete, pe ct posibil, parametrii de funcionare iniiali.f.Volumul producieireprezintdeasemeneaodatiniialimportantpentruc, funcie de mrimea acestuia, se vor stabili tehnologia de recondiionare prin fie tehnologice (n cazul unui volum mic de producie, n cazul produciei individuale sau de serie mic la care nomenclatura produciei este foarte variat), sau se ntocmesc plane de operaii (n cazul unei producii de serie mijlocie sau mare, cu o nomenclatur ceva mai redus, la un volum de producie mare).II.1. Recondiionarea prin sudare27II.1.1. Consideraii generaleDatorit avantajelor pe care le prezint, sudarea este un procedeu tehnologic de baz folosit n atelierele i uzinele de reparaii.Larecondiionareapieselor privindmbinareasausudareafusurilor i crpturilor, precum ipentruncrcarea cumaterial a prilor uzate de la organele mobile se folosete sudarea oxiacetilenic sau electric.De obicei, sudarea oxiacetilenic se folosete pentru recondiionarea pieselor din font i metale neferoase, iar sudarea electric pentru ncrcarea suprafeelor uzate ale pieselor din oel.Ca metode mai noi pentru ncrcarea cu metal a pieselor uzate se folosete ncrcarea sub strat de flux i prin vibrocontact.Pentru a aprecia posibilitile de sudare a fiecrui material trebuie s sein seama de urmtoarele nsuiri ale lor:-cu ct conductivitatea termic este mai mare, cu att necesit un consum mai mare de cldur i o metod mai rapid de sudare;-coeficientul de dilatare termic determinat (mai ales la font) producerea de tensiuni interne, fisuri etc.;-dactemperaturadetopireaaliajului esteapropiatdetemperaturadefierberea unuia din componentele sale, se ngreuneaz sudarea;- metalele n stare topit absorb gazele;- rezistena electric a metalelor e mult mai mare la temperatur ridicat;- coninutul de carbon i elemente de aliere ngreuneaz realizarea unei bune suduri.Pentru prevenirea formrii oxizilor i nlturarea celor formai, se folosesc fluxuri care au compoziia funcie de materialul prelucrat.n funcie de temperatura dezvoltat n zona de sudare, se obin diferite structuri n metalul de baz (fig. 2.1).Se observ o zon de topire complet (0) i o zon de dimensiuni mici, tranzitorie, numit zon de topire incomplet (1). Zona de supranclzire (2) are structur cu granulaie mare, distan interatomic mult mrit i proprieti plastice reduse. Zona de normalizare (2) are structur fin de perlit i ferit i proprieti mecanice superioare. Zona de recristalizare incomplet (4), prezint pe lng cristalele fine de perlit i ferit i cristalemari deferitcaren-ausuferit recristalizarea. Zonele de recristalizare i fragilitate la albastru (5 i 6) au structura metalului de baz.Fig. 2.1. Zonele de influen termic a unor mbinri sudate28Eventualele fisuri pot apare n zonele de supranclzire i de fragilitate, n special n cazul sudrii fontelor i oelurilor aliate. Din acest motiv materialele mai sus menionate se sudeaz cu prenclzire i rcire lent.II.1.2. Sudarea oxiacetilenic.Gazul cel mai utilizat pentru acest gen de sudur este acetilena, care degaj cea mai mare cantitate de cldur n comparaie cu hidrogenul, gazele de iei etc. El se obine cu ajutorul unor generatoare ce pot fi: cu carbid n ap, cu ap peste carbid i prin contact. Ultimul tip este mai des folosit(fig.2.2) i funcioneaz prin cufundarea periodic a carbidului nap.Presiunea de lucru este de 400 mm H2O, iar ncrcarea cu carbid de 5 kg, obinndu-se debitul de 3500 l/h.Arderea acetilenei se realizeaz n curent de oxigen, duza sulfatului fiind astfel construit nct temperatura flcrii difer n funcie de zona de sudare. Sudarea se execut cu flacr secundar (zona II), deoarece aici temperatura este maxim.n cazul flcrii neutre (raportul O2/C2H2 este de 1 1,2) exist un nucleu puternic luminos i bine conturat, alb i de form cilindric. La sudarea cu exces de O2, flacra devine oxidant i captonuanalbstruie, iar nucleul i conul acesteiasemicoreaz. Flacradevine carburant, ncazul excesului deacetilen, nucleul alungindu-sefoartemult sprezonaa doua .Camaterial deadaos sefolosetesrmi vergeleturnate, carevor fi lipsitede grsimi, oxizi, zgur i vopsea.Fluxurile de sudur, dizolv oxizii din baie i trebuie s formeze zgure uor fuzibile. Pentru sudarea pieselor de recondiionat se folosesc dou procedee: pe stnga i pe dreapta (fig. 2.5). Primul se aplic la piesele cu perei subiri, sub 3 mm, cu deplasarea arztorului n linie dreapt;al doilea la piese cu perei groi cu nclinareaarztorului fa de axa custurii cu att mai mare cu ct grosimea piesei este mai mare (fig. 2.6).Fig. 2.2. Tipuri de sudare cu flacr: a-pe stnga; b-pe dreapta;1-piesele de sudat; 2-srm de sudare; 3-arztorFig. 2.3.Unghiurile de nclinare ale arztoruluiLanceperea unei custuri, unghiul vaaveavalori maxime, 80-90, iar dup formareabii, valoarealui vascdeatreptat pnlaovaloarecorespunztoaregrosimii pieselor de sudat.29Cnd se sudeaz piese cu grosimi diferite, debitul arztorului se stabilete n funcie de grosimea cea mai mare. El are valorile maxime, pentru fiecare milimetru din grosimea piesei, de 150 l/h la sudarea la dreapta i de 120 l/h pe stnga.Viteza de sudare se calculeaz cu relaia (2.1):gKv [mm/min](2.1)n care: g este grosimea pieselor de sudat, n mm; K -coeficientul cu valoarea K = 12, la sudarea pe stnga i K = 15 la sudarea pe dreapta.Diametrul srmei de adaos se stabilete conform relaiei (2.2):agd + 2[mm](2.2)n care: a este coeficient egal cu: 1 mm pentru sudarea pe stnga i cu 2 mm, pentru sudarea pe dreapta.A. Sudarea pieselor din oel. Sudabilitatea oelului depinde de procentul de carbon precum i de elementele de aliere. Cu ct procentul de carbon crete cu att sudarea pieselor din oel devine mai dificil, datorit supranclzirii mai uoare la temperaturi relativ joase, mai ales la oelurile cu peste 0,45% C.ncazul sudrii pieselor dinoel aliat, datorittensiunilor mari deconstrucie i tendinei de autoclire, duritatea crete, apar tensiuni interne i se pot produce fisuri.Piesele tratate termic, dup sudare trebuie supuse unui nou tratament termic, ntruct din cauza temperaturilor nalte dezvoltate n timpul sudrii i pierd calitile.II.1.3. ncrcarea pieselor prin sudare electric. Recondiionarea pieselor uzate prin sudare electric este un procedeu aplicat larg i pe scar industrial n ntreprinderile, seciile i atelierele de reparaii. Acest procedeu de recondiionare are o mare productivitate, iarzona de influen termic este mult mai mic (cu grosimea denumai 2-6mm),ceea ce face ca att materialul de adaos, ct i piesasaib proprieti mecanice superioare.naintederecondiionare, piesasecurprinsplare-degresare, i sendeprteaz oxizii sau vopseaua de pe suprafaa care urmeaz a fi ncrcat.Sudareaelectricsepoate efectua la rece sau la cald.Dac sudarea se facelacald atunci piesa se prenclzete la temperaturi diferite, n funcie de materialul din care a fost fabricat (tabelul 2.1).Temperatura de prenclzire, n 0CTabelul 2.1.Materialul de fabricaie Temperatura de prenclzire,0COeluri nealiate (grosimi mai mari de 30 mm) 100-150Oeluri aliatei cu coninut mare de carbon 150-35030La executarea acestei operaii se folosesc electrozi care au un nveli special deflux, pentru a putea proteja metalul topit mpotriva aciunii oxigenului i a azotului din aer.Electrozii cu nveli subire (0,15-0,55 mm) se utilizeaz pentru sudarea pieselor mai puinsolicitate, supuselasarcini statice. Cel cunveligros(carereprezint25-30%din diametrul total al electrodului) se ntrebuineaz la sudarea pieselor importante din oel carbon i oeluri aliate care sunt supuse unor regimuri grele de lucru, la sarcini dinamice, la frecri intense etc. nveliul conine substane care formeaz gaze (amidon, fin comestibil, rumegu de lemn, celuloz etc.), zgur (feldspat, nisip cuaros, marmur etc.) cu proprieti dezoxidante(feromangan, ferosiliciuetc.), toatelegateprintr-unliant (sticlsolubil, clei organic, dextrin etc.). Substanele din prima categorie realizeaz un strat gazos care protejeazmetalul topit contraaciunii aerului, iar stratul dezgurncetinetercireai permite compactizarea sudurii. Pentru sudarea oelurilor aliate, n stratul de flux se introduc elemente de aliere (crom, molibden, mangan etc.).Regimul de sudare pentru diferite categorii de electrozi ntrebuinai la sudarea electric este dat n tabelul 4.7.Principalii parametrii ai regimului de sudare electric sunt:Tabelul 4.7. Electrozi i regimuri pentru sudarea oelurilorTipul electrodului pentru sudarea oelurilorDiame-trul, mmIntensitatea curentului, ARegimul de sudare pentru piese din oelIndicaii de utilizareEL-38AEL-42A22,53,2545650-7080-100120-150160-190200-240250-290Curent continuu cu polul negativ la electrod sau curent alternativ de min. 50 VSudarea oelurilor carbon necalmateEL-38 TEL-44 TEL-46 T22,53,2545650-7080-100110-140150-180200-230240-280Curent continuu cu polul negativ la electrod sau curent alternativ de min. 50 VSudarea oelurilor carbon calmate i necalmateEL-44 C 2,53,254570-90100-120130-150160-180Curent continuu cu polul pozitiv la electrod sau curent alternativ de min. 50 VPentru sudare n poziii specialeEL-42 BEL-46 B2,53,2570-90110-130Curent continuu cu polul pozitiv la electrod sau curent Pentru sudarea oelurilor calmateislabaliatecu 31Tipul electrodului pentru sudarea oelurilorDiame-trul, mmIntensitatea curentului, ARegimul de sudare pentru piese din oelIndicaii de utilizare45140-170180-210alternativ de min. 50 V. Mn i Mn+SiEl-50 BEL-55 B2,53,254570-90110-130140-170180-210Curent continuu cu polul pozitiv la electrod.Nu se recomand curent alternativ.Oelurile clite se prenclzescPentru sudarea oelurilor carbon calmate i slab aliate cu Mn i Mn+SiEL-Mo BEL-Mo-Cr B2,53,254570-90110-130140-170180-210Curent continuu cu polul pozitivlaelectrod. Nuse recomand curent alternativ. Piesele groase i cele din oeluri greu sudabile se prenclzesc la 200-300CPentru sudarea oelurilor termorezistente. Electrozii sunt aliai cu Mo i Cr-Mo intensitatea curentului, I; coeficientul de depunere, Cd; greutatea materialului depus, Gd; cantitatea de electrozi consumat, Gel; viteza de depunere a metalului, Vd; viteza de naintare a electrodului, Vel; turaia piesei de recondiionat, np; timpul de depunere, td; consumul de energie electric, W.II.1.4. Recondiionarea prin sudur sub strat de flux.Principiul de lucru este urmtorul: electrodul i metalul de baz topit formeaz o baie de metal topit care se deplaseaz n sens invers direciei sudrii, deplasare sub aciunea jetului degazeemanatedearcul electric. Fluxultopit izoleazdeaerzonadesuduri coloana arcului. Electrodul se deplaseaz n sensul sgeii (spre stnga) timp n care se umple cavitatea creat de arcul electric (fig. 2.4).luxul care acoper partea superioar a piesei ncetinete rcirea metalului supranclzit, influennd asupra structurii zonei sudate.Fig. 2.4. Schema procesului de ncrcare sub strat de flux: 1-metalul topit; 2-zgur lichid; 3-zgur 32solid; 4-metalul solidificatal custurii,5-flux sub form de pulbere; 6-metalul de baz; 7-electrodSudarea sub strat de flux se poate efectua semiautomat i automat, putndu-se recondiionafusurilepentrurulmeni,semiarboriplanetari,arboricanelai etc. Sepotsuda piesecudiametrul minimde35mm. Maiavantajosdatorit scurgeriimetaluluitopit se poateaplicalapiesecudiametrul mai marede50mm. Instalaiafolositnuzinelede reparaii se compune din urmtoarele:- grup de sudur electric;- strung paralel;- aparatul de ncrcare montat pe cruciorul strungului.Aparatul dencrcarefoloseteosrmelectrodcare trece prin dou role de tragere i printr-un ghidaj, de la care primete curentul electric. Fluxul se afl ntr-un buncr, care ajunge la pies prin acelai ghidaj cu srma (fig. 4.12).Fig. 2.5. Aparat de ncrcare cu sudur sub strat de flux:1-bobin pentru srm; 2-electromotor; 3-roi dinate;4-angrenaje melcate; 5-role pentru avansulsrmei;6-conduct cu ajutaj; 7-buncr pentru flux; 8- diuzProcesul tehnologic de ncrcare automat cu sudur sub strat de flux, care se folosete la recondiionarea semiaxelor de transmisie n uzinele de reparaii este:o degresarea i splarea pieselor;o montarea pieselor n dispozitive;o reglarea distanei electrodului (15-20 mm);o reglarea nlimii dozatorului de flux (5-8 mm) fa de pies;o pornirea grupului de sudur i reglarea curentului;o pornirea strungului;o punerea n funciune a automatului de sudur prin cuplarea cruciorului,pornirea electromotorului i deschiderea dozatorului de flux;o oprireaprocesului dupefectuareasudurii (seface dupntreruperea srmei electrod i apoi oprirea fluxului).Srma electrod trebuie s fie tras i curat (s nu prezinte ulei, coroziuni).Fluxul rezultat dup folosire (zgura) semacin i serefolosete cufluxnoun proporie de 50%.II.1.5. Sudarea electric cu arc vibrator (acoperirea prin vibrocontact).Acest procedeu de recondiionare se caracterizeaz prin faptul c electrodul vibreaz n timpul procesului de ncrcare. Pentru rcirea piesei care se sudeaz, pentru clirea stratului demetal depus, ct i pentruprotejarea acestuiampotriva aciunii oxidante amediului nconjurtor se ntrebuineaz o emulsie de rcire. Procedeul se aplic pentru recondiionarea pieselor importante, fabricate dinoeluri aliate cu diametru mic, avnd n vedere urmtoarele avantaje:33 stratul depus cu grosimea de 1,5-3 mm are proprieti antifriciune superioare, o mare rezisten la uzur i o bun aderen la piesa de baz; piesa de recondiionat se nclzete puin (sub 100oC) n timpul lucrului, ceea ce face s nu mai apar tensiuni interne (deformri) i nici modificri n structura metalografic (zona de influen termic este de numai 0,5 pn la 1,5 mm); electrozii folosii pot avea un bogat coninut n carbon sau aliaje, ceea ce permite obinerea unor straturi dure care nu mai fac necesar ulterior tratamentul termic al piesei; productivitatea procesului de acoperire este mare; procedeul nu impune o pregtire special a piesei de recondiionat.Instalaiile de sudare cu arc vibrator sunt alimentate de generatoare de curent continuu cu o tensiune de 15-25 V.Nu se ntrebuineaz tensiuni mai mari pentru c la tensiuni mari arderea elementelor de aliere este intens i conduce la scderea duritii stratului depus, la creterea pierderilor de metal,oxidarea puternic a materialului,supranclzirea piesei etc.Sudarea la tensiuni mai mici de15-25Vscadesubstanial productivitateai senrutesccalitilemecaniceale stratului depus.Intensitateacurentului variaz ntre 100 i 180 A. Se folosete polaritatea invers: piesadeprelucrat estepolul negativ, catodul, iar electrodul pentruadaos, polul pozitiv, anodul. Sudarea electric prin vibrocontact folosete vibratoare (electromagnetice sau mecanice) pentru electrozi care realizeaz o frecven de 50-100 Hz i o amplitudine aproximativ egal cu grosimea stratului depus (1-3 mm). Dispozitivul de sudare se monteaz pe un strung. Regimul de sudare recomandat este urmtorul:- viteza de depunere (viteza periferic a piesei) trebuie s fie de 20-60 m/h (valori maripentru straturi de acoperire subiri i invers);- diametrul srmei de acoperire de 1,5 2 mm;- avansul longitudinal al capului vibrator estede1,5-2,2mm/rot (avansurilemarisporesc productivitatea, dar diminueaz calitatea depunerii);- lichidul de rcireconst fie dintr-o soluie 4-6% sod calcinat n ap, fie dintr-o soluie de glicerin tehnic (15-20%) n ap.Dacnaintedeacoperirebtaiapiesei derecondiionat estemaimarede0,5mm, pentru a asigura arcului electric stabilitatea necesar, se recomand strunjirea sau rectificarea ei. Stabilitatea arcului electric, precum i grosimea i calitatea stratului depus depind direct de viteza de rotaie a piesei de recondiionat. n tabelul 2.8 sunt prezentate vitezele de rotaie n funcie de diametrul piesei de recondiionat.II.1.6. ncrcarea pieselor prin sudare cu plasmSub form de plasm, materia se caracterizeaz nu numai prin temperaturile nalte dar i printr-o mare densitate de energie, putnd fi folosit, cu succes, n procesul de prelucrare a aliajelor metalice care, fie c se prelucreaz greu, fie c nu pot fi prelucrate prin alte procedee.Plasma rece se poate obine n practic prin urmtoarele procedee:-cu ajutorul arcului electric, avnd temperaturi de 6000-15000oKi presiuni de ordinul celei atmosferice; arcul electric se poate obine n curent continuu (pentru puteri pn la 100 kW) (fig. 4.17) sau n curent alternativ (pentru puteri mai mari de 100 kW (fig. 4.18);34-cuajutorul curentului de nalt frecven, la temperaturi de6000oKi presiuni inferioare celei atmosferice; acest procedeu este mai economic, puterea maxim a generatorului fiind pn la civa kilowai.Fig.2.6.Generarea plasmei cu ajutorul arcului electricdecurent continuu: 1-electrod de wolfram; 2-ajutaj din cupru; 3-gaz plasmogen sub presiune: 4-arc electric; 5-ap de rcire;6-jetul de plasm; G -generatorul electricFig. 2.7.Generarea plasmei cu ajutorul arcului electricdecurent alternativ: 1-electrozi din wolfram; 2-gaz plasmogensub presiune;3- ajutaj din cupru, 4-arc electric; 5-ap de rcire;6-jetul de plasmExist unele deosebiri ntre procedeul de recondiionare prin sudare cu arc electric i cel derecondiionarecujetdeplasm.Astfel, la arcul electric mediul ionizatl constituie aerul, pecndplasmasedezvoltntr-unformat dintr-ungaz(numit plasmogen) carese injecteazdinspateleelectrodului. Aerul ionizat, precumi gazeledezvoltatealearcului electric de sudur se gsesc la presiunea atmosferic, n timp ce la plasm gazul plasmogen se introduce sub presiune, ceea ce determin viteze mari de curgere, Coloana arcului electric de sudur se dezvolt liber, pe ct vreme jetul de plasm este puternic trangulat att mecanic prinexistena unei diuze la ajutaj ct i termic din cauza unei mari diferene de temperaturi ntre plasm i pereii diuzei ajutajului care sunt rcii cu ap, dar i electromagnetic, ca urmare a atraciei dintre curenii electrici paraleli. Avnd n vedere forma coloanei, la arcul electric desudare aceasta este tronconic iar la jetul deplasm este cilindric. n sfrit, temperatura arcului electric de sudare este considerabil mai mic dect cea a plasmei.Att cercetrile ct i practica au demonstrat c electrozii trebuie fabricai din wolfram aliat, pentru a asigura o ardere stabil a plasmei, precum i pentru o intensificare a emisiunii termolectrice. Deasemenea, tot npracticsedemonstreazcuzuraelectrodului pentru generarea plasmei depinde nu numai de materialul din care este confecionat ci i de: gazul plasmogen folosit, temperatura electrodului, regimul de lucru etc.Debitul gazului plasmogen are o mare importan n realizarea recondiionrii pieselor prin sudare cu plasm. Astfel, cnd acesta este prea mare atunci este ndeprtat baia de metal topitcare seformeaz. Cnd, dimpotriv,debitul gazului plasmogen se micoreaz,atunci apare un fenomen nedorit, respectiv arcul electric secundar, care deterioreaz att ajutajul ct i dispozitivul portelectrod.Arcul electric secundar, se anihileaz prin aplicarea unui cmp magnetic exterior i prinfolosireaunui gazdefocalizare. Dinpractic, s-audeterminat 35valorileoptimealeparametrilor generatorului deplasmpentrusudare, respectiv: debitul gazului plasmogende600l/or, curentul desudarede80-140A, iar pentrufocalizare folosirea hidrogenului.Sudarea cu plasm este un procedeu modern care ofer certe avantaje n comparaie cu alteprocedee. Durataefecturii sudrii estemult mai mic(decirca4-5ori) dincauza vitezelor sporite de sudare care se pot obine. De asemenea, scade i durata ciclului de sudare de aproape dou ori (timpul scurs de la prima operaie pregtitoare i pn la ultima operaie final). Prin acest procedeu se realizeaz importante reduceri de consumuri de gaze (aproape dedou ori), dematerial de adaos (de dou ori i jumtate),precum i de personal pentru deservire (de peste trei ori).Principalele caracteristici tehnice ale instalaiei I.T.S.P. 15 sunt: tensiunea circuitelor de comand de 24 V n curent continuu; puterea generatoarelor de plasm de 55 kW (regim automat) i 45kW(regimmanual); tensiuneademersngol ageneratoarelor de260V; diametrul electrodului dewolframare6mm, tensiuneagazelorplasmogeneestede60V pentru argon, 180 V pentru azot i 100 V pentru amestec argon + azot, curentul de lucru este de 350 A pentru regim automat i 260 A pentru regim manual; presiunea gazelor la amorsare: 0,51,2MPapentruazot, 1,5-4,5MPapentruargoni 1,2-3,5MPapentruamestecde argon ? azot; presiunea gazelor la sudare: 4,5 5,2 MPa pentru azot, 3,2 MPa pentru argon i 3,54,5MPapentruamestecargon+azot; focalizareajetului sepoaterealizacuaerla presiunea de 1,8 3 MPa sau cu amestec de azot i hidrogen la presiunea de 2 3,5 MPa.ncrcareaprinsudarecuplasmapieselor de recondiionat const n acoperirea suprafeelor uzate cu metale sau aliaje de adaos, care au performane suplimentare metalului de baz (fig. 4.19).Fig. 2.8. Schema de principiu a ncrcrii prin sudare cu plasmJetul de plasm topete rapid i concomitent att metalul de adaos ct i un strat din cel de baz, fenomenul putnd fi condus, reglat i controlat cu uurin. Zona de metal topit (baia de metal constituit din metalul de adaos i cel de baz) se numete zon de aliere. Aceasta trebuie s fie de o grosime ct mai mic dar s asigure o bun legtur ntre cele dou metale de adaos i de baz), astfel cnd piesa recondiionat va fi supus unor solicitri mari (ocuri mecanice i termice, frecri intense etc.) stratul depus s nu se desprind. Pentru o ncrcare de calitate superioar trebuie ca stratul depus s fie compact i ct mai uniform (obinut dintr-o singur trecere), iar metalul de baz s fie ct mai puin afectat termic n adncime (zona de influen termic s fie minim). presiunea jetului de plasm va fi astfel aleas nct s evite tendinele demprocare ametaluluide baz, precum i pierderile de metal topit. n sfrit, o ultim condiie impus unei ncrcri corespunztoare prin sudarea cu jet de plasm este realizarea unei bune protecii cu gaze neutre a bii de metal topit pentru a evita oxidrile. Temperaturile ridicatealeacestuiapermit folosireaunei largi gamedemetal i aliajepentruncrcare obinndu-se, n final, suprafee cu proprieti mecanice superioare ale unor piese de recondiionat deosebit de pretenioase i care lucreaz la intense solicitri mecanice i termice (arbori, supape, boluri, segmeni, came etc.).36II.2. Recondiionarea pieselor prin metalizareII.2.1. Metalizarea cu pulberi metalice. Instalaia de metalizare cu pulberi metalice este de tipul cu flacr(gaze) i se compune din:- aparaturademetalizare, alctuitdin: pistol demetalizare, set diuzearztor, set complet de pulberi metalice (cu duriti ntre 20 65 HRC), reductoare de presiune, past izolant (fig. 4.21);- sursa de combustie, format din recipientede acetilen i oxigen;- sursa de aer comprimat pentru pulverizare;- instalaiile auxiliare (de rcire, de control etc.).Fig. 2.9. Instalaie de metalizare cu pulberi:a instalaia n ansamblu;b-pistol de metalizatPresiuneadelucruagazelordecombustieeste de 0,4 0,5 MPa cnd se folosete oxigen i de 2 MPa cnd se utilizeaz acetilen.Pulberile metalice folosite ca materiale de adaos sunt amestecuri de metale nichel, cobalt, fier, crom, cupru, aluminiu, molibden etc. cu fondani n proporie riguros stabilit pe cale experimental.ntabelul 2.30searat compoziia chimic a unor pulberi metalice ntrebuinate la Institutul de studii i cercetri n transporturi.Pulberi pentru metalizare Tabelul 2.30.37II.2.2Metalizarea cu srm.Acest procedeudemetalizaresepoateefectuacuflacr(gaze), cuarcelectrici cureni de nalt frecven.Instalaiacusrmicuflacrse compunedin:pistolul de metalizare;bobinde srm; butelii deacetileni oxigen; compresor deaer usctor i butelie; reductor depresiune; debitmetru pentru gaze.De la pistolul de metalizare se poate modifica viteza de alimentare (avansul srmei de adaos) printr-o turbin cu aer care lucreaz combinat cu unmecanism magnetic (fig. 4.22 a).Srma de adaos este fabricat din diferite metale oel carbon, oel aliat, crom, oel inoxidabil, oel special cu mangan sau aliaje (nichel i crom, molibden, cupru etc.).n tabelul 4.31 se arat principalele caracteristici ale unor instalaii de metalizare.38Tipul pulberii metaliceCarburi de Wo i CoOel Ni Cr Ca Si Bo Cu Mo Co12C14E-k4F--2,5477,574-101562,53,52,52,5------15E-15F- 4 73,514 1 4 3,5- - -16C - 2,5 61,517 5 4 4 3 3 -18C - 2,5 27 16 2 3,53 - 6 4031C 35 2,5 34,518 5 2,52,5- - -32C 50 8 14 11 1 8 8 - - -34F-34F850 3,5 34 3,55 2 2 - - -Fig. 4.22. Metalizarea cu srm: a-pistol de metalizare; b- instalaie de metalizareAparate pentru metalizareTabelul 4.31.II.3. Recondiionarea pieselor prin galvanizareGalvanizareaesteunproces dedepunereelectroliticaunor metalepesuprafaa pieselor. Eaesteutilizatatt nfabricaie, ct mai ales nprocesul derecondiionarea pieselor, agregatelor i subansamblurilor. Avantajele acestui procedeu sunt elocvente: suprafeele acoperiteprin galvanizare au duritatea mare, rezisten la uzur sporit, iar stratul depus pe cale electrolitic este uniform i precis controlat, evitndu-se astfel adaosurile mari de prelucrare.nplus, la recondiionarea pringalvanizare nuse modific proprietile mecanice i structura materialului pieselor.Stratul depus prin galvanizare are proprieti diferite de cele ale acoperirilor metalice realizate prin alte procedee (sudare i metalizare); elesunt determinate de modul specific de cristalizare, de existena unor incluziuni de oxizi de dimensiunile mult mai mici ale grunilor de cristal, toate conducnd la apropierea substanial a tenacitii, rezistenei la uzur i, mai ales,aduritii. ntabelul 2.32seprezint comparativ duritateaunorstraturigalvanicecu acele obinute pe cale metalurgic (laminare, turnare etc.).Duritatea diferitelor depuneri Tabelul 2.32.Metalul din compunerea stratuluiDuritatea, HBStrat obinut prin galvanizareStrat obinut metalurgicNichel 600 300Radiu i platin 700 150-200Crom 1000 350-400Dup natura metalului depus pe suprafaa piesei de recondiionat, galvanizarea poart numele de: cromare, nichelare, cuprare (armire), oelire (fierare), cositorire, plumbuire etc.Procesul de recondiionare prin galvanizare are doi parametri de baz: timpul (durata) dencrcare i densitatea decurent, acror reglare permite obinerea grosimii dorite a stratului depus. Pentruomai bunaderare custratul demetal depus pe cale electric, suprafaa piesei de recondiionat trebuie pregtit corespunztor. 39Tipul aparatului de metalizareMarcaTipul mecanismului de avans a srmeiViteza de avans a srmei, m/minDiametrul srmei, mmIntensi-tatea curen-tului, ACu gaze AD-1 - 1,5 2,5 -Electric EM-6 Motor electric 0,7-4,5 1,5-2,5 300Galvanizarea are i unele dezavantaje legate ndeosebi de durata mare a procesului de depunere, precum i de preul de cost ridicat al utilajelor, instalaiilor i a materialelor. De aceea, procedeul este recomandabil numai pentru recondiionarea pieselor de mare importan, sau a celor cu uzuri mici.Dup galvanizare, piesele recondiionate se prelucreaz mecanic pentru a fi aduse la dimensiunile necesare.II.3.1. Fenomenul de galvanizareSe cunoate c elementul galvanic este format dintr-o baie ce conine un lichidbun conductor de electricitate, numit electrolit i doi electrozi, bine izolai ntre ei i legai la o surs de curent continuu. Catodul este electrodul legat la polul negativ, iar anodul, cel legat la polul pozitiv al sursei. n baie, diferena de potenial dintre cei doi electrozi d natere unui curent electric care face ca ionii pozitiv s fie atrai de catod (anioni) iar cei negativi s se depunpeanod(cationi). Ladepunerileelectroliticemetalul cucareurmeazaseface acoperireaseprezintfiesubformdesruri, fiedebaremetalicecusruri. Srurilese dizolvnelectrolit (ap, acidsulfuricetc.), iar piesaderecondiionat seleaglacatod. Anozii sunt solubili (cnd anionii intr n reacie cu anodul iar acesta se consum) i insolubili.Cantitatea de metal depus la catod (pe piesa de recondiionat) se calculeaz cu relaia lui Faraday:m = Kl t (2.15)n care: m este cantitatea de metal depus, n grame sau N; K echivalentul electrochimic al metalului care se depune, g/A sau N/Ah; I intensitatea curentului, n A; t timpul ct se face depunerea, h; - randamentul curentului (determinat experimental pentru fiecare electrolit reprezint raportul dintre cantitatea de metal depus real i cea teoretic posibil).II.3.2. Cromarea.Cromul depus pe cale electrolitic are culoare argintie-opac i este foarte dur (600 1200 HB). El se poate depune pe suprafaa pieselor de recondiionat fabricate din oel, font, cupru, alam, aliaje de aluminiu etc. Stratul de cromare rezistenlacoroziunemare, uncoeficient defrecaremic, precumi duritateirezistenlauzurmari.Rezistenala rupere a stratului scade odat cu creterea grosimii lui. Odat cu creterea grosimii stratului scade i rezistena la oboseal, carepoatefi restabilitdacpieseii seaplicuntratament termic de revenire (la 150 250oCtimp de trei ore). Umectarea cu ulei a suprafeei stratului de crom se face greu; din aceast cauz frecarea este semiuscat, dezavantaj eliminat lacromareaporoas. Electrolitul folosit lacromareesteo soluie apoas de anhidrid cromic (CrO3) cu adaos de acid sulfuric (H2SO4). Anozii bii de cromare sunt insolubili i se confecioneaz din plumb pur sau aliaj de plumb i stibiu (fig. 4.23).40Tensiunea aplicat la electrozii bii este de 6 10 V. Depunerea continu de crom pe pies ducelascderea concentraiei de anhidrid cromic, ceea ce face necesar completarea sistematic a bii cu electrolit.La anod se degaj o mare cantitate de oxigen, care oxidnd plumbul, scaderandamentul de depunerea stratuluidecrom.Pentruaprevenioastfelde situaie, periodic, anozii trebuie curai de peroxidul de plumb cu ajutorul unor soluii de acid sulfuric i de bioxid de sodiu. Pentru o bun cromare este necesar ca raportul dintre anhidrida cromic i acidul sulfuric din electrolit s se menin constant, optimfiind 90120. Micorarea acestui raport duce la scderea capacitii de difuziune a electrolitului, precum i a randamentului. Mrirea lui peste limita admis sporete cantitatea de gaze degajat (hidrogen i oxigen) i favorizeaz apariia fisurilor n stratul de crom depus. Concentraia de anhidrid cromici acidsulfuricdetermintrei categorii deelectrolit careconduclarandamente diferite i proprieti specifice .Regimul electrolizei influeneaz structura, proprietile i aspectul exterior al stratului de crom depus. Densitatea de curent variaz n limite largi ntre 10 100 A/dm2 i chiar pn la200A/dm2. Dacdensitateadecurent estemaredurataoperaiunii semicoreaziar randamentul crete. Temperatura bii decromare variaz ntre 450Ci 750C. Micorarea temperaturii, favorizeazcreterearandamentului curentului. Dacselucreazlatemperaturi preamici stratul de cromdevine fragil, se fisureaz sau chiar exfoliaz. Creterea temperaturii electrolitului favorizeaz cristalizarea cromului n proporie mai mare n reea cubic dect n reea hexagonal; acest fapt previne apariia fisurilor din stratul depus. Straturile de crom obinute pot fi: lucioase i lptoase, n funcie de temperatura bii de electroliz. Cromarea matseobinelatemperaturi mici alebii, de3540oC. Cromareamatseobinela temperaturi mici ale bii, de 35 40oC, iar pelicula de metal este foarte dur (pn la 1200 uniti Brinell) dar fragil; din aceast cauz cromare mat nu se recomand pentru recondiionare. Cromareseobinelatemperaturi medii de4565oC; stratul obinut are duritatecuprinsntre650i 900oHB, obunaderen, fragilitateredusi proprieti anticorozive satisfctoare. n acest caz suprafaa stratului are o reea foarte fin i deas de fisuri; cromarea lucioas se recomand la recondiionarea pieselor care lucreaz la solicitri mici i mijlocii. Stratul obinut are duritatea relativ mic, de 400 pn la 600 HB, are bune proprieti de plasticitate i anticorozive, suficient rezisten la uzur, iar ungerea se poate face n condiii satisfctoare (fig. 2.24). n raport cu proprietile ce urmeaz s le aib stratul depus, cromarea poate fi: dur (neted), 500 800 HB, o bun tenacitate, iar ungerea se poate facencondiii satisfctoareoferindobunrezistenlauzur. Pentrupieselecaresunt intens solicitate se folosete cromarea poroas. Ea realizeaz un strat cu o reea fin de fisuri, favoriznd umectarea cu ulei i mrind astfel rezistena la uzur a pieselor care lucreaz n condiii grele de frecare, latemperaturi i solicitri mari. Se obine din cromarea lucioas prin corodareaelectrolitic, tot nbaiedecromare,. inversndpolaritatea. Cromareaanodic, dizolvparticuleledecromdepemargineafisurilor, ceeacearecaurmaretransformarea suprafeei netede ntr-una poroas, cu bune proprieti de ungere (fig. 2.25).41Fig. 2.25. Influena regimului de lucru asupra formrii reelei de fisuri: a-diagram; b-poroziti punctiforme; c-poroziti liniare la 50 0CCromarea decorativ-protectoare se ntrebuineaz pe scar larg, ca urmare a rezistenei chimice i meninerii ndelungatealuciului stratului depus. Se aplic pieselor din oel, cupru, alam, aluminiu, aliaje de aluminiu care lucreaz n medii puternic oxidante sau care trebuie s prezinte un aspect plcut. Luciul se obine prin asigurarea unei temperaturi abii i a unei densiti de curent corespunztoare. Dincauza reelei defisuri fine la suprafa, cromarea lucioas nu constituie o protecie sigur mpotriva corodrii pieselor din oel. De aceea, iniial ele se armesc sau se nicheleaz, dup care li se aplic un strat de crom lucios. n acest caz n electrolit se adaug acid boric, 10 g/l, care favorizeaz depunerile n adncime.II.3.3. Nichelarea.Este un procedeu de galvanizare care se folosete mai ales pentru scopuri decorativ-protectoare.Stratul de nichel are plasticitate redus, duritatea lui o poate atinge pe aceea a oelului clit, seprelucreazuor i esterezistent laaciuneachimicadiferiilor ageni. Nichelarea pieselor din oel reclam mai nti aplicarea unui strat de cupru.Lanichelare procesul deelectrolizestefoarte sensibil;elreclamun mare graddepuritatei respectareastrict(continu) aregimului delucru, oriceabateredela regimul de lucru conducnd la exfolierea stratului depus.II.3.4. Fierarea (oelirea).Procedeul conduce la obinerea unui strat cu o mare puritate chimic i n consecin, la o rezisten la coroziune mai mare dect a oelului cu un coninut redus de carbon. Rezistena la rupere a stratului de fier este de 0 400 N/mm2, iar duritatea de 200 300 HB, ea putnd fi mrit prin cementare, cianurare sau cromare.Avantajele procedeului constau n viteza mare a depunerii (0,5 mm/or), randament mare al curentului (80-90%), densitate de curent suficient de mare (10-20 A/dm2), pre de cost redus i o bun aderen a stratului depus. Fierarea se poate folosi ca faz intermediar la cromare (cnd acoperirea trebuie s fie de grosime mare) sau independent.Dacsuprafaapecares-adepusunstratdefierpecaleelectroliticurmeazafi solicitat la uzur, atunci piesa recondiionat se supune unui tratament termic corespunztor cementare, cianurare etc.Fierarea are i unele dezavantaje: astfel, ea comport o serie de operaii pregtitoare alepiesei derecondiionat rectificarea, izolarea suprafeelor carenutrebuieacoperite, degresarea electrolitic, splarea, degresarea i iar splarea. De asemenea, ca i la nichelare, electrolitul bii trebuie sistematic completat i filtrat.Electrolitul folosit la fierare este o soluie apoas cu sruri de fier. Procesul se poate desfura la rece, fr nclzirea electrolitului. Depunerile de fier electrolitic la rece, se fac cu 42o vitez foarte mic, productivitatea fiind necorespunztoare. De aceea, frecvent se folosete procedeul de fierare la cald, cnd electrolitul se nclzete la temperaturi de 95 100oC; se utilizeazdensiti mari decurent de10pnla20A/dm2, careasigurvitezemari de depunere (fig. 2.26).II.4. Recondiionarea pieselor prin compensare (piese suplimentare)II.4.1. Generaliti.Acestprocedeuconstnintroducereauneipiesesuplimentarecarescompensezeuzura rezultat n urma funcionrii, s acopere fisurile sau spargerile, s nlocuiasc unele poriuni ale organului de main uzat i s asigure asigure materialul de adaos necesar prelucrrilor mecanice n vederea restabilirii formei geometrice a piesei i a dimensiunilor nominale.Compensatoarele se folosesc la recondiionarea cilindrilor, scaunelor de supape, axelor, fusurilor de lagre, arborilor, orificiilor filetate, roilor dinate etc.La executarea pieselor suplimentare se ine seama de materialul din care este fcut i de dimensiunile la care trebuie recondiionat piesa de baz, de caracterul ajustajului, precum ideadaosul dematerial necesarfinisrii. Deregul, piesacompensatoareseexecutdin acelai material din care este confecionat piesa de baz. n situaia n care se folosesc alte materialeestenecesarsseasigurebunafuncionareaasamblrii. Astfel, lacarterei la butucii roilor din font, orificiile uzate se recondiioneaz cu buce din oel.Procesul tehnologic de recondiionare prin compensare presupune efectuarea urmtoarelor operaii:- pregtirea piesei uzate;- confecionarea compensatorului;- montarea compensatorului;- prelucrarea ansamblului, pies-compensator, la dimensiunile finale.Avantajele procedeului de recondiionare prin compensare (suplimentare) constau n faptul c, dau posibilitatea recondiionrii pieselor cu uzur mare fr a fi nevoie de utilaje de atelier specialerefolosindu-sepieselecostisitoare. Desigur, procedeul nupoatefi extinslatoate piesele, ntruct la unele rezistena la oboseal scade, transmiterea cldurii se nrutete, din cauza spaiilor de aer ce se formeaz ntre suprafaa de contact, iar costul reparaiei crete, deoarece sunt necesare prelucrri ale suprafeelor de contact la o clas de precizie ridicat (1-3 STAS).II.4.2. Recondiionarea pieselor prin bucare. Procedeulse utilizeaz pentru eliminarea uzurii suprafeelor cilindrice blocuri de cilindri, alezaje pentru rulmeni, fusuri de arbori etc.Fusul de capt al unui arbore uzat se prelucreaz la un diametru mai mic pentru a fi adus la formageometric iniial,presnd apoi pe el o buc confecionat,de regul,din acelai materialcaiarborele. Dup presare, buca este prelucrat la exterior la diametrul nominal al arborelui. Pentru a evita rotirea ei pe arbore,se puncteaz sau se sudeaz pe partea frontal .Grosimea pereilor bucei este determinat de gradul de uzur al piesei de 43recondiionat, deadaosul deprelucrarenecesar pentrucorectareaformei geometricei de solicitrile la care este supus buca.De obicei, piesele de compensare se monteaz prin strngere. Fora necesar presrii la rece a bucelor se calculeaz cu relaia:F = fDLp [N](2.32)n care: f este coeficientul de frecare dintre cele dou piese; D diametrul pieselor n contact, n mm; L lungimea de presare n mm; p presiunea de strivire de pe suprafeele de contact, n N/mm2..Presareacustrngeremareapieselorcompensatoare, trebuiefcutprinnclzirea piesei cuprinztoare sau prin rcirea piesei cuprinse. mbinarea pieselor prin strngere, prin nclzire sau rcire este mult mai rezistent dect prin presarea la rece, deoarece asperitile de pe suprafeele pieselor nu se distrug i valoarea strngerii nu se micoreaz. Dac celelalte condiii nu se schimb, rezistena ajustajelor realizate prin nclzire (rcire) este de trei ori mai mare dect rezistena ajustajelor presate la rece, iar valoarea medie a strngerilor este de dou ori mai mare, datorit ntreptrunderii rugozitilor suprafeelor n contact. Piesele se nclzesc la 100 150o C n bi de ulei sau cu dispozitive electrice care asigur o nclzire uniform. Cndsunt necesare temperaturi mai mari se folosesc cuptoare electrice sau arztoare cu flacrRcireapieselorinterioare n vederea presrii se realizeaz n bi n care segsesc substane cu punct de fierbere foarte sczut. Pentru a uura centrarea bucei n timpul presrii i pentru a evita formarea rizurilor, muchiile arborelui i alezajului trebuie s aib o teitur de 30 45o.Presarea trebuie executat cu atenie, ncet, la nceput cu for mic dac presarea se execut la pres sau cu lovituri uoare de ciocan dac presarea se face manual, la ambele situaii trebuie evitate dezaxrile. Dac bucatrebuie saib duritatea mare, nainte de presare, ea este supus tratamentului termic corespunztor.naintedebucare, fusurilearborilor(fig. 2.26)seprelucreazprinrectificaresau strunjire la un diametru mai mic. Apoi pe fus se monteaz o buc din doujumti care, decelemai multeori, sesudeazntreelepe generatoare, iar apoi sunt prelucrate mecanic la diametrul nominal.Fig.2.26. Recondiionarea fusurilorinterioare ale arborilor folosind semibuce:1 i 2-semibuce;3-fusul anteriorRecondiionarea pieselor prin bucare este un procedeu destul de complicat, de aceea se recomand a fi aplicat cnd recondiionarea piesei la cota de reparaie nu mai este posibil. Seasigurtotui calitatea pieselor recondiionate i nunecesit nclzire (careanuleaz caracteristicile mecanice induse prin tratamente termice).II.4.3. Recondiionarea pieselor prin nlocuirea prilor uzate44Datorit condiiilor de lucru, multe piese se uzeaz neuniform. Sunt ntlnite frecvent situaii cnd o parte a piesei este att de uzat, nct nu mai poate funciona, iar alt parte este neuzat sau foarte puin uzat.Pentruaputearefolosi pieselecostisitoare, parteauzatsetaiei sembinprin presare sau sudare cu partea bun a piesei.II.5. Recondiionarea pieselor prin deformare plasticProcedeul de recondiionare a pieselor prin deformare plastic se bazeaz pe proprietatea materialelor de a-i schimba, subaciunea unor fore exterioare, forma i dimensiunilegeometrice(deformaii remanentei plastice) fralerupe. Prinutilizarea acestui procedeu, volumul piesei recondiionatermneconstant: seschimbnsforma, structura i proprietile mecanice ale materialului din care este confecionat piesa. n esen arelocredistribuireamaterialuluidin zoneleinactive nzonele active,n acest fel, piesele uzate fiind aduse la dimensiuni nominale. Procesul tehnologic presupune efectuarea a dou operaii: schimbarea formei i dimensiunilor prin deformare plastic i prelucrarea piesei la dimensiunile finale. Cele mai rspndite moduri de prelucrare prin deformare plastic sunt: refularea, restrngerea, ntinderea, mandrinarea, ndreptarea, moletarea.Procedeul de recondiionare prin deformare plastic prezint avantajul c prelucrrile de finisare se fac cu adaosuri mici, iar costul este, n cele mai multe cazuri, redus. El are ns iuneledezavantaje. Astfel, n timpul procesuluidedeformareare locoreaezare aunor straturi de material, prin alunecarea cristalelor dup planurile de minim rezisten, ceea ce determindeformareareelei cristaline. Totodat, materialul sedurific(seecruiseaz) pe anumitesuprafeeiar fragilitateamaterialului crete. Ecruisareai fragilitateapot fi ns atenuate sau chiar anulate prin nclzire, dar aceasta anuleaz tratamentele termice anterioare ale piesei, fiind necesar refacerea lor, ceea ce, evident, ridic preul de cost al recondiionrii.II.6.Materiale folosite la reparaiiMaterialele folosite sunt materiale metalice feroase (oeluri, fonte), metalice neferoase (bronzuri, alame, aliaje de Al, Mg) i nemetalice (mase plastice, lemn etc.). Alegerea unuia sau altuia dintre materiale depinde de condiiile reale n care funcioneaz piesele, alegndu-se proprietile fizice (conductibilitatea termic, coeficientul de dilatare termic, coeficientul de dilatare liniar, conductibilitatea electric, rezistivitatea, coeficientul de temperatur al rezistivitii), mecanice (rezisten mecanic, elasticitatea, plasticitatea, ecruisarea, tenacitatea, duritatea, rezistena la oboseal i u