om indrumar

7/25/2019 Om Indrumar

1/103

EMIL AVRAM

ORGANE DE MAININDRUMAR DE PROIECTARE

Transmisii prin curele trapezi!ale" re!uctare !e tura#iecilin!r$cnice" re!uctare cu an%rena& melcat" cupla&e elastice

'ucure(ti )*+*

1


2/103

INTRODUCERE

Priectareaeste una dintre cele mai importante activiti desfurate de inginerulmecanic n construcia de maini. Este o activitate creativ complex, care necesit pelng un bagaj mare de cunotine, experien i chiar talent, n activitatea de proiectare inginerul este obligat s respecte o multitudine derestricii i cerine adesea contradictorii impuse de caracteristicile funcionale ale

mainii prev!ute n caietul de sarcini, de standardele n vigoare, de numeroaseaspecte economice. "in aceast sumar enunare de motive se vede limpede importana pe care o aren formarea inginerului mecanic reali!area primului proiect ingineresc proiectul dela disciplina de #rgane de $aini. "e regul, activitatea de proiectare se face avnd landemn o bibliografie bogat %coleciile de standarde & 'onte i oeluri, (olerane iajustaje, #rgane de maini, etc) precum i utiliti pentru reali!area prii grafice adocumentaiei tehnice %programe soft*are adecvate, calculatoare, imprimante,

plotere). $enionm c ntregul memoriu de calcul se concreti!ea! n prt,liul%ra,ic& desenul de ansamblu , desenele de excuie ale tuturor prilor componente,tabele, etc. +cesta constituie "ocumentaia tehnic- care merge la inginerultehnolog i apoi se lansea! producia. "in dorina de a veni n ajutorul studenilor din +.(.$. de la profilul mecanic,autorul a ntocmit acest n!rumar !e priectare" care permitereali!area mai uoara proiectului de curs de la disciplina de #rgane de maini. e lng pre!entareaalgoritmului de calcul al prilor componente ale reductorului au fost introduse inumeroase extrase din standardele n vigoare, precum i modele pentru reali!areadesenelor de execuie ale prilor componente ale reductorului. /oninutul lucrriieste ba!at preponderant pe bibliografia de la disciplina de #rgane de maini editat n

+($. +utorul mulumete anticipat pentru orice observaie sau recomandare fcut nscopul mbuntirii viitoare a coninutului lucrrii.

0


3/103

CUPRIN-Tema priectului.2

+. Ale%erea mtrului electric ..31.1 "eterminarea puterii necesare diagrama de putere

1.0 +legerea motorului electric. 1.4 5tabilirea rapoartelor de transmitere. %total i pariale) ......................111.6 /alculul puterilor, turaiilor i a momentelor la arborii reductorului

). Calculul transmisiei prin curele trapezi!ale 10 0.1 legerea tipului de curea

0.0 /alculul geometric al transmisiei 0.4 5tabilirea numrului de curele trape!oidale. 0.6 'ora care ncarc arborii

0.2 7oile de curea/. Calculul an%rena&ului cnic cu !antur0 !reapt000

4,1 +legerea materialelor pentru roile dinate. 4.0 5olicitarea periculoas, numrul critic de dini 4.4 +legerea numerelor de dini ale roilor. /alculul de re!isten. 4.6 /alculul geometric al angrenajului. 8radul de acoperire. 4.2 /alculul sistemului de fore din angrenaj.

1. Calculul an%rena&ului cilin!ric e2terir cu !antur0 !reapt0.........40 6.1 $aterialul roilor. 9umrul critic de dini. 5olicitarea periculoas.

6.0 +legerea numerelor de dini ale roilor. /alculul de re!isten. 6.4 /alculul geometric al angrenajului. 8radul de acoperire. 6.6 5istemul de fore din angrenaj.

3. Calculul ar4rilr..622.1 redimensionarea la rsucire2.0 5chema de calcul. /alculul reaciunilor2.4 "iagramele de momente.

2.6. +legerea materialului redimensionarea la solicitarea compus.2.2 /alculul penelor,2.: ;erificarea la oboseal

5. Ale%erea cupla&ului........................................................................... 226. Ale%erea rulmen#ilr3.1 +legerea tipului de rulment.3.0 "urabilitatea necesar.3.4 "eterminarea capacitii dinamice de ncrcare de ba! necesare.

3.6 5tabilirea sarcinii dinamice echivalente.3.2 7ecalcularea sarcinii dinamice echivalente.3.: /alculul durabilitii reale.

4


4/103

7. Calculul an%rena&ului melcat cilin!ric ............................................3< =.1 /alculul de re!isten preliminar. =.0 /alculul geometric al angrenajului melcat. =.4 ;erificare la re!isten adanturii roii melcate.

=.6 (oleranele angrenajului

=.2 Elemente pentru msurarea grosimii dintelui =.: ;erificarea arborilor melcului i roii melcate.

8. Calculul an%rna&ului cnic cu !antur0 9nclinat0 ..............................3> >.1 8radul de acoperire. >.0 /alculul de re!isten. >.4 /alculul geometric al angrenajulului conic cu dantur nclinat. >.6 'orele din angrenajul conic cu dantur nclinat sau curb.

+* Calculul an%rena&ului cilin!ric e2terir cu !antur0 9nclinat0........=310

+/. Ane2e.....................................................................................................>4

6


5/103

PROIECTOrgane de maini

S se calculeze i s se proiecteze transmisia de la un motor electric asincron

trifazat la o main de lucru. Lanul de transmitere se compune dintr-o transmisie prin curele trapezoidale(TC) i un reductor de turaie cu dou trepte (RED)a!nd a"ele ar#orilor de intrare ide ieire cooplanare i perpendiculare ca !n fi$ura%. Turaia necesar la ar#orelemainii de lucru( &L) este de en 'rotmin iar puterea necesar antrenrii este e*'+,. Le$tura cu maina de lucru se face printr-un cupla elastic (CE). (i$.%)

'ig.1 5chema transmisiei

Reductorul de turaie se a calcula !n trei ariante/%. 0n$renaul conic i cel cilindric sunt cu dini drepi1. 0n$renaul conic cu dantur !nclinat sau cur# i cel cilindric cu dantur

!nclinat.2. Transmisia este reprezentat printr-un redactor cu o sin$ur treapt (an$rena

melcat)

Memoriul de calcula cuprinde/

calculul transmisiei prin curele trapezoidale calculul an$renaului conic (dou ariante) calculul an$renaului cilindric (dou ariante) Calculul an$renaului melcat Calculul ar#orilor pentru arianta 3 Calculul penelor 0le$erea rulmenilor pentru arianta 3 0le$erea cuplaului elastic

$E

(/$

?

7E"

/E

2


6/103

Partea grafic a cuprinde4 Desenul de e"ecuie al unui ar#ore5 Desenul de e"ecuie al unei roi de curea Desenul de e"ecuie al unei roi dinate conice Desenul de e"ecuie al unei roi dinate cilindrice Desenul de e"ecuie al roii melcate Desenul de ansam#lu al cuplaului Desenul de ansam#lu al reductorului !n minimum dou ederi Desenul de ansam#lu al transmisiei

NOT:; "esenele vor fi executate cu m@na, pe h@rtie ciocan sau pe calc n tu i vor

respecta toate normele de desen tehnic."esenul de ansamblu va avea minim 0 vederii va avea semnificate cotele de gabarit i de montaj, numerotarea tuturor reperelorcomponente. (abelul de componen va avea completate toate rubricile %9r.de desensau 5(+5, material, nr, de buci, etc) "esenele componentelor vor fi cotatecomplet, conform normelor, vor cuprinde toleranele aferente, abaterile de form i

po!iie, indicaii tehnologice. A@rtia va avea un format standardi!at,iar desene vor fimpturite conform normelor. #rice nerespectare a normelor n vigoare echivalea!cu respingerea desenului i prin urmare a proiectului, atrgnd dup sineimposibilitatea susinerii examenului.

Data primirii proiectului:

Data predrii proiectului:

:


7/103

+. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC

$otoarele electrice sincrone trifa!ate cu rotorul n scurtcircuit se simboli!ea!prin grupul de litere +5B, urmat de un grup de cifre i o liter majuscul

entru alegerea motorului electric trebuie cunoscute condiiile de exploatare

%graficul de lucrri, temperatura i umiditatea mediului nconjurtor etc.), putereanecesar i turaia arborelui motorului.

+. + Determinarea puterii mtrului electric

"eoarece motoarele utilajelor propuse lucrea! n regim de lung durat, cusarcin constant, determinarea puterii se face pentru aceast situaie.uterea motorului electric &* se determin cu relaia

ulaca6c

&L&

**

4= %1.1)

Cnde &* puterea absorbit de la motorul electric DFG, &L* este putereanecesar pentru acionarea mainii de lucru DFG %dat prin tema de proiect), c randamentul transmisiei prin curele trape!oidale, a6 randamentul angrenajuluiconic, ac randamentul angrenajului cilindric, l randamentul unei perechi delagre cu rulmeni, u randamentul ungerii. 5e pot admite valorile c H >2I uH>

+. ) Ale%erea mtrului electric

entru alegerea seriei motorului electric trebuie s se cunoasc puterea necesaracionrii &* ei turaia la arborele motorului electric mn

n funcie de turaia &Ln %dat prin tem), i estim@nd rapoartele de transmiterereali!abile cu cele 4 trepte de reducere %transmisia prin curele, treapta cu angrenajconic respectiv cilindric) se optea! pentru un motor ce are turaia de sincronism4


8/103

Ta4elul +.+I p H =I nsH 32< rotJmin

Ta4elul +.)I p H :I nsH 1


9/103

Ta4elul +./I p H 6I nsH 12


10/103

$otoarele electrice asincrone trifa!ate cu rotorul n scurtcircuit se simboli!ea!prin grupul de litere +5B, urmat de un grup de cifre i o liter majuscul. "e exemplu,simbolul +5B 14054=: nseamn&

+ motor asincron trifa!atI 5 rotor n scurtcircuitI B construcie nchis%capsulat)I 140 5 gabaritul 140, scurt, ceea ce nseamn c nlimea axei mainii

este de 140 mm de la planul tlpilor de fixare, iar motorul este executat n lungimeascurt %exist trei lungimi pentru fiecare gabarit& 5 scurtI $ medieI ? lung)I 4= diametrul captului de arbore %mm)I : numrul de poli ai motorului, care indic

vite!a de sincronism, respectiv 1


11/103

+. /. -ta4ilirea rapartelr !e transmitere

&L

etot

n

ni = %1.0)

unde en

este turaia nominal a motorului electric iar &Ln

turaia mainii de lucruimpus prin tem. 7apoartele de transmitere pariale ci , 10i , 46i trebuies fac parte din irulrapoartelor standardizatei s ndeplineasc condiiile&

4610 iiii ct = %1.4)

0ci , 410i , 446i 4610 ii %1.6)

+baterile premise ale rapoartelor de transmitere de la valoarea standardi!at nutrebuie s depeasc 4L .

Raparte !e transmitere stan!ar!izate Ta4el +.51,


12/103

la6** = 10 %1.:)

lac&L *** == 04

+.3 Calculul mmentelr !e trsiune care 9ncarc0 ar4rii

/um=

t

&*

, momentele de torsiune care acionea! asupra arborilor secalculea! imediat&

1

1:

1

1


13/103

"iametrul minim se stabilete astfel nc@t s se limite!e efortul de ncovoierela valori acceptabile. 5e alege din 57 B5#61=4, n funcie de profilul curelei iunghiul canalului din roat. entru o funcionare la vite!e i la sarcini normalediametrele primitive ale roilor de curea trebuie s nu fie mai mici dec@t valorile din

tabelul 0.1. Ta4elul ).+

5eciuneacanalului

i tipul cureleitrape!oidale

Cnghiul canalului 4=< 4:< 46< 40


50/103

&ig.+.+

De(enulde

e)ecu*iealro*iidin*atecilindrice

2


51/103

3. CALCULUL AR'ORILOR

3.+. Calculul ar4relui !e intrare. Date ini#iale

5e cunosc& 1t& , 1 , fora de la transmisia prin curele : , ra!a de divi!are apinionului conic 1dR , forele din angrenajul conic t. , r. , a". . 2.1.1 Pre!imensinarea la trsiune "ei solicitrile de ncovoiere sunt adesa foarte mari, se face preliminar o

predimensionare numai la torsiune, lund ns n calcul valori diminuate pentru ( ) at &

( )

44 t

at

t &6&

d

%2.1)

unde ( ) 01


52/103

9r.crt $rimea 5imbol 7elaia de calcul

1"istana de la roi la perete

e e H %1 "istana ntre rulmenii roilor nconsol

l\ l\H%0,


53/103

3./ Calculul reac#iunilr 5e procedea! conform metodologiei de la 7e!istena materialelor&


54/103

i$.A.2 Dia$ramele momentelor !ncooietoare i de torsiune

3.6 Ale%erea materialului

+legerea materialului se face n funcie de felul i de natura solicitrilor la caresunt supui arborii. entru solicitrile uoare i medii se recomand oelurile carbonobinuite, mrcile #?2< sau #?:< %5(+5 2


55/103

rincipalele caracteristici mecanice ale unor oeluri u!uale utili!ate la execuiaarborilor se dau n tabelul 2.0, iar n tabelul 2.4 sunt pre!entate valorile re!isteneloradmisibile pentru aceleai categorii de materiale.

Ta4el 3.) Prpriet0#ile mecanice ale unr cate%rii !e #eluriTa4el 3./ Prpriet0#ile mecanice ale unr #eluri

;alorile dimetrelor obinute prin calcul cu relaia %2.:) se majorea! cu 6L n!onele n care avem un canal de pan, cu 3L c@nd avem dou canale de pan dispusela 10


56/103

cH min. 2 mm.

i$ A. 0r#ore arianta 3

'ig 2.20r#ore de arianta 33

i$. A.F 0r#ore arianta 333

entru a se stabili forma constructiv a arborelui este necesar s se verificearianta de monta a pinionului pe ar#ore.

+stfel, dac diferena dintre diametrul de fund al pinionului i diametrul prii decalare este m0 la rotile din oel, respectiv m 2,0 , pentru roile de font se vaadopta soluia constructiv din figura 2.6, pinionul mont@nduse pe arbore cu pan. "ac diferena este mai mic se adopt soluia constructiv arbore pinion dintro bucat % figura 2.2). n aceast situaie poriunea umrului de sprijin se va elimina i nu este necesarcanalul de pan. "ei materialul arborelui se modific fiind identic cu cel al roii

dinate, diametrele stabilite se pstrea!.?ungimea capului de arbore =l %fig.2.:) se alege conform 5(+5 =306J0=1,privind dimensiunile capetelor de arbori cilindrici, %(abelul 2.6) n funcie ded1.

2:


57/103

Ta4elul 3.1 Lun%imile capetelr !e ar4re

3.8 Ale%erea penelr

entru montarea roilor de curea, a roilor dinate sau a cuplajului pe arbori se vorutili!a pene paralele, acestea av@nd avantajul unei mai bune centrri a elementuluirotitor. (ransmiterea ncrcrii se reali!ea! prin !onele de contact dintre feelelaterale ale penei i suprafeele canalelor din arbore i butuc enele paralele se execut din oel carbon, mrcile #?2< sau #?:

0dJncimea

ar#ore t% #utuc t1+6, 00, 2@,4=, 66, 2 2,62,6

23


58/103

i$.A.B0sam#lare cu pan paralel 3. +*. Calculul lun%imii penelr

'ora care acionea! n asamblarea cu pan paralel, se calculea! cu relaia&

+

=

61

0 0

d

&. t

%6.12)

unde& &t1 -momentul de torsiune la arborele pe care se afl pana D9.mmGI > nlimea penei, n mm, din tabelul 6.6I

d diametrul arborelui DmmGIPH

.l

%6.1:)

i la forfecare&af

f#

.l

0 %6.13)

unde ( ) 0J1


59/103

3.++ Veri,icarea la 4seal0 a ar4rilr;erificarea la oboseal se face n seciunile cu o concentrare important a

eforturilor % canale de pan, ra!e de racordare, filete, salturi de diametre etc.) iconst n determinarea coeficientului de siguran efectiv efc i compararea lui cu un

coeficient de siguran admis ca 5e calculea! valorile coeficienilor de siguran efectivi c i c cu relaiile&

.1

1

=

6

c %6.0


60/103

i$.A.%2. Coeficientul de concentrare i$.A.% Coeficientul de influen 6 la o renur5( solicitare static) 6 (solicitarea static)

i$.A.% Coficientul de influen i$.A.%A Concentratoru(static) de

a alorii razei de racordare 6 eforturi 6 la canalul de pan

5. ALEGEREA CUPLAULUI

5.+. Ale%erea cupla&ului

/uplarea reductorului cu maina de lucru se reali!ea! cel mai adesea printruncupla- ela(tic cu bol*uridatorit avantajelor oferite de acesta. /uplajul elastic cu

boluri permite deplasri axiale de p@n la 2 mm, radiale p@n la 1 mm i unghiularep@n la 1oI amorti!ea! ocurile i vibraiile de torsiune schimbnd astfel frecvenaoscilaiilor proprii i putnd evita astfel unele re!onane.

/uplajul elastic cu boluri este standardi!at % 5(+5 2>=03>), execut@nduse ndou variante %tip 9 i tip O) i 00 de mrimi. /el mai utili!at este cuplajul de tip 9%fig.:.1).

:


61/103

5emicuplele se execut n urmtoarele variante&a) pregurit& se utili!ea! n ca!ul n care mrimea de cuplaj aleas este

corespun!toare din punct de vedere al momentului nominal necesar, dar capetele dearbore pe care se montea! cuplajul au diametrele mai mici dec@t diametrelenominale dcorespun!toare mrimii respective de cuplajI

#) / cu ale!aj cilindric, fr fixare frontalIc) /f cu ale!aj cilindric, cu fixare frontalId) i cu ale!aj conic, cu fixare frontal.

"ac momentul de torsiune pe care trebuie sl transmit cuplajul este&t ,datorit ocurilor care apar la pornire, precum i a unei funcionri neuniforme,alegerea din standard a cuplajului se face lu@nduse n considerare un momentnominal &n& 0tsn &c& = Cnde sc este coeficientul de serviciu %tabel :.1)

i$. F.% Cuplaul elastic cu #oluri /uplajul de o anumit mrime se utili!ea!la cuplarea arborilor ale cror capete audiametre egale sau diametre diferite, n limitele ale!ajelor semicuplajelor din cadrulmrimii respective de cuplaj, conform tabelului :.0. "iametrul bolului , nespecificatn standard, se adopt n funcie de captul lui filetat cu relaia& H 1,2d6 Ta4el 5.+ Ce,icientul !e ser>iciu

:1


62/103

Ta4elul 5.) Dimensiunile cnstructi>e ale cupla&elr

'ora care acionea! asupra unui bol este&

nD

&. n

1

1

0= %:.1)

unde 1D este diametrul de montaj al bolurilor, iar n este numrul de boluri.Oolurile se verific la&

presiunea !e cntactcare apare ntre manoanele de cauciuc i bol&

( ) a

pll

.p

=

04

16

I ( )&*apa 24= %:.0)

9nc>iereabolurilor, n seciunea de ncastrare n semicupla 1&

7egimul de lucru al mainii antrenate sc

'uncionare foarte uniform, fr ocuri i suprasarcini 1,22'uncionare uniform, ocuri mici i rare, suprasarcini uoare i descurt durat 1,:2

'uncionare neuniform, ocuri moderate i relativ frecvente,suprasarcini relativ importante de scurt durat

1,=2

'uncionare neuniform, ocuri mari i frecvente, suprasarcini mari,inversri de sens frecvente i rapide

0,12

'uncionare foarte neuniform, ocuri foarte mari i repetate,suprasarcini foarte mari, inversri de sens foarte frecvente

0,:2

$rime

&nD9mG

"iametrul nominal d"imensiuni constructive DmmG I/

nbuc5emicupla

/, /f, i5emicupla

0

l4l 6d D 1D

0D

s

1 0I0


63/103

aii

d

sll

.

+

=4

041

040

5./

( )&*aai 1


64/103

i$.B.% Iariante de monta pentru rulmentul conductor6./. Dura4ilitatea necesar0.

"urabiltatea exprimat n ore se calculea! cu relaia&

>S = %3.1)

unde a7 este numrul de ani dintre dou reparaii, l numrul de ore pe schimb.

n calcule se utili!ea! ns durabilitatea exprimat n milioane de rotaii& :1= %3.0)

unde n este turaia de lucru D rotJminG

6.1 Determinarea capacit0#ii !inamice !e 9nc0rcare !e 4az0 necesar0"in legea durabilitii se determin

pnece

L

.

C1

=

%3.4)

:6


65/103

unde Ceste capacitatea dinamic de ncrcare de ba! necesar, e. este sarcinadinamic echivalent, iar p este un exponent care are valoarea 4=p n ca!ul

rulmenilor cu bile respectiv4

1alent0

5e determin cu relaia are .;.IQ. += %3.6) unde 00 iiri 9I. += este sarcina radial din lagrul ,, i - II este un coeficient derotaie I % 1=I cnd se rotete inelul exterior, respectiv 1,1=I cnd se rotete inelulexterior), Q coeficientul forei radiale specific tipului de rulment& 2:,


66/103

i$. B.1 Sacina a"ial !n cazul rulmentilor radial-a"iali

n ca!ul rulmen*ilor radiala)iali, datorit formei lor constructive, la aplicareaunei sarcini pur radiale r. , n rulmentul + va apare o component axial

necompensat0

r0a"0

;

.. 2,


67/103

$rimea componentei axiale care ncarc fiecare rulment se poate aprecia cuajutorul figurii 3.0. n ca!ul utili!rii unor rulmeni radiali cu role cilindrice, acetia pot prelua numaisarcini radiale, sarcina dinamic echivalent fiind& re .I. = %3.:)

"ac varianta constructiv permite %exist umeri pe direcia sarcinii axiale la ambeleinele) rulmenii pot prelua i o sarcin axial&

n

a:.a

= %3.3)

unde : este un coeficient al forei axiale dat n catalog pentru fiecare rulmrnt nparte, a este un coeficient care ine cont de condiiile de ungere i de rcire iar n este turaia de lucru a rulmentului ?a nceputul calculelor rulmentul nu este cunoscut i prin urmare vom estima osarcin dinamic. Este posibil s fie luat n calcul direct fora radial r. , neglijndcomponenta axial a. . +dmind un calcul iterativ, cu aceast valoare determinm

e

nece

nec ..

CC

= %3.=)

care ne permite s alegem din catalog rulmentul potrivit. ractic, deoarece avem unproces iterativ, calculele se or desfura !n paralel cu trei rulmeni iar la final !lom ale$e pe cel mai potriit. 6.5. Recalcularea sarcinii !inamice ecBi>alente. rin alegerea rulmentului se preci!ea!& d, ", O, %(), Q, %N). /, /)

5e calculea! durabilitatea L pentru cele trei variante de rulment alese. Se pstreaz rulmentul care ofer o dura#ilitate c!t mai apropiat de dealoarea necesar.

n paginile urmtoare sunt extrase din catalogul de rulmeni C7O datele unorcategorii de rulmeni u!uali folosi la elaborarea proiectului

:3


68/103

Rulmen#i ra!iali cu 4ile pe un rn! -TA- /*1+!

DmmGD

mm'

mmRs minmm

Cr@JN

C*r nlim -im4l

+3

40 >


69/103

)3

43 3


70/103

/3

=< 01 1,2 44,2 1:,: 1


71/103

Rulmen#i Ra!ial$a2iali cu rle cnice pe un ran! -TA- /8)*! D ' C T -im4l Cr e C*r *

+6

6< 10 11 14,02 /*)*/ A 1= ,2

63 16 10 12,02 /*/*/A 0: 1: 0


72/103

62

32 0< 12,2 0< /)**8 A 22


73/103

/*

22 14 1 13,> 1:,3 12.


74/103

/3 1


75/103

13

1= 1


76/103

7.CALCULUL ANGRENAULUI MELCAT CILINDRRIC.+ngrenajul format de ctre un melc cilindric i o roat melcat se numete an$renamelcat cilindric. "imensionarea angrenajului melcat se face de obicei pe ba!acalculului la solicitarea de contact i se verific la rupere prin oboseal. +lgoritmul

de calcul este pre!entat n tabelul urmtor &9r.crt. "enumirea 5imbol 7elaia de calcul7.+ Calculul !e rezisten#0 preliminar

1.1 "ate iniiale

1* uterea la arboreal melcului, DFG

1n (uraia arborelui melcului, DrotJminG0n (uraia arborelui roii melcateT "urata de funcionare n ore i regimul de

lucru

1.0 7aportul detransmitere10i

0

110

nni =

1.4 9umrul denceputuri

1z 5e alege din tabelul =.1

1.6 9umrul de diniai roii melcate

0z 1100 ziz =

entru angrenajele de putere& =


77/103

1.12 $omentul detorsiune la arborele

roii

0t&

0

0:0 19RC

r c a6 < 2= 002 30

O! +l 1< 13< 01< :2 02< =1

'c 12 n nisip 12< 4= 6='c 0< n nisip 0


82/103

0<


83/103

=4


84/103

=6


85/103

8.CALCULUL ANGRENAULUI CONIC CU DANTUR: NCLINAT: /alculul angrenajului conic cu dantaur nclinat se face similar cu cel de laangrenajul conic cu dini drepi. +legerea materialului, stabilirea numrului critic dedini i a solicitrii periculoase se face la fel.9umrul de dini se alege conform

indicaiilor din tabelul 42. "eplasrile specifice de profil radiale i tangeniale se alegconform tabelului >.1 %E9B$5)Ta4elul 8.+ Deplas0rile 1 0 = pentru


86/103

Deplas0rile speci,ice pentru


87/103

Gra!ul !e acperire al pr,ilului pentru an%rena&ele cnice cu !antur0

9nclinat0 sau cur40 >alri apr2imati>e Ta4el 8./9umrulde dini ai

pinionului

8radul de acoperire 9umrulde dini ai

pinionului 1z

8radul de acoperire "ini curbi

1


92/103

"esenul de execuie al unei roi conice cu dantur nclinat este pre!entat n fig. >.0

>0


93/103

&ig./.0

De(enuldee)ecu*iealuneiro*iconicecu

danturnclinat

>4


94/103

1


95/103

( )100

101

om indrumar

Documents