1.Destinaii i clasificareProcesul de umplere a compoziiei in membrane este un process de deformare plastic,realizat prin mpingerea compoziiei prin eava priului. Deformarea plastic se produce numai atunci cnd fora de deplasare care apare n corpul care se deformeaz atinge o anumit valoare .Scurgerea compoziiei se produce numai pe linia de minim rezisten i numai atunci cnd tensiunea la deplasare ajunge la o anumit valoare. n funcie de caracteristicile constructive,mainile de umplut pot fi cu aciune periodic sau cu aciune continu: A .Mainile de umplut cu aciune periodic constau intr-un cilindru nchis ermetic cu un capac,pistonul pentru mpingerea compoziiei prin eava de umplere i sistemul de acionare care poate fi mecanic,hidraulic sau pneumatic. B. Mainile de umplut cu acionare continu pot fi prevzute cu sistem pentru producerea vidului,cu scopul evacuarii aerului din compoziie si falicitrii operaiei de umplere prin crearea diferenei de presiune cu exteriorul. Mainile de umplut continuu pot fi: 1. Maini de umplut continuu cu melc 2.Maini de umplut cu urub care folosesc unul, dou sau trei uruburi de form cilindric sau conic cu pas constant sau variabil.Aceste maini pot funciona cu vid sau fr vid. 3.Maini de umplut cu roi dinate,la care productivitatea este n functie de : -viteza de rotaie a pinioanelor; -mrimea dinilor; -plasticitatea compoziiei; -diametrul membranei. Aceste maini sunt construite fr sistem de vid.

1

4.Maini de umplut cu palete excentrice care constau ntr-un tambur vertical cu palete,montat excentric fa de carcas.Paletele preiau compoziia din plnia de alimentare i o moing spre eava de umplere. 5.Maini de umplut centrifugale,la care compoziia este trimis n eava de umplere datorit forei centrifuge.

2

2. Elemente componente.Principiul de fucionare

Utilajul care constitue obiectul studiului este maina de umplut cu funcionare continu este priul Contivac 200. priul Contivac 200 este fabricat la Tehnofrig-Cluj i este constituit din urmtoarele elemente componente: -Plnia de alimentare (1); -Cadrul (2); -Dispozitivul de umplere (3); -Reductorul (4); -Instalaia de vid (5); -Grup de acionare i dispozitiv de acionare. Mainile de umplut cu acionare continu sunt prevzute cu sistem pentru producerea vidului,cu scopul evacurii aerului din compoziie i facilitrii operaiei de umplere prin crearea diferenei de presiune cu exteriorul. priul Contivac 200 este o maina de umplut continuu cu melc care realizeaz umplerea prin preluarea compoziiei de la plnia de alimentare,transportul si presarea acesteia are loc prin eava de umplere cu ajutorul unuia sau mai multor melci. Productivitatea acestei maini va depinde de: a. viteza de rotaie a melcilor, b. mrimea vidului din sistem, c. plasticitatea compoziiei, d. diametrul membranelor

3

3. Materiale utilizate pentru executarea materialelor componente

Plnia de alimentare este o construcie sudat din tabl de oel inoxidabil,cu un volum util de 200 litri, are form triconic,fiind prevazut la partea inferioar cu o flan cu care se racordeaz la dispozitivul de umplere. Pentru buna funcionare a mainii,nivelul compoziiei existente n plnie nu trebuie s scad sub 30% din volumul acesteia. Cadrul de construcie sudat este compus din perei, distanieri, nervure de rigidizare, buce de conducere i capace de protecie.Pe un perete lateral se monteaz motorul de acionare al dispozitivului de umplere care,mpreun cu reductorul sunt montate la partea superioar a cadrului.Pe suporii inferiori ai cadrului se monteaz postamentul pompei de vid. Staia de butoane se fixeaz pe peretele frontal. Dispozitivul de umplere se compune dintr-o carcas de font la care se poate ataa un prelungitor cu reducie, prin uruburi i piulie cu aripi. n interiorul carcasei de font se gsesc dou transportoare melcate, destinate transportului compoziiei spre eava de umplere ataat la prelungitor cu ajutorul unei piulie. Transportoarele melcate sunt puse n micare de grupul de acionare electric, transmisia cu curele trapezoidale i un redactor. La partea superioar a carcasei dispozitivului de umplere se afl un alezaj conic prin care pasta din plnia de alimentare ajunge la transportatoarele melcate. n interiorul alezajului se gasete un melc conic pentru alimentarea pastei cu carne. Antrenarea melcului se realizeaz cu ajutorul unui inel rotativ i a unui angrenaj melcat. Micare de rotaie a melcului conic se realizeaz tot de la redactor. Transportatorul melcat se execut cu dou perechi de melci: -prima pereche, cu pasul de 40 mm, se folosete pentru pasta utilizat la frankfurter, polonez, parizer, crenvurti; -pereachea a doua, cu pasul de 72 mm, se poate folosi pentru compoziia salamurilor semiafumate.

4

Reductorul se compune din carcas, trei roi dinate pentru transmiterea forei i o pereche de roi dinate de sincronizare pentru antrenarea melcilor dispozitivului de umplere i axele respective. Reductorul se racordeaz cu o flan la dispozitiul de umplere. Pe axul primar al reductorului, la exteriorul acestuia, solidar cu roata de curea care se mic liber pe ax, se afl semicuplajului exterior al ambreiajului electromagnetic. Cealalt jumtate a cuplajului este fixat solidar cu axul principal printr-o pan, dar poate s alunece pe aceast pan pe o distan foarte mic. Cuplarea celor dou discuri de ambreiaj se realizeaz astfel: n momentul n care se apas pe pedal, din exteriorul mainii, se declaneaz sistemul electromagnetic al ambreiajului i cele dou discuri intr n cuplare, antrenand arborele principal i de aici ntregul lan cinematic. Atunci cnd nu se acioneaz asupra pedalei, bobinajul electromagnetic al ambreiajului este anclasat i cele dou discuri ale ambreiajului se distaneaz, ntrerupndu-se cuplajul,i odat cu acesta ntregul lan cinematic. Axul primar al reductorului trece prin acesta, ieind pe partea cealalt i prin

5

intermediul unui cuplaj Oldham antreneaz angrenajul melcat care pune n micare melcul conic de alimentare. Instalaia de vid are rolul de a aspira din compoziie coninutul de aer i de a nlesni n acest fel alimentarea dispozitivului de umplere din plnia de alimentare. Instalaia de vid este compus dintr-o pomp de vid de tipul cu piston, acionat de un motor electric de 0,55 kW i 700 rotaii pe minut, o oal de condensare, conducte de aspiraie i refulare. Pompa de vid este un compresor cu 2 cilindri, cu rcire cu aer, la care aspiraia se face prin carter i refuleaz prin chiulas. Oala de condensare este montat naintea pompei de vid, avnd rolul de a separa eventualele picturi de ap coninute de aerul aspirat de pomp.

Grupul de acionare i dispozitivul de acionare. Grupul de acionare const ntr-un motor electric de 2,4/4 kW cu 650/1350 rotaii pe minut. Pe axul motorului electric este montat un variator continuu de vitez care prin intermediul unei curele trapezoidale late antreneaz roata de curea solidar cu semicuplajul exterior al ambreiajului cu discuri. Variaia turaiei se realizeaz prin rotirea manivelei montat n exteriorul mainii, care ntinde cureaua de antrenare cu ajutorul unei prghii cu rol. Dispozitivul de acionare servete la cuplarea i decuplarea melcilor de umplere. Este compus dintr-un sistem de prghii, care acioneazaupra unui cuplaj electromagnetic fixat pe axul care se6

gsete i ambreiajul cu discuri. n momentul n care muncitorul nu mai apas pedala ambreiajului este adus prin intermediul unui resort n poziia de cuplare. Instalaia electric servete la alimentarea cu energie electric a mainii i se compune din :

contactoare curele termice transformator sigurane fuzibile redresor ntreruptorul pachet(acesta se monteaz pe perete ntr.o cutie) staia de butoane i lmpile de semnalizare(se monteaz pe peretele mainii) electromotoare de antrenare cabluri de legtur.

7

4. Solicitri la care sunt supuse principalele organe de maini

4.1. Solicitri dinamice i statice In exploatare, o serie de piese sunt supuse unor eforturi dinamice i statice. Sarcinile aplicate fr variaii asupra unei piese se numesc sarcini statice, iar cele aplicate brusc sau care variaz mult timp se numesc sarcini dinamice. Aceste eforturi duc la degradarea pieselor. Dac utilajul este exploatat corect, degradarea reprezint o uzur normal; n cazul cnd aceste eforturi sunt aplicate fr s se in seama de condiiile normale de exploatare, degradarea se produce nainte de termen. Rezistena piesei, capacitatea ei de a nu se distruge depind de materialul din care este executat i de mrimea eforturilor la care este supus. Evitarea degradrii se poate realiza n faza de proiectare i construcie a pieselor sau n timpul exploatrii utilajului, respectnd prescripiile prevzute n cartea tehnic. Dintre acestea, cele mai importante sunt: a) prescripii constructive: -pentru fiecare pies s se stabileasc sarcina maxim ce trebuie s o preia i felul ei; -materialul din care urmeaz a se construi piesa respectiv s fie ales n raport cu caracteristicile tehnice necesare; -s se calculeze seciunea piesei din condiia de rezisten, alegndu-se coeficientul de sigurant corespunzator. n timpul lucrrilor de reparaii, cnd se nlocuiesc diferitele piese uzate i nu exist toate datele necesare efecturii calculului de dimensionare, se folosete ca ghid piesa uzat, stabilinduse insa, prin analiz, materialul din care au fost executate i dimensiunile iniiale. Acest procedeu se utilizeaz numai n cazul cnd uzura acelei piese a fost normal. Daca piesa a suferit o deteriorare, cu toate ca utilajul a fost exploatat corect, se verific n mod obligatoriu n faza de nlocuire, carecteristicile materialului i dimensiunile piesei, stabilindu-se cauzele deteriorrii i msurile ce trebuie luate la realizarea piesei noi.8

Cnd piesa este supus unor solicitari dinamice, la calcul se are in vedere fora real ce acioneaz n piesa respectiv. n cazul folosirii unor utilaje din import, piesele de schimb trebuie relevate nainte de intrarea n funciune a utilajului, astfel inct s se poat folosi cu uurin un numr suficient de piese la repararea utilajului. b) Prescripii de exploatare. S-a observat c, la construcia unui utilaj, n calcul se ia o anumit sarcin care conduce la stabilirea dimensiunilor piesei. Dac utilajul este supus la sarcini mrite, astfel nct efortul unitar s depeasc pe cel admisibil, se produce deformarea sau chiar ruperea piesei. De aceea, este necesar ca, pentru fiecare utilaj s se respecte, n timpul exploatrii, capacitatea de incrcare. n cazul n care utilajul este construit pentru a functiona continuu, trebuie evitate n timpul exploatrii opririle i pornirile dese, care conduc la fenomenul de mbtrnire a materialului i la apariia fisurilor. n timpul exploatrii, trebuie evitat apariia forelor de inerie la piesele de micare. Aceasta se obine prin punerea treptat a utilajului n sarcin cu ajutorul unui variator de vitez. Respectarea acestor prescripii de exploatare ct i a altora, specifice fiecrui utilaj, duce la prelungirea duratei de funcionare a utilajului.

4.2. Solicitri termice La temperaturi mai ridicate de 200 oC , aciunea temperaturii asupra materialelor trebuie serios luat n seam. O caracteristic a oelurilor este creterea rezistenei de rupere n intervalul de temperatur de 200 300 oC ,dup care aceasta scade. Creterea rezistenei la rupere a oelurilor, n acest interval de temperatur, este nsoit de mrirea fragilitii. Sa observat c metalele au proprietatea de a se deforma plastic n mod continuu la solicitrile constante, indiferent de temperatur, fenomen numit fluaj. Fluajul se manifest ns deosebit de intens la temperatur ridicat. Viteza de fluaj crete mult mai repede atunci cnd crete temperatura, solicitarea ramnnd constant.9

Evitarea degradrii prin solicitri termice se poate realiza prin: -alegerea materialelor pentru construcia utilajelor i instalaiilor s se fac n funcie de destinaie i de temperatur la care vor lucra diferitele pri componente ale lor; -n timpul exploatrii utilajului, trebuie avut grij ca temperatura lui sau a diferitelor pri componente s nu depeasc temperatura de regim prescris; creterea temperaturii de regim duce la distrugerea pieselor i a utilajului. Pstrarea temperaturii constante se face prin control, cu aparatura de automatizare.

4.3. mbtrnirea materialelor Sa constatat ca piesele supuse sarcinilor variabile se distrug la solicitari inferioare rezistenei de rupere static. Solicitarea variabil maxim la care ruperea unui material nu se produce orict timp ar fi acesta ncercat, se numete rezistena la oboseal a materialului. Majoritatea ruperilor organelor de maini n exploatarea sunt o consecin a acionrii solicitrilor variabile. Factorii cei mai importani care contribuie la reducererea rezistenei la solicitrile variabile sunt de natur constructive, tehnologic i de exploatare. Studiindu-se aspectul materialelor n seciunea de rupere, s-a putut constata deosebirea dintre fenomenele ce se produc n materialul supus la solicitri statice i cele ce se produc la solicitri variabile n timp. n cazul eforturilor statice, suprafaa este mai omogen ca urmare a deformrilor plastice, iar n cazul eforturilor variabile, structura are aspect eterogen, cu zona de granulaie mrit.

4.4. Factorii care influeneaz rezistena la oboseal Factori constructivi. S-a constatat ca rezistena la oboseal depinde de forma piesei. Astfel, piesele cu forme complexe au o rezisten la oboseal mai mic dect piesele cu forme simple i cu suprafee netede. Rezistena la oboseal mai depinde i de dimensiunile piesei, aceasta micorndu-se pe msura creterii dimensiunilor. Factori tehnologici. Caracteristicile mecanice ale metalelor sunt strns legate de proprietile lor chimice.

10

Elementele care influeneaz calitatea oelurilor este carbonul. La oelurile cu un coninut sub 0.9% carbon, rezistena la oboseal crete o dat cu creterea coninutului de carbon iar, la cele cu un coninut peste 0.9% carbon, rezistena scade cu creterea coninutului de carbon. Sulful, pn la 0.2%, nu influeneaz rezistena la oboseal, iar fosforul, pn la un coninut de 0.4%, are o influen pozitiv asupra comportrii la oboseal a metalului. Incluziunile nemetalice provoac o micorare a rezistenei la oboseal, aceasta depinznd de mrimea i forma incluziunilor, precum i de poziia acestora n material. Din practic s-a constatat c, rezistena la oboseal depinde i de calitatea suprafeei prelucrate, ea scznd odat cu creterea rugozitii.

4.5. Condiiile de lucru n timpul exploatrii, organele de maini sunt supuse frecvent suprasolicitrilor de scurt durat, care ntrec rezistena la oboseal a materialului. Astfel de suprasolicitri sunt ntlnite la pornirea utilajului, la trecerea prin turaia critic. Temperatura influeneaz asupra calitii metalelor. Astfel, funcionnd la temperaturi de 300 - 400C, rezistena la oboseal a pieselor scade brusc, pe cnd la temperaturi sub 20C, rezistena la oboseal crete. Coroziunea influeneaz negativ rezistena la oboseal. Organele de maini ale utilajelor folosite n industria alimentar funcioneaz n medii corozive, ca : ap, aer umed, gaze i soluii agresive. Sub aciunea ndelungat a coroziunii, piesele metalice se pot distruge chiar la solicitri mici.

11

5 . Procese tribologice specificeOrganele de maini se degradeaz n timpul exploatrii i se manifest prin modificri ale statului superficial i chiar a structurii interne. Degradrile reduc rezistena piesei, conducnd la reducerea duratei de funcionare a utilajelor. Dup felul n care se produce degradarea, avem: 1. Uzura fizic a pieselor, cnd sunt suprafee n frecare; 2. Degradarea pieselor i utilajelor prin scderea rezistenei mecanice, datorit aciunii eforturilor statice i dinamice, a solicitrilor termice i a mbtrnirii materialelor (solicitare la oboseal). 3. Coroziunea materialelor sub aciunea unor medii agresive. 5.1. Uzura apare atunci cnd ntre cele dou suprafee se intercaleaz un material intermediar, care de obicei este un lubrefiant.Fr protecia lubrefiantului, cele dou suprafee sar comporta la fel ca un material abraziv i ar amplifica aciunea de distrugere ducnd la blocarea mecanismului. Rugozitatea suprafeei amplific uzura, doar n momentul n care vrfurile rugozitii sunt mai mari dect grosimea filmului de ulei. n mod normal este acceptat o anumit rugozitate pentru c n suprafaa rugoas se formeaz mici acumulri de lubrefiani care menin temporar ungerea. Factorii care influeneaz uzura sunt: a) Materialul din care sunt fabricate piesele.Durabilitatea pieselor poate fi ridicat prin alegerea celei mai potrivite structuri pentru materialul din care este fabricat piesa, dar i prin executarea unei compoziii deosebite a stratului de suprafa. b) Rolul pe care l ndeplinete piesa. De aceea, cnd piesa se pune n micare antreneaz i alte piese, astfel c uzura este mai mare dect la piesele statice. c) Gradul de prelucrare a pieselor componente. Cu ct calitatea suprafeei este mai bun, cu att rezistena la uzur este mai mare. d) Solicitrile la care sunt supuse organele de maini. Dac solicitrile sunt mai mari i mai variate ca intensitate, atunci uzura este mai mare. Piesa care este supus unei solicitri continue se uzeaz mai puin dect atunci cnd este supus aceleai solicitri dar sub form de ocuri. e) Forma piesei. Piesele cu forme regulate i cu muchii rotunjite se vor uzamai puin dect cele cu forme neregulate.

12

f) Tratamentul termic la care este supus piesa. Dac dup prelucrare piesa este supus unui tratament termic sau termogen, atunci ea rezist mai bine la uzur dect piesele netratate. Din punct de vedere al cauzelor care o produc, uzura poate fi: -natural -de avarie. Uzura natural apare n cazul condiiilor de expoatare natural, iar cea de avarie se produce n momentul n care condiiile de exploatare sunt anormale sau contrucia mainii este defectuoas. Uzura natural poate fi i ea: mecanic sau chimic. Uzura mecanic se produce din cauza frecrii ce apare n timpul frecrii ce apare n timpul micrii suprafeelor, n contact una cu alta. Uzura chimic const n modificarea materialului din care este executat piesa respectiv, sub aciunea factorilor fizico-chimici, respectiv a aciunii de coroziune. Uzura prin frecare are loc atunci cnd se produc schimbri ale structurii i ale proprietilor materialului de construcie, pe o adncime anume de la suprafaa de contact. n funcie de deplasarea relativ a suprafeelor, distingem frecare cu alunecare i frecare de rostogolire.a) n cazul frecrii de alunecare au loc urmatoarele fenomene:

-oxidarea stratului de la suprafaa piesei de contact cu oxigenul, sub form de acizi, ele fiind particule casante, se strivesc sau se macin, fiind ajutate de micarea suprafeelor care produc n acest fel uzarea lor; -nclzirea suprafeelor n timpul funcionrii, care duce la schimbri n structura metalului, ceea ce modific caracteristicile mecanice ale straturilor de contact; -apariia de particule abrazive, ce pot fi distruse pe suprafaa de frecare. b) La frecarea de rostogolire, avem urmatoarele fenomene: -uzura de oxidare, asemntoare cu cea de la frecarea de alunecare; -uzura cu aspect de ciupituri, care se manifest prin formarea de fisuri mici, dup aceea ciupituri mai mari; aceast uzur este provocat de solicitri variabile i repetate. Pe msur ce uzura crete, se mresc jocurile dintre piese, astfel c, la piesele articulare, la uzura de frecare se mai adaug i aciunea de oc, care are ca rezultat att creterea jocurilor prin deformarea plastic ct i oboseala materialului, ca urmare a eforturilor repetate. 5.2. Frecarea poate fi definit ca fiind procesul de natur molecular-mecanicenergetic care are loc ntre dou suprafee n contact, n micarea relativ, supuse la o for normal de apsare. n funcie de prezena sau lipsa lubrifianilor, frecarea poate fi:13

-frecare uscat, cnd lubrefiantul lipsete dintre suprafeele de contact; -frecare semiuscat, cnd se freac suprafee dure, ntre care se afl o oarecare cantitate de lubrifiant, ce nu acoper ntreaga suprafa de contact; -frecare semilichid, care apare cand asperitile, respectiv adnciturile datorit imperfeciunii prelucrrii suprafeelor, sunt mai mari dect grosimea filmului de lubrifiant; aceast frecare are loc n momentul deplasrii pieselor, n perioada de oprire, cnd stratul de lubrifiant dintre suprafeele n frecare este mpins n afar; -frecare lichid, la care suprafeele sunt complet separate printr-un film de lubrifiant, ce suporta ntreaga sarcin. c) Factorii de care depinde uzura prin frecare: Frecarea uscat i frecarea lichid depind de: calitatea suprafeelor pieselor n micare (rugozitate); proprietile fizicochimice ale materialului (structur, rezisten chimic); calitatea lubrifiantului folosit la ungere (vscozitatea). Rezistena la frecarea dintre dou suprafee este caracterizat prin coeficientul de frecare, care are diverse valori, n funcie de tipul frecrii, variind intre 0,20 la frecarea uscat i 0,001 la frecarea lichid. Valoarea coeficientului de frecare poate fi redus de 200 250 ori, cu ajutorul lubrifiantului. 5.3. Lubrifierea Pentru a putea proteja ct mai bine piesele ce constitue un mecanism se acioneaz asupra lor cu lubrifiani, uleiuri minerale, aditivi. Lubrifianii pot fi : lichizi, solizi sau gazoi. Dintre caracteristicile lubrifianilor lichizi, care influeneaz proprietile filmului, se poate meniona vscozitatea i, n general, proprietile reologice, onctuozitatea i comportarea chimic. Vscozitatea(coeficientul de frecare intern a lubrifiantului) scade repede cu creterea temperaturii, i influeneaz capacitatea portant, variaz n msur mai mic cu viteza i presiunea ; la presiuni foarte mari vscozitatea crete foarte mult dac se afl n pelicule subiri. Onctuozitatea, aderena sau puterea de ungere, este proprietatea lubrifianilor de a crea straturi moleculare orientate care prezint o rezisten redus la alunecare, straturile de grani polare fiind puternic fixate de suprafeele metalice. De regul, uleiurile nafteno-aromatice sunt mai onctuoase dect cele parafinice. Anumite adaosuri chimice pot mbunti onctuozitatea. Uleiuri minerale sunt clasificate n STAS 871-81 pentru diferite utilizri n construcia de maini : motoare, transmisii, instalaii hidraulice, mecanic fin, prelucrri, tratamente.

14

Unsori consistente sunt dispersii de spunuri n uleiuri minerale sau lichide uleuioase.n funcie de prescripii se pot utiliza i lubrifiani sintetici(uleiuri i unsori) care au diferite compoziii chimice(esteri, fluoesteri, poliglicoli, polimeri i silicon) i rspund unui domeniu mai mare de temperaturi dect cei naturali. Aditivii sunt adaosuri chimice care mbuntesc calitile de ungere ale uleiurilor i proprietile de frecare i rezisten la uzare a suprafeelor. Dintre principalele tipuri se menioneaz aditivii care pot aciona prin: -adsorbie i onctuozitate, ca de exemplu unele substane polare cu acizii grai, alcoolii respectivi; -reacia cu metalul la locurile i din cauza temperaturilor de contact, cum sunt unele combinaii care conin sulf, clor, fosfor, ca de exemplu parafine clorurate, ditiosulfat de zinc sau compui metalici. Aceste tipuri se ntlnesc cu denumirea de aditivi antiuzur(reduc viteza de uzare), de antigripaj sau de extrem presiune, pentru c mresc rezistena la gripaj la sarcini sau la viteze mari; unii aditivi de extrem presiune reduc i timpul de rodaj(rodajul chimic). Sunt cunoscui i ali aditivi: antioxidani(fenoli, amine), contra coroziunii i ruginii(derivai ai fosforului, sulfului, amine), detergeni necesari n uleiurile pentru motoare puternic solicitate, mpiedicnd depunerile de oxidare sau de ardere incomplet, de mbuntire a indecelui de vscozitate, antispumani. 5.4. Indicaii privind alegerea lubrifianilor Alegerea corect a lubrifiantului este impus de necesitatea obinerii performanei i duratei maxime de funcionare a agregatului respectiv i urmrete, n principal, ndeplinirea condiiilor de vscozitate, stabilite n timp, protecie mpotriva coroziunii. n perioada de rodaj se folosete un ulei mai puin vscos, de preferin aditivat. Pentru motoarele cu aprindere prin scnteie uzate se impune o valoare mai mare a vscozitii fa de motoarele noi, ce necesit la temperatura de regim uleuri mai mai onctuoase cu vscoziti n funcie de caapcitatea motorului i de calitatea suprafeelor. Condiiile de exploatare au artat c circa 75 % din uzura unui motor se produce la pornirea la rece. Se recomand limita de vscozitate de 5000 cP i utilizarea uleiurilor multigrade; aceste uleiuri nu se recomand la motoare diesel, deoarece, la temperaturile ridicate respective, aditivii de vscozitate formeaz depozite. La astfel de motoare se cer lubrifiani cu rezisten la oxidare i cu proprieti superioare detergent-dispergent. La turbine, compresoare, lagre, reductoare trebuie evitat spumarea uleiului i oxidarea suprafeelor metalice. Utilizarea uleiurilor aditivate trebuie fcut dup prescripii. Se interzice ungerea motoarelor cu uleiuri pentru transmisii de autovehicule aditivate pentru extrem presiune.15

Utilizarea lubrefianilor solizi este indicat n tabele; MoS2 s nu depeasc temperatura de 370 . Grafitul coloidal se utilizeaz dup un rodaj conform tabelelor, exceptnd lagrele foarte exact prelucrate, lagre cu micare altenativ i mecanismele puin ncrcate. Unsorile consistente se folosesc la lagre cu turaii reduse i ncrcri mari, lagre greu accesibile sau care lucreaz n praf. Alegerea unsorilor se face funcie de natura, consistena, tempearatura maxim de utilizare, stabilitatea coloidal i rezistena la ap, calitile de extrem presiune. De exemplu, pentru temperaturi mai mari de 120 , se vor utilizaunsorile de sodiu, inndu-se seama c prezint mai mare solubilitate n ap.

16

6. Tipuri de transmitere a micrii i organe pentru conducere i comand 6.1. Transmisii prin curele

6.1.1. Elemente generale Transmisiile prin curele realizeaz legtura dintre arborii ntre care se transmite micarea prin folosire a doua roi calate pe arbori i a unui element intermediar flexibil numit curea. Transmiterea micrii i deci a puterii se face datorit frecrii care ia natere ntre curea i roile de curea. Clasificarea transmisiilor prin curele se poate face lundu-se n considerare diverse criterii: a) din punct de vedere al axelor: 1. cu axe paralele: -cu ramuri deschise -cu ramuri ncruciate 2. cu axe ncruciate: -cu role de ghidare -fr role de ghidare b) din punct de vedere al numrului de curele folosite n transmisie: -cu o singur curea -cu mai multe curele c) din punct de vedere al seciunii curelei: -curea lat -curea trapezoidal17

-curea rotund d) din punct de vedere al materialului curelei: -curea din piele -curea din material textil -curea din material plastic -curea(band) de oel n practic se ntlnete situaia antrenrii mai multor arbori simultan de la un singur arbore motor, situaie n care transmisia se numete cu roi multiple. Folosirea larg a transmisiilor prin curele se explic prin avantajele pe care le asigur. Principalele avantaje ar consta n: -realizarea transmiterii energie ntre arbori plasai la o distan de pn la 12 cm, n prezent tendina este de a folosi transmisii prin curele de gabarit mai redus; -transmiterea micrii se face silenios, fr ocuri i vibraii; -cureaua constitue un element de siguran n lanul cinematic, n care este inclus transmisia, prin fenomenul de patinare care se produce la depairea limitelor de putere proiectate a fi preluate; -preciziile elementelor componente al transmisiei: roi, curea, role sunt relativ sczute. Ca dezavantaj al transmisiilor prin curele pot fi menionate: -capacitatea portant limitat pentru curelele trapezoidale( P< 1200 W); -valoarea raportului de transmitere asigurat nu este riguros constant, datorit alunecrilor care se produc; -randament relativ sczut fa de angrenaje; -sensibilitatea fa de mediu(praf, umiditate).

6.1.2. Elemente constructive ale transmisiilor prin curele

18

Curelele. Constituid organul principal al transmisiei, calitile i deficienele curelei influeneaz decisiv domeniul de folosire. n transmisiile actuale se folosesc curele de form lat, trapezoidal i rotund. n principal materialul din care se confecioneaz curelele de transmisie trebuie s aib: -coeficient de frecare mare -rezisten la oboseal -flexibilitate ridicat -deformaii plastice mici -densitate mic -insensibilitate la factorii atmosferici i la produsele petroliere. nsumarea tuturor calitilor enumerate mai sus ntr-un singur tip de material nu a fost posibil, fapt ce explic folosirea unei diversiti de materiale care au o parte din calitile enumerate.

6.2. Rulmenii 6.2.1.Tipuri de lagre, definiieLagrele sunt organe de maini avnd funcia de susinere i ghidare a arborilor i a osiilor cu micare rotativ sub aciunea sarcinilor care acioneaz supra lor. Dup direcia sarcinii principale fa de axa de rotaie, lagrele se grupeaz n: - lagre radiale cu direcia sarcinii principale perpendicular pe axa de rotaie; - lagre axiale i crapodine avnd direcia sarcinii principale paralela cu axa de rotaie; - lagre radial-axiale a cror sarcin are componente dup cele dou direcii menonate. Dup caracterul frecrii produse n funcionare, lagrele se grupeaz n: - lagre cu alunecare - ntre suprafaa exterioar a fusului i suprafaa interioar a lagrului; - lagre cu rostogolire - ntre elementele rulmenilor; - lagre combinate.19

6.2.2. Caracteristici. Pri componente. Materiale6.2.2.1. Caracteristici Lagrul de rostogolire se obine prin nlocuirea cuzinetului din lagrul cu alunecare printr-un rulment. De aceea lagrele se numesc i lagre cu rulmeni. Celelalte elemente componente ale lagrelor cu rostogolire difer foarte puin de elementele lagrelor cu alunecare. Ca urmare, studiul lagrelor cu rostogolire se reduce la studiul rulmenilor. Datorit nlocuirii frecrii de alunecare prin frecare de rostogolire , randamentul lagrelor cu rostogolire este superior lagrelor cu alunecare avnd valorile cuprinse ntre 0,98 pn la 0,995.

6.2.2.2 Pri Componente Elemente constructive caracteristice lagrelor cu rostogolire sunt: - inelul interior i cel exterior- inelele rulmenilor pot prezenta una prin rostogolire; - corpurile de rostogolire- sub form de bile sau role; -colivia- servete la meninerea unei distane constante ntre corpurile de rostogolire i se execut din oeluiri carbon obinuite, bronzuri, duraluminiu, materiale plastice etc.; - diferite elemente pentru asamblare i etanare. sau dou ci de

rulare, pe care se rostogolesc corpurile de rulare, acestea sunt supuse la solicitarea de frecarea

6.2.2.3 Materiale Corpurile de rostogolire i elementele cii de rulare, adic inelul interior i inelul exterior, se execut din oeluri speciale pentru rulmeni, cunoscute sub denumirea de RUL 1, RUL 2 (STAS 1456/1-80). Colivia rulmentului se execut din oeluri obinuite, bronzuri, duraluminiu sau materiale plastice.20

6.2.3. Clasificarea i simbolizarea rulmenilor6.2.3.1. Rulmenii standardizai Pentru tipurile de rulmeni utilizate n mod curent n practic a aprut ca o necesitate economic, pentru simplificarea utilizrii i aprovizionrii, stabilirea unui numr limitat de execuii tipo-dimensionale. S-a ajuns astfel la standardizarea construciilor i dimensiunilor tipurilor uzuale de rulmeni, reglementare fcut prin norme ISO, adoptate i la noi prin STAS. Clasificarea rulmenilor se face dup diferite criterii: a. Dup modul cum acioneaz fora din exploatare asupra lagrelor, acestea pot fi: - rulmeni radiali; - rulmeni axiali; - rulmeni radial-axiali; - rulmeni radial-oscilante; - rulmeni axial-oscilante; b. Dup forma corpurilor de rostogolire se deosebesc: - rulmeni cu bile; - rulmeni cu role

6.2.3.2. Alegerea rulmenilor Alegerea rulmenilor standardizai comport dou faze alegera orientativ i alegera definitiv. Alegerea preliminar sau orientativ stabilete tipul rulmentului pornind de la direcia forei principale (reaciunii) din lagr, avndu-se n vedere caracteristicile de baz ale diferitelor tipuri de rulmeni.

21

Alegera definitiv a seriei i a dimensiunilor tipului de rulment ales n prima faz se face pe baza calculelor, n funcie de mrimea sarcinii, a turaiei, de durata de funcionare i de alte condiii de funcionare cnd acestea se impun.

6.2.4. Frecarea n rulmeni6.2.4.1. Rostogolirea n condiiile frecrii uscate sau mixte Pentru studiul pierderilor prin frecri n rulmeni se vor adnci n primul rnd aspectele frecrii de rostogolire. Dac pe suprafeele de contact exist o lubrifiere srac i cnd vitezele de rotaie sunt reduse, va exista un regim de frecare uscat sau mixt. Fora de frecare elementar va avea direcia rezultantei vitezelor relative de alunecare diferenial, care, n cazul general, are componente pe direciile celor dou axe ale elipsei de contact i o component tangenial datorat vitezei unghiulare de pivotare. Dac nu se ine seama de adeziunea ce are loc pe o poriune a suprafeei de contact, atunci, n prima aproximaie, coeficientul de frecare va fi acelai pe ntreaga zon de contact i va depinde de natura materialelor i de starea suprafeelor i lubrifierea lor. Se pot calcula forele i momentele de frecare care apar n ecuaiile de echilibru. n afar de pierderile prin frecare datorate alunecrii relative dintre suprafeele de contact, n procesul de rostogolire mai apar i pierderi datorate histerezisului elastic.

6.2.5. Rostogolirea n condiiile frecrii fluide. Lubreficaia elastohidrodinamicn anumite condiii de vitez i ncrcare este posibil ca n zonele de contact dintre corp i calea de rulare s apar un film de lubrefiant de grosime suficient pentru a apare frecare fluid. n acest caz, pentru studiul fenomenelor din filmul de lubrefiant, pe lng ecuaiile hidrodinamicii care stabilesc mecanismul de formare a portanei, vor tebui considerate i deformaiile elastice ale suprafeelor sub influena presiunilor de film, a cror contribuie la stabilirea formei interstiiului este hotrtoare. Aceasta constituie problema lubreficaiei elastohidrodinamice la care se adaug problema modelului reologic al lubrefiantului, iar pentru o analiz mai riguroas i influena factorului termic. Montajul are o mare importan pentru buna funcionare a rulmenilor, experiena artnd c de cele mai multe ori defeciunile i deteriorrile provin dintr-un montaj incorect. Montajul22

corect presupune n primul rnd alegerea unui ajustaj corespunztor, care depinde de o serie de factori cum sunt : calitatea suprafeelor, forma geomentric a arborelui i alezajului, regimul termic, ncrcare, precizia i rigiditatea cerute ansamblului. n alegerea ajustajelor trebuie inut cont de faptul c rulmenii poziia i mrimea cmpurilor de toleran pentru exteriorul inelului exterior i pentru interiorul inelului sunt identice, i anume, abaterea superioar este zero, iar cea inferioar depinde de mrimea i clasa de precizie arulmentului. ntruct n domeniul diamensiunilor mici, cmpurile de tolerane standardizate nu satisfac ntotdeauna cerinele ridicate de precizie impuse, adesea se utilizeaz cmpuride de tolerane nguste. Firmele productoare de rulmeni miniaturali vin n ntmpinarea acestei cerine, sortnd i marcnd rulmeni n subgrupe dimensionale. ntre rulment i elementul de fixare se alege o strngere cu att mai mare cu ct sarcina i viteza cresc. Pentru definitivarea constructiv a montajului trebuie s se asigure o raz de racordare a suprafeei de sprijin mai mic dect corespunztoare inelului rulmentului, iar nlimea acestei suprafee s fie suficient pentru a garanta o poziionare corect a rulmentului la ncrcarea axial. O problem deosebit de important o constituie lubrefierea rulmenilor, care are rolul de a micora momentul de frecare i uzur, asigurnd n acelai timp o protecie anticoroziv, o funcionare mai silenioas i contribuind la disiparea cldurii degajate prin frecare. Lubrifierea se face cu uleiuri sau unsori consistente, alegera tipului depinznd n primul rnd de condiiile de ncrcare i funcionare. Uleiurile se aplic cu ajutorul unei seringi, o pictur (4 ... 8 mg) fiind n general suficient. Pentru doze mai mici se recurge la dizolvarea uleiului ntr-un solvent volatil adecvat. Unsorile se aplic cu ajutorul seringilor echipate cu un dispozitiv distribuitor special. n general se umple 25 50% din volumul disponibil n rulment. Pentru a mpiedica ptrunderea impuritilor n zona de lucru a rulmentului, precum i penru limitarea pierderilor de lubrefiant, trebuie luate msuri de etanare a rulmenilor. Cele mai multe tipuri de rulmeni standardizai sau tipizai pot fi prevzute chiar din construcie cu elemente de etanare. Pentru rulmenii de capt, capacele asigur un mijloc practic i eficient de etanare. Etanarea este de mai multe tipuri cum ar fi : -etanare cu inele de pist ; -etanare cu labirini ; -etanare cu inel de cuciuc ; -etanare prin construcie.23

6.3.Roi dinateRoile dinate sunt organe de maini alctuite din corpuri de rotaie sau de alt form, prevzute cu dantur exterioar sau interioar. Ele se utilizeaz la transmiterea micrii de rotaie i a momentului de torsiune, prin contactul direct al dinilor, realizndu-se astfel un raport de transmitere constant sau variabil. Prile componente ale unei roi dinate sunt: -coroana, partea pe care se afl dantura -butucul, partea cu care se fixeaz pe arbore; -discul sau spiele, care sunt elementele care fac legatura dintre butuc i coroan.

Termenul de roat dinat este folosit ca termen generic i n cazul organelor dinate avnd forme specifice i denumiri particulate(cremalier, melc). Clasificarea roilor dinate Clasificarea roilor dinate se poate face: a) Dup forma suprafeei de rostogolire: roi dinate cilindrice (caz particular: cremaliere); roi dinate conice (caz particular: roi plane); roi dinate hiperboloidale; melci i roi melcate; roi dinate eliptice; roi dinate spirale etc.

24

b) Dup forma i direcia flancului dinilor: roi dinate cu dantur dreapt; roi dinate cu dantur simplu nclinat; roi dinate cu dantur multiplu nclinat (n V, n W, n Z); roi dinate cu dantur curb. c) Dup poziia danturii fa de corpul roii: roi dinate cu dantur exterioar; roi dinate cu dantur interioar. d) Dup forma profilului dintelui: roi cu dantur evolventic; roi cu dantur cicloidal (cicloid, epicicloid, hipocicloid); roi cu alte profile ale dinilor (dantur cu profil n arc de cerc, dantur cu boluri etc.) Curba cea mai utilizat la realizarea profilului unui dinte este evolventa, datorit avantajelor ce le ofer n angrenare i a execuiei uoare.

6.3.1. Selecia oelurilor i a tratamentelor termice pentru roi dinate6.3.1.1. Cerine ale unui dinte de roat dinat Dei roile dinate pot fi executate dintr-o multitudine de materiale, se pare c cele realizate din oeluri aliate, tratate termic prin carburare (carbonitrurare) urmat de clire i revenire joas, au cea mai mare capacitate de preluare a solicitrilor. Depinznd ntr-o msur considerabil de durata de via impus, roile carburate pot suporta tensiuni de contact de peste 2.000N/mm2 i tensiuni de ncovoiere de peste 600N/mm2. Pe msura extinderii cerinei unor asemenea nivele de tensiuni va crete importana cunoaterii factorilor care defines selecia oelurilor i a procedeelor de execuie (prelucrri mecanicc, tratamente tennice) a acestor organe de maini. Pentru a produce roti dintate de nalt calitate la un pre de cost ct mai sczut, trebuie cunoscute cerinele impuse unui dinte. Acesta constituie elementul de rezisten care preia eforturile ce urmeaz a fi transmise de la motor la arborele care efectueaz lucrul util al mecanismului din care fac parte angrenajul. n principiu, dintele este supus la urmtoarele tipuri de solicitri:25

-solicitri statice (ncovoiere), -solicitri dinamice (de oboseal prin ncovoiere i oc), -solicitri de frecare ntre suprafeele de contact (presiune de contact avnd caracter ciclic, uzare, nclzire) -aciunea chimic amediului de lucru (lubrifiant). Dac o roat dinat este supus unor sarcini relativ mici n funcionare (n principal solicitri de uzare), va fi suficient doar o durificare a flancurilor dinilor. Cu toate acestea, trebuie avut n vedere distribuia tensiunilor pe conturul dintelui. n realitate, dintele nu este solicitat static, ci dinamic, n sensul c la intrarea n angrenare i chiar n cursul angrenrii apar ocuri; pe de alt parte, erorile de execuie i de montaj i eventualele deformaii elastice ale ansamblului de transmisie (axe, lagre, etc.) conduc la ncarcri neuniforme pe lungimea dinilor. De asemenea, trebuie s se in seama de faptul c angrenarea nu se face practic doar pe un singur dinte i deci sarcina se repartizeaz pe mai multi dini care particip simultan la transmiterea fortelor (ndeosebi la roi cu dinti nclinai). n fine, racordarea de la baza dinilor joac rolul unei "crestturi" care conduce la concentrarea tensiunilor i deci la apariia unor "vrfuri" de tensiuni n aceast zon. Durificarea prin clire de suprafa sau prin tratamente termochimice de nitrurare, carburare, carbonitrurare precum i ecruisarea racordrii neurmate de prelucrri mecanice, favorizeaz aparitia unor tensiuni remanente de compresiune (figura 2) care vor mri rezistena la oboseal a dintelui. Procesul de oboseal prin ncovoiere conduce la amorsarea ruperii dintelui n zona tensiunilor de ntindere. Ulterior, fisura se propag prin baza dintelui (rupere ductil cu aspect fibros) i n final se produce ruperea brusc, de regul cu aspect cristalin-strlucitor. O suprafat mare a ruperii fragile apare atunci cnd rezistena la oboseal a materialului a fost mic sau cnd solicitarea la ncovoiere a fost mai mare dect cea calculat. Totodat, ruperea fragil poate fi i consecina unei suprasolicitri dinamice ntmpltoare care depete rezistena sectiunii eficace la rdcina dintelui. n ultim instan, aspectul suprafeei de rupere a dintelui prin ncovoiere depinde de corelatia dintre caracterul strii tensionale dezvoltate n sectiunea de rupere i caracteristicile de rezisten mecanic ale materialului. Cercetrile au artat c sub aciunea solicitrilor de ncovoiere ciclic pot apare trei aspecte ale ruperii: concav, convex i convex cu treapt. Dac dintele este executat dintr-un oel aliat pentru carburare avnd clibilitate mare, ruperea se va amorsa n strat chiar n zona de racordare solicitat la ntindere dup care va urmri o traiectorie curbilinie concav att n strat ct i n miez. Este de presupus c o asemenea rupere se produce i n cazul dinilor din oeluri pentru mbuntire durificai global.26

Dac dintele este executat din oeluri pentru carburare cu clibilitate mare n strat i sczut n miez sau din oeluri pentru mbuntire clite ulterior n stratul de suprafat, modul de propagare a fisurii se modific. Fisura se va amorsa n strat (material rigid fa de solicitare) i se va propaga perpendicular pe profil sub aciunea tensiunilor normale. n schimb miezul se va comporta ca un material moale fa de solicitare, astfel c ruperea va continua n acesta dup o traiectorie cara iniial este tangent la profil n zona interfeei strat-miez i ulterior devine curbilinie convex. Ruperea este numit n acest caz convex cu treapt. Dac dintele este executat din oeluri pentru mbuntire, care dup tratamentul termic secundar au o structur sorbitic de revenire, ruperea se va produce numai dup o traiectorie curbilinie convex. Caracterul solicitrii la presiune este ciclic (pulsatoriu) astfel c suprafeele de contact sunt solicitate la oboseal prin contact. n acest caz deteriorarea flancurilor dinilor are loc prin ciupire (pitting). 6.3.1.2. Cerinele impuse oelurilor pentru roi dinate Principalele caracteristici mecanice ale oelurilor destinate execuiei roilor dinate sunt: rezistena la oboseal prin contact pulsatoriu, rezistena la oboseal prin ncovoiere pulsatorie sau alternant i reziliena sau energia de rupere. Prima dintre aceste caracteristici se refer la flancul dintelui, iar celelalte dou la miezul dintelui i mai exact la sectiunea de la baza acestuia. Din acest motiv la roile durificate n stratul de suprafa trebuie luate n considerare att rezistena la presiunea de contact a stratului, ct i propriettile miezului, acestea din urm fiind n functie de starea structural i de tensiuni interne a racordrii de la baza dintelui. Folosirea oelurilor pentru carburare cu coninut n carbon apropiat de 0,30% nu poate fi generalizat, deoarece la roile dintate supuse unor solicitri cu ocuri deosebit de mari nu se pot asigura valorile impuse pentru rezilien i energie de rupere. De aceea, n aceste cazuri se folosesc oteluri cu pn la 0,20%C, aliate n mod obligatoriu i cu nichel. Tratamentele de suprafa favorizeaz n plus creterea rezistenei la ncovoiere static i ciclic. Alturi de caracteristicile mecanice, oelurile pentru roti dinate trebuie s mai rspund urmtoarelor cerine: puritatea, ereditatea granular, clibilitatea i prelucrabilitatea prin achiere. Puritatea, exprimat prin punctajul admisibil de incluziuni nemetalice, influeneaz ndeosebi rezistena la uzare, rezistenta la oboseal i tenacitatea (KCU, KV). Efectul negativ al incluziumlor nemetalice este mai accentuat cnd ele se situeaz pe suprafeele de lucru n racordarea de la baza dintelui. Chiar i incluziunile situate la o anumit adncime de la suprafa sunt periculoase deoarece ele amorseaz ciupirea subfacial. Cele mai periculoase sunt incluziunile oxidice dispuse n iruri. La execuia roilor dinate greu sau foarte greu solicitate se

27

impune selecia otelurilor cu punctaj pentru sulfuri maximum 4, punctaj maximum 3 pentru oxizi i silicai, iar suma punctajelor pe acelai cmp microscopic s fie maximum 4. Ereditatea granular prezint o importan deosebit deoarece tendina accentuat de cretere a gruntelui austenitic la carburare impune efectuarea unor tratamente termice ulterioare pentru finisarea granulaiei miezului, evitndu-se scderea pronunat a rezilienei sau energiei de rupere. De aceea, utilizarea unor oeluri cu grunte ereditar fin va permite aplicarea clirii directe dup carburare i deci reducerea costului operaiilor de tratament termic. De asemenea, o granulaie austenitic grosolan a oelurilor pentru carburare provoac aparitia unor deformaii mari la clire i creterea proportiei de austenit rezidual. Se tie ns, c o granulaie fin micoreaz adncimea de ptrundere a clirii. De aceea, la oelurile pentru carbuiare, mrimea gruntelui austenitic trcbuie s corespund punctajelor N=6-8 (sau chiar mai fin la oelurile complex aliate cu clibilitate ridicat). La oelurile pentru mbuntire se recomand aceleai valori ale punctajului de granulaie (N=6-8) cu particularitatea c n cazul clirii de suprafa este preferabil o grannlaie fin i omogen care s pennit obinerea unor straturi uniforme i duriti corespunztoare. Clibilitatea se refer la dinte ca element de baz i joac un rol determinant att pentru proprietile mecanice ale miezului ct i ale stratului. Pentru ca la rotile dinate mbunttite s se obin o rezisten maxim la oboseal prin ncovoiere n masa dintelui acesta trebuie s se cleasc la minimum 80-90% martensit n centrul su considerat la mijlocul coardei. Aceast condiie se impune i prin necesitatea ca dintele s lucreze ca un element elastic, fr deformaii remanente.n privinta miezului, pentru asigurarea rezistenei la ncovoiere este necesar realizarea unei proportii de minimum 80-90% martensit n centrul dintelui (80% pentru roile greu solicitate, 90% pentru cele foarte greu solicitate). innd seama de grosimea dintelui i de nivelul rezistentei necesare n miez, oelurile se mpart n trei grupe de clibilitate: redus (oeluri nealiate sau slab aliate cu sub 0,20%C), medie (oeluri slab aliate cu 0,20-0,3 0%C) i ridicat (oeluri complex aliate, cu nichel); n toate cazurile limita superioar este pentru roi dinate cu modul m8). Nivelul rezistenei la oboseala de contact i mai ales durabilitatea rotii nu sunt determinate doar de duritatea suprafeei ci i de distributia acesteia n strat, prin a crui grosime se propag tensiunile hertziene. Ideal ar fl ca duritatea s fie maxim i constant n strat ns datorit scderii coninutului n carbon i a distribuiei prefereniale a elementelor de aliere n stratul carburat i clit, duritatea scade de la suprafat ctre miez. Prelucrabilitatea prin achiere reprezint o proprietate tchnologic foarte important a oelurilor pentru roi dinate att din punctul de vedere al productivitii ct i al calitii suprafeei achiate. In plus, la producia de serie mare i de mas trebuie s se obin o28

durabilitate ridicat a sculelor i abateri unifonne ale dimensiunilor piesei. Indeplinirea acestor condiii, uneori contradictorii, este posibil prin aplicarea unor tratamente termice care s asigure o structur optim de prelucrare.

29

7. Intreinerea, repararea i igienizarea(curarea, dezinfecia)

7.1. Consideraii generale Calitatea produselor i tendina mereu crescnd pentru mbuntirea calitii se realizeaz,n intreprinderile de industrializare a crnii, i printr-o activitate permanent pentru meninerea unui nivel de igien general ridicat, care se poate asigura numai printr-o activitate susinut i controlat de meninerea cureniei n timpul lucrului, controlul personalului i msuri de splare i dezinfecie dup program. Operaiile de igienizare urmresc ntreinerea n condiii sanitare corespunztoare a tuturor spaiilor de producie, de depozitare, a instalaiilor i utilajelor i a anexelor din incinta unitii. Condiiile necesare ntreinerii nivelului ridicat de igien general se asigur ncepnd de la faza de proiectare i construire a intreprinderii prin: -alegerea unui amplasament corespunztor; -ntocmirea corect a planului general; -proietarea i realizarea unei construcii cu vestiare filtru, instalaii de ap cu circuite separate de ap rece, ap de 43 grade Celsius,ap de 65 grade Celsius, ap de 83 grade Celsius, instalaii de canalizare, ventilaii i condiionri, depozite de rcire i finisaje adecvate,muchii teite i scafe la mbinarea pereilor, pervazuri nclinate, vopsitirii lavabile, tmplrie din oel inoxidabil; -prevederea i dotarea cu utilaje confecionate n majoritate din materiale rezistente la coroziuni,iar prile care ajung n contact cu carnea realizate din oel inoxidabil, montate la distane reglementare fa de perei, stlpi i alte utilaje nvecinate; -dotarea cu instalaii pentru pregtirea soluiilor detergente i dezinfectante precum i utilaje pentru curire i dezinfecie; -drumuri i platforme cu suprafee impermeabile ce permit splarea cu jet de ap. Operaiile de igienizare cuprind: -splarea -dezinfecia -dezinsecia -deratizarea.

30

7.2. Splarea i curarea Splarea n timpul lucrului se realizeaz de personalul productiv,fiecare la locul su de munc i de personalul auxiliar special destinat acestui scop, de asemenea la sfritul schimbului de lucru personalul productiv i auxiliar are datoria s spele i s curee locul de munc i utilajele pe care le deservete. Prile din utilaje care sunt confecionate din metale corozive, dup splare, se freac cu mirghel pentru ndeprtarea eventualelor urme de rugin, apoi se ung cu ulei de parafin alimentar. 7.3. Dezinfecia, dezinsecia i deratizarea a)Dezinfecia.Operaia de dezinfecie se realizeaz curent dup splare,prin cltirea utilajelor, instalaiilor i pardoselilor cu ap la 83 grade Celsius. Dezinfecia se realizeaz cu substanele recomandate de organele sanitar-veterinare ale unitii.Dup dezinfecie se face splare cu ap,cu scopul ndeprtrii urmelor de soluie dezinfectant care ar putea imprima produsului un gust sau miros strin. b)Dezinsecia.Are ca scop combaterea mutelor, gndacilor, moliilor, larvelor i acarienilor, n special n perioadele de timp clduros.Dezinsecia se realizeaz prin pulverizarea substanelor speciale la locurile de depozitare a gunoaielor, lzi de gunoi, closete, vestiare, perei exteriori.n spaiile tehnologice nu se stropete cu soluii de dezinsecie. c)Derazitarea.Se face periodic i atunci cnd este necesar. Se execut de personal calificat sau instruit pentru aceasta,cu respectarea normelor de protecie a muncii sub supravegherea medicului veterinar igienist.n industria crnii nu se admite deratizarea cu metode biologice sau gaze toxice.

31

8. Norme de protecia muncii pentru industria crnii i subproduselor din carne

1.Prevederi generale 1.1 Coninut Art.1 Normele specifice de protecie a muncii pentru industria crnii i subproduselor din carne cuprind prevederi de protecie a muncii pentru prevenirea accidentelor de munc i a bolilor profesionale. Art.2 Scopul prezentelor norme este eliminarea sau diminuarea pericolelor de accidentare sau mbolnviri profesionale existente n cadrul acestor activiti,proprii celor patru componente ale sistemului de munc. 2.Prevederi comune 2.1 Selecia personalului n vederea ncadrrii i repartizrii pe locuri de munc Art.3 Lucrrile pot fi executate numai de persoane avnd vrsta de peste 18 ani,care au calificarea necesar,cunosc procedeelede lucru, aparatura i instalaiile meseriei pe care o practica i au fost instruite din punctul de vedere al proteciei muncii. Art.4 Persoanele care nu sunt calificate pentru meseria respectiv sau nu au mplinit 18 ani pot fi admise la lucru cu respectarea prevederilor din Codul Muncii. Art.5 Repartizarea salariailor la locul de munc se efectueaz numia dup calificarea care o au pentru lucrrile ce li se ncredineaz; modul cum i-au nsuit noiunile corespunztoare acestor lucrri; aptitudinea, experiena, capacitatea fizic i neuropshic. 2.2 Controlul medical la angajare i periodic Art.6 Personalul poate fi ncadrat numai dup efectuarea examenului medical n vederea orientrii i angajrii care s ateste c este apt pentru munca care o va presta. Art.7 Personalul va face control medical periodic n funcie de specificul activitii i condiiile n care se desfoara.

32

2.3 Instruirea personalului Art.8 Organizarea i desfurarea activitii de instruire a salariailor n domeniul proteciei muncii se vor realizapotrivit prevederilor Normelor generale de protecie a mumcii n vigoare. 2.4 Dotarea personalului cu echipament individual de protecie Art.9 Dotarea salariailor cu echipament individual de protecie, alegerea i stabilirea sortimentelor adecvate riscurilor existente se fac pe baza Normativului cadru de acordare i utilizare a echipamentului individual de protecie aprobat cu Ordinul nr.225/1995 i publicat n Monitorul oficial nr.189/21.08.1995. Art.10 Stabilirea mijloacelor individuale de protecie se face pe baza analizei i cumulrii factorilor de risc la care este expus persoana n timpul ndeplinirii sarcinii de munc de ctre comisia mixt,compus din personal de specialitate aparinnd agentului economic i un reprezentant legal al organizaiei sindicale sau un reprezentant al salariailor.

2.5 Protecia mpotriva electrocutrii Art.11 La lucrrile din industria crnii,atunci cnd se lucreaz cu instalaii i utilaje electrice,se vor respecta strict regulile descrise n Normele generale de protecia muncii i Normele specifice de securitate a muncii pentru utilizarea energiei electrice.

3.Activitatea de producere a preparatelor i conservelor din carne 3.1 Reguli generale Art.12 Transportul crnii de la autovehicule la seciile de lucru sau la frigorifer se va face pe linii aeriene sau crucioare,nlturndu-se pe cat posibil,transporturile manuale. Art.13 Operaiile de tranare, dezosare i ales se vor efectua pe mese speciale din tabl de inox sau tabl galvanizat, cu blaturi de lemn de fag sau material plastic special, late de cca. 30 cm. Art.14 Tranarea crnii de bovine i porcine se va face cu ajutorul fierstraielor electrice i a cuitelor. Art.15 Pentru prevenirea accidentelor prin tiere, salariaii vor fi dotai i vor purta n mod obligatoriu echipament de protecie la mini, antebra i abdomen.

33

3.2 Umplerea sub vacuum a membranelor Art.16 Este interzis conectarea mainii la reeaua electric nainte de instalarea definitiv pe locul de munc. Art.17 Inainte de nceperea lucrului,salariatul trebuie sa efectueze urmtoarele verificri: a) buna funcionare a dispozitivelor de comand(pornire-oprire, prghia de comand pentru umplerea membranelor cu carne tocat); b) integritatea dispozitivelor de protecie; c) buna funcionare a aparatelor de msur i control. Art.18 Se interzice operaia de curare a cuvei n timpul funcionrii mainii. Art.19 Se interzice n timpul funcionrii mainii prsirea locului de munc. Art.20 Este interzis lucrul la main n cazul constatrii unor defeciuni ale dispozitivelor de comand, ale aparatelor de msur i control sau ale instalaiei electrice.

34