COD DE PROIECTARE SEISMIC PREVEDERI DE PROIECTARE PENTRU CLDIRI

Indicativ P 100-1/2006

Cuprins* GENERALITI* CERINE DE PERFORMAN I CONDIII DE NDEPLINIRE* ACIUNEA SEISMIC* PREVEDERI GENERALE DE AMPLASARE I DE ALCTUIRE A CONSTRUCTIILOR* PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DE BETON* PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN OEL* PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR COMPOZITE* PREVEDERI SPECIFICE PENTRU CONSTRUCII DE ZIDRIE* PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN LEMN* PREVEDERI SPECIFICE PENTRU COMPONENTELE NESTRUCTURALE ALE CONSTRUCIILOR* IZOLAREA BAZEI* Anexa A - ACIUNEA SEISMIC: DEFINIII I PREVEDERI SUPLIMENTARE* Anexa B - METODE SIMPLIFICATE DE DETERMINARE A PERIOADELOR I FORMELOR PROPRII DE VIBRAIE* Anexa C - CALCULUL MODAL CU CONSIDERAREA COMPORTRII SPAIALE A STRUCTURILOR* Anexa D - PROCEDEU DE CALCUL STATIC NELINIAR (BIOGRAFIC) AL STRUCTURILOR* Anexa E - PROCEDEU DE VERIFICARE A DEPLASRII LATERALE A STRUCTURILOR* Anexa F - ASPECTE SPECIFICE ALE ALCTUIRII ELEMENTELOR DIN OEL* Anexa G - PROIECTAREA PLCII GRINZILOR LA REZEMAREA PE STLPII CADRELOR COMPOZITE* Anexa H - COMENTARII REFERITOARE LA PREVEDERILE P 100-1/2006* Anexa I - EXEMPLE DE PROIECTARE SI CALCUL* Anex Bibliografic1. GENERALITI

1.1. Domeniu de aplicare

1.1.1 Codul P100 se aplic la proiectarea cldirilor i a altor construcii de inginerie civil n zone seismice. Codul P100 corespunde Eurocodului 8 (SR EN 1998-1:2004) din seria de coduri europene de proiectare structural, n curs de elaborare. P100 reprezint o versiune a prescripiilor de proiectare seismic romneti, care pregtete, printr-un efort paralel cu elaborarea celorlalte coduri structurale, realizarea unei ediii complet integrat n sistemul prescripiilor de proiectare europene, odat cu intrarea acestora n vigoare.1.1.2 Aplicarea prevederilor codului P100-1urmrete, ca n cazul unor evenimente seismice, s asigure performane suficient de nalte ale construciilor pentru:- evitarea pierderilor de viei omeneti sau a rnirii oamenilor;- meninerea, fr ntrerupere, a activitilor i a serviciilor eseniale pentru desfurarea continu a vieii sociale i economice, n timpul cutremurului i dup cutremur;- evitarea producerii de explozii sau a degajrii unor substane periculoase;- limitarea pagubelor materiale.

1.1.3 Construciile cu risc nalt pentru populaie, cum sunt centralele nucleare, nu intr n domeniul de aplicare al lui P100-1.1.1.4 P100 cuprinde numai acele prevederi suplimentare, care mpreun cu prevederile codurilor destinate proiectrii la alte aciuni a structurilor din diferite materiale (de exemplu, de beton armat, din oel, din zidrie, din lemn etc.) trebuie respectate n vederea proteciei seismice a construciilor.1.1.5 P100 - 1 : 2006 este partea de cod care se refer la proiectarea seismic a cldirilor i a altor construcii asimilabile (exemplu: tribune, estacade etc.). Este mprit n 11 capitole i este completat de 7 anexe, dup cum urmeaz:- Capitolul (1) cuprinde generaliti.- Capitolul (2) cuprinde cerinele de performan eseniale i criteriile pentru controlul ndeplinirii acestora la cldiri din zone seismice.- Capitolul (3) prezint metodele de reprezentare ale aciunii seismice i pentru combinarea lor cu alte aciuni.- Capitolul (4) cuprinde reguli generale de alctuire pentru cldiri, precum i modelele i metodele pentru calculul structural al cldirilor.- Capitolul (5) cuprinde reguli specifice pentru structuri de beton armat.

- Capitolul (6) cuprinde reguli specifice pentru structuri din oel.- Capitolul (7) cuprinde reguli specifice pentru structuri compozite oel -beton- Capitolul (8) cuprinde reguli specifice pentru structuri din zidrie.- Capitolul (9) cuprinde reguli specifice pentru structuri din lemn.

- Capitolul( 10) cuprinde cerinele de baz i regulile de proiectare a elementelor nestructurale i echipamentele adpostite n cldiri.- Capitolul (11) cuprinde concepte i reguli pentru izolarea seismic a bazei structurilor.Anexele au urmtorul coninut: Anexa A - Aciunea seismic. Definiii i prevederi suplimentare. Anexa B -Metode simplificate de determinare a perioadelor i formelor proprii de vibraie Anexa C -Calculul modal cu considerarea comportrii spaiale a structurii Anexa D - Procedeu de calcul static neliniar (biografic) al structurilor

Anexa E - Procedee de verificare a deplasrii laterale a structurilor Anexa F - Aspecte specifice ale alctuirii elementelor din oel Anexa G - Proiectarea plcii grinzilor la rezemarea pe stlpii cadrelor compoziten aceast seciune se dau definiii pentru noiunile de baz utilizate n cu-prinsul ntregului cod.Aceste definiii se completeaz, atunci cnd este cazul, prin explicaiile termenilor specifici fiecrui capitol date la nceputul fiecruia dintre acestea.Termenii de utilizare general se definesc astfel:- Factor de comportare: Factor utilizat pentru a reduce forele corespunztoare rspunsului elastic innd cont de rspunsul neliniar al structurii. Depinde de natura materialului structural, tipul de sistem structural i concepia de proiectare.- Metoda ierarhizrii capacitilor de rezisten: Metod de proiectare n care unele componente ale sistemului structural sunt proiectate i detaliate astfel pentru a permite disiparea energiei seismice prin deformaii inelastice, n timp ce toate celelalte elemente structurale sunt proiectate s aib suficient capacitate de rezisten pentru a nu depi limitele comportrii elastice i a permite dezvoltarea mecanismului de disipare de energie ales.- Zon disipativ (zon critic sau zon potenial plastic): Parte a unei structuri, unde se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu o capacitate ridicata de disipare a energiei.- Structur cu rspuns inelastic (disipativ): Structur sau parte a unei structuri, la care se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu o capacitate ridicat de disipare a energiei.- Factor de importan i de expunere la cutremur: Factor evaluat pe baza consecinelor cedrii structurale.- Structur cu rspuns elastic (nedisipativ): Structur proiectat s reziste la aciuni seismice fr considerarea comportrii inelastice (neliniare).- Elemente nestructurale: Elemente, componente i sisteme care nu sunt luate n considerare la proiectare seismic fie datorit lipsei de rezisten, fie datorit modului de conectare la structur.- Elemente principale pentru preluarea forei seismice: Elemente componente ale sistemului structural supus la aciuni seismice care sunt considerate n calculul structural i sunt proiectate i detaliate n concordan cu normele de proiectare seismic.- Elemente secundare: Elemente care nu intr n componena sistemului structural de rezisten la aciuni seismice i nu sunt proiectate i detaliate conform normelor de proiectare antiseismic, dar care trebuie astfel alctuite nct s permit transmiterea ncrcrilor gravitaionale, atunci cnd structura este supusa la deplasrile laterale impuse de cutremur.1.2. Uniti de msur

(1) Se utilizeaz unitile din Sistemul Internaional (SR ISO 1000:1995). (2) Pentru calcule sunt recomandate urmtoarele uniti- Eforturi i ncrcri: kN, kN/m, kN/m2- Masa: kg, t

- Masa specific (densitate) : kg/m3, t/m3 - Greutate specific: kN/m3- Eforturi unitare i rezistene: N/mm2 (MPa), kN/m2 (kPa)- Momente (ncovoietoare, de torsiune, etc.): kNm

- Acceleraii: m/s2- Acceleraia terenului: g (9.81 m/s2)1.3. Simboluri

Simbolurile utilizate sunt cele date n Eurocode 8 (SR EN1998 - 1:2004).

1.3.1. Simboluri folosite n capitolele 2 i 3 i anexa A

ag acceleraia terenului pentru proiectare (pentru componena orizontal a micrii terenului)

avg acceleraia terenului pentru proiectare (pentru componena vertical a micrii terenului)

IMR intervalul mediu de recuren de referin al aciunii seismice

gacceleraia gravitaional

tB, tC, TD, perioadele de control (col) ale spectrului de rspuns elastic pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului

(T) spectru normalizat de rspuns elastic pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului

0factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei orizontale

Tperioada de vibraie a unui sistem cu un grad de libertate dinamic si cu rspuns elastic

Se(T)spectrul de rspuns elastic de acceleraii pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului

SDe(T)spectrul de rspuns elastic pentru deplasri

v(T)spectru normalizat de rspuns elastic pentru componenta vertical a acceleraiei terenului

TBv,Tbv,TDvperioadele de control (col) ale spectrului de rspuns elastic pentru componenta vertical a acceleraiei terenului

0vfactorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei verticale

Sve(T)spectrul de rspuns elastic de acceleraii pentru componenta vertical a acceleraiei terenului

Tpperioada predominant de vibraie a terenului n ampla- sament

Mmagnitudinea Gutenberg-Richter

Mwmagnitudinea moment

Sd(T)spectrul de proiectare pentru acceleraii

qfactor de comportare

I

EPAacceleraia efectiv de vrf a micrii terenului

EPVviteza efectiv de vrf a micrii terenului

EPDdeplasarea efectiv de vrf a micrii terenului

SAspectrul de rspuns pentru acceleraii absolute

SVspectrul de rspuns pentru viteze relative

SDspectrul de rspuns pentru deplasri relative

VSviteza undelor de forfecare

Vpviteza undelor de compresiune

viteza medie a undelor de forfecare ponderat cu grosimea stratelor profilului

higrosimea stratului de teren i

VSiviteza undelor de forfecare pentru stratul de teren i

Tgperioada de vibraie a pachetului de strate de teren

hgrosimea total a pachetului de strate de teren din ampla-sament

1.3.2. Simboluri folosite n capitolul 4

eox,eoydistana ntre centrul de rigiditate i centrul maselor msurat n direciile de calcul selectate

rx,ryrdcina ptrat a raportului ntre rigiditatea la torsiune a structurii i rigiditatea lateral n direciile de calcul

Ifactorul de importan

dsdeplasarea lateral ca efect al acceleraiei seismice

dedeplasarea elastic sub ncrcri seismice de proiectare

factor de reducere a valorii deplasrii aplicat la starea limit de serviciu

qfactor de reducere al forei seismice

cfactor de amplificare al deplasrii elastice n calculul la sta-rea limit de rezisten

Edvaloarea de proiectare a efectului aciunii seismice (a efortului sau deformaiei)

Rdefort capabil de proiectare

coeficient de sensibilitate al deplasrii relative de nivel

Ptotncrcarea vertical total de nivel n calculul la aciuni seismice

Vtotfora tietoare de nivel

hnlimea de nivel

Efdvaloarea de calcul a efectului aciunii seismice (efortului, deplasrii)

EF,Gefectul (efortul) ncrcrilor neseismice asupra fundaiei

Rdfactor de suprarezisten

limea necesar a rostului ntre cldiri

eliexcentricitatea accidental a masei de la nivelul "i" fa de poziia calculat a centrului maselor

Lidimensiunea planeului perpendicular pe direcia aciunii seismice

Sd(T1)ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare perioadei fundamentale T1

T1perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul care conine direcia orizontal considerat

mmasa total a cldirii calculata ca suma a maselor de nivel mi

factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modala efectiv asociat acestuia

Fifora seismic orizontal static echivalent de la nivelul "i

Fbfora tietoare de baz corespunztoare modului funda-mental

sicomponenta formei fundamentale pe direcia gradului de libertate dinamic de translaie la nivelul "i "

nnumrul de niveluri al cldirii

mimasa de nivel

zinlimea nivelului "i" fa de baza construciei considerat n model

forele seismice la nivelul "i" n direcia x,respectiv y, pentru subsistemul plan j

Fix, Fiyforele seismice la nivelul''i" n direcia x, respectiv y, pentru modelul plan general

rigiditile relative de nivel ale elementelor verticale care intr n componena subsistemului plan j asociate direciei x, respectiv y, calculate considernd numai deplasrile de translaie ale planeului indeformabil

xj, yjdistane n direcia x, respectiv y, care definesc poziia subsistemului plan n raport cu centrul de rigiditate de la nivelul "i"

eix,eiydistane n direcia x, respectiv y, care definesc poziiile deplasate ale forelor seismice fa de centrul de rigiditate

e0ix,eoiydistane n direcia x, respectiv y, dintre centrele de mas i de rigiditate la nivelul"i"

e1ex,e1iyexcentricitile accidentale n direcia x, respectiv y, la nivelul "i"

mkmasa modal efectiv asociat modului propriu de vibraie k

Tkperioada proprie n modul propriu de vibraie k

si,kcomponenta vectorului propriu n modul de vibraie k pe direcia gradului de libertate dinamica "/"

EEefectul aciunii seismice (efort, deplasare)

EE,kefectul aciunii seismice n modul k de vibraie

EEdx,EEdyvaloarea de proiectare a efectului aplicrii micrii seismice pe direcia axelor orizontale x i y, alese pentru structur,

EEdzvaloarea de proiectare a efectului aplicrii micrii seismice pe direcia axei verticale z

M1imoment de torsiune aplicat la nivelul "i "al structurii n jurul axei sale verticale

1.3.3. Simboluri folosite n capitolul 5

Acaria seciunii transversale a unui element de beton

AS1armaturile de la partea inferioar a unei grinzi

AS2armturile de la partea superioar a unei grinzi

Asharia total de etrieri orizontali ntr-un nod grind-stlp

Asvaria total de armtur vertical ntr-un nod grind-stlp

Awharia total a seciunii orizontale printr-un perete

Hwnlimea unui perete

MRbsuma valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale grinzilor care intr ntr-un nod, orientate dup direcia anali-zat

MRbsuma valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale stlpilor care intr ntr-un nod, orientate dup direcia analizat

Mi,dvaloarea momentelor la capetele grinzilor sau stlpilor utili-zate pentru calculul forei tietoare asociate plastificrii

MRb,ivaloarea de proiectare a momentului capabil n grinzi la captul i

MRc,ivaloarea de proiectare a momentului capabil n stlpi la captul i

NEdvaloarea forei axiale rezultat din calculul seismic al structurii

Vcfora tietoare de proiectare n stlp

VEdfora tietoare n perete rezultat din calculul seismic al structurii

VEdfora tietoare de proiectare n perete

VEd,maxfora tietoare maxim asociat plastificrii, ce acioneaz la captul unei grinzi

VEd,minfora tietoare minim asociat plastificrii ce acioneaz la captul unei grinzi

Vjudfora tietoare de proiectare n nod

blimea unei grinzi msurat la partea inferioar

befflimea de plac a unei grinzi T" la faa stlpului

bc

bjlimea de proiectare a nodului

b0limea miezului de beton confinat ntr-un stlp sau n elementele marginale ale unui perete

bwlimea inimii unei grinzi

bw0grosimea inimii unui perete

dnlimea efectiv (util) a seciunii elementului

dbLdiametrul barelor longitudinale

dbwdiametrul unui etrier

fcdvaloarea de proiectare a rezistenei la compresiune a betonului

fctmvaloarea medie a rezistenei la ntindere a betonului

fykvaloarea caracteristic a limitei de curgere a oelului

fydvaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului

fywdvaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a armturii transversale

hfgrosimea plcii la grinzi eu seciune T"

hjcdistana dintre planurile extreme de armaturi din stlp ntr-un nod grind-stlp

hjwdistana dintre armturile de jos i cele de sus

hsnlimea de etaj

hwnlimea seciunii transversale a unei grinzi

lclnlimea liber a unui stlp

lcrlungimea zonei critice

lwlungimea seciunii transversale a unui perete

sdistana dintre armturile transversale

xunlimea zonei comprimate

1factorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespun-ztor formrii primei articulaii plastice n sistem

ufactorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespun-ztor formrii mecanismului cinematic global

Rdfactor ce ine seama de efectul incertitudinilor legate de model n ceea ce privete valorile de proiectare ale eforturilor capabile utilizate la estimarea eforturilor de calcul, n acord cu principiul proiectrii capacitii de rezisten; ine seama de diferitele surse de suprarezisten

fora axial determinat prin calcul seismic, normalizat prin Acfcd

procentul de armare cu armtur ntins

1.3.4. Simboluri folosite n capitolul 6

ldeschiderea grinzii

MEdmomentul ncovoietor de proiectare rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

MEd,Emomentul ncovoietor rezultat numai din aciunea seismic

MEd,Gmomentul ncovoietor din aciunile neseismice coninute n gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

Mpl,RdAmomentul plastic de proiectare al seciunii

Mpl,RdBmomentul plastic de proiectare al seciunii

NEdfora axial rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

NEd,Eefort axial din aciunile neseismice coninute n gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

NEd,Gefort axial plastic de proiectar al seciunii

Npl,Rdrezistena unei mbinri, corespunztoare modului de solici-tare la care este supus

Rdfora tietoare rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

VEdfora tietoare rezultat numai din aciunea seismic

VEd,Efora tietoare din aciunile neseismice coninute n gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

VEd,Gvaloarea forei tietoare asociat plastificrii unei grinzi la ambele capete

VEd,Mfora tietoare plastic de proiectare a seciunii

Vpl,Rdfora tietoare n panoul de inim

Vwp,Edrezistena la for tietoare a panoului inimii (efort capabil)

Vwp,Rdlungimea unei bare disipative

evaloarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului

fydvaloarea maxim a rezistenei la curgere a oelului

fymaxfactor de comportare

qgrosimea inimii seciunii

twgrosimea tlpii seciunii

tffactor de multiplicare al eforturilor

pentru proiectarea elementelor structurale nedisipative

1factorul de multiplicare al forei seismice corespunztor apariiei primei articulaii plastice n sistem

ufactorul de multiplicare al forei seismice corespunztor formrii mecanismului cinematic global

Mfactor parial de siguran pentru o proprietate a unui material

ovfactor de amplificare a limitei de curgere a materialului (suprarezistena)

sgeata grinzii la mijlocul deschiderii fa de tangenta la axa grinzii la unul din capete

sfactor parial de siguran pentru oel

pcapacitatea de rotire plastic a articulaiei plastice

valoarea adimensional a zvelteei unui element

1.3.5. Simboluri folosite n capitolul 7

Aa,Ac,Asaria de armatur, beton i respectiv oel rigid

AS i ATarmturi suplimentare amplasate n plac n zona stlpului (As armtura longitudinal i armtura transversal)

bclimea seciunii stlpului perpendicular pe axa grinzii

befflimea efectiv a plcii din beton a grinzii din oel compozit cu placa

blimea efectiv a plcii din beton a grinzii din oel compozit cu placa n zona de moment pozitiv

limea efectiv a plcii din beton a grinzii din oel compozit cu placa n zona de moment negativ

be1 i be2limile efective pariale ale plcii situate deoparte i de alta a axei grinzii

bflimea tlpii elementului din oel

b0dimensiunea minim a miezului din beton msurat ntre axele etrierilor

climea aripii tlpii elementului din oel

dnlimea seciunii din oel dimensiunea exterioar maxim a seciunii evii din oel,

dbLdiametrul barelor longitudinale

dbwdiametrul etrierilor de confinare

Emodulul de elasticitate al oelului

Ecmmodulul de elasticitate al betonului pentru ncrcri de scurt durat

EI1rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona de moment pozitiv cu luarea n considerare a limii efective de plac

EI2rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona de moment negativ cu considerarea armturii din limea efectiv de plac

fcdrezistena de calcul a betonului

fyrezistena caracteristic a oelului

fydrezistena de proiectare a oelului

fydfrezistena de proiectare a oelului tlpii

fydLrezistena de proiectare a oelului armturilor longitudinale

fydwrezistena de proiectare a oelului armturilor transversale

hnlimea seciunii elementului compozit

hbnlimea seciunii grinzii compozite

hcnlimea seciunii stlpului compozit

Iamomentul de inerie al seciunii de armtur

Icmomentul de inerie al seciunii brute din beton

Ieqmomentul de inerie echivalent al grinzii compozite

Ismomentul de inerie al seciunii brute din oel

ldeschiderea grinzii

lclnlimea liber a stlpului.

lcrlungimea zonei critice a unui element compozit

lelungimea de nglobare a riglei de cuplare din oel n perete

MEdmomentul de proiectare

Mpl,Rdmomentul capabil

NEdfora axial de proiectare

Npl,Rdfora axial capabil la compresiune centric

qfactorul de comportare

sdistana ntre etrieri

tgrosimea peretelui evii

tfgrosimea tlpii elementului din oel

twgrosimea inimii elementului din oel

VEdfora tietoare de proiectare

VRdfora tietoare capabil a elementului compozit

Vwp,Sdfora tietoare de proiectare a nodului

Vwp,Rdfora tietoare capabil a nodului compozit

x/hnlimea relativ a zonei comprimate din betonul grinzii compozite cu placa

1factor de multiplicare al ncrcrilor seismice de cod (n condiiile pstrrii constante a celorlalte ncrcri de calcul) corespunztor formrii primei articulaii plastice n sistemul structural compozit.

ufactor de multiplicare al ncrcrilor seismice de cod (n condiile pstrrii constante a celorlalte ncrcri de calcul) corespunztor formrii mecanismului complet de disipare n structura compozit.

vdfora axial normalizat de proiectare a unui stlp compozit

1.3.6. Simboluri folosite n capitolul 8

Aascaria armturii din stlpiorul comprimat

Aswaria armaturilor din rosturile orizontale pentru preluarea forei tietoare.

C***marca blocului de zidrie

Dlungimea diagonalei panoului de cadru

Ebmodulul de elasticitate al betonului

Ezmodulul de elasticitate secant de scurt durat al zidriei

Ezcmodulul de elasticitate longitudinal al zidriei confinate

FEd(zu)fora axial din diagonala comprimat a panoului de umplutur corespunztoare aciunii seismice de proiectare

FRd(zu)rezistena de proiectarea a panoului de umplutur

FRd1(zu)rezistena de rupere prin lunecare din for tietoare n rosturile orizontale a panoului de zidrie de umplutur

FRd2(zu)rezistena de rupere la strivire a diagonalei comprimate a panoului de zidrie de umplutur

FRd3(zu)rezistena de rupere prin fisurare n lungul diagonalei comprimate

Gzmodulul de elasticitate transversal al zidriei simple

Gzcmodulul de elasticitate transversal al zidriei confinate

Ibmomentul de inerie al seciunii de beton a elementelor de confinare

Istvaloarea medie a momentelor de inerie ale stlpilor care mrginesc panoul

Izmomentul de inerie al seciunii de zidrie confinat

Hwnlimea peretelui

M**marca mortarului

Mcap(sus),Mcap(jos)valorile rezistenelor de proiectare la ncovoiere la extremitile grinzii de cuplare, sus i jos;

MEdvaloarea de proiectare a momentului ncovoietor n planul peretelui

MExd1valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n plan paralel cu rosturile orizontale

MExd2valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n plan perpendicular pe rosturile orizontale

MRdrezistena de proiectare la ncovoiere n planul peretelui

MRxd1rezistena de proiectare la ncovoiere a peretelui n plan paralel cu rosturile orizontale

MRxd2rezistena de proiectare la ncovoiere a peretelui n plan perpendicular pe rosturile orizontale

NEdvaloarea de proiectare a forei axiale

NRdrezistena de proiectare la for axial

VEduvaloarea forei tietoare asociat rezistenei la ncovoiere a seciunii de zidrie simpl, confinat sau cu inim armat, determinat innd seama de suprarezistena armturilor;

VEdvaloarea de proiectare a forei tietoare determinat prin calculul structurii n domeniul elastic liniar;

Vgfora tietoare maxim n grinda de cuplare din ncrcrile verticale

Vgcrezistena de proiectare la for tietoare a grinzilor de cuplare din pereii cu goluri

VRdrezistena de proiectare la for tietoare

VRdarezistena de proiectare la for tietoare a armturilor orizontale din stratul median al peretelui cu inim armat

VRdbrezistena de proiectare la for tietoare a stratului median de beton sau mortar-beton al peretelui cu inim armat;

VRdzrezistena de proiectare la for tietoare a zidriei peretelui cu inim armat;

VRd1rezistena de proiectare la for tietoare a panoului de zidrie confinat

VRd2rezistena de proiectare la forfecare a armturii din stlpiorul comprimat

VRd3rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizon-tale ale zidriei

agvaloarea de proiectare a acceleraiei terenului

gacceleraia gravitaional

bzgrosimea total a celor dou straturi de crmid ale peretelui cu inima armat

ddiametrul barelor din elementele de beton armat

fbrezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie normal pe faa rostului orizontal

fbhrezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie paralel cu faa rostului orizontal, n planul peretelui

fdrezistena de proiectare la compresiune a zidriei

fkrezistena caracteristic la compresiune a zidriei

fkd1rezistena caracteristic a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontale

fkd2rezistena caracteristic a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturile orizontale

fmrezistena medie la compresiune a mortar-betonului din stratul median al pereilor din zidrie cu inim armat

fvdrezistena de proiectare la forfecare a zidriei

fvd0rezistena de proiectare la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei

fvkrezistena caracteristic la forfecare a zidriei

fvk0rezistena caracteristic la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei

fxd1rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontale

fxd2rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturile orizontale

fydrezistena de proiectare a armturii din stlpiorul comprimat

hnlimea liber a peretelui

hefnlimea efectiv a peretelui

hetajnlimea nivelului cldirii

hgolnlimea golului din zidrie

hpnlimea panoului de zidrie de umplutur

ldeschiderea grinzii

l0lungimea de calcul a grinzii de cuplare (ntre feele montanilor)

lwlungimea peretelui

lclungimea zonei comprimate a peretelui

lminlimea minim a spaletului de zidrie la o seciune compus

lplungimea panoului de zidrie de umplutur

mcoeficientul condiiilor de lucru pentru zidrie (STAS 10109-82)

nnumrul de niveluri al cldirii

qcoeficientul de comportare

sdistana ntre armturile

tgrosimea peretelui de zidrie

tefgrosimea efectiv a peretelui

tmgrosimea stratului median al peretelui din zidrie armat

tpgrosimea panoului de zidrie de umplutur

xadncimea zonei comprimate rezultat din ipoteza seciunilor plane

xconvadncimea convenional a blocului eforturilor de compresiune

xechivadncimea echivalent a zonei comprimate

xmaxadncimea maxim a zonei comprimate

Mcoeficientul parial de siguran pentru material

mdeformaia specific liniar maxima

deformaie specific liniar

uzdeformaia specific ultim a zidriei

ubdeformaia specific ultim a betonului

efort unitar normal

defortul unitar de compresiune determinat considernd ncrcarea vertical uniform distribuit pe lungimea peretelui

unghiul cu orizontala al diagonalei panoului de zidrie de umplutur

1.3.7. Simboluri folosite n capitolul 10

Eancvaloarea de proiectare a eforturilor secionale din elementele de ancoraj

EEd,CNSvaloarea de proiectare a eforturilor secionale n compo-nentele nestructurale (CNS)

ERd,CNSrezistena de proiectare la eforturile secionale n CNS

FCNSfora seismic static echivalent pentru CNS

Hnlimea medie a acoperiului n raport cu baza construciei

Kzcoeficient care reprezint amplificarea acceleraiei seismice a terenului pe nlimea construciei

Lalungimea de ancoraj a elementului de prindere

MEd,CNSmomentul ncovoietor de proiectare pentru CNS i prinderi

MRd,CNSrezistena de proiectare la ncovoiere pentru CNS i prinderi

NEd,CNSfora axial de proiectare pentru CNS i prinderi

NRd,CNSrezistena de proiectare la for axial pentru CNS i prinderi

Rancrezistena de proiectare la eforturile secionale din elementele de ancoraj

VEd,CNSfora tietoare de proiectare pentru CNS i prinderi

VRd,CNSrezistena de proiectare la fora tietoare pentru CNS i prinderi

Xcota punctului superior de prindere al CNS de la nivelul "x"

Ycota punctului inferior de prindere al CNS de la nivelul "y"

agvaloarea de proiectare a acceleraiei terenului

bstlimea panoului de sticl;

cliberspaiul dintre sticl i cadrul metalic

c1spaiul liber ntre marginile verticale ale sticlei i cadru;

c2spaiul liber ntre marginile orizontale ale sticlei i cadru.

Ddiametrul barei de prindere

daA, dbBdeplasrile relative de nivel admisibile pentru construciile A i B

dra(sticl)deplasarea relativ de nivel care produce spargerea/ cderea sticlei din peretele cortin sau din vitrin

dr,CNSdeplasarea relativ de nivel de proiectare pentru CNS

dsxAdeplasarea construciei A, la nivelul "x"

dsyAdeplasarea construciei A, la nivelul "y"

dsyBdeplasarea construciei B, la nivelul "y"

fxd1rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontale

fxd2rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturile orizontale

gacceleraia gravitaional

het,A,het,Bnlimile de etaj la construciile

hstnlimea panoului de sticl

mCNSmasa maxim a CNS n exploatare

qCNScoeficient de comportare al CNS

zcota punctului de prindere de structur a CNS;

scoeficient de amplificare dinamic al CNS

CNScoeficientul de importan al CNS

Icoeficientul de importan al construciei.

1.3.8. Simboluri folosite n capitolul 11 Keff

KVrigiditatea total a sistemului izolator n direcie vertical

Kxirigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia x

Kyirigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia z

Teffperioada fundamental efectiv a suprastructurii corespunztoare translaiei orizontale, suprastructura fiind considerat un corp rigid

Tfperioada fundamental a suprastructurii considerat ncas-trat la baz

TVperioada fundamental a suprastructurii n direcie vertical, suprastructura fiind considerat un corp rigid

Mmasa suprastructurii

Msmagnitudinea

ddcdeplasarea de proiectare a centrului rigiditii efective n direcia considerat

ddbdeplasarea total de proiectare a unei uniti izolatoare

etot,yexcentricitatea total n direcia y

fjforele orizontale la fiecare nivel j

ryraza de torsiune a sistemului izolator

(xi,yi)coordonatele unei uniti izolatoare n raport cu centrul rigitii efective

effvaloarea amortizrii efective

[top]

2. CERINE DE PERFORMAN I CONDIII DE NDEPLINIRE

2.1. Cerine fundamentale(1) Proiectarea la cutremur urmrete satisfacerea, cu un grad adecvat de sigurana, a urmtoarelor cerine fundamentale (niveluri de performan):- cerina de siguran a vieii

Structura va fi proiectat pentru a prelua aciunile seismice de proiectare stabilite conform capitolului 3, cu o marj suficient de siguran faa de nivelul de deformare la care intervine prbuirea local sau general, astfel nct vieile oamenilor s fie protejate. Nivelul forelor seismice din cap. 3 corespunde unui cutremur cu intervalul mediu de recuren de referin IMR = 100 ani.Not: Nivelul de deformare structural din apropierea prbuirii se asociaz cu un cutremur mai rar, orientativ cu intervalul mediu de recuren de referin lMR = 475 ani.n cazul construciilor cu alctuire regulat i corect detaliate, dac sunt satisfcute criteriile asociate cerinei de siguran a vieii pentru un cu-tremur cu IMR = 100 ani, de regul sunt satisfcute i cerinele de pre-venire a prbuirii pentru uri cutremur cu IMR=475 arii.- cerina de limitare a degradrilor

Structura va fi proiectat pentru a prelua aciuni seismice cu o probabilitate mai mare de apariie dect aciunea seismic de proiectare, fr degradri sau scoateri din uz, ale cror costuri s fie exagerat de mari n comparaie cu costul structurii. Aciunea seismic considerat pentru cerina de limitare a degradrilor corespunde unui interval mediu de recuren de referin de 30 de ani.(2) Diferenierea siguranei este introdus prin clasificarea structurilor n diferite clase de importan i de expunere la cutremur. Fiecrei clase de importan i se atribuie un factor de importan l. Diferitele niveluri de siguran se obin multiplicnd parametrii aciunii seismice de referin cu factorul de importan,Not: Intervalele de timp la care se produc cutremurele, modul de manifestare al acestora, ca i efectele lor asupra construciilor au un caracter imprevizibil, pronunat aleatoriu. Din aceast cauz, eficiena msurilor de protecie seismic prezint un anumit grad de incertitudine i poate fi judecat numai n mod statistic. Se are n vedere modul n care un eveniment seismic se ncadreaz n irul de evenimente ateptate pe anumite intervale de timp, inclusiv din punctul de vedere al intensitii, precum i proporia construciilor, afectate n diferite grade de avariere i impactul care decurge, din punct de vedere social i economic.Din aceast cauz responsabilitatea pentru protecia seismic a construciilor trebuie evaluat prin msura n care se respect prevederile codurilor de proiectare, execuie i de exploatare, i nu prin prisma apariiei, n cazul unei construcii individuale, a unor urmri mai deosebite.2.2. Condiii pentru controlul ndeplinirii cerinelor 2.2.1. Generaliti

(1) Cu excepia cazurilor menionate explicit, proiectarea structurilor corespunztoare nivelului de protecie seismic oferit de aplicarea prezentului cod are n vedere un rspuns seismic cu incursiuni cu degradri specifice, n domeniul postelastic de deformare.(2) ndeplinirea cerinelor fundamentale stabilite la pct.2.1 se controleaz prin verificrile a dou categorii de stri limit:- Stri limit ultime, ULS, asociate cu ruperea elementelor structurale i alte forme de cedare structural care pot pune n pericol sigurana vieii oamenilor

- Stri limit de serviciu, SLS, care au n vedere dezvoltarea degradrilor pn la un nivel, dincolo de care cerinele specifice de exploatare nu mai sunt ndeplinite.

(3) Pe lng verificrile explicite ale strilor limit se vor lua i alte msuri specifice pentru a reduce incertitudinile referitoare la buna comportare la cutremur a construciilor (pct. 2.2.4).(4) Condiiile date n cod au caracter minimal obligatoriu i nu sunt limitative.2.2.2. Stri limit ultime(1) Sistemul structural va fi nzestrat cu capacitatea de rezisten specificat n prile relevante ale codului. Acest nivel de rezisten implic respectarea tuturor condiiilor date n cod pentru obinerea capacitii de disipare de energie necesar (ductilitate) n zonele proiectate special pentru a disipa energia seismic, numite zone disipative (sau zone critice).(2) Se pot avea n vedere n unele situaii (recomandabil n zone de hazard seismic inferior) i valori mai mari ale capacitii de rezisten, dect cele corespunztoare valorilor de proiectare a forelor seismice, cu relaxarea corespunztoare a msurilor de ductilizare.n cadrul codului se dau recomandri pentru asemenea soluii alternative.(3) Structura cldirii va fi verificat la stabilitatea de ansamblu sub aciu-nea seismic de calcul. Se vor avea n vedere att stabilitatea la rsturnare, ct i stabilitatea la lunecare.(4) Calculul structural va lua n considerare, atunci cnd sunt semnificative, efectele de ordinul 2.

(5) Se vor limita deplasrile laterale sub aciunile seismice asociate strilor limit ultime de valori care:(i) s asigure o marj de siguran suficient, a deformaiei laterale a structurii, fa de cea corespunztoare prbuirii;(ii) s evite riscul pentru persoane pe care-l poate prezenta prbuirea elementelor nestructurale.2.2.3. Starea limit de serviciu (de limitare a degradrilor)Se va verifica dac deplasrile relative de nivel sub aciuni seismice asociate acestei stri limit, sunt mai mici dect cele care asigur protecia elementelor nestructurale, echipamentelor, obiectelor de valoare, etc.2.2.4. Msuri suplimentare

(1) Se vor alege, pe ct posibil, amplasamente favorabile n mediul natural i n mediul construit, cu riscuri seismice minime.Se vor evita, ca regul general, amplasamente cu proprieti geologice i geotehnice cu influene poteniale negative majore asupra cerinelor i rspunsului seismic structural.(2) Proiectarea va urmri realizarea unei conformri generale favorabile pentru comportarea seismic a construciei. Aceasta implic:- alegerea unor forme favorabile n plan i pe vertical pentru construcie i pentru structura ei de rezisten (vezi 4.4.3)

- dispunerea i conformarea corect a elementelor structurale i a structurii n ansamblul ei, a elementelor de construcie nestructurale, precum i a echipamentelbr i instalaiilor adpostite de construcie- evitarea interaciunilor necontrolate, cu eventuale efecte defavorabile, ntre cldirile alturate, ntre elementele structurale i nestructurale (de exemplu, ntre elementele structurilor de tip cadru i pereii de umplutur), ntre construcie i materialul depozitat etc.(3) Construcia va fi nzestrat cu rigiditate lateral suficient pentru limita-rea cerinelor seismice de deplasare.(4) Proiectarea va avea ca obiectiv esenial impunerea unui mecanism structural favorabil de disipare de energie (mecanism de plastificare) la aciunea cutremurului de proiectare.Acest deziderat presupune urmtoarele:- dirijarea zonelor susceptibile de a fi solicitate n domeniul postelastic (a zonelor "critice" sau "disipative") cu prioritate n elementele care prin natura comportrii posed o capacitate de deformare postelastic substanial, elemente a cror rupere nu pune n pericol stabilitatea general a construciei i care pot fi reparate fr eforturi tehnice i costuri exagerate;- zonele disipative trebuie s fie astfel distribuite, nct capacitatea de deformare postelastic s fie ct mai mare, iar cerinele de ductilitate s fie ct mai mici; se va urmri evitarea concentrrii deformaiilor plastice n puine zone, situaie care antreneaz cerine ridicate de ductilitate;- zonele disipative s fie alctuite astfel nct s fie nzestrate cu capaciti suficiente de deformare postelastic i o comportare histeretic ct mai stabil;- evitarea ruperilor premature cu caracter neductil, prin modul de dimensionare i prin alctuirea constructiv adecvat a elementelor.(5) Fundaiile i terenul de fundare vor prelua, de regul, eforturile trans-mise de suprastructur, fr deformaii permanente substaniale. La evaluarea reaciunilor se vor considera valorile efective ale rezistenelor dezvoltate n elementele structurale (asociate mecanismului structural de disipare de energie).Rigiditatea fundaiilor va fi suficient pentru a transmite la teren, ct mai uniform posibil, eforturile primite la baza suprastructurii.(6) Calculul structural va fi bazat pe un model adecvat al structurii care, atunci cnd este necesar, va lua n considerare interaciunea cu terenul de fundare, cu elementele nestructurale sau cu cldirile nvecinate.Metodele de calcul vor fi difereniate din punct de vedere al complexitii i instrumentelor (programelor de calcul folosite) funcie de complexitatea cldirii (caracterul ei, regulat sau neregulat), de regimul de nlime, de zona seismic de calcul i, de incertitudinile mai mari sau mai mici legate de caracteristicile aciunii i rspunsului seismic.(7) La execuia construciilor se vor introduce n oper materiale cu proprietile celor prevzute n proiect, calitate atestat conform prevederilor legale.Se vor aplica tehnologii de execuie n msur s asigure realizarea n siguran a parametrilor structurali prevzui.(8) La proiectarea construciilor care pun probleme tehnice i/sau economice deosebite (construcii de importan major, construcii cu grad mare de repetabilitate, construcii cu dimensiuni i/sau cu caracteristici deosebite etc.) se recomand elaborarea de studii teoretice i experimentale viznd, dup necesiti, aprofundarea unor aspecte cum sunt:- influena condiiilor locale ale amplasamentului asupra cerinelor seismice i asupra rspunsului structural;- stabilirea, prin cercetri experimentale pe modele de scar redus sau pe prototipuri n mrime natural, a caracteristicilor de rezisten i de deformabilitate, n diferite stadii de comportare, ale elementelor structurale i ale structurii n ansamblu;- dezvoltarea i aplicarea unor metode avansate de calcul n msur s reflecte ct mai fidel comportarea structurii, evideniind evoluia strilor de solicitare pe durata cutremurului.Se recomand instrumentarea cldirii cu aparatur de nregistrare a parametrilor aciunii seismice pentru construciile din clasa I de importan - expunere la cutremur (vezi 4.4.5) i a cldirilor nalte, conform indicaiilor din anexa A.(9) n exploatarea construciilor se vor adopta msuri de funcionare i de ntreinere, care s asigure pstrarea nediminuat a capacitii de rezisten a structurii.Starea construciei va fi urmrit continuu n timp pentru a detecta prompt eventualele degradri i a elimina cauzele acestora.[top]

3. ACIUNEA SEISMIC

3.1. Reprezentarea aciunii seismice pentru proiectare

(1) Pentru proiectarea construciilor la aciunea seismic, teritoriul Romniei este mprit n zone de hazard seismic. Nivelul de hazard seismic n fiecare zon se consider, simplificat, a fi constant. Pentru centre urbane importante i pentru construcii de importana special se recomand evaluarea local a hazardului seismic pe baza datelor seismice instrumentale i a studiilor specifice pentru amplasamentul considerat. Nivelul de hazard seismic indicat n prezentul cod este un nivel minim pentru proiectare.(2) Hazardul seismic pentru proiectare este descris de valoarea de vrf a acceleraiei orizontale a terenului ag determinat pentru intervalul mediu de recuren de referin (IMR) corespunztor strii limit ultime, valoare numit n continuare "acceleraia terenului pentru proiectare".

(3) Acceleraia terenului pentru proiectate, pentru fiecare zon de hazard seismic, corespunde unui interval mediu de recuren de referin de 100 ani. Zonarea acceleraiei terenului pentru proiectare ag n Romnia, pentru evenimente seismice avnd intervalul mediu de recuren (al magnitudinii) IMR = 100 ani, este indicat n Figura 3.1 i se folosete pentru proiectarea construciilor la starea limit ultim.

(4) Micarea seismic ntr-un punct pe suprafaa terenului este descris prin spectrul de rspuns elastic pentru acceleraii absolute.(5) Aciunea seismic orizontal asupra construciilor este descris prin dou componente ortogonale considerate independente ntre ele; n proiectare spectrul de rspuns elastic pentru acceleraii absolute se consider acelai pentru cele 2 componente.(6) Spectrele normalizate de rspuns elastic pentru acceleraii se obin din spectrele de rspuns elastic pentru acceleraii prin mprirea ordonatelor spectrale cu valoarea de vrf a acceleraiei terenului ag.(7) Condiiile locale de teren sunt descrise prin valorile perioadei de control (col) TC a spectrului de rspuns pentru zona amplasamentului considerat. Aceste valori caracterizeaz sintetic compoziia de frecvene a micrilor seismice.

Perioada de control (col) TC a spectrului de rspuns reprezint grania dintre zona (palierul) de valori maxime n spectrul de acceleraii absolute i zona (palierul) de valori maxime n spectrul de viteze relative (vezi Anexa A). TC se exprim n secunde.

n condiiile seismice i de teren din Romnia, pentru cutremure avnd IMR = 100 ani zonarea pentru proiectare a teritoriului Romniei n termeni de perioad de control (col), TC, a spectrului de rspuns obinut pe baza datelor instrumentale existente pentru componentele orizontale ale micrii seismice este prezentat n Figura 3.2.(8) Formele normalizate ale spectrelor de rspuns elastic pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului, (T), pentru fraciunea din amortizarea critic =0,05 i n funcie de perioadele de control (col) TB, TC i Td sunt:0TTB (3.2)

TB 1,0 n amplasamentele cu ag 0,12g, dac s-au luat msuri pentru evitarea impactului ntre ele, cu o conduct de dimensiuni mai mari, sau cu alt utilaj/echipament;- pentru conductele cu deformabilitate mare, cu diametrul 75 mm, care au CNS =1,0 din amplasamnetele cu ag 0,16g.10.4.4.3.2. Reguli de proiectare specifice pentru instalaii electrice i de iluminat(1) Prinderile i reazemele prin care se transfer forele seismice aferente utilajelor i/sau echipamentelor electrice vor fi realizate din materiale ductile.(2) Pentru sistemele de cabluri care traverseaz rosturile ntre construcii/ tronsoane adiacente precum i pentru sistemele de cabluri legate de echipamente izolate mpotriva vibraiilor se vor lua msuri pentru a se asigura preluarea deplasrilor relative calculate conform 10.5.3. Pentru construciile din clasele de importan I i II aceste deplasri vor fi majorate cu 30%.(3) Se vor lua msuri pentru eliminarea riscului de impact ntre utilajele electrice i elementele structurii sau alte CNS.(4) Tablourile i dulapurile electrice precum i stelajele pentru baterii vor fi fixate pentru asigurarea stabilitii, prin ancorare, conform 10.4.1., de elemente de construcie suficient de rezistente pentru a prelua ncrcrile seismice corespunztoare maselor respective.10.4.4.3.3. Reguli de proiectare specifice pentru instalaii de condiionare, de nclzire i de ventilaie(1) Pentru sistemele de conducte i canale care traverseaz rosturile ntre construcii i/sau tronsoane adiacente precum i pentru sistemele de conducte legate de echipamente izolate mpotriva vibraiilor se vor lua msuri pentru a se asigura preluarea deplasrilor relative calculate conform 10.5.3. Pentru construciile din clasele de importan I i II aceste deplasri vor fi majorate cu 30%.(2) Nu este necesar s se prevad legturi pentru limitarea deplasrilor laterale pentru sistemele de conducte/canale la care CNS 1,0 dac una din condiiile urmtoare este ndeplinit pe toat lungimea fiecrei conducte :- conducta/canalul este suspendat cu elemente de prindere care au lungime 300 mm de la partea superioar a conductei/canalului pn la elementul structural de care sunt prinse i sunt alctuite astfel nct nu rezult o ncovoiere semnificativ a elementului de suspendare i a elementelor sale de legtursau

- conducta/canalul are seciunea transversal 0,5 m2.(3) Utilajele legate direct cu sistemele de conducte/canale (cum sunt ventilatoare, exhaustoare, schimbtoare de cldur, umidificatoare) a cror greutate n exploatare este mai mare de 0,35 kN trebuie s fie rezemate i legate lateral, independent de sistemul de conducte/canale.

(4) Accesoriile folosite la sistemele de conducte/canale (de exemplu, amortizoarele) vor fi prinse cu elemente de fixare capabile s preia deplasrile laterale n ambele sensuri.(5) Pentru conductele/canalele legate direct de echipamente fixarea lateral nu este obligatorie dac acestea au flexibilitatea necesar pentru a suporta deplasrile relative ntre punctele de prindere.10.4.4.3.4. Reguli de proiectare specifice pentru instalaii speciale cu utilaje care opereaz cu abur sau ap la temperaturi ridicate (buctrii, spltorii, etc)

(1) Prezentul articol se refer la boilerele i la vasele de presiune din construciile social-culturale i similare. Articolul nu se refer la instalaiile speciale din uniti de producie, cu utilaje care opereaz cu abur sau cu ap la temperaturi ridicate.(2) Proiectarea boilerelor i vaselor de presiune care au CNS 1,0 se va face conform reglementrilor specifice cu precizrile de la 10.4.4.2.(3) n cazul boilerelor i vaselor de presiune care au CNS > 1,0 se vor lua i urmtoarele msuri suplimentare:- rezistenele de proiectare n oel se vor reduce cu 15% pentru corpul recipientului i cu 25% pentru prinderile acestuia;- se vor evita interaciunile necontrolate ntre recipieni, conductele aferente i alte elemente de construcie (structurale/nestructurale).10.4.5. Proiectarea seismic a echipamentelor electromecanice10.4.5.1. Reguli generale de proiectare

(1) Cajele ascensoarele care nu fac parte din structura principal, ca-binele, dispozitivele de acionare i sistemele de ghidare ale acestora precum i structura de rezisten a scrilor rulante, mpreun cu prinderile respective, vor fi dimensionate, conform reglementrilor specifice, pentru forele de proiectare stabilite conform 10.5.2. i pentru deplasrile laterale stabilite conform 10.5.3.(2) Pentru ascensoarele cu vitez de deplasare ridicat (orientativ peste 45 m/minut) se vor prevedea dispozitive de decuplare calibrate pentru o valoare a acceleraiei terenului de 50% din acceleraia seismic de proiectare.(3) Scrile rulante din spaiile aglomerate (centre comerciale, sli de expoziie, aeroporturi i similare) vor fi proiectate pentru a prelua deplasri ntre punctele de reazem cu 25% mai mari dect cele stabilite conform 10.5.3.(4) Contragreutile ascensoarelor vor fi prevzute cu dispozitive speciale pentru a evita ieirea de pe inele de ghidaj i impactul lor cu cabina.(5) Se vor prevedea dispozitive de blocare la partea inferioar i superioar a cabinei i la contragreutate.10.4.6. Msuri specifice pentru protecia la aciunea seismic a mobilierului din construcii

10.4.6.1. Categorii de construcii i de mobilier/aparatur care necesit protecia la aciunea seismic

Se vor lua msuri pentru asigurarea stabilitii la rsturnare/deplasare pentru urmtoarele categorii de mobilier/aparatur:- mobilierul profesional i aparatura construciilor din clasa de importan I care asigur funcionarea nentrerupt n timpul cutremurului i imediat dup aceasta (n particular pentru unitile medicale, de comunicare n mas, pentru sistemele informatice care conin baze de date de importan naional i similare);- mobilierul profesional (dulapuri, rafturi, etc) n care sunt depozitate substane a cror degajare/mprtiere poate conduce la incendii/explozii sau poate constitui pericol pentru viaa oamenilor (de exemplu dulapurile care conin recipieni cu bacterii, virui, etc);

- mobilierul i obiectele din muzee de interes naional;- rafturile de depozitare din marile spaii comerciale accesibile publicului.10.4.6.2. Reguli generale de proiectare

(1) Stabilitatea mobilierului enumerat la 10.4.6.1. va fi asigurat prin dispozitive de prindere calculate pentru forele stabilite la 10.5.2., cu majorarea cu 25% a efectelor forelor seismice.(2) Dispozitivele de prindere vor fi ancorate n elemente de structur sau nestructurale capabile s preia n totalitate forele de legtur.10.5. Verificarea siguranei CNS la aciunea seismic10.5.1. Generaliti(1) Componentele nestructurale vor fi proiectate pentru a avea, n toate seciunile, eforturi secionale capabile (NRd,CNS, MRd,CNS, VRd,CNS) cel puin egale cu eforturile secionale de proiectare rezultate din ncrcrile de calcul determinate conform 10.5.2.(2) Eforturile secionale capabile ale CNS i ale prinderilor respective se calculeaz n conformitate cu reglementrile tehnice specifice materialelor din care acestea sunt executate (beton armat, metal, zidrie, lemn, sticl, etc).(3)Nivelurile de siguran la cutremur ale CNS sunt difereniate prin coeficientul de importan CNS n funcie de rolul acestora n funcionarea construciei i, implicit, n funcie de consecinele avarierii sau ieirii din funciune a componentei respective.10.5.2. ncrcri de proiectare(1) Eforturile secionale de proiectare (NEd,CNS, MEd,CNS, VEd,CNS) pentru dimensionarea CNS vor fi calculate prin nsumarea eforturilor secionale provenite din:- forele seismice orizontale i verticale, determinate conform 10.3.1.1. sau 10.3.1.2, combinarea efectelor forelor seismice orizontale i verticale (n situaiile n care ambele valori sunt semnificative) se va face cu relaiile de la 4.5.3.6.2.;- ncrcrile verticale de proiectare cu valorile acceleraiei stabilite la Cap. 3;- forele care rezult din interaciunea CNS cu structura principal, determinate conform 10.4.2.1.(2) Pentru determinarea forelor de proiectare conform (1), forele seismice orizontale vor fi considerate ca acionnd separat, n ambele sensuri, pe direcia de calcul.(3) La determinarea ncrcrilor de proiectare pentru sistemele de instalaii i echipamente se va ine seama, dup caz, i de efectele dinamice ale sistemului de conducte, utilajelor i echipamentelor i ale prinderilor respective.(4) n cazul construciilor pentru care, conform tabelului 4.1., pentru determinarea forelor i deformaiilor seismice se accept utilizarea modelului de calcul plan, calculul eforturilor seeionale pentru dimensionarea/ verificarea CNS se poate face n mod simplificat, considernd aciunea seismic aplicat separat pe direciile principale ale construciei.(5) Pentru verificarea condiiei de stabilitate efectul favorabil al ncrcrilor verticale va fi redus cu 15%.(6) Dimensionarea/verificarea elementelor anvelopei i a celor ataate anvelopei se va face pentru eforturile cele mai mari care rezult din aciunea cutremurului i din aciunea vntului.10.5.3. Deplasri de calcul

CNS i prinderile acestora de structura principal vor fi proiectate pentru a prelua deplasrile rezultate din nsumarea urmtoarelor categorii de deplasri:- deplasri relative ale punctelor de prindere de structura principal, determinate conform 10.3.2.;- deplasri relative ntre CNS care pot avea micri diferite n timpul cutre-murului;- deplasri datorate variaiilor de temperatur climatice (pentru elementele anvelopei) sau ale temperaturii de exploatare (pentru instalaii), dac acestea sunt semnificative;- deplasri relative ntre tronsoanele adiacente, datorate tasrii terenului de fundare, n cazul n care CNS este fixat de ambele tronsoane (de exemplu, n cazul sistemelor de conducte care traverseaz rostul de tasare).10.5.4. Reguli generale pentru verificarea siguranei CNS la aciunea seismic(1) Verificarea siguranei CNS, pentru toate categoriile de construcii i pentru toate tipurile de CNS, n afara celor exceptate de la aceast cerin conform art.10.2.(4), se va face prin calcul, n raport cu strile limit ultime (ULS) relevante:- starea limit ultim de stabilitate, la rsturnare i la deplasare; - starea limit ultim de rezisten.(2) Verificarea de siguran se refer la: - componenta propriu-zis; - prinderile componentei;

- elementele structurale sau nestructurale de care este prins componenta respectiv sau cu care aceasta se poate afla n interaciune.(3) Pentru CNS care au coeficientul de importan CNS se va face i verificarea siguranei n raport cu starea limit de serviciu (SLS).10.5.5. Modele de calcul

Modelele de calcul utilizate pentru determinarea stabilitii, rezistenei i rigiditii CNS vor ine seama de:- dimensiunile geometrice ale componentei;

- schema static de fixare a componentei de elementele de reazem;- caracteristicile mecanice de rezisten i de deformabilitate ale materialelor din care sunt alctuite componenta i prinderile sale;- direciile pe care acioneaz fora seismic;- deplasrile relative ale punctelor de prindere determinate conform 10.5.3.;- ncrcrile de calcul determinate conform 10.5.2.10.5.5.1. Verificarea condiiilor de stabilitate, de rezisten i de rigiditate(1) Stabilitatea general a componentelor nestructurale sub aciunea forelor de proiectare va fi asigurat numai cu dispozitive mecanice proiecta-te conform 10.4.1.2.(2) Condiia de rezisten a CNS este asigurat dac este satisfcut relaia:Ed,CNSRd,CNS (10.6)

unde

Ed,CNS - valoarea de proiectare a eforturilor secionale (MEd,CNS, N Ed,CNS, VEd,CNS) n CNS datorite efectelor ncrcrilor verticale aferente i aciunii seismice;

Rd,CNS - valoarea eforturilor secionale capabile ale CNS (NRd,CNS,M Rd,CNS,V Rd,CNS ).

(3) Pentru elementele de prindere care asigur stabilitatea la rsturnare a CNS ataate anvelopei precum i a boilerelor i vaselor de presiune, condiia de rezisten este:1,25CNSEancRanc (10.7)unde

Eanc - valoarea eforturilor secionale n elementele de prindere rezultat din ncrcrile de proiectare date la 10.5.2.

Ranc - valoarea eforturilor secionale capabile respective.(4) Condiia de la 10.5.4.(3) referitoare la verificarea siguranei n raport cu SLS pentru CNS care au CNS se consider satisfcut dac sub efectul cutremurului cu IMR = 30 ani (vezi cap.3):- fisurarea elementelor din beton armat i din zidrie (deschiderea fisuri-lor, distanele ntre fisuri) este limitat i nu mpiedic funcionarea construciei;- deformaiile efective ale tavanelor suspendate i faadelor vitrate sunt mai mici, cel mult egale, cu valorile garantate de furnizor;- deformaiile/deplasrile efective ale instalaiilor, utilajelor i echipamentelor nu depesc valorile de ieire din funciune/avarie garantate de furnizor.10.6. Asigurarea calitii la proiectare i n execuie(1) Documentaia de execuie trebuie s conin toate informaiile necesare (note de calcul, desene la scar convenabil) pentru a se putea verifica dac dimensionarea i detaliile constructive sunt conforme cu prevederile prezentului capitol n ceea ce privete:- nivelul forelor seismice luate n considerare;- stabilitatea i rezistena elementului; - proiectarea prinderilor.

(2) Elementele din documentaia de execuie menionate la (1) vor fi supuse verificrii de ctre un verificator atestat pentru cerina de "rezisten i stabilitate" conform Legii nr.10/1995.(3) Pentru utilajele/echipamentele al cror coeficient de importan este CNS>1,0, furnizorul va prezenta certificate de conformitate cu rezistena la forele seismice cerut prin documentaia de execuie sau prin caietul de sarcini.(4) Pentru construciile situate n amplasamente cu ag0,20g proiectantul va stabili, prin caietul de sarcini, un program de verificare a rezistenei ancorelor montate pentru prinderea CNS care au coeficientul de importan CNS>1,0 precum i pentru elementele ataate anvelopei situate ctre spaii publice sau cu aglomerri de persoane.[top]

11. IZOLAREA BAZEI

11.1 Domeniu(1) Capitolul acoper proiectarea structurilor izolate seismic la care sistemul de izolare, dispus sub masa principal a suprastructurii, are drept scop reducerea rspunsului seismic al sistemului de rezisten la fore laterale.(2) Reducerea rspunsului seismic a sistemului de rezisten la fore laterale poate fi obinut prin creterea perioadei fundamentale a structurii, prin modificarea formei modului fundamental de vibraie, prin creterea amortizrii sau prin combinarea acestor efecte. Sistemul de izolare poate fi realizat din resorturi i/sau amortizori liniari sau neliniari.(3) Regulile specifice referitoare la izolarea bazei sunt date n prezentul capitol.

(4)Capitolul nu se refer la sistemele pasive de disipare a energiei care nu sunt dispuse la o singur interfa, ci sunt distribuite la mai multe niveluri ale structurii.11.2 DefiniiiTermenii utilizai n prezentul capitol au urmtoarele semnificaii:Sistemul de izolare: totalitatea componentelor folosite pentru izolarea seismic, de regul dispuse sub masa principal a construciei de deasupra interfeei de izolare;Interfaa de izolare: suprafaa care separ infrastructura de supra-structura, unde se poziioneaz sistemul de izolare;Dispozitive izolatoare: elementele care alctuiesc sistemul de izolare. Dispozitivele considerate n acest capitol sunt: reazeme laminate din elastomeri, dispozitive elasto-plastice, cu amortizare vscoas sau cu frecare, penduli i alte dispozitive a cror comportare este conform cu prevederile 11.1(2). Fiecare dispozitiv ndeplinete una sau mai multe din urmtoarele funciuni:- transmiterea ncrcrii verticale, n condiiile unei flexibiliti laterale sporite i a unei rigiditi verticale nalte;- disiparea energiei, prin amortizare vscoas sau histeretic; - capacitatea de revenire la poziia iniial;- suficienta rigiditate elastic la deplasrile laterale produse de ncrcrile laterale de serviciu neseismice.Infrastructura: partea structurii situat sub interfaa de izolare, incluznd fundaiile. Flexibilitatea lateral a infrastructurii este practic neglijabil n raport cu cea a sistemului de izolare.Suprastructura:partea structurii care se izoleaz i este situat deasupra interfeei de izolare;Izolarea complet: izolarea care asigur suprastructurii o comportare n domeniul elastic, n caz contrar se consider c suprastructura este doar parial izolat.Centrul de rigiditate efectiv: centrul de rigiditate deasupra interfeei de izolare. La cldiri, flexibilitatea suprastructurii poate fi neglijat n determinarea poziiei acestui punct, care n aceste condiii coincide cu centrul de rigiditate al dispozitivelor izolatoare.Deplasarea de proiectare a sistemului ntr-o direcie principal este deplasarea orizontal maxim a centrului de rigiditate efectiv, nregistrat sub aciunea seismic de proiectare, ntre faa superioar a substructurii i partea inferioar a suprastructurii.Deplasare de proiectare total a unui dispozitiv de izolare ntr-o direcie principal, este deplasarea orizontala maxim nregistrat de dispozitivul considerat, nsumnd deplasarea de proiectare i cea produs de rotirea de ansamblu n jurul axei verticale.Rigiditatea efectiv a sistemului de izolare ntr-o direcie principal este raportul ntre valoarea forei orizontale totale transmis prin interfaa de izolare i valoarea absolut a deplasrii de proiectare (rigiditate secant). Rigiditatea efectiv se obine n general prin calcul iterativ.Perioada efectiv este perioada fundamental n direcia considerat a unui sistem cu un singur grad de libertate avnd masa suprastructurii i rigiditatea egal cu rigiditatea efectiv a sistemului de izolare.Amortizarea efectiv a sistemului de izolare este valoarea amortizrii vscoase echivalente care corespunde energiei disipate prin sistemul de izolare pentru un rspuns ciclic avnd amplitudinea deplasrii de proiectare.11.3.Cerine fundamentale(1)Cerinele fundamentale stabilite la 2.1 i n capitolele corespunztoare ale prezentului cod, conform tipului de structur considerat trebuie satisfcute. (2) Dispozitivele de izolare trebuie realizate cu un grad de siguran superior celui utilizat la proiectarea structurii. Practic aceasta se realizeaz amplificnd aciunea seismic aplicat fiecrui dispozitiv cu un factor x. Valoarea recomandat pentru cldiri este x = 1.2.11.4. Criterii de ndeplinire a cerinelor(1) n scopul satisfacerii cerinelor fundamentale, se vor verifica strile limit definite la 2.2.1(1).(2) Reelele utilitare care intersecteaz rosturile trebuie s rmn solicitate n domeniul elastic, n cazul strii limit de serviciu (de limitare a de-gradrilor).(3) Pentru aceeai stare limit, deplasrile relative de nivel ale supra-structurii i substructurii se vor limita n conformitate cu 4.4.3.2.(4) La starea limit ultim, capacitatea ultim a izolatorilor exprimat n termeni de rezisten i de deformabilitate nu va fi depit, considernd factori de siguran n conformitate cu 11.10(6) P.(5) n cadrul capitolului se consider numai cazul izolrii totale.(6) Dei poate fi acceptabil n anumite cazuri ca infrastructura s aib parial o comportare inelastic, n prezentul capitol se presupune c aceasta rmne solicitat n domeniul elastic.(7) La starea limit ultim, dispozitivele izolatoare pot atinge capacitatea lor ultim, n timp ce suprastructura i infrastructura rmn n domeniul elastic. Din acest motiv nu este necesar aplicarea conceptelor ierarhizrii capacitii de rezisten i a detaliilor de ductilizare att n suprastructura, ct i n infrastructur.(8) La starea limit ultima, reelele de gaz i celelalte reele care pot provoca efecte dezastruoase, care traverseaz suprafeele de separare ale suprastructurii de terenul nconjurtor sau de alte construcii, vor fi proiectate astfel nct s suporte deplasrile relative ntre suprastructura izolat i terenul sau construciile nconjurtoare, considernd un factor de siguran x, definit la 10.3(2).11.5 Prevederi generale de proiectare

11.5.1 Prevederi generale referitoare la dispozitivele de izolare(1) Se va prevedea spaiu suficient ntre suprastructur i infrastructur precum i alte msuri, care s permit inspectarea, ntreinerea i nlocuirea dispozitivelor pe durata de exploatare a construciei.(2) Dac este necesar, dispozitivele vor fi protejate fa de efectele poteniale al unor surse de hazard ca focul, atacul chimic sau biologic.(3) Materialele utilizate n proiectarea i execuia dispozitivelor trebuie s fie conforme cu normele relevante n vigoare.11.5.2 Controlul micrilor nedorite(1) Pentru a minimiza efectele de torsiune, centrul rigiditii efective i centrul de amortizare al sistemului de izolare trebuie s fie ct mai apropiat de proiecia centrului maselor pe interfaa de izolare.(2) Pentru a minimiza diferena de comportare a dispozitivelor de izolare, eforturile de compresiune rezultate, din aciunile permanente trebuie s fie ct mai uniforme.(3)Dispozitivele vor fi fixate n suprastructur i n infrastructur.(4) Sistemul de izolare trebuie proiectat astfel nct ocurile i micrile de torsiune s fie controlate prin msuri adecvate.(5) Cerinele de la (4) referitoare la efectele ocurilor, se consider satisfcute, dac efectele poteniale ale ocurilor sunt evitate prin prevederea unor dispozitive adecvate (de exemplu, amortizori, absorbani de oc etc.).11.5.3 Controlul micrilor difereniale ale terenului(1) Elementele structurale dispuse deasupra i dedesubtul interfeei de izolare trebuie s fie suficient de rigide n ambele direcii orizontale i n direcie vertical astfel nct efectele deplasrilor difereniale ale micrilor terenului s fie minimizate.(2) n cazul cldirilor, cerinele de la (1) se consider satisfcute dac sunt ndeplinite toate condiiile de mai jos:(a) Deasupra i dedesubtul sistemului de izolare se prevd diafragme rigi-de, constnd din plci de beton armat, proiectate innd seama de toate modurile posibile, locale sau globale de pierdere a stabilitii;(b) Dispozitivele care alctuiesc sistemul de izolare sunt fixate la ambele capete de diafragmele rigide, fie direct, fie, dac nu este posibil, prin inter-mediul elementelor verticale care trebuie s prezinte deplasri orizontale relative sub aciunea seismic de proiectare mai mici dect 1/20 din deplasarea relativ a sistemelor de izolare.11.5.4 Controlul deplasrilor relative fa de terenul i construciile nconjurtoareSe va prevedea un spaiu suficient ntre suprastructura izolat i terenul sau construciile nconjurtoare pentru a permite deplasrile acesteia n toate direciile.11.6 Aciunea seismic(1) Se presupune c cele 3 componente ale micrii seismice acioneaz simultan.(2) Fiecare component a aciunii seismice este definit la 3.2 prin spectrul elastic pentru condiiile locale de teren i acceleraia de proiectare ag.(3) Pentru cldiri, combinaiile componentelor aciunii seismice sunt cele date n 4.4.3.5.11.7 Factorul de comportareCu excepia dat la 11.10(5), valoarea factorului de comportare se va lua q = 1.11.8 Proprietile sistemului de izolare(1) Valorile de calcul ale proprietilor fizice i mecanice ale sistemului de izolare trebuie sa fie cele mai nefavorabile de pe ntreaga durata de ex-ploatare a structurii. Acestea vor reflecta influena:- pasului de ncrcare- mrimii ncrcrilor verticale mrimii ncrcrilor orizontale simultane temperaturii- modificrii proprietilor pe durata de exploatare.(2) Acceleraiile i forele de inerie induse de cutremur trebuie evaluate considernd valoarea maxim a rigiditilor i valorile minime ale coeficienilor de amortizare i frecare.(3) Deplasrile vor fi determinate pe baza valorilor minime ale rigiditii i coeficienilor de amortizare i frecare.11.9 Calculul structural11.9.1 Generaliti(1) Rspunsul dinamic al sistemului structural va fi caracterizat n termeni de acceleraie, fore de inerie i deplasri.(2) Pentru cldiri, se va ine seama de efectele de torsiune, inclusiv de cele datorate excentricitii adiionale, definite la 4.4.2.(3) Modelarea sistemului izolator trebuie s reflecte cu suficient acuratee distribuia spaial a dispozitivelor izolatoare, astfel nct translaia pe cele dou direcii orizontale i efectele corespunztoare de rsturnare i rotaia n jurul axei verticale s fie considerate n mod adecvat. Modelul trebuie s reflecteze adecvat caracteristicile diferitelor tipuri de izolatori folosite n sistemul de izolare.11.9.2 Calculul linear echivalent(1) Dac se respect condiiile de la pct. (5) de mai jos, sistemul izolator poate fi caracterizat de un model cu comportare vsco-elastic linear echivalent, n situaia cnd acesta este alctuit din reazeme elastomerice laminate, sau de un model biliniar histeretic, n situaia n care sistemul este alctuit din dispozitive de tip elasto-plastic.(2) Dac este folosit modelul linear echivalent, se va utiliza rigiditatea echivalent a fiecrui dispozitiv izolator (valoarea secant a rigiditii la deplasarea total de proiectare ddb), n condiiile respectrii 11.8(1). Rigiditatea efectiv keff a sistemului izolator este suma rigiditilor efective a izolatorilor luai individual.(3) Dac se folosete modelul linear echivalent, disiparea de energie a sistemului izolator poate fi exprimat n funcie de amortizarea vscoas echivalent, amortizarea efectiv (eff). Disiparea de energie n dispozitive se exprim pe baza energiei disipate msurate n cicluri cu frecven n domeniul frecvenelor naturale ale modurilor considerate. Pentru moduri superioare n afara acestui domeniu, factorul amortizrii modale a structurii n ansamblu trebuie s fie cel al suprastructurii considerate fixate (ncastrat) la baz.(4) Dac valorile rigiditii efective sau a amortizrii efective ale amortizrilor depind de deplasarea ddc, se va aplica un procedeu de calcul iterativ, pn cnd diferena ntre valoarea selectat i cea calculat nu depete 5% din valoarea selectat.(5) Comportarea sistemului izolator poate fi echivalent cu o comportare liniar dac sunt ndeplinite urmtoarele condiii :(a) Rigiditatea efectiv a sistemului izolator, definit ca la (2) de mai sus este cel puin 50% din rigiditatea efectiv corespunztoare unei deplasri 0,2ddC;(b) Factorul amortizrii efective a sistemului izolator, definit la (3) de mai sus, nu depete 30%;(c) Caracteristicile for-deplasare ale sistemului izolator nu variaz cu mai mult de 10% funcie de viteza de ncrcare i de mrimea ncrcrilor verticale;

(d) Creterea forei de revenire a sistemului izolator pentru deplasri ntre 0,5ddc i ddc este cel puin 2,5% din greutatea total de deasupra sistemului izolator.(6) n cazul n care comportarea sistemului izolator se consider ca echivalent liniar iar aciunea seismic este definit prin spectrul elastic conform 11.6(2) trebuie aplicat o corecie a amortizrii n acord cu 3.2.2.2 (5).11.9.3 Calculul liniar simplificat

(1) Metoda simplificat de calcul liniar consider dou translaii dinamice orizontale, iar efectele torsiunii sunt suprapuse static. Se presupune c suprastructura este un solid rigid care se translateaz deasupra sistemului izolator, cu condiionrile (2) i (3) de mai jos.Perioada efectiv a translaiei este:

(11.1)

unde:

M - este masa suprastructurii

Keff - este rigiditatea orizontal efectiv a sistemului izolator definit la 10.9.2(2).(2) Micarea de torsiune n jurul axei verticale poate fi neglijat la evaluarea rigiditii orizontale efective i n calculul liniar simplificat dac, pe fiecare din cele dou direcii orizontale, excentricitatea (incluznd excentricitatea accidentala) ntre centrul de rigiditate al sistemului izolator i proiecia pe vertical a centrului masei suprastructurii nu depete 7,5% din lungimea suprastructurii perpendicular pe direcia orizontal considerat. Aceasta este o condiie pentru aplicarea metodei simplificate de calcul liniar.(3) Metoda simplificat poate fi aplicat la sistemele izolatoare cu comportare linear amortizat echivalent, dac sunt ndeplinite urmtoarele condiii:(a) Distana de la amplasament la sursa seismic potenial (falie) cea mai apropiat cu o magnitudine Ms 6.5 este mai mare de 15 km;(b) Dimensiunea cea mai mare n plan a suprastructurii este 50 m;

(c) Infrastructura este suficient de rigid astfel nct efectele deplasrilor difereniale ale terenului sa fie minime;(d) Toate dispozitivele izolatoare sunt dispuse deasupra elementelor infrastructurii care preiau ncrcrile verticale;(e) Perioada efectiv Teff satisface urmtoarele condiii:2TfTeff3s (11.2)

unde:

Tf - este perioada fundamental a suprastructurii cu baza fixat (exprimat printr-o expresie simplificat).(4) La cldiri, pe lng condiiile (3) de mai sus, mai trebuie satisfcute urmtoarele condiii:(a) Sistemul de rezisten pentru ncrcri laterale al suprastructurii este regulat i aranjat simetric fa de cele dou axe principale n plan:(b) Rotirea n plan vertical la baza infrastructurii este neglijabil;(c) Raportul ntre rigiditile verticale i orizontale ale sistemului izolator satisface condiia:(11.3)

(d) Perioada fundamental n direcie vertical, Tv, nu este mai mare de 0,1 secunde, unde:(11.4)

(5) Deplasarea centrului de rigiditate sub aciunea seismic se calculeaz pentru fiecare direcie orizontal, cu expresia:(11.5)

unde:

este acceleraia spectral definit la 3.2.2.2, lund n con-siderare valoarea potrivit a amortizrii eff conform 11.9.2 (3).(6) Forele orizontale aplicate la fiecare nivel al suprastructurii se calculeaz pentru fiecare direcie orizontal cu expresia:(11.6)

unde:

mj este masa nivelului j

(7) Sistemul de fore obinute conform (6) induce efecte de torsiune dato-rate excentricitilor naturale (structurale) i accidentale.(8) n cazul n care condiia dat n (2) de mai sus privind neglijarea micrii de torsiune n jurul axei verticale este satisfcut, efectele de torsiune n dispozitivele individuale pot fi evaluate amplificnd n fiecare direcie efectele definite la (5) i (6) cu factorul i (exemplificat pentru direcia x).(11.7)

unde:

y - este direcia orizontal perpendicular pe direcia considerat x; (Xi,Yi) - sunt coordonatele izolatorului i n raport cu centrul de rigiditate efectiv

ltot,y - este excentricitatea total n direcia yry - este raza de torsiune a sistemului izolator, stabilit cu expresia:

(11.8)

kxi, kyi sunt rigiditile efective ale izolatorului i n direciile x i y.(9) Efectele de torsiune n suprastructur se pot evalua conform 4.4.3.2.4.11.9.4 Calculul liniar modal simplificat(1) Dac dispozitivele izolatoare pot fi considerate ca avnd o comportare echivalent liniar, dar condiiile 11.9.3(2), (3) i dac este cazul (4) nu sunt satisfcute, se poate efectua un calcul modal conform 4.3.3.3.(2) n cazul n care condiiile (2), (3) i dac este cazul (4) sunt ndeplinite, se poate utiliza un calcul simplificat, care consider deplasrile orizontale i micarea de torsiune n jurul axei verticale i presupune c infra-structura i suprastructura au comportare de corp rigid, n acest caz, excentricitatea accidental (conform 4.3.2(1)) a masei suprastructurii trebuie luat n considerare n calcul. Deplasrile fiecrui punct al structurii de determin prin compunerea deplasrilor de translaie i de rotaie. Aceast procedur se aplic la evaluarea rigiditii efective a fiecrui izolator. Forele de inerie i momentele se iau n considerare apoi la verificarea izolatorilor, a infrastructurii i suprastructurii.11.9.5 Calculul dinamicDac sistemul izolator nu poate fi reprezentat de un model liniar echivalent (de exemplu, dac condiiile de la 11.9.2(5) nu sunt ndeplinite) rspunsul trebuie evaluat printr-un calcul dinamic, utiliznd legi consti-tutive pentru izolatori care s poat reproduce comportarea sistemului n domeniul deformaiilor i vitezelor anticipate n ipoteza de proiectare seismic.11.9.6 Elemente nestructuraleLa cldiri elementele nestructurale vor fi calculate conform 4.3.5 considernd efectele dinamice ale izolrii (vezi 4.2.5.1(2) i (3)).11.10 Verificri la starea limit ultim(1) Infrastructura va fi verificat sub forele de inerie aplicate direct asupra acesteia i sub forele i momentele transmise de sistemul izolator.(2) Elementele infrastructurii i suprastructurii vor fi verificate la starea li-mit ultim folosind coeficientul M definit n seciunile relevante ale codului.(3) n cazul cldirilor, verificrile de siguran referitoare la echilibrul i rezistena n infrastructur i suprastructur vor fi efectuate conform 4.4. Nu este necesar s se satisfac condiiile proiectrii capacitii de rezisten i cele de ductilitate global sau local.(4) Elementele structurale ale infrastructurii i suprastructurii pot fi proiectate ca nedisipative. Pentru construciile din beton, oel i compozite se poate adopta clasa de ductilitate L, corespunztoare construciilor pentru alte ncrcri dect cele seismice.(5) Condiia de rezisten a elementelor structurale ale suprastructurii se poate considera satisfcut pentru ncrcri seismice corespunztoare unui factor de comportare q = 1.5.(6) Rezistena sistemului izolator se va evalua considernd factorul x definit la 11.3(2).(7) Depinznd de tipul de dispozitiv considerat, rezistena elementelor izolatoare se evalueaz la starea limit ultim fie n funcie de:(a) Fore, lund n considerare valorile maxime ale forelor orizontale i verticale n situaia de proiectare la cutremur, inclusiv efectele de rs-turnare, fie n funcie de:(b) Deplasarea orizontal total ntre feele superioar i inferioar a dis-pozitivului. Deplasarea orizontal total include distorsiunea datorat aciunii seismice de proiectare i efectelor contraciei, curgerii lente, temperaturii i postcomprimrii (la elementele de beton precomprimat).Not:Capitolul 11 reproduce practic nemodificat textul capitolului cu acelai titlu din Eurocode 8. Se dau aici numai principiile generale ale proiectrii izolatorilor seismici. Acolo unde este cazul s-au adoptat prevederile potrivit condiiilor seismice din ara noastr, n special din zona capitalei.[top]

ANEXA A

ACIUNEA SEISMIC: DEFINIII I PREVEDERI SUPLIMENTARE

A.1 Definiiile perioadelor de control (col) ale spectrelor de rspuns

Valorile perioadelor de control (col) ale spectrelor de rspuns, TC si TD, calculate conform definiiilor din prezentul capitol pentru accelerogramele nregistrate la cutremurele moderate si puternice din Romnia au fost utilizate pentru realizarea harii din Figura 3.2 - Zonarea teritoriului Romniei n termeni de perioada de control (col), TC a spectrului de rspuns, si pentru stabilirea valorilor din Tabelul 3.1.

Perioadele de control (col) ale spectrelor de rspuns, TC. i TD, se definesc dup cum urmeaz:

(A1.1)

(A1.2)

unde EPA este acceleraia efectiv de vrf, EPV este viteza efectiv de vrf si EPD este deplasarea efectiv de vrf ale micrii terenului.

Perioda de control (col) TB se consider TB = 0,1TC.

Definiia mrimilor EPA, EPV si EPD - invariant fa de coninutul de frecvene al micrilor seismice - se obine prin medierea spectrului de rspuns pentru acceleraii absolute SA, a spectrului de rspuns pentru viteze relative SV i a spectrului de rspuns pentru deplasri relative SD pe un interval de perioade cu limea de referin de 0,4 s. Intervalul de mediere este mobil i se poziioneaz pe axa perioadelor acolo unde se realizeaz maximul mediei valorilor spectrale, respectiv:

(A1.3)

(A1.4)

(A1.5)

A.2 Perioada (frecvena) predominant a vibraiilor terenului

Perioada (frecvena) predominanta a vibraiilor terenului se definete ca fiind abscisa pe axa perioadelor (frecvenelor) ce corespunde vrfului densitii spectrale de putere a acceleraiei terenului msurat la cutremure de magnitudine medie i mare.n condiiile de teren din Estul, Sudul i parial centrul Bucuretiului, pentru cutremurele Vrncene moderate i puternice (magnitudine Gutenberg-Richter M7,0; magnitudine moment Mw7,2) exist evidena instrumental clar a perioadei predominante lungi, Tp = 1,41,6s a vibraiilor terenului, Figura A.1.A.3 Caracterizarea seismic a condiiilor de teren

Pentru construciile din clasa l de importan-expunere se recomand realizarea de studii pentru caracterizarea seismic a condiiilor de teren n amplasament. Aceste studii trebuie s conin:

(i) Profilul vitezei undelor de forfecare Vs i al undelor de compresiune Vp, de la suprafaa terenului pn la roca de baz, dar pe minim 30 metri adncime de la suprafaa terenului atunci cnd roca de baz este la mare adncime;

(ii) Stratigrafia amplasamentului (grosimea i tipul de teren pentru fiecare strat) i profilul densitilor;

(iii) Profilul vitezelor undelor de forfecare Vs se caracterizeaz prin reprezentnd viteza medie ponderat cu grosimea straielor profilului, definit conform relaiei A.3.1:(A3.1)

unde hi i Vi; reprezint grosimea i respectiv viteza undelor de forfecare pentru stratul i.

Mrimea se calculeaz pentru cel puin 30 m de profil de teren.Estimarea perioadei de vibraie a pachetului de strate de grosime h considerat n amplasament, Tg se poate face simplificat cu formula:(A3.2)

unde h este grosimea total a profilului de teren considerat.Pe baza valorilor vitezei medii ponderate , condiiile de teren se clasific n urmtoarele 4 clase:Clasa A, teren tip roca 760 m/s,

Clasa B, teren tare 360 < < 760 m/s,

Clasa C, teren intermediar 180 < 360 m/s,

Clasa D, teren moale 180 m/s.

Pentru stabilirea spectrelor de rspuns elastic corespunztoare clasei de teren astfel determinate se vor utiliza metodologiile din practica internaional.A.4 Instrumentarea seismic a cldirilorn zonele seismice pentru care valoarea acceleraiei de proiectare ag0,24g, cldirile avnd nlimea peste 50 m sau mai mult de 16 etaje sau avnd o suprafaa desfurat de peste 7500m2 , vor fi instrumentate cu un sistem de achiziie digital si minim trei (trei) senzori triaxiali pentru acceleraie.Aceast instrumentare minimal va fi amplasat astfel: 1 senzor pe planeul ultimului etaj ct mai aproape de centrul cldirii, 1 senzor care monitorizeaz micarea terenului i opional 1 senzor amplasat n foraj de adncime sau n alt poziie n interiorul cldirii. Instrumentele vor fi amplasate astfel nct accesul la aparate s fie posibil n orice moment.Instrumentarea, ntreinerea i exploatarea este finanat de proprietarul cldirii. nregistrrile obinute n timpul cutremurelor puternice vor fi puse la dispoziia autoritilor abilitate si a instituiilor de specialitate.A.5 Sursa Vrancea. Zonarea acceleraiei terenului pentru IMR = 475 aniHarta de zonare a acceleraiei orizontale maxime a terenului pentru IMR=415 ani va fi introdus in ediia urmtoare a codului.Informativ, pentru Bucureti ag,IMR=475 ani=0,36gA.6 Tabel cu caracteristicile macroseismice ale principalelor localiti din Romnia (conform Fig.3.1 si Fig.3.2)LocalitateTC(sec)ag pentru IMR = 100ani

Alba lulia0,70,08g

Alexandria1,00,20g

Arad0,70,16g

Bacu0,70,28g

Baia Mare0,70,12g

Brlad1,00,28g

Bistria Nsaud0,70,08g

Botoani0,70,16g

Brila1,00,24g

Braov0,70,20g

Bucureti1,60,24g

Buzu1,60,28g

Clrai1,00,20g

Cmpulung Moldovenesc0,70,12g

Cmpulung Muscel0,70,24g

Caracal1,0Q,16g

Caransebe0,70,12g

Carei0,70,20g

Cernavod1,00,16g

Cluj Napoca0,70,08g

Constana0,70,16g

Craiova1,00,16g

Curtea de Arge0,70,20g

Dej0,70,08g

Deva0,70,08g

Dorohoi0,70,12g

Drobeta Tumu Severin0,70,12g

Fgra0,70,16g

Flticeni0,70,16g

Feteti1,00,20g

Focani1,00,32g

Galai1,00,24g

Giurgiu1,00,20g

Hunedoara0,70,08g

Hui0,70,20g

Iai0,70,20g

Lugoj0,70,12g

Mangalia0,70,16g

Medgidia0,70,16g

Media0,70,16g

Miercurea Ciuc0,70,16g

Odorheiu Secuiesc0,70,12g

Oneti0,70,28g

Oradea0,70,12g

Ortie0,70,08g

Orova0,70,16g

Pacani0,70,20g

Petroani0,70,12g

Piatra Neam0,70,20g

Piteti0,7Q,20g

Ploieti1,00,28g

Rdui0,70,16g

Reghin0,70,08g

Reia0,70,12g

Rm. Srat1,60,28g

Roman0,70,24g

Roiori de Vede1,00,20g

Satu Mare0,70,12g

Sfntu Gheorghe0,70,20g

Sibiu0,70,16g

Sighetu Marmaiei0,70,16g

Sighioara0,70,12g

Slatina1,00,16g

Slobozia1,00,20g

Suceava0,70,16g

Trgovite0,70,24g

Tecuci1,00,28g

Tg. Jiu0,70,12g

Tg. Mure0,70,12g

Timioara0,70,16g

Tulcea0,70,16g

Turda0,70,08g

Turnu Mgurele1,00,16g

Urziceni1,60,28g

Vaslui0,70,24g

Zalu0,70,08g

A.7 Spectrul de rspuns elastic pentru diferite fraciuni din amortizarea critic

Pentru situaiile de proiectare n care este necesar utilizarea unui spectru de rspuns elastic pentru o alt fraciune din amortizarea critic dect cea convenional de 5%, se recomand utilizarea urmtoarei relaii de conversie a ordonatelor spectrale:(A.7.1)

unde:

- spectrul de rspuns elastic pentru componentele acceleraiei terenului n amplasament corespunztor fraciunii din amortizarea critic convenional, 0=5% - spectrul de rspuns elastic pentru componentele acceleraiei terenului n amplasament corespunztor unei alte fraciuni din amortizarea critic, 5%- factorul de corecie ce ine cont de amortizare, determinat cu relaia (A.7.2):(A.7.2)

[top]

ANEXA BMETODE SIMPLIFICATE DE DETERMINARE A PERIOADELOR I FORMELOR PROPRII DE VIBRAIE

B.1. Metoda aproximativ Rayleigh

(1) Perioada proprie fundamental, corespunztoare modului fundamental de translaie se poate determina utiliznd urmtoarea relaie (Rayleigh):

(B.1)

unde

W i - ncrcarea gravitaionala la nivelul "i ", corespunztoare masei de nivel midi - deplasarea elastic pe direcia gradului de libertate dinamic produs de ncrcrile Wi (i=1,2E,n)

g - acceleraia gravitaional.

(2) n relaia de mai sus, forma proprie fundamental este aproximat de deformata static produs de ncrcrile gravitaionale Wi (i=1,2E,n) aplicate convenional pe direciile gradelor de libertate dinamic orizontale. Structura elastic cu mase concentrate la nivelul planeelor este considerat cu baza de rezemare ncastrat.(3) n metoda aproximativ Rayleigh se pot considera, alternativ, sisteme compatibile de fore laterale Fi (i=1,2E,n) aplicate static, care produc de-plasrile orizontale di corespunztoare, n acest caz, relaia pentru determinarea aproximativ a perioadei fundamentale este:(B.1)

(4) Perioada fundamental se poate determina aproximativ cu expresia:(B.2)

unde

d - este deplasarea orizontal (n metri) la extremitatea superioar a cldirii (la nivelul acoperiului), produs de ncrcrile gravitaionale aplicate convenional pe direcia orizontal.B.2. Formule simplificate pentru estimarea perioadei fundamentale

(1) Pentru proiectarea preliminar a cldirilor cu nlimi pn la 40 m, se poate utiliza urmtoarea formul simplificat pentru estimarea perioadei fundamentale de translaie

T1=C,H3/4 (B.3)

unde :

T1 - este perioada fundamental a cldirii, n secunde.

Ct - este un coeficient ale crui valori sunt funcie de tipul structurii, dup cum urmeaz :

Ct = 0,085 pentru cadre spaiale din oel,

Ct = 0,075 pentru cadre spaiale din beton armat sau din oel cu contravntuiri excentrice,

Ct = 0,05 pentru celelalte tipuri de structuri.

H - nlimea cldirii, n metri, msurat de la nivelul fundaiei sau de la extremitatea superioar a infrastructurii rigide.

(2) Alternativ, valoarea coeficientului Ct corespunztoare cldirilor cu perei structurali din beton armat sau din zidrie este dat de relaia

(B.4)

n care

(B.5)

unde

Ac - aria totala efectiv (n m2) a pereilor structurali de la primul nivel al cldirii,

Aj - aria efectiv a seciunii transversale (n m2) a peretului structural "j situat la primul nivel al cldirii,

lwj - lungimea peretelui structural "j (n m) de la primul nivel, pe direcie paralel cu forele aplicate, cu restricia

lwj/H1Algoritmul de calcul pentru dimensionarea armturilor transversale ale grinzilor, conform STAS 10107/0-90 este cel indicat mai jos.Notaii:1: As2,stg = aria de armare efectiv a armturii longitudinale din reazemul stng al grinzii, ntins de moment negativ;2: As1,dr = aria de armare efectiv a armturii longitudinale din reazemul dreapta al grinzii, ntins de moment pozitiv;qEd- ncrcarea echivalent uniform distribuit pe grind, corespunztoare ncrcrilor gravitaionale din combinaia seismic de ncrcris - distana dintre etrieri.si - proiecia pe orizontal a fisurii nclinate de rupereprocentul de armare al armturilor longitudinale ntinse bwdprocentul armaturii transversalent= numrul de ramuri ale etrierilorAst = aria seciunii unei ramuri de etrierfywd = rezistena de proiectare la curgere a armturilor transversaleLo = lumina grinziiOperaiile calculului sunt:

4. n zonele critice vezi relaia (30) din STAS 10107/0-90

alege nt i Ast i rezult s8. Calculul armturilor transversale ale grinzilor se prezint sistematizat n tabelele 8 & 9.Zonele de la extremitile grinzilor cu lungimea lcr = 1,5hw, msurate de la faa stlpilor, se consider zone critice (disipative). n aceste zone distana maxim ntre etrieri trebuie s satisfac condiia (cod P100-2006):

n care dbL este diametrul minim al armturilor longitudinale.n afara zonelor disipative se aplic prevederile STAS 10107/90 privind distana minim ntre etrieri:

Diametrul minim al etrierilor este 6 mm.8.3. Dimensionarea armturii longitudinale n stlpiValorile momentelor ncovoietoare i ale forelor axiale pentru dimensionarea stlpilor se determin pornind de la eforturile maxime determinate din calculul structural sub aciunea forelor laterale i verticale, considernd efectele de ordinul 2. Valorile de proiectare ale momentelor ncovoietoare se stabilesc respectnd regulile ierarhizrii capacitilor de rezisten, astfel nct s s