metodologie proiect tcm

Upload: mircea-radu-balacean

Post on 08-Jul-2018

214 views

Category:

Documents


0 download

TRANSCRIPT

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    1/17

    Proiectarea tehnologiei de fabricatie a uneipiese din clasa---

    Cuprinsul proiectului

    -metodologie-

     1. Calculul lritmului liniei tehnologice2. Stabilirea semifabricatului3.Stabilirea itinerariului tehnologic

    4. Calculul adaosurilor de prelucarre s i a dimensiunilor intermediare5.Calculul regimului de aschiere6.Calculul normei tehnice de timp7.Sincronizarea operatiilor si calculu coeficientului de incarcare alutilajului. !laborarea documentatiei tehnologice "plane de operatii# $ibl

    1

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    2/17

    1.Calculul ritmului liniei tehnologice

    %&rimea ritmului de lucru al liniei tehnologice se determin& ca fiindc'tul raportului dintre fondul real de timp (r )i planul de produc*ie de

    piese +fp, care trebuie e-ecutate pe linia tehnoloic& respecti& /ninteralul de timp egal cu fondul real de timp, adic& 0

    l (r+f"minbuc#

    +lanul de fabrica*ie se consider& a fi +fbucan

    (ondul real de timp0(r(n6zSchh6251 12.ore,unde0

     (n este fondul nominal de timp, znumarul de zile lucr&toare, Schnum&rulde schimburi, hnum&rul de ore dintrun schimb. 

    l 12 "minbuc).

    b.Alegerea semifabricatului

    (actorii care determin& alegerea metodei )i procedeului de elaborarea semifabricatului sunt0

    materialul impus piesei,dimensiunile piesei, forma constructia, caracterul produc*iei,precizia necesar&, costul prelucrarilor mecanice.

    (iecare metod& de elaborare se poate realiza prin mai multe procedee.

    8ac& se aleg unele procedee care 9ndeplinesc condi*iile deprecizie, rugozitate, gabarit, mas& )i serie de fabrica*ie, se pot calculacheltuielile pentru ob*inerea semifabricatului )i cu prelucr&rile mecanice

    de degro)are, consider:nd c&, la finisare, manopera este aceea)i,indiferent de procedeul de ob*inere a semifabricatului. ;'nd /n edere caracterul produc*iei "serie mijlocie#, forma )i

    dimensiunile piesei de leg&tur&, precum )i materialul din care esteconfectionat& piesa se alege0

    piese din otel, semifabricat matritatpentru piese din fanta si neferoase un semifabricat turnat

     

    2

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    3/17

    3.Stabilirea itinerariului tehnologicp

    8en.

    op.

    Schi*a opera*iei (azele

    opera*iei

    %.?. S.8.@uri

    1

     

    2

    4.Calculul adaosurilor de prelucrare si dimensiunilor intermediare

    %arimea adaosului de prelucrare se stabileste /n conditii concretede fabricaAie astfel /nc't sa se asigure produsului o calitate superioara laun pret de cost minim.

    - Pentru lungimea L=258 mm

      Strunjirea frontala "operatia precedenta este turnarea saumatritarea#.

    2;imin 2"zi1 B Si1# B 2"ϕi1Bεi#,unde0

    i1 inaltimea neregularitatilor profilului, rezultata la operatia"faza# precedentaD  Si1  ad'ncimea stratului superficial defect, format la operatia "faza#precedentaD

    ϕE1 abaterile spatiale ale suprafetei de prelucrare ramase dupaefectuarea fazei precedenteD

    εieroarea de instalare la operatia curenta.zi12µm, SE1 2µmϕi1   22 depl def     ρ  ρ    +   22 500387   + 632,2µm

    ρdef∆cFp1.52537µm,?nde Fp este lungimea de prelucrarea

    3

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    4/17

    ρdepl;s;i.25".25#.5mm5µmmεi   f b 22 ε ε    + Dεb  12 µm, εf   1 µm,εi  156.2 µm2;i min 2"2B2#B2"634,2B156.2#2376,GµmSe stabilesc abaterile limita ;s.5mmD ;i.5mm2;inom2;iminBE;iE2376,GB5276,Gµm 2,mmFungimea rezultata este0

      Fnom FpB22.mm.Se rotunje)te0 Fnom mmLa turnare se respect[ cota L=------ ( 500,0

    00,1

    +

     )mm

    +entru fiecare suprafata adaosul este de ------ mm 

    -Pentru suprafeta exterioara 116*258 

      A.Prinerea se fa!e in "arfuri#piese in !lasa ar$ori-!u suprafete e re"olutie

    Pentru suprafe\ele φ 30(    002,0013,0

    +

    +

     )

    -Rectificarea (opera\ia precedent[ este strunjirea de finisare)- prinderea seface 9ntre &rfuri

    2;imin 2"zi1 B Si1 B ϕi1# adaos pentru o singura fa*& plan&, unde0εio"la prelucrarea 9ntre :rfuri#, zi125µm, SE1 25µmϕi1 2∆clc, ∆c.152.131333.µm

     ;i min 2"25B25#B233.167.6µm2;inom2;iminBE;ii1EE;iiE

     ;iE126µm abaterea inferioara la opera*ia precedent&D ;ii12.5µmabaterea inferioar& la opera*ia curent&.2Ainom=21!".!#2!-12.$=34%." m=&'34mm

    bnomdnomB

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    5/17

    -  Strunjirea de finisare (opera\ia precedent[ este strunjirea de de"ro#are)-prinderea se face 9ntre :rfuri

    zi1  5µm, SE1 5µm,ϕi12∆clc2.131333.µm,εio "la prelucrarea 9ntre :rfuri#

     ;i min 2"5B5B33.#267.6µm2;inom2;iminBE;ii1EE;iiE

     ;i i142µm abaterea inferioar& la opera*ia precedent&D ;ii26µmabaterea inferioar& la opera*ia curent&.2Ainom=22!".!#42-2!=$$1.2 m

    anom bnomB2; E nom3.3GB.553.G4mm

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    6/17

    -Rectificarea ( operatia precedenta este strunjirea de finisare

    2;i min  2" zi1 B S E1# B 2   ii 212 ε ϕ    +−   zi1  25µm,

    S E1  25µm "dupa tratamentul terminc se e-clude#ϕi1   22 depl def     ρ  ρ    +   22 154.77   + 75,6µmρdef∆cFp.32577,4µm,ρdepl;s;i.15.15mm15µmm

    εi   f o  22ε ε    + D

    εo  33 µm, εf   5 µm, εi5GG.  2   mm7.653082.5996.75*2 25*2minAi   22 =++=  8in tabele se aleg abaterile limita ; si1  ,15 mm, ;ii1 ,42 mmD

    2;inom2;iminBE;ii1EE;iiE ;ii42µmabaterea inferioara la operaHia curenta.2;inom653.7B.15.42653.4µm,6mmanom bnomB2;inom116B.6116,6mm

    >bs.+entru suprafete interioare se scade 2;inom

    -Strunjirea de finisare(operatia precedenta este strunjirea dede"rosare)

    2;i min  2" zi1 B S E1# B 2  ii

    21

    2

    ε ϕ   +−

       zi1  5µm, S E1  5µmϕi1   22 depl def     ρ  ρ    +   22 3871000   + 172,2µmρdef∆cF1.52537µm,∆cF1.52537µm,ρdepl;s;i.25".25#.5mm5µmm

    εi   f o  22ε ε    + D

    εo  33 µm, εf   5 µm, εi  5GG.2µm

      mm1,1428082.5992,1072 50)2(50minAi22 =+++=

      8in tabele se aleg abaterile limita ; si1  ,7 mm, ;ii1  ,3mmD2;inom2;iminBE;ii1EE;iiE

     ;ii42µmabaterea inferioara la operaHia curenta.2;inom142.1B342166.1µmanom bnomB2;inom116.3B1,6117,2Gmm>bs.+entru suprafete interioare se scade 2;inom

    -Strunjirea de de"rosare (operatia precedenta este turnarea saumatritarea

    6

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    7/17

    2;i min  2" zi1 B S E1# B 2   ii 212 ε ϕ    +−zi12µm, SE1 2µmϕi1   22 depl def     ρ  ρ    +   22 3871000   + 172,2µm

    ρdef∆cF1.52537µm,ρdepl;s;i.25".25#.5mm5µmmεi   f b 22 ε ε    + D

      mm2028082.5992,1072 200)2(200minAi 22 =+++=  8in tabele se aleg abaterile limita ; si1  ,7 mm, ;ii1  ,3mmD

    2;inom2;iminBE;ii1EE;iiE ;ii42µmabaterea inferioara la operaHia curenta.2;inom22B,7",322Gmmanom bnomB2;inom117,2GB211G,2Gmm

    >bs.+entru suprafete interioare se scade 2;inom

    $. Calculul regimului de aschiere

    >peratia (rezarea frontala a capetelor

     ;daosul de prelucrare0 2;pG1G73mm ⇒ ;p1,5mm ;d:ncimea de a)chiere0 a;p1,5mm

     ;ansul0 fr,2mmrotF&*imea de frezare0 ae73mm@iteza de a)chiereD

    @  Kva z  fd aT 

     D*

    ****

    *39005,01,028,019,0

    1

    33,0

    17,0

     

    ,peratia Centruirea capetelor 

     ;d:ncimea de a)chiere0 a825,322,65mmD

     ;ansul0f,1mmrot@iteza de a)chiereD

    7

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    8/17

    @@tab.12,G511,[email protected]

    Calculul tura*iei 0 n   min/6873,5*

    4,11*1000

    *

    *1000rot 

     D

    v==

    π  π  

    Se adopt& nef 63rotminD ;ansul f,1 mmrotD

    >peratia Strunjire de degrosare

    ;d:ncimea de a)chiere0 ap2.5mm;ansul0 f".3...6#mmrotSe adopt& f.36mmrot@iteza de a)chiere se determin& cu rela*ia0

      n yv xvm   HB  f  aT 

    Cv

    )200(***

     "mmin#

    unde0C coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se

    prelucreaz& )E ale materialului sculei a)chietoareD

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    9/17

    M4 coeficient care *ine seama de influen*a razei de racordare a:rfului cu*ituluiD

    M5 coeficient care *ine seama de influen*a materialului din careeste confec*ionat& partea a)chietoare a sculeiD

    M6 coeficient care *ine seama de materialul de prelucratDM7 coeficient care *ine seama de modul de ob*inere alsemifabricatelorD

    M coeficient care *ine seama de starea stratului superficial alsemifabricatuluiD

    MG coeficient care *ine seama de forma suprafe*ei de degajareD

    .G611.3.G1,.G.G1.5.

        75.135.018.0125.0 )200/197(*4.0*3.2*105267

    . 165.4mmin

    Stabilirea tura*iei

    nd 

    v

    *

    *1000

    π  

    134*14.3

    4.165*10003G3.1rotmin. Se adopt& n35rotmin.

    'peratia Strunjirea de finisare

    ;d:ncimea de a)chiere.5mm;ansul0 f".1...2#mmrotSe adopt& f.1mmrot

    @iteza de a)chiere se determin& cu rela*ia0

      n yv xvm   HB  f  aT 

    Cv

    )200

    ( "mmin#

    unde0 C 2G4, -  ,1, L  ,35, m.125, n1.75

    a .5mm, f ,1 mmrot, I$1G.

     sm

    mT    τ *

    1−=  , unde0 τs este timpul de 9nlocuire a sculei )i reglarea

    ei la cot&. sT    min10515*

    125.0

    125.01=

    −=

    M1  M2 M3  M4 M5 M6 M7 M MG Mc .5

    75.135.018.0125.0)

    200

    198(1.05.0105

    267

    .5 1G6.G mmin

    Stabilirea tura*iei

    nd 

    v

    π 

    1000

    .132*14.3

    9.196*1000 5GG.2rotmin.Se adopt& n55 rotmin.

     >peratia (rezare canal de pana

    9

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    10/17

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    11/17

    tec   sm

    mτ ⋅

    −1   =⋅

    −3

    2.0

    2.0112min

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    12/17

    @iteza de rotatie a piesei0   f  T 

    *

    *165.05.0

    3.0

    "mmin#

    min1010*5.0

    5.01=

    −=T 

    @iteza piesei este data de relatia 01.0*1030*165.0

    5.0

    034

    14.74 mmin

    Stabilirea turatiei piesei0 n D

    v

    π 

    1000

    25*14.3

    74.14*100017.77 rotmin.

    Se adopta n15 rotmin>peratia Rectificare interioar[ 

    ectificarea se face cu ajutorul unui disc abrazi S

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    13/17

    tdt timpul de deserire tehica"min#Dtdo timpul de deserire organizatorica"min#Dton timpul de odihna si necesitati"min#.

    +relucrarea se face in loturi de piese n5buc.

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    14/17

    tb in  f  l l l 

    **

    21  ++ "min#, l 131 mm, l1atgχB".5..2#1.6tgG°B22.2mm, l2 

    2 mm

    tb 1*2000*12.0

    206.2131   ++ ,56 min

    tata1Bta2Bta3Bta4.5B.1BB.2.mintdt " 2.5 tb#1 "2.5.56#1 .14 mintdo  "1.1tb#1 "1.1.56#1.6minton  5.5" tbBta#1 5.5".56B.#1.7min=peratia0 (rezare canal de pana

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    15/17

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    16/17

    >peratia1a(rezare si centruire se poate face cu o scula speciala la un singur post.>peratia2aStrunjire de degrosare la primul capat se poate la un singur post.>peratia3aStrunjire de degrosare la cel deal doilea capat se poate face la un singur post.>peratia4aStrunjire de finisare la primul capat se poate face pe doua masini simultan.

    >peratia5aStrunjire de finisare la cel deal doilea capat se poate face pe doua masinisimultan.>peratia6a(iletarea filetului se poate face pe o singura masina>peratia7a(iletarea filetului se poate face pe o singura masina>peratiaa(iletarea filetului se poate face pe o singura masina>peratiaGa(rezarea canalului de pana se poate face la un singur post.>peratia 11aectificarea nu sufera imbunatatiri-oeficientul de incarcare a fiecarui utilaj  se determina cu relatiile0ηu1 τ1buc"u1l#2.311.61.43Dηu2 τ2buc"u2l#1.4711.6.G1Dηu3 τ3buc"u3l#1.3311.6.3Dηu4 τ4buc"u4l#1.511.6.G3Dηu5 τ5buc"u5l#1.4711.6.G1Dηu6 τ6buc"u6l#1.4511.6.GDηu7 τ7buc"u7l#1.2611.6.7Dηu τbuc"ul#.G711.6.6DηuG τGbuc"uGl#.711.6.43Dηu11 τ11buc"u11l#.G111.6.56D in care0u1, u2,..., u11 este num&rul de ma)ini pe care se e-ecuta in paralel opera*ia 1, 2, ..., 11Dτ1buc , τ2buc , ... τ11buc timpul de lucru pe bucata"norma tehnica de timp# pentru fiecare

    operatie in parte, incepand de la opera*ia 1 pan& la 11.

    . +lane de operatii formulare

    *+*,A/*0

    1.8r&ghici, N.,

  • 8/19/2019 Metodologie Proiect TCM

    17/17

    5.Stanimir, ;.,