INDICAII, CONTRAINDICAII, DEZAVANTAJE

Coroanele mixte nsumeaza att avantajele coroanelor de nveli, ct i pe

cele ale coroanelor jacket polimerice sau ceramice.

Avantajul major care deriva din indicaiile lor l reprezint combinarea

rezistenei mecanice a coroanelor metalice de nveli cu aspectul fizionomic al

coroanelor jacket.

Coroanele mixte au indicaii majore la dinii frontali i premolari, dar

adeseori ele pot f utilizate i in zonele laterale distale ale arcadelor (cu precdere

la maxilar), la anumii pacieni.

Trebuie precizat c, destul de frecvent, efectul fizionomic realizat de CM

este inferior unei coroane jacket ceramice sau polimerice i mult sub efectul

coroanelor integral ceramice.

Coroanele mixte sunt indicate att ca elemente unitare (singulare),

restaurnd morfologic i funcional un singur dinte cu diferite leziuni coronare, ct

i ca elemente de

----------------------------------------------------------------------------------------------------

--------------------------

- Mai exist i alte mecanisme de polimerizare utilizate n laboratorul de tehnic

dentar , neaplicabile ns n tehnologia de realizare a componentei fizionomice a

CMMP. Printre acestea se numr:

-> Termopolimerizare: - modem cu cldur uscat i presiune (PERform PPA6 -

Hedent) - cu microunde (Microbase - De Trey/Dentsply)

-> Baropolimerizare "la rece" (Aquapress - Lang Dental)

237

agregare n cadml unor puni dentare. n edentaile laterale ele sunt preferate ca

element de agregare mezial, dar pot fi utilizate i ca elemente distale (de la caz la

caz, n funcie de topografa breei i de particularitile situaiei clinice).

Aproape toate tipurile de lezmni coronare pot beneficia de restaurri

utiliznd coroane d6 nveli mixte. Chiar leziunile coronare ntinse m suprafa i

profunzime, care compromit total integritatea coroanelor dentare se refac ntr-un

prim timp prin DCR, bontul coronar rezultat fiind ulterior acoperit de o coroan

mixt.

Coroanele mixte pot intra n componena diferitelor ine de imobilizare i

particip frecvent la elaborarea protezrilor compozite (hibride).

Coroanele mixte sunt preferate coroanelor de nveli ceramice, mai ales

cnd, prin preparaia oral a bontului, nu se poate obine un spaiu suficient ntre

acesta i dinii antagoniti.

Adesea se prefer ca element de agregare o CM m detrimentul unei coroane

de substituie (chiar n situahle clinice cu indicaii care pledeaz pentru ambele

proteze unidentare) din raiuni care in cont de ablaia mai uoar a primelor.

Una dintre cele mai frecvente indicaii ale CM se refer la dinii oralizai. In

aceste cazuri, sacrificiile de substan dur de la nivelul feelor vestibulare ale

dinilor respectivi sunt minime. CM sunt indicate n cazul prezenei ocluziilor

adnci acoperite i la reconstituirea dinilor frontali inferiori la care pragul circular,

indispensabil confecionrii coroanelor jacket ceramice, este contraindicat.

Contraindicaiile CM se refer la pacieni tineri (sub 20 de ani) datorit

volumului mare al camerei pulpare precum i la unii aduli la care depulparea

prealabil a dintelui implic o serie de riscuri (de moment sau de perspectiv)

pentru pacient.

Dintre dezavantajele CM amintim: - agregarea lor mai slab fa de coroanele de nveli metalice tumate,

daorit retentivitii mai precare confente de bontunle preparate pentru CM; - pretind sacrificii mari de esuturi dure dentare, cu precdere la nivelul feei

vestibulare, care implic depulpri prealabile. Dac acestea nu se fac, pot apare

complicaii pulpare

consecutive;

- uneori apare fenomenul de separare la interfaa dintre cele dou materiale

care alctuiesc CM i care se manifest prin apariia fisurilor, fracturilor i, n

final, prin desprinderea componentei fizionomice (mai ales la CMMP);

- placarea n totalitate a scheletului metalic cu mas ceramic poate

mpiedica uneori perfectarea raporturilor ocluzale, dup cimentare;

- confecionarea suprafeelor ocluzale ale unei CMMP din rini acrilice

clasice" este o greeal, deoarece uzura prematur a acestora antreneaz

denivelri ale planului ocluzal. n acest sens, nici RDC nu au convins n timp.

7.2.4.3. ELEMENTELE COMPONENTE ALE COROANELOR MIXTE

Coroanele mixte sunt constituite dintr-o component metalic, de obicei

turnat, care acoper, n general, m ntregime bontul dentar i asigur agregarea la

acesta i o component fizionomic, polimeric sau ceramic.

Componenta metalic poate fi realizat din diferite aliaje (vezi capitolul 7.2.4.8 i

238

7.2.4.12.) i are grosimi diferite: 0,35-0,5 mm pentru CMMC i 0,25-0,4 mm pentru CMMP. Excepie face CMGC la care componenta metalic, obinut prin galvanizare, are o grosime de 0,2 mm i scheletele realizate prin sinterizare, cu grosimi de 0,25-0,30 mm. Componenta metalic mai poate f realizat i prin ambutisare din cape de 51, 58 sau 78 ^m. Aceste cape se acoper n diferite zone cu nervuri" obinute prin sinterizare (vezi subcapitolul 7.2.4.12.6.2). Scheletul metalic confer protezei unidentare rezisten, suprafeele lui fiind prevzute cu mijloace mecanice de retenie (absente la CMMC), uneori elemente de protecie pentru componenta fizionomic.

Cnd CM este element de agregare, pe una sau pe ambele suprafee proximale, proteza unidentar urmeaz s fie conectat cu corpul de punte.

Componenta fzionomic poate fi polimeric sau ceramicai are grosimi diferite: 0,8-2 mm pentru CMMC i maxim 1,2 mm pentru CMMP. Prin grosimea i opacitatea sa, aceast component trebuie s mpiedice transparena scheletului metalic sau a macroretenhlor (mai ales n cazul CMMP).

Pentru stabilirea corect a raporturilor dintre componenta metalic i cea fizionomic exist trei criterii de evaluare:

conservarea morfologiei dentare; conservarea stabilitii zonelor funcionale, mai ales ocluzale; realizarea unei rezistene corespunztoare. Din respectarea celor trei criterii, rezult alte condiii pentru fiecare

component m parte. Astfel: Componenta metalic (fg, 7.2S,); acoper n totalitate bontul dentar, cu

unele excepii pentru CMMC; protejeaz, de obicei, limita cervical a

bontului; delimiteaz componenta fizionomic; asigur morfologia suprafeelor ocluzale,

respectiv, a marginii incizale (cu unele excepii valabile mai ales pentru CMMC);

reconstituie ariile proximale de contact (cu unele excepii la CMMC).

Componenta fizionomic (fig. 7.28.): confer un aspect estetie CM; nu particip ntotdeauna la realizarea

ariilor proximale de contact, a suprafeelor ocluzale i a marginii incizale (cu unele excepii);

prin detaliile de relief pozitiv i negativ realizate (convexiti,anuri de descrcare etc.), contribuie la meninerea troficitii fiziologice a parodoniului marginal; rimn.

O importan deosebit 0 reprezint ZOna de

interfat dintre Cele dou COmpOnente ale CM, de rezistena acestei legtun depinzand succesul pe termen lung cu acest tip de proteze unidentare.

Fig. 7.28. Componenta metalica i componenta fizionomic a

coroanelor mixte metalo-plastice

(a, b, c, d) i a coroanelor mixte metalo-ceramice (e,f,g,h).

n cazul CMMC, legtura ntre componenta metalic i placajul ceramic este

de tip fizico-chimic, prin intermediul forelor Van der Waals intermoleculare

sau fore de asociaie care apar ntre moleculele diferitelor faze, precum i

legturile covalente, ionice i metalice care se formeaz ntre stratul de oxizi

metalici de pe suprafaa aliajului i oxizii prezeni n compoziia maselor ceramice.

Lansarea unor ageni de cuplare - ceramic bonding agents duce la mbuntirea

acestei legturi metalo-ceramice.

n cazul CMMP, legtura ntre componenta metalic i cea fizionomic se

poate face mecanic, prin intermediul macro- i/sau microreteniilor realizate la

nivelul componentei metalice sau prin condiionarea fizico-chimic a acesteia. n

acest scns au fost elaborate diferite sisteme, n scopul de a realiza o legtur aliaj-

polimer ct mai rezistent: SILICOATER i SILICOATER MD, precum i

KEVLOC i SILOC (HERAEUS-KULZER), ROCATEC i VISIO-GEM

(ESPE), OVS i TRIAD K + B (DeTREY/ DENTSPLY), SEBOND MKV, 4

META etc. n dorina dc a climifta dezavantajele condiionate de aceasta interfa

dintre aliaj i placajul fizionomic au fost create SIC i sistemele integral

polimerice", la care dispare practie componenta metalic. Viitorul va confirma

dac CM vor fi eliminate sau nu din practica curent de ctre accste sistemc.

7.2.4.4. ETAPE CLINICO-TEHNICE DE REALIZARE A COROANELOR

MIXTE

Elaborarea unei CMMC difer de elaborarea unei CMMP, mai ales n

privina materialelor i a fazelor de laborator. Mai mult, pentru a construi o

CMMP exist la ora actual o serie de tehnologii, care difer mult ntre ele i care

vizeaz cu predilecie componenta fizionomic i m cadrul acesteia, modalitatea de

realizare a legrii polimerului de suprafaa metalic.

Acest aspect esenial valabil la orice CM, mbrac n cadrul CMMC i

CMMP forme diferite. La o CMMP exist la ora actual foarte multe posibiliti

de legare ntre aliaj si polimer. n acest sens au aprut o multitudine de tehnici i

procedee noi, care au optimizat calitatea legturii dintre cele dou materiale. La

interfaa dintre acestea apar fenomene fizico-chimice, care determin creterea

forelor de adeziune dintre cele dou suprafee heterogene.

La CMMC posibilitile de realizare a legturii dintre aliaj i ceramic sunt

mai puin numeroase, ele reprezentnd de fapt materializarea celor trei teorii care

explic posibilitile de legare de la aceast interfa.

In ceea ce privete componenta metalic a CM, raportul numeric al

posibilitilor de realizare se inverseaz, devenind favorabil CMMC. La aceasta,

scheletul metalic se poate realiza prin tumare, galvanizare sau sinterizare, spre

deosebire de CMMP la care aceeai component se obine doar prin tumare.

Descriem schematic, separat, etapele clinico-tehnice de realizare a CMMP i

CMMC (cu component metalic tumat).

240

7.2.4.5. PARTICULARITAI DE PREPARARE A BONTURILOR

PENTRU COROANELE MIXTE

n lucrarea de fa, prepararea bonturilor face obiectul capitolului 11. Totui

vom enumera cteva particulariti ale preparaiilor dentare pentru CM.

Prepararea bontului pentru o CM trebuie s respecte m egal msur condiii

biologice, mecanice i fzionomice (fig. 7.29).

Particularitile n vederea restaurrii protetice cu CM se regsesc n capitolul 12.4.3.

7.2.4.6. AMPRENTA I MODELUL

Tehnicile de amprentare i tehnicile de confecionat modele sunt descrise m

capitolele 15 i 16. Pcntru elaborarea CM se poatc apela att la amprentele

segmentare, ct i la amprentele globale, ultimele fiind de preferat. Confecionarea

unei CM necesit de obicei obinerea unui

model cu bonturi mobile, cu sau fr pinuri (vezi capitolul 16).

7.2.4.7. MACHETA COMPONENTEI METALICE

Macheta componentei metalice reprezint etapa premergtoare ambalrii

i tumrii sau tanrii acesteia. Obinerea prin galvanizare sau sinterizare a

scheletului metalic exclude etapa de

machetare. n cursul acestei etape, de cele

mai multe ori, se modeleaz din cear

viitoarea structur de rezisten a unei CM

(infrastmctura), pe care ulterior se va aplica

componenta fizionomic. Rmne de

domeniul istoriei obinerea structurii

metalice prin ambutisare (tanare), cu

excepia unor tehnici m care tanarea se

completeaz cu sinterizarea (tehnica

CEPLATEC - capitolul 7.2.4.12.6.2). De

menionat posibilitatea realizrii scheletului

metalic prin galvanizare (capitolul 6.2.4.12.6.1). Procedeul exclude realizarea

unei machete, capa din aur confecionndu-se direct pe un model.

n general, morfologia machetei CMMP difer de cea a CMMC (fig. 7.30.), m sensul c la prima sunt necesare, pe lng macroreteniile de pe faa vestibular i efectuarea unei ncercuiri marginale a polimerului (imitnd o caset), n timp ce la a doua sunt contraindicate macroreteniile, trecerea de la masa ceramic la scheletul metalic efectundu-se n unghiuri rotunjite.

Fig. 7.29. Condiiile ideale pe care trebuie s le ndeplineasc un bont dentar pentru o CM (142).

7.2.4.7.2. MACHETA COMPONENTEI METALICE A COROANEI MIXTE METALO-CERAMICE

Restaurrile metalo-ceramice sunt constituite dmtr-o cap sau schelet metalie

tuma, eare 86 adapteaz intim pe bontul dentar i placajul ceramic sinterizat pe

componenta metalic. Aceasta din urm poate fi conceput sub forma unei cape

foarte subiri sau, dimpotriv, s arate ca o coroan tumat din care s-au tiat

anumite zone.

Aceste pri lips vor fi completate de ceramic care are rolul de a masca

culoarea metalului i de a reface din punct de vedere fizionomic viitoarea coroan,

Macheta componentei metalice a CMMC se deosebete fundamental de

cea a CMMP. Redm succint particularitile acestei machete;

1. Macroreteniile sunt contraindicate (fig.7,36.). 2. Suprafaa machetei va fi ct mai neted, fr denivelri i rugoziti. 3. Grosimea viitorului schelet metalic va fi de aproximativ 0,3 mm (aliajele

extradure pot avea o grosime i de 0,2 mm) i va trebui s asigure un spaiu

uniform componentei ceramice, de 1-1,2 mm, pentru a nu apare tensiuni n

grosimea acesteia i pentru ca aliajul s nu transpar. Grosimea minim a

placajului este de0,7mm.

4. Reteniile care rezult dm morfologia scheletului metalic sunt

contraindicate (fg. 7.36.), tranziia de la metal la ceramic trebuie s se fac prin

suprafee line, convexe, iar limita metal-placaj n unghi de 90.

5. Pentru a asigura o grosime suficient masei ceramice, limita marginal

metal-ceramic se face m unghiuri de 90 i nu ascuite ca la CMMP. Astfel, se

previn fisurile, fracturile i desprinderile masei ceramice de pe scheletul metahc

(fig. 7.36.).

6. Machetele coroanelor care se aplic pe dinii frontali nu au margine

incizal, aceasta va consta doar din masa ceramic.

7. ntre forma bontului dentar i morfologia machetei exist o strns

interdependen.

8. Pentru a mri gradul de transluciditate, masele ceramice conin foarte

puin sau nu conin deloc caolin. Astfel, porelanul dentar se comport mai mult ca

o sticl dect ca un porelan adevrat. Sticla rezist foarte bine la compresiune i

foarte puin la traciune. n consecin prin desigrT-ul capei sau scheletului

metalic trebuie s asigurm un suport eficient placajului ceramic n zona ocluzal,

incizal i a unghiurilor meziale i distale.

Apar mai multe situaii: Prag circular de 1,3-1,5 mm lime, care circumscrie bontul dentar. Este

preparaia uzual care permite o placare total a scheletului metalic. Sacrificiul de

esuturi dure este mare i de obicei se impune devitalizarea, ceea ce reduce

valoarea mecanic a bontului (fig. 7.37. a).

Prag n zona vestibular i terminaie n muchie de cuit n zona oral,

Sacrificiile de esuturi - oral - sunt minime, dar apar dezavantajele preparaiilor

tangeniale (fig. 7.37. b).

Prag vestibular i n chanfrein oral (fig. 7.37. c).

Fig. 7.37. Interrelaii bont/machet n elaborarea unei CMMC: a. prag

circular; b. preparaie mixt (V - prag, 0 - tangenial); c. preparaie mixt (V - prag i 0 - chantrein).

Chanfrein circular (fig. 7.38.). Este preparaia ideal att dm punct de

vedere al sacrificiilor dc ^esuturi dure ct i al adaptrii marginale a CMMC. Dac

nu se reuete modelarea unei margini metalice subiri, din motive de rezisten

(fig. 7.38.) macheta componentei metalice se va modela mai gros n aceast zon

(fig. 7.38.), putnd fi mascat de parodoniul de nveli.

Fig. 7.38. Interrelaii bont (cu terminaie n chanfrein) - macheta unei CMMC: a. cu margine metalic foarte subire n zona vestibular; b. cu margine metalic mai groas pentru asigurarea unei rezistene mai mari;

c. posibilitatea ca gingia s mascheze aceast coleret marginal mai groas.

Cnd nu se reuete o preparaie cu prag sau n chanfrein se poate ncerca

o preparaie circular n muchie de cuit sau tangenial (fig. 7.39.).

n fig. 7.39. a este ilustrat o modelare greit a machetei, deoarece pentru

tehnicile de ardere tradiionale, masa ceramic nu se poate adapta perfect pe bont,

la nivel cervical. n plus, sub aciunea componentelor orizonale ale forelor

ocluzale pot apare la acest nivel fisuri sau chiar fracturi.

9. Componenta metalic nu va ajunge niciodat pn la marginea

incizal, respectiv marginea vestibular a suprafeei ocluzale (fig. 7.39. b i 7.41.

a), deoarece aceasta va transpare prin masa ceramic, cu efecte fzionomice

negative consecutive.

10. n general, ca i la CMMP, componenta metalic va reconstitui toate

zonele funcionale ale coroanei: suprafee ocluzale, proximale i uneori, din mai

multe raiuni, i suprafeele orale.

11. Exist posibilitatea acoperirii (placrii)

suprafeei orale m zona frontal, dar trebuie inut cont

de cteva situaii, n special asigurarea unei zone de 3

mm de aliaj neplacat, care s asigure un suport

suficient masei ceramice. Plasarea jonciunii metalo-

ceramice n zona stopului ocluzal va avea drept

consecin fracturarea marginn incizale a componentei

ceramice (fig. 7.40. a). La gmpul frontal superior

jonciunea se va situa la 2,5 mm spre cervical sau incizal fa de stopul ocluzal, n

situaia unei ocluzii psalidodonte (fg. 7.40.

b i c).'

La canin, dac exist protecie canin

(ghidaj canin, cuspid protected occlusion) i

la incisivi, m situaia unei ocluzii adnci, se

prefer o suprafa oral complet metalic.

Un studiu efectuat de Jacobi i colab. relev c abrazia ceramicii glazurate la

nivelul dinilor antagoniti este de 40 de ori mai mare dect a aliajelor nobile (69).

Fig 7.40. Plasareajonciunii metalo-ceramice n funcie de topografia stopului ocluzal a) Coincidenajonciunii cu zona receptoare poate genera fracturarea masei ceramice incizale;b) Jonciunea situat spre incizal; c)

Fig. 7.39. Preparaia tangenial sau n muchie de cuit (indicat mai rar

la CMMC) atrage dup sine o

mortologie aparte a machetei: a)

ceramica cervicala nesusinuta de sehelstlll metralie;

plasarea incnrecta ajonciiinii la nivel incizal b) componenta

metalic formeaz o coleret

marginal protcjnd vestibular masa ceramica.

Jonciunea localizat spre cervical.

12. In zona lateral (de sprijin) faa ocluzal se va acoperi cu ceramic doar

atunci cnd sunt satisfcute urmtoarele condiii:

Ocluzia s fie normal.

249

Fig. 7.41. Pasibiliti dsjonciuns aliaj-eeramic n zona de gprijin' a)

de obicei se prefer suprafeele ocluzale i orale metalicy, b) uneori ceramica poate fi extins ocluzal i

oral

Fig. 7.42. CMMC - seciune V-0.

Componenta metalic compenseaz neregularitile bontului

dentar, iar componenta ceramic

are o grosime uniform.

Fig. 7.43. a-Acoperirea capei

termoformate cu cear pn la obinerea formei viitoarei

reconstituiri metalo-ceramice (150).

b- ndeprtarea cerii cu ajutorul instrumentului P. K. Thomas Nr.4

din zonele care vor fi placate cu

ceramic (150).

Existena unui spaiu

interocluzal de celputin 1,4 mm.

Componenta metalic s poat fi

inserat pe bontul dentar far a

ntmpina o rezisten deosebit.

Stopurile ocluzale s poat

fi reproduse foarte exact. Atunci cnd

suprafaa ocluzal este metalic,

jonciunea va fi plasat cu 2,5 mm

ctre vestibular fa de stopul ocluzal

primar, cuspizii vestibulari ai dinilor

laterali inferiori (fig. 7.41. a).

La o suprafa ocluzal total

ceramic jonciunea se deplaseaz pe

faa oral la 2,5 mm de marginea

ocluzal a acestei fee (fig. 7.41.b).

13. Indiferent de forma bontului

dentar, macheta componentei metalice

trebuie s asigure o grosime uniform

masei ceramice (fig.7.42.).

Macheta scheletului metalic se

poate obine i prin modelarea cerii pe

o cap dm mase plastice termoformate.

Tehnica are o tradiie de aproape 25 de

ani, fiind indicat ca mijloc de

antrenament pentru tinerii tehnicieni

sau m laboratoare mici cu volum redus

de lucru.

Folia de plastic se aplic intim pe

bontul mobil (prin termoformare) dup

care se acoper m totalitate cu cear

modelat corespunztor viitoarei

coroane (fg. 7.43. a). Ulterior se

elibereaz de cear zonele care vor fi

placate cu ceramic (fig. 7.43. b).

Avantajul major al tehnicii

const m obinerea unei grosimi

uniforme a scheletului metalic i

reducerea riscului de deformare a

machetei m momentul ndeprtrii de

pe bontul mobil.

7.2.4.7.2.1. Tehnica Inzoma

Tehnica INZOMA este un procedeu pus la punct de firma IVOCLAR i se

bazeaz pe principiul enunat de Shore: ceramica atinge valori maxime ale

rezistenei mecanice, dac se arde pe un substrat mctalic cu suprafcc concave.

Tehnica INZOMA este prezentat m cadrul capitolului 8.4.6.

Dezavantajul major al acestei tehnici const n pericolul migrrii

incluziumlor de aer la suprafaa placajului ceramic n cazul cnd nu sa efectuat

o condensare sufcient a pastei ceramice m interiorul scheletului metalic. Pentru a

evita acest fenomen nedorit este indicat sinterizarea acestei mase ceramice nainte

de arderea stratului opac.

7.2.4.7.2.2. Sistemul Probond

Sistemul PROBOND a fost pus la punct de firma RENFERT (1989),

componenta metalic a CMMC constnd dintr-o plas care acoper bontul m

totalitate i care nlocuiete capa clasic.

Fa de componenta metalic tradiional, sistemul asigur o economie de

aliaje nobile ntre 40 i 60% (vezi capitolul 8).

7.2.4.12. REALIZAREA COMPONENTEI

METALICE A COROANELOR MIXTE METALO -

CERAMICE

Coroanele metalo-ceramice combin rezistena i acurateea aliajului tumat cu estetic; maselor ceramice. Utilizarea frecvent a CMMC m ultimii 30 de ani

este rezultatul progreselo care s-au fcut n acest domenm. La ora actual se nregistreaz, n rile cu o economi' avansat;, o tendin de a indica refaeerea eu m^talo-ceramic i n situaiile cnd o restaurar protetic mai puin invaziv ar ndeplini cu succes aceleai cerine funcionale i fizionomice. L acest seng, un studiu efectuat m 1986 de Christensen la un numr de 80 de stomatologi relev c 70% dintrc aceti mdic fefacerea cu CMMC a dinilor posteriori la 70-100% din cazuri, i timp ce aceeai practicieni prefer coroane pariale sau turnate din aliaje nobile pentn premolarii sau molarii proprii! (25)

Metalo-ceramica pretinde utilizarca unor aliaje spcciale, elaborate de

productoi exclusiv n acest scop. In acest sens exist o compatibilitate ntre

diferite aliaje i anumitc mase ceramice.

Exemplificm n tabelul 7.12, compatibilitatea aliajelor elaborate de firma

METALOF cu anumite mase ceramice.

Pn de curnd, componenta metalic a unei CMMC se putea realiza doar

prin tuman In ultimii ani s-au impus i alte procedee, dintre care amintim

galvanizarea i sinterizarea. C toate c tehnicile de realizare a scheletului metalic

tind s se diversifice continuu, turnare reprezint nc procedeul de elecie

pentru obinerea componentei metalice a unei CMMC Scheletul metalic tumat

trebuie s prezinte o grosime ct mai redus, cel puin dm considerenl de

economie tisular.

Unul din aspectele importante asupra cruia revenim este acela c stopurile

ocluzale nu trcbuie s se situeze niciodat pe jonciunea aliaj-ceramic, ci la o

distan oarecare de aceasta (fig.7.49).

Leibowitch susine c cea mai solidjonciune este varianta a3 din fig. 7.49. (97)

Clasic, dup cum am mai amintit, scheletul metalic al CMMC se realiza

prm turnare din aliaje nobile nenobilc i, mai rccent, din titan. Altemative

nobile" de realizare a scheletelor metalice a CMMC sunt reprezentate de

galvanizare, sinterizare, ambutisare i tehnici de frezare CAD/CAM, fiecare

cu avantaje i dezavantaje, pe care le vom prezenta pe scurt m continuare.

Schelete metalice turnate A) Din aliaje nobile

La aceste sisteme metalo-ceramice tumate,

scheletul metalic are o grosime de cel puin 0,3 mm.

Deoarece metalele nobile nu oxideaz, toate aceste

aliaje trebuie s conin elemente cu potenial oxidant,

pentru a permite obinerea unei legturi stabile de

masele ceramice care vor fi arse pe acest schelet.

De curnd au fost elaborate aa-numitele sisteme

low-fusing, m cadrul crora, pe un schelet metalic

dintr-un aliaj cu coninut crescut m aur se vor arde

mase ceramice cu temperatura joas de sintetizare.

Avantajul major al acestor sisteme este reprezentat de

faptul, c la o temperatur sczut de ardere a masei

ceramice (650-700'^C), scheletul metalic este supus

unor deformri termice minime.

B) Din aliaje nenobile Din punct de vedere tehnologic, realizarea unei

CMMC cu schelet metalic turnat din aliaje nenobile nu

difer prea mult de confecionarea unei CMMC cu schelet metalic tumat din aliaje

nobile.

265 n cazul aliajelor nenobile este necesar utilizarea unei mase de ambalat cu

coeficient crescut de expansiune. Pe aceste schelete metalice vor fi arse mase ceramice convenionale (temperatur de ardere 900-980C). Deoarece aliajele nenobile au un coeficient de dilatare termic mai crescut, trebuie respectate anumite particulariti n fazele de depunere i ardere a masei ceramice, pentru a evita apariia fisurilor datorate tensiunilor inteme ale scheletului metalic. Aceste fisuri pot apare i la cteva ore sau zile de la arderea masei ceramice.

C) din Titan Datorit biocompatibilitii sale crescute i a preului de cost sczut, n

ultimii ani, titanul a ctigat tot mai mult teren n tehnologia coroanelor i protezelor pariale fixe mixte (vezi cap. 20). n general, titanul poate fi prelucrat prin turnare, frezare i electroeroziune.

Fig. 7.49. Jonciunea

aliajceramica de pe faa

palatinal a unui frontal

superior (schema): a; zona

dc fragilitate maxim.

Stopul ocluz.al sc V situa

la aproxiniativ 2.5 mm dc

aceasta; al. Jonciune n

unghi drept; a2. Jonciune

n pant lin; a3. Jonciune

concav.

Datorit reactivitii sale crescute cu oxigenul i intervalului de topire ridicat, pentru tumarea titanului sunt necesare instalaii speciale, cu mediu protejat. Masele ceramice care vor fi arse pe un schelet metalic din titan au o temperatur de sintetizare sczut i un coeficient de dilatare termic adaptat cclui al titanului, pcntru a nu apare fisuri la nivelul placajului ceramic.

Schelete metalice realizate pe cale galvanic In cadrul tehnicii de galvanizare se realizeaz prin electroformare o cap de

aur cu puritate crescut (vezi cap. 7.2.4.12.6.1.). Rezistena acestei cape este determinat de durata procesului de galvanizare. Aurul se depune prin galvanizare, strat cu strat, uniform pe toate suprafeele bontului pe care s-a pensulat un lac conductibil de argint, nefind posibile individualizri morfologice. Uneori, depunerea metalului m zona marginal nu poate fi controlat exact, obmndu-se o grosime mai mare dcct m rcst. Acest exces va fi ulterior redus individual, cu ajutorul instmmentarului rotativ.

Coroanele galvanoCfcfmice au, m esen, o rezisten mecanic inferioar fa de CMMC clasice, dar cxpcncna clmic a artat c ofer o stabilitate suficient att m zona frontal, ct $i lateral, au un efect fizionomic i o biocompatibilitate crescut i realizeaz o nchidere marginal mai bun.

Cteva sisteme de galvanizare existente pe pia la ora actual sunt AGCCR), Gammat, Plamatic. Halioform HF 600.

Schelete metalice realizate prin sinterizare In cazul tehnicii de sinterizare (vezi cap. 7.2.4.12.6.2.) se depune pulbere

(pilitur) de aliaj pe bontul duplicat realizat din masa refractar i se arde ntr-un cuptor convenional de ars ceramica. Pe scheletul metalic sinterizat se vor arde, n continuare mase ceramice conventionale. Unii productori, n funcie de tipul de lucrare protetic care se va realiza, propun diferite tipuri de aliaje sinterizabile. ;

Acestea difer prin duritate, culoare, proprieti fizice i prin condiiile de ardere a masei ceramice pe scheletul metalic.

CMMC cu schelet metalic sinterizat sunt indicate att pentni zona frontal, ct i pentm cea lateral.

Schelete metalice realizate prin ambutisare Ambutisarea reprezint o tehnic de prelucrare la rece a aliajelor metalice

(vezi cap. 7.2.4.12.6.4.). Pe modelul de gips se va adapta, iniial prin faluire, o folie de aliaj nobil, cu coninut crescut de aur. Stratul extem al acestei folii este format dintr-un aliaj de aur cu interval sczut de topire, care prin sinterizare ulterioar va permite obinerea unei cape bine adaptate pe bont. Cele mai cunoscute sisteme sunt: Sunrise, Ultralite i Ceplatec. Principiul de baz al acestor sisteme este acelai, difer ns foliile utilizate, care pot fi formate dintr-un singur strat de aliaj sau din straturi diferite, succesive. n cadrul sistemului Sunrise, folia utilizat este

266

format dintr-un aliaj de Au-Pt i are o grosime de 50 ^im. La acest procedeu,

stabilitatea capei se obine prin presarea foliei pe bontul mobil ntr-un dispozitiv special de ambutisare cu o presiune de aproximativ 14MPa.

Pe scheletele metalice obinute prin ambutisarea unor folii de aliaj cu coninut crescut de aur se pot arde mase ceramice convenionale. Adaptarea pe bont a acestor coroane este foarte precis, de asemenea, i efectul fizionomic este superior CMMC clasice.

Scheletele metalice realizate prin frezare computerizat La realizarea scheletelor metalice prin frezare computerizat din blocuri de

material confecionate industrial pot fi utilizate aliaje, respectiv metale pure, care m condiii normale sunt foarte greu de tumat i prelucrat n laboratorul de tehnic dentar (de exemplu, titanul, vezi cap. 20). Aceste tehnici de frezare computerizat, prin intermediul sistemelor CAD/ CAM cuprind, n general trei faze de lucru:

culegerea infbrmaiei (dlmensmni, volum, caracteristici morfologice) despre viitoarea pies de frezat (m cazul nostru scheletul metalic al unei CMMC;

proiectarea viitoarei piese de frezat cu ajutorul sistemului CAD; frezarea propriu-zis a scheletului metalic dintr-un bloc de aliaj, cu ajutorul

sistemului CAM. Scheletele metalice astfel obmutC p0t fl plCte eu mase ceramice convenionale. Avantajul sistemelor CAD/CAM este reprezentat de eliminarea etapelor de machetare, ambalare i tumare a scheletului metalic, obinndu-se o pies cu o adaptare foarte precis pe bont.

7.2.4.12.1. ALIAJE UTILIZATE PENTRU TURNARE

Pentru realizarea unor CM sau a unor intermediari metalo-ceramici se pot

utiliza att aliaje nobile (cu coninut crescut sau redus de aur), ct i aliaje nenobile

(fig. 7.50.). n cadml acestora din urm se remarc o gmp nou reprezentat de

titan i aliajelc pe baz de titan, Acest metal, al crei tehnologie de prelucrare s-a

fundamentat ncepnd cu anul 1950, a declanat m jurul su o agitaie rar ntlnit,

care este cunoscut m literatura de specialitate ca febra titanului".

Fig. 7.50. Aliaje destinate metalo-ceramicii Deoarece acest metal se oxideaz chiar la temperatura camerei, stratul de

oxizi fiind foarte stabil m timp, el a fost testat i pentru tehnica metalo-ceramic.

Dup unele ncercri m care aspectele legate de tumarea sa au reprezentat obstacole serioase, la ora actual problema fost rezolvat n sensul c s-au elaborat i mase ceramice compatibile cu titanul i aliajele h (cap. 20).

Aliajele nobile conin o serie de componente de baz: aur, platin, paladiu etc. Lor 11 se adaug alte elemente (staniu, fier, iridiu, crom) care asigur formarea stratului dc oxizi necesa legrii ceramicii.

Aliajele nobile au un pre de cost foarte ridicat. De aceea prin anii 1974-1975 au f0! lansate primele aliaje fr coninut de aur, pe baz de paladiu-argint, ulterior pe baz c paladiu-cupru i paladiu-cobalt. n tehnica metalo-ceramicii se utilizeaz ns i aliaj nenobile introduse tot din anul 1970. Ele sunt aliaje pe baz de Ni-Cr (Ni-Cr-Be, Ni-Cr-B, Ni Cr-Mo-Si etc.) sau Co-Cr. Aceste aliaje sunt mai ieftine, au o conductibilitate termic de zece ori mai mic dect cele nobile, i o greutate specific mai rcdus. Elc prczint un interval de topire mai ridicat, o duritate i rezisten la rupere foarte mare, dar se prclucreaz mai greu Dezavantajele constau n fomarea unui strat de oxizi prea gros, fnisarea i lustruirea fiind dificile i biocompatibilitate ndoielnic. n ara noastr, printre primele ncercri de a ar( mase ceramice (BIODENT) pe un aliaj de Co-Cr indigen (ROMTECOS) au fost facute de lul:

Chira i colectivul Disciplinei de Propedeutic din Clvj-Napoca. Cu toate c apariia unei game largi de liani a eliminat uneori etapele de

oxidare, aproa]; toatc aliajcle destinate metalo ceramich au n compoziia lor o serie de

elemente care asigu formarea stratului de oxizi (la aliajele nobile ele reprezint adaosuri n timp ce la cele nenobi sunt pri componente).

Beriliul din componena unor aliaje (adugat pentru controlul formrii oxizilor) este carcinogen, fiind toxic pentru tehnicienii care prelucreaz fr masc i sistem de aspirai Nichelul are un cunoscut potenial alergic: 5% din populaie este sensibil la Ni.

Rarele dermatite de contact care apar n jurul unor proteze ce conin Ni sunt m frecvente la femei dect la brbai.

0 altemativ ieftin la aliajele tradiionale a fost nlocuirea componentelor nobile d aliaj cu elemente mai ieftine, de exemplu Cu sau Co. Din pcate, aceste elemente determi:

formarea unui strat nchis dc oxizi i rczisten mecanic redus la temperaturi nalte.

n consecin, prin reformulri ulterioare s-a nlocuit cuprul sau cobaltul cu arginti Unul dintre cele mai mari dezavantaje ale aliajelor pe baz de Ag este modificarea culorii mas ceramice, aazisa nverzire a placajului.

Putem concluziona c la ora actual nu exist nici un sistem metalo-ceramic care s ] prezinte dezavantaje, fie ele fnanciare sau tehnologice.

7.2.4.12.2. CATEVA PARTICULARITI PRIVIND

MORFOLOGIA COMPONENTEI METALICE

Coroana mixt metalo-ceramic trebuie s rspund la trei imperative:

fzionom ocluzo-funcional i rezisten mecanic. Fa de aceste imperative

practicianul va adopta atitudine diferenial pentru zona frontala i cea de sprijin.

n legtur cu morfologia machetei scheletului metalic exist o serie de

similitudini n variantele propuse de Weiss (pentru aliaje nenobile), Asami Tanaka

(pentm aliaje de Pd-Ag) McLean, pentru care absena pasajului fluxului" luminos

prin zonele proximale este responsa de aspectul fr via" caracteristic unor

CMMC (fig. 7.51. a, b, c).

268

Dar ceramica dentar este, n general, un material mai dur dect smalul,

ceea ce poate genera prejudicii antagonitilor naturali mai ales la pacienii cu

parafuncii. n acest sens Leibowitch i Perelmuter prezint dou variante de

protecie metalic ocluzal pe feele orale ale frontalilor superiori (fig. 7.51. e i f).

n situaia n care CMMC este element de agregare, soluiile lui McLean devin

nerealizabile. n fig. 7.51, g, h, i, j, se pot urmri morfologiile proximale ale

machetelor CMMC ca element unitar i ca element de agregare. n zona de sprijin

exist mai multe posibiliti de machetare a componentei metalice. Astfel Hobo i

Shillingburg, ca i Miller sunt adepii realizrii unor suprafee ocluzale metalice

(fig. 7.52. a, c). Pe de alt parte McLean i Harter au prezentat solutii originale

mai fizionomice" (fig. 7.52. d).

Macheta scheletului metalic al unei CMMC are urmtoarele obiective:

susinerea masei ceramice; asigurarea stabilitii scheletului metalic; respectarea cerinelor fizionomice; conturarea marginal; ' realizarea unei treceri corecte aliaj-ceramic; Susinerea masei ceramice n cadrul tehnologiei metalo-ceramice, avnd m vedere proprietile fizice

ale masei ceramice pe baz de feldspat, aceasta trebuie susinut corespunztor de

componenta metalic. Macheta scheletului metalic trebuie conformat astfel nct

solicitrile ocluzale functionale s fie repartizate uniform, astfel nct s nu apar

fracturi i/sau fisuri la nivelul placajului ceramic

Fig. 7.51. Macheta componentei metalice a CMMC n zona frontal. Variante morfologice: a) aripioara metalic oprete i reflect fluxul luminos; b) traiectul luminos nu mai este oprit; c) seciune orizontal (McLean) care permite trecerea luminii; d) seciune V-0, linia punctat marcheaz conturul proximal de degajare (McLean); e) sprijin ocluzal n form de "U"; f) aceast morfologie permite prelungirea pe aliaj a traiectului ghidajului anterior, cu efecte benefice asupra translucidittii n zonele proximale; g) macheta unei CMMC ca element unitar (sectiune V-0); h) macheta unei CMMC ca elemcnt de agregare; i) macheta unei CMMC ca element unitar cu protecie ocluzal metalic; j) aceeai protecie ocluzal metalic la o CMMC - element de aeregare.

Fig. 7.52. Posibiliti de machetare a componentei metalice n zona de sprijin: a) suprafee ocluzale predominant inetalice (aliaje nobile); b) profilul machetei unui premolar maxilar, pentru o placare extins; c) soluie propus de Shilingburg i Hobo la premolarii mandibulari mai ales cnd antagonitii prezint morfologia ocluzal de la poziia "a"; d) soluie de compromis subtil ntre asigurarea rezistenei mecanice i fizionomice propus de Harter.

269

(fig.7.53.).

n acest sens, forma, mrimea i poziia cuspizilor, ct i grosimea placajului

ceramic influeneaz direct rezistena la solicitrile mecanice ale acestuia. Astfel, la

nivel ocluzal, respectiv incizal, cuspizii (marginile incizale) trebuie s fie susinui

corespunztor de scheletul metalic (fig. 7.54. i 7.56.).

Fig. 7,53, Daea seheletul

metalie nu susine eores-punztor placajul ceramlc,

accsta se va fractura sub

aciunea fbrelor ocluzale n zonele extreme.

Fig. 7.M, Confomare gregita

(a) si wrwta W a scheletului

metalic la o CMMC din

zona frontala-

Condiionat de refacerea stopurilor ocluzale la nivelul crestelor marginale, m

zona proximal guleruF' scheletului metalic trebuie conformat interdentar spre

incizal, respectiv ocluzal n aa fel nct s ofere o susinere eficient crestelor

marginale.

In condiii normale, trecerea aliaj-ceramic m zonele proximale se face la

aproximativ 1 mm sub aria de contact, restaurarea acesteia facndu-se la nivelul

placajului ceramic (fig. 7.55).

Cnd bontul este preparat cu prag drept, scheletul metalic trebuie s se

sprijine pe acest prag, oferind o susinere eficient a ceramicii m aceast zona i

permind m acelai timp realizarea unei nchideri marginale optime. Terminaia

marginal a scheletului metalic trebuie s fie plasat exact la limita dintre

Fig.7.55. Conformare

proximal greit (a) i -corect (b) a machetei la o

CMMC din zona lateral.

Fig. 7.56. Conformare greita (a) i corect (b) a machetei scheletului

metalic la o CMMC din zona lateral.

poriunea rotunjit i cea orizontal a pragului drept (fig. 7.57. b).

270

Dac scheletul metalic este conformat ca m figura 7.57. a, exist riscul ca

placajul ceramic s se fractureze n zona terminal, datorit unei susineri

ineficiente (Strub i colab.).

Asigurarea stabilitii scheletului

metalic

n timpul solicitrilor ocluzale

funcionale, asupra scheletului metalic

acioneaz fore de presiune, ncovoiere i

forfecare. Deoarece masa ceramic nu

tolereaz dect foarte puin eventualele

torsiuni ale

scheletului metalic, acesta trebuie s fie astfel conformat, nct s ofere o

rezisten eficient fa de forele care acioneaz la acest nivel. Astfel, macheta

scheletului metalic trebuie s aib un design

i o grosime n concordan cu cerinele

fzionomice i funcionale, specifice fiecrei

situaii clinice m parte. De asemenea, m

timpul fazelor de ardere a ceramicii, scheletul metalic este supus unor solicitri

termice intense, care, dac macheta nu a fost corect conceput i nu are o grosime

suficient, pot duce la deformarea scheletului, cu compromiterea adaptrii pe bont

i/sau a nchiderii marginale.

Respectarea cermelor estetice Aspectul fizionomic al unei CMMC este m strict dependen cu

morfblogia bontului dentar, confomarea i extmderea scheletului metalic sprc

vestibular i pc fctclc proximak i rosimea placajului ceramic (flg. 7.58. a i b)

Fig. 7.58. Influena conformrii scheletului metalic asupra efectului fizionomic al

Fig. 7.57. Realizarea incorect (a) i corect (b) a terminatiei scheletului metalic n cazul unei preparaii cu

prag drept.

unei CMMC: a. scheletul metalic este extins prea mult pe feele proximale. Lumina incident este reflectat, transmisia ei fiind mpiedicat de ctre componenta metalic: b. schelet metalic corect realizat: lumina incident este transmis n

spaiul interdentar.

Pentru a putea realiza o CMMC cu aspect fizinnomic optim, trebuie

ndeplinite urmtoarele condiii:

preparaia marginal a bontului s fie sub forma de chanfrein, cu prag drept, cu prag drept circular sau cu prag cu bizou de 1-1,2 mm (fig. 7.59.);

grosimea scheletului metalic, n funcie de proprietile fizice ale aliajului

utilizat, s fie de 0,2-0,4 mm;

grosimea minim a placajului ceramic trebuie s fie de 0,8 mm. La ora actual se indic,;

pentru a permite transmisia optim a razelor luminoase, ca scheletul metalic

s se reduc ct mai mult posibil, renunndu-se uneori la coleret, dar fr a

periclita rezistena mecanic a acestuia.

Conturarea marginal Conturarea marginal a scheletului metalic, respectiv adaptarea marginal a

CMMC pe bontul dentar are o influen direct asupra strii de sntate a

parodoniului marginal. 0 eventual supraconturare a restaurrii duce la

acumularea de plac bacterian. nc din faza de concepere a planului de tratament

trebuie avut n vedere ca tipul de coroan indicat s fie compatibil cu posibilitile

de realizare a preparaiei cervicale a bontului. Realizarea preparaiei cervicale a

scheletului metalic trebuie m aa fel executat, nct s se obin un contur

continuu ntre bont, colereta metalic i placajul ceramic (fig. 7.60.).

Fig. 7.59. Conformarea terminaiei marginale a CMMC n funcie de preparaia dentar:A. preparaie cu prag drept; B. preparaie n chanfrein;C. preparaie cu prag

cu bizou. a. schelet metalice; b. placajul ceramic; c. masa ceramic cervical; D

preparaie cu prag drept circular

Fig.7.60. Adaptarea unei CMMC pe o preparaie cu prag cu bizou: a) corect - contur continuu ntre dinte, colereta metalic i placajul ceramic;b) infraconturarca

scheletului metalic; c) supraconturarea scheletului metalic i infraconturarea placajului ceramic.

Trecerea aliaj-ceramic Trecerea ntre scheletul rnetalic i placajul ceramic trebuie s fie clar

definit. Indeosebi n zona proximal, unde accesul instrumentelor de igienizare

este dificil. Trebuie s existe o linie de demarcaie ascuit, pentru a permite o

lustruire optim att a suprafeei metalice, ct i ceramice. Pe ct posibil, unghiul

dintre colereta metalic de susinere i ceramic trebuie s fie de 90(fig.7.61.).

Dac trecerea aliaj-ceramic nu este clar defmit, la conturarea placajului

ceramic sau m faza de lustruire final poate fi foarte uor descoperit stratul de

opaquer sau, la acest nivel putnd apare ulterior fsuri care vor duce, n final, la

desprinderea placajului ceramic.

0 atenie deosebit trebuie acordat trecerii aliaj-ceramic m zona de contact

interdentar, respectiv trebuie respectate ghidajele anterior i canin.

Astfel, stopul ocluzal nu se face la zona de trecere aliaj-ceramic. El trebuie

realizat exclusiv, fie pe metal, fie pe ceramic. De asemenea, suprafaa de ghidaj

anterior, respectiv canin trebuie conformat fie din ceramic, fie din metal. Dac

ghidajul se face pe zona de trecere metal-ceramic, va duce aproap^ constant la

fracturarea componentei ceramice (figurile 7.62. i7.63.)

Fig.7.61. Trecerea metal-ceramic trebuie s fie net demarcat: a) i b) conformare

incorect a scheletului metalic;c) realizare corect a trecerii aliaj-ceratnic.

Fig. 7.62 a) Sopul ocluzal

incorect, pe zona de trecere aliaj-

ceramic, cu fractura

componentei ceramice;b) stopul

ocluzal refcut corect, exclusiv pe

ceramic.

Fig. 7.63. Ghidajul anterior,

respectiv canin trebuie refcut

exclusiv pe scheletul metalic (a)

sau pe placajul ceramic (b), fr atingerea zonei de trecere aliaj-

ceramic.

7.2.4.12.3. PRELUCRAREA COMPONENTEI METALICE

Dup dezambalare, scheletele metalice se sableaz atent i se decapeaz.

Deoarece nu toi oxizii de la suprafata componentei metalice tumate sunt ndeprtai

astfel, aceasta trebuie prelucrat i mecanic.

Prelucrarea suprafeelor care urmeaz a f placate se face n aceste cazuri cu

freze dure din oel (carbid-tungsten, carbid-wolfram+cobalt ca liant) sau

diamantate. Pentru a nu fi nglobate pe suprafeele metalice, pulberile care rezult

din aceste prelucrri trebuie continuu aspirate. "

Se va pstra o singur direcie de manipulare a frezelor; utilizarea gumelor este interzis. Nu sunt indicate nici mcar pietrele ce conin liani pe baz de ceramic, deoarece m loc s ndeprteze impuritile, le nglobeaz m suprafeele metalice (fig. 7.64.).

0 serie de impuriti pot f ndeprtate i cu ajutorul jetului de aburi. Urmeaz

o decapare cu acid fluorhidric timp de 15 minute, dup care scheletul se ferbe

n ap distilat. Din acest moment este interzis orice contact al piesei cu

minile, manipularea ei fcndu-se cu o pies Pean.

273

Unii autori recomand ca splarea componentei metalice s se fac n alcool

92% (se va evita soluia de alcool izopropilic 70%, care conine uleiuri minerale i

aromatice care pot contamina suprafaa aliajului).

Sablarea se efectueaz cu particule de corindon (o-AlzOs - 50|Lim). 0 serie de

particule rmn inclavate m suprafaa metalic i realizeaz astfel legturi chimice

cu oxizii de siliciu din componena maselor ceramice.

Alumina (Al^Os) reprezint materia prim utilizat pentru obinerea

corindonului, care este un oxid foarte dur ce rezult prin calcinarea trihidratului de

alumin, iar faza de alumin depinde doar de regimul de temperatur utilizat.

7.2.4.12.4. CONDIIONAREA PRIN OXIDARE A COMPONENTEI METALICE

Pentru asigurarea unei legturi strnse ntre suprafaa metalic i placajul

dm ceramic, trebuie creat un strat intermediar de oxizi, att la suprafaa

scheletelor confecionate din aliaje nobile, ct i a celor nenobile. Aceasta se

realizeaz prin aducerea m stare de incandescen a scheletului metalic la o

temperatur de 960-980C, m prezena aerului, timp de 8-10 minute pentru aliaje

nobik i la 1035C timp de Vz minut pentru aliajek nenobile. Dup atingerea

valorii termice amintite, scheletul metalic se scoate din cuptor i se rcete sub un

clopot de sticl.

Prin aducerea in stare de incandescen a

componentei metalice se urmrete:

Anihilarea tensiunilor intene din

structura aliajelor.

Evidenierea porozitilor i impuritilor

care migreaz spre suprafa putnd fi uor

ndeprtate prin frezaj sau sablare. Dup aceea se

realizeaz o nou oxidare a aliajului.

Concentraia optim de oxizi la suprafaa

aliajului este evideniat prin culoarea mai

nchis a acesteia. 0 nuan prea nchis indic

prezena unui strat prea gros de oxizi

metalici. Grosimea acestui strat poate fi

diminuat prin introducerea componentei

metalice n HC^, 20% timp ,de 10 minute.

Exist aliaje, de exemplu, DEGUCAST U, DEGUBOND 4 l PORS-on 4 la

care stratul de oxizi trebuie s rmn intact. Altele, cum ar fi VERNINOR,

DEVA - 4, DEGUPAL U i BOND-on 4 se resableaz cu AbOs (cu particule de

50 um).

Prezenta n cantitati mari a oxizilor de crom (cel mai frecvent CrsOs) dm

aliajele de Ni-Cr modific local coeficientul de

contracie al maselor ceramice, favoriznd

apariia fracturilor i^ fisurilor la interfa m

timpul fazelor de rcire ale unei CMMC.

Legturile slabe metalo-;

274

ceramice ale aliajelor de Ni-Cr-Mo cu un coninut mare de siliciu (aproximativ

3,8%) se datoreaz formrii la interfa a unor silicai fragili. n unele aliaje de Ni-

Cr, beriliul are rolul de a regla formarea straturilor de oxizi. Numeroase studii

relev ns caracteml carcinogenetic al beriliului.

Un aliaj aprut mai recent, BIOMATE C (CSM) permite oxidarea controlat

a cromului, realiznd o legtur metalo-ceramic (aproximativ 60 MPa) de trei ori

mai mare dect aliajele cu un coninut mai ridicat de siliciu (aproximativ 7%

greutate) i un indice de rugozitate (22 3%) dublu. La interfaa BIOMATE C/

ceramic se evideniaz o cretere a concentraiei de Mo, cu efecte pozitive asupra

oxidrii.

Pentru a nu pierde din umectabilitatea i reactivitatea

stratului de oxizi metalici, dup realizarea acestuia se trece imediat

la faza urmtoare, de ardere a primului strat de ceramic. n timpul

arderii primului strat (grundul sau opaquer-ul) au loc la interfa

multiple reacii chimice care au drept rezultat difuzarea unor

componente ceramice spre aliaj i invers, concomitent cu formarea

unor legturi ntre oxizii metalici i oxizii de siliciu (figura 7.65).

Anumii oxizi metalici (de exemplu AgzO) produc o colorare neplcut a

maselor ceramice. Problema este pe larg dezbtut n literatura de specialitate. Cea

mai simpl soluie este utilizarea unor aliaje far argint sau a unor mase ceramice

care nu reacioneaz cu oxizii de argint.

Fig. 7.64. Prelucrarea corecta i atent este esenial nainte de aplicarea masei ceramice: a)

modul corect, n acelai sens de prelucrare; b) prelucrarea

multidirecional duce la nglobarea de impuritti la

nivelul suprafeei metalice;

7.2.4.12.5. ALTE POSIBILITI DE LEGARE A MASELOR CERAMICE DE COMPONENTA

METALIC

In afara stratului intermediar de oxizi, devenit de acum o modalitate clasic" de

legare a maselor ceramice dc scheletul mctalic, au fost descrise i tcstate cu succes

i alte posibiliti. Dintre acestea, lansarea unor ageni de cuplare - CERAMIC

BONDING AGENTS - reprezint un important pas nainte. De cele mai multe ori

acetia sunt constituii din pulberi pe baz de aur i particule ceramice cu aspect

spongios.

Aplicarea acestor ageni de legtur elimin etapa de oxidare a aliajului

prin aducerea lui la incandescen. Ei se aplic direct pe suprafaa scheletului

metalic (sablat i curat), care urmeaz s fe placat.

I,-,

Tehnica se utilizeaz cu precdere la aliajele nobile unde s-au nregistrat,

comparativ cu tehnica clasic", creteri ale puterii legturii aliaj-ceramic.

n cazui aliajelor nenobile puterea legturii depinde mult de tipul aliajelor i

de agentul de legare utilizat.

Pe suprafeele aliajelor nenobile (de exemplu Ni-Cr) care urmeaz a fi

placate se poate galvaniza un strat de aur (0,02-0,03mm) peste care se aplic un

agent de legtur cum ar fL IVOCLAR INZOMA P990, dup care se ard

straturile de mas ceramic.

Agenii de legtur au urmtoarele proprieti:

asigur o legtur putemic ntre aliaj i ceramic, la interfaa dintre aceea;

realizeaz legturi covalente cu masa ceramic; constituie un strat tampon ntre cele dou materiale heterogene reducnd,

foarte mult forele tangeniale sau de forfecare care apar la interfa m cursul unor

variaii termice sau sub aciunea forelor ocluzale. In Disciplina de Propedeutic i Materiale Dentare a UMF Timioara a fost

utilizat cu succes. Chrom-Kobalt-Bonding elaborat de firma BREDENT, pe schelete metalice confecionate din WIRON 88 pe care s-au ars mase ceramice VITA.

n literatura de specialitate au aprut date cu privire i la alte preparate care mbuntesc legarea ceramicii de scheletul metalic, Astfel, firma Degussa a lansat produsele DECK-GOLD (normal) i DECK-GOLD (fm) care se prezint sub form de paste i au un coninut crescut de aur. Ele sunt compatibile cu toate aliajele nobile destinate tehnicii metalo-ceramice, elaborate de firma Degussa.

7.2.4.12.6. ALTERNATIVE NOBILE" N CONFECIONAREA COMPONENTEI METALICE A COROANELOR MIXTE METALO CERAMICE

Fig. 7.65. Legturi melalo-ceraiTiice pnn

mtermediul unor

oxizi tbrmai de elementele adugate n

structura aliajelor.

Progresele i succesele realizate m domeniul CMMP datorit utilizrii RDC au trezit la realitate adepii CMMC. Au nceput s apar i m domeniul tehnologiei CMMC o serie de nouti att n ceea ce privete elaborarea componentei metalice, ct i a celei ceramice.

Dintre aceste noi tehnici, prezentm galvanizarea sinterizarea i ambutisarea, procedee prin care se pot obine componentele metalice ale CMMC.

7.2.4.12.6.1. Coroane mixte galvano - ceramice Aurul depus pe cale galvanic are o duritate Vickers mult mai mare - 120-

140 HV -(Wirz, 1996) dect aurul cu aceeai puritate, tumat (20-30 HV). Explicaia st m modul de formare a reelei metalice. Capa de aur galvanizat se formeaz prin depunerea succesiv a straturilor de atomi metalici, duritatea mare fiind condiionat de densitatea crescut a acestor straturi. lifuri metalografice efectuate dintr-un schelet metalic galvanizat arat stmcturi de reea cristalin strns mpletite, cu ochiuri foarte strmte.

Adaptarca capei de aur galvanizate este foarte precis, hiatusul marginal dintre cap i bont find de 18 [im, spaiu necesar filmului de ciment. Pe aceast cap poate fi ars o mas ceramic convenional sau o mas ceramic de tip low-fusing, cu temperatura de sinterizare sczut. Ar f ideal ca masa ceramic utilizat s aib un coefcient de dilatare termica identic cu cel al capei de aur, pentru a nu provoca deformri ale acesteia n timpul arderii.

CMGC realizeaz un efect estetic foarte bun datorit grosimii mici a stratului de aur galvanizat i a lipsei oxizilor metalici care pot colora uneori masa ceramic.

CMGC sunt mai bine tolerate de parodoniul marginal dect CMMC cu componenta metalic tumat.

Freul de uost este mai sczut. n zona frontal aceste coroane au dat mari satisfactii. Rezistena mecanic a CMGC este mai sczut, n zona lateral

observndu-se defecte la nivelul suprafeelor ocluzale; de aceea, cnd se confecioneaz n aceast zon, grosimea stratului de ceramic trebuie s depeasc un milimetru.

Coroanele mixte galvano-ceramice sunt utilizate fie ca proteze unidentare, fie ca elemente de agregare. Iniial, cnd se folosea o CMGC ca element de agregare, corpul de punte era tumat. Ulterior s-a realizat i galvanizarea corpurilor de punte. Una dintre aceste tehnologii este aceea descrisdeKlaus

276

7.2.4.12.6.2. Realizarea componentei metalice prin sinterizare

Cu toate avantajele pe care le prezint tehnica tumrii, ea are i o serie de dezavantaje: timpul lung de realizare i erorile posibile din cursul etapelor

intermediare. Acestea au determinat gsirea unor soluii i tehnologii noi, de obicei mpmmutate din industrie. Dintre ele (care permit obinerea infrastmcturii metalice direct pe model) amintim: galvanizarea, electroeroziunea, sinterizarea i ambutisarea completat cu sinterizarea.

O'Doherty, profesor de tehnologie dentar la School of Dental Science din

Dublin, descoper n standurile unei expoziii intemaionale (ce a avut loc m

octombrie 1986 la New York), o tehnologie care utilizeaz o suspensie de aliaj pe

baz de paladiu ce sinterizeaz n cadrul procedeului SINTERLOY PROCESS" al

firmei DENPOC din Hacken Sack-New Jersey S.U.A. (fig. 7.66.).

O'Doherty public n 1989

rezultatele de sinterizare a unor pulberi

metalice pe baz de paladiu. Pulberea

(aliaj de Pd-Au) se amestec cu un liant

sub form de lichid rezultnd o past

care se aplic pe bontul confecionat

dintr-un material termorezistent

(ceramic). .

Dup finalizarea modelajului

straturile se usuc la o lamp cu radiaii

infraroii apoi se sinterizeaz ntr-un

cuptor complet automatizat, SINTERLOY PROCESSOR. Dup prelucrare se

placheaz cu ceramic conform procedeelor

uzuale.

Costul iniial al sistemului

SINTERLOY a fost de 18000 de dolari, investiie care se amortizeaz prin

economia de aliaje, energie i timp de lucru.

Alte dou tehnologii care se bazeaz pe procedeul de sinterizare a unor

aliaje, de data aceasta cu un conmut ridicat de metale nobile sunt: HERATEC

(HERAEUS), DEGUSINT (DEGUSSA) i AGC (WIELAND

EDELMETALLE KG).

Spre deosebire de HERATEC, DEGUSINT a fost conceput ca o completare

la tehnica clasic" de tumare a infrastructurii metalice. Dup punerea la punct a

procedeului i o testare prealabil m condiii de laborator (1986-1987),

DEGUSINT a trecut la experimentri in vivo" ncepnd din 1988. Au fost

utilizate pulberile DEGUSINT-U i G, ultima cu un coninut ridicat de aur.

Procedeele DEGUSINT i HERATEC nu reclam o dotare matcrial dc

cxcepie, etc putndu-se desfaura cu ajutorul unor cuptoare obinuite de ars

ceramic.

7.2.4.12.6.2.1. Procedcul Heratec

Fig, 7.66. Aspectul granulat al unui aliaj

pentru sinterizare

Printre primele informaii despre procedeul HERATEC se remarc cele publicate de Kaiser. Procedeul const n sinterizarea unei paste de aur (Blendgold Spezial) pe o cap de platin. Ulterior s-a folosit o past de Au-Pd-Ag care se sinterizeaz direct pe bontul mobilizabil.

277

Bontul mobilizabil (duplicat), confecionat dintr-un material termo-rezistent

se introduce n pasta menionat mai sus, care se sinterizeaz ntr-un singur strat.

^f^ftf'Astzi tehnologia este total diferit i ncearc s elimine deficienele de

ordin fizionomic i tehnologic caracteristice procedeului iniial.

Firma HERAEUS a facut progrese importante n acest domeniu i a reuit s

pun la punct procedeul.

Prin sinterizarea unor metale (aliaje) are loc un proces de topire superficial

a unor particule din compoziia acestora, la o temperatur mult inferioar

intervalului lor de topire. Materia prim supus sinterizrii este o past care rezult

prin amestecul unei pulberi (metalice, de obicei, Au sau aliaje ale acestuia) cu un

lichid. De cele mai multe ori n pulbere se evideniaz Au, Pt, Pd, Ag.

Capa metalic obinut n acest mod este constituit din trei straturi

suprapuse, sinterizate succesiv, care realizeaz n fmal o structur compact i

rezistent.

Cele trei straturi sunt urmtoarele (fig. 7.67.):

primul strat din Au 99%, se sinterizeaz

direct pe bontul mobilizabil confecionat dintr-

un material termorezistent; Jhus

.hussi

al doilea strat, din Au-Pd, asigur

rezistena structurii;

stratul al treilea conine Au i o serie de

liani ceramici care asigur legarea de ceramic.

Grosimea total a capei este de aproximativ

0,25-0,30 mm. Aceast grosime poate crete prin

sinterizarea unor straturi succesive suplimentare de Au i Pd.

n ciuda coninutului mare de Au,

Schwickerath i Coca au demonstrat m

1987 rezistena la fore de forfecare

a capelor realizate prin sinterizare.

Fig. 7,67. Dispoziia pe bontul

mobilizabil celor trei straturi de

metal sinterizat i componenta

ceramic (schema).

7.2.4.12.6.3. Coroane mixte cu schelet din titan

n ultimul timp n literatura de specialitate se acord o atenie deosebit titanului. Bazele tehnologiei prelucrrn titanului au fost puse m nli '50.

Constatnd creterea continu a cifrelor de producie, apare ntrebarea care dintre proprietile acestui metal au contribuit la declanarea febrei titanului". n vederea obinerii unor restaurri fizionomice, placarea scheletului de titan reprezint o etap esenial. La fel ca i pentru celelalte aliaje, exist posibilitatea placrii att cu RDC, ct i cu mase ceramice.

Scheletul din titan trebuie pregtit i condiionat nainte de etapa propriu-

zis de placare. Pregtirea scheletului const n ndeprtarea stratului a - case,

care se formeaz n urma tumrii. Dup PBler i Mann (130) grosimea stratului a

- case este de aproximativ 300(J,m. Prezena acestuia influeneaz negativ

adeziunea placajului la gcheletul metalic.

278

Productoni tradiionali de mase ceramice au nceput n a doua jumtate a

anilor '80 s elaboreze mase ceramice speciale pentru placarea titanului. ' Amintim n acest scop firmele: OHARA, DUCERA, DeTrey i VITA. Datorit lipsei de spaiu alocat acestui subcapitol i nicidecum susinnd c

sunt cele mai bune, vom trata mai amnunit doar masele ceramice produse de firmele Ducera i Vita, fa de care avem o anumit experien.

Firma Ducera i-a nceput cercetrile m anul 1987, urmrindu-se elaborarea unei mase ceramice compatibile cu titanul (temperatura de ardere sub 882C, coeficientul de dilatare termic apropiat de cel al titanului, transformare cristalin alotrop), care s-i pstreze ns proprietile fizionomice, mecanice i chimice specifice maselor ceramice clasice. Produsul firmei se numete DUCERATIN i prezint urmtoarele caracteristici: solubilitate - 0,019% din greutate; rezisten la ncovoiere 85 MPa; coeficient de dilatare termic 8.,7 f-im/mK; temperatura de ardere cuprins ntre 720 *C i 740 ^C. 24/o din pulbere este constituit din pfticule sub 40 ^m, ir restul din particule care nu depesc 100 |Lim.

Firma VITA a nceput cercetrile n 1987. Din punct de vedere fizic i mecanic proprietile masei ceramice elaborate de VITA-TITANKERAMIK sunt apropiate de cele atribuite lui DUCERATIN.

La ora actual sortimentul de TITANKERAMIK cuprinde o gam complet de culori, inclusiv un BONDER care inhib, respectiv glazureaz stratul de oxizi de titan.

Sistemele ceramice specifice pentru placarea titanului au atins maturitatea doar n urm cu 2-3 ani, ns adeziunea titan-ceramic mai poate fi mbuntit prin reducerea stratului de oxizi de titan care are tendina s se formeze n timpul arderii bonding-ului.

Placarea scheletului de titan cu polimeri constituie altemativa mai puin costisitoare la placarea cu ceramic. Experiena noastr n acest domeniu este consistent.

Se difereniaz dou procedee de condiionare a scheletului de titan m vederea placrii cu polimeri:

a) realizarea unor straturi cu proprieti adezive prin procedeele: Rocatec (ESPE), Silicoater MD (KULZER), Kevloc (KULZER), Siloc (KULZER);

b) obinerea unui strat adeziv: Spectralink (IVOCLAR), Sebond (SCHUTZ). n ultimii ani s-au facut progrese remarcabile m efortul de a mbunti proprietnle mecanice i fizice ale polimerilor de placaj. Odat cu apariia polisticlelor i ceromerilor se urmrete scoaterea placajelor polimerice din umbra" sistemelor metalo-ceramice, care dein monopolul i'n cazul CM cu schelet metalic din titan.

Rezultatele clinice obinute cu Artglass (Kulzer) sau Targis (Ivoclar) sunt ncurajatoare.

7.2.4.12.6.4. Realizarea componentei metalice prin ambutisare

O variant a CMMC poate fi considerat i cea propus de Shorer i Whiteman, prin tehnica Ceplatec. Tumarea componentei metalice a fost nlocuit cu btrna" ambutisare a unei cape metalice confecionate dintr-un aliaj cu coninut crescut de aur, la fel ca la tehnica Ceralite (Keraplatine-Ultralite). Eventualele completri se fac prin depuneri de pulberi metalice care se sinterizeaz ulterior. Peste scheletul metalic astfel realizat se aplic un agent de legtur, apoi stratul de opaquer i ulterior straturile convenionale de ceramic. Datorit grosimii sczute a scheletului metalic (n medie de 50 um), aceste coroane sunt mdicate ndeosebi pentru zona frontal, tehnicianul avnd spaiu suficient pentru modelarea

279 componentei fizionomice conform cerinelor morfo-funcionale. Stabilitatea

i rezistena mecanic a acestor coroane sunt asemntoars cu CMMC clasice, fapt ce nu le contraindic pentm restaurre ditiilor laterali. .

Cele mai cunoscute tehnici de realizare a componentei metalice a CMMC prin ambutisare sunt: Sunrise (Tanaka Dental, D-Bad Homburg), Ultralite (S. & W. Dental-med, D-Moers) i Ceplatec (Ceplatec, D-Krefeld).

Avantajele acestei tehnici sunt- eliminarea unor etape tehniee de laborator; timp foarte scurt de realizare a capei (1-^ minute); se poate utiliza orice tip de mas ceramic; nu necesit experien profesional ndelungat; efectul fizionomic se apropie de cel aljackctului din ceramic; CM se poate utiliza att ca protez unidentar, ct i ca element de

agregare; are pre de cost mai redus; este o tehnic rentabil, care mbin fizionomicul cu rezistena mecanic.

Ca dezavantaj poate f amintit eventuala deformare/fracturarc a bontului dc gips

n cursul procesului de ambutisare. Unele sisteme ncearc s elimine acest neajuns pnn utilizarea unei prese izostatice, care exercit o presiune progresiv, uniform pe toat suprafaa foliei, respeetiv bontului. In unek situaii, datorit grosimii fbartc mici a capci metalice ambutisate, poate apare defoTmarea acesteia n timpul arderii masei ceramice.

7.2.4.12.7. COROANA MIXT METALO - CERAMICA FENESTRATA

Disputa estetic ntre jacket-ul ceramic i CMMC a dat ctig de cauz

jacket-ului i ulterior coroanelor integral ceramice. Bosch i Baldauf (8) au ncercat crearea unui hibrid care mbina rezistena

mecanic a CMMC cu efectul fizionomic al coroaneijacket ceramice. Construcia poart numele de CMMC fenestrat.

Indicaia utilizrii coroanelor fenestrate se limiteaz cu precdere la zona frontal.

Pe suprafaa vestibular a scheletului metalic se creaz o fereastr, poriune m care placajul de ceramic va permite s transpar culoarea natural a dentinei (fig. 7.68).

Etape clinico-tehnice Prepararea bontului se face cu prag

vestibular care poate fi situat 1 mm subgingival. Acesta urmrete conturul festonului gingival pn pe feele proximale. Pe suprafaa vestibular se lefuiete un strat de 1,2-1,5 mm, iar pe suprafaa

oral doar 0,5 mm. Marginea incizal se lefuiete 1,5-2

mm. Pe suprafaa oral se realizeaz un ant m form de U", care cuprinde i zona ariilor de contact i care are rolul de a crete retenia scheletului metalic la bont. Amprenta se ia cu elastomeri de sintez, n lingura individual, dup una din metodele

280 descrise (cap. 15).

Modelul se realizeaz din gipsuri extradure sau din Cu galvanizat, cu

bonturi mobilizabile, prin unul din procedeele descrise (cap. 16). Modelul realizat

este duplicat de dou ori dintr-un material termorezistent.

Macheta scheletului mtalic se realizeaz din cear dup care se reduce o

zon din suprafaa vestibular realizndu-se astfel fenestraia (fig. 7.68.). Pereii

componentei metalice vor avea grosimile indicate m fig. 7.68.

Tiparul se realizeaz prin ambalarea machetei pe modelul duplicat pe care

s-a realizat aceaata, iar tumarea prin unul din procedeele cunoscute.

Realzarea componentei fzionomice: condiionarea scheletului metalic

Fig. 7.68. Schema CMMC fenestrate.

pentru arderea placajului ceramic se face conform regulilor cunoscute (capitolele

7.2.4.12.4. i 7.2.4.12.5.). Scheletul se repune pe cel de-al doilea model duplicat

pe care se va arde direct masa ceramic (deoarece modelul este confecionat dintr-

un material termorezistent, nu este nevoie de interpunerea unei forte de platin n

dreptul fencstraiei).

Indeprtarea masei refractare din interiorul coroanei se face cu ajutorul

frezelor sau prin sablarea cu particule de corindon, dup ce m prealabil feele

exteme ale coroanei au fost protejate cu cear.

Avantajele coroanei fenestrate sunt: pre de cost mai redus datorit

consumulin mai redus de aliaj (de obicei nobil); efect fizionomie bun, comparabil

cii al unei coroane jacket; proprieti fizico-mecanice foarte bune; poate fi utilizat

i ca element de agregare.

7.2.4.12.8. ALTE VARIANTE DE COROANE MIXTE METALO -

CERAMICE

In literatura de specialitate sunt descrise mai multe variante ale CMMC, la

care componenta metalic lip8ete sau este ntrempt n zona cervico-vestibular.

Aceast modificare a morfologiei scheletului metalic se practic m principal cu

intenia de a mbunti efectul fizionomic al CMMC.

- Au aprut i mase ceramice speciale care se utilizeaz exclusiv pentru

realizarea unor terminaii. Aceste terminaii care vizeaz la CMMC zona cervical

vestibular i/sau vestibulo-proximal, iar la incrustah i coroane pariale zona de

adaptare marginal (ocluzal), sunt realizate din mase ceramice aluminoase - frite

ceramice cervicale (Schultermassen). Ele fac parte din masele ceramice care

sinterizeaz la temperaturi nalte (1200-1400C). Prin adaosul cristalelor de A^Oj

se reduce pe de 0 parte coeficientul de contracie la ainteri'are, ir pe de alt parte

se mrete rezistena CM la fore de ncovoiere. Punctul slab al acestor variante

tehnologice l reprezmtjonciunea dintre masele ceramice care se ard direct pe

model (sau pe folii de Au) i cele care se ard pe componenta metalic.

a) Tehnica foliei de aur utilizeaz o folie de aur de 0,05 mm care se

faluiete i bmniseaz pe MU, m spaiul rmas liber ntre capa metalic i pragul

vestibular. Ea se solidarizeaz la scheletul metalic cu un cianoacrilat. n loc de

folie de aur se mai poate utiliza i o folie de platin care se lipete punctat pe

scheletul metalic.

Peste acest ansamblu metalic se depun cteva straturi pentru efecte

cromatice, apoi se ard straturile de ceramic. In fnal, folia de Au se ndeprteaz

n mediu umed cu un bisturiu nou.

Tehnicienii experimentai pot renuna la folia de aur sau platin, aplicnd

tehnica direct cu cianoacrilai. Astfel se sigilieaz suprafaa bontului cu un strat

cianoacrilic care mpiedic

281 uscarea pastei ceramice. Dezavantajul major al tehnicii const n lipsa de adaptare cervical a ceramicii, care, nesusinut de folie, se va rotunji n faza de glazurare.

b) Tehnica lui Kuwata este o tehnic direct care se bazeaz pe arderea ceramicii la nivelul pragului vestibular liber, far suport metalic (au fost elaborate mase ceramice speciale pentru realizarea acest^ijonciuni dento-ceramice). CM a lui Kuwata nu se utilizeaz ca element de agregare i nici n zona de sprijin din cauza rezigtenei mecanice precare la nivel cervico-vestibular. Principml metodei const m realizarca componentei metalice cu o grosim^ inic (prin tumare), care nu atinge pragul vestibular. n aceast zon ceramica se arde direct pe modelul confecionat dintro mas termorezistenta.

Metoda este rezervat tehnicienilor cu cxperien i necesit o atenie i o aeuratee deosebite. Efectul fizionomic este excelent, iar biocompatibilitatea cu esuturile parodoniului marginal este optim.

c) Tehnka cerii" utilizeaz pentru realizarea zonei cervico-vestibulare un amestec de mase ceramice cu cear ear s depune cu spatula clectric dup ce MU a fost tratat cu un strat izolator. Procedeul se poate efectua m dou variante;

1. Varianta nainte" n aceast variant zona cervical vestibular se realizeaz naintea arderii

straturilor de ceramic, dintr-un amestec de cear special (de exemplu Belady") cu pulberi de mas ceramic (raport 1:6 n procente de greutate). Acest amestec se arde direct pe bont ntr-o etap sau dou, dup care se ard straturile de dentin i smal. Acestea realizeaz jonciunea cu masa depus i ars anterior.

2. Varianta dup" Se procedeaz m aceeai manier (amesteendu-se mase ceramice cu

temperatur de sinterizare joas cu cear), cu meniunea c legtura ntre zona cervico-vestibular i restul COIXlponentei ceramice se face cnd aceasta din urm este m faz de biscuit, dup care se efectueaz glazurarea.

Timpul de prenclzire este bine s fie prelungit pentru a permite tuturor componentelor calcinabile s ard, el nefiind acelai pentru toate tehnicile de jonciune dento-ceramic". Exist la ora actual o serie de produse care se comercializeaz pentru aceste tehnici. Dintre acestea menionm Ceramly" (STE DURAND - GIRARD LYON).

d) Tehnica legturii fotopolimerizabile n cadml acestei tehnici zona fierbinte" se realizeaz dintr-un amestec de

pulbere ceramic (V.L.C. - BIODENT, n patru nuane) cu un lac fotopolimerizabil calcinabil. Amestecul se aplic pe bontul izolat pn la nivelul schelemlui metalic i se solidific prm iradiere cu un flux luminos, Ulterior se ard restul straturilor de mas ceramic.

e) Tehnica Levy n 1989 Levy (100) a propus o modificare a tehnicilor directe, cu scopul

limitrii unor inconveniente ale acestora. n tehnica direct este practic imposibil s se realizeze o condensare corect a pastei ceramice care s previn contracia, dar mai ales retracia acesteia, deoarece pelicula subire de ulei de parafin folosit la izolare se altereaz la manevrele de condensare -vibrare. Soluia lui Levy este simpl: dup izolarea bontului cu un lac oarecare se aplic pe bont un strat de vaselin care rezist operaiunilor de vibrare - condensare, ulterior fiind uor

eliminat printr-o simpl nclzire cu aer cald. . Umplerea hiatusului cervical care apare dup prima ardere, realizat printr-o nou ardere duce la eecuri. Levy lrgete hiatusul, dup care prin tehnica vaselinei se face captuirea cu

282

mas ceramic; a doua ardere a acestei zone se face concomitent cu restul maselor ceramice dup ce n prealabil sa asigurat stabilitatea jonciunii prin aplicarea unui nou strat de lac diluat cu acetat de etil. Rezult i reducerea numrului de arderi.

Avantajele i dezavantajele tehnicilor de reahzare a marginilor ceramice fr suport metalic sunt sistematizate ntabelulnr. 7.13.

Tabelul7.13. Avantajele i dezavantajele marginilor ceramice fr suport metalic

METODA

AVANTAJE

DEZAVANTAJE

Foliei de Au, Pt

-far ceramic cervical (estetic superioar) -adaptare marginal bun -suprafaa neted -acumulare redus de plac dentar

-tehnic dificil i laborioas

Suspensiei de cear

-separare uoar de pe model

-este necesar ceramic cervical -adaptare marginala deficitar Depunerii directe

-puin consumatoare de timp

-este necesar ceramic cervical -margini rugoase

7.2.4.12.9. SISTEMUL GOLDEN-GATE

Din dorina de a rezolva i restaura cele mai diferite situaii prezente ntr-o cavitate bucal utiliznd un singur aliaj, firma DEGUSSA a elaborat sistemul GoIden-Gate, care depete standardele de pn acum m stomatologie Astfel, s-a realizat un aliaj nobil extradur, de culoare galben-aurie cu o biocompatibilitate crescut i o mas ceramic hidrotermal, cu temperatur sczut de sinterizare, adaptat exact aliajului. Ambele componente se completeaz reciproc, asigurnd elaborarea unui sistem terapeutic optim, ce permite realizarea unei palete largi de restaurri protetice, ca de exemplu, inlay-uri, onlay-uri, coroane i proteze pariale fixe mixte, precum i suprastructuri pe implante.Masele ceramice fuzibile la temperaturjoas sunt mai puin abrazive dect masele ceramice clasice.

Aliajul de Au-Pt (Degunorm), pentru mase ceramice de placare, Degunorm pentru lipire, elaborate de Degussa AG (Hanau) i sistemul ceramic hidrotermal Duceragold, realizat de Ducera Dental GmbH sunt componente ale sistemului Golden-Gate. Sistemul este completat de accesoriile protetice Degunorm multiCON I-system (sisteme speciale de meninere, sprijin i stabilizare). n

consecin, sistemul prezint avantaje att pentru tehnicianul dentar, pentru medic, ct i pentru pacient, asigurnd noi standarde.

Avantajele sistemului Golden-Gate pot fi sintetizate m felul urmtor: Compatibilitate crescut, estetic i siguran ridicat Proprietile optime de legtur realizeaz o perfect armonie ntre

componentele sistemului; Clinic sunt acceptate i recomandate n viitor; Culoarea galben-aurie a aliajului;

Manipulare uoar, economie de timp i costuri;

Uor dc depozitat;

Capital de investiii redus; Uor de prctcurat' un singur fumizor;

Nu necesit o califcare special a tehnicianului;

Tehnologie raional. Compatibilitate cu ultima generaie de materiale pentru restaurri directe-

ORMOCERII (DEFINITE Degussa) care pot f utilizai i la refacerea unor faete

ceramice deteriorate.

7.2.4.13. REALIZAREA COMPONENTEI FIZTONOMICE A

COROANELOR MIXTE METALO - CERAMICE

Masele ceramice destinate arderii pe aliaje metalice se prepar sub form

de past i se aplic n straturi succesive pe scheletul metalic, condensndu-se prin

diferite metode i absorbindu-se excesul de lichid cu o hrtie special.

Tehnologia arderii ceramicii n vid a determinat obinerea unui material dens

i cu transluciditate acceptabil.

Cu ct numrul arderilor este mai mare, cu att riscul apariiei fisurilor

i fracturilor n placajul ceramic este mai mare.

Diferitele mase ceramice utilizate m tehnologia CM sunt bine tolerate, iar

din punct de vedere chimic sunt considerate materiale inerte. Glazurarea lor le

asigur o suprafa lucioas, care nu ofer plcii bacteriene condiii de adeziune.

Masele ceramice pentru placare se ard la temperaturi maijoase (aproximativ

900-980 C) dect cele destinate coroanelorjacket ceramice. El& au o rezisten

sczut la trachme, de aceea placajul ceramic va fi ferit de astfel de solicitri.

Rezistena la traciune a interfeei aliaj-ceramic se cifreaz la 125-315 kg/cm2. La

ncercrile de mpere efectuate, fracturile apar m grosimea masei ceramice i nu la

interfa.

Dac grosimea scheletului metalic este mai mic dect 0,3 mm pot apare

tensiuni care duc la fsurarea placajului ceramic.

n direcia proprietilor cromatice ale maselor de placaj m ultimele dou

decenii s-au facut progrese mari. Fiecare firm productoare a elaborat adevrate

sisteme cromatice", care permit obinerea unor nuane i efecte foarte apropiate

de cele ale dinilor naturali. i transluciditatea maselor ceramice se apropie mult

de cea a smalului, permindu-le s reflecte lumina aproape similar cu acesta.

7.2.4.13.1. SINTERIZAREA MASELOR CERAMICE PE COMPONENTA

METALICA

Arderea maselor ceramice pe scheletul metalic al unei CMMC sau pe

scheletul unor intermediari se face m cuptoare speciale.

Modelele noi de cuptoare ofer m camerele lor de ardere o stabilitate

termic deosebit, precum i posibiliti sporite de control al regimului termic. La

aceste cuptoare exist o constan

284

remarcabil a reglajelor, existnd o mdcpenden a celor doi parametri eseniali:

timpul i temperatura-

hidiferent de tipul cuptorului, m timpul arderii maselor ceramice i scheletul

metalic al CMMC (la 900-980 C) au loc o sene de fenomene;

n etapa iniial. de uscare la gura cuptorului", lichidul din past se

evapor, iar substanele organice (lianii, coloranii) ard fr reziduuri, realiznd

diminuarea spaiului dintre particule cu aproximativ 75% (7.69. c); 1 n etapa de ardere la 900-980 C, conform unii regim termic bine stabilit de

fiecare productor, se realizeaz o topire superficial a particulelor care le scade

tensiunea superficial, astfel nct ele ncep s curg", spaiile dintre ele

micorndu-se pn la dispariie (fig. 7.69.).

Concomitent, n funcie de regimul termic aplicat, are loc sau nu, o cretere

a fazei cristalme. Cnstalele pot depi faza sticloas n care erau incluse i s se

uneasc cu cnstalele din particulele nvecinate.

Fenomenul de topire superficial a particulelor i unirea lor ntr-o mas

compact se numete sinterizare* (fig. 7.69.). n urma smterizrii se diminueaz

spaiul interstiial dintre particule, acompaniat de o contracie volumetric a

ceramicii dup ardere cu 27% pn la 45%.

Fig. 7.69. Reprezentarea schematic a procesului de sinterizare:a) masa

ceramic modelat cu spaii largi ntre particule, umplute cu lichid de

modelat, liani i colorani organici; b) prin densificare (cu instrumente, prin

vibrare mecanic i tamponare), se micoreaz spaiile dintre particule; c) prin

uscare la gura cuptorului spaiile diminu cu aproximativ 75%;

d) topirea superficial a particulelor i unirea ntr-o inas compact.

Dup arderile succesive se formeaz o

stmctur chimic bicomponent care cuprinde

o matrice sticloas cu incluziuni cristaline -

leucitul, mulitul etc. i un grad mai mic sau

mai mare de mcluziuni gazoase. Este de dorit

ca numrul arderilor s fie ct mai mic (fig.

7.70. i 7.71.).

Fig. 7.70. Mas ceramic bicomponent:

a) nainte de ardere; b) dup ardere

----------------------------------------------------------------------------------------------------

----------------------------------------------------------------------------

* Sinterizare (sintar - cuvnt vechi german cenu incandescent) - procedeu de

lipire a pulberilor metalice, ceramice etc. m urma nclzirii i presrii lor.

Noiunea de sinterizare nu caracterizeaz exclusiv fuziunea particulelor de

ceramic, fiind, de asemenea utilizat pentru descrierea fenomenelor ce au loc

ntre particulele de metal din cadrul unor tehnici mai recente de elaborare a

componentei metalice a CMMC (vezi procedeul Heratec).

285

72.4.13.2. DEPUNEREA, MODELAREA I ARDEREA STRATURILOR DE MASE CERAMICE

Sortimentele dc pulberi (opaquer-uL masele pentru dentm, colet, margini

incizale, smal etc.) se amestec cu lichidul n godeuri de porelan sau pe plci de

sticl pn la obinerea unor paste cremoase. Cu ajutorul pensulelor i a unor

instmmente care fac parte din tmse standardizate (Standard-Vita, Ivoclar ete.),

pastele se depun pe suprafeele metalice ale CM sau a mtermediarilor ntr-o

anumit succesiune.

Depunerea este urmat de

condensare, care se poate face:

..-frnv1' cu instmmentul LE CON" care preseaz masa ceramic pe scheletul metalic;

cu hrtie absorbant care absoarbe

excesul de lichid;

prin vibrare mecanic. De obicei se utilizeaz succesiv

condensarea manual i cea prin vibrare

mecanic, dup fiecare strat depus.

n mod obinuit, m funcie de tipul

masei ceramice sunt necesare patru sau cinci

arderi succesive fr a ine cont de arderea

stratului intermediar de adeziv (BONDING):

arderea gmndului (opaquer-ului); arderea stratului de baz; arderea de corecie; glazurarea. Exist tehnicieni experimentai i

dotai cu un sim deosebit al formelor i

culorilor care obin CMMC doar dup trei arderi.

A) Depunerea i ' arderea opaquer-

ului

Rolul stratului opac este :

s mascheze culoarea aliajului; s asigure legtura aliaj/ceramic;

s redea placajului ceramic culoarea de baz;

De obicei este suficient o singur aplicare, majoritatea maselor opace

avnd o aderen

Fig. 7.71. Formarea matricei sticloase

i structurilor cristaline ale masei ceramice (material bicomponent), de-a

lungul sinterizrii i a arderilor succesive: A) masa ceramic uscat la

gura cuptorului, nainte de prima

ardere; B) nceputul procesului de

sinterizare (topirea superficial a

particulelor); sectoarele haurate reprezint zonele unde curge faza

sticloas, unind particulele de ceramic;C) masa ceramic dup

arderea final; se observ matricea n care sunt ncorporate diferite structuri

A

excelent. In unele tehnologii, nainte de ardere, opaquer-ul se usuc la gura cuptomlui.

Aplicarea opaquer-ului n dou straturi, primul foarte subire i al doilea

normal ca i grosime garanteaz o umectare mai bun a scheletului metalic de

masa ceramic. Uscarea trebuie fcut n timp pentru a se evita formarea fisurilor

i porozitilor.

286

Stratul de opaquer trebuie s acopere n totalitate aliajul. n caz contrar, pe

suprafeele neacoperite se depune un strat nou, repetndu-se arderea. n final stratul

de opaquer ars trebuie s aib culoarea alb-glbuic. Oncc zon gn trdcaz

prezena unui strat prea subire.

n funcie de preparaia dentar i dc confomiarea scheletului metalic n

aceast zon, depunerea opaqu^rului n zona cerYicovestibular prezint o

serie de particulariti.

Leibowitch (96,97) contraindic preparaiile m prag drept i nclmat,

deoarece acestea pot crea uneori prejudicii estetice i parodontale (fig. 7.72. A).

n cadrul preparaiilor cervico-vestibulare n chanfrein placajul ceramic se

aplic deasupra infrastructurii metalice, iar depunerea opacului paragingival devine

inestetic i poate prejudicia concomitent zona parodontal (fig. 7.72. C-a). Aceste

prejudicii se pot manifesta pe dou planuri:

a) retenie de plac bacterian, deoarece opaquer-ul nu se glazureaz corect; b) deficiene fizionomice prin apariia unei benzi mai albe datorit

interpunerii opacului ntre ceramica fizionomic" i aliaj.Kuwata a propus o

tehnic, Skim Technique", care elimin cele dou inconveniente (fig.

Fig. 7.72. Limita cervico-vestibular aliaj-ceramic: A. preparaie n prag drept (a) i nclinat (b) cu efecte inestetice i care favorizeaz afectarea parodoniului marginal; B. preparaia cervical chamfer' (en conge) ofer condiii parodontale mult mai favorabile; C. posibiliti de aplicare a opaquer-ului: a) expunerea paragingival a opaquer-ului creaz prejudicii fizionomice si parodontale; b), c), d)

SKIM TECHNIQUE" a lui Kuwata, care nlatur condiiile de mai sus (a).

287

7.72. C-b). Primul strat de opaquer trebuie s fie foarte subire i s sc piafd pe msur ce se apropie de limita cervical (fig. 7.72. C-c); al doilca strat l va acoperi pe primul eu

excepiaunei

poriuni orizontale a chanfrem-ului. B) Depunerea, modelarea i arderea straturilor de mase ceramice Dup

arderea opaquer-ului urmeaz depunerea pastei pentru dentin i smal (mase principale sau substane de baz). De regul, o dat cu acestea se poate aplica i

masa de colet(fig.7.73.).

Fig. 7.73. Repartizarea straturilor de mase ceramice n funcie de zon

Pastele au consisten cremoas. Ele se depun peste stratul de opaquer,

succesiv, m portii mari cu ajutorul pensulelor sau al spatulelor. Recent a fost lansat

un dispozitiv care transmite vibraii pensulelor (Poreta S" Pinselvibrator) al firmei

M + V Dental GmbH.

Operaiunea este urmat de vibrare cu instrumentul Le Con, Roach (fig.

7.74.) i tamponare cu hrtie absorbant. Pentr