UNIVERSITATEA TEHNIC DE CONSTRUCII BUCURETI

UNIVERSITATEA TEHNIC DE CONSTRUCII BUCURETI

PARTEA I

PROIECTUL STRUCTURII DE REZISTEN A UNEI CLDIRI CIVILE DE LOCUIT S+P+2E

ndrumtor proiect, Asis. Univ. Dr. Ing. MIRCEA BARNAURE

Absolvent, BOROSLACHE SILVIU MARIAN

BucuretiSeptembrie, 2014

CLDIRE DE LOCUIT S+P+2E

Cuprins

PIESE SCRISE:

1. MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV2. MATERIALE3. PROIECTAREA PRELIMINAR A UNEI CLDIRI CU PEREI STRUCTURALI DIN ZIDRIE4. PREDIMENSIONAREA ELEMENTELOR STRUCTURALE5. CALCULUL PROCENTELOR DE PEREI6. VERIFICAREA ARIEI GOLURILOR7. EVALUAREA NCRCRILOR8. MODELUL DE CALCUL STRUCTURAL9. CALCULUL PLANEULUI PESTE PARTER10. CALCULUL PEREILOR STRUCTURALI11. CALCULUL SCRII12. PREDIMENSIONAREA FUNDAIEI

PIESE DESENATE:

A.1. PLAN ARHITECTUR PARTER ( sc. 1:50; sc. 1:20 )A.2. PLAN ARHITECTUR NIVEL CURENT ( sc. 1:50)A.3. SECIUNE TRANSVERSAL ( sc. 1:50 )R.1. PLAN COFRAJ PLANEU NIVEL CURENT ( sc. 1:50 )R.2. PLAN ARMARE PLANEU NIVEL CURENT ( sc. 1:50 )R.3. PLAN COFRAJ SI ARMARE SCAR ( sc. 1:20 )R.4. ELEVAIE PERETE STRUCTURAL ( sc. 1:50; sc. 1:20 )R.5. PLAN FUNDAIE I DETALII CARACTERISTICE (sc.1:50; sc.1:20) R.6. PLAN TERAS I DETALIU CMP CURENT ( sc. 1:50; sc. 1:5 )

1. MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV1.1. Date generale1.1.1. Alctuirea a cldirii;1.1.2. Condiii de proiectare;1.1.3. Soluii constructive de finisaj;1.2. Descrierea structurii de rezisten1.3. Referine normative

1. MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV1.1. Date generaleS-a intocmit proiectul de rezisten al unei cldiri civile de locuit,amplasat in localitatea Targul Neamt. Aria construit este de aproximativ 290 mp, corespunztoare pentru 4 apartamente.Cldirea se dezvolt pe 3 niveluri: P+2E.nlimea nivelului curent dar si a parterului este de 3.15 m.

1.1.1. Alctuirea cldirii

Cldirea prezint regularitate n plan i pe vertical, iar densitile de perei sunt comparabile pe cele 2 direcii ale acesteia, astfel nct nu intervin variaii brute de rigiditate. (se respecta prevederile din P100-2013, CR6-2013)Casa scrii este comun apartamentelor, fiind amplasat central. Scara este realizat in 2 rampe, avand limea treptei de 29 cm si nlimea acesteia de 17,5 cm.Limea rampei, de 1,10 m, permite circulaia pe 2 fluxuri, ntruct este necesar.

1.1.2. Condiii de proiectare

Corespunztor amplasamentului obiectului de investiie i a normelor actuale de proiectare, s-au stabilit zonele n care se ncadreaza localitatea, respectiv condiiile de amplasament:

Clasa de importanta a cladrii : III Zona climatic: III (cf. CR 1-1-4/2012); Aciunea zpezii: S0,K=2,0 KN/mp (cf.CR 1-1-3/2012); Zona seismic de calcul n care este amplasat construcia este caracterizat de ag=0,25g, pentru IMR=225 ani (cf. P100/2013); Clasa de importan: III; Terenul de fundare are urmtoarea stratificaie:0,00m-0,50m => umpluturi eterogene in mas argiloas-nisipoas;0,50m-1,10m => argil nisipoas brun, plastic consistent;1,10m-1,60m => nisip fin, cu intercalaii de nisip mediu;1,60m-3,77m=> nisip cenuiu cu pietri; Stratul portant este caracterizat de pconv=275 kPa; Apa subteran nu a fost ntlnit pn la adncimea sondat;

1.1.3. Soluii constructive de finisaj

Finisajele sunt alese din gama soluiilor eficiente utilizate in prezent, astfel: Pereii exteriori sunt placai cu plci de polistiren cu grosimea de 10 cm; Pardoseala cald (parchet, adeziv, ap) are grosimea de 5 cm; Pardoseala rece (gresie, adeziv, ap) are grosimea de 5 cm;

1.2. Descrierea structurii de rezisten

Suprastructura este format din perei structurali de zidrie confinat,planee din beton armat in soluie monolit, iar scara se realizeaz din beton armat monolit.Infrastructura este reprezentata de fundatii continue sub peretii de zidarie.

Suprastructura

Structura de rezisten a cldirii este de tip perei structurali din zidrie de crmida.Pereii structurali interiori si exteriori sunt alctuii din zidrie din crmizi i blocuri ceramice cu goluri verticale, GVP 290x140x88 i mortar M10, avnd grosimea de 30 cm pe toat nlimea construciei.Stlpiorii din beton armat monolit clasa C20/25 se dispun conform planelor ataate ,pe toat nlimea cldirii, avnd seciunea de 30x30 cm. Armarea lor cu bare longitudinale respect procentele minime i lungimile de suprapunere prevazute in CR6-2013. Barele longitudinale (812) se graifuiesc cu o pant de 1:5, iar etrierii se dispun la pas de 10cm in zona de suprapunere a barelor i la pas de 15 cm n rest.Planseele de nivel curent sunt realizate in soluie monolit. Grosimea acestora rezult de 13 cm. (grosime minim din condiia de izolare fonic).Pentru planseele balcoanelor(grosime 13 cm), rampele scarilor (grosime 13 cm), podestele scarilor (grosime 13 cm), s-a adoptat aceeai soluie de realizare.Centurile din beton armat monolit clasa C20/25, cu seciunea de 30x35 cm, se vor dispune n mod obligatoriu la nivelul planeelor, alctuind o reea nchis i continu pe toat suprafaa. Barele longitudinale (614) se vor nndi prin suprapunere, pe lungimile prevazute in CR6-2013. Etrierii(8) sunt dispui la pas de 15 cm.Buiandrugii din beton armat monolit clasa C20/25 se vor dispune n pereii structurali deasupra golurilor de ui i ferestre, avnd nlimea de 20 cm ( n conformitate cu nlimea de nivel si nlimea de asiz), i o lungime mai mare cu 40 cm stnga-dreapta golului deasupra cruia sunt dispui.n urma calculului realizat cu programul de calcul automat ETABS i n conformitate cu prevederile din CR6-2013 referitoare la calculul eforturilor de proiectare, s-a constatat c nu este necesar dispunerea armturii orizontale n rosturile pereilor din zidrie confinat, ns pentru a conclucra smburii din beton armat cu zidria adiacent, se dispun bare orizontale de armatur n stlpori, care se ancoreaz n perete pe o lungime de 100cm (la pas de 3 asize).Acoperiul cldirii este de tip teras necriculabila.Infrastructura

Infrastructura se realizeaz din beton armat monolit: planeul peste subsol (grosime 15 cm), pereii subsolului (grosime 30 cm), placa de beton care constituie suportul pardoselii de la subsol (grosime 10 cm), structura de fundare fiind realizat din tlpi de beton armat (reele de grinzi de fundare), dispuse pe cele dou direcii ale cldirii, cu dimensiunile de 60 cm limea tlpii i 50 cm nlimea acesteia, astfel nct ansamblul s confere rezisten i rigiditate sporite, adecvate intensitii solicitrilor verticale i seismice caracteristice terenului de fundare. Dimensiunile au rezultat in urma proiectrii preliminare.

1.3. Referine normative

Standarde:

SR EN 1990 - Bazele proiectrii structurilor; SR EN 1991-1-1:2004 - Aciuni asupra construciilor. Partea 1-1. Aciuni generale, greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri. ;!!! Pentru calcul, au fost utilizate valorile recomandate in Anexa Naional.

Reglementri tehnice:

P100-1/2013 - Cod de proiectare seismic. Partea I. Prevederi de proiectare pentru cldiri; CR0/2012 -Cod de proiectare.Bazele proiectrii structurilor n construcii; CR1-1-3/2012 - Cod de proiectare. Evaluarea aciunii zpezii asupra construciilor; CR6- 1-1.1/2013 - Cod de proiectare pentru structuri din zidrie; SR EN 1992-1-1 Eurocod 2 Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1 Reguli generale i reguli pentru cldiri

2. MATERIALE2.1. Elemente pentru zidrie;2.2. Mortare;2.3. Beton;2.4. Oel pentru armaturi;2.5. Observaii;

2. Materiale2.1. Elemente pentru zidrie:Pentru executarea zidriilor, se vor folosi elemente produse n mod curent n Romnia crmizi i blocuri ceramice cu goluri verticale, de dimensiuni 290x140x88 mm. (document normativ de referin SR EN 771-1)Se vor utiliza numai elemente performante din punct de vedere calitativ, astfel, vom utiliza numai crmizi de clas I - element pentru zidrie pentru care probabilitatea de a nu atinge rezistena la compresiune declarat este 5%. (conform paragraf 1.3.3. CR 6/2013)

2.2. Mortare:Pentru cldirile din zidrie proiectate i executate conform CR6 - 2013, mortarele pentru zidrie de tip industrial / semifabricat industrial vor fi fabricate avnd ca referina SR EN 998-2: 2004.Mortarele pentru zidrie se clasific dup rezistena medie la compresiune, exprimat prin litera M urmat de rezistena unitar la compresiune n N/mm2.Va fi utilizat un mortar de tip M10.

2.3. Beton:Conform indicaiilor din CR6 2013, se va utiliza un beton de clasa C 20/25. Compoziia si proprietile, precum si modul de punere in oper, sunt prezentate in partea a II-a a prezentului document.

2.4. Oel pentru armturi:Conform indicaiilor din CR6 2013, se va utiliza oel PC52, avnd rezistena unitar de proiectare : fyd = 345 N / mm2. (rezistenele caracteristice si de proiectare ale oelurilor pentru beton armat din Romnia sunt preluate din STAS 10107/0-90)

2.5. Observaii: fk rezistena unitar caracteristic la compresiune a zidriei; fk = 4,08 N / mm2 fd rezistena unitar de proiectare la compresiune a zidriei; fd = 1,39 N / mm2 fcd* rezistena de proiectare la compresiune a betonului; fcd* = 13,33 N / mm2 fvk rezistena unitar caracteristic la forfecare a zidriei; fvk = 0,316 N / mm2 fvd rezistena unitar de proiectare la forfecare a zidriei; fvd = 0,108 N / mm2

3.Proiectarea preliminar a unei cldiri cu perei structurali din zidrie

3.1. Proiectarea preliminar arhitectural structural a cldirilor etajate curente

3.1.1. Principii de proiectare arhitectural structural a cldirilor etajate curente;3.1.2. Alctuirea cldirii n plan i elevaie;3.1.3. Criterii de regularitate structural;3.1.4. Dimensiuni maxime n plan i elevaie;

3.2. Proiectarea preliminar a subansamblurilor structurale verticale (perei structurali)

3.2.1. Alegerea sistemului de perei structurali;3.2.2. Structuri cu perei dei;3.2.3. Alegerea tipului de zidrie;3.2.4. Dispunerea n plan a pereilor structurali;3.2.5. Dispunerea n plan a stlpiorilor i centurilor;3.2.6. Goluri in pereii structurali din zidrie;

3.3. Proiectarea preliminar a subansamblurilor structurale orizontale (planee)

3.3.1. Tipul planeului;3.3.2. Poziionarea golurilor in planeu;

3.4. Proiectarea preliminar a infrastructurii3.5. Stabilirea nlimilor de parapete, a golurilor de ferestre i ui3.5.1. Stabilirea nlimii parapetelor;3.5.2. Stabilirea nlimii golurilor de ferestre i ui;

3. Proiectarea preliminar a unei cldiri cu perei structurali din zidrie3.1.Proiectarea preliminar arhitectural structural a cldirilor etajate curente

Proiectarea preliminar a unei cldiri cu perei structurali din zidrie se face conform indicaiilor din CR6-2013 si P100-1/2013Deoarece alctuirea structurilor din zidrie rezult, n principal, din alctuirea planului de arhitectur, proiectarea cldirilor cu perei structurali din zidrie situate n zone seismice implic parcurgerea unui proces iterativ de propunere-evaluare la care trebuie s participe, nc din faza iniial a proiectului, arhitectul i inginerul structurist.Proiectarea preliminar arhitectural-structural constituie i o faz de proiectare cu caracter de predimensionare, care precede verificarea prin calcul a siguranei structurale i care condiioneaz, ntre altele, alegerea modului i a metodei folosite pentru calcul la aciunea ncrcrilor verticale i orizontale, conform cerinelor stabilite n Capitolul 6 din CR6-2013.Proiectarea preliminar arhitectural-structural implic parcurgerea urmtoarelor etape: Stabilirea formei generale n plan i elevaie; Proiectarea preliminar a suprastructurii; Proiectarea preliminar a planeelor; Proiectarea preliminar a infrastructurii;

3.1.1. Principii de alctuire arhitectural-structural a cldirilor etajate curente

n faza de proiectare preliminar arhitectural-structural a cldirilor din zidrie se va urmrii ca forma n plan i volumetria cldirii, distribuia spaiilor, amplasarea i alctuirea pereilor structurali s fie astfel alese nct rspunsul seismic al cldirii s fie favorabil i s poat fi determinat prin calcul, cu suficient exactitate, folosind modele i metode curente.Pentru zonele cu acceleraia seismic de proiectare ag = 0,25g (cazul curent) se recomand alegerea configuraiilor de plan si volumetrie care conduc la cldiri cu regularitate structural n plan i pe vertical, definit conform criteriilor de la articolul 5.1.3. din CR6-2013.3.1.2. Alctuirea cldirii n plan i n elevaieConform indicaiilor din CR6-2013 s-a adoptat un partiu compact cu o oarecare simetrie geometric ( dat de forma n plan i n elevaie ) i cu simetrie mecanic ( rezultat din dispunerea n plan a pereilor structurali ).Aria planeului va fi meninut constant pe toate nivelurile cldirii.Cldirea, cu perei structurali din zidrie, a fost alctuit astfel nct s ndeplineasc cerinele unei structuri spaiale formate din: Elemente verticale : - perei structurali din zidrie, dispui, cel puin pe doua direcii ortogonale; Elemente orizontale: - planee ce constituie diafragm rigid n plan orizonzal;

Caracterul spaial al structurii din zidrie este realizat de: Stlpiorii de beton armat turnai n trepii zidriei confinate, ce leag pereii structurali la coluri, intersecii i ramificaii; nglobarea armturilor n sistemul de centuri de la fiecare planeu, astfel se creeaz legturile dintre planeu i pereii structurali; eserea zidriei conform prevederilor din Cap.8 CR6-2006;

Rigiditatea structurii va fi aproximativ egal pe cele dou direcii.Recomandare: rigiditatea s nu difere cu mai mult de 25% pe cele dou direcii principale ale cldirii. Rezistena i rigiditatea cldirii va fi meninut constant pe toat nlimea cldirii.Recomandare: eventualele reduceri de rezisten si rigiditate s nu depeasc 20% i s se realizeze prin reducerea: Densitii zidurilor; Grosimii zidurilor; Rezistenei zidriei la compresiune;

n ceea ce privete modalitatea de calcul, cldirea ndeplinete criteriile de regularitate n plan i pe vertical prevzute n P100-2013, astfel nct se poate utiliza calculul cu fore seismice statice echivalente conform reglementrilor in vigoare din prezentul Cod.

3.1.3. Criterii de regularitare structuralCldirea ndeplinete criteriile de regularitate in plan, deoarece: Rigiditatea planeelor n plan orizontal este suficient de mare nct s fie asigurat compatibilitatea deplasrilor laterale ale pereilor structurali sub efectul forelor orizontale; Cldirea nu prezint excentricitate mare ntre CR i CG; Cldirea este compact, cu contururi regulate;Cldirea ndeplinete criteriile de regularitate in elevaie, deoarece: nlimile nivelurilor adiacente sunt identice; Pereii structurali au n plan aceleai dimensiuni la toate nivelurile supraterane; Ariile nete de zidrie sunt constante pe nlime; Cldirea nu prezint etaje slabe;

3.1.4. Dimensiuni maxime n plan i elevaie Dimensiuni maxime n plan - lungimea maxim a tronsoanelor nu depete 50 m: Direcia X: 25.95 m; Direcia Y: 12.15 m; Dimensiuni maxime n elevaie Numrul maxim de niveluri (nniv) i valoarea minim constructiv asociat a densitii pereilor structurali (p%) pentru care se aplic prevederile prezentului Cod,sunt limitate conform P100/2013, n funcie de: Acceleraia seismic de proiectare in amplasament - ag; Clasa de regularitate/neregularitate structural; Clasa de importan a cldirii, definit conform P100/2013; Tipul alctuirea zidriei; Densitatea pereilor structurali p%; Tipul i grupa elementelor pentru zidrie;

3.2.Proiectarea preliminar a subansamblurilor structural verticale

3.2.1. Alegerea sistemului de perei structuraliAlegerea sistemului structural de perei se face innd seama de satisfacerea simultan a urmtoarelor cerine: Funcionale, stabilite de investitor: dimensiunile spaiilor libere, nlimea de nivel, tipul circulaiilor, etc. De confort; De siguran structural;Pereii structurali sunt executai din crmid cu goluri verticale de dimensiuni 290x140x88 mm, cu grosimea si lungimea conform prevederilor din codul CR6/2006, avnd continuitate pn n fundaiiPereii structurali sunt considerai izolai, ntruct cuplajul dat de buiandrugii din beton armat este nesemnificativ.3.2.2. Structura cu perei rariStructurile cu perei dei (sistem celular), sunt definite de urmtorii parametri geometrici: nlimea de nivel 4.00 m; (cazul curent hnivel=3.15 m) Distanele maxime ntre perei, pe cele dou direcii principale 9,00 m; Aria celulei format de pereii de pe cele dou direcii principale 75,0 m2.

n aceast alctuire, de regul, poziiile n cldire ale pereilor structurali interiori rezult din concepia planului de arhitectur (separ ncperile principale ale cldirii).3.2.3. Dispunerea n plan a pereilor structuraliDispunerea n plan a pereilor structurali s-a fcut ct mai uniform n raport cu axele principale ale cldirii, pentru se evita efectele defavorabile ale rsucirii de ansamblu. Pentru asigurarea rezistenei i a rigiditii la torsiune pereii structurali cu rigiditate mare sunt dispui ct mai aproape de conturul cldirii.La conformarea cldirii, s-a inut cont de recomandarea din CR6/2013, ca sumele ariilor nete de zidrie de pe cele 2 direcii principale ale cldirii sa fie aproximativ egale, astfel nct rigiditile pe cele 2 direcii sunt comparabile. (nu difer cu mai mult de 20%)3.2.4. Dispunerea stlpiorilor i centurilor de beton armat la zidria confinat

n cazul zidriei confinate (ZC), stlpiorii de beton armat vor fi amplasai n urmtoarele poziii: la capetele libere ale fiecrui perete;

de ambele pri ale oricrui gol cu suprafaa 1.5 mp (orientativ un gol de u cu dimensiunile 1.20 x 2.10 m); la toate colurile exterioare i intrnde de pe conturul construciei;

n lungul peretelui, astfel nct distana ntre axele stlpiorilor s nu depeasc:- 4.0 m n cazul structurilor cu perei rari (sistem celular); la interseciile pereilor, dac cel mai apropiat stlpior amplasat conform regulilor de mai sus se afl la o distan mai mare de 1.5 m;

n toi paleii care nu au lungimea minim prevzut la art. 5.2.5.(6), din CR6/2013;

Observaie: Stlpiorii vor fi executai pe toat nlimea construciei. Stlpiorii din beton armat executai dup turnarea zidriei se prevd pentru sporirea capacitii portante i a stabilitii pereilor la ncrcri verticale.

Centurile de beton armat sunt prevzute n la nivelul fiecrui planeu al construciei.Stlpiorii i centurile din pereii de pe conturul cldirilor vor fi prevzui la exterior cu protecie termic pentru evitarea formrii punilor termice.(polistiren ignifugat) 3.2.5. Goluri n pereii structurali din zidrieStabilirea dimensiunilor golurilor pentru ui i ferestre i amplasarea acestora n pereii de zidrie se va face avnd n vedere satisfacerea urmtoarelor categorii de cerine: funcionale; de plastica faadelor; structurale. Cerinele structurale se refer la: evitarea reducerii exagerate a capacitii de rezisten i a rigiditii unor perei prin care se creeaz premizele unei comportrii defavorabile la torsiunea de ansamblu; obinerea unor arii nete de zidrie aproximativ egale pe cele dou direcii principale ale cldirii; satisfacerea cerinelor de rezisten i ductilitate pentru plinurile verticale (palei) i orizontale (grinzi de cuplare, buiandrugi) dintre goluri.

Pentru satisfacerea cerinelor structurale enumerate mai sus se vor lua msurile de la aliniatele urmtoare.Raportul ntre ariile n plan ale golurilor de ui i ferestre i ariile plinurilor de zidrie, va fi limitat, conform prevederilor din Codul P 100-1/2013, n funcie de: acceleraia seismic de proiectare la amplasament (ag); numrul de niveluri (nniv); poziia peretelui n cldire; Golurile de ui i de ferestre sunt dispuse pe aceeai vertical la toate nivelurile. 3.3.Proiectarea preliminar a subansamblurilor structurale orizontale

La proiectarea preliminar a planeelor s-a urmrit realizarea lor ca diafragme rigide n plan orizontal, innd seama de rolul lor n ceea ce privete: colectarea forelor de inerie i transmiterea lor la elementele verticale ale structurii; asigurarea conlucrrii elementelor verticale pentru preluarea forelor seismice orizontale; - distribuia forei seismice de nivel ntre pereii structurali proporional cu rigiditatea de translaie a fiecruia; - retransmiterea ctre pereii care dispun de rezerve de capacitate portant a ncrcrilor suplimentare care rezult dup cedarea pereilor cu capacitate de rezisten insuficient; posibilitatea de adoptare a unor modele de calcul structural simplificate, avnd, dup caz, numai unu sau trei grade de libertate la fiecare nivel;

Rigiditatea planeelor n plan orizontal depinde de:

alctuirea constructiv a planeului; dimensiunile i poziiile golurilor mari n planee;

Rigiditatea planeelor n plan orizontal va fi superioar rigiditii laterale a pereilor structurali, astfel nct deformabilitatea planeelor s nu influeneze semnificativ distribuia forei seismice ntre elementele structurale verticale;

3.3.1. Tipul planeuluiPlaneele cldirii de locuit se realizeaz n soluie monolit, ndeplinind condiiile de planee rigide n plan orizontal.Faa superioar a planeelor are aceeai cot de nivel pe toat suprafaa construciei.

3.3.2. Poziionarea golurilor n planeuPoziiile i dimensiunile golurilor n planee sunt alese astfel nct s nu conduc la reducerea rigiditii i a rezistenei planeelor. n acest scop, s-a evitat poziionarea golurilor la colurile faadelor, precum i alturarea mai multor goluri.

3.4. Proiectarea preliminar a infrastructurii

Proiectarea preliminar a infrastructurii trebuie s in seama de urmtoarele:

mrimea forelor verticale care trebuie transmise la teren; severitatea aciunii seismice la amplasament; natura si proprietile mecanice la amplasament; efectele posibile ale apelor subterane;

Infrastructura este conceput ca un ansamblu de elemente structurale de rezisten si rigiditate spaial adecvate intensitii solicitrilor verticale si seismice i caracteristicilor terenului de fundare care s asigure:

transmiterea la teren a tuturor solicitrilor din seciunea de ncastrare a pereilor, fr producerea de deformaii postelastice n elementele infrastructurii i/sau n terenul de fundare; limitarea deformaiilor verticale ale cldirii la valori care nu pericliteaz integritatea structurii, a elementelor nestructurale i a branlamentelor de la reelele exterioare;

Alctuirea infrastructurii respect prevederile date in P100/2013, precum i prevederile exprimate in prezentul Cod. Pentru cldirea de locuit D+P+2E, se adopt ca sistem de fundare tlpile din beton armat.

3.5. Stabilirea nlimilor de parapete, geamuri i ui

3.5.1. Stabilirea nlimii parapetelor

> 90 cm (camere si buctrii)> 120 cm (bi)

3.5.2. Stabilirea golurilor de ui i ferestre

Se recomanda ca dimensiunile in plan ale plinurilor de zidarie, intre goluri sau pana la capatul peretelui sa fie multiplu de din lungimea elementului pentru zidarieDaca nu se realizeaza modularea se vor spori dimensiunile stalpisorilor din beton armat.

Ui interioare i exterioare

hu = hn hc 6*ha hb = 3.150.35- 6 0,100,20 = 2.10 mhn nlime de nivelhc nlimea centuriiha nlime de asizhb nlimea buiandrugului

Ferestre camere (birou, dormitor, sufragerie) i buctrie

hfereastr =hn-0,05 hc 6*ha hb hp = 3.150.25 6 0,100,200,90 = 1.20 mhn nlime de nivelhc nlimea centuriiha nlime de asizhb nlimea buiandruguluihp nlimea parapetului

Ferestre bi

hfereastr = hn hc 2*ha hb hp = 3.150,25 6 0,100,201,50 = 60 cmhn nlime de nivelhc nlimea centuriiha nlime de asizhb nlimea buiandruguluihp nlimea parapetului

4.Predimensionarea elementelor structurale de rezisten

4.1. Pereii structurali din zidrie;4.2. Stlpiorii din beton armat;4.3. Centurile din beton armat;4.4. Grinzile din beton armat;4.5. Placa din beton armat;4.6. Buiandrugii din beton armat;4.7. Conformarea scrii din beton armat;

4. Predimensionarea elementelor structurale de rezistenPredimensionarea permite stabilirea iniial a rigiditaii elementelor necesar n calculul structural. Criteriile de predimensionare sunt condiii de rigiditate (sgei admisibile), de ductilitate sau pot fi cerine arhitecturale sau tehnologice.4.1. Pereii structurali din zidrie

Alegerea sistemului de perei structurali se va face astfel nct s fie ndeplinite concomitent: Cerinele funcionale, stabilite de investitor: dimensiunea spaiilor libere, nlimea de nivel, tipul circulaiilor; Cerine de confort; Cerine de siguran structural;

S-a adoptat o grosime a pereilor structurali din zidrie de 30 cm. (crmizi i blocuri ceramice cu goluri verticale dimensiuni 290x140x88 mm)

Pentru stabilirea grosimii pereilor structurali, s-a inut cont de: Cerine de sigurana structural; Cerine de izolare termic / economie de energie; Cerine de izolare fonic; Cerine de protecie la foc;

Se observ c sunt ndeplinite si cerinele specificate n CR6 2012:A. Grosimea minim a pereilor structurali, indiferent de tipul elementelor din care este executat zidria va fi de cel puin 240 mm.B. Din punct de vedere al siguranei structurale, raportul ntre nlimea etajului ( Het ) i grosimea pereilor trebuie s satisfac condiia minim:

Het / t 15

Het / t = 315/ 30 = 10,50 15

Concluzie: bperete = 30 cm;

4.2. Stlpiorii din beton armat

Conform indicaiilor din CR6/2013, latura minim a stlpiorilor va fi de 25 cm, n timp ce aria seciunii transversale va fi de minim 625 cm2.La cladirile cu pereti din zidarie confinata cu elemente din argila arsa si din BCA, stalpisor de beton armat vor fi amplasati in urmatoarele pozitii:a) La toate colturile exterioare si intrande de pe conturul constructieib) La capetele libere ale fiecarui peretec) De ambele parti ale oricarui gol cu suprafata 1.5 mp in zonele seismice cu ag0.25g; golurile cu dimensiuni mai mici vor fi marginite cu stalpisori daca necesitatea acestora rezulta din calculi sau din cerinta dd) In lungul peretelui, astfel incat distanta intre axele stalpisorilor sa nu depaseasca:(i) 5.0 m in cazul structurilor cu pereti desi (sistem fagure)(ii) 4.0 m in cazul structurilor cu pereti rari (sistem celular)e) In intersectiile peretilor, daca cel mai apropiat stalpisor ampasat conform regulilor de mai sus se afla la o distantamai mare de 3t unde t este grosimea peretelui.f) In toti spaletii care nu au lungime minima prevazuta

3) stalpisorii vor fie executati pe toata inaltimea constructiei4) sectiunea transversal a stalpisorilor de beton armat va satisfice urmatoarele conditiia) aria sectiunii transversale 625 cm2b) latura minima 25 cm5) Armarea stalpisorilor se va stabili prin calcul, cu urmatoarele conditii minime: a) procentul de armare longitudinala: 1.0% pentru zonele seismice ag 0.25gb) diametrul barelor longitudinale 12mmc) armarea transversala:(i) etrieri inchisi 6mm(ii) distanta dintre etriei: 15 cm in camp current si 10cm pe lungimea de inadire a barelor longitudinale sip e 60 cm la intersectiile cu centurile (peste si sub centura)6) Barele longitudinale ale stalpisorilor de la umtimul nivel vor fi ancorate in conturi conform EC27) Inadirea barelor longitudinale din stalpisori se va face prin suprapunere, fara carlige pe o lungime 50, in sectiunea de la baza (sectiune de incastrare), suprapunerea parelor longitudinale din suprastructura cu mustatile din socluri sau din pereti de subsol se va face pe o lungime 60.

S-a adoptat o soluie pentru stlpiori dup cum urmeaz:bstalpisor = 30 cm, rezultnd: A = 900 cm2 sunt ndeplinite cerinele menionare anterior;

Observaii: - barele longitudinale de la ultimul nivel vor fi ancorate n centur, conform indicaiilor din STAS 10107/0/90;

Concluzie: Aria minim de armtur: Asmin = 1 / 100 * 90000 = 900 mm2; Aleg 8 12 , rezult: Asef = 904 mm2 Aleg etr 8, dispui la s = 150 mm n cmp curent i s=100 mm pe lungimea de nndire a armturilor longitudinale;

Seciunea stlpiorilor este de 30x30 cm;

4.3. Centurile din beton armat

Conform indicaiilor din CR6-2013 Prevederi referitoare la centuri1) Pentru toate cladirile se vor prevedea centuri de beton armat in planul peretilor:a) La nivelul fiecarui planseu, indifferent de materialul din care este realizat si de tehnologia de realizare a acestuia.b) In pozitie intermediara, la constructiile etajate cu pereti rari (sistem celular) si la constructiile de tip sala/hala ai caror pereti structurali au inaltimea >3.20 m in zonele seismice cu ag0.15g2) In cazul cladirilor cu mansarda sau pod necirculabil si cu sarpanta de lemn se vor prevedea century la partea superioara a tuturor peretilor care depasesc nivelul ultimului planseu3) Centurile prevazute vorfi continue pe toata lungimea peretelui si vor alcatui contururi inchise. Centurile de la nivelul planseelor curente si cele de la acoperis nu vor fi intrerupte de goluri de usi si freest cu exceptia celor mentionate la 4;4) Continuitatea centurilor poate fi intrerupta in urmatoarele situatii:a) Centura planseului current, in dreptul casei scarii, cu conditia sa se prevada:(i) Stalpisori din beton armat la ambele margini ale golului(ii) O centura buiandrug, la podestul intermediar, legata de cei doi stalpisori;

5) Se recomanda ca intreruperea centurilor de la casa scarii sa fie prevazuta numami pentru cladiri din zone seismice cu ag0.20g6) Sectiunea transversala a centuriloe de beton armat va satisfice urmatoarele conditii:a) Aria sectiunii tranversale 500 cm2 cu respectarea urmatoarelor dimensiuni:(i) Latimea 25cm, dar 2/3 din grosimea peretelui(ii) Inaltimea decat grosimea placii planseului pentru peretii interior si decat dublul acesteia pentru peretii de pe conturul cladirii si de la casa scarii7) Armarea centurilor se va stabilii prin calcul cu urmatoarele conditii minime:a) Procentul de armare longitudinala : 1.0% pentru zone seismice ag 0.25gb) diametrul barelor longitudinale 12mmc) armarea transversala:(i) etrieri inchisi 6mm(ii) distanta dintre etriei: 15 cm in camp current si 10cm pe lungimea de inadire a barelor longitudinale sip e 60 cm la intersectiile cu stalpisoriiInadirea barelor longitudinale se va face prin suprepunere, fara carlige,pe o lungime de 60.Sectiunile de inadire ale barelor vor fi decalate cu cel putin 1.00m. intr-o sectiune se vor innadi cel mult 50% din barele centurii.

La colturi,interseectii si ramificatii se va asigura legatura monolita a centurilor amplasate pe cele doua directii iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizata prin ancorarea barelor longitudinale in centurile perpendiculate pe o lungime 60.

Stabilirea nlimii centurii:

Hn- 35 cm= H315 - 35 = 280 cmH=280 cmHa= 280 : 10 = 28 HaGVP = 88 + 12 = 100 mmhcentur = 35 cm

bcentur (= bperete) = 30 cm; hcentur = 35 cm;

Aadar, sunt ndeplinite toate cele 3 condiii: Aria seciunii transversale: 1050 > 500 cm2; Limea: 30 25cm; dar minim 2/3 30 = 20 cm; nlimea: 35 2*13 cm;

Concluzie: Aria minim de armtura: Asmin = 1 / 100 * 105000 = 1050 mm2 Aleg 6 16, rezult: Asef = 1206 mm2 Aleg etr 8, dispui la s = 150 mm n cmp curent i s = 100 mm pe lungimea de nndire a armturilor longitudinale; Seciunea centurilor este de 30x35 cm;

4.5. Placa din beton armat

grosimea minim prevzut pentru izolare fonic: hp 13 cm; grosimea minim prevzut pentru siguran structural: hp 7 cm;

Calculul grosimii plcii pentru cel mai mare ochi de plac, cuprins ntre (2-4) / (A-D):

P- perimetrul ochiului de plac [cm];P = 5152+5702=2170 cm;

Concluzie: - Din considerente de izolare fonic si structurala hpl = 13 cm;

4.6. Buiandrugii din beton armat

hbuiandrug = 2 * ha = 2 * 10 = 20 cm;lbuiandrug = lungimea buiandrugului se considera egala cu lungimea golului plus o portiune de 40 cm de o parte si de alta a golului;Observaii: limea buiandrugului se consider egal cu cea a peretelui 30 cm; la partea inferioar procentul de armare este de 0,10%, raportat la ntreaga seciune de beton: Asmin = 0,1 / 100 200 300= 60 mm2; Aleg 3 12, rezult: Asef = 340 mm2

4.7. Conformarea scrii din beton armat

Scara este alctuit din elemente nclinate (rampe) coninnd mai multe trepte si din elemente orizontale (podeste).Conformarea arhitectural a scrii const n a determina numrul de trepte, precum i dimensiunile acestora, limea rampei, dar i a podestului.

*Desenul de mai sus pune in eviden elementele scrii, fiind sugerate nlimea treptei i limea treptei, ce urmeaz a fi conformate. Limea rampei i a podestului din figur sunt pentru o locuin individual. ntruct in cazul curent este vorba despre 2 apartamente, limile rampelor si ale podestelor vor fi mai mari.

Algoritmul de calcul:

se mparte nlimea de nivel (Hn) la o nlime optim a treptei (17,5 cm). Rezultatul, luat ca numr ntreg cel mai apropiat, reprezint numrul optim de trepte (Ntr); nlimea treptei (htr) se obine mprind nlimea de nivel (Hn) la numrul de trepte determinat anterior (Ntr); limea treptei (btr) se obine cu formula btr63 cm - 2htr; btr trebuie sa fie multiplu de 1 cm;

-> 16 trepte

cmbtr + 2* htr = 63 cmhtr = 17,5 -> btr = 28 cm ; se alege btr = 28 cm

ltr = functie de numarul de fluxuri de circulatie 2 apartamente > 2 fluxuri -> ltr = 1,15 m podest intermediarlpi > ltr = 1.15 m -> lpi = 1.20 m

5.Calculul procentelor de perei

5. Calculul procentelor de pereiDensitatea pereilor structurali ai construciilor din zidrie, pe fiecare din direciile principale ale cldirii, este definit prin procentul ariei nete totale a pereilor structurali din zidrie ( Az,net ) pe direcia respectiv, raportat la aria planseului ( Apl ) de la nivelul respectiv.P ( % ) = 100 * Az,net / AplPentru structurile cu perei din zidrie, densitatea necesar a pereilor structurali se va stabili prin calcul, cu respectarea valorilor minime date n P100-1, Tabel 8.3. Valorile minime P ( % ) se refer la nivelul de baz al cldirii ( seciunea de ncastrare ). La nivelurile superioare, densitatea poate fi redus, fr ns a deveni mai mic de 30% pe fiecare direcie principal a cldirii. Reducerea densitii pereilor se va face, innd cont de recomandrile de la paragraful 5.1.2.6, din CR6-2006, urmrind sa nu rezulte modificarea clasei de regularitate sau creterea pronunata a disimetriei sistemului structural.Conform P100-1 / 2013, cldirile cu structuri din zidrie confinat pot fi utilizate, n condiiile de calcul, de dimensionare i de alctuire constructiv precizate n CR6-2013, cu condiia limitrii numrului maxim de niveluri peste seciunea de ncastrare i a prevederii densitii minime constructive a pereilor structurali, interiori i exteriori, n funcie de acceleraia seismic de proiectare. (ag)Numrul maxim de niveluri peste seciunea de ncastrare pentru cldirile cu perei din zidrie confinat, cu elemente din argil ars, din grupele 1 i 2 si valoarea minim constructiv asociat a densitii pereilor structurali, interiori i exteriori, pe fiecare direcie principal, n funcie de acceleraia seismic de proiectare sunt date n tabelul 8.3. (paragraf 8.3.3.2. P100/2013)Soluie aleas: P+2E, localitatea Targu Neamt, ag = 0,25 g.Concluzie: - conform indicaiilor din tabelul 8.3. din P100-1, pentru soluia aleas, este necesar un procent minim de 5% pe fiecare direcie principal; - pereii structurali se vor menine de aceiai form n elevaie, pe toate nivelurile;

Calculul ariei planeului:Apl = 289.20m2 ( conform AUTOCAD)

Calculul ariei de perei pe direcia X:Az,net = tperete( LAxA + LAxB + LAxC + LAxD +LAxE+ LAxF+ LAxG) = AxLungime perete [m]Arie perete [mp]

A19.85.94

B6.151.845

C00

D25.957.785

E00

F19.85.94

G6.151.845

TOTAL23.355

Procentul de perei pe direcia X: P(%) = 100*23.355/289.2 = 8.08 %>= 5,0%

Calculul ariei de perei pe direcia Y: Az,net = t( LAx1+LAx2+ LAx3+LAx4+LAx5+LAx6 +LAx7 +LAx8+LAx9) =

AxLungime perete [m]Arie perete [mp]

111.23.36

211.23.36

300

410.73.21

56.72.01

610.73.21

700

811.23.36

911.23.36

TOTAL21.87

Procentul de perei pe direcia Y: P(%) = 100*21.87/289.2 = 7.56 % >= 5,0%

Concluzie: condiia procentului minim de perei structurali( interiori i exteriori) este ndeplinit pe fiecare direcie principal a cldirii.

6.Verificarea ariei de goluri din pereii structurali de zidrie

6. Verificarea ariei de goluri din pereii structurali de zidrie

Valorile necesare ariilor nete ale pereilor structurali, pe ambele direcii principale ale construciei, pot fi stabilite prin calcul, dar nu vor fi mai mici dect cele obine prin aplicarea procentului minim de perei, menionat la punctul anterior.Raportul ntre ariile n plan ale golurilor de ui i ferestre i ariile plinurilor de zidrie, se va limita, pe baza indicaiilor din Tabelul 8.11. din P100-1:Pentru ag=0,25g i 3 niveluri: perete exterior: 1.00 perete interior: 0,35, unde

Directia X

AxLungime perete [m]Lungime gol [m] = L gol/ L pereteTip PereteVerificare conditie

A 87.80.98exterioreste verificata conditia

B4.2552.50.59exterioreste verificata conditia

C - - - - -

D24.151.80.07interioreste verificata conditia

E - - - - -

F87.80.98exterioreste verificata conditia

G3.8530.78exterioreste verificata conditia

Directia Y

AxLungime perete [m]Lungime gol [m] = L gol/ L pereteTip PereteVerificare conditie

17.353.850.52exterioreste verificata conditia

29.41.80.19interioreste verificata conditia

3 - - - - -

49.82.350.24interioreste verificata conditia

56.700.00interioreste verificata conditia

69.82.350.2398interioreste verificata conditia

7 - - - - -

89.41.80.19149interioreste verificata conditia

97.353.850.52381exterioreste verificata conditia

7.Evaluarea ncrcrilor

7.1. ncrcri gravitaionale

7.1.1. ncrcri pe terasa circulabil;7.1.2. ncrcri la nivelul planeelor curente;7.1.3. ncrcri permanente perimetrale din nchideri;7.1.4. ncrcri pe rampa scrii i podest;7.1.5. Definirea combinaiilor de aciuni;

7.2. Aciunea seismic

7. Evaluarea ncrcrilor

7.1. ncrcri gravitaionale

7.1.1. ncrcri pe terasa circulabil

Planeu teras

TipncarcareVal caract [kN/mp]n [-]Val frecv [kN/mp]n [-]Val de calcul [kN/mp]

Pgreutate proprie plac 13 cm3,2513,251,354,39

dale prefabricate 40x40x40,8810,881,351,19

pat de nisip0,3210,321,350,43

hidroizolaie0,1510,151,350,20

strat separator0,0510,051,350,07

termoizolaie0,0210,021,350,03

strat suport termoizolaie0,4610,461,350,62

bariera contra vaporilor (BCV)0,0610,061,350,08

strat difuziune0,0510,051,350,07

strat de egalizare0,4610,461,350,62

beton de panta1,4411,441,351,94

tencuial0,2010,21,350,27

Vutil2,000,30,601,50,90

9.317,9410,81

ncrcarea variabil la nivelul planeului teras se determin ca fiind cea mai mare dintre valorile incrcrii din zpad (cf. CR1-1-3/2012) i utila (cf. SR EN 1991).

Calculul ncrcrii din zapadValoarea caracteristic a ncrcrii din zapad pe acoperi, pentru situaia de proiectare persistent/tranzitorie se determin astfel:

unde: = este factorul de importan-expunerepentru aciunea zpezii =1,00 (tab.4.2clasa III de importan a structurii);= coeficientul de form al ncrcrii din zapad pe acoperi (Capitolul 5) =0,80;

= valoarea caracteristic a ncrcrii din zapadpe sol [kN/m2], n amplasament =2.0 KN/m2 (fig.3.1);= coeficientul de expunere al construciei n amplasament; = 1 (tab. 4.3- expunere normal);= coeficientul termic = 1;

Detaliu teras circulabil

7.1.2. ncrcri la nivelul planeelor curente

Detaliu pardoseal cald

ComponentGrosime [m]Greutate volumic [kN/m3]ncarcare pp [kN/m2]

Parchet0,0280,16

ap0,03220,66

Tencuial0,01200,2

= 1.02

Detaliu pardoseal rece

ComponentGrosime [m]Greutate volumic [kN/m3]ncarcare pp [kN/m2]

Gresie0.02230.46

ap0.03220.66

Tencuial0.01200.2

= 1.32

INCARCARI PERMANENTE DIN PARDOSEALA SI COMPARTIMENTARI

Ochi placaIncaperiSuprafata incapere [mp]IncarcareIncarcare totala [kN/mp]

1Dormitor12.552.522.24

Baie3.91.32

2Living21.552.522.22

Bucatarie7.31.32

3Dormitor14.212.522.30

Baie3.111.32

4Hol24.61.321.32

5Balcon13.421.321.32

6Balcon9.171.321.32

Exemplu de calcul:

Ochi de placa numarul 1:

Suprafata Dormitor = 12.55 mp => pardoseala calda

Suprafata Baie =3.90 mp => pardoseala rece

Suprafata totala ochi =16.45 mp

ppc = incarcare permanenta din pardoseala calda

ppr = incarcarea permanenta din pardoseala rece

ppd - incarcare permanenta din pereti despartitori

pt - incarcare permanenta totala pe ochiul de placa

Apc - suprafata acoperita de pardoseala calda

Apr - suprafata acoperita de pardoseala rece

pt = ( 2.52*11.05+1.32*3.9+ 1.5 )/ (12.55+3.9)=2.24kN/mp

7.1.3. ncrcri permanente perimetrale din nchideri

-ncrcarea uniform distribuit din atic-

7.1.4. ncrcri pe rampa scrii i podest Ramp

ComponentGrosime strat [m]Greutate specific [kN/m3]ncarcare p [kN/m2]

Greutate pr plac0,13253,25

Treapta0,075221,65

Tencuiala inferioara0,015200,30

Finisaj superior0,05221,10

= 6,25

Atriunghi = AdreptunghiAtriunghi = 17,5*29/2 = 253.75 cm2bechivalent = = 33.87 cmhechivalent = = 7.49 cmp = 6,25 kN/m2 -> q=p * cos = 6,25 * 0,856 = 5,35kN/m2cos = = 0,856u = 3 kN/m2Podest

ComponentGrosime strat [m]Greutate specific [kN/m3]ncarcare p [kN/m2]

Greutate pr podest0,15253,75

Pardoseal rece0,02230,46

Tencuial inferioara0,015200,29

= 4,50

p = 4.50 kN/m2u = 3 kN/m2

7.1.5. Definirea combinaiilor aciuni

Calculul a fost efectuat considernd combinaiile de ncrcri schematizate n tabel. ncrcrile laterale au fost introduse n programul de calcul automat lund n considerare i o excentricitate accidental (pozitiv sau negativ) a centrului maselor egal cu 5% din lungimea construciei pe direcie perpendicular celei de atac (figura 4.)

Denumire combinaie de ncrcriTranslaieSensul rotirii cauzat de torsiunea accidental

DirecieSens

GF=1,35PERM"+"1,5VARgravitaional--

GS=PERM"+"0,3VARgravitaional--

GSXPP=GS"+"SXPtransversal

GSXPN=GS"-"SXPtransversal

GSXNP=GS"+"SXNtransversal

GSXNN=GS"-"SXNtransversal

GSYPP=GS"+"SYPlongitudinal

GSYPN=GS"-"SYPlongitudinal

GSYNP=GS"+"SYNlongitudinal

GSYNN=GS"-"SYNlongitudinal

PERM=ncrcare permanent;VAR= ncrcare variabil;SXP=seism direcia X cu excentricitate accidental +0,05Ly;SXN=seism direcia X cu excentricitate accidental -0,05Ly;SYP=seism direcia Y cu excentricitate accidental +0,05Ly;SYN=seism direcia Y cu excentricitate accidental -0,05Ly;GF=grupare fundamental;GS=grupare special;GSXPP=gruparea special, inclusiv seismul =GS+SXP;GSXPN=gruparea special, inclusiv seismul =GS-SXP;GSXNP=gruparea special, inclusiv seismul =GS+SXN;GSXNN=gruparea special, inclusiv seismul =GS-SXN;GSYPP=gruparea special, inclusiv seismul =GS+SYP;GSYPN=gruparea special, inclusiv seismul =GS-SYP;GSYNP=gruparea special, inclusiv seismul =GS+SYN;GSYNN=gruparea special, inclusiv seismul =GS-SYN;

Figura 4.Orientarea excentricitii accidentale fa de fora seismic

7.2. Aciunea seismic

Aciunea seismic a fost modelat folosind metoda forelor seismice statice echivalente. Aciunea forelor laterale a fost considerat separat pe direciile principale de rezisten ale cldirii.Fora tietoare de baz corespunztoare modului propriu fundamental pentru fiecare direcie principal se determin dup cum urmeaz:

unde: = factor de importan expunere al construciilor =1,00 (clasa III ) = ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare perioadei fundamentale T1 = perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul ce conine direcia considerat = spectrul normalizat de rspuns elastic q = factor de comportare pentru structurile cu pereti structurali de zidarie (conform tabel 8.10 P100/2013)Pentru cladire avand regularitate atat in plan cat si pe verticala se poate adopta q = 2.25*u/1Factorul de suprarezistenta este definit prin expresia u/1 in care:u reprezinta 90% din forta seismica orizontala pentru care, daca efectele celorlalte actiuni raman constante, structura atinge valoarea maxima a fortei laterale capabile.1 reprezinta forta seismica orizontala pentru care, daca efectele celorlalte actiuni raman constante, primul element structural atinge rezstenta ultima (incovoiere cu forta axiala sau la forfecare)u/1 = 1.25q= 2.25*1.25 = 2.8125

(P100-1/2013)

=acceleraia maxim de proiectare a terenului n amplasament; pentru Alba Iulia = 0.25g;m=masa total a cldirii;=factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia; =0,85, pentru =factor de corecie care ine seama de fraciunea din amortizarea critic;= - conform 8.4 P100/2013.

Evaluarea greutii totale Gsuprastructur, n gruparea special de ncrcri GS

GS=1,00Perm+0,30Var

Gsuprastructur=Gteras+3Gplaneu nivel curent+3Gscri+Gzidrie+Gstlpiori+ +Gcenturi+Gatic

Gteras=qterasAteras=7,94289.20=2166.1 kN; Gplaneu nivel curentIncarcare totala planseu nivel curent in grupare GS

OchiNr ochiuriSuprafata [mp]Incarcare [kN/mp]G proprie placa [kN/mp]G total/ochi [kN/mp]G total/ tip ochi [kN]

PV

1416.452.241.53.255.94390.56

2428.852.221.53.255.92682.75

3217.322.301.53.256.00208.00

4124.61.3233.255.47134.56

5213.421.3233.255.47146.81

629.171.3233.255.47100.32

Greutate totala nivel curent[kN] =1663.00

Gscri=5.35*9.41*2.6+0.3*3*4*2.6=140.3 kN Gzidrie=htotlpereti bperetizidrie=8.4203.65*0,3020=10263.96 kN; htot=4hn-4hcentura=33.15-30,35=8.4 m; lpereti= lpereti_x+ lpereti_y=130.75+72.9=203.65 m;

bpereti=0,30 m; Gstlpiori=htotb2stlpiorib.a.nrstlpiori=9.450,3022544=935.55 kN; Gcenturi=hcenturilcenturi bcenturib.a.=0,350,30253=1204.5 kN Gatic=latic=5,10 (25.95*2+12.15*2)=388.62 kN;

Gsuprastructur=2166.1+21663++10263.93+935.55+1204.5+388.62=18425 kN;Gedb=16150 kN;

;

Fb=csGedb => cs= Fb/ Gedb=2799.2/16856=0,166;

8.Modelul de calcul structural

8.1. Generaliti8.2. Verificarea deplasrilor laterale relative8.2.1. Starea limit de serviciu;8.2.2. Starea limit ultim;8.3. Rezultate furnizate de programul ETABS8.3.1. Mase de nivel i poziii ale centrelor maselor;8.3.2. Perioade i forme proprii de vibraie;

8.Modelul de calcul structural

8.1. Generaliti

Structura de rezisten a cldirii este de tip perei structurali din zidrie de crmid. Suprastructura este format din elemente verticale - perei structurali de zidrie confinat (ZC), stlpiori din beton armat monolit i elemente orizontale - planee din beton armat in soluie monolit,centuri i grinzi, iar scara se realizeaz din beton armat monolit.n figura urmtoare se prezint elementele de rezisten

Model spaial

Calculul structurii la aciunea forelor laterale i verticale a fost efectuat folosind programul de calcul structural ETABS. Modelul de calcul al supratructurii este cel spatial, considerat ncastrat la baza primului nivel, diferena de rigiditate ntre infrastructur (planeul peste subsol, pereii subsolului, placa de beton care constituie suportul pardoselii de la subsol, structura de fundare realizat din tlpi de beton armat, dispuse pe cele dou direcii ale cldirii) i suprastructur, confer rezisten sporit, adecvat intensitii solicitrilor verticale i seismice caracteristice terenului de fundare, permind adoptarea acestei ipoteze simplificatoare.Planeul de beton armat are rigididate i rezisten substanial pentru a prelua eforturile produse de forele laterale, putnd fi considerat indeformabil n planul su. Pentru a ine seama de rigiditatea rampelor scarilor la deplasri laterale ale structurii, s-a considerat, n mod simplificat, o plac cu grosimea egal cu cea a rampei scrii.Elementele structurale ale suprastructurii, stlpi i grinzi, au fost modelate folosind elemente finite de tip bar.

8.2. Verificarea deplasrilor laterale relative

Verificarea deplasrilor laterale se face pentru ambele direcii principale ale structurii. Primul pas l constituie identificarea pentru fiecare combinaie seismic de proiectare a cazului cel mai deformat, unde se manifest cele mai mari deplasri de nivel.Cazul cel mai defavorabil din punct de vedere al deplasrilor relative este exprimat n tabelele urmtoare.

Starea limit de serviciu

Verificarea la starea limit de serviciu are drept scop meninerea funciunii principale a cldirii n urma unor cutremure ce pot aprea de mai multe ori n viaa construciei, prin controlul degradrilor elementelor nestructurale i al componentelor instalaiilor aferente construciei. Cutremurul asociat acestei stri limit este un cutremur moderat ca intensitate, avnd o probabilitate de apariie mai mare dect cel asociat strii limit ultime.Verificarea la deplasare se face pe baza expresiei:

unde, = deplasarea relativ de nivel sub aciunea seismic asociat SLS; = factor de reducere care ine seama de perioada de revenire mai mic a cutremurului; = 0,5; = factor de comportare specific tipului de structur; =2,5; = deplasarea relativ a aceluiai nivel, determinat prin calcul static elastic sub ncrcri seismice de proiectare; = valoarea admisibil a deplasrii relative de nivel. =0,5%*Hniv;

DRIFT SLS DRIECTIA X

StoryLoadd EDB [m]dr EDB [m]qH niv [m]dr SLS [m]dr,a SLS [m]Verificaredr SLS/dr,a SLS (%)

3GSXPP0.0280.0080.52.813.150.0110.016OK0.690

20.0200.0110.52.813.150.0150.016OK0.938

10.0090.0090.52.813.150.0130.016OK0.847

3GSXPN0.0270.0070.52.813.150.0100.016OK0.616

20.0210.0110.52.813.150.0160.016OK0.990

10.0090.0090.52.813.150.0130.016OK0.839

3GSXNP0.0270.0070.52.813.150.0100.016OK0.616

20.0210.0110.52.813.150.0160.016OK0.990

10.0090.0090.52.813.150.0130.016OK0.839

3GSXPP0.0270.0070.52.813.150.0100.016OK0.616

20.0210.0120.52.813.150.0160.016OK0.990

10.0090.0090.52.813.150.0130.016OK0.803

DRIFT SLS DRIECTIA Y

StoryLoadd EDB [m]dr EDB [m]qH niv [m]dr SLS [m]dr,a SLS [m]Verificaredr SLS/dr,a SLS (%)

3GSYPP0.0240.0060.52.813.150.0090.016OK0.544

20.0180.0100.52.813.150.0140.016OK0.865

10.0090.0090.52.813.150.0120.016OK0.767

3GSYPN0.0240.0060.52.813.150.0090.016OK0.544

20.0180.0100.52.813.150.0130.016OK0.847

10.0090.0090.52.813.150.0120.016OK0.767

3GSYNP0.0240.0060.52.813.150.0090.016OK0.544

20.0180.0100.52.813.150.0140.016OK0.865

10.0090.0090.52.813.150.0120.016OK0.767

3GSYPP0.0240.0060.52.813.150.0080.016OK0.535

20.0180.0100.52.813.150.0130.016OK0.856

10.0090.0090.52.813.150.0120.016OK0.758

Starea limit ultim

Verificarea deformaiilor laterale la starea limit ultim are drept scop evitarea pierderilor de viei omeneti la atacul unui cutremur major prin prevenirea prbuirii elementelor nestructurale. Aceasta verificare este necesar n cazul construciilor de beton, cu excepia celor cu sistem structural tip perei sau sistem structural dual cu perei prepondereni, n cazul construciilor de oel sau al constructiilor compozite. Verificarea la deplasare se face pe baza expresiei:

= deplasarea relativ de nivel sub aciunea seismic asociat ULS;q = factorul de comportare specific tipului de structur; =2,50; = definit in cadrul paragrafului E.1. n lipsa datelor care s permit o evaluaremai precis, rigiditatea la ncovoiere a elementelor structurale de beton armat, utilizat pentru calculul valorii dre, se consider egal cu jumtate din valoarea corespunztoare seciunilor nefisurate, adic ; = valoare admisibil a deplasrii relative de nivel; = 2,5%; = factorul de amplificare a deplasrilor;

T= este perioda proprie fundamental de vibraie a cldirii; Tx=0,681 s; Ty=0,64 s; = este perioada de control a spectrului de rspuns=0,7 s;

DRIFT SLU DRIECTIA X

StoryLoadd EDB [m]dr EDB [m]cqH niv [m]dr SLS [m]dr,a SLS [m]Verificaredr SLS/dr,a SLS (%)

3GSXPP0.0520.01312.813.150.0360.079OK0.460

20.0390.02112.813.150.0580.079OK0.742

10.0180.01812.813.150.0500.079OK0.639

3GSXPN0.0520.01312.813.150.0360.079OK0.460

20.0390.02112.813.150.0580.079OK0.742

10.0180.01812.813.150.0500.079OK0.639

3GSXNP0.0520.01312.813.150.0360.079OK0.460

20.0390.02112.813.150.0580.079OK0.742

10.0180.01812.813.150.0500.079OK0.639

3GSXPP0.0520.01312.813.150.0360.079OK0.460

20.0390.02112.813.150.0580.079OK0.742

10.0180.01812.813.150.0500.079OK0.639

DRIFT SLU DRIECTIA Y

StoryLoadd EDB [m]dr EDB [m]cqH niv [m]dr SLS [m]dr,a SLS [m]Verificaredr SLS/dr,a SLS (%)

3GSYPP0.0460.01212.813.150.0320.079OK0.410

20.0350.01812.813.150.0520.079OK0.657

10.0160.01612.813.150.0460.079OK0.585

3GSYPN0.0460.01112.813.150.0320.079OK0.407

20.0340.01812.813.150.0510.079OK0.646

10.0160.01612.813.150.0460.079OK0.582

3GSYNP0.0460.01212.813.150.0320.079OK0.410

20.0350.01812.813.150.0520.079OK0.657

10.0160.01612.813.150.0460.079OK0.585

3GSYPP0.0460.01112.813.150.0320.079OK0.403

20.0350.01812.813.150.0510.079OK0.649

10.0160.01612.813.150.0460.079OK0.582

8.3. Rezultate furnizate de programul ETABS

8.3.1. Perioade i forme proprii de vibraie

ModePeriodUXUYRZ

10.68162586.75450.00070.4948

20.6394640.003487.68890.1788

30.5980280.50380.186387.9102

Observaii: a) Modul 1 de vibraie este translaie pe direcia X, la care particip 86.75% din masa total a structurii. b) Modul 2 de vibraie este translaie pe direcia Y, la care particip 87.68% din masa total a structurii. c) Modul de vibraie este torsiune, la care particip 87.91% din masa total a structurii.

9.Calculul planeului peste parter

9.1. Determinarea ncrcrilor pe fiecare ochi de plac;9.2. Determinarea momentelor de calcul [kNm/m];9.3. Calculul acoperirii cu beton a armturii;9.4. Calculul procentului minim de armare;9.5. Determinarea armturii pentru fiecare ochi de plac;9.6. Concluzii;

Calculul planeului peste parter

9.1. Determinarea ncrcrilor pe fiecare ochi de plac

Calculul planeului peste parter se va realiza in domeniul plastic, n conformitate cu normativul STAS 10107-2-92.n capitolul 7 (Evaluarea ncrcrilor), am determinat ncrcrile ce au fost introduse n modelul de calcul pentru determinarea rspunsului n cazul curent, fiind neglijat aportul planeelor, deoarece ncrcarea aferent acestora este luat n considerare n mod automat de program.Avnd n vedere faptul c exist ochiuri de plac fr perei despritori, pentru armare, se va lua o ncrcare acoperitoare de 1,5 kN/mp aferent eventualilor perei despritori care ar putea fi dispui pe durata de via a construciei.ntruct calculul plcii se realizeaz manual, se va determina n continuare ncrcarea aferent fiecrui ochi de plac.

Incarcare totala planseu nivel curent in grupare GF

OchiNr ochiuriSuprafata [mp]Incarcare [kN/mp]G proprie placa [kN/mp]G total/ochi [kN/mp]G total/ tip ochi [kN]

PV

1416.452.241.53.259.66635.33

2428.852.221.53.259.631111.25

3217.322.301.53.259.75337.69

4124.61.3233.2510.67262.47

5213.421.3233.2510.67286.37

629.171.3233.2510.67195.68

Greutate totala nivel curent[kN] =2828.79

9.2. Determinarea momentelor de calcul [kNm/m]

Calculul plcilor rezemate pe tot conturul sau fcnd parte din plci continue, se face cu relaia:q/12(3lmax lmin)lmin2 = 2(M1+M2)+M1+M2+M1+M2 unde: lmax latura mare a plcii; lmin latura mic a plcii;M1 i M2 momentele capabile n cmp, pe cele dou direcii, determinate pe toat limea seciunii plcii pe direcia respectiv;M1, M2, M1si M2 momentele capabile pe reazeme, determinate pe toat lungimea acestora;

Calculul plcilor rezemate pe trei laturi se face astfel: pentru , cu relaia:

9.3. Calculul acoperirii cu beton a armturii

Acoperirea cu beton a fost calculat conform SR EN 1992-1-1 (paragraf 4.4.1).

(tabel 4.4.N, SR EN 1992)Pentru clasa structural S4 si clasa de expunere X0,

(Anexa Naional 4.4.1.3.)

9.4. Calculul procentului minim de armare

Procentul minim de armare a fost calculat conform P100-2013Coeficientul de armare longitudinal din zona ntins, , satisface condiia : ,n care:

valoarea medie a rezistenei la ntindere a betonului=2,2 MPa; valoarea caracteristic a limitei de curgere a oelului=345 MPa;d= nlimea efectiv a seciunii;

Direcia 0X

Se alege armarea Direcia 0Y

Se alege armarea 9.5. Determinarea armturii pentru fiecare ochi de placCENTRALIZATOR ARMATURI PLACA

DIR. Xas[mm]=19hs[mm]=111

DIR. Yas[mm]=27hs[mm]=103

Nr. PlacaCAMPREAZEM

Med [kNm/m] propusNr bareMrd [kNm/m]Med/MrdMed [kNm/m] propusNr bareMrd [kNm/m]Med/Mrd

14.77858.370.573.1857.770.40

2.48857.770.325.96858.370.71

25.51857.770.716.09858.370.73

4.88858.370.586.88857.770.89

6.09858.370.73

6.88857.770.89

31.31857.770.175.19858.370.62

4.15858.370.501.63857.770.21

5.19858.370.62

47.16857.770.923.72858.370.44

2.97858.370.353.72858.370.44

8.9610512.130.74

52.16857.770.2814.4312517.470.83

17.312518.830.92

61857.770.133.57857.770.46

12.510513.080.96

9.6. Concluzii

1. S-a adoptat un modul de 5 bare pe metru liniar pentru armtura de rezisten, fiind respectat astfel distana ntre barele de armtur din paragraful 9.3.3.1.(3) din SR EN 1992-1-1:n zonele de moment maxim smax,slabs2hf smax,slabs260 mm; smax,slabs,eff=200 mm;2. Plcile vor fi armate cu plase legate, executate pe antier din bare individuale;3. Toate barele de armtur sunt de tip PC52 (inclusiv distanierii);4. S-au utilizat diametre de 6 mm si 8 mm barele de 6 mm fiind utilizate ca bare de repartiie (cu rol constructiv i de montaj);5. Pentru armtura de repartiie s-a utilizat acelai modul n ceea ce privete numrul de bare pe metru56/m;6. Seciunile de ntrerupere a clreilor se situeaz fa de reazem la distana din deschiderea de calcul a plcii. Dac deschiderile adiacente reazemului nu sunt egale, punctele de ntrerupere a clreilor se stabilesc funcie de valoarea maxim a deschiderii de calcul din dreapta i stnga reazemului;7. Golurile de instalaii din plac au dimensiuni reduse, aadar armtura din plac ntrerupt de gol se dispune ca armtur de bordaj.Armturile de bordaj se prelungesc dincolo de marginea golului cu a1/2+la, unde a1 este dimensiunea golului pe direcie perpendicular fa de direcia armturii n discuie ( vezi figura de mai jos).Aceast lungime de ancoraj se calculeay astfel nct sa asigure antrenarea barelor ntrerupte prin biele comprimate de beton care se mobilizeaz n planul plcii.

8. n lungul laturilor libere, nerezemate (la balcoane), sunt dispuse armturi ca n figura urmtoare:

9. Ancoraje i nndiri

Mai jos se exemplific calculul lungimii de ancoraj pentru barele 8 situate n cmp. Lungimile de ancoraj corespunztoare diametrelor utilizate sunt prezentate n tabelul de mai jos.La proiectarea zonelor de ancorare i a celor de nndire ale armturilor seaplic prevederile din SR EN 1992-1-1, capitolul 8.

=lungimea de ancorare de calcul;=coeficient ce ine seama de efectul formei barelor n condiiile asigurrii unei acoperiri adecvate;-se calculeaz lungimea de ancorare a unei bare cu cioc, pentru

= coeficient ce ine seama de efectul acoperirii cu beton minime

=coeficient ce ine seama de efectul de confinare al amturilor transversale; =coeficient ce ine seama de influena uneia sau mai multor bare transversale sudate de-a lungul ; =coeficient ce ine seama de efectul presiunii perpendiculare pe planul de despicare de-a lungul ;lungimea de ancorare minim n absena oricrei alte limitri;Pentru barele ntinse, ;=lungimea de ancorare de referin; ;=efortul unitar de calcul al barei n seciunea de la care se msoar lungimea de ancorare=;=valoarea de calcul a efortului unitar ultim de aderen; =rezistena de calcul la ntindere a betonului;

=coeficient parial pentru beton=1,5;=coeficient ce ine seama de efectele de lung durat asupra rezistenei la ntindere i de efectele favorabile datorate modului de aplicare al ncrcrii=1 (valoare recomandat n Anexa Naional); (cuantil 5%)

=coeficient legat de condiiile de aderen i de poziia barei n timpul betonrii (condiiile de aderen sunt bune);

=coeficient ce ine seama de diametrul barei

.

CaracteristiciCmpReazem

686810

fctd [Mpa]1,03

11

21

fbd [Mpa]2,32

fyd [Mpa]300

lbd,rqd [mm]194259194259323

11

21

30,7

41

51

lbd [mm]136182136182226

Lungimea de ancorare a fost msurat de la faa reazemului, spre interior, innd cont de acoperirea cu beton a armturii.

10.Calculul peretelui structural

10.1. Determinarea lungimilor tlpilor active;10.2. Determinarea ariei echivalente de zidrie;10.3. Rezistena de proiectare a peretelui la for axial;10.4. Rezistena de proiectare la for axial i ncovoiere n planul median al peretelui;10.5. Rezistena de proiectare la for tietoare;

10.Calculul peretelui structural

10.1. Determinarea lungimilor tlpilor active

Pereii activi de pe fiecare direcie a cldirii, participani la preluarea forelor seismice se delimiteaza considernd, n cazul seciunilor compuse (L,T,I) lungimile tlpilor active egale cu grosimea peretelui la care se adauga, de fiecare parte a inimiii, cea mai mica dintre valorile : - 6t ; unde t = grosimea peretelui- distanta pana la primul gol

10.2. Determinarea ariei echivalente de zidrie

Pentru calculul pereilor, se accept n mod simplificat i acoperitor, luarea in calcul doar a inimii i a stlpiorilor.Conform paragrafului 6.6.3.3.(5), aria de beton armat a stlpiorilor comprimai poate fi nlocuit cu o arie echivalent de zidrie.Coeficientul de echivalen, nech, se ia egal cu raportul dintre valoarea de baz a rezistenei la compresiune a betonului din stlpior (fcd*) redus cu coeficientul condiiilor de lucru m=0,75 i rezistena de proiectare la compresiune a zidriei (fd).

;0,75 = coeficient al condiiilor de lucru;;fd = rezistena de proiectare la compresiune a zidriei;

;; = coeficient al condiiilor de lucru ;= 0,75 ; = rezistena caracteristic la compresiune a zidriei;=Kfb0,70fm0,30;K=constant care depinde de tipul elementului pentru zidrie i de tipul mortarului =0,45; (tabel 4.1.)fb =rezistena la compresiune standardizat a elementului pentru zidrie, pe direcia normal pe rosturile orizontale, n N/mm2 definit lund ca normativ de referin art 3.1.3.1.1.(2) din CR6-2006; =8,70 N/mm2;fm=rezistena medie a mortarului;fm=10 N/mm2; = 4,50 N/mm2;

11.Calculul scrii

11.1. Modelarea scrii n ETABS;11.2. Calculul acoperirii cu beton a armturii;11.3. Calculul ariei minime de armtur;11.4. Rezultatele furnizate de programul de calcul;

11.Calculul scrii

11.1. Modelarea scrii n ETABS

Scara a fost modelat cu ajutorul programului de calcul automat ETABS, pentru a putea extrage valorile eforturilor secionale de proiectare cu scopul de a determina cantitatea de oel necesar armrii rampelor i a podestelor.Evaluarea ncrcrilor a fost fcut n cadrul subcapitolului 7.1.4. al prezentei documentaii.De menionat este faptul c programul ETABS ine seama n mod automat de greutatea proprie a elementelor, aadar ncrcrile introduse pe plci sunt urmtoarele:

Rampe: p = (6,25-3,25)0,844 = 2,532 kN/m2; u = 3 kN/m2;

Podeste: p = 4,50-3,25 = 1,25 kN/m2; u = 3 kN/m2;

La nivelul podestului intermediar, placa este simplu rezemat pe contur, iar n ceea ce privete placa de nivel curent, aceasta este ncastrat pe contur.Pentru determinarea eforturilor secionale se utilizeaz ipotezele de ncrcare din gruparea fundamental:

GF = 1,35p+1,50u;

11.2. Calculul acoperirii cu beton a armturii

Acoperirea cu beton a fost calculat conform SR EN 1992-1-1 (paragraf 4.4.1).

(tabel 4.4.N, SR EN 1992)Pentru clasa structural S4 si clasa de expunere X0,

(Anexa Naional 4.4.1.3.)

11.3. Calculul ariei minime de armtur

Procentul minim de armare a fost calculat conform P100-2013, paragraf 5.3.4.1.2.Coeficientul de armare longitudinal din zona ntins, , satisface condiia : ,n care:

valoarea medie a rezistenei la ntindere a betonului=2,2 MPa; valoarea caracteristic a limitei de curgere a oelului=345 MPa;d= nlimea efectiv a seciunii;

Podest:

Direcia 0X

Se alege armarea Direcia 0Y

Se alege armarea Ramp:

Direcia 0X

Se alege armarea Direcia 0Y

Se alege armarea 11.4. Rezultatele furnizate de programul de calcul

Calculul momentului maxim pentru care se pastreaz armarea minim:

Direcia 0X

Direcia 0Y

Alegerea momentelor pentru dimensionarea armturii se face, ca de fiecare dat, n funcie de axele locale ale elementului. axa local 1 = roie; axa local 2 = alb; axa local 3 = albastr;

M11 ncovoaie axa local 1 a elementului dimensioneaz armtura de pe direcia axei locale 1;M22 ncovoaie axa local 2 a elementului dimensioneaz armtura de pe direcia axei locale 2;M33 ncovoaie axa local 3 a elementului dimensioneaz armtura de pe direcia axei locale 3;

Dimensionarea armturii de pe ramp

Conform axelor locale ale elementului: Axa local 1 M11 dimensioneaz armtura de pe direcia OY; Axa local 2 M22 dimensioneaz armtura de pe direcia OX;

Direcia 0Y: Mcmp = 2.3 kNm/m 58/m; Mreazem = 6.13 kNm/m 510/m; (la frngerea ramp-podest am ales acelai modul de bare, ns un diametru mai mare al acestora, deoarece apar concentrri de eforturi) Direcia 0X: Se dispun bare de repartiie 58/m;

Dimensionarea armturii de pe podest

Conform axelor locale ale elementului: Axa local 1 M11 dimensioneaz armtura de pe direcia OY; Axa local 2 M22 dimensioneaz armtura de pe direcia OX;

Direcia 0Y: Mcmp = 1.89 kNm/m 58/m; Mreazem = 4.51 kNm/m 510/m; Direcia 0X: Se dispun bare 58/m, ns pe primii 50 cm de la frangerea ramp-podest se suplimenteaz armtura la 510/m.

Observaii: Pe direcia scurt a rampei se va dispune armtur de repartiie 58/m, obinut din procentul minim de armare. Aceast armare se va poziiona att la partea superioara, ct i la partea inferioar. Armtura longitudinal din ramp, se va continua n podest, fiindu-i asigurat o lungime minim de ancorare. Armatura transversal de repartiie din ramp se va dispune i n podeste, att la partea superioara, ct i la partea inferioar. La partea inferioar a podestelor i a rampei, armtura transversal de repartiie va fi ndesit, n zonele de rezemare a rampei pe podest.

11.Predimensionarea fundaiei

11.Predimensionarea fundaiei

Terenul de fundare are pconv = 275 kPa la adncimea de fundare, iar nivelul pnzei de ap subteran se afl la mare adncime.Relaia de calcul a limii fundaiei se poate determina la egalitatea cu presiunea convenionala.= fora axial din perei rezultat din calcul static;= fora axial din planeul de peste subsol; = greutatea proprie a pereilor de la subsol; = greutatea proprie a fundaiei pentru predimensionare se considera :

ncrcri la nivelul planeului de peste subsol :1. Greutate proprie planeu :

;

2. Greutate proprie pardoseal :

;

3. Util :

4. Perei despritori :

TOTAL : 9,79

Np = 15930 kNNT = (15930+9.79*289.20+0.3*143.1*3.15*25)1.1=24356.2 kN

Se va considera o latime constanta a talpii fundatiei.Astfel vom avea: B=ct si Li = cunoscut.Li = 150.4 mB = NT/Li/pconv=24356.2/150.4/275 = 0.58.Se va adopta o latime a talpii fundatiei de 0.6m

Verificarea fundaiei :

Verificarea se face n gruparea special de ncrcri(GS), pentru a lua astfel n considerare i aciunea seismic, care prin efectul ei puternic ar putea desprinde talpa de terenul de fundare.

CALCULUL MOMENTELOR DE INERTIE SI A ARIEI FUNDATIEI

I x [cm^4]Iy [cm^4]Arie [cm^2]

A1117399563651,7795E+11145500

A2211319214571,0785E+11261900

A3174865332734832985937152250

A4174865332734832985937152250

A5211319214571,0785E+11261900

A6117399563651,7795E+11145500

A7157597686731,7795E+11145500

A8283675836111,0785E+11261900

A9149728692976172883438216450

A10283675836111,0785E+11261900

A11157597686731,7795E+11145500

TOTAL2,03944E+111,15904E+122150550

TOTAL7,45074E+113,81546E+123018450

CALCUL5,4113E+112,65642E+12867900

BratDistanta [cm]W x[m^3]W y[m^3]

x 113112026,3

x2 13112026,3

y1640845,5

y2605894,4

Verificarea fundatiei

A fundatie[mp] =86,79

p conv[kN/mp] =275

H - distanta de la cota de fundare la cota teoretica de incastrare

H [m] =3,05

Wx[mc]=845,5

Wy[mc]=2026

RELATIA DE VERIFICARE

A planseu peste subsol [m] =289,2

q [kN/mp] - incarcarea uniform distribuita pe planseul peste subsol

q [kN/mp] =9,79

N pl.subs[kN]=2831,3

L [m] - lungimea totala a peretilor de la subsol

L [m] =150,65

b [m] - grosimea peretilor de subsol

b[m] = 0,3

b.a. [kN/mc]=25

N pereti subsol [kN] = 150,65*0,3*25

N per [kN]=1129,9

N fundatii [kN]= 0,1*N suprastructura = 0,1* 15930=1593kN

COMBMed [kNm]Ved [kNm]Mf[kNm]Ned [kN]Ncalc[kN]p1[Kn/mp]p1/1.4p.convp2[Kn/mp]p2>0

GSXPP22170524152290711593021484360,610,93664134,48OK

GSXPN18821324151955791593021484344,080,8937151,01OK

GSXNP22170524152290711593021484360,610,93664134,48OK

GSXNN906202415979861593021484295,910,76859199,18OK

GSYPP10736724151147331593021484383,240,99543111,84OK

GSYPN738742415812401593021484343,630,89254151,46OK

GSYNP10736624151147321593021484383,240,99542111,84OK

GSYNN738742415812401593021484343,630,89254151,46OK

Exemplu de calcul pentru GSXPP

Med [kNm]=221705

Ved [kN] = 2415

Mf = 221705+2415*3,05=229071kNm

Nf = 15930+2831,268+1129,875+1593=21484 kN

Wy [mc] = 438,8

Verificarea 1 - p max

p1 [kN/mp] = 21484,143/289,2+229070,75/438,8=360,610

Boroslache Silviu Marian- 69-