rehy

Calculul temperaturii de inceput de laminare pe caja finisoare

(impunand temperatura de sfarsit de laminare)

a. Laminarea tablelor cu grosimi mai mari de 40mm din brame turnate continuu

Pentru a obtine table groase compacte cu structura fina si uniforma este necesar ca bramele turnate continuu sa indeplineasca conditii de calitate iar procesul de laminare sa se desfasoare la temperatura de deformare cat mai mari cu grade de deformare pe treceri mari, in special in prima etapa de laminare.

Pentru eliminarea defectelor de turnare si in special a porozitatii concentrata in zona mediana a bramelor turnate continuu este necesar ca deformatia sa fie patrunsa pana in mijlocul bramei.

In functie de raportul:

1. ( 1 starea de tensiune de compresiune este patrunsa si este favorabila sudarii defectelor

2. ( 1 este o conditie nefavorabila sudarii defectelor.

l=

h=

( h===h

( +(h

(1) Relatie ce permite calculul reducerii minime fata de grosimea initiala a bramei si de raza cilindrica astfel incat deformatia sa fie patrunsa.

b. Legat de temperatura de sfarsit de laminare pe caja finisoare.

Pentru obtinerea unui ansamblu bun de proprietati temperatura de sfarsit de laminare trebuie sa fie cat maiscazuta.

In mod clasic granulatia fina se obtine prin tratament termic care urmeaza laminarii de formare.

Tratamentul termomecanic permite finisarea superioara a granulatiei si eliminarea tratamentului termic. Ideea de baza a laminarii termomecanice controlate este aceea ca deformarea la cald trebuie sa fie realizata intr-un interval de temperaturi, in care austerita sa nu le recristalizeze.

Pentru a calcula temperatura de inceput de laminare pe caja finisoare cunoscand temperatura de sfarsit de laminare trebuie tinut cont de modul in care are loc schimbul de caldura, dintre laminat si mediu sau dintre cilindri de laminare si semifabricat, astfel: in timpul laminarii semifabricatul pierde caldura prin radiatia si convectia suprafetei laterale totale in mediul exterior si prin conductibilitate in subansamblele care vin in contact. In acelasi timp semifabricatul castiga caldura prin efectul termic al deformarii.

Temperatura laminata la trecerea i este:

unde: -pierderea de temperatura pe trecerea i

-radiatii; conductivitate; convectie; deformatie.

Relatiile pentru pierderile de temperatura se determina pe baza bilantului de caldura sau utilizand relatii particulare de calcul.

Relatia lui TIAGUNOV:

(C.

.timp de radiatii

=

H- inaltimea semifabricatului dupa trecere.

T-temperatura.

unde: p-presiunea medie de laminare

-coeficient de reducere pe trecere

Calculul timpilor masina

-pentru laminoare reversibile LTG

a=30-50 rot/min*s

n=(0.7-0.5)n

b=70-90 rot/min*s

EMBED Equation.3 unde: -timp de accelerare

n-turatia nominala a cilindrului

n-turatia in faza de acceleratie

a-acceleratie

-timp de decelarare

b-deceleratie

2-timpul de laminare cu viteza constanta la turatia nominala a cilindrului.

Calculul timpilor pauza

-timpul pentru reglarea cilindrului superior

Vn=5-12 mm/s

Vm=(0.6-0.85)Vn

unde: H-inaltimea de reglare a cilindrului superior

Vm-viteza medie de deplasare a suruburilor calculata in functie de viteza nominala Vn

-timp pentru schimbarea sensului de rotatie al cilindrilor.

Algoritmi de calcul

-calculul numarului de treceri: n=

-impunerea numarului de treceri

-repartizarea reducerilor pe treceri

-calculul timpilor pauza si masina

-calculul pierderilor de temperatura pe fiecare trecere

-calculul temperaturii de inceput de laminare.

+n

-n

n1

n2

n3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

PAGE 4

_1072517713.unknown

_1072519263.unknown

_1072520489.unknown

_1072521020.unknown

_1072522342.unknown

_1072522595.unknown

_1072522659.unknown

_1072522482.unknown

_1072522505.unknown

_1072522418.unknown

_1072521533.unknown

_1072522317.unknown

_1072521448.unknown

_1072520711.unknown

_1072520884.unknown

_1072520663.unknown

_1072519442.unknown

_1072519633.unknown

_1072520436.unknown

_1072519632.unknown

_1072519384.unknown

_1072519407.unknown

_1072519337.unknown

_1072518513.unknown

_1072518898.unknown

_1072519041.unknown

_1072519183.unknown

_1072519014.unknown

_1072518698.unknown

_1072518860.unknown

_1072518646.unknown

_1072518278.unknown

_1072518452.unknown

_1072518462.unknown

_1072518401.unknown

_1072517843.unknown

_1072518147.unknown

_1072517801.unknown

_1072516468.unknown

_1072516637.unknown

_1072516750.unknown

_1072517661.unknown

_1072516706.unknown

_1072516546.unknown

_1072516592.unknown

_1072516509.unknown

_1072516417.unknown

_1072516433.unknown

_1072516135.unknown

_1072516360.unknown

_1072516390.unknown

_1072515641.unknown