222 sheet bending indoirea tablelor

Author: euroused

Post on 12-Jul-2015

825 views

Category:

Documents


24 download

Embed Size (px)

TRANSCRIPT

Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 1 Capitolul 1. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 1.1 Procesul de ndoire ndoireaesteprocesuldemodificareaformeiunuisemifabricatprinncovoiereinjurul unei muchii rectilinii [3], este un proces de deformare elastic si plastic la rece [6], deformarea aprnd numai n zona nvecinat liniei de ndoire [7]. ndoirea este folosit ca i proces de deformare a tablelor, pentru a produce profile, evi i piese ndoite pentru industria construciilor navale, industria construciilor civile, industia auto i maini de fabricaie [12], exemple tipice de semifabricate ndoite sunt prezentate n figura 1.1 [1] fig.1.1 exemple de semifabricate ndoite[1] Straturiledemetaldininteriorulunghiuluidendoiresecomprimisescurteazn direcielongitudinalisentindndirecietranzversal,straturileexterioarealendoituriise ntind i se lungesc n direcie longitudinal si se comprim n direcie tranzversal (fig.1.2). ntre straturile care s-au lungit i straturile care s-au scurtat se afl stratul neutru, a crui lungime este egalculungimeaainiialasemifabricatului.Laindoireabenzilorngusteseproduceo puternicdeformaieaseciuniitranzversale,careconstnmicorareagrosimiipeporiunea ndoit, lirea la interiorul ndoiturii i ngustarea n partea superioar (fig.1.2 b). [6] fig.1.2 schema procesului de ndoire[5] nurmasubieriimaterialuluiiamodificriiformeiseciuniitranzversale,nporiunea ndoit stratul neutru nu trece prin mijlocul seciunii, ci se deplaseaz spre interiorul unghiului de ndoire. La ndoirea semifabricatelor late (benzi, fii de tabl), are loc o subiere a materialului i ofoartemicmodificareaformeiseciuniitranzversale,deoarecedeformrilendirecie tranzversal sunt mpiedicate de rezistena materialului.[6] Din aceast cauz, starea de tensiune-deformare n cazul ndoirii semifabricatelor nguste estediferitdeceacarearelocprinndoireasemifabricatelorlate,pentruprimeledeformarea tranzversal de-a lungul liniei de ndoire se produce relativ uor, iar pentru cellalte mai greu. ncelemaimultecazurindoireaseproducecudeformaimari,deoarecenafaratensiunilor longitudinaledentindereicompresiune,nmetalseformeazitensiuniradialede compresiune,careaparcarezultatalpresiuniistraturilordemetalperifericeasupracelor interioare i ajung la valoarea maxim la stratul neutru. Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 2 n cazul indoirii semifabricatelor nguste are loc o deformare n volum, deoarece seciunea tranzversal scade i devine foarte mic, din aceast cauz, deformaia poate fi considerat egal cu zero, adic deformaie plan. Din legea volumului constant rezult c, n acest caz, deformaia dealungirentr-odirecieesteegalcudeformaiadescurtarenaltdirecie,decincazul semifabricatelor late, deformaia lor poate fi considerat ca deformaie de forfecare. [6] Se deosebesc dou cazuri tehnologice de ndoire: 1) ndoire cu raz de curbur mic i grad mare de deformare plastic; 2) ndoire cu raz de curbur mare i grad mic de deformare plastic. Landoireacurazedecurburmicitensiunileideformaiilenuseconcentreazsub muchiapoansonului,cisepropagpeolungimemareasemifabricatuluintrereazeme,ca urmare semifabricatul se va ncovoia dup o curb parabolic, cu o curbur din ce n ce mai mare icumicorareabrauluidencovoiere.Treptat,prindeplasareapoansonului,razadecurburi brauldencovoiere(l1,l2,...,lk)semicoreaz,semifabricatulavnddoupunctedecontactcu pereiiplciidendoireitreipunctedecontactcusuprafeelelateralealepoansonului.La sfritulcursei,printr-oloviturdecalibrare,semifabricatulseaeazpesuprafeeleactiveale matriei (fig. 1.3). n realitate, datorita neparalelismului perfect dintre feele ponsonului i cele ale plcideindoire,nicilasfritulcurseinuseobinecontactulcomplectalsemifabricatuluicu poansonul, ntre ele rmnnd un spaiu (fig. 1.4). fig.1.3 fazele procesului de ndoire[6]fig.1.4 jocul dintre poanson i semifabricat la sfritulprocesului de ndoire [6] ndoirea n tan se poate executa n dou feluri: fr fixarea semifabricatului (fig.1.5 a) sau cu fixarea semifabricatului (fig1.5 b), ndoirea fra fixarea semifabricatului se aplic pieselor depreciziemicdeoarecenuestempiedicatdeplasareasemifabricatuluintimpulndoirii, ndoireacufixareseaplicpentrupiesecuprecizienalt.Opreciziemaimarelaindoirese poate obine prin folosirea bazelor tehnologice i fixarea suplimentar, precum i prin executarea unei calibrri suplimentare.[6]

fig.1.5 proces de ndoire n matri a)- fr strngerea semifabricatului, b)- cu strngerea semifabricatului [6] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 3 1.1.1 Stratul neutru [6] [3] Latanareaimatriarealarece,ncelemaimultecazuriseexecutndoiricurazde curburmic,nsoitedemicorareagrosimiimaterialuluiidedeplasareastratuluineutruspre fibrelecomprimate.Labenzilenguste,ndoireaestensoitideschimbareaformei dreptunghiulare a seciunii tranzversale ntr-o form trapezoidal (fig.1.6). fig.1.6 deformarea la ndoire [6] Razadecurburastratuluineutrunumailandoireauneiepruvetecuseciune dreptunghiular se determin cu ajutorul formulei: = R+2o[ = (r + ,o)o[, (1.1) ncare:Resterazaexterioarapieseindoite,nmm;resterazainterioardendoire,nmm; =g1g(1.2)ireprezintcoeficientuldesubiereagrosimiimaterialului,g1=g;=BmcdB(1.3) reprezint coeficientul de lire a materialului. Coeficientul de subiere depinde de plasticitatea materialului, de gradul de deformare i de unghiul de ndoire, coeficientul este egal cu unitatea n cazul cnd 2g. La ndoirea unghiular subierea materialului este diferit n diferitele seciuni radiale i n seciuneaaxialajungelavaloareamaxim,razastratuluielementarestediferitanaceaste seciuni, deci linia neutr la ndoire nu este un arc cu o anumit raz, ci o curb de tipul parabolei cuprins ntre doua raze i 0 (fig.1.7).

fig.1.7 poziia stratului neutru [6]fig.1.8 K-factor [15] n general, pentru stabilirea razei stratului neutru se folosete urmtoarea relaie:p = r + . (1.4) n care x = K-factor (fig.1.8) [13] este un coeficient care stabilete poziia stratului neutru fa de stratulinteriordendoire,alecrorvaloridepindederazarelativr/g,materialulprelucrati unghiul de ndoire. Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 4 1.1.2 Raza de ndoire [3] Razaminimadendoirereprezintvaloareaminimadmisibilarazeideindoirerla interiorulpiesei,mrimearazeiminimesedeterminadincondiiaderezistenamaterialului solicitatlantinderepefibreleexterioarealesemifabricatului,deoarecemicorareavaloriirazei minime duce la solicitri de ntindere a materialului care pot produce fisurarea sau chiar ruperea materialului pe suprafaa exterioar a piesei. Razaminimadendoiredepinde,nprincipal,deproprietilefizico-mecaniceale materialului,pozitialinieidendoirefadedirecialiniilordelaminare,unghiuldendoirei starea marginilor semifabricatului (prezena sau absena fisuriilor i bavurilor). Considernd o pies cu grosimea g, ndoit cu un unghi , cu raza de ndoire la interior r i admind c stratul neutru coincide cu stratul mediu, alungirea fibrei exterioare 0 este: 0 = (+g)u-+g2u+g2u=g2+g .(1.5) Pentrurazaminimdendoire,deformaiamaximdealungireafibrelorexterioarese poateadmiteegalcudeformaiamaximdentindereauneiepruvetesolicitatemonoaxial, nainte de apariia gtuirii g, pornind de la relaiile de definiie ale gtuirii relative =A0-AA0 i ale alungirii relative =I-I0I, pe baza legii constanei volumului (A0l0=Al) rezult: = I-I0I (1.6) Raza relativ minim de ndoire gmn=1-2g2g . (1.7) n multe cazuri practice, raza minim de ndoirese determin curelaia stabilit pe baza datelor experimentale: rmin=krg.(1.8) ncarekresteuncoeficientcaredepindedenaturaistareamaterialuluiprelucratidepoziia liniilordendoirefadedireciafibrelordelaminare,obinutpecaleexperimental,ntabelul 1.1 sunt prezentate valori ale lui kr pentru diferite metale. Tab.1.1 [1] MaterialeConditi de deformare usoaregrele Oeluri cu puin carbon0,53,0 Oeluri slab aliate0,54,0 Oeluri inoxidabile austenitice0,54,0 Aluminiu01,2 Aluminiu aliat seria 20001,56,0 Aluminiu aliat seria 30000,83,0 Aluminiu aliat seria 4000 0,83,0 Aluminiu aliat seria 50001,05,0 Cupru0,254,0 Alam0,42,0 Titan0,73,0 Titan aliat2,54,0 Proprietatea metalului de a fi ndoi se poate mbunti prin aplicarea unor tehnici cum ar fi aplicarea unei fore de compresiune n planul tablei pentru a minimaliza tensiunile de ntindere a fibrelor exterioare sau prin nclzirea zonei ce urmeaz a fi ndoit. Proprietarea metalelor de a Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 5 findoitescadeodatcucresterarugozitiimuchiilor,deoarecemuchiilecurugozitatemare reprezint concentratori de tensiune[1]. Direcialiniilordelaminarefadedirecialinieidendoireareoinfluenputernic asupravaloriirazeiminimeadmisibiledendoire,astfelncazulndoiriinlunguldirecieide laminarevalorilerazelorminimeadmisibilesuntmaimaridectncazulndoiriipedirectia tranzversal (fig. 1.9). fig.1.9 [17] O influen asupra fisurrii materialului la ndoire, a au bavurile i poziia lor fa de linia de ndoire, de aceea semifabricatul trebuie aezat cu bavurile spre interiorul unghiului de ndoire, n general nu se admit bavuri mari. [7] Plecnddelaformula1.5,ncareseconsideracastratulneutruseafllajumtatea grosimi piesei, alungirea fibre exterioare e0=g2,2+g2,, iar folosind o raz mare de ndoire (r >> g) ar nsemna cag2 de la numitor va fi nesemnificativ pentru rezultat i se va ignora, atunci expresia 1.4 se va scrie: 0 = g2 sau r = g2s = g2 Lc(1.9). Pentru a avea o deformare plastic permanent, n fibrele exterioare ndoiri, raxa maxim de ndoire se va calcula cu relaia:r(mux) gL2c (1.10) [1] 1.1.3 Determinaera dimensiuniilor semifabricatului [3] Ladeterminareadimensiuniilorsemifabricatelorplanecarevorfisupusendoiriise consider c lungimea semifabricatului este egal cu lungimea stratului neutru. Se deosebesc doua cazuri principale la determinarea dimensiunilor semifabricatului: 1) cnd ndoirea se face dup o anumit raz de curbur; 2) cnd ndouirea se face cu calibrarea unghiular. nprimulcaz(fig1.10),lungimeaLasemifabricatuluiplanseiaegalculungimea stratului neutru al piesei ndoite, utiliznd relaia: L=l1+l2+...+ln+l1+l2+...+ln . (1.11) n care l1, l2, ..., ln sunt lungimile poriuniei drepte ale piesei ndoite care deci, nu se deformeaz; l1, l2, ...,ln sunt lungimile stratului neutru n poriunea ndoit. Lungimea stratului neutru n poziia ndoit se determin cu relaia: l = nq180(r + ) = ,(r + ).(1.12) ncare:esteunghiulporiuniindoite(=180-),xestecoeficientulpentrudeterminarea stratului neutru; r este raza de ndoire la interiorul piesei. Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 6

fig.1.10 calculul lungimii semifabricatelor[3]fig.1.11 calculul lungimii semifabricatelor pieselor calibrate [3] n cazul pieselor ndoite cu calibrare unghiular (fig.1.11) printr-o operaie suplimentar, dimensiunile semifabricatului plan se determin folosind relaia: L=l1+l2+...+ln+kg(n-1).(1.13) ncare:nestenumrulporiuniilordreptealepiesei;kesteuncoeficientalecruivalorisunt: 0,38...0,40 cnd raza poansonului rp este 0,05; k=0,45...0,48 cnd raza poansonului rp=0,1g. 1.1.4 Arcuirea elastic la ndoire (springback) Landoireapieselor,deformaiaplasticestensoitdeodeformaieelastic,dup ndeprtarea forelor care au realizat ndoirea, deformaia elastic dispare i, n consecin are loc modificareadimensiuniilorpieseifadedimensiunilesculeicucares-arealizatndoirea. Aceastmodificareadimensiunilorpieeindoite,datoratproprietilordeelasticitateale materialului se numete revenire elastic sau arcuire elastic. Arcuirea elastic influeneaz mrimea unghiului de ndoire, iar la raze mari influeneaz imrimearazei.Mrimeaunghiuluiderevenireelasticdepinde,nprincipalde:proprietile fizico-mecanicealematerialului,razadendoire,grosimeamaterialului,mrimeaunghiuluide ndoire, procedeul de ndoire folosit. [3] Deobicei,arcuireaelasticseexprimnunitidemsurareunghiulareiconstituie valoareacucaretrebuiemicoratunghiuldendoirepentruaseobineunghiulnecesarlapiese ncovoiate.Valoareaarcuiriielasticelandoirealiberfrcalibrareestediferitdevaloarea arcuirii elastice la ndoirea n opritor cu calibrarea materialului i stamparea unghiului.[6] Piesa indoit sub unghiul 1 n tan,scoas afar din scul, se deschide, formnd o pies ndoitsubununghi2 (fig1.12).Arcuireaexprimatngrade(2-1)pentrundoireala90a oelurilor moi i de duritate medie variaz ntre 3...8. [7]

fig.1.12 modificarea unghiului ca rezultat al arcuirii [6]fig.1.13 arcuirea elastic a pieselor ndoite [12] Caracterizarea arcuirii se face prin intermediul unui coeficient K, care exprim raportul: K = u2u1 =1+0,5g2+0,5g . (1.12) Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 7 n care conform figurii 1.13: r1, 1 sunt raza, respectiv unghiul caracteristic sculei, r2, 2 sunt raza, respectiv unghiul piesei dupa arcuire. Ladeterminareaparametrilorcorijaiaisculeisepornetedelavaloriler2,2 precizai pentru pies i a lui K, care se citete de pe diagrame, funcie de valoarear2/g. Valoarea r1 a razei de rotunjire pentru poanson va fi precizat prin relaia: r1 = Kr2 - 0,5(1-K)g.(1.13) iar unghiul corijat 1 dup care trebuie executat scula va fi dat de relaia:1=u2K . (1.14) Dac la finalul procesului, se exercit o for mult superioar celei necesar de ndoire, fie subformdinamicalovituruudecalibrare,fiecrendopresiuneridicatsubformaunei ncrcturi statice, arcuirea se micoreaz mult, tinznd spre zero. [7] Metode practice de compensare a arcuirii sunt [11]: -corectarea unghiului sculei (fig1.14 a); -calibrarea invers pe arunctor(fig1.14 b) ; -calibrarea razei (fig1.14 c); -ndoirea cu controlul adncimii pe arunctor (fig1.14 d); -folosirea matrielor cu elemente rotative (fig1.14 e); fig.1.14 metode de compensare a arcuiri elastice [17] 1.1.5 Precizia pieselor ndoite [6] Un factor de seam al preciziei ndoirii este jocul dintre suprafeele active ale sculei, jocul reprezinta o mrime constructiva a sculei (fig 1.15).

fig.1.15 jocul dintre plac i poanson [7]fig.1.16 lungimea l0 a aripi semifabricatului [7] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 8 Dac jocul este prea larg, aripile piesei nu rezult precis, dac jocul este prea redus, mai mic dect grosimea semifabricatului, materialul este supus la o puternic deformaie suplimentar de subiere intenionat a aripii piesei. Uneori aceast subiere intenionata se provoac numai n zonadendoire,obinndu-seunmomentdencovoieresuplimentaralaripii,capabilsasigure precizie superioar piesei ndoite. Asupraprecizieipieselorndoiteinflueneazilungimeaaripiisemifabricatului,carese aflsubaciuneasuprafeeloractivealesculei.Searenvederefaptulctensiuniilei deformaiileseextindinmaterialuldinvecintatealinieidendoire,deaceeaseimpune anumite valoril0 care reprezint limita inferioar pentru aceste dimensiuni i care se prescriu n funcie de grosimea semifabricatului, lungimea aripii piesei i razele de rotunjire ale elementelor active ale sculei (fig 1.16). 1.1.6 Momente ncovoietoare i fore la ndoire Valoareamomentuluidencovoiereexteriorlandoiresedetermindincondiiade echilibru cu momentul forelor interioare, pentru cunoasterea momentelor forelor interioare este necesar s se cunoasc repartiia tensiuniilor n seciunea tranzversal. nfigura1.17suntprezentaterepartiiatensiuniilortangenialepentrudeterminarea momentelorforelorinterioarecalcululaproximativ(fig.1.17a)carenuianconsiderare declararea stratului neutru, subiera, duricisarea materialului i pentru calculul precis (fig. 1.17 b) care ine cont de condiiile reale ale procesului de ndoire.[6]

fig.1.17 a) repartiia aproximativ a tensiuniilorfig.1.17 b) repartiia real a tensiuniilor [6] nschemarealderepartiieatensiunilor,maximultensiuniiordecompresiuneaparenzona stratuluineutru,caurmareainflueneitensiunilorradialedecompresiuneasupravalorii tensiunilortangenialenzoneledeseciunesupusecompresiuniiirespectivntinderii,ceeace duce la caracterul diferit al deformaiilor de forfecare n aceste zone. n zona supus compresiunii, tensiunile radiale de compresiune se opun deformaiilor de forfecare,nzonasupusntinderii,tensiunileradiale,dincontrcontribuielaapariia deformaiilor de forfecare. [6] Relaiile pentru aflarea momentelor forelor interioare: -calculul aproximativ: M = 1,5Wc = Wp1c (1.15);-calculul precis: M=1,5Wrn=Wp1rn (1.16). ncareWestemodululderezisten, =bg26;Wp1=1,5Westemodululderezistenapentru sectiunea dreptunghiular,n este un coeficient care caracterizeaz influena duricisrii.[6] Pentru cazul ndoirii simple in V momentul ncovoietor H =PI4 rezult fora este: v = 2bg2(1,3+0,8AS)Rm3I [N] (1.17) Pentru cazul ndoirii duble n U momentul ncovoietor H =PIo2 iar for este: Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 9 0 =bg2(1,3+0,8AS)Rm3(p+ng) [N]

(1.18) Foraarcului,necesaracionriiaruncatorului,sedetermincaprocentdinfora proprizisa:Farc = (0,151,30)F [N] (1.19) Foradecalibrareapieseieste:Fc=Aq[N](1.20),undeA[mm2]esteariadecontact pies-arunctor, iar q [daN/mm2] este presiunea de ndreptare. Fora total este:Ftot = 1,3FV, U + Farc + Fc [N] (1.21) Lucrul mecanic de ndoire este:L = 0,5(FV, U + Farc)h [N] (1.22)[11] Puterea necesar ndoirii se calculeaz cu relaia:ncc =Phn60q [kW](1.23) ncare:F[daN]estefordendoire,h[mm]estecursapoansonului;nestenumruldecurse duble pe minut ale presei; este randamenrul presei (0,60,7). [3] 1.1.7 Clasificarea operaiilor de ndoire Exist trei tipuri principale de operaii de ndoire pe maini de ndoit, fiecare este definit derelaiadintrepozitiasculeilasfritulcurseiigrosimeadematerial,celetreitipurisunt: ndoirealiber(airbending),ndoireanmatri(bottoming)icalibrare(coining).Configuraia sculelor pentru cele trei tipuri de operaii sunt aproape identice: poansonul (punch) care este fixat deberbeculmainiprinintermediulclemelor,estecelcareproduceforadendoitiplacade ndoit (die) care prezint un canal n form de Vsau U, n care se realizeaz ndoirea. [21] ndoirealiber(fig.1.18),esteometoddendoireprinapsareapoansonuluipeste materialul aflat pe placade formare, distana dintre poanson i pereii plci de formare este mai mare dect grosimea materialului, deoarece este necesar o for mai mic de ndoire se folosesc sculemaimicidectncazulcelorlaltemetode.Undezavantajalndoiriiliberesedatoreaz faptuluictablademetalnuestencontactcuplacadendoire,rezultopreciziemaiscazut fa de cellalte metode, precizia ndoiri libere este de _, ro. fig.1.18 ndoire liber [21] fig.1.19 ndoire n matria [21] ndoireanmatri(fig.1.19)estemultmaiprecisfadendoirealiber,sepotfolosi plci de ndoire cu canal V i U, dezavantajul il reprezint faptul ca necesit diferite scule pentru unghiuri de ndoire diferite, grosimi i materiale diferite. [21] Calibrarea (fig 1.20) se realizeaz cu o for de 5...30 ori mai mare fa de fora necesar landoirealiber,razapoansonuluipoateajungepnla0,4giolimede5g,esteooperaie precis, reduce arcuirea elastica sau chiar o elimin.

fig.1.20 calibrare [21] fig.1.21 wiping [21] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 10 ntindereasemifabricatului-wiping(fig.1.21),ceamaimareparteasemifabricatuluieste prins, iar partea liber este ndoit peste profilul de ndoit de ctre poansonul care are o miscare liniarsus-jos,aceastmetodprezintrisculapariieizgrieturilordeoarcepoansonulsemic peste suprafata semifabricatului, ns prezint avantajul ca nltur arcuirea elastic. [21] ndoirea pe un tampon elastic-elastomer bending, n aceast metod placa de ndoire este nlocuitdeuntampondecauciucsauuretan,poansonulapasaasuprasemifabricatuluiaflatpe tamponuldeuretan,caresemuleazdupformapoansonului.Aceastametodprezint urmtoarele avantaje: uretanul va nconjura piesa ndoit, iar raza de ndoire va fi foarte apropiat de raza poansonului, se pot ndoi piese vopsite sau din materiale sensibile. Dezavantajele acestei metodeestectamponulelasticseconsumiestescumpicnecesitncrcrimarisimilare ndoirii n matri i ndoirii prin calibrare. [21] 1.2 Materiale pentru tanare [3] Materialele folosite n procedeele de presare la rece sunt laminate n deosebi sub form de table i benzi, n special table subiri de oel ct i de metale i aliaje neferoase. Din categoria feroaselor se folosesc: tabl neagr din oel carbon obinuit laminat la cald (STAS1946),tablsubiredinoelcarbonlaminatlacaldpentruconstruciimecanice(STAS 901),tabldecapat(STAS11509),tableibenzipentruambutisare(STAS9485)itablei benzi laminate la rece pentru caroserii auto (STAS 10318) acestea cu calitile A1A5 indicnd caracteristicisuperioaredeplasticitate.Seutilizeazdeasemeneatableibenzicositorite, zincate, de oel inoxidabil i oel silicios pentru maini electrice. Metalele i aliajele neferoase utilizate la lucrri de tanare-matriare sunt: -cuprul, livrat sub form de benzi (STAS 426), benzi (STAS 427) i discuri (STAS 2673); -alama, sub form de table (STAS 289), benzi (STAS 290), discuri (STAS 2674) i placi (STAS 2430); -aluminiu sub form de table (STAS 428), benzi (STAS 5681) i discuri (STAS 2675). Laminatelefolositenoperaiiledepresarelareceseclasificnfunciededefectele admise pe suprafeele lor i de gradul lor de ecruisare. n ce privesc defectele admise pe suprafaa semifabricatelor,trebuieevitatecrpturilesauzgrieturileadnci,lovituriputernice,arsurilei straturile de rugin, care constitue amorse de ruptur n cursul tensionrii materialului n procesul deformrii. [6] Tableledinoelcarbonseclasificdup:modulicalitiledelivrare(tablgroas, subire,neagr,decapat,cositoritetc.);destinaie(clasaA,tablcomercialT,tablpentru construciiTc,tablemailatTem,tablpentruambutisareobijnuitTaOiclasaB:tablepentru acopeririTac,tablepentruambutisareadncTaA,tablepentruambutisarefoarteadncTaFA, tablepentrucaroserii);stareaiaspectulsuprafeei(recoptalb,recoptnegru,frimprimrii pori, fr imprimri i pori - aspect lucios); starea de prelucrare (netezit dup recoacere N, planat dup recoacere P, recopt R). Tableledincupruiceledealam,dupgraduldeecruisare,sempartn:moale (recoapt)(m),jumtatetare(1/2t),tare(t)iseexecutcugrosimivariindntre0,1...5mm, limi variind ntre 30...100mm i lungimi ntre 1000...2000 mm.Benzile din oel pot fi laminate la cald sau la rece i se clasific dup: aspectul suprafeei (cu suprafaa natural-N sau cu suprafaa alb-A); starea de ecruisare (foarte moale-f.m., moale-m,unsferttare1/4t,jumtatetare-1/2t,treisferturitare-3/4t);felulmarginilor(cumargini Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 11 naturale-MN,cumarginitiate-MT).Selivreazlagrosimide0,23,5mmilimide20-160mm. Benziledecupruialamselivreazcudiferitegradedeecrisare:moale-m,sferttare 1/4t, jumtate tare 1/2t i tare-t. Se execut cu grosimi de 0,14,5mm i limi de 5-500mm. [3] Unele caracteristici alematerialelor destinate prelucrrilor de ndoire sunt date n tabelul 1.2. tab.1.2 Procesul de prelucrareMaterialulRezistena la rupere Rm [N/mm2] Alungirea relativ la rupere A10 [%] Indicele Erichsen IE [mm] ndoiresimplsubununghide90, perpendicularpefibre,curazmarede ndoirer > 2g oel 500 4-14 7-8 ndoire la 180, perpendicular pe fibrilaj, sau la90de-alungulfibrelor,curazemicide ndoire r = 0,5g oel 420 13-27 8-9 Ambutisareadnccndseadmiteliniide alunecarepesuprafaapiesei,ndoirela 180,noricedirecie,curazmicde ndoire r = 0,5g oel37024-369-10 aliajCu-Zn 290459-10 Cu (m)200308-10 Ambutisareadnccuapariiaunorliniide alunecare fr importan, ndoire la 180, n orice direcie, cu raz mic de ndoirer = 0,5g oel33034-3510-12 aliajCu-Zn 2706011-12 Al (m)7020-228-12 Principalelecondiiiimpusematerialelorpentruprelucrareaprindeformarelarece,din punctdevedereconstructivfuncional,sunt:rezistenamecanic(lauzareicoroziune), conductibilitateatermicirezistenalatemperaturinalte,proprietielectricesaumagnetice, greutate specific mic. Principalelecondiiiimpusematerialelorpentruprelucrareaprindeformarelarece,din punctdevederetehnologic,sereferlaplasticitateamaterialului(compoziiachimic, microstructura,proprietilefizicomecanice),lacondiiidedeformare(vitezaigradulde deformare,stareadetensiuneaplicat,stareadedeformarerezultat)ilapreciziaicalitatea suprafeelor semifabricatelor. [3] ntabelul1.3suntprezentatesemifabricate,materialeleutilizatepentruprelucrriprin deformare plastica la rece. tab.1.3[7] SemifabricatMaterialSTASGrosimi [mm]DenumireSTAS Tabl silicioas673EI,EII,EIII6730,5 Tabl cositorit9000,220,6 Tablpentruconstrucii mecanice 901OL, OLC500,88014 Band laminat la cald908OL, OLC500,88025 Benzingustedinoel carbon laminat la rece 1945OL32, 5000,33,5 Tabl neagr1946OL32, OL345000,251 Tabl zincat2028OL32,OL345000,34 Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 12 Benzi late din oel laminat la rece 9150OL103180,33 Benzilatedinoellaminate la cald n rulouri 9236OL, OLC500,880312 Tableibenzipentru ambutisare 9485 A1, A2, A3, A3Ck, A4,A5 95 Tablesubiridinoel laminat la rece962494850,43,5 Table din aliaj cupru zinc289CuZn10,15,20,30,36950,55 Benzi de aliaj cupru zinc290=950,12 Table din cupru426Cu99,97 Cu99,95 Cu99,9 950,55 Benzi din cupru427=950,12 Table din aluminiu428Al99,7 Al99,5 Al99 Al99,99 76070,35 Table din zinc488Zn99,99 Zn98,5 6460,36 Table i benzi din aliaje Cu-Ni-Zn (alpaca) 1178CUNi18Zn2710960,55 Benzi din aluminiu5681Al 99,7 Al99,5 Al99 76070,13 Benzi din aliaje cupru zinc8633CuZn30950,11,35 Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 13 1.3 Utilaje pentru ndoit Presele pentru ndoirea tablelor Abkant (fig.1.22) au o construcie adaptat realizrii prin ndoiri simple sau multiple executate succesiv, din fii de tabl de lungime mare (316m), cu grosimimiciimijlocig=0,520mm,[8]deobceisuntformatedindoucadretipCuniten partea inferioar, iar n partea superioar prezint traversa mobil, care se poate deplasa cu viteze de 115[mm/s]. [20]Dei presele pentru ndoirea tablelor sunt special construite pentru lucrri de ndoire,ele se pot folosi i pentru executarea unor operaii de perforare. [10] fig.1.22 Abkant [5] Dupmoduldeacionarepreseledendoiresempartn:presemecanice,hidraulicei hibride.Presele mecanice au de regul acionarea n partea superioar prin dou mecanisme biel-manivel, ele se construiesc cu fora maxim disponibil de pn la 25010-2 [MN]. [10] Un avantaj al preselor mecanice fa de cele hidraulice este c cele mecanice pot dezvolta unmaimaretonaj,datoritinerieivolantului,rezultmajoritateapreselormecaniceaucadre foarte rezistente pentru a rezista ocazional la supra-ncarcri. Un alt avantaj l reprezint viteza de lucru superioar preselor hidraulice. [5] Dezavantajul acestor prese l reprezintfaptul c cursa poansonului nu se poate ajusta sau controla la fel cum e posibil n cazul preselor hidraulice. [5] nfigura1.23esteprezentatopresdendoitavndsistemuldeantrenareasamblatn parteasuperioar,ceidoipereilateraliaibatiului(1),suntlegaintreeiprintraversade rigidizare.Traversamobil(2)estelegatprinarticulaiidebielele(3)isedeplaseazpe ghidajele (6) fixate pe batiu, masa (5) are marginile laterale n consol iar partea superioar este prevzut cu placa (4) n lungulcreia sunt executate canale T, pentru asamblarea plciiactive de ndoire de form prismatic. ntr-o degajare special practicat n lungul marginii inferioare a berbecului (2) se fixeaz poansoanele de ndoire (18) prin strngere cu bridele (20) i uruburile (19). Lanul cinematical presei mecanice de ndoire cuprinde motorul electric (3), care transmite micarea prin transmisia cu curele (9) la volantul (10), ciclul cinematic cu micri singulare este realizat prin ambreiajul-frn (11), micarea se transmite n continuare prin trenul reductor z1-z2, z3-z4,laarboreledecomandpecaresuntdispuiexcentricii(12)cuplaicuroiledinatez4. Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 14 Traversamobil(2)ghidatpeghidajeleverticale(14)esteacionatprinbieleledelungime reglabil (13).[10] fig.1.23 pres de ndoit + schema cinematic [8] Presele hidraulice (fig.1.24) se construiesc cu fore nominale mai mari FN= 63...100010-2, berbecul preselor hidraulice este actionat de doi cilindrii, fiecare la unul din cele dou capete ale berbecului,cadrelebatiuluipotfimaipuinrigidefadecelealepreselormecanicedeoarece este aproape imposibil supra-ncrcarea lor. Pot fi controlateavansul rapid, viteza de ridicare a berbeculuiivitezanmomentulcontactuluicusemifabricatulaberbecului.Acestepresesunt preferate n cazul ndoirii pieselor din materiale dificil de deformat.[5] fig.1.24 pres hidraulic CNC [18] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 15 Schemaacionriihidrostaticeesteprezentatnfigura1.25,deplasareatraverseimobile se obine cu doi plunjeri MH1, MH2 n cursa de cobore i doi plunjeri P1, P2 n cursa de ridicare n funcie de poziia distribuitorilor S1 i S2. Distribuitorul S4 asigur deplasaera traversei mobile paralelcuaxaghidajelor,pentruevitareablocriinghidajeprinnclinareaeilancrcturi nesimetrice.nacestsensnpoziiademijlocaldistribuitoruluiserealizeazalimentareacu debiteegaleacelordoicilindiiprincipali.Dactraversasenclinunsistemdelanurilegatde celedoucapetealetraverseiroteteaxulprghieidecomandPastfelcdistribuitoarele alimenteaz numai cilindrul a crui plunjer rmne n urm i-l leag pe cellalt la rezervor. [10] fig.1.25 schem hidrostatic [10] mbuntireacontroluluipoziieisemifabricatuluis-arealizatcuajutoruldispozitivului deopritoarespate,acestedispozitive,pemainilecucomandnumeria,suntprogramatesse poziioneze astfel nct se pot realiza piese complexe i cu un grad nalt de repetabilitate. Presele cucoandnumericsuntechipatecusenzoriopticipentruapermiteoperatoruluisrealizeze reglaje n timpul procesului de ndoire, aceti senzori ofera informaie n timp real despre unghiul dendoire.[18]Oprescucomandnumericesteprezentatnfigura1.26,iarinfigura1.27 este prezentat sistemul de opritoare, care are urmtoarele componente principale: culisoul (1) pe care se monteaz poansonul (2), care acioneaz asupra semifabricatului aflat pe placa activ (4), montatpemasapresei(6),semifabricatulestepoziionatprecisprinintermediulsistemelorde opritoare spate (7) i fa (3), acestea din urm find montate pe suportul fa universal. [14]

fig.1.26 vedere de ansamblu pres[14]fig.1.27 vedere de ansamblu sistem opritoare [14] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 16 Dupcumseobserv,presaesteprevzutcuurmtoareleaxecomandatenumeric:Y1-Y2 asigur reglajul in profunzime a culisoului (1) presei cu scopul dea menine paralelismul dintre poanson i placa activ; X1-X2 asigura poziia opritoarelor din spate (7), fa de linia de ndoire, permindrealizareandoirilorparalelectisubunanumitunghi;X3-X4asigurpoziia opritoarelor din fa (3); R1-R2 asigur poziia pe vertical a opritoarelor; Z1-Z2 asigur poziia lateral a oprtioarelor n zona n care are loc ndoirea. [14] Profilul piesei se deseneaz cu ajutorul unui editor grafic, dup ce profilul a fost introdus, calculatorul calculeaz secvena optim a operaiilor de ndoire i furnizeaz o soluie fr risc de coliziune ntre pies ipres (fig.1.28). [14] fig.1.28 proiectarea procesului de ndoire[18]fig.1.29[18] Sculele utilizate sunt n general de lungime mare, ele pot fi specializate pentru un anumit tip de ndoire sau pot fi universale, n scopul uurrii montrii i demontrii acestora, elementele activedelungimemarepotfirealizate,dinsegmentedelungimemic(fig1.29),prevzutecu sisteme de indexare i fixare rapid. [14] Peoastfeldepressepotrealizapiesedeformediferite(utilizndsculeadecvate),cu precizieridicat,sepoateutilizaunsuportpneumatic(fig.1.30)curoldesusinerefixatpe suportul din faa presei,pentru semifabricate dedimensiuni mari, oferind i un plus de precizie. [14] fig.1.30 suport pneumatic [18] Treceeradelauntipdepieslaaltulsefacerapid,graiecomenzinumerice,timpide reglareireconfiguraresuntreduilaminim,totuiproductivitateadepindencelemaimulte cazuridecalificareaicunotineleoperatorului,acestlucruaparecaurmareafaptuluic deplasareasemifabricatuluincursulndoiriinupoatefiefectuatntotdeaunadectreun dispozitiv automat de tip robot industrial. [14] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 17 1.4 Scule de ndoit pe Abkant Preseledendoit(abkant)suntfolositendeosebilarealizareaprinndoireapieselorcu lungime mare de ndoire, permind prin aciune succesiv obinera unor piese complexe. Sculele folosite sunt simple, de regul constituite din cele dou elemente active care se fixeaz direct pe pres: poanson i placa de formare (fig.1.31). [7] fig.1.31 scule de ndoit[16]fig.1.32 scule de ndoit n form de V[12] Scule de ndoit n form de V, ansamblul este alctuit din poanson(a) i placa de formare (b) (fig. 1.32), raza de rotunjire a plci de formare se calcueaz cu relaia: rm = 2,5g(1.24), raza de rotunjire a cavitii plcii de formare se calculeaz cu relaia: R = 0,7(r + g)(1.25). n tabelul 1.4suntdateadncimeacavitiidelucruh,nalimeaplcidendoireH,funciedegrosimea semifabricatului de ndoit g. [13] tab.1.4 h47111518222528 g12345678 H2030404555657080 Scule de ndoit n form de Z a pieselor (offset bends), poansonul i placa de formare sunt asemnatoare celor din figura 1.33, deoarce ndoirea n forma de Z necesit aproximativ de patru ori mai multa for dect ndoirea n V la 90, grosimea de semifabricat prelucrat este mai mic de 3,2 mm. Mrimea h este minim de ase ori grosimea semifabricatului. [5]

fig 1.33 scule de ndoit n form de Z[5]fig.1.34 scule de ndoit cu raze mari[5] ndoirea cu raze mari (radius forming), se realizeaz cu poansoane i plci de formare cu raze mari (fig1.34), atunci cnd poansonul se afl la captul cursei, raza interioar a piesei ndoite esteegalcurazapoansonului,cuctapasmaitarepoansonullacaptuldecurs,razapiesei ndoite devine mai mic iar arcuirea elastica are valori mai mici. [5] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 18 ndoireamarginilordupunghiurimiciasemntoarefiguri1.35,sefolosetetehnica ndoiriilibere(airbending),reprezintprimulpaspentrufluireamarginilor,undezavantajl reprezint faptul ca materialul n zona ndoit se ecruiseaz iar n urma aplatizrii marginilor pot aprea fisuri. [5] Sculedefluit,suntfolositpentruaproducetreitipuridemargini(fig.1.36)dupce semifabricatuluii-aufostndoitemarginile,combinaiadintrematriadendoitmarginii aplatizarea lor este prezentat n figura 1.37. [5] fig.1.35ndoire liber[5] fig.1.36 scule pt. fluire[5]fig.1.37 scul combinat[5] Poansongtdelebd(goosneck)(fig.1.38)ipoansoncucorptipdesgeat(narrow-body)(fig1.39)ambelesuntfolositepentrundoireasemifabricatelorcuformecarempiedic folosirea poansoanelor cu grosimi convenionale. [5]

fig.1.38 poanson gt de lebd[5] fig.1.39 poanson corp sgeat [5]fig.1.40scule pt. ndoire n U[5] La ndoirea pieselor nform de U (fig 1.40), cu laturi lungi se folosescplci de ndoire puin adnci, acest lucru este posibil numai n cazul in care nu se prescriu condiii tehnice severe n cea ce privete rectinilitatea laturilor, n caz contrar adncimea a plcii de ndoire trebuie s fie mai mare dect nlimea a piesei ncovoiate, fiind necesar n acelai timp i o mai mare curs de lucruapresei.Razelederotunjirealeplcilordendoiretrebuiesfieegalenambelepri, deoarecencazcontrar,alunecaresemifabricatuluivafidiferitisevaobineopies asimetric.[4] Poanson tip arborese utilizeaz cnd pri ale unui semifabricat tip cutie sunt pliate (fig. 1.41),vrfulpoansonuluiprezintopartealungit,astfelnctcapoansonulspoatrealiza contactulpetoatliniadendoire,extensiapoansonuluinseciunetranzversaleste triunghiular. [5] Capitolul I. Aspecte generale cu privire la tehnologia de ndoire 19

fig.1.41poanson tip arbore[5]fig.1.42matri pentru rularea marginilor[5] Matri pentru rularea marginilor, rularea marginilor se realizeaz n dou faze, folosindu-se matrie speciale ca cele din figura 1.42. [5] Matri tip balansor (fig.1.43), poansonul se poate roti cteva grade n jurul unei pene, se pot produse ndoiri ce ar fi imposibil de realizat cu poansoane actionnd doar pe vertical. [5] fig.1.43matri tip balansor[5]fig.1.44 matrie pentru tuburi[5] Matri de format tuburi sau evi (fig. 1.44), pentru ca semifabricatul s se ruleze corect, muchiile lui trebuie ndoite la nceput, tuburi mici se pot forma utiliznd 2 matrie (fig 1.43 a), iar pentru tuburi mari este necesar folosirea unei matrie asemntoare celei din figura 1.43 b. Materialele folosite pentru construcia poansoanelor i a plcilor active sunt: C110W1 cu duritatea 60HRC, 90Cr3 cu duriatatea 64HRC, 90MnV8 cu duritatea 62HRC. [5] Capitolul II.Modelara piesei tav 20 Capitolul 2. Modelarea piesei tav 2.1 Strategi de dezvoltare MajoritaetaproduselorCADparametricepermitproiectareapieselordinsemifabricate subiri,table,fiisaubenzi,careurmeazsfieobinutenumaiprinoperaiidendoirei fasonarerespectivperforare.Pentruoperaiiledendoirendezvoltareapieseiseinecontde dimensiunileacesteiapestratulneutru,prinintroducereacorectaavaloriicoeficientuluide deplasare a stratului neutru _ = g, (k-factor), se pot obine: forma i dimensiunile desfurate ale semifabricatului necesar. [12] ndezvoltareauneipiesecareserealizeazprinndoiresepotfolositreistrategiide concepie, care vor fi explicate n continuare: 1)sedezvoltainiialunsolidreprezentndanvelopapieseifinale(sauparialfinalizat), care apoi se transform n pies coaj (shell) avnd grosimea tablei, acest solid se despic (rip) dupmuchiileinterioarecarevormrginiiviitoarelearipialepieseiimarcndfundulpiesei, acesta se transform n produs tanat (sheet metal). [12] fig.2.1 dezvoltaera unei piese ndoite dintr-un solid coaj[11] 2) se realizeaz prin extrudare (la valoarea grosimii) un paralelipiped ca i solid de baz, reprezentndfundulviitoruluireperndoit,solidulsetransformnpiestanatprincomanda de inserare a liniilor de ndoire (insert bends). [12] fig.2.2 dezvoltarea unei piese ndoite pornind de la suprafaa de baz [11] 3) se schieaz n planul de referin frontal sau din dreapta (front plane, right plane), un profil deschis corespunztor seciunii piesei ndoite fr a se figura zonele racordate, piesa ndoita se dezvolt ca i piesa de baz (base flange) prin extrudare, similar dezvoltrii solidelor. [12] Capitolul II.Modelara piesei tav 21 fig.2.3 dezvoltarea unei piese ndoite pornind de la suprafaa de baz [12] 2.2 Comenzi de generare a modelului solid al unei piese ndoite [12] nfigura2.4esteredatbandameniurilorpentrucomenzildegenerareaprimitivelor pentru piese ndoite. fig.2.4 Comenzile de baz din opiunea piese tanate (sheet metal) 1. profil de baz (base flange/tab): creaz o pies ndoit de baz, pornind de la o schi deschis realizat ntr-un plan de referin, sau adaug material la o pies existent; 2. arip pe muchie (edge flange): adaug un perete pe o muchie a unui solid ndoit existent; 3.flanmbinatprinteire(miterflange):adaugoseriedeflaneconectateprinteirela muchii succesive ale unui solid ndoit; 4. fluire/roluire (hem0: realizeaz fluirea sau rularea unei margini pe piese ndoite; 5. ndoirea dup linie schiat (schetched bend): creaz aripi ndoite dup linii de ndoire schiate; 6. nchide colul (closed corner): n zona de col extinde o arip n raport cu cea complementar pentru a realiza coluri nchise; 7. suprafa n trepte (jog): transform un pereteplan ntr-o suprafa n trepte fa de o linie de referin schiat adugnd dou linii de ndoire; 8. teirea colului (break corner/corner trim): realizeaz pe o pies ndoit teirea sau racordarea colurilor; 9. ndoire prin lofting (lofting bend): creaz o suprafa ndoit prin lofting pe curbe deschise; 10. tiere prin extrudare (extruded cut); 11. orificiu (simple hole); 12.ndreptare(unfold):realizeazdepliereauneiaripisauamaimultoraripi,nraportcuo suprafa selectat; 13. ndoire (fold): anuleaz operaia de ndreptare pentru o pies ndoit, dup una sau mai multe linii de ndoire; 14. planare (flatten): realizeaz desfurata plan a piesei ndoite; 15. anularea liniilor de ndoire (no bends): anuleaz pas cu pas liniile de ndoire create; 16. insereaz linii de ndoire (insert bends): transform un solid subire n pies ndoit unilateral; 17.taiefante(rip):realizeazncazuluneicutiiobinutecaicoajdespicareasecveniala acesteia dup muchiile verticale interioare. Capitolul II.Modelara piesei tav 22 2.3 Proiectarea asistat a piesei tav Piesa ndoit este prezentat n figura 2.5, strategia de proiectare va fi urmtoarea asupra uneitabledegrosime0,6mmvomexecutaoperaiiledetantare,urmatedendoiri,doara jumtii din stnga deoarece piesa este aproape simetric, urmnd s se fac o oglindire (mirror) iar la sfrit se vor executa perforrile i liuirea. fig.2.5 pies tav SedeschideprogramulSolidWorks07,modululPartisevasalvanouldocumentcu denumirea de Tav, se alege planul de schiare top plane i se schieaz un dreptunghi, avnd mijlocullatureidindreaptadispusnorigineasistemuluidereferinisevaconstrnge geometric la cotele 161x200, se dezvolt numai o jumtate din viitoarea pies adic la o lime de 161mm,dupterminareaproiecriisevafolosicomandadeoglindirefadeunplansauo suprafadesimetrie,astfelsimplificndu-serealizareapieseifinale.Cuajutorulcomenziibase flange,porninddelaschiadreptunghiuluisecreazprofilultableicanfigura2.6,nacest momentnparteadinstngaapareofereastrncaresevorintroduceparametriipiesei: grosimea piesei 0,6 mm, factorul de deplasare a stratului neutru (K-factor), fanta de descrcare a tensiuniilor din liniile de ndoire (auto relief). fig.2.6 profil tabl Capitolul II.Modelara piesei tav 23 PentruuncazdatvaloareacoeficientuluiK,sealegeprininterpolarenfunciederaza relativ de ndoireig= ,8 conform valorilor din tabelul 2.1. [12] tab.2.1 r 0,10,20,250,30,40,50,60,81,01,51,82,02,53,04,05,0 0,30,330,350,360,370,380,380,410,420,440,450,450,460,470,470,48 nfereastracomenziibaseflange,lasubpunctulbendallowancenloculK-factorsepot selecta urmtoarele: bend allowance BA (fig.2.7 a) [15], lungimea total este egal cu A+B+BA, bend deduction BD (fig.2.7 b) [15], lungimea total este egal cu A+B-BD, sau bend table, dup stabilirea valorilor parametrilor se confirma cu ajutorul butonului ok.

a)b) fig.2.7[15] Sealegedreptplandeschiaresuprafaasuperioarapieseiincepndcuclouldin stnga jos se vor construi dou schie, prima schi, figura 2.8, reprezint profilul ce urmeaz a fi decupatcucomandaextrudedcut,iaradouaschi,figura2.9,estepentrurealizarea liuirilortotcucomandaextrudedcut,pentrurealizareaschielorsevorfolosiconstrnger geometricecum ar fi egalitate , paralelism , perpendicularitate , coliniaritate,pentru nu a ncrca schiele cu multe cote i pentru evitarea anumitor erori. n momentul activrii comenzii extrudedcut,nparteastngaapareofereastr,ncarevomdebifaobiuneanormalcutivom selecta contururile schiate. fig.2.8 decupare contur Capitolul II.Modelara piesei tav 24 fig.2.9 liuire Tot pe suprafa superioar a semifabricatului se realizeaz o schia, figura 2.10, n colul dinstngasus,schicevareprezentaprofilulceurmeazsfiedecupatcucomandaextruded cut.

fig.2.10 decupare conturfig.2.11 semifabricat tanat La finalul operaiilor de tanare semifabricatul va arta ce cel din figura 2.11, perforrile le vom executa dup comanda mirror cu excepia orificilor de 5 mm. Dup realizarea conturului pieseitanate,schipieseisepoateproiectapesemifabricatedetipbenzi,pentruasealege conturulpoansoanelordetanare,nfigura2.12suntprezentatedouavariantederealizarea piesei tanate, pe un semifabricat de lime 700mm, a schia este poziionat n picioare, b schia este poziionat culcat. Capitolul II.Modelara piesei tav 25

a)b) fig.2.12 n continuare se realizeaza operaia de ndoire cu comanda schetched bend, figura 2.13 ,nprealabilserealizeazschieculinidendoireconstrnse,poziialinieidendoirebend positionpoatefidefinitnpatrumoduri:pnlamijlocullinieidendoire,pnlaexteriorul aripei,pnlainteriorularipeirespectivpnlanceputulzoneideracordare,sepoate stabiliunghiul de ndoire, raza de ndoire, direcia i sensul ndoiri. [11] fig.2.13fig.2.14 fig.2.15 Operaaidendoiresencepecudeformareaaripidinspate,maiexactndoirea semifabricatului se face ncepnd din spre exterior spre interior. ndoireanumarul1(fig.2.14),liniadendoireseconstrngela1,5mmfadecelmai apropiat col, linie orizontal de la un capt la altul, ndoirea se realizeaz la un unghi de 90 cu o raza de 1,2mm, sensul n jos. ndoireanumrul2(fig.2.15),liniadendoiresedeseneazdelainterseciacelordoua drepte, find automat constrns, ndoirea se realizeaz la 30 cu o raz de 0,5mm sensul n sus. ndoireanumrul3(fig.2.16),serealizeazcuorazde1.27mm,la50nsensulsus, linia de ndoire se deseneaz la intersecia a dou drepte. fig.2.16fig.2.17 Capitolul II.Modelara piesei tav 26 ndoireanumrul4(fig.2.17),serealizeazlaununghide10,cuorazde0.5mm,n sensul sus. Urmeaz ndoirea aripi din stnga, succesiunea ndoirilor va fi de la exterior spre interior, nfigura2.18esteschiliniedendoirecareesteconstrnsla4,25mmdeexterior,linie vertical, ndoirea se realizeaz la ununghi de 90, cu o raz de 0,5mm n sensul jos. ndoireanumrul6(fig.2.19),serealizeazlaununghide90,cuorazde0,5mm, sensulnsus,liniiledendoiresuntcoliniare,seconstrngla7mmdeprimamuchiedinspre exterior. fig.2.18fig.2.19 ndoirea numrul 7 (fig.2.20), liniile de ndoire sunt coliniare cu muchia vertical din colul stnga jos, iar poziaia liniei de ndoire se vaalege pn la exteriorul aripei, unghiul de ndoire este de 90, cu o raz de 0,5mm n sensul sus.

fig.2.20fig.2.21 ndoirea numrul 8 (fig.2.21) se realizeaz 90, cu o raz de 0,5mm n sensul jos, linia de ndoire este coliniar cu muchia vertical din colul stnga jos. ndoirea numrul 9 (fig.2.22), se realizeaz la 20, cu o raz de 0,5mm n sensul sus. ndoirea numrul 10 (fig2.23), linia de ndoire se constrnge la 2mm fa de muchia vertical din dreapta, ndoirea se realizeaz la n unghi de 90, cu o raz de 0,5mm n sensul sus. Capitolul II.Modelara piesei tav 27 fig.2.22 fig.2.23 Urmeaz plierea colului aripei din stnga peste aripa din spate (fig.2.24), ndoirea numrul 11 se realizeaz la un unghi de 44, raza de 0,5mm cu sensul n dreapta. ndoirea numrul12 (fig.2.25) se realizeaz la un unghi de 80, cu o raz de 0,5mm, sensul n spre interiorul piesei.

fig.2.24 fig.2.25 ndoirea numarul 13 (fig.2.26) se realizeaz la un unghi de 50, cu o raz de 0,5mm sensul n spre interiorul piesei.

fig.2.26fig.2.27 Capitolul II.Modelara piesei tav 28 ndoireanumrul14(fig2.27)serealizeazlaununghide51cuorazde0,5mm, urmeaz ultima ndoire (fig.2.28) a aripei din fa la un unghi de 20, cu o raz de 0,5mm, piesa dup procesul de ndoire va arta ca cea din figura 2.29. fig.2.28 fig.2.29 Seexecutorificiuldinaripastng(fig.2.30)cucomandasimplehole ,diametrulde 5mm pe toat grosimea semifabricatului, dup care ncep comenzile de editare a colurilor, break corner , se ncepe cu teirea la 0,75mm, a colurilor aflate pe aripa din stnga (fig 2.31). fig.2.30fig.2.31 Se teete la 1mm colurile aripi pliate peste aripa din spate (fig.2.32), urmeaz rotunjirea colurilor la 2mm (fig.2.33) fig.2.32fig.2.33 Capitolul II.Modelara piesei tav 29 Ultima comand de editare a colurilor se aplic muchiilor degajrilor aflate pe aripa din stnga, se rotunjesc cu o raz de 0,75mm (fig.2.34). fig.2.34fig.2.35 Seexecutcomandadeoglindiremirror(fig.2.35),planuldeoglindiresealege suprafa din partea dreapt, iar la corpul de oglindit (bodies to mirror) se selecteaz un punct din piesa creat. Serealizeazorificiuldepearipadinspate(fig.2.36),cucentrulsituatnplanulde simetrie,dediametru5mm.Pearipadindreaptaseexecutliuirea(fig.2.37),reprezentnd motivul pentru care s-a desenat mai nti partea din stnga. fig.2.36fig.2.37 Pe aripa din spate se efectueaza o decupare (fig.2.38), dup care cu comanda linear pater semultiplicdedouoripeodistande90mm,direcieorizontalsensulnspredreapta (fig.2.39). fig.2.38fig.2.39 Capitolul II.Modelara piesei tav 30 Cu ajutorul comenzii edge flange se creaz patru urechi pe muchile de la perforrile de mai sus, la un unghi de 90, cu o raz de 0,5mm pe o lungime de 5mm, cu zona de ndoire nafara liniei de ndoire (fig.2.40). fig.2.40fig.2.41 Sealegeplandeschiaresuprafaantinsapieseivzutedesusiseschieazun dreptungi ce urmeaz s fie decupat cu comanda extruded cut (fig.2.41). Cucomandalinearpattersemultiplicdecinciori,fantacreatmaisus,dupo direcie liniar, o muchie orizontal, cu o distan de 48mm ntre ele (fig.2.42). fig.2.42 Piesa la final cu toate operaiile (fig.2.43). fig.2.43Capitolul III. Proiectareatanei de crestare-ndoire 31 Capitolul III. Proiectarea tanei de crestare-ndoire 3.1 Stabilirea schemei de ndoire Operaia prealabila crestri i ndoirii

Operaia de crestare i ndoire

3.2 Calculul condiiilor dinamice din proces 3.2.1Calculul forei necesare a) la crestare tot = + + nd [9] Materialul prelucrat este tabla A1 cu urmatoarele proprietati: Rm=27...41[daN/mm2], A=27[%],r =41 [daN/mm2], f =0,9r => f =36,9 [daN/mm2]. F-fora de tiere propriuzis, = ]o + b gH[9] k=1,3; g=0,6[mm], a=0, b=43,5=14[mm], H=3[mm] Capitolul III. Proiectareatanei de crestare-ndoire 32 F=80[daN/mm2] Fi-fora de mpingere a materialului prin orificiul plcii active = ki=1, F=80[daN/mm2] Fi=40[daN/mm2] Find= fora de ndoire nd , =15 Find=60[daN/mm2] Ftot1=180[daN] pentru un poanson => FTcr = 360[daN] b) la ndoire n V a semifabricatului n consol =Mic+], [9] H = (, + ,8e)m, [9] jmax=gmax+cg. [9] ra=3[mm]; c=0,08; g=0,6[mm]; gmax=0,6[mm]. jmax=0,648[mm]; Rm = 41[daN/mm2], r=27[%]; =bh26;b=3,5[mm]; h=0,6[mm] => W=0,21[mm3], =>W2=0.42[mm3] Mi=397.7[daNmm] => nd =3983,648 => Fnd = 110[daN/mm2] pe un singur poanson =>FTnd = 220[daN/mm2]. 3.2.2 Calculul lucrului mecanic la crestare = z1 tot (E + ) [9] H=3[mm] => 1=0,8; g=0,6[mm] Ftot=3600[N] Acr=10368[Nmm]=10,36[J] la ndoire =Ph2 [9] Ftot = 2200[N] h- valoarea deplasrii active a poansonului, h=4[mm] An=4400[Nmm]=4,4[J] 3.2.3 Calculul puteri necesaremot =u0Annqqt [9] A=10,36[J] a0=1,1...1,4; coeficient de neuniformitate al mersului presei; n= ; numarul de curse duble pe minut al presei; =0,5...0,7; randamentul presei; t= 0,9...0,96; randamentul transmisiei. Capitolul III. Proiectareatanei de crestare-ndoire 33 3.3 Alegerea utilajului pentru tanare Deoareceforanecesarpentrurealizareacrestriiindoiriinuestefoartemare (F=360daN), presa se va alege n funcie de distana dintre berbec i mas i mrimeacursei de lucru,nlimeataneinchiseestede307mm,iarnmomentuldeschideriipentruaseputea evacuapiesanlimeataneiestede380mm,dinacestemotivepresaaleasestePH-40pres hidraulic, cu proprietile prezentate n tabelul 3.1. [9] tab.3.1 ParametruU.M.Valoare Fora maxim de presarekN400 Cursa berbeculuimm550 Distana maxim dintre mas i berbecmm750 Dimensiunile meseimm700x600 Dimensiunile berbeculuimm500x500 Viteza maxima de coborre a berbeculuimm/s86 Viteza maxima de ridicare a berbeculuimm/s266 3.4 Determinarea centrului de presiune Centruldepresiuneseaflalajumatateadistaneidintreorificileplciactive,aflatn planul de simetrie vertical al plci active fig.3.1. fig.3.1 3.5 Alegerea tipizatelor tanaaleasestecucoloaneaxialeNT2-15315x200(fig3.2),desenuldeansamblueste prezentat n anexa 1, fig3.2 Capitolul III. Proiectareatanei de crestare-ndoire 34 Elementele componente sunt prezentate n tabelul 3.2. [8] tab.3.2 Nr. poz.ComponenteSimbol 1Cep40x22/NT2-01 2Plac de cap315x200/NT2-15/3 3Buc ghidare I38X82 NT2-06 4Coloana ghidare I38X300 NT2-03 5Buc ghidare scurt38 NT2-05 6urubM6x20 7Plac de ghidare315x200/NT2-15/2 8Plac de baz315x200/NT2-15/1 9Inel siguran38 NT2-04 10urubM12X50 11Plac de sprijin315x200/NT2-11 12Plac portpoanson315x200/NT2-09 13Buc ghidare II40x87 NT2-06 14Coloan ghidare II40x300 NT2-03 15Buc ghidare scurt 40 NT2-05 16Plac activ315x200/NT2-07 17Inel siguran40 NT2-04 3.6 Dimensionaera prilor de lucru a elementelor active Pentru zona de crestare, figura 3.3. u = ( + s +mn)0+1c [9] p = ( + s)-1p0[9] d=3,5mm; -dimensiunea nominal a piesei decupate jmin=0,07g;=> jmin=0,042mm; -jocul minim As=0,2mm; abaterea superioara stabilit pentru pies da dimensiunea orificiului activ dp-dimensiunea poansonului u = ,0+0,02; p = ,-0,0120

fig.3.3fig.3.4 Pentru zona de ndoire, pentru piese tolerate dup dimensiunile interioare, figura 3.4. p = (bn +s)-1p0 [9] u = (bn + s + )0+1c [9] bn=22mm j=gmax+cg, [9] Capitolul III. Proiectareatanei de crestare-ndoire 35 gmax=g=0,6mm; c=0,08 => j=0,65mm As=0,4 Bp=,-0,0210; Ba=,0+0,021 3.7 Alegerea elementelor elastice Sealegearcelicoidaldecompresiune,figura3.5,cusarcinamaximadelucru70daN, sgeatamaxim49mm,cudiametrulexterior30mm,nlimeaarculuinstareliberestede 145mm, sgeata maxim n timpul tanri este de 33mm, fora de pretensionare este de 20daN, cu o sgeat de 15mm. [8] 3.8 Verificarea la montaj Verificarea la montaj se face respectnd urmtoarea relaie : H1-5mm H H2+10mm, n caer H1 reprezint nlimea maxima, respectiv H2 cea minim a berbecului desupra mesei presei, iar H este nlimea sculei nchise, conform figuri 3.6,n cazul nostru 750-5mm> 320>200+10mm deci scula se poate monta pe pres. [9] fig.3.5 fig3.6 Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 36 Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 4.1 Desenul de definire al piesei Desenul de execuie se afla n anexa 1. Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 37 4.2 Analiza desenului de definire al piesei 4.2.1 Analiza materialului [2] Materialul utilizat pentru confecionarea poansoanelor este OSC8, care este un oel carbon de scule cu coninutul n C 0,75-0,84%; Mn 0,15-0,35%; Si 0,15-0,35% conform STAS 1700-80. Proprieti tehnologice: -capacitatea de prelucrare prin achiere: 9, este un oel uor de prelucrat; -sensibilitatea la decarburare: R, este redus; -sensibilitate la deformare la clire: P, este puternic; -sensibilitaet la apariia fisurilor: P, este puternic; -mediul de clire necesar: a, ap. n tabelul 4.1 este prezentat tratamentul termic caracteristic lui OSC8. Tab.4.1 Tratament termicDuritate RecoacereNormalizareClireMediulde rcire RevenireDup recoacere Dup calire Dup revenire Tnc, CTnc, CTnc, CTnc, CHB maxHRCHRC 680-720800-820780-800ap150-30018760-6558-62 Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 38 4.2.2 Analiza suprafeelor Numr suprafa Tolerane proprii suprafeelorTolerane ntre suprafee TipDimensiuneFormRugozitateNr. suprafee TipDimensiunePoziie 1P4P8 7X20 2Co21P12 3C3,2 4P1,6 5XR13,6 6C1,6 7XR1,6 8C,1,6 9XR100,8 10P0,815P22 11XR0,60,8 12P0,8 13P0,8 14XR0,60,8 15P0,8 16XR100,8 17P0,820P3,5 18XR190,8 19XR190,8 20P0,8 21P3,2 Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 39 4.3 Alegerea semifabricatului Semifabricatul ales este bar din oel rotund laminat la cald -0,7-0,5mm. 4.4 Concepia proceselor de prelucrare tip 4.4.1 Identificareaprocesului de prelucrare tip Procesele de prelucrare ale unor piese pot prezenta unele similitudini, n raport cu diferite particulariti: -piesa este deformabil, dac Iungmcdumctu > ,; 18824= ,8 => piesa este deformabil; -stabilitaetapiesei,piesaesteinstabildacasemifabricatulesteobinutprinforjare, matriare, ambutisare, turnare, etc. => piesa este stabil; -adaosuriledeprelucrare,unadaosdeprelucrareesteconsideratmaredacdepete 5mm, piesa pe zona cilindric prezint un adaos pe raz de 4mm, dar n zona pri active adaosul depete cu mult 5mm; -prelucrriparticulare,piesaprezintzonecurugozitateRa=0,8micotecutolerane egal cu clasa 6; -tratament termic, clire + revenire. ClasaCaracteristicile pieseiProcesul de prelucrare tip VIPies rigid sau deformabil Material stabilAdaosdeprelucraremicsau mare Suprafeefinisatecuscule tietoare i abrazive Tratament termic impus Stabilizarea Semifinisarea suprafeelor precise Finisarea suprafeelor mai putin precise Clirea i revenirea Finisareacusculetietoaresauprinrectificareasuprafeelor precise Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 40 4.4.2 Stabilirea procedeelor elementare de prelucrare a entitiilor Procedeu de prelucrare a entitilor Numr suprafa operai StrunjireCentruireFrezareRectificareDebitare FrontalCilindricCilindricPlanRotund ext. trec SFDSFFDFDFDSFF 1x 2x 3x 4xxxxxx 5x 6xxxxxx 7xxx 8xxxxxx 9xxx 10xxx 11 12xxx 13xxx 14 15xxx 16xxxx 17xxx 18xxxx 19xxxx 20xxxx 21xx Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 41 Sistem tehnologic SuprafaSculeDispozitiveMUAMC-uri 1Cuit frontal 25x25 STAS 6382-67/P10 I UniversalSNA-450 2Burghiu centruire A1,6STAS 1114-72/Rp3 UniversalSNA-450 3Cuit drept deg. 25x25 STAS6376-67/P10 I Universal, vrf centrareSNA-450 4Cuit canelat 25x16STAS 6386-67/P10 I Universal, vrf centrareSNA-450 5Cuit canelat 25x16STAS 6386-67/P10 I Universal, vrf centrareSNA-450 6Cuit drept degrosare Cuit drept fin. STAS 16x10 6378-67/P10-I, Disc rectificare Prinderentrevrfuri,inim antrenare SNA-450,RU-100 7Disc rectificarePrinderentrevrfuri,inim antrenare RU-100 8Cuit drept degrosare Cuit drept fin. STAS 16x10 6378-67/P10-I, Disc rectificare Universal, vrf centrare, Inimaantrenare,prindere ntre vrfuri SNA-450, RU-100 9Disc rectificare planBuceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare RPO-150 10Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Buceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare FUS-200, RPO-150 11 12Disc abraziv debitare Disc rectificare plan Prism de semicentrare, buceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare BA-67, RPO-150 13Disc abraziv debitare Disc rectificare plan Prism de semicentrare, buceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare BA-67, RPO-150 14 15Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Buceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare FUS-200, RPO-150 16Disc rectificare planBuceelastic,vrfcentrare, dispozitiv de indexare RPO-150 17Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Bucelastic,dispozitiv indexare, cep rezemare FUS-200, RPO-150 18Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Bucelastic,dispozitiv indexare, cep rezemare FUS-200, RPO-150 19Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Bucelastic,dispozitiv indexare, cep rezemare FUS-200, RPO-150 20Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 Disc rectificare plan Bucelastic,dispozitiv indexare, cep rezemare FUS-200, RPO-150 21Freza cil-fron coada conic 32x4A STAS 1683-67/Rp3 FUS-200 Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 42 4.4.3 Intinerar tehnologic Nr. faz Schia prelucrriiConinutul fazei 1 Debitare semifabricat , la lungimea de 220mm 2 Strunjire frontal Strunjire cilindric Centruire Prindere in bacurile universalului 3 Strunjire frontal Centruire Prindere in bacurile universalului 4 Strunjire cilindric Canelare Prindere cu bacurile universalului i vrf de centrare 5 Frezare cilindric, teire guler 5 Frezare cilindric Prindera n universal, montat in poziie orizontal 6Tratament termic: clire + revenire(zona ajustajului cu strngere) Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 43 7 Rectificare cilindric Prindere ntre vrfuri i inima de antrenare cu cap ncovoiat 8 ndeprtarea adaosului tehnologic cu disc abraziv Poziionare pe prism 9 Rectificare plan, a suprafeelor de tiere Prinderea se face cu o buc elastic i un cep de rezemare, ntr-un cap de divizat poziionat orizontal 10 Rectificare plan, a suprafeelor de tiere Prinderea se face cu o buc elastic i un cep de rezemare, ntr-un cap de divizat poziionat orizontal 11 Rectificarea suprafa frontala Piesa se poziioneaz cu o nclinare de 15 fa de suprafaa sculei de rectificat 12 Rectificarea suprafa frontal Piesa se poziioneaz cu o nclinare de 15 fa de suprafaa sculei de rectificat Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 44 13 Rectificare suprafe lateral 14 Rectificare suprafa lateral 15Controlul tehnic al calitii 4.4.4 Ordonarea operaiilor procesului de prelucrare a piesei Structura i ordonarea procesului de prelucrare: 1.frezare, 2.debitare, 3.tratament termic, 4.rectificare cilindric; 5.CTC 6.strunjire, 7.ndeprtare adaos tehnologic, 8.rectificare plan. Constrngerile de prelucrare impun urmtoarea ordine: -operaia 1 este urmat de: 3, 4, 5, 7, 8. -operaia 2 este urmat de: 1, 3, 4, 5, 6, 7, 8. -operaia 3 este urmat de: 4, 5, 7, 8. -operaia 4 este urmat de: 5, 7, 8. -operaia 5 este ultima operaie. -operaia 6 este urmat de: 1, 3, 4, 5, 7, 8. -operaia 7 este urmata de: 5, 8. -operaia 8 este urmat de: 5. Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 45 Matricea arcelor A, conine un numr de lini i coloane egal cu numrul operaiilor de prelucrare. A=` / Matricea drumurilor D se obine prin adunarea bolean a liniilor din matricea A. D=` / DrumulcriticDseobineprinordonareadescresctoareanodurilorliniilormatriceiD,liniile matricei D vor fi:2, 6, 1, 3, 4, 7, 8, 5. Capitolul IV. Proiectarea tehnologic de prelucrare prin achiere pentru poansonul de crestare-ndoire 46 D=` / Prin ordonarea descresctoare a numrului de noduri ale coloanei matricei D obtinem D= ` / Aceastordinealiniilorrespectivacoloanelorstabiletedrumulcriticngrafiindica ordinea operaiilor procesului de prelucrare: -operaia 1: debitare(2) -operaia 2: strunjire(6) -operaia 3: frezare(1) -operaia 4: TT(3) -operaia 5: rectificare cilindric(4) -operaia 6: ndeprtare adaos tehnologic(7) -operaia 7: rectificare plan(8) -operaia 8: CTC(5)