echipamente de fabricare

8/12/2019 Echipamente de Fabricare

http://slidepdf.com/reader/full/echipamente-de-fabricare 1/11

2(EO2) Etapa proiectarii SOF-O

2.1(FO1) Faza proiectarii SOTP

2.1.1 Schita operatiei

2.1.2 Evidentierea conditiilor

Nr conditie Descrierea conditiei De unde rezulta

C1 Respectarea cotei R2 Fisa tehnologica

C2 Respectarea cotei 4 Fisa tehnologica

C3 Respctarea cotei 5 Fisa tehnologicaC4 Respectarea cotei 4,5 Fisa tehnologica

C5 Respecatarea conditiei de simetrie fata

de ᴦCSFopy

Fisa tehnologica

C6 Respectarea cotei de 900 Subainteleasa

2.1.3 Selectarea conditiilor ; obtinera conditiilor deteriminante

Nr conditii Conditii

dimensionaleCDi

Conditii de pozitie reciproca

CPRPrinconstructie

Prin orientare CPRO

DeterminanteD

EchivalenteE

IncompatibileI

C1 X

C2 X

C3 X

C4 X

C5 X

C6 X

2.1.3 Geometrizarea conditiilor determinante ; obtinerea extremelor

4,5 (0.1)

CD4 G2 C2 ≡(0.5)

CD5 G2 CSFopy 90

0(30’)

CD6 G2 C6



2.1.5 Selectarea extremelor ; obtinerea extremelor dependente

C4

C1 C1 C5

SFopy SFopy C6

C6 C6

2.1.6 Explicitarea extremelor dependente implicite

Extrem dependent implicit Actiuni de explicitat Extrem dependent explicit

C1 C4 :4,5(0.1) C1

SFopy

C5 :≡(0.5) C3 U

C4

C6 C6 :900(30’) C6

`

2.1.7 Ordonarea extremelor dependente explicite

Extrem dependent explicit Criterii de ordonare Ordinea

C1:frecventa de aparitie C2:numarul gardelor delibertate legate

C1 1 2 II

C3 UC4 1 1 III

C6 1 3 I

2.1.8 Simbolizarea informationala

Extrem Simboluri informationale

C6

C1

Pk



2.1.9 Combinarea simbolurilor ; obtinerea SOTP

SOTP EI E II E III StructuraSOTP

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

1 * * * 1+4+82 * * * 1+4+9

3 * * * 1+4+10

4 * * * 1+4+11

5 * * * 1+5+8

6 * * * 1+5+9

7 * * * 1+5+10

8 * * * 1+5+11

9 * * * 1+6+8

10 * * * 1+6+9

11 * * * 1+6+10

12 * * * 1+6+11

13 * * * 1+7+814 * * * 1+7+9

15 * * * 1+7+10

16 * * * 1+7+11

17 * * * 2+4+8

18 * * * 2+4+9

19 * * * 2+4+10

20 * * * 2+4+11

21 * * * 2+5+8

22 * * * 2+5+9

23 * * * 2+5+10

24 * * * 2+5+1125 * * * 2+6+8

26 * * * 2+6+9

27 * * * 2+6+10

28 * * * 2+6+11

29 * * * 2+7+8

30 * * * 2+7+9

31 * * * 2+7+10

32 * * * 2+7+11

33 * * * 3+4+8

34 * * * 3+4+9

35 * * * 3+4+1036 * * * 3+4+11

37 * * * 3+5+8

38 * * * 3+5+9

39 * * * 3+5+10

40 * * * 3+5+11

41 * * * 3+6+8

42 * * * 3+6+9

43 * * * 3+6+10

44 * * * 3+6+11

45 * * * 3+7+8

46 * * * 3+7+9

47 * * * 3+7+10

48 * * * 3+7+11



2.2(FO2) Faza selectarii tehnice

2.2.1 Precizarea criteriului tehnic de selectare

2.2.2 Determinarea erorilor de orientare admisibile

Conditiadeterminanta

Felul erorii Toleranta prescrisã = 0,35*T

C4 :4,5(0.1) liniara 0,2 mm 0,07 mm

C5 :≡(0.5) liniara 0.5 mm 0.175 mm

C6 :90 (30’) unghiulara 60’ 21’

2.2.3 Determinarea erorilor de orientare caracteristice

C 4 :4,5( 0.1)

(SOTP 1,2,3,4,17,18,19,20,33,34,35,36)→

Figura 1: =√ ; C≡O≡A≡R => ΔCO= ΔOA=Δ AR=0 => =0

(SOTP 5,6,7,8,21,22,23,24,37,38,39,40) →

Figura 2: =√ ; ΔCO=T13=0.4 mm (conform ISO 2768-mk);

O≡A≡R => ΔOA=Δ AR=0

= ΔCO=0.4 mm

(SOTP 10,11,12,25,26,27,28,41,42,43) →

Figura 3: =√ ; ΔCO=T18=0.4 mm ; (conform ISO 2768-mk);


= ΔCO=0.4 mm

(SOTP 13,14,15,16,29,30,31,32,45,45,47,48) →

Figura 4: =√ ; ΔCO=T21,7=0.05 mm




= ΔCO=0.05 mm

C 5 :≡(0.5)

(SOTP 1,5,9,13,17,21,25,29,33,37,41,45) →

Figura 5: =√ ; ΔCO=T48.6/2=0.05 mm (toleranta tehnologica)


=0.05 mm

(SOTP ,26,10,14,18,22,26,30,34,38,42,46) →

Figura 6: =√ ; C≡O≡A≡R => ΔCO=ΔOA=Δ AR=0 => =0

(SOTP 3,7,11,15,19,23,27,31,35,39,43,47) →

Figura 7: =√ ΔCO=0.05mm; ΔOA=

=

TPSF=toleranta suprafetei de orientare

TPSF=0.100 mm (IT12)

Tbolt=jf =0.006 mm(IT6)

ΔOA=

=0.056 mm

Δ AR= 0 ( A≡R) => =2* () ()=0.150 mm

(SOTP 4,8,12,16,20,28,32,36,40,44,48) →

Figura 8: =√ ΔCO=0.05mm

ΔOA=Δ AR=0(O≡A≡R) => = ΔCO=0.05 mm

C 6 :90 0 ( 30’)

(SOTP 1,2,3,4,5,6,7,8,9,1,0,11,12,13,14,15) →

Figura 9: = ̂ ̂ ̂ ; C≡O≡A≡R => Δ̂ =Δ̂ =Δ ̂ =0 => =0



(SOTP 17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27,28,29,30,31,32) →

Figura 10: = ̂ ̂ ̂ ; Δ̂ =T11=10’(toleranta tehnologica ),

O≡A≡R ; Δ̂ =Δ ̂ =0 =>

= Δ̂ =10’

(SOTP 33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48) →

Figura 11: = ̂ ̂ ̂ ;

Δ̂ =10’(toleranta tehnologica)

2.2.4 Selectare SOTA

Nr.SOTA

C4

:4,5(0.1)

C5 :≡(0.5) C6 :900(30’) SOTA

1 0 DA 0,05 DA 0 DA X

2 0 DA 0 DA 0 DA X

3 0 DA 0,150 DA 0 DA X4 0 DA 0,05 DA 0 DA X

5 0,4 NU 0,05 DA 0 DA -

6 0,4 NU 0 DA 0 DA -

7 0,4 NU 0,150 DA 0 DA -

8 0,4 NU 0,05 DA 0 DA -

9 0,4 NU 0,05 DA 0 DA -

10 0,4 NU 0 DA 0 DA -

11 0,4 NU 0,150 DA 0 DA -

12 0,4 NU 0,05 DA 0 DA -

13 0,05 DA 0,05 DA 0 DA X

14 0,05 DA 0 DA 0 DA X

15 0,05 DA 0,150 DA 0 DA X

16 0.07 0,05 DA 0,05 DA 21’ 0 DA X

17 mm 0 DA 0,05 DA 10’ DA X

18 0 DA 0 DA 10’ DA X

19 0 DA 0,150 DA 10’ DA X

20 0 DA 0,05 DA 10’ DA X

21 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

22 0,4 NU 0 DA 10’ DA -

23 0,4 NU 0,150 DA 10’ DA -

24 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

25 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

26 0,4 NU 0 DA 10’ DA -27 0,4 NU 0,150 DA 10’ DA -



28 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

29 0,05 DA 0,05 DA 10’ DA X

30 0,05 DA 0 DA 10’ DA X

31 0,05 DA 0,150 DA 10’ DA X

32 0,05 DA 0,05 DA 10’ DA X

33 0 DA 0,05 DA 10’ DA X34 0 DA 0 DA 10’ DA X

35 0 DA 0,150 DA 10’ DA X

36 0 DA 0,05, DA 10’ DA X

37 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

38 0,4 NU 0 DA 10’ DA -

39 0,4 NU 0,150 DA 10’ DA -

40 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

41 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

42 0,4 NU 0 DA 10’ DA -

43 0.07 0,4 NU ,0150 DA 21’ 10’ DA -

44 mm 0,4 NU 0,05 DA 10’ DA -

45 0,05 DA 0,05 DA 10’ DA X46 0,05 DA 0 DA 10’ DA X

47 0,05 DA 0,150 DA 10’ DA X

48 0,05 DA 0,05 DA 10’ DA X

Codul fazei : SO1 EO2 FO3 (FOO7)

Clarul codului :SELECTAREA ECONOMICA A SCHEMELOR DE

ORIENTARE TEHNICA ACCEPTABILE SO-TA . OBTINEREA SCHEMEI DE ORIENTARE

OPTIME SO-O

Codul activitatii : SO1 EO2 FO3 AO1 (AO33)

Clarul codului : PRECIZAREA CRITERIILOR ECONOMICE DE SELECTARE

A SCHEMELOR DE ORIENTARE TEHNIC ACCEPTABILE SO-TA

I Obiectivul

Precizarea pe baza informatiilor preluate , a unui sistem critical minim , care

sa contina un numar minim de criteriu de cotare , ce descri cat mai complet schemele de

orientare propuse spre analiza

II Operatorul metodologic

III Aplicatie

Criteriul global Aspecte economice inglobate

C1 Cost , simplitate , rigiditate , instalare

C2 Grad de acceptabilitate , posibilitati de asamblare

C3 Necesitatea intretinerii , comoditate , productivitate , uzare , reparare



Criteriul C1 C2 C3

Coeficienti de importanta K1=0.5 K2=0.2 K3=0.3


Clarul codului : Depistarea schemei de orientare optime (SO-O)

I Obiectivul

II Operatorul metodologic

III Aplicatie

a) Pregatirea elementelor de selectare economica

Simbol Σki*Ci

0,5*8+0,2*8+0,3*3=6,5

0,5*9+0,210+0,3*10=9,5

0,5*2+0,2*5+0,3*9=4,7

0,5*7+0,2*7+0,3*10=7,5

0,5*7+0,2*5+0,3*7=6,6

0,5*9+0,2*8+0,3*8=8,5

0,5*4+0,2*5+0,3*6=4,8

0,5*10+0,2*10+0,3*10=10

0,5*6+0,3*9+0,3*10=7,8

b) Determinarea SO-O

NrSOTA

Structura SOTA Σ(Σki*Ci) SO-O(max)

1 1+4+8 6,5+7,5+8,5=22,5

2 1+4+9 6,5+7,5+4,8=18,83 1+4+10 6,5+7,5+10=24

4 1+4+11 6,5+7,5+7,8=21,8



13 1+7+8 6,5+6,6+8,5=21,6

14 1+7+9 6,5+6,6+4,8=17,9

15 1+7+10 6,5+6,6+10=23,1

16 1+7+11 6,5+6,6+7,8=20,9

17 2+4+8 9,5+7,5+8,5=25,5

18 2+4+9 9,5+7,5+4,8=21,819 2+4+10 9,5+7,5+10=27

20 2+4+11 9,5+7,5+7,8=24,8

29 2+7+8 9,5+6,6+8,5=24,6

30 2+7+9 9,5+6,6+4,8=20,9

31 2+7+10 9,5+6,6+10=26,1

31 2+7+11 9,5+6,6+7,8=23,9

33 3+4+8 4,7+7,5+8,5=20,7

34 3+4+9 4,7+7,5+4,8=17

35 3+4+10 4,7+7,5+10=22,2

36 3+4+11 4,7+7,5+7,8=20

45 3+7+8 4,7+6,6+8,5=19,8

46 3+7+9 4,7+6,6+4,8=16,147 3+7+10 4,7+6,6+10=21,3

48 3+7+11 4,7+6,6+7,8=19,1

Concluzie : SO-O : + +

Codul fazei : SO1 EO2 FO4(FO08)

Clarul codului : DETRMINAREA FORTELOR DE STRANGERE(FIG.C)


Clarul codului : SCHITA OPERATIEI PENTRU DETERMINAREA

FORTELOR DE STRANGERE


Clarul codului : DETERMINAREA FORTELOR DE REGLARE(FIG.B)

Determinarea fortelor de reglare (fig.B)

Fortele de reglare sunt acele forte care se aplica asupra PSF pentru a asigura

contactul acesteia cu elementele de orientare.

R2=? ΣY:R2-G=0 =>R2=G=0,16 daN. Se pune conditia R2=5 daN(pentru un

contact mai ferm)

=>Este necesara FR2 =>FR2=>R2-G=5-0,16=4.84 daN



R4=? ΣZ:R4=0 => este necesara FR4

=>FR4=R4+µR2+µFR2 se pune conditia R4=5daN

=> FR4=5+0.10*5+0.10*4.84=5.98 daN

R10=? Nu este necesara FR10deoarece [10] este cuprinsa in PSF

Determinarea fortelor de strangere(fig.C)

In timpul prelucrarii asupra PSF actioneaza:

Mas- momentul de aschiere dat de componenta principala(tangentiala) Ft a fortei de

aschiere

Fas- componenta secundara a fortei de aschiere (inainte de fiecare din cele doua

deplasari ale piesei cu avans longitudinal,sau la aschietoare se deplaseaza in jos

patrunzand in PSF si exercitand forta Fas)

Pentru calculul fortei de strangere Fas,Mas si Fas se corecteaza cu coeficienti k=1,4

rezultand astfel =k*Fas si =k*Mas

Tin tabelul 11018[2]se scoate puterea efectiva Ne=0.1 kw

=>Ft=

; η=0.8

v=viteza de aschiere ; v=18.8 m/min(vezi proiect TFP)

=>Ft=

=25.5 daN

Mas=Ft*=25.5*

=51 daN *mm =>

=1.4*51=71.5 daN*mm

Din tabelul 9.122(3) se scoate Fas=22 daN

=>

=1.4*22=30.8 daN

Se considera ca forta de strangere Fs este realizata cu doua bride .

Ipoteza 1 are acelasi sens cu Fs(importiva reazemului [2])

=>Fs1=k’*0.1* ,k’>1(k’=2)

=>Fs1=2*0.1*30.8=6.2 daN

Ipoteza 2 poate roti PSF

Se pune conditia ca suma momentelor date de fortele de frezare dintre

reazemul [2] si PSF sa fie mai mare decat , adica ΣMf >



Dar ΣMf =

*a+

*a=Ff *a Ff *a > =>µf s*a >

=> Fs2=k’ *

,k’>1(k’=2)

µ- coeficient de frecare , µ=0.10; a=19.5 mm

echipamente de fabricare

Documents