Download - Cric Cu Piulita Rotitoare
-
PROIECT:
CRIC CU PIULI ROTITOARE CU CORP TURNAT
I CLICHET VERTICAL
-
2
TEMA PROIECTULUI
S se proiecteze un cric cu piuli rotitoare, avnd urmtoarele date constructive:
sarcina util Q=3500 [N]
cursa h=150 [mm].
-
3
I. MEMORIU DE PREZENTARE
1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE
Cricul simplu, obiectul de studiu al prezentului proiect, face parte din categoria sistemelor de
transmisie urub-piulita, acestea fiind alcatuite dintr-un urub si o piuli aflate n miscare
relativ n timpul funcionarii, realiznd transmiterea si transformarea miscarii, respectiv a fortei.
Cu aceste functii, transmisia surub-piulita se utilizeaza frecvent n constructia unor masini
simple (dintre care se pot evidentia cricurile si presele manuale), n constructia masinilor unelte,
a unor dispozitive de lucru sau a unor aparate de masura.
n cazul cricului simplu, piulita este fixa, iar surubul executa miscari de translatie si rotatie.
Ca principale avantaje ale folosirii transmisiei surub-piulita se pot enumera:
- constructia si executarea relativ simple,
- precizia buna, functionare fara zgomot,
- gabaritul redus,
- posibilitatea transmiterii unor forte relativ mari.
Ca principal dezavantaj, se mentioneaza existenta unor frecari importante ntre spirele filetelor,
determinnd randamente mici, respectiv uzuri mari (ce conduc n timp la jocuri mari) si n
consecinta, viteze de lucru limitate.
Construcie
Din punct de vedere constructiv, cricul cu piuli rotitoare (Fig. 1) este alctuit din:
1- urubul de micare
2- piulia rotitoare
3- corpul cricului
4- cup
5- mecanismul de acionare
-
4
Fig. 1 Cric cu piuli rotitoare.
Funcionare
Modul de funcionare a cricului cu piuli rotitoare este urmtorul: prin rotirea piuliei 2,
cu ajutorul mecanismului de acionare 5, urubul 1 va executa doar micarea de translaie, n
sensul ridicrii(coborrii) sarcinii, rotirea acestuia fiind mpiedicat de cupla de translaie
realizat ntre urub si corpul 3.
Exemple de utilizare a transmisiei surub-piulita n constructia de masini:
- Cric simplu;
- Cric pentru platforme auto;
- Cric cu piuli rotitoare;
- Cric pentru sarcini laterale;
- Cric simplu cu glisiere;
- Cricuri telescopice;
- Cric dublu;
- Cric auto cu prghii;
- Pres;
- Pres cu prghii;
- Pres cu piuli rotitoare;
Cricul trebuie sa indeplineasca urmatoarele:
Cerinte:
- S se poata regla nalimea de ridicare a sarcinii;
- S se poata aciona manual, cu o for de cel mult 150 [N];
-
5
- S nu alunece sub sarcina de ridicat (s nu se rastoarne);
Dorinte:
- Acionare uoar (randament bun);
- Acionare rapid (timp de ridicare relativ mic);
- Gabarit si greutate mic;
- Cost redus;
- Durabilitate bun;
- Construcie simpl.
Variante constructive de cricuri:
a) Cric telescopic(Fig. 2)
Fig. 2 Cric telescopic
b) Cric cu piuli rotitoare(Fig. 3)
-
6
Fig. 3 Cric cu piuli rotitoare.
c) Cric cu prghii(Fig. 4)
Fig. 4 Cric cu prghii
Schema de principiu a cricului(Fig. 5)
-
7
Fig. 5 Schema de principiu a cricului.
Reguli de montaj, ntreinere i exploatare
Cricul nu trebuie pstrat ntr-un mediu oxidant, iar cuplele cinematice se greseaz.
Pentru gresare se recomand vaseline (sintetice sau naturale), pentru reducerea coeficientului de
frecare n momentul utilizrii.
Pentru o exploatare corespunztoare cricul trebuie aezat vertical fa de sol, iar talpa trebuie
s aib contact cu solul pe toat suprafaa de aezare.
Utilizarea trebuie fcut cu atenie pentru a nu provoca leziuni celor ce lucreaz cu cricul.
Sprijinirea ntre cric i elementul pe care l va ridica trebuie fcut corect, pentru a nu aluneca i
a fi aruncat provocnd astfel accidentri.
Zonele de fixare sub automobil nu trebuie s aib pe ele ulei sau vaselin deoarece exist
riscul s alunece cricul sub sarcin.
II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL
-
8
2.1. CALCULUL URUBULUI
2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se
folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:
- c = 480 [MPa] rezistena la curgere
- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.
2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE
Pentru realizarea calculelor de dimensionare se va utiliza sarcina de lucru creia i se aplic
un coeficient de siguran (=1,25...1,3).
Se va alege =1,3.
NQQc
NQc 455035003,1
Diametrul interior al filetului d3, va fi:
mmQ
dac
c
43
- unde: ac=40...60 [MPa] pentru sarcini de ridicat Q < 20000 [N].
Se alege ac=60 [MPa]
mmd 81.960
455043
2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI
Pentru filetele de miscare se pot utilize urmatoarele tipuri de filete:
-
9
a) Patrat - randament bun
- rezistenta scazuta a spirei
- nu preia jocurile date de uzare
b) Metric nu se utilizeaza pentru filetele de miscare pentru ca are:
- rezistenta scazuta
- randament mic
c) Rotund - actionare usoara
- scump de prelucrare
- nu prea uzuri
- rezistenta buna
- randament bun
d) Trapezoidal (STAS 2114/1-75) - rezistenta si rigiditate buna
- randament bun
- prea jocurile dupa uzura
- permite sarcini mari.
Pentru realizarea asamblrii se prefera filetul trapezoidal(Fig. 6).
H4 = h3 = H1 + ac
d2 = D2 = d 0,5 P
d3 = d 2 h3
D4 = d + 2 ac
D1 = d 2 H1 = d P
R1max = 0,5 ac
0,15 pentru P < 2
ac= 0,25 pentru P = 25
0,50 pentru P = 612
1 pentru P > 12
-
10
Fig. 2.1 Filet trapezoidal.
- unde:
- p [mm]- pasul filetului;
- D1 [mm] diametrul exterior al filetului interior;
- d1 [mm] diametrul exterior al filetului exterior;
- H [mm] nlimea triunghiului generator al filetului;
- D2[mm] diametrul mediu al filetului interior;
- d2 [mm] diametrul mediu al filetului exterior;
- H1[mm] nlimea util a filetului;
- D4[mm] diametrul interior al filetului interior;
- d3[mm] diametrul interior al filetului exterior.
- H4[mm] nlimea filetului interior;
- h3[mm] nlimea filetului exterior
Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75, cu d3
superior celui necesar: d3=9.81 [mm], dar si cu pasul preferat.
Tabel. 1 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.
Diametrul nominal
al filetului
d [mm]
Pasul
P[mm]
Diametrul
mediu
d2=D2 [mm]
Diametrul nominal
exterior al filetului
exterior
D4 [mm]
Diametrul nominal interior
filet exterior
d3 [mm]
filet interior
D1 [mm]
16 2 15 16,5 13,5 14
-
11
2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE
Daca se asimileaz micarea piuliei cu micarea unei piese pe un plan nclinat este
necesar de a se exercita o for la coborre care sa nving frecarea.
Trebuie respectat relaia: 2
2- unghiul de inclinare a spirei.
2
2d
Parctg
43,215
22
arctg
- unghiul de frecare aparent
2cos
arctg
08,7
2
30cos
12,0arctg
- coeficient de frecare pentru oel/oel, =0,11...0,12.
Se alege =0,12.
Se verifica conditia de autofranare (2
-
12
Tensiunea efectiv de compresiune c, este:
MPad
Qc 2
3
4
MPac 38.245,13
350042
Tensiunea efectiv de torsiune t, este:
MPad
M tt 3
3
16
MPat 615,13
72.2198163
Tensiunea echivalent e, este:
actce 22 4
MPae 41.12461438.2422
Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:
ac=60 [MPa]
e ac, urubul rezist la solicitrile compuse.
2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ
Coeficientul de zveltee , este:
mini
l f
25.22375,3
75
Lungimea de flambaj lf, este:
lKl f
mml f 751505,0
K se alege n funcie de schema de flambaj, K=0,5
L=H+m [mm],
-
13
L=150+40=190 [mm],
H nlimea efectiv de ridicare a urubului, H=190 [mm],
m nlimea cupei, m=40 [mm]
4
4
64 32
3
4
3
minmin
d
d
d
A
Ii
375,34
5,13min i
Domeniul de flambaj este:
0 flambaj elastic
0 flambaj plastic
0 = 50 pentru OLC 45, astfel rezult c flambajul urubului este plastic.
Pentru flambajul plastic, coeficientul de siguran la flambaj c, este:
a
c
fcc
94,812,39
350c
f=350 pentru OLC 45
ca=3...5.
c ca.
2.2. CALCULUL PIULIEI ROTITOARE
2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
-
14
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se
folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:
- c = 480 [MPa] rezistena la curgere
- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.
2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE
Numtul de spire z, se calculeaz cu formula:
apDdQ
z
2
1
2
4
unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].
79.1
101016
3500422
z
Se adopt z=6.
Se verific condiia: z 10
2.2.3. VERIFICAREA SPIREI
Verificarea la ncovoiere i i la forfecare f :
aiizhd
ddQ
2
3
323
MPai 19.246268,15,13
5,1315350032
h=0,634p
h=0,6342=1,268
ai=60...80 [MPa]
-
15
Astfel verificdu-se condiia: i ai.
affzhd
Q
3
MPaf 81.66268,15,13
3500
af=50...65 [MPa]
Astfel verificdu-se condiia: f af.
2.2.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI
Diamnetrul exterior al piuliei De, este:
mmDD rule 3...1
mmDe 38335
Se alege un rulment axial cu bile cu simplu efect: Rulment 51104 STAS 3921.
drul > d
C0a > Q
Conform STAS 3921, rulmentul 51104 are urmtoarele dimensiuni:
- drul=20 [mm]
- Drul=35 [mm]
- H=10 [mm]
- d1=35 [mm]
- D1=21 [mm]
- du min=29 [mm]
- Du min=26 [mm]
- C0a=22000 [N]
Momentul de frecare n rulment Mf :
2
rul
rulf
dQM
NmmM f 3502
20350001,0
01,0,01,0...008,0 rulrul alegese
-
16
Pentru a mpiedica deplasarea axial a piuliei, se va alege un urub cu cap hexagonal i
cu cep cilindric: urub B-M8x30 STAS 5259 grupa 8.8.
Diametrul interior al canalului necesar pentru urubul cu cep hexagonal care mpiedic
deplasarea axial a piuliei dci, va fi:
mmcDd eci 22 3
c3=5, conform STAS 5259.
mmdci 1625228
Lungimea constructiv a piuliei Hpc se alege constructiv. Se va adopta Hpc=50 [mm].
mmDH ei 9,0...8,0
mmH i 252888,0
2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE
Tensiunea efectiv de compresiune c, este:
MPaDd
Q
ci
c 2
4
2
4
MPac 08.28
5,1216
3500422
Tensiunea efectiv de torsiune t, este:
MPa
Ddd
M
ci
ci
inst
4
4
4
16
5,0
MPat 73.2
5,12161616
45.43975,0
44
Tensiunea echivalent e, este:c
actce 22 4
MPae 60.2873.2408.2822
Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:
ac=60...80 [MPa]
e ac, piulia rezist la solicitrile compuse.
2.3. CALCULUL CORPULUI CRICULUI
-
17
Corpul cricului se va executa dintr-un OL 37 STAS 500/2.
Alegerea dimensiunilor corpului:
- Dci=Du=26 [mm], conform STAS 3921
- Dce=Dci+(16...20) =26+19=45 [mm]
- Dee=De+(16...20) =28+20=48 [mm]
- He=H1+H=30+10=40 [mm]
- Dbi=Dce+(2...2,5) =45+2=47 [mm]
- Dbe=Dbi+(30...50) =47+50=97 [mm]
Verificarea corpului la compresiune c, se face cu formula:
MPa
DD
Qac
cice
c
22
4
MPac 07.2
2645
3500422
ac= 80...100 [MPa]
Se verific condiia: c ac
Verificarea suprafeei de sprijin la strivire s, se face cu formula:
MPa
DD
Qas
bibe
s
22
4
MPas 475.0
4790
3500422
as= 2...2,5 [MPa]
Se verific condiia: s as
Verificarea la strivire dintre tiftul care ghideaz urubul n corp i canalul executat n corp s, se
face cu formula:
MPa
bDba
Mas
be
t
s
2
MPas 006269.0
49048,6
72.21982
NmmMM inst 5,0
NmmM t 5.219845.43975,0
mmDd ci 35,0...25,01
-
18
mmd 82631,01
mmdg 15,0
mmg 485,0
mmda 185,0
mma 8,6885,0
mmb 4...2
mmb 4
as= 40...60 [MPa]
Se verific condiia: s as.
2.4. CALCULUL CUPEI
Cupa se va executa dintr-un OT 40 STAS 600.
Alegerea tiftului care solidarizeaz cupa de urub
mmdd cs 3,0...2,0
mmd s 3103,0
mmddc 8...63
mmdc 10616
Se alege un tift cilindric A 3x50 STAS 1599.
Verificarea tiftului la forfecare f ,se face cu formula:
:
Forfecare
MPadd
Maf
sc
t
f
2
4
MPaf 55.19310
5.219842
af=65...80 [MPa]
Se verific condiia: f af
Strivire tift-cup
MPa
dDd
Mas
ccs
t
s
22
4
-
19
MPas 74.14
10153
5.2198422
mmdD cc 6,1...4,1
mmDc 15105,1
Se verific condiia: s as
Strivire tift-capul urubului
MPadd
Mas
cs
t
s
2
6
MPas 64.27103
5.219862
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as
Verificarea suprafeei de sprijin a cupei pe capul urubului la strivire s ,se face cu formula:
MPa
dd
Mas
c
t
s
22
3
4
MPas 28.11
1016
21985422
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as
Verificarea seciunii micorate a capului urubului la torsiune f ,se face cu formula:
MPa
d
dd
Maf
c
s
c
t
f
1
16
3
MPaf 05.10
10
3110
5.219816
3
af=50...60 [MPa]
Se verific condiia: s af.
2.5. CALCULUL RANDAMENTULUI
-
20
rulrul
d
dtg
tg
2
2
2
234,0
01,015
2043,208,7
43,2
tg
tg
2.6. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE
2.6.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI
Momentul ncovoietor total Mit, se calculeaz cu formula:
NmmMMMM insfmit NmmM it 45.504745.4397650
Fora cu care acioneaz un om Fm:
Fm=150...300 [N]
Se adopt Fm=250 [N]
Lungimea de calcul a manivelei Lc, se calculeaz cu formula:
mmFnK
ML
m
it
c
mmLc 65.1325011
45.5047
n numrul de muncitori, n=1 sau 2
K coeficient de nesimultaneitate a aciunii muncitorilor,
K=1, pentru n=1
K=0,8, pentru n=2.
Lungimea manivelei L, se calculeaz cu formula:
mmlLL occ
l0 lungimea suplimentar pentru prinderea cu mna a manivelei,
l0=50 [mm], pentru n=1
l0=100 [mm], pentru n=2.
Se adopt l0=50 [mm], deoarece, cricul va fi acionat de o singur persoan.
-
21
mmLc 37,855037,35
Se consider lungimea manivelei L=86 [mm].
2.6.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI
Dac L 200...300 [mm], mecanismul de acionare se realizeaz din manivela propiu-zis,
cu lungimea Lm= L, fr a mai fi nevoie de un prelungitor.
Conform calculelor, cricul din tema de proiect va fi acionat far prelungitor.
2.6.3. CALCULUL ROII DE CLICHET
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru roata de clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
Roata de clichet se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmdDm 8,1...6,1
mmDm 281675,1
z numul de dini, z=8,10 sau 12.
Se adopt z=10.
mmz
Db m
2
mmb 39,4102
28
Se adopt b=4 [mm]
mmbh )8,0...6,0(
mmh 3475,0
mmhDD mi
-
22
mmDi 25328
mmhDD me
mmDe 31328
mmda )2...1(5,0
mma 71165,0
VERIFICAREA ROII DE CLICHET LA SOLICITRII
Verificarea dintelui la ncovoiere i ,se face cu formula:
MPab
hFai
l
i
2
3
MPai 14.1784
353.36032
ND
MF
m
it
l
2
NFl 53.36028
45.50472
grosimea roii de clichet, =6...10 [mm],
Se adopt =8 [mm].
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: ai as.
Verificarea dintelui la forfecare f ,se face cu formula:
MPab
Faf
l
f
MPaf 62.784
36053
af=80...100 [MPa]
Se verific condiia: f af.
Verificarea suprafeei de contact a dintelui la strivire s ,se face cu formula:
MPah
Fas
l
s
-
23
MPas 160.1083
53.360
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as.
Verificarea asamblrii pe contur poligonal la strivire s ,se face cu formula:
MPaan
Mas
t
it
s
2
2
MPas 13.11076
45.504722
n=6, pentru asamblarea pe contur hexagonal
t=+2 [mm]
t=8+2=10 [mm]
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: s as.
2.7. CALCULUL CLICHETULUI
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem
- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)
Clichetul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmDl mi 1...8,0
mmli 28281
-
24
i
m
l
Dtg
zarctg
2arcsin
42
19,5
282
28arcsin
1042 tgarctg
5...3 1089,419,5
mmdb 12...6
mmdb 6
mmdR b 6
mmdm b 25,2...75,1
mmm 1262
mm8
mme 8
mmg 15
VERIFICAREA CLICHETULUI LA COMPRESIUNE EXCENTRIC
Tensiunea total tot ,va fi:
MPag
eFai
l
tot
2
6
MPatot 50.6815
853.36062
as=100...120 [MPa]
Se verific condiia: ai as.
2.8. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE
ALEGEREA MATERIALULUI
-
25
Pentru manivel se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
Manivela se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
ALEGEREA DIMENSIUNILOR
mmi 6,0...5,0
mmi 485,0
mmdD pe )10...6(
mmD 18810
mmDb 181
VERIFICAREA MANIVELEI LA SOLICITRI
Tensiunea de ncovoiere din seciunea C-C i ,va fi:
MPa
dDD
lLLFnKai
pe
mcm
i
44
32
MPai 2,66
10181832
508627,3525011
44
l lungimea prelungitorului, l=50...80 [mm]
Se alege l=80 [mm].
ai=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
Tensiunea de ncovoiere din seciunea B-B i ,va fi:
MPadb
lLFnKai
b
icm
i
6
2 12
1
-
26
MPai 46,9
6
46182
2827,35250112
i=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
2.9. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI
ALEGEREA MATERIALULUI
Pentru bol se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :
- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)
- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire
Bolul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.
VERIFICAREA BOLULUI LA SOLICITRI
Se alege un bol A 6x25 STAS 5754/2 OL 50.
Verificarea bolului la forfecare f , se face cu formula:
MPad
Faf
b
l
f
42
2
MPaf 31.4
4
62
53.3602
f=60...80 [MPa]
Se verific condiia: f af.
Verificarea bolului la strivire s , se face cu formula:
MPad
Fas
ib
l
s
MPas 080.586
53.360
s=60...80 [MPa]
Se verific condiia: s as.
-
27
Verificarea bolului la ncovoiere i , se face cu formula:
MPad
F
ai
b
ti
l
i
3
28
MPai 99.226
42
853.3608
3
s=100...120 [MPa]
Se verific condiia: i ai.
2.10. CALCULUL ARCULUI CILINDRIC ELICOIDAL DE COMPRESIUNE
Indicele arcului i:
d
Di m
Se recomand i=8...10.
33,93
28i
Coeficientul de form K:
K=1,17, pentru i=9.
Diametrul spirei d:
Se alege o srma din oel carbon de calitate pentru arcuri OLC 65A STAS cu
diametrul d=1,5 [mm].
Diametrul mediu de nfurare Dm:
mmdiDm
mmDm 145,133,9
Fora de montaj Fi:
NFi 6...4
NFi 5
-
28
Numrul de spire active n:
6...4n
5n
Numrul de spire active nt:
ct nnn
5,65,15 tn
nc=1,5 numrul spirelor de capt.
Sgeata de montaj i:
ndG
DF mii
4
38
25,155,1105,8
145844
3
i
G=8,5104 [MPa]
Sgeata maxim max:
si max
25,5425,1max
Fora maxim de exploatare Fmax:
i
iFF
maxmax
NF 2125,1
25,55max
Tensiunea de torsiune t:
at
m
td
DFK
3
max8
53,2595,1
142117,183
t
at=650 [MPa]
Se verific condiia: t at.
-
29
Rigiditatea arcului c:
MPaDn
dGc
m
3
4
8
MPac 92,31458
5,1105,83
44
Lungimea arcului blocat Hb:
mmdnH tb
mmHb 75,95,15,6
Pasul arcului solicitat t:
mmn
dt max
mmt 7,215,05
25,55,1
0,1d jocul dintre spire a arcului solicitat de Fmax , =0,11,5=0,15
Lungimea arcului nesolicitat H0:
mmdtnHH b 0
mmH 75,155,17,2575,90
Lungimea arcului corespunztoare forei de montaj Hi:
mmHH ii 0
mmH i 5,1425,175,15
Lungimea arcului corespunztoare forei maxime de exploatare Hm:
mmHHm max0
mmHm 25,1025,575,15
Diametrul exterior D:
mmdDD mi mmD 5,155,114
-
30
Diametrul interior D:
mmdDD m mmD 5,125,114
Unghiul de nclinare al spirei 0:
mmD
tarctg
m
0
mmarctg 5,314
7,20
-
31
CUPRINS
TEMA PROIECTULUI .............................................................................................................. 2
I. MEMORIU DE PREZENTARE ............................................................................... 3
1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE .......................................................................................................................... 3
II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL .............................................................. 7
2.1. CALCULUL URUBULUI ......................................................................................... 8
2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI ........................................................................... 8
2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE .............................................................. 8
2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI ..................................................................... 8
2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE .......................................... 11
2.1.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ................................................... 11
2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ .......................................................................... 12
2.2. CALCULUL PIULIEI ROTITOARE ....................................................................... 13
2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI ......................................................................... 13
2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ............................................................. 14
2.2.3. VERIFICAREA SPIREI...................................................................................... 14
2.2.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI ....................................................... 15
2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ................................................... 16
2.3. CALCULUL CORPULUI CRICULUI ....................................................................... 16
2.4. CALCULUL CUPEI .................................................................................................. 18
2.5. CALCULUL RANDAMENTULUI............................................................................ 19
2.6. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE ................................................... 20
2.6.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI .............................................................. 20
2.6.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI .................................................................. 21
2.6.3. CALCULUL ROII DE CLICHET ..................................................................... 21
2.7. CALCULUL CLICHETULUI .................................................................................... 23
2.8. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE ............................................................. 24
2.9. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI ................................................................ 26
2.10. CALCULUL ARCULUI CILINDRIC ELICOIDAL DE COMPRESIUNE ............. 27
BIBIOGRAFIE ........................................................ ERROR! BOOKMARK NOT DEFINED.
-
32