capitolul 1 –informaȚii generaleapmtm-old.anpm.ro/files/arpm timisoara/reglementari/acordul de...

Raport la studiul de evaluare a impactului asupra mediului

,,Exploatarea minereurilor auro-argentifere din perimetrul Certej”

„Completări solicitate de ARPM Timișoara în urma ședinței CAT- etapa de

analiză a calității Raportului La Studiul De Evaluare A Impactului Asupra

Mediului ”

2012

1

CAPITOLUL 1 –INFORMAȚII GENERALE

1.Enumerati explicit lucrarile care se vor executa pe amplasamentul haldelor existente, cum

se vor amenaja pentru reducerea potentialului de generare ape acide existent si ce masuri de

cresterea stabilitatii acestora se vor lua. Solicitam o plansa cu suprapunerea haldelor

existente cu cele propuse.pg. 19

Din descrierea tehnologiei de lucru pentru haldarea sterilului şi a lucrărilor de construcţie

necesare pentru cele două halde proiectate, se observă faptul că depunerile de sterile pe cele două

amplasamentele propuse se face în sens ascendent, după ce în prealabil se vor executa lucrările de

amenajare a fundamentului, construcţia drenurilor şi a zidurilor de sprijin de la ,,piciorul” haldelor.

Pentru asimilarea materialului steril existent în vechile halde, în cadrul noilor construcţii

miniere haldele Nord şi Sud, cu respectarea strictă a lucrărilor care asigură stabilitatea sistemului

structură - teren de fundare, sunt necesar de executat toate operaţiile descrise mai sus, respectând

următoarele etape de lucru:

1. - execuţia pe etape din aval înspre amonte a lucrărilor de amenajare a fundamentului şi

costrucţia drenurilor, începând de la ,,piciorul” haldelor ;

2. - execuţia zidurilor de sprijin de la ,,piciorul” haldelor ;

3. - depunerea unui strat de calcar cu grosimea de 1m pe fundamentul haldelor;

4. - depunerea sterilului nou extras din cariera Certej, peste stratul de calcar, în strate

succesive pe amplasamentul haldelor, în sens ascendent, începând de la zidul de sprijin, conform

tehnologiei de lucru;

5. - concomitent cu depunerile de steril, se vor efectua lucrări de degajare a terenului

ocupat de material steril provenit din vechea exploatare şi cantonat în vechile halde, aflate în

amonte. Materialul steril existent pe amplasamentul propus pentru noile halde, v-a fi excavat,

încărcat în autobasculante, transportat şi depozitat pe noile trepte de depunere ale haldelor în

construcţie, din aval. Excavarea materialului existent se face pentru eliberarea treptată a terenului în

scopul amenajării fundamentului şi a construirii drenurilor, astfel încât acesta prin depunere treptată

să fie înglobat în noua construcţie minieră (halda de steril).

6. - executarea pe porţiunile de amplasament eliberate succesiv de materialul steril vechi, a

lucrărilor de amenajare fundament şi de continuare a construirii drenurilor înspre amonte.

Menţionăm că este posibil ca prin probarea sistematică şi analizarea în laborator a materialului

steril existent în haldele vechii cariere, o parte din acesta să prezinte interes economic, datorită

conţinuturilor bune de aur şi argint. În acest caz se v-a propune creşterea de resursă cu cantităţile

respective şi ca atare procesarea acestuia în uzina Certej.





Mediului ”

2012

2

DESCRIERE SISTEME DE COLECTARE ȘI POMPARE CĂTRE STAȚIA DE EPURARE A

APELOR ACIDE

Halda Nord

Sterilul rezultat din descopertă va fi transportat în halda de steril Nord, amplasată pe Valea

Corănzii. Halda va avea o suprafaţă de 32,61ha, pe o suprafaţă de 10,6ha există o haldă veche.

Extinderea haldei vechi se va putea executa numai după amenajarea văii Corănzii prin executarea

unei galerii de preluare a pârâului Corănzii şi conducerea lui în aval de perimetrul Haldei.

Formaţiunile de bază în perimetrul cercetat, unde se va extinde halda Nord este constituit

din roci magmatice, aglomerate vulcanice, dacite şi andezite de Hondol cu rezistenţă la

compresiune ridicată şi alternanţă de gresii şi brecii cu aglomerate vulcanice.

Tehnologia de haldare

Halda de steril nord va ocupa o suprafaţă de 32,6ha, un volum de 20,5mil mc., respectiv

48,7mil.tone. Halda se va executa în patru trepte cu înălţimea de 30,00m (495-585) şi o treaptă de

20,00m (445-465). Transportul materialului steril rezultat în urma excavării în carieră se va efectua

cu mijloace auto. Unghiul de taluz al treptei va fi de 350, iar unghiul de taluz general al haldei va fi

de 200 .

Procesul de haldare în cazul transportului auto constă din următoarele etape:

- descărcarea sterilului din autobasculante;

- împrăştierea sterilului;

- nivelarea şi compactarea sterilului.

Descărcarea autobasculantelor se face la distanţa minimă de 10,00m de marginea taluzului

carierei. Sterilul descărcat este un material neomogen din punct de vedere al granulometriei şi

compoziţiei mineralogice, implicit al caracteristicilor fizico-mecanice şi prin descărcare are loc o

dispersie diferenţiată a lui. După descărcare, sterilul se va împrăştia cu buldozerul pe şenile din

grămezile rămase pentru a se trece apoi la nivelarea, respectiv compactarea lui. Compactarea se

face pentru a nu permite apelor pluviale să pătrundă uşor în corpul haldei. Nivelarea materialului

descărcat din autobasculante se realizează cu buldozere S-1800. Compactarea se realizează atât prin

trecerea succesivă a utilajelor cât şi prin compactarea cu rulou compactor a stratelor cu grosimi de

0,20m-0,25m, succesiv, până la atingerea înălţimii de treaptă stabilită.

Pentru realizarea unui strat compact care să împiedice infiltraţia apei în corpul haldei, berma

de lucru se prelucrează prin descărcarea, împrăştierea, nivelarea şi cilindrarea prin treceri succesive

peste materialul depus.





Mediului ”

2012

3

Bermele treptelor vor fi realizate cu o pantă exterioară de 3-5% pentru a permite scurgerea

apelor pluviale în afara amprizei haldei şi dirijarea lor fie spre canalele de gardă, fie prin

barbacanele zidului de sprijin în bazinele de colectare a apelor acide.

Lucrări proiectate pentru HALDA NORD

1. Amenajarea fundamentului

După eliberarea terenului de vegetaţie şi evacuarea apelor din ampriza amplasamentului se

trece la execuţia drenurilor.

Zonele unde apa bălteşte este eliminată din amplasament. Stratul deluvial care este alunecat

pe roca de bază este înlăturat şi depozitat în afara amplasamentului. Zonele cu pantă mai mare de

100

vor fi amenajate cu trepte de înfrăţire pentru împănarea corespunzătoare a sterilului depozitat.

Treptele de înfrăţire se execută cu pantă inversă înclinării fundamentului.

Având în vedere că amplasamentul haldei prezintă pante deosebite atât în lungul văii cât şi

pe versanţi, este necesar ca depozitele argiloase deluviale slab permeabile să fie îndepărtate şi

transportate la halda de sol, înainte de efectuarea depunerilor, pentru a permite un drenaj natural

eficace (şi pentru a se evita tasările diferenţiate rezultate din depunerile sterilului neomogen ca şi

compoziţie petrografică). Datorită configuraţiei terenului şi a tipului de material existent pe roca de

bază şi ţinând cont de cantitatea de steril care trebuie depusă, stratul acoperitor trebuie îndepărtat

pentru a crea o împănare între materialul depus şi roca de bază şi a crea o stabilitate haldei. Acesta

este motivul pentru care se fac şi scarificări pe fundamentul haldei.

Îmbunătăţirea rezistenţei contactului fundament – haldă poate fi obţinută prin scarificarea

parţială a rocilor din fundament. Procedeul se bazează pe reducerea suprafeţei de minimă rezistenţă

prin săparea în fundament a unor şanţuri, trepte, executate transversal pe direcţia de alunecare a

taluzului. Pentru a evita infiltrarea apelor acide prin fundament în pânza freatică, pe fundament se

aşează un strat de calcar de aproximativ 1m.

2. Drenuri pe fundamentul haldei

Drenajul constituie o măsură hotărâtoare pentru asigurarea stabilităţii sistemului structură -

teren de fundare. Efectele drenajului sunt multiple:

- reduce subpresiunea apei care circulă sau se acumulează la presiune în fisurile sau porii

rocilor şi pe talpa fundaţiei, mărind stabilitatea sistemului cu până la 50%;

- colectează apa care circulă prin masa rocii şi reduce umiditatea rocii, îmbunătăţind

rezistenţa de frecare pe fisurile masivului;

- previne antrenarea de fracţiuni fine din sectoarele cu rocă alterată ;

- controlează comportarea fisurilor indicând eventuale creşteri de debit şi necesitatea unor

măsuri suplimentare;





Mediului ”

2012

4

Drenul are un efect de consolidare întrucât forţele volumice de infiltraţie sunt orientate în

jos.

Pentru eliminarea posibilităţilor de intrare a depozitului în regim hidrodinamic , au fost

prevăzute lucrările necesare pentru evacuarea apelor pluviale de infiltraţie.

Pe fundamentul direct, după îndepărtarea vegetaţiei, a solului vegetal, şi a rocii acoperitoare

acolo unde este alunecată, se vor executa drenuri transversale şi longitudinale pe firul torenţilor şi a

pâraielor existente în amplasament.

Drenurile se vor executa prin depunere de piatră (roca din descopertă nealterată, grosieră)

înainte de depozitarea sterilului propriu zis.

Roca grosieră care se va depune pe firul torenţilor şi a izvoarelor care vor apărea în ampriza

haldei va avea granulometria variabilă, de la 20-200mm, (bolovăniş) până la 2-20mm (pietriş),

astfel depusă încât întrepătrunderea să fie cât mai bună. Se va utiliza rocă nealterabilă şi se va evita

depunerea materialului argilos.

Lungimea şi secţiunea drenurilor care se vor realiza:

Nr. crt. Dren Suprafaţa mp Lungime, m h (înălţime), m b (lăţime), m

1 A 22.500 170 0,74 0,61

2 B 60.000 350 0,76 0,63

3 C 78.750 450 0,80 0,66

3. Lucrări de preluare a apelor din amplasament - galeria de preluare a apelor

Captare şi evacuare ape din ampriza haldei Nord are ca scop canalizarea pr. Corănzii pe

zona Hălzii Nord, pentru a evacua controlat debitele pr. Floroaia şi Pârâul lui Toader, care

formează pr. Coranda.

A. Galeria de evacuare sub Halda Nord

Debitul maxim 1% = 8,65 mc/s , corespunzător clasei a II-a de importanţă conform STAS

4273 – 83, va fi evacuat pe sub halda Nord, pe o galerie al cărui traseu urmăreşte albia actuală a p.

Coranda.

Se menţionează că galeria proiectată poate evacua şi debitul maxim corespunzător

probabilităţi de depăşire 0,1%, Qmax 0,1% = 14,88 mc/s.

Canalizarea pr. Coranzii pe zona hălzii Nord cuprinde următoarele lucrări:

-Galeria de evacuare a apelor pe sub Halda Nord, având lungimea L = 1.050 m, si o secţiune

unică, executată din beton armat - radierul şi pereţii - de formă dreptunghiulară, cu tavanul boltit

din beton prefabricat

B. Construcţii amonte galerie

Pe pr. Corănzii (Floroaia), amonte de intrarea apelor în galerie s-au prevăzut următoarele

lucrări:

-Amenajarea albiei pe L = 20m, cu consolidări cu pereu de piatră brută cu mortar de ciment

şi 2 căderi cu h = 1,50m

-Bazin de încărcare, din beton armat cu dimensiunile (3,40 x 5,85)m şi adâncimea de 2,6 m.

-Portal amonte galerie, din beton armat cu h = 2,5m, b= 3,9m





Mediului ”

2012

5

C. Construcţii aval galerie

Pentru racordarea galeriei de evacuare cu albia naturală a pr. Coranda s-au prevăzut

următoarele lucrări:

- Portal aval galerie, din beton armat cu h = 2,5m, b= 3,9m

- Bazin disipator de energie din beton armat cu dimensiunile (12,5 x 3,2)m şi h = 2,5 m

Bazin disipator de energie amplasat pe albia pârâului Coranda, la ieşirea apei din galerie se

realizează din beton armat cu plase sudate şi are două părţi:

- zona de racordare înre galerie şi bazin L = 3,0m

- bazinul disipator propriu-zis L = 9,5m

În aval de bazin se realizează o risbermă din anrocamente din piatră brută din zonă cu o

lungime de 5,0 m, secţiunea risbermei fiind trapezoidală.

-Amenajarea albiei pr. Corănzii pe L = 125 m, constând din calibrarea secţiunii transversale,

şi racordarea fundului albiei între cota de ieşire din galerie 434,50mdMN (situată la -5,50m, faţă de

cota talvegului natural 440,00mdMN), şi cota talvegului natural 430,00 mdMN, aflată la 125m în

aval.

4. Zid de sprijin

Halda de steril Nord va fi protejată cu un zid de protecţie pe o lungime totală de 600 m.

Zidul de sprijin se execută la piciorul haldei de steril în tronsoane de câte 5m cu rosturi de

tasare între ele. Fundarea zidului se va face în roca de bază, peste care se găseşte stratul de

deluviuni cu grosimi variabile. De asemenea, coronamentul tronsoanelor de zid se vor executa în

trepte de cca. 0.50m urmărind panta naturală a terenului existent. Fundaţiile se vor executa din și

elevaţiile se vor realiza din beton. În spatele zidului se va executa un dren din piatră negelivă,

etanşat la partea superioară cu un dop de argilă, iar la partea inferioară fiind aşezat pe o rigolă din

beton pentru colectarea apelor. Din rigolă apa se scurge prin barbacane ø15 cm executate din tuburi

prefabricate din beton sau din PVC în exteriorul zidului fiind apoi colectate într-un canal de

scurgere. Aceste ape potențial acide vor fi colectate în bazinul colector nr. 2 al haldei de steril

Nord. Barbacanele se vor monta la o distanţă de 2,50m. Pe peretele interior al zidului se va aplica

un strat de bitum.

5. Canale de gardă

Canalele de gardă ce s-au proiectat la halda Nord sunt de formă trapezoidală şi in functie de

apele ce le vor prelua si apoi descarca au fost calculate hidrotehnic pe tronsoane cu sectiuni si

lungimi diferite dupa cum urmeaza:

Tronson Lungime

canal (m)

Secţiune

canal

bxh (m)

T1.2 (descarcare în galeria pârâul Corănzii-apă din

precipitaţii scursă de pe versanţii)

375 0,7 x 1





Mediului ”

2012

6

T1.1 (descarcare în galeria pârâul Corănzii-apă din

precipitaţii scursă de pe versanţi )

165 0,5 x 0,85

T2 (descarcare în valea Măcrişului-apă din precipitaţii

scursă de pe versanţi)

309 0,5 x 0,5

T3 (descarcare în bazin de stocare nr 2–apa de infiltraţii

posibil acidă scursă de pe versanţi)

328 0,5 x 0,9

T4 (descarcare în galeria pârâul Corănzii-apă din

precipitaţii)

321 0,5 x 07

T5.1 (descarcare în bazin de sedimentare–bazin de stocare

nr. 1 ape acide-apa de infiltraţii posibil acidă scursă de pe

haldă)

320 0,4 x 0,6



haldă)

200 0,5 x 0,9



haldă)

228 0,7 x 0,9

Canalele de gardă se vor construi din beton cu grosimea pereţilor de 15cm si se va aseza pe

un strat de beton de egalizare de 5cm .

Bazin de sedimentare ape acide

Tronson Dimensiune

bazin (L x B x Hutil)

Înălţime

totală

(m)

T5.1, T5.2 şi T5.3 (descarcare în bazinul de sedimentare-

ape de infiltraţii posibil acide)

12 x 6 x 3,5 4

Bazinul este o structură subterană, deschisă, executată din beton armat monolit.

6. Bazine de stocare ape acide nr. 1 şi nr. 2

Conform STAS 4273, bazinele de stocare a apelor acide sunt constructii hidrotehnice, clasa

de importanta este IV, iar conform STAS 4068/2 acestea se calculeaza la debitul maxim de 5%.

Construcţiile hidrotehnice (canale de gardă la halde, bazin de sedimentare şi bazine de

stocare ape acide) sunt încadrate în STAS 4273 la pct. 2.9 (Construcţii hidrotehnice aferente

incintelor industriale de importanţă locală), tabelul nr. 8, astfel:

importanţa platformei industriale: locală

felul amenajării hidrotehnice: canalizare ape pluviale, posibil acide

categoria construcţiei hidrotehnice: 4

Conform pct. 5.1 (din STAS 4273) tabelul nr. 13, la categoria de importanţă 4 (a

construcţiilor hidrotehnice definitive) corespunde clasa de importanţă IV.

Conform STAS 4068/2, punctul 2.1, construcţiile hidrotehnice încadrate la clasa de

importanţă IV se calculează la probabilitatea anuală de depăşire de 5%.

Pe baza calculelor efectuate au fost prevăzute a se executa două bazine de colectare a

scurgerilor de ape acide. Bazinul nr. 1 va avea o capacitate de 3.000mc iar bazinul nr. 2 va avea o





Mediului ”

2012

7

capacitate de 1.200mc. Aceste bazine vor fi amplasate în aval de halda de steril Nord, conform

planurilor de situaţie şi au fost proiectate să colecteze scurgerile de la o ploaie cu asigurarea de 5%.

Apa din scurgeri care rezultă din halda de steril Nord va fi direcţionată prin intermediul canalelor

de gardă într-un bazin de decantare a sedimentelor, bazin care va micşora viteza apei de scurgere şi

va permite sedimentarea suspensiilor. Bazinul de decantare va avea dimensiunile de 12m x 6m x

4,1m. Preaplinul bazinului de decantare va fi colectat prin intermediul canalului de

evacuare în bazinul de stocare ape nr. 1. Bazinul de decantare va fi din beton, necesitând

întreţinere periodică pentru îndepărtarea sedimentelor acumulate, sedimentele vor fi transportate în

iazul de decantare sterile de flotaţie.

Bazinele de stocare ape acide nr. 1 şi nr. 2, sunt construcţii subterane deschise, din beton

armat protejat antiacid.

Bazinul de stocare nr.1 al haldei de steril Nord va avea capacitatea utilă de 3.000m3 şi

dimensiunile L x B x H = 81m x 18,5m x 2m.

Bazinul de stocare nr.2 al haldei de steril Nord va avea capacitatea utilă de 1.200m3 şi

dimensiunile L x B x H = 30m x 20m x 2 m.

7. Instalaţia de pompare a apelor acide, provenite de la Halda Nord, la staţia de

epurare din incinta uzinei de preparare (aflată la cota +593m)

Instalaţia de pompare se compune, în principal, din:

- echipament de pompare din bazinul de stocare nr. 2 în bazinul de stocare nr. 1, compus

dintr-o motopompă care asigură un debit de 50 mc/h şi o înălţime de pompare de 34 m si

conducta de transport cu diametrul nominal DN 100 mm;

- echipament de pompare de la bazinul de stocare nr. 1 la staţia de tratare, compus din

două motopompe care funcţioneaza în serie şi care asigură un debit de 65 mc/h la o

înălţime de pompare de 114 m şi conducta de transport DN 150 mm;

Pe malul vestic al bazinului de stocare nr. 2, la cota +441 m, va fi amplasată o motopompă

cu autoamorsare. Se va utiliza o conductă metalică cu DN 100 mm şi lungimea de 472 m, conductă

pozată îngropat.

La bazinul de stocare nr.1, pe malul nordic al acestuia la cota 420m se va amplasa o

motopompă care să fie capabilă să evacueze atât apa acumulată natural în acest bazin cât şi cea

provenită din bazinul de stocare nr. 2. Apa acidă va fi pompată la staţia de tratare a apelor acide,

printr-o conductă DN150 mm, pozată îngropat, pe o distanţă de 1551 m. Având în vedere lungimea

mare si pierderile de presiune pe acest traseu s-a optat pentru montarea în serie a două motopompe

cu autoamorsare. Cea de a doua pompă va fi amplasata pe traseul conductei de transport, la cota de

+525m şi la o distanţă de 451m faţa de prima.





Mediului ”

2012

8

Lucrări proiectate pentru HALDA SUD

1. Amenajarea fundamentului

Se va decapa solul vegetal din zonele agricole şi fâneţe şi se va înlătura formaţiunea

acoperitoare acolo unde este alunecată pe roca de bază. Pentru defrişarea zonelor acoperite cu

pădure de foioase sunt prevăzute o succesiune de lucrări care vor conduce la eliberarea suprafeţei

care urmează să fie amenajată pentru haldarea sterilului din carieră.

Soluţia tehnica de aşternere a unui strat de calcar de cca. 0,6m pe fundamentul haldei este

un procedeu de neutralizare a aciditatii eventualelor infiltratii pe ampriza haldelor in faza incipienta

de depunere a materialului steril, după depunerea unei anumite cantităţii, nivelarea şi compactarea

materialului cu cilindru compactor apele pluviale nu mai pătrund in corpul haldei.

2. Drenuri pe fundamentul haldei

Roca grosieră care se va depune pe firul torenţilor şi a izvoarelor care vor apărea în ampriza

haldei va avea granulometria variabilă, de la 20-200mm, (bolovăniş) până la 2-20mm (pietriş),

astfel depusă încât întrepătrunderea să fie cât mai bună, la construcţia drenurilor se va utiliza rocă

nealterabilă şi se va evita depunerea materialului argilos în zona construirii drenurilor, acestea

trebuie să aibă rolul de drenaj al posibilelor ape.





Mediului ”

2012

9

Lungimea şi secţiunea drenurilor care se vor realiza sunt cele indicate în tabelul următor:

Nr. crt. Dren Suprafaţa mp Lungime, m h (înălţime), m b (lăţime), m

1. a 0,418 280 0,478 0,395

2. b 0,332 350 0,426 0,352

3. c 0,522 450 0,534 0,442

4. d 0,503 280 0,524 0,434

5. e 0,343 260 0,433 0,358

6. f 0,585 260 0,458 0,379

Tot pe fundamentul haldei, zonele cu pantă mai mare de 100

vor fi amenajate cu trepte de

înfrăţire pentru împănarea corespunzătoare a sterilului depozitat. Treptele de înfrăţire se execută cu

pantă inversă înclinării fundamentului.

3. Zid de sprijin

Zidul de sprijin se execută la piciorul haldei, are o lungime de 100m, se construieşte în

tronsoane de câte 5m cu rosturi de tasare între ele. Rosturile se pot realiza cu o foaie de carton

asfalt, sau prin turnarea alternativă a tronsoanelor, în etape succesive. Fundarea zidului se va face în

roca de bază, peste care se găseşte stratul de deluviuni cu grosimi variabile. În spatele zidului se va

executa un dren din piatră, etanşat la partea superioară cu un dop de argilă, iar la partea inferioară

fiind aşezat pe o rigolă din beton pentru colectarea apelor. Din rigolă apa se scurge prin barbacane

ø15 cm executate din tuburi prefabricate din beton sau din PVC în exteriorul zidului fiind apoi

colectate într-un canal de scurgere. Barbacanele se vor monta la o distanţă de 2,50m. Pe peretele

interior al zidului se va aplica un strat de bitum.

4. Captare şi evacuare ape din ampriza Haldei Sud reprezintă ansamblul lucrărilor

hidrotehnice care au ca scop eliberarea amplasamentelor Carierei de minereuri Coranda – Certej şi

a Haldei Sud prin devierea pârâului Ciongani şi a afluenţilor săi (pr. Grozei, pr. Borzii, Vale 1 şi

Vale 2) în bazinul hidrografic vecin Pârâul Mare.

Sistemul de deviere a apelor de suprafaţă cuprinde următoarele lucrări principale:

1)Canal de gardă pe latura estică a Carierei Coranda, (L = 250m) dimensionat la Q max

1% = 0,7o mc/s, cu secţiunea trapezoidală cu b = 0,50 m, h = 1,00 m, 1:m = 1:1. Canalul se

realizează din zidărie uscată de piatră brută şi un pereu din piatră cu mortar de ciment la suprafaţa

interioară a canalului, la contact cu apa. Canalul de gardă descarcă debitele în pr Grozei, amonte de

barajul de priză.

2) Captarea pârâului Ciongani şi pr. Grozei situate în partea de est a carierei se realizează

prin execuţia unor praguri de captare din beton H = 0,50m racordate în versanţi, amplasate la 30m

respectiv 20m de punctul de confluenţă a acestora.

Captarea celor 2 pâraie împreună cu canalul de gardă pentru cariera propusă se unesc şi

formează Canalul de deviere a apelor şi evacuare în pr. Pârâul Mare.





Mediului ”

2012

10

Debitele captate din cele 2 pâraie (Ciongani şi Grozei) precum şi din canalul de gardă

corespunzătoare subbazinelor hidrografice pentru probabilitatea de depăşire de 1% este Q max 1%

= 18,52 mc/s

3)Canal de evacuare în pr. Pârâul Mare a debitelor captate.

Canalul de deviere s-a împărţit în următoarele 5 tronsoane:

- tronsonul I, L =40 m, secţiunea trapezoidală tip (conform planşă nr.) b= 2,00m, h

= 2,30 m, 1:m = 1:0,5 cu qunetă la bază cu secţiunea dreptunghiulară cu b = 1,00 m, h =

0,50 m , Q1%= 18,52 mc/s, h1% = 1,07 m, Q 0,1%= 31,85mc/s, h0,1% =1,47 m

- tronsonul II, L =110 m, secţiunea trapezoidală b= 2 m, h = 2,3 m, 1:m = 1:0,5 cu

qunetă la bază cu secţiunea dreptunghiulară cu b = 1,00 m, h = 0,50 m, Q1%= 22,11 mc/s,

h1% =2,11

- tronsonul III, L = 760m, secţiunea trapezoidală b= 2m, h = 2,3 m, 1:m = 1:0,5 cu

qunetă la bază cu secţiunea dreptunghiulară cu b = 1,00 m, h = 0,50 m, Q1%= 23,25mc/s,

h1% = 2,17m

- tronsonul IV, L = 490 m, secţiunea trapezoidală b= 2m, h = 2,3 m, 1:m = 1:0,5 cu


h1% =2,25m

- tronsonul V, L = 100 m, secţiunea trapezoidală b= 2m, h = 2,3m, 1:m = 1:0,5 cu


h1% =2,25m

4)Lucrări pe canalul de deviere: 3 captări de afluenţi (pr. Borzei, Vale 1, Vale 2), 3 căderi

cu h = 0,50 m, 5 căderi cu h = 0,75m, 1 podeţ la traversarea canalului cu un drum local

5) Regularizarea pr. Pârâul Mare, în scopul evacuării debitului maxim propriu, Q max 1%

= 5,80 mc/s, plus debitul maxim deviat din bazinul hidrografic Ciongani, Q max 1% = 24,88

mc/s.Având în vedere că Pârâul Mare traversează satul Bocşa Mică şi că debitele evacuate vor

crește de circa 5 ori, s-a propus redimensionarea şi consolidarea albiei actuale corespunzător noilor

condiţii. S-a prevăzut reducerea pantei fundului de la circa 0,10 la 0,05%, în concordanţă cu

vitezele maxime admisibile ale apei. Reducerea de pantă s-a realizat cu 70 căderi cu h = 1,50 m.

6) 7 podeţe din tuburi prefabricate de beton – tuburi Premo, amplasate la intersecţia

Pârâului Mare regularizat cu drumurile din intravilanul Bocşa Mică. Acestea se execută la treceri de

ape, peste pâraie cu debite mici de 0-2 mc/s, în vederea executării unor lucrări urgente, deci sunt

lucrări provizorii care se execută numai în cazuri deosebite şi pentru folosinţe limitate.

Execuţia constă în aşezarea unor tuburi tip Premo cu diametrul de 1m şi cu lungimea de 6m.

6. Canale de gardă

Canalele de gardă ce s-au proiectat la halda Sud sunt de formă trapezoidală şi in functie de

apele ce le vor prelua si apoi descarca au fost calculate hidrotehnic pe patru tronsoane cu sectiuni

si lungimi diferite.





Mediului ”

2012

11

Tronson Lungime

canal (m)

Secţiune

canal

bxh (m)

T1.1 (descarcare în bazinul de sedimentare-bazin de stocare ape

acide nr. 3 halda Sud – apă posibil acidă scursă de pe haldă)

443 0,5 x 0,9


acide nr. 3 halda Sud– apă posibil acidă scursă de pe haldă))

416 0,7 x 0,9


acide nr. 3 halda Sud – apă posibil acidă scursă de pe haldă))

365 0,7 x 1,1

T2 (descarcare în bazinul de sedimentare-bazin de stocare ape

acide nr. 3 halda Sud - apă posibil acidă scursă de pe haldă))

309 0,5 x 0,75

Canalele de gardă vor fi construcţii din beton cu grosimea pereţilor de 15cm si se va aseza pe un

strat de beton de egalizare de 5cm. Panta radierului canalului la care s-au calculat sectiunile este de 1%

Bazin de sedimentare ape acide

Tronson Dimensiune

bazin (L x B x Hutil)

Înălţime

totală

(m)

T1.1, T1.2,T1.3 şi T2 (descarcare în bazinul de

sedimentare-bazin de stocare ape acide nr. 3 halda Sud)

30 x 6 x 3,5 4

Din bazinul de sedimentare ape acide, preaplinul acestuia, este preluat de un canal de formă

dreptunghiulară care va conduce apele acide la bazinul de stocare ape acide nr. 3 halda Sud.

7. Bazinul de stocare ape halda Sud

Conform STAS 4273, bazinele de stocare a apelor acide sunt constructii hidrotehnice a

caror clasa de importanta este IV, iar conform STAS 4068/2 acestea se calculeaza la debitul maxim

de 5%.

Pe baza calculelor efectuate a fost prevăzut a se executa un bazin de colectare a scurgerilor

de ape acide. Bazinul va avea o capacitate de 3.000mc. Acest bazin va fi amplasat în aval de halda

de steril Sud, conform planurilor de situaţie şi a fost proiectat să colecteze scurgerile de la o ploaie

cu asigurarea de 5%. Apa din scurgeri care rezultă din halda de steril Sud va fi direcţionată prin

intermediul canalelor de gardă într-un bazin de decantare a sedimentelor, bazin care va micşora

viteza apei de scurgere şi va permite sedimentarea suspensiilor. Bazinul de decantare va avea

dimensiunile de 25m x 6m x 4m. Preaplinul bazinului de decantare va fi colectat prin

intermediul canalului de evacuare în bazinul de stocare ape acide. Bazinul de decantare va fi

din beton, necesitând întreţinere periodică pentru îndepărtarea sedimentelor acumulate, sedimentele

vor fi transportate în iazul de decantare sterile de flotaţie.

Bazinul de stocare ape acide halda Sud este o construcţie subterană deschisă, din beton

armat protejat antiacid.

Bazinul de stocare al haldei de steril Sud va avea capacitatea utilă de 3.000m3 şi

dimensiunile L x B x H = 50m x 30m x 2m.





Mediului ”

2012

12

8. Instalaţia de pompare a apelor acide, provenite de la Halda Sud, la staţia de epurare

din incinta uzinei de preparare (aflată la cota +593m)

La fel ca şi în cazul bazinului de stocare nr. 1 de la Halda Nord, apele acide acumulate în

bazinul de stocare de la Halda Sud, vor fi pompate la staţia de tratare ape acide cu ajutorul a două

motopompe înseriate. Traseul, în lungime de 2510 m, va fi executat din conductă de oţel DN

150mm pozată îngropat.





Mediului ”

2012

13

HALDELE DE STERIL NORD ŞI SUD EXISTENTE ŞI PROIECTATE

Fig. 1.1 Situaţia existentă a haldelor vechi Nord şi Sud

Fig. 1.2 Situaţia proiectată a haldelor Nord şi Sud peste situaţia existentă





Mediului ”

2012

14

2.Precizati ce sistem de impermeabilizare se va folosi la canalele de garda pentru ape

acide.pg.24

Canalele de gardă care s-au proiectat la halda Nord şi halda Sud vor fi de formă trapezoidală

și vor fi construite din beton B 200 (C12/15) realizat cu agregate de râu sortate cu granulă maximă

de 16mm, conform zonei I sau II tabel 1.4.6 din Normativ NE 012-99; grosimea dalei va fi de 15cm

și vor fi aşezate pe un strat de beton de egalizare de 5cm (C6/7,5).

Rostuirea dalelor se realizează folosind cimentul tip H II/A-S32,5 specific unor astfel de

lucrări (are rezistență ridicată la acțiunea apelor acide).

3. Ce se intampla cu apele de spalare utilaje de cariera ? Care este modalitatea de epurare a

acestora? Pg.29

Apele provenite de pe platforma de spălare utilaje sunt conduse în mod dirijat prin

amenajarea corespunzătoare a pantelor platformei și a rigolelor perimetrale acestuia în instalația de

epurare amplasată în imediata apropiere a platformei în naval de aceasta.

Instalația de epurare este alcătuită din separatorul propriu-zis de produse petroliere și

bazinul de decantare a particulelor solide.

Capacitatea separatorului este de 1200 litri, conform NTPA 001/2005 nivelul minim de

reținere al acestuia este mai mic de 5mg/l.

Având în vedere gradul mare de încărcare cu particule solide al apei rezultate de la

platforma de spălare şi pentru o bună funcţionare a separatorului de hidrocarburi s-a prevăzut

înaintea acestuia un decantor din beton armat cu volumul de 5000 litri.

Atunci când nivelul critic de încărcare cu hidrocarburi este atins o alarmă optică şi acustică

atenţionează personalul staţiei că este momentul să golească cuva separatorului de reţinere a

hidrocarburilor. Produsele petroliere reținute în separator vor fi predate la agenși economici

autorizați în colectarea reziduurilor petroliuere.

După operaţia de decantare a particulelor solide şi separare a hidrocarburilor apa de spălare

este deversată în pârâul Borzei.

Periodic bazinul de decantare se decolmatează , materialul rezultat este transportat pe haldele

de steril.

Separatorul de hidrocarburi se va monta îngropat, pe un strat de beton de egalizare C 2,8/3,5

de 10 cm. Separatorul rezistă la împingerea pământului dar pentru a-l proteja de suprasolicitări ce

ar putea fi provocate de o prea mare apropiere a maşinilor, s-a prevăzut o împrejmuire de protecţie

în jurul acestuia cu panouri de gard din sârmă profilată fixate pe stâlpi metalici prinşi pe fundaţii

din beton C 6/7,5.





Mediului ”

2012

15

4.Precizati materialele folosite in caz de incendiu la depozitul de explozivi .

În situația producerii unui incendiu la depozitul de explozivi principalul material utilizat în

stingerea acestuia este apa; apa pentru stingerea incendiilor este asigurată de un hidrant de suprafaţa

Dn 100 mm, montat la intrarea în incinta depozitului .

Acest hidrant este legat la reţeaua exterioară de stins incendiu şi asigură un debit de 10 l/s

(conform art. 4.34 din Legea nr. 126/1995) pentru un timp de trei ore. După caz, de la acest hidrant

se va putea interveni direct, în caz de incendiu, sau prin intermediul unei autospeciale care se va

alimenta de la acest hidrant.

Conform normelor de dotare cu mijloace de primă intervenţie pentru stingerea incendiilor,

la depozitul de materiale explozive s-a prevăzut un pichet PSI dotat cu:

1 stingător transportabil cu spumă chimică

1 stingator transportabil cu praf şi gaze inerte

2 stingătoare portative cu spumă chimică

2 stingătoare portative cu praf şi gaze inerte

1 pătură sau prelată de incendiu (dimensiuni 2 x 2m)

5.Prezentati metoda de exploatare in cariera de andezit , localizarea acesteia pe planul de

situatie, cotele intre care se va face exploatarea si daca aceasta exploatare poate afecta

siguranta barajelor.

Cariera de andezit propusă în proiect este amplasată pe versantul drept al văii Măcrişului,

în afara amprizei iazurilor de decantare, între cotele 850 şi 790 mdM.

Deschiderea şi pregătirea în carieră se va fi realiza cu trepte de lucru cu înălţimea de 15 m,

acestea fiind proiectate la cotele: +850m, +835m, +820m, +805m şi +790m. Extragerea andezitului

se va face prin dizlocarea cu explozivi, încărcarea cu excavatoare clasice cu cupă şi transportul auto

al acestuia la baraje. Deschiderea carierei se va face din drumul existent de pe Valea Măcrişului

printr-o semitranşee în pantă. Activitatea de exploatare din cariera de andezit Valea Măcrişului, nu

generează ape uzate tehnologice. Apele pluviale de pe versant, vor fi colectate şi dirijate pe 2

canale de gardă perimetrale, care vor debuşa în pârâul lui Avram, unde există apă doar în

perioadele cu precipitaţii abundente şi care este localizat în aval de perimetrul carierei de andezit.

Rezerva de andezit, existentă în cariera de pe Valea Măcrişului, a fost calculată la 10,9

Mil.m3 de rocă utilă, iar pentru construirea celor 4 baraje, necesarul de andezit este de circa 8,5 Mil

m3.

Pentru extragerea andezitului din carieră se va utiliza procedeul de extragere cu ajutorul

lucrărilor de forare – împuşcare aplicat pentru extragerea substanţelor minerale utile şi a rocilor

sterile, în cariere la suprafaţă.





Mediului ”

2012

16

Executarea lucrărilor de exploatare se desfăşoară conform tehnologiei propuse, iar

eşalonarea lor pe operaţii, se prezintă astfel:

execuţia drumului de acces (ramificaţii la front);

forarea şi împuşcarea găurilor de sondă;

încărcarea şi transportul andezitului.

Drumul principal de acces cât şi ramificaţiile acestuia, vor asigura circulaţia tuturor

utilajelor de carieră (foreză, buldozer, excavator, etc.) cât şi a mijloacelor auto de transport andezit.

Metoda de exploatare tip, adoptată pentru extragerea rocilor, va fi ,,metoda de exploatare

în carieră cu transportul auto al andezitului”, adică în cazul de faţă, roca extrasă prin procedeul

de forare-împuşcare, va fi încărcată cu excavatorul în autobasculante şi transportată direct la locul

de depunere pentru construcţia barajelor iazurilor de decantare.

Solul vegetal rezultat din lucrările de descopertă, va fi încărcat şi transportat în halda de sol

vegetal amplasată în aval de iazul de decantare sterile de flotaţie, de pe Valea Măcrişului - versantul

drept.

Înălţimea proiectată a treptelor de lucru în carieră (15m) cât şi toate celelalte elementele

geometrice ale acestora s-au determinat ţinându-se seama în principal de următoarele:

- proprietăţi fizico – mecanice ale rocilor (andezit);

- capacitatea de producţie preconizată pe etape;

- dotarea tehnică a carierei.

Lucrările de exploatare a andezitului din cariera Valea Măcrişului, au fost proiectate astfel

încât nu vor afecta stabilitatea şi siguranţa barajelor construite pentru cele două iazuri de decantare,

deoarece:

- fronturile de împuşcare proiectate vor fi de mică capacitate, astfel încât şi cantitatea

de explozivi utilizată la o împuşcare va fi în concordanţă cu acestea, astfel încât exploziile

controlate din cariera de andezit se vor încadra în limitele de normalitate cu grad redus a indicelui

seismic, rezultând o siguranţă sporită în utilizarea barajelor.

- exploatarea treptelor este descendentă, începând de la cota +850m şi până la cota

finală +790m (vatra carierei).

- cota treptelor de lucru ale carierei de andezit sunt situate peste cota finală a barajului

sterile de flotaţie +707m, iar când se ajunge cu construcţia la cota finală a barajului sterile CIL

+810m, deja fronturile de exploatare a andezitului se vor situa doar pe ultima treaptă de lucru a

carierei.





Mediului ”

2012

17

Localizarea carierei de andezit Valea Măcrişului

6.Precizati dimensiunea, volumul, solutia constructiva aleasa si cum a fost facuta

dimensionarea bazinelor de colectare ape exfiltrate din cele doua instalatii de depozitare

sterile.

Descrierea lucrărilor hidrotehnice pentru amplasamentul iazurilor de decantare este

prezentat mai jos:

Clasa de importanţă

În conformitate cu prevederile STAS 4273-83. (Construcţii hidrotehnice - Încadrarea în

clase de importanţă). Stabilirea clasei se face în funcţie de:

- categoria construcţiei, determinată pe bază de criterii social economice;

- durata de exploatare proiectată;

- rolul funcţional în cadrul amenajării hidrotehnice.

În conformitate cu punctul 2.2 din standardul citat, la construcţii hidrotehnice de barare,

categoria construcţiei hidrotehnice se stabileşte în funcţie de înălţimea maximă H sau de volumul

acumulat la nivelul maxim de retenţie V. În cazul unor lucrări care se execută pe parcursul





Mediului ”

2012

18

exploatării, se iau în considerare valorile maxime. Pentru lucrări în cascadă, lucrarea cu cea mai

mare importanţă impune clasa pentru întrega amenajare.

Cele două baraje care formează cele două iazuri de decantare au, în faza finală, următoarele

caracteristici:

Baraj Înălţime

H [m]

Volum iaz

V [mii t]

Baraj nr.1 (flotaţie) 169 25.856

Baraj nr. 2 (CIL) 88 4.409

În conformitate cu punctul 3.1. din standardul de mai sus, cele două baraje sunt construcţii

hidrotehnice definitive (permanente), cu durată de existenţă practic nedefinită. În conformitate cu

punctul 4.1 din acelaşi standard barajele sunt construcţii hidrotehnice principale, avarierea sau

distrugerea parţială sau totală a acestuia provoacă scoaterea din funcţiune a amenajării respective.

Din tabelul 13 al standardului 4273-83, ambele baraje fiind lucrări principale şi definitive,

de categoria 1, rezultă clasa de importanţă I - anume construcţie de “importanţă excepţională” a

cărei avarie are urmări catastrofale. Încadrarea celor două baraje şi a iazurilor aferente de decantare

în clasa I-a de importanţă este susţinută şi de prevederile punctului 1.2, aliniatul 1.

Clasa de importanţă determină debitul de calcul al sistemului de tranzitare pentru debitelor

naturale. În conformitate cu STAS 4068 din 1987, pentru construcţiile încadrate în clasa I-a de

importanţă calculul se face la debite corespunzătoare unei probabilităţi anuale de depăşire de 0,1 %.

Pentru baraje se face şi o verificare pentru condiţii special de exploatare la debite cu probabilităţi

anuale de depăşire de 0,01 %. În calculele efectuate s-au luat în consideraţie nu numai debitele

maxime cât şi volumul viiturii.

Categoria de importanţă

În conformitate cu prevederile NTLH-021/2002 privind metodologia de stabilire a

categoriilor de importanţă a barajelor, aprobată prin ordinul comun al MAPM şi MLPTL şi

publicată în Monitorul Oficial al României, Partea I, Nr. 427/19.VI.2002, criteriul de stabilire a

categoriei de importanţă a barajelor şi depozitelor îl constituie riscul, exprimat prin indicele de risc

RB. Pentru barajele care realizează depozite de deşeuri industriale, calculul se face conform cu

anexa 2 la normativul citat.

Conform Art. 6 din NTLH-021 cele două baraje şi iazurile de decantare aferente se încadrează în

categoria “B” de “importanţă deosebită” (0,80>RB>0,15 ).

I. IAZ CIL

1. Sistemele de colectare şi evacuare apă exfiltrată (inclusiv repompare) iaz CIL

Debitul de apă exfiltrată din iazul de cianuraţie a fost evaluat la 240 mc/zi. Apele exfiltrate

sunt colectate aval de baraj, într-un canal amplasat paralel cu baza barajului.

Canalul are secţiunea trapezoidală cu baza b= 1,00m şi h = 3,00m, corespunzătoare

adâncimii de încastrare a barajului în roca de bază. Spre amonte taluzul canalului se identifică cu

taluzul aval al barajului din anrocamente, care este permeabil şi asigură exfiltrarea apelor.





Mediului ”

2012

19

Fundul şi taluzul aval al canalului sunt impermebile, protejate cu pereu din piatră, rostuit cu

mortar de ciment, pentru a nu permite pierderea apelor de exfiltraţie colectate.

In continuare, de la canalul colector, apele sunt transportate la un bazin de stocare printr-un

canal de evacuare. Canalul are secţiunea trapezoidală cu b = 1,00 m, h = 1,00 m şi 1:m = 1:1 şi

urmăreşte panta terenului natural.Canalul este impemeabilizat cu pereu din piatră brută, rostuit cu

mortar de ciment.

In faza iniţială, cu cota coronamentului barajului la 780,00mdMN, lungimea canalului de

evacuare este de 130m, iar la cota finală a iazului, 827,50 mdMN, canalul ajunge la o lungime de

numai 20m, acesta fiind aproape complet acoperit de anrocamentele barajului, extins spre aval.

Staţie de pompare ape exfiltrate iaz CIL

Dimensionarea staţiei de pompare de recirculare a apelor exfiltrate din iazul CIL, s-a făcut

luând în considerare următoarele:

- debitul zilnic de ape exfiltrate Q = 240 mc/h

- debitul staţiei de pompare Q1 = 20 mc/h

- timpul de funcţionare al staţiei de pompare T = 240 : 20 = 12 ore

Staţia de pompare se va echipa cu (1+1) pompe, submersibile, multi – etajate.

Conducta de refulare

Conducta de refulare de la staţia de pompare înapoi la iazul de decantare CIL, are

următoarele caracteristici geometrice şi hidraulice:

Diametrul Dn 100 mm, (121x10)mm

Lungime L = 460m

Q = 5,55 l/s

I = 0,0098

H = 4,51 m x 1,10 = 4,96 m

H geodezic = 827,50 – 700,00 = 127,50 m

H total = 127,50 =3,00 +4,96 = 135,46 m

Bazin de reţinere exfiltraţii – aval iaz CIL

Bazinul de colectare exfiltraţii trebuie să stocheze un volum de apă corespunzător perioadei

de timp cât nu funcţionează staţia de pompare.

T = 24 – 12 = 12 ore

Q med = 240 mc/zi : 24 ore = 10 mc/h

Volumul de stocare = T x Q med

V = 12 x 10 = 120 mc

Bazinul de stocare / aspiraţie propus va avea un volum total de 120 mc.

Constructiv, bazinul se realizează astfel:

Bazinul se execută din beton armat impermeabilizat:





Mediului ”

2012

20

-partea inferioară, cu volum de 40mc, de formă paralelipipedică cu S=4,00x4,00m și

h=2,50m;

-partea superioară, cu un volum de 80mc, de forma tronconică cu S=10,00x10,00m și

h=3.00m

2. Canale de gardă scurgeri de pe versanţi iaz CIL

Canale de gardă la iazul sterile CIL

Canalele de gardă ce s-au proiectat la iazul sterile CIL sunt de formă dreptunghiulară şi in

functie de apele ce le vor prelua si apoi descarca au fost calculate hidraulic pe mai multe zone şi

tronsoane cu sectiuni si lungimi diferite, dupa cum urmeaza :

Tronson Lungime

canal (m)

Secţiune

canal

bxh (m)

Garda la

Q calcul

(m)

T1.1 200 0,5 x 0,4 0,14

T1.2 500 0,85 x 0,75 0,24

T2.1 300 0,80 x 0,75 0,23

T2.2 180 1 x 0,75 0,17

T2.3 120 1,0 x 0,95 0,30

T3.1 160 0,6 x 0,45 0,31

T3.2 240 0,85 x 0,8 0,26

Canalele de gardă de pe tronsonul T1.1 şi T1.2 vor deversa în bazinul de liniştire nr. 3 al

iazului de decantare CIL. Canalele de gardă de pe tronsoanele T2.1, T2.2, T2.3, T3.2 şi T3.1 vor deversa

în bazinul de liniştire nr. 2 al iazului de decantare CIL.

Grosimea dalei de beton de 15cm se va aseza pe un strat de beton de egalizare de 5cm.

Armarea dalei din beton a canalului se va face cu plasa sudata.

Bazine de liniştire – intrare galerii iaz CIL

Bazinele de liniştire preiau apa din pârâul pe care sunt amplasate din zona amonte şi din

canalele de gardă, acestea au următoarele dimensiuni:

Nr.

crt.

Amplasament / denumire Dimensiuni bazin (m)

(b x h x l)

1 Bazin de liniştire nr. 2 la capătul amonte al

tronsonului F-I – iaz CIL 2,5 x 2 x 10


tronsonului F-G – iaz CIL 2 x 2 x 10





Mediului ”

2012

21





Mediului ”

2012

22

II. IAZ STERILE DE FLOTAŢIE

1. Sistemele de colectare şi evacuare apă exfiltrată (inclusiv repompare) iaz sterile de

flotaţie

Debitul de apă exfiltrată din iazul de flotaţie a fost evaluat la 335 mc/zi. Apele exfiltrate

sunt colectate aval de baraj, într-un canal amplasat paralel cu baza barajului. Canalul are secţiunea

trapezoidală cu baza b= 1,00m şi h = 3,00m, corespunzătoare adâncimii de încastrare a barajului în

roca de bază. Spre amonte taluzul canalului se identifică cu taluzul aval al barajului din

anrocamente, care este permeabil şi asigură exfiltrarea apelor. Fundul şi taluzul aval al canalului

sunt impermebile, protejate cu pereu din piatră, rostuit cu mortar de ciment, pentru a nu permite

pierderea apelor de exfiltraţie colectate. In continuare, de la canalul colector, apele sunt transportate

la un bazin de stocare printr-un canal de evacuare. Canalul are secţiunea trapezoidală cu b = 1,00

m, h = 1,00 m şi 1:m = 1:1 şi urmăreşte panta terenului natural.Canalul este impemeabilizat cu

pereu din piatră brută, rostuit cu mortar de ciment.

In faza iniţială, cu cota coronamentului barajului la 625,00 mdMN, lungimea canalului de

evacuare este de 320m, iar la cota finală a iazului, 707,00 mdMN, canalul ajunge la o lungime de

numai 20m, acesta fiind aproape complet acoperit de anrocamentele barajului, extins spre aval.

Staţie de pompare ape exfiltrate iaz sterile de flotaţie

Dimensionarea staţiei de pompare de recirculare a apelor exfiltrate din iazul sterile de

flotaţie, s-a făcut luând în considerare următoarele:

- debitul zilnic de ape exfiltrate Q = 335 mc/h

- debitul staţiei de pompare Q1 = 20 mc/h

- timpul de funcţionare al staţiei de pompare T = 335 : 20 = 16,75 ore

Staţia de pompare se va echipa cu (1+1) pompe, submersibile, multi – etajate.

Conducta de refulare

Conducta de refulare de la staţia de pompare la iazul de decantare sterile de flotaţie, are

următoarele caracteristici geometrice şi hidraulice:

Diametrul Dn 100 mm, (121x10)mm

Lungime L = 500m

Q = 5,55 l/s

I = 0,0095

H = 4,75 m x 1,10 = 5,25 m

H geodezic = 707,00 – 491,00 = 216 m

H total = 5,25 + 216,00 = 221,25 m

Bazin colectare exfiltraţii – aval iaz sterile de flotaţie

Bazinul de colectare exfiltraţii trebuie să stocheze un volum de apă corespunzător perioadei

de timp cât nu funcţionează staţia de pompare.





Mediului ”

2012

23

T = 24 – 16,75 = 7,25 ore

Q med = 335 mc/zi : 24 ore = 14 mc/h

Volumul de stocare = T x Q med

V = 7,25 x 14 = 101,5 mc

Bazinul de stocare / aspiraţie propus va avea un volum total de 115 mc:

-partea inferioară cu un volum de 40mc, de formă paralelipipedică cu S=4,00x4,00m și

h=2,50m

-partea superioară, cu volum de 75mc, de formă tronconică cu S=10,00x10,00m și h=3,00m

2. Canale de gardă scurgeri de pe versanţi iaz sterile de flotaţie

Canalul de gardă de pe versantul stâng (tronsoanele T4.1, T4.2, T4.3, T4.4, T5.1, T5.2 şi T5.3) vor

deversa în bazinul de linistire nr 1, amplasat pe pârâul Icoanei, canalul de gardă de pe malul drept

(tronsonul T6) va deversa în Pârâul lui Avram, canalele de gardă colectează ape pluviale.

Bazinul de liniştire – intrare galerii pârâul Icoanei

Bazinul de liniştire preia apa din pârâul pe care sunt amplasate din zona amonte şi din

canalele de gardă, acesta are următoarele dimensiuni:

Nr.

crt.

Amplasament / denumire Dimensiuni bazin (m)

(b x h x l)


tronsonului B-R – iaz flotaţie 3 x 2 x 10

Canale de gardă la iazul sterile de flotaţie

Canalele de gardă ce s-au proiectat la iazul sterile de flotaţie sunt de formă dreptunghiulară

şi in functie de apele ce le vor prelua si apoi descarca au fost calculate hidraulic pe mai multe zone

şi tronsoane cu sectiuni si lungimi diferite dupa cum urmeaza :

Tronson Lungime

canal (m)

Secţiune

canal

bxh (m)

T4.1 640 0,9 x 0,75

T4.2 205 1,15 x 1

T4.3 455 1,3 x 1,2

T4.4 600 1,5 x 1,2

T5.1 230 0,5 x 0,45

T5.2 190 0,8 x 0,6

T5.3 180 1,0 x 0,9

T6 519 0,5 x 0,5

Grosimea dalei de beton de 15cm se va aseza pe un strat de beton de egalizare de 5cm.

Armarea dalei din beton a canalului se va face cu plasa sudata.





Mediului ”

2012

24

Baraj de închidere laterală iaz sterile de flotaţie

Barajul de închidere laterală este format din:

- barajul de iniţiere cu H = 10m

- 4 supraînălţări de câte 5m şi o supraînălţare de 7m ale barajului, cu ridicarea succesivă a

coronamentului la cotele: 685,00m, 690,00m, 695,00m, 700,00m, şi 707,00m. Inălţimea totală H t

= 37 + 3 = 40m

Caracteristicile barajului de închidere laterală de la iazul de flotaţie.

Faza Cota

Coronament [mdM]

Înălţime

H [m]

Volum [mii m3]

Anroc. Argilă Filtru

gros.

Filtru

fin

Starter 680 10 6,23 2,95 0,31 0,41

Supraînălţare

685 15 5,00 2,30 0,43 0,43

690 20 8,60 3,80 0,78 0,78

695 25 14,50 4,75 0,88 0,88

700 30 24,10 5,06 0,95 0,95

707 37 24,70 8,00 1,51 1,51

În versant se vor realiza trepte de înfrăţire cu lăţimea de (1,50 – 2,0) m şi înălţimi de (2,0 –

3,0) m.

Secţiune transversala tip

1- anrocamente

2- nucleu de argilă

3- filtrufin de 1,5 m grosime

4- filtru grosier de 1,5m grosime

5- geotextil





Mediului ”

2012

25

Baraj închidere amonte iaz flotaţie

Barajul de de închidere amonte iaz de flotaţie se amplasează pe pr. Măcriş, la circa 950m

distanţă de barajul principal, măsurată pe firul apei.

Acest baraj este singurul care se realizează de la început, într-o singură etapă. Barajul se

realizează din anrocamente (andezite nedegradabile) în straturi succesive de (0,50 – 0,75) m care se

compactează cu compactor vibrator lis, până la atingerea parametrilor rezultaţi din pista

experimentală.

Caracteristicile barajului de închidere amonte de la iazul de flotaţie.

Faza Cota [mdM] Înălţime

H [m]

Volum [hm3]

coronament fundaţie Anroc. baraj iaz

Finală 720 677 43 1,008 0,732

Barajul se realizează din anrocamente în straturi succesive de (0,50 – 0,75) m. Taluzul a

este protejat cu filtru de protecţia antierozională de 1,5 m grosime. Peste filtrul de protecţie

antierozională se aşeză un geotextil şi o geomembrană din PEHD, pentru impermeabilizarea

barajului.

În vederea fundării barajului este necesară curăţirea amprizei prin îndepărtarea tufişurilor şi

arborilor şi a materialului vegetal, precum şi o parte din roca alterată.

În versant se vor realiza trepte de înfrăţire cu lăţimea de (1,50 – 2,0) m şi înălţimi de (2,0 –

3,0) m.





Mediului ”

2012

26

SISTEM DE DEVIERE APĂ DE SUPRAFAŢĂ (GALERII DE DEVIERE) IAZURI DE

DECANTARE

1. GALERIA DE TRANZITARE A PÂRÂULUI MĂCRIŞ

Apele pârâului Măcriş şi ale afluenţilor de pe ampriza celor două iazuri vor fi preluate şi

tranzitate printr-o reţea de galerii şi conducte. Alegerea secţiunilor necesare s-a făcut ţinând seama

că pentru clasa de importanţă a barajelor verificarea capacităţii de scurgere se face la probabilitatea

de depăşire de 0,01%. Pe valea pârâului Măcriş (traseul A-B-C-D-E-F-G) şi pe doi afluenţi

principali ai acestuia, un pârâu din iazul CIL (traseul F-H-I) şi părâul Icoanei (traseul B-R) din iazul

de flotaţie a rezultat necesitatea unor galerii.

Galeria se execută chiar pe albia pârâului, cu o secţiune semi-îngropată în stâncă, cu

dimensiuni care să permită vizitarea în perioade de ape mici şi chiar eventuale lucrări de reparaţii.

Pentru simplificarea lucrărilor de execuţie au fost stabilite doar două secţiuni.

Intrarea în galerie a apelor din pârâu se va face printr-un bazin de liniştire (camera de

încărcare): bazinul nr. 3 şi 2 la iazul CIL, bazinul nr. 1 la iazul de flotaţie.

Ordinea în care trebuie să intre în funcţiune cele două iazuri, cu o diferenţă importantă a

intrării în funcţiune a iazului CIL, permite o etapizare a lucrărilor:

Se execută galeria în ampriza barajului de flotaţie care va servi şi la devierea apelor pe

perioada de execuţie a barajului. Pentru a asigura punerea în uscat a amprizei se va construi





Mediului ”

2012

27

câte un batardou pe cele două ramuri ale pârâului Măcriş la 30-40 m amonte de ampriza

barajului.

Se termină galeria pe întreg traseul. Intrarea apei în galerie se face prin camerele de

încărcare dimensionate şi ele la debitele de verificare ale galeriei.

Restul afluenţilor sunt conduşi în galerie prin conducte care sunt prelungite pe măsura

ridicării nivelului depunerilor.

La închiderea exploatării apele pluviale de pe versanţi, preluate pe parcurs din reţeua

hidrografică şi conduse în galeria de tranzitare prin conducte, vor fi preluate de canale de

gardă şi vor fi conduse de acestea în camerele de încărcare (bazinele de liniştire)

menţionate.

Toate punctele de preluare a unor ape sunt prevăzute cu grătare pentru evitarea pătrunderii

în galerie a flotorilor sau a materialelor de dimensiuni mari.

Debitele colectate din pârâul Macriş şi afluenţii acestuia din bazinul hidrografic

corespunzător amplasamentului iazurilor de decantare, cu probabilitatea de depăşire de 0,01%, se

colectează prin galeria de deviere şi se evacuează în aval de barajul iazului sterile de flotaţie în

albia naturală a pârâului Măcriş.

În faza finală, de închidere a iazului, apele pluviale de pe versanţii aferenţi celor două iazuri

sunt colectate de canalele de gardă perimetrale conturului şi sunt conduse spre galeria de tranzitare.

Galeria preia debitele pâraielor existente şi debitele aduse de canale de gardă perimetrale si

cuprinde următoarele trasee:

- traseu principal A-B-C-D-E-F-G;

- trasee secundare B-R şi F-I.

Tot în galeria principală traseu A-B-C-D-E-F-G vor fi descărcaţi, prin conductele laterale,

afluenţii nepermanenţi (torenti) pe perioada construcţiei şi exploatării iazului: C-P; D-M; M-N; M-

O; H-J; J-K şi J-L.

Construcţia galeriei principale

Galeria de preluare a apelor de pe pr. Măcriş pe sub barajele principale iaz sterile de flotaţie

şi iaz CIL va fi prevăzută la capătul amonte al galeriei cu un grătar de fund pentru evitarea

pătrunderii în galerie a flotorilor sau a materialelor de dimensiuni mari, cu interspaţiile între bare

de 10 cm. Acest grătar va fi demontat în momentul execuţiei legăturii cu tronsonul din amonte.

Galeria a fost dimensionată la un debit de asigurare Qc = Q0,1% şi verificată la Qv = Q0,01%.

Deschiderea galeriei va fi de 1,8 – 2,1m, se va construi din beton armat, va urmări firul văilor si va

prelua apele curate din pârâul Măcrişului şi pârâul Icoanei, de pe amplasamentul iazurilor.

Lungimea galeriei pe Valea Măcrişului va fi de 2400m.

Galeria principală va fi construită în două faze:

- în prima fază se vor construi tronsoanele de galerie de sub barajul sterile de flotaţie şi

barajul sterile CIL şi se prelungeşte de la baza fiecărei îndiguiri până la extermitatea

zonei de inundare;





Mediului ”

2012

28

- în faza a doua se prelungesc tronsoanele de galerie până la limita amprentei finale a

zonei de inundare a celor două iazuri.

Galeriile de preluare vor fi excavate în rocă proaspătă pe talvegul văii şi vor avea o secţiune

dreptunghiulară .

Debitele pârâului Macriş şi afluenţii acestuia, cu probabilitatea de depasire de 1%, situaţi pe

amplasamentul iazurilor de decantare, se colecteaza de galeria de preluare a apelor şi de conductele

laterale şi se evacuează în aval de barajul iazului sterile de flotaţie în albia naturală a pârâului

Măcriş.

Apele pluviale formate în bazinele hidrografice aferente celor două iazuri sunt colectate de

canalele de gardă perimetrale conturului iazurilor şi sunt conduse spre conductele laterale care la

rândul lor sunt preluate de galeria de preluare ape.

Perimetral iazurilor de decantare sterile de flotaţie şi CIL se construiesc canale de gardă (la

atingerea cotei maxime de depunere în iaz) pereate cu dale turnate monolit şi cu secţiuni variabile

ale canalelor.

În cazul acestor iazuri de vale, la care nu se admite pătrunderea apei în iaz, apa pârâului va

fi preluată prin galerie/canal închis pe sub iaz pornind de la bazine de liniştire amplasate la capătul

amonte (conform schema de calcul nr. 2): un bazin de liniştire la iazul sterile de flotaţie, două

bazine de liniştire la iazul CIL. Toate lucrările de preluare a cursurilor de apă vor avea secţiuni

vizitabile. Intrarea în sistemul de preluare/deviere va fi protejat împotriva pătrunderii în sistem a

plutitorilor mari.

Preluarea apelor din parauri, torenti si a celor ce se scurg pe versanti

Conducte laterale, de preluare a apelor provenite din torenti

În galeria principală, pe perioada construcţiei, se vor racorda conductele laterale din teava

de otel, imbracata in beton, cu diametre intre 0,3 – 0,6m.

După înălţarea iazului şi ajungerea lui la cota finală aceste conducte îşi pierd

funcţionalitatea, apele pluviale fiind colectate de canalele de gardă perimetrale.

Conductele laterale vor urmări talvegul văii şi vor avea următoarele dimensiuni:

Nr.

crt.

Amplasament / denumire

Tronson Debitul de calcul Q0,1%+Q

(m3/s)

Diametrul conductei

(m)

1 Conducta D1 – iaz sterile flotaţie C-P 0,623 0,5

2 Conducta D2 – iaz sterile flotaţie D-M 1,100 0,5

3 Conducta D3 – iaz CIL H-J 1,326 0,6

Bazine de liniştire – intrare galerii

Bazinele de liniştire preiau apa din pârâul pe care sunt amplasate din zona amonte, din

canalele de gardă, acestea au următoarele dimensiuni:





Mediului ”

2012

29

Nr.

crt.

Amplasament / denumire Debitul de calcul

Q0,1%

(m3/s)

Debitul de verific.

Q0,01%

(m3/s)

Dimensiuni

bazin (m)

(b x h x l)

1 Bazin de liniştire nr. 1 la capătul

amonte al tronsonului B-R – iaz

flotaţie

8,770 12,10 3 x 2 x 10


amonte al tronsonului F-I – iaz CIL 5,870 9,41 2,5 x 2 x 10


amonte al tronsonului F-G – iaz CIL 2,32 3,72 2 x 2 x 10

Bazine de liniştire – intrare drenuri

Conductele laterale se vor construi pe parcursul exploatării, în ritmul în care cresc iazurile.

Bazinele de liniştire pentru preluarea apei in conductele laterale se vor executa în rocă, deoarece

sunt provizorii.

Nr.

crt.

Amplasament/denumire Debitul de calcul Q0,1%+Q

(m3/s)

Dimensiuni bazin

(m)

(b x h x l)

1 Bazin de liniştire pentru cond. D1 – iaz flotaţie 0,632 2 x 1,2 x 3

2 Bazin de liniştire pentru cond. D2 – iaz flotaţie 1,326 2 x 1,2 x 3

3 Bazin de liniştire pentru cond. D3 – iaz CIL 1,210 2 x 1,2 x 3





Mediului ”

2012

30

7.Ce inseamna „andezite cu grad variabil de oxidare” ( a se vedea cap.1 informatii generale

pg.83)si sa se specifice ce influienta are aceasta caracteristica asupra permeabilitatii iazurilor

si asupra sterilului.

Rocile magmatismului neogen sunt reprezentate prin andezite cu amfiboli, andezite cu

hornblendă, andezite cuarţifere cu amfiboli, produse piroclastice asociate, aglomerate vulcanice,

tufuri, brecii precum şi corespondente subvulcanice - diorite, granodiorite.

Vulcanul Măcriş se plasează pe aliniamentul Certej - Săcărâmb. A funcţionat la nivelul fazei

de Săcărâmb. Vulcanul Măcriş s-a edificat în două momente distincte.

Într-o primă etapă se consideră că acest centru este responsabil de formarea andezitelor

amfibolice rubanate dispuse peste formaţiunea vulcanogen – sedimentară, badenian superioară,

identificată în pâraiele tributare văii Măcrişului, respectiv pârâul Icoanei cu afluenţii săi.

În a doua etapă s-a creat suprastructura vulcanului, de aspectul unui dom endogen cu mai

multe revărsări de lave, însoţite de rare secvenţe explozive. Produsele acestei etape sunt în totalitate

reprezentate prin andezite amfibolice cu biotit, în care se identifică adesea blocuri sub - decimetrice

de diorite cu amfiboli şi biotit.

Andezitele cuarţifere cu amfiboli pot avea grade de oxidare diferenţiate datorită

compoziţiei chimice complexe a acestora.

Amfibolii sunt constituiţi din metasilicaţi, în care grupele SiO2, TiO2, FeO, MgO, CaO,

Na2O, K2O şi H2O sunt amestecate în diverse procente. Sistemul de cristalizare al amfibolilor este

monoclinic sau rombic. Structura cristalină a cestora şi prezenţa sau absenţa unora din grupele

menţionate, indică modul de formare al andezitelor (exploziv sau curgeri-tip lavă). Prezenţa sau

absenţa acestor metasilicaţi în compoziţia andezitelor şi cantitatea lor (procentul) conduc la

alterarea diferenţiată a andezitelor.

Aceste andezite nu au nici o influientă asupra permeabilității amprizei iazurilor. Pe baza

rezultatelor obţinute și pentru a ajunge la roca bună de fundare este necesară decopertarea, pe

întreaga suprafaţă a amprizei barajului, a stratului superficial de rocă. În proiect s-a prevăzut o

grosime medie de cca.3 m în zona de albie şi 1 m în zona de versant.

8.Precizati modul de impermeabilizare a conductelor de transport a sterilelor in cele doua

iazuri. In caz de avarie a conductelor unde se colecteaza toata cantitatea de hidroamestec din

acestea?pg.63

Hidrotransportul sterilelor

Pe traseul conductelor de hidrotransport nu sunt posibile măsuri de impermeabilizare, a

conductelor având în vedere traseul conductelor cu pante mari și lungimi semnificative.





Mediului ”

2012

31

Pentru conductele hidrotransport sterile ( de flotație sau de cianurație) este prevăzut pe

fiecare traseu un batal de avarie cu secţiunea de 16,6 x 7,6 x 1,8, din beton monolit hidroizolat

dimensionat să preia zestrea conductelor de hidrotransport sterile în caz de pană de curent sau alte

evenimente neprevăzute.

Conductele din oţel (carbon zincat ) montate suprateran, la supratraversări etc. vor fi

termoizolate cu vată minerală sau alt material termoizolant. Izolaţia termică a conductelor se va

proteja prin acoperire cu tablă zincată de 0,5 mm grosime sau folie din aluminiu armată cu fibră de

sticlă.

Notă: Pe traseul conductei de hidrotransport, având în vedere îmbinarea prin sudură şi

grosimea pereţilor conductei(calculată pentru întreaga perioadă de exploatare a instalaţiei de

hidrotransport) nu pot există scurgeri pe perioada exploatării, sudurile vor fi executate şi verificate

conform normativelor şi legilor în vigoare.

Îmbinarea conductelor şi pieselor speciale din oţel se va face prin sudură pe traseul de

hidrotransport şi cu flanşe pe coronamentul iazului. Pentru realizarea îmbinărilor sudate definitive

se va utiliza numai sudură electrică.

Controale :

Presiunile şi debitele sterilelor, pompate la iazurile de decantare, vor fi măsurate la nivelul

de refulare ale pompelor de sterile şi la nivelul de deversare în iazurile de decantare, cu traductoare

debitmetrice şi respectiv cu traductoare de presiune, care sunt conectate la intrările unor module

interfaţă distribuite în locaţiile respective.

Modulele interfaţă sunt cuplate la o reţea redundantă, cablată cu fibre optice pentru

transmisii de date la un sistem de automatizare redundant, amplasat în principalul centru de

comandă şi control al procesului tehnologic de pe platforma +593m lângă uzina de prepare în

MCC. Prin sistemul de control al procesului tehnologic vor fi implementate funcţiile de control şi

reglaj pentru parametri tehnologici, vor fi comandate şi semnalizate secvenţele deHidrotransportul

sterilelor

Pentru buna exploatare a reţelelor de conducte şi pentru a prevenii eventualele spargeri

accidentale ale acestora, se fac inspecţii vizuale zilnice. În zonele cele mai expuse eroziunii şi

coroziunii, adică la coturi, racorduri sau porţiunile unde se micşorează secţiunea conductei, sunt

prevăzute sisteme de măsurare ultrasonică a grosimii peretelui acestora.

Aceste puncte de măsurare ultrasonică sunt puncte fixe pe conductele de procesare, unde se

montează senzori ultrasonici şi echipament electronic adecvat de măsurare a grosimii pereţilor şi de

transmitere instantanee a măsurătorilor în sistemul centralizat de date din cadrul centrului de

comandă și control al procesului tehnologic amplasat în cadrul uzinei de procesare, astfel se creează





Mediului ”

2012

32

posibilitatea supravegherii - online a porţiunilor critice din sistemul de conducte al instalaţiei și de

intervenție promptă pentru eliminarea riscurilor de deversări accidentale.

9. Se va reface tabelul 1.11 cu materii prime, completand datele despre fondantii utilizati in

procesul de topire si dioxidul de carbon folosit la statia de epurare ape acide.

Tabel 1.11. Materiile prime, substanţele sau preparatele chimice utilizate

Denumirea materiei prime, a

substanţei sau preparatului

chimic

Cantitatea anuală/

Existenţa în stoc

Clasificarea substanţelor sau preparatelor chimice*

Periculoase/

Nepericuloase

(P/N)

Periculozitate

*

Fraze de risc*

Azotat de amoniu 3697 t/an, stoc 90 t N

Exploziv de iniţiere -

dinamita

229 t/an, stoc 10 t P Exploziv R2-6-44

Xantat amilic 390 t/an ; stoc 20 t N - -

Spumant Dowfroth 150 t/an ; stoc 5 t N - -

Aero 3477 - colector 120 t/an ; stoc 10 t N - -

Sulfat de cupru 955 t/an ; stoc 25 t P Toxic, iritant,

periculos pt.

mediu

R22-36/38-50/53

Silicat de sodiu 40% 4120 t/an ; stoc 160 t N - -

Var hidratat (inclusiv lapte de

var)

7791 t/an ; stoc 219,5 t P Iritant R34-36-37-38-41

Calcar in fluxul tehnologic 241605 t/an ; stoc 250 t N - -

Calcar pentru fundament

halde

1372000 t N - -

Cianură de sodiu (solidă şi

soluţie)

1653 t/an ; stoc 276 t P Foarte toxic,

periculos pt.

mediu

R26/27/28-32-

50/53

Cărbune activ 35 t/an ; stoc 55 t N - -

Acid clorhidric (soluţie) 898 t/an ; stoc 87 t P Coroziv R 35-36/37

Hidroxid de sodiu 328 t/an ; stoc 27 t P Coroziv R 35

Metabisulfit de sodiu 1909 t/an ; stoc 159 t P Toxic, iritant R22-31-41

Floculant 171 t/an ; stoc 28 t N - -

Apă oxigenată (soluţie 50

%)

12 t/an ; stoc 1 t P Oxidant,

coroziv

R5-8-20/22-35

Oxigen 183.901 t/an ; stoc 154 t P Oxidant R 8

Motorină 5.400.000 l/an; stoc 153 mc P F. Inflamabil R10-40-65-66-

51/53

Uleiuri (de motor, hidraulice)

/lubrifianţi

63.000 l/an P Iritant, toxic,

periculos

pentru mediu

R38, R41, R43, R45,

R36/38 R51/53,

R52/53

GPL 240 t/an ; stoc 10 t P Foarte

inflamabil

R12

Fondant (borax) 0,607 t/an N - -

Nu se folosește dioxid de carbon la stația de epurare ape acide.





Mediului ”

2012

33

10. Se va face compararea cu BAT-BREF-Managementul iazurilor şi haldelor cu steril

rezultate în urma activităţilor miniere, în cazul soluţiilor constructive alese pentru baraje

Varianta conform BAT Varianta aleasă Explicații

Secțiunea 2.4.2 Administrarea sterilului –

Baraje

Organizarea tipică a barajelor miniere poate fi

clasificată astfel:

• Gaură deja existentă

• Într-o vale

• Făcută într-o vale la care s-a mai adăugat un perete

pentru a rezulta o zona perfect izolată

• Pe teren plat.

Baraj intr-o vale Deoarece în zona

exploatării nu a fost

identificată o gaură

existentă, singura

variantă pentru baraj a

fost într-o vale.

Secțiunea 2.4.2.2 Modul de construire a

barajelor

Tipurile de baraje pot fi clasificate astfel:

• baraje impermeabile (de tipul celor care reţin apa)

� baraje convenţionale

� baraj convenţional construit în etape

� baraj construit în etape cu zonă de

permeabilitate scăzută în amonte.

• Baraje permeabile

� Baraj cu steril cu mijloc de permeabilitate scăzută

� Baraje cu steril în zona structurală

� Construcţia în amonte folosind ţărmul sau

padocul.

Baraje permeabile Baraje starter

impermeabilizate cu

geomembrană și

geotextil

Baraje construite din

anrocamente cu un

anumit grad de

permeabilitate,

colectarea exfiltrațiilor

și repomparea pe iaz

sporind rezistența

barajului

Secțiunea 2.4.2.3 Depunerea în îndiguire

Depunerea hidraulică

Sterilul este pompat în bazinul de steril cu solide de

la 5 până la 50 %. În unele aplicaţii, mai ales unde

sunt baraje convenţionale, descărcarea sterilului în

îndiguire poate lua forma unei descărcări într-un

singur punct cu capăt deschis. În alte cazuri este de

dorit o metodă de depunere mult mai controlată.

Aceasta poate încorpora descărcări pe linie sau

perimetru sau folosirea hidrocicloanelor. Pentru

baraje miniere construite progresiv, amenajările de

descărcare sunt dictate de metoda selectată de

construire a barajului.

Creşterea densităţii materialului depus este

accelerată prin acţiuni de drenaj şi evaporare. De

aceea eficienţa stocării poate fi crescută prin

depunerea pe mal.

Depunerea îngroşată Pentru reducerea

volumului de tulbureală

depozitată în iazurile de

decantare s-a ales

metoda de depunere

îngroșată.

Aceasta metodă face ca

energia consumată

pentru pomparea

tulburelii, dimensiunile

conductelor de transport

și capacitățile pompelor

să fie reduse.

De asemenea, prin

folosirea acestei metode

se asigură o recircuitare

mai eficientă a apelor din

fluxul tehnologic.





Mediului ”

2012

34

Depunerea îngroşată

Sterilul îngroşat are un conţinut de solide de peste 50

%. Acesta permite stocarea eficientă, în termeni de

volum al înălţimii barajului, pentru a fi mărită

substanţial, din punct de vedere al creşterii

depunerilor odată cu conţinutul solid al sterilului.

Echipamentul folosit pentru a îngroşa sterilul îl

reprezintă îngroșătoarele şi/sau filtrele.

Tehnici speciale

Pentru steril foarte fin, pot fi implicate tehnici

speciale, precum excesul de particule brute şi agenţi

de floculare.

În unele cazuri, este necesar ca tot sterilul să fie

depozitat sub apă (de exemplu steril cu potenţial

ARD sau probleme severe de praf). Acesta este

referită ca fiind depunere subacvatică. Secțiunea 2.4.2.4 Înlăturarea apei libere

Sistem de decantare în turn

Sistem de decantare în cascadă

Barjă de pompare

Barjă de pompare Menținerea volumului de

apa liberă la minimul

cerut de procesul

tehnologic este o

condiție esențială pentru

securitatea celor două

iazuri. Controlul

volumului de apa din

fiecare iaz impune ca,

prin sistemul de

colectare si evacuare,

debitele defluente din iaz

sa fie egale cu cele

afluente. În cazul unui

aport de apa în exces,

provenind din precipitații

extreme se admite

acumularea temporara de

apa în iaz, însa cu

păstrarea unei gărzi si a

unei plaje minime.

Pentru ambele iazuri s-a

ales soluția de evacuare

prin pompare,

utilizându-se o stație de

pompare plutitoare

amplasată pe oglinda de

apă limpezită.

Secțiunea 2.4.4 Haldele de piatră reziduală şi

de steril

Conform BAT există multe moduri de administrare a

Metoda de depozitare a

materialului steril uscat

rezultat din descopertă

Se vor constitui 2 halde

de rocă sterilă (Halda

Nord și Halda Sud) în

care se depozitează





Mediului ”

2012

35

sterilului rezultat din mine şi cariere. Cele mai des

întâlnite metode sunt:

• Depozitarea pe uscat a sterilului sedimentat

• Depozitarea materialului steril uscat, rezultat din

descopertă şi din procesul tehnologic în halde sau pe

pante

• Umplerea cu steril provenit din procesele

tehnologice de exploatare, a golurilor subterane sau a

golurilor de la suprafaţă (cariere miniere) sau pentru

construirea barajelor miniere

• Folosit ca un produs, de exemplu pe post de sort,

sau pentru recondiţionări

materialul steril rezultat

în urma exploatării în

carieră.

Materialul depozitat în

halde este constituit

aproape în totalitate din

rocă de dimensiuni

variate (particule

milimetrice şi bolovăniş)

şi este tasat de la 10 -15

m adâncime, fiind lipsit

de resturi organice

11.Precizati ce se intampla cu apele acide din Galeria Nicodim, Coranda II si Coranda III; sa

se completeze situatia initiala pentru factorul de mediu apa ca date despre aceste ape ( analize

chimice, debit, curgere permanenta sau sezoniera etc.); sa se prezinte aceste obiective pe

planul de situatie cu solutia constructiva de colectare si tratare a acestor ape.

Conform informaţiilor disponibile, la ora actuală sunt evacuate ape de mină din următoarele galerii:

- Galeria Tunel Nicodim, cota + 403,6 m, cu un debit mediu de apă acidă de cca. 0,2 l/s; apa va fi

captată și pompată în bazinul de colectare ape acide nr. 1 de la Halda Nord, amonte de acesta,

printr-o conductă (din PE Ø 32 mm, Pn 6 bar cu L= 200 m)

- Galeria Coranda II, cota + 452 m , cu debite de apă acide de cca. 0,2 l/s.; emisar pârâul Băiaga,

apa va fi colectată în bazinul ape acide aval de Halda Sud

- Galeria Coranda III, cota + 492 m, cu debite de apă acide de cca. 0,1 l/s; emisar pârâul Băiaga,

apa va fi colectată în bazinul ape acide aval de Halda Sud , printr-o conducta din PE Ø 100 mm, Pn

6 bar cu lungimea totala L= 550 m.

Proiectul minier propus de către Devagold prevede realizarea unui sistem de colectare a tuturor

apelor potential acide in bazine de colectare de unde sunt pompate la statia de tratare , fiind

deversate in emisari doar ape care corespund normelor privind calitatea apelor uzate evacuate in

emisari naturali (NTPA 001). A se vedea planul de situație mai jos.

Referitor la analiza chimică a acestor ape vă prezentăm date extrase din ”Raportul la bilanț

de mediu I și II pentru CNCAF MINVEST SA Filiala CERTEJ SA. Prelevările de probe s-au

efectuat în perioada octombrie 2005-ianuarie 2006 de către INCD ECOIND București.”





Mediului ”

2012

36

”1. APE DE MINĂ DEVERSATE ÎN PÂRÂUL BĂIAGA

Investigatiile efectuate in aceasta zona pentru apele de mină au următoarele probe:

indicativ proba Tip proba si loc de prelevare

P37 apa de mina de la Galerie Coranda III

P38 apa de mina de la Galerie Coranda II

Rezultatele obtinute in urma efectuarii analizelor acestor probe de apa sunt prezentate in

tabelul nr. A.1.13.

Indicator P37 P38

pH 2.6 2.74

Reziduu filtrabil (mg/l) 15744 21892

Materii in suspensie (mg/l) 561 522

Cloruri (mg/l) 278.4 139.2

Ca (mg/l) 9.15 27.67

Cu (mg/l) 9.82 13.25

Pb (mg/l) 0.35 <0.01*

Zn(mg/l) 523.5 1027.5

Cd (mg/l) 10.7 12

Ni (mg/l) 6 9.75

Fe total (mg/l) 1554 1710.25

SO42-

(mg/l) 11357 21728.8

S2-

si H2S (mg/l) <0.02* <0.02*

Mg (mg/l) 243.75 51.25

As (mg/l) 0.068 0.12

Hg <0.00004* <0.00004*

* - limita metodei de analiza

Compararea rezultatelor obtinute cu limitele impuse conform NTPA 001/2005 a evidentiat:

valorile determinate pentru indicatorul de calitate pH s-au situat in afara intervalului

impus, in domeniul puternic acid (2,6 – P37, respectiv 2,74 – P38)

depasirea semnificativa a limitelor impuse pentru indicatorii de calitate:

o reziduu filtrabil, Zn, materii in suspensie si sulfati – in toate probele de apa

de mina

o Cd, Ni, Fe total – pentru probele P37 si P38

o Mg – probele P37

o As – proba P38

3. APE DE MINĂ DEVERSATE ÎN PÂRÂUL MĂCRIŞ

Investigatiile efectuate in aceasta pentru apa de mină au constat in prelevarea de probe momentane.

Indicativ proba Tip proba si loc de prelevare

P44 apa de mina de la Galerie Nicodim





Mediului ”

2012

37

Rezultatele obtinute in urma efectuarii analizelor acestor probe de apa sunt prezentate in

tabelul nr. A.1.15.

Indicator P44

pH 2.63

Reziduu filtrabil (mg/l) 4792

Materii in suspensie (mg/l) 287

Cloruri (mg/l) 55.68

Ca (mg/l) 196.25

Cu (mg/l) 1.97

Pb (mg/l) <0.01*

Zn (mg/l) 130

Cd (mg/l) 2.12

Ni (mg/l) 1.72

Fe total (mg/l) 317.5

SO42-

(mg/l) 3310,9

S2-

si H2S (mg/l) <0.02*

Mg (mg/l) 150

As (mg/l) 0.18

CCOCr (mg/l) -

Amoniu (mg/l) -

Azotati (mg/l) -

Detergenti anionici (mg/l) -

Substante extractibile in

solventi organici (mg/l) -

Hg(mg/l) <0.00004* * - limita metodei de analiza

** - valoarea este orientativa; limita metodei de analiza este 20 mg/l

Compararea rezultatelor obtinute cu limitele impuse conform NTPA 001/2005 a evidentiat:

- valoarea determinata pentru indicatorul de calitate pH s-a situat in afara

intervalului impus, in domeniul puternic acid (2,63)

depasirea valorilor limita impuse pentru indicatorii de calitate: reziduu filtrabil, materii in

suspensie, Cu, Zn, Cd, Ni, Fe total, Mg, As si sulfati.”





Mediului ”

2012

38





Mediului ”

2012

39

12.Prezentati strategia de defrisare, suprafetele ce urmeaza a fi scoase definitiv respectiv

temporar din fond forestier si masurile de protectia mediului la executia defrisarilor.Se va

atasa avizul Romsilva.

Anexăm acordul REGIEI NAȚIONALE A PĂDURILOR – ROMSILVA Direcția Silvică

Hunedoara, exprimat în adresa nr.1951/13.02.2012 înregistrată la SC DEVA GOLD SA cu nr.

131/13.02.2012.

Strategia de defrişare

În perimetrul PUZ – Certej care are o suprafaţă de 456,2 hectare, s-au identificat parcele de

pădure care însumează 263,05 ha.

Din totalul suprafeţei împădurite de 263,05 ha, se vor defrişa 165,11 ha de pădure care este

cuprinsă în perimetrele de construcţie al obiectivelor proiectului, iar restul de 97,94 ha de pădure va

rămâne netăiată, fiind cuprinsă în zonele de protecţie dintre obiectivele proiectului şi în zona

perimetrală de protecţie a zonei industriale.

S-a identificat că din totalul de 165,11ha cât acoperă suprafaţa împădurită ce urmează a fi

defrişată, în faza de construcţie se vor defrişa 45,31 ha, iar în faza de operare (producţie) 119,80ha.

Suprafaţa de pădure ce se va defrişa în faza de operare, va fi efectuată în mai multe etape funcţie de

programul de producţie şi de realizări.

Ca modalitate tehnică de defrişare a pădurii există posibilitatea ocupării temporare a

terenurilor din fondul forestier naţional sau scoaterii definitive din fond forestier naţional.

Pentru realizarea documentaţiilor necesare lucrărilor de defrişare se va respecta întocmai

metodologia de stabilire a echivalenţei valorice a terenurilor şi de calcul al obligaţiilor băneşti

pentru scoaterea definitivă sau ocuparea temporară a terenurilor din fondul forestier naţional,

aprobată prin Ordinul nr.924 din 17 februarie 2011.

Fazele de lucru pentru realizarea lucrărilor de defrișare

a) Pregătirea parchetului (suprafața bine delimitată) care va consta din:

- împărțirea parchetului în postate, pe care se vor desfășura lucrările concentrat și pe o

perioadă determinată, cu scopul unei mai bune organizări a muncii, dar și pentru reducerea

impactului produs asupra elementelor de ecosistem forestier;

- extragerea arborilor aninați, deperisați sau putregăiosi (iescari);

- alegerea direcției de doborâre a arborilor, curățirea terenului în jurul lor și pregătirea

locului de cădere a acestora, pentru a asigura securitatea muncii;

- alegerea și amenajarea căilor pentru scosul și apropiatul lemnului;

- stabilirea și amenajarea depozitului primar temporar.

b) Recoltarea lemnului, care cuprinde fazele de doborâre, curățare de crăci și de fasonare parțială

(secționarea coroanei sau părti din coroană) a arborilor. Activitatea se va desfășura pe toată

suprafața și se vor folosi mijloace mecanice (motofierăstraie) și manuale (topor, țapină). Varianta





Mediului ”

2012

40

tehnologică aleasă de executantul lucrărilor de exploatare trebuie să fie optimă atât din punct de

vedere al eficienței economice, cât și din punct de vedere silvicultural, pentru a aduce cele mai mici

prejudicii caracteristicilor ecosistemice: solul, apa, substratul litologic, aerul, vegetația limitrofă și

fauna.

c) Colectarea lemnului, care cuprinde fazele de scos (colectarea de la cioată prin târâre a

trunchiurilor, arborilor cu părți din coroană și a coroanei secționate) și de apropiat (transport prin

semitarare până la depozitele primare temporare). Activitarea se va desfășura pe toată suprafața și

se folosesc mijloace mecanice (tractoare echipate cu troliu și sapă) (topor, țapină);

d) Curățirea suprafeței parchetului de crăci și resturi de exploatare, se va desfășura pe toată

suprafața și constă în adunarea manuală și depozitarea materialului lemos nevalorificabil pe

suprafețe restrânse, în martoane (grămezi sau șiruri) pentru a permite normalizarea elementelor de

mediu și continuitatea ecosistemului forestier;

e) Lucrări de fasonare, sortare și depozitare a lemnului în depozitele primare temporare, se vor

desfăsura pe suprafețe destinate în acest scop, pe suprafața de exploatat sau în afara acesteia, situate

la acces auto. Se vor folosi mijloace mecanice (motofierăstraie, încărcător cu braț frontal) și

manuale (topor, țapină, pene);

f) Transportul lemnului fasonat cu autovehicule din depozitele primare temporare la depozitele

finale special amenajate. Încărcarea se va face cu încărcătoare cu braț frontal sau cu sistemul de

cabluri acționate de trolii din dotarea mijloacelor speciale de transport.

g)Doborarea ordonată a arborilor astfel încât să fie evitată căderea pieselor peste arborii din afara

perimetrului care se defrisează;

h)Respectarea traseelor de scos – apropiat stabilite;

j)Manevrarea corectă și cu atenție a utilajelor pentru colectarea lemnului, care să nu depașească

spațiul de defrișat;

Masuri de protecţia mediului la execuţia defrişărilor pentru prevenirea, reducerea

efectelor negative semnificative asupra mediului

a) Masuri de diminuare a impactului pentru factorul de mediu: apa

In perioada lucrărilor de defrişare, pentru prevenirea si controlul poluarii apelor se impun

urmatoarele masuri pentru organizarea de santier si pentru zona de lucru:

- realizarea de rigole colectoare a apelor din precipitatii care spala platforma organizarii de

santier, cu jomp de decantare si evacuarea in cea mai apropiata vale, vaioaga;

- amplasarea de toalete ecologice in cadrul organizarii de santier;

- se va evita amplasarea organizarii de santier pe malul cursurilor de apa sau torentilor;

- dotarea cu materiale absorbante (nisip, rumegus) pentru actionarea imediata in cazul

producerii de scurgeri accidentale de carburanti, lubrifianti (aplicarea imediata, colectarea

materialului in saci de polietilena sau recipienti metalici si eliminarea prin societati autorizate);





Mediului ”

2012

41

- pentru reducerea riscului aparitiei poluarilor accidentale, reviziile si reparatiile utilajelor se

vor face periodic conform graficelor si specificatiilor tehnice la sediul societatii executante, iar

alimentarea cu combustibil se va face numai in statiile de distributie carburanti;

- se interzice spalarea utilajelor sau a autovehiculelor, precum si executarea de operatiuni de

reparatii si intretinere a acestora in zona de desfasurare a lucrarilor;

-dupa realizarea lucrarilor de defrisare se vor avea in vedere masuri de amenajare pe

verticala a terenului in vederea colectarii apelor ce se scurg pe teren si dirijarea lor in afara

amplasamentului prin: drenuri si rigole etanse, cu descarcare la un colector;

b) Masuri de diminuare a impactului pentru factorul de mediu: aer

Pentru diminuarea impactului generat ca urmare a desfasurarii activităţilor specifice de

realizare a defrişărilor, se vor lua urmatoarele masuri :

-realizarea lucrarilor propuse pe tronsoane, conform graficului de executie, cu evitarea

organizarilor de santier pe mai multe amplasamente;

-alegerea de trasee optime pentru vehiculele care transporta materialul lemnos, a crengilor şi

a cioatelor, rezultate din defrişare;

-utilizarea de mijloace de transport adecvate unor astfel de activităţi;

-respectarea riguroasa a normelor de lucru pentru a nu creste concentratia pulberilor in aer;

-umectarea drumurilor pentru limitarea antrenarii prafului;

-reducerea proceselor tehnologice care produc mult praf, cum ar fi extracţia cioatelor din

solul vegetal, tăierile cu motoferăstraie, etc.;

- udarea periodica a suprafetele de sol descoperite atunci cand bate vant puternic;

-asigurarea functionarii motoarelor utilajelor si autovehiculelor la parametrii normali

(evitarea exceselor de viteza si incarcatura);

-utilajele, echipamentele vor fi moderne/performante, in acord cu reglementarile UE in

domeniul protectiei mediului;

-adaptarea vitezei de rulare a mijloacelor de transport functie de calitatea suprafetei de

rulare;

-utilizarea de echipamente si mijloace de transport care au motor Diesel ce produce foarte

putin monoxid de carbon si nu produce emisii de Pb;

-folosirea utilajelor tehnologice care sa respecte prevederile HG nr.332/2007 pentru

aprobarea de tip a motoarelor destinate a fi montate pe masini mobile nerutiere.

c) Masuri de diminuare a impactului pentru factorul de mediu: sol si subsol

In scopul protejarii solului si subsolului, in perioada de execuţie a lucrărilor necesare

defrişării, se propun urmatoarele solutii:

-delimitarea corecta a lucrarilor in teren, in scopul reducerii afectarii suprafetelor limitrofe; -

-respectarea stricta a suprafetei propusa pentru defrisare si a geometriei acesteia, fara

afectarea vegetatiei limitrofe;





Mediului ”

2012

42

-respectarea tehnologiilor de defrisare si transport a masei lemnoase;

-depozitarea temporara a buştenilor tăiaţi, a crengilor şi a cioatelor, sa se realizeze

organizat, pe suprafete cat mai restranse;

-scurgerile accidentale de carburanti/lubrifianti sa fie indepartate imediat prin aplicarea de

materiale absorbante (nisip, rumegus), colectate si eliminate;

-deseurile rezultate in urma executiei lucrarilor sa fie colectate selectiv, in functie de natura

lor, in scopul stabilirii solutiei de eliminare, depozitare sau valorificare.

d) Masuri de protectie a biodiversitatii in timpul executiei lucrărilor de defrişare:

-perioada in care se va face defrisarea nu trebuie sa se suprapuna pe sezoanele de

imperechere ale speciilor de pe amplasament;

-lucrarile de defrisare sa se faca pe cat posibil in perioada 15 iulie-15 martie ;

-respectarea graficului de lucrari, in sensul limitarii traseelor si programului de lucru;

-utilizarea de utilaje si mijloace de transport silentioase, pentru diminuarea zgomotului;

-pentru evitarea accidentelor atât umane cât şi cu animale, executantul defrişării va instala

bariere fizice care să oprească accesul în locuri periculoase sau expuse;

-se impune colectarea şi evacuarea ritmică a deşeurilor menajere şi tehnologice pentru a

evita riscul de îmbolnăvire şi accidentare a animalelor care pot apărea în zonă;

-amplasarea obiectivelor propuse in proiect să nu depăşească perimetrul preconizat;

-la transportul materialelor lemonoase se vor folosi utilaje cat mai usoare care sa nu afecteze

foarte mult solul creand santuri si ravene periculoase pentru oameni şi faună.





Mediului ”

2012

43

STRATEGIA DE DEFRIŞARE CE VA FI APLICATĂ

ÎN PROIECTUL ,,EXPLOATAREA MINEREURILOR AURO-ARGENTIFERE, DIN PERIMETRUL CERTEJ, JUDEŢUL

HUNEDOARA”

Nr.

crt.

DENUMIRE

OBIECTIV

Suprafaţa

totală de

defrişat

Proprietate Statutul defrişărilor Etapa de defrişare

Stat Privată Scoatere

definitivă

din FFN

Ocupat

temporar

din FFN

Cons-

trucţie

Operare

11ani

(ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha)

1 Cariera Certej 28,34 - 28,34 28,34 5,20 23,14

2 Halda Nord şi

construcţii anexe 9,20 - 9,20 - 9,20 7,55 1,65

3 Halda Sud şi

construcţii anexe 11,01 - 11,01 - 11,01 0,58 10,43

4 Uzina de procesare 1,55 - 1,55 - 1,55 1,55 -

5 Iaz sterile de flotaţie şi

construcţii anexe 62,90 37,73 25,17 - 62,90 12,23 50,67

6 Iaz sterile CIL şi

construcţii anexe 36,00 36,00 - 36,00 - 8,82 27,18

7 Căi de comunicaţie –

drumuri 5,25 2,40 2,85 5,25 - 5,25 -

8 Construcţii edilitare - - - - - - -

9 Halde de sol vegetal - - - - - - -

10 Cariera de andezit

,,Valea Măcrişului” 10,86 10,86 - 10,86 - 4,13 6,73

TOTAL 165,11 86,99 78,12 52.11 113 45,31 119,80





Mediului ”

2012

44

ETAPELE DEFRIŞĂRILOR DE PĂDURE

DIN PROIECTUL ,,EXPLOATAREA MINEREURILOR AURO-ARGENTIFERE DIN PERIMETRUL CERTEJ, JUDEŢUL HUNEDOARA”

Nr.

crt.

DENUMIRE

OBIECTIV

SUPRAFAŢA

TOTALĂ

DE

DEFRIŞAT

ETAPELE DE DEFRIŞARE

Cons-

trucţie

Operare (11ani)

TOTAL

11 ANI

An

1

An

2

An

3

An

4

An

5

An

6

An

7

An

8

An

9

An

10

An

11

(ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha) (ha)

1 Cariera Certej 28,34 5,20 23,14 0,82 - 3,83 - - 2,43 3,0 8,06 5,00 - -

2 Halda Nord şi

construcţii anexe 9,20 7,55 1,65 1,65 - - - - - - - - - -

3 Halda Sud şi

construcţii anexe 11,01 0,58 10,43 0,17 - 3,34 1,58 1,0 2,34 1,0 1,0 - - -

4 Uzina de procesare 1,55 1,55 - - - - - - - - - - - -

5 Iaz sterile de flotaţie

şi construcţii anexe 62,90 12,23 50,67 7,67 7,50 5,50 5,50 5,50 4,50 4,00 4,00 3,50 3,00 -

6 Iaz sterile CIL şi

construcţii anexe 36,00 8,82 27,18 3,18 3,50 3,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,00 -

7 Căi de comunicaţie –

drumuri 5,25 5,25 - - - - - - - - - - - -

8 Construcţii edilitare - - - - - - - - - - - - - -

9 Halde de sol vegetal - - - - - - - - - - - - - -

10 Cariera de andezit

,,Valea Măcrişului” 10,86 4,13 6,73 - 0,92 1,47 3,38 0,96 - - - - - -

TOTAL DEFRIŞĂRI 165,11 45,31 119,80 13,49 11,92 17,64 12,96 9,96 11,77 10,50 15,56 11,00 5,00 -





Mediului ”

2012

45

13.Ce se intampla cu acele parti din situatia existenta care nu sunt incluse in noul proiect?

Toate obiectivele miniere existente în perimetrul de exploatare Certej, rezultate în urma

activităţii desfăşurate de fosta Exploatare Minieră Certej, se află în etapa de conservare - pasivă,

urmând ca acestea să intre în etapa ecologizare şi refacerea mediului, cu excepţia obiectivelor ce

prezintă interes pentru S.C. Deva Gold S.A., în vedederea continuării activităţii miniere de

dezvoltare – exploatare.

Obiectivele miniere aparţinătoare fostei Exploatări Miniere Certej sunt în gestiunea

C.N.C.A.F. ,,Minvest” S.A., iar instituţia care se ocupă de finanţarea execuţiei lucrărilor prevăzute

în planul şi proiectul de închidere a minei Certej, este S.C. Conversmin S.A. Bucureşti.

Menţionăm faptul că obiectivele miniere, ce prezintă interes pentru S.C. Deva Gold S.A.,

sunt localizate în interiorul PUZ-lui aprobat pentru proiectul ,,Exploatarea minereurilor auro-

argentifere din perimetrul Certej, judeţul Hunedoara” şi ca atare au fost înglobate şi analizate în

cadrul viitorului proiect minier, ca făcând parte integrantă din acesta.

Pentru celelalte obiective miniere, din cadrul perimetrului de expoatare Certej programul de

execuţie a lucrărilor este următorul:

- pachetul cu lucrările de închidere şi reabiltare a mediului la toate obiectivele miniere

subterane (puţuri, galerii de coastă şi suitori de aeraj) au început la data de 01.12.2011 cu fonduri

alocate de Statul Român prin S.C. Conversmin S.A.

- pachetul cu lucrările de închidere şi reabiltare a mediului la obiectivele iaz de decantare

Valea Mealu şi iaz de decantare Valea Mireşului vor începe la 01.04.2012 cu fonduri alocate de la

UMP-D.G.R.M. – Banca Mondială.

- pachetul cu lucrările de închidere şi reabiltare a mediului la toate obiectivele miniere de

suprafaţă (halde de steril, clădiri, platforme şi alte construcţii) vor începe la 01.05.2012, momentan

nefiind identificate sursele de finanţare.





Mediului ”

2012

46

CAPITOLUL 2 PROCESE TEHNOLOGICE

14.Prezentati un singur tabel cu datele referitoare la constructiile ce se vor executa pe platforme (date prezentate in cap.1 Informatii generale

pag.28) si cu datele referitoare la dotarile pe flux pe fiecare platforma (date prezentate in anexa nr. 2 a cap.2 procese tehnologice precum si

protectiile impotriva scurgerilor pe intreg fluxul (volumul acestora si caror surse sunt asociate). De asemenea se va completa cu dotarea fabricii de

oxigen.

Platformă cota + 590 m

Incinta carieră

1 Atelier întreţinere utilaje de carieră – construcţie tip hală care se dezvoltă pe parter şi are dimensiunile în plan de 38,6 x 15,2 = 586,72 mp iar pentru anexe (depozit de

lubrefianţi, magazie piese schimb şi atelier de vulcanizare) cu dimensiunile în plan de 22 x 10 = 220 mp

Aria construită = 850,0 mp; Aria construită desfăşurată = 850,0mp;

Din punct de vedere funcţional atelierul de întreţinere va avea următoarele spaţii:

- Hala de întreţinere S = 626,4 mp

- Spaţii anexe compuse din: - magazie lubrefianţi S = 61,98 mp

- Magazie piese de schimb S = 57,6 mp

- Atelier vulcanizare S = 25,30 mp

2 Anexă tehnico-socială - cu dimensiunile în plan 39,55 x 12,55 = 496,35mp

Din punct de vedere funcţional anexa va avea următoarele spaţii: atelier sudură S = 79,31 mp; atelier reparaţii mecanice S = 32,06 mp; atelier reparaţii electrice S = 25,30 mp;

cameră dotări PSI S = 18,56 mp; sala de mese S = 67,56 mp; vestiar S = 82,31 mp; grup sanitar aferent vestiarelor care este alcătuit din o cabină wc, zonă cu 4 lavoare, 2 duşuri;

centrala termică S = 5,20 mp; birou alimentare combustibil S = 22,26 mp; birou şef întreţinere S = 13,78 mp; birou inginer întreţinere S = 13,78 mp; grup sanitar alcătuit din: 3

cabine wc, 3 pisoare, 3 lavoare

3 Platformă de spălare utilaje de carieră cu dimensiunile în plan 9 x 28 m

4 Peronul pompelor de distribuţie – construcţie metalică acoperită tip copertină cu dimensiunile în plan de 25 x 20 m

5 Depozitul de carburant – construcţie din beton armat cu dimensiunile în plan de 12 x 14 m, cu capacitatea de 180 mc

Depozitul conţine trei rezervoare metalice îngropate, fiecare rezervor fiind prevăzut cu gură de vizitare şi conducte de aerisire cu dispozitive recuperatoare de COV

6 Rezervoarele pentru uleiuri uzate – rezervor metalic cu un volum de 40mc amplasat într-o construcţie din beton armat tip cuvă cu dimensiunile în plan de 10 x 5,6 m





Mediului ”

2012

47

Staţie de epurare ape menajere incintă carieră

1 Staţie de epurare ape menajere de tipul BIO CLEANER 75, capacitate 7,5 mc/h, parametri de evacuare NTPA001/2002, echipamentele tehnologice sunt montate într-un bazin

de polipropilenă montat subteran care rezistă la împingerea pământului, evacuarea ape epurate se va face în pârâul Borzei

Platformă cota + 618 m, unde vor fi amplasate următoarele clădiri:

Staţia de concasare şi platformă de depozitare minereu brut

1 Depozitul de minereu brut HP-001– are dimensiunile 20m x 30m, având capacitatea de depozitare de cca. 2400 t, platformă pietruită, canale colectoare pentru apele pluviale

HP-001 Buncăr minereu brut din carieră

Tip buncăr pentru rocă

Fabricat din tablă de oţel moale rigidizată corespunzător

Blindaje Blindat cu „Hardox”400 cu şuruburi cu cap înecat

Capacitate basculantă 65t

Capacitate utilă 71m3

2 Secţia sfărâmare primară - concasorul cu fălci -1500 x 1070mm este de tipul cu o singură falca mobilă şi poate prelua roca cu dimensiunea maximă de 1000 mm şi o aduce la

dimensiunea de 100 mm, cu o productivitate de 434 t/h.

BN-001 Buncăr bucăţi de etal

Tip Skip basculant cu capacitatea de 1.5m3 capacitate potrivit pentru utilizare cu autoîncărcător cu furcă

BR-001 Dezintegrator de rocă montat pe pilon

Întrebuinţare Sfărâmă supragabaritele la buncărul de alimentare

Tip iocan hidr ulic pe suport cu rotire de 180 grade

Acţionare 22/0.8kw

BW-001 Cântar de bandă la alimentarea depozitului de minereu

Tip

Tip cu celulă de sarcină pe o singură rolă echipat cu celule de sarcină cu instrument de precizie de măsură tensiune

furnizat într-un integrator preasamblat în cadru de greutate , cu senzori digitali de viteză a benzii şi role de calitate a

cântăririi.

Precizie ± 1% pentru 10 la 110% din capacitatea proiectată a benzii şi va avea o repe abilitate de minimum 3 luni

CH-001 Jg eab pentru supragabarite la alimentatorul cu bare





Mediului ”

2012

48


Blindaje Zonele de uzură căptuşite cu blindaje din hotel manganos 13%

CH-002 Jgheab pentru trecere la alimentatorul cu bare



Poziţie Nr. Descriere

CH-003 Jgheab principal la transportorul de colectare

Fabricat din tablă de oţel moale de 6mm rigidizată corespunzător

Blindaje Oţel carbon 0.4% la principalele supraf ţe de uzură

CH-004 Jgheab pentru reziduurile magnetice


Blindaje Necăptuşit

CH-005 Jgheab evacuare concasor cu fălci



CH-006 Jgheab principal la transportorul de transfer a minereului concasat

Fabricat din tablă de oţel moale de 6mm rigid zată corespunzător

Blindaje Oţel carbon 0 4% la principalele suprafeţe de uzură

CN-001 Palan pentru magnetul de deasupra benzii

Tip Palan suspendat monogrindă cu deplasare şi ridicare electrică

Capacitate 1t

Acţionare 1.5kW

CN-009 Palan pentru magnetu de deasupra benzii

Tip Palan suspendat monogrindă cu deplasare şi ridicare electrică

Capacitate 6t

Acţionare 2.5kW





Mediului ”

2012

49

CR-001 Concasor cu fălci

Număr în funcţiune/rezervă 1/0

Tip Concasor cu fălci cu o singură placă de distanţare

Dimensiuni 1 00 x 1070 mm

Ca acitate 434tph

Întrebuinţare Nominal F100=1000 mm & P80=100 mm

Acţionare 200 kW

Model provizoriu Nordberg C145

CV-001 Transportor de colectare

Tip Transportor cu bandă concavă din cauciuc

Capacitate 520 t/h

Lăţime 1000mm

Lungime 20m

Înălţime de ridicare 3.1m

Unghi de concavitate 15˚

Acţionare 15 kW

DS-002 Sistem de desprăfuire la concasor

Tip Sistem de desprăfuire cu stropire cu apă

Puncte Basculare camioane

Alimentare concasor cu fălci

Evacuare concasor cu fălci

Evacuare transportor de colectare

Descărcare transportor de transfer minereu concasat

Putere 7.5 kW

Notă Inclus în pachetul de concasare primară

FE-00 Alimentator cu bare





Mediului ”

2012

50

Întrebuinţare Alimentează concasorul cu fălci la un debit controlat

Dimensiuni 6320 x 2300mm

Blindaje Bolţuri rezistente la abraziune pe blindajul de oţel pe lateral şi la bază

Deschidere 100mm

Acţionare 22 kW viteză variabilă

MA-001 Magnet deasupra benzii

Întrebuinţare Îndepărtarea bucăţilor de fier din alimentarea depozitului de minereu

Tip Electromagnet suspendat deasupra benzii umplut cu ulei

Putere 3.0kW

ME-001 Detector de metal

Întrebuinţare Detectarea bucăţilor de fier din alimentarea depozitului de minereu

Tip Bobină de detecţie

PV- 01 Pompă de jomp de pardoseală

Tip Pompă verticală centrifugală de tulbureală pentru condiţii grele

Capacitate 50m3/h

Densitate tulbureală Nominal 1.8

TDH 27m

Acţionare 18.5W, viteză fixă

Model provizoriu Metso VS50 L150 O5

SC-002 Grătar fix cu bare

Întrebuinţare Reţinerea rocilor mari din alimentarea concasorului cu fălci

Deschidere 900mm x 900mm

SW-002 Eşafodaj metalic concasor

T p Un set de eşafodaj pentru utilaj şi acces pentru staţia de concasare primară, aprox 33.5 tone

3 Transportor cu bandă – - unul cu capacitatea de 520 t/h, lăţimea de 1000 mm, lungimea de circa 20 m, şi înălţimea de ridicare de 3,1m, cel de al doilea cu capacitatea de 520 t/h,

lăţimea de 1000 mm, lungimea de circa 170 m şi cu înălţimea de ridicare de 40,7 m





Mediului ”

2012

51

Ambele benzi transportoare sunt montate pe pasarele suspendate, susţinute pe stâlpi metalici montaţi în fundaţii din beton armat, prevăzute cu culoar de circulaţie pe o parte. Banda

este carcasata.

CV-002 Transportor transfer minereu concasat


Capacitate 520 t/h

Lăţime 1000mm

Lungime 170m



Acţionare 110 W

Depozit de minereu concasat betonat

1 Depozit de minereu concasat - are capacitatea utilă de 6800 t iar capacitatea totală inclusiv încărcătura neactivă este de 46.000 t

Sub depozit este amenajat un tunel din elemente de beton prefabricate, cu dimensiunile interioare L = 78 m, H = 5,2 m, B = 3,5 m, prevăzut la partea superioară cu 2 guri cu

dimensiunile de 5,5 m x 1,5 m, prin care se alimentează cele 2 alimentatoare cu plăci

Sistemul de desprăfuire, de tip cu stropire, operează automat, cu funcţionarea alimentatorului asociat

CH-008 Jgheab alimentar Alimentator Nr. 1


Blindaje Blindaj de oţel rezistent la abraziune pe laterale

CH-009 Jgheab alimentare Alimentator Nr. 2

Fabricat din tablă de oţel moale rigidizată cores unzător

Blind je Blindaj de oţel rezistent la abraziune pe laterale

CH-010 Jgheab evacuare Alimentator Nr. 1

Fabricat din tablă de oţel moale rigidizată c respunzător

Blindaje Blindaj de oţel rezistent la abraziune pe later le

CH-011 Jgheab evacuare Alimentator Nr. 2


Blindaje Blindaj de oţel rezistent la abraziune pe laterale





Mediului ”

2012

52

CI-001 Jomp de scurgeri din depozitul de minereu brut

Întrebuinţare Pardoseală în pantă din beton la jompul de colectare

CV-003 Transportor alimentare moara SAG


Capacitate 60 t/h

Lăţim 1000mm

Lungime 143m

Înălţime de ridicare -10.7m


DS-00 Sistem de desprăfuire la alimentarea depozitului de minereu

Întrebuinţare Desprăfuire la depozitul de minereu

Tip Stropire dintr-un singur sistem entral

Puncte Alimentator cu plăci nr.1

Alimentator cu plăci nr.2

FA-001 Sistem de ventilare a tunelului

Tip Ventilator axial şi tubulatură

Acţionare 5.5kW provizoriu

FE-002 Alimentator cu plăci nr.1

FE-003 Alimentator cu plăci nr.2

Întrebuinţare Alimentarea morii SAG din depozitul de minereu

Nr. în funcţiune/rezervă 2/0

Tip Alimentator cu plăci de tip cu lanţ acţionat electric, plăci din mangan

Capacitatea fiecăruia Normal 190tph (2 alimentatoare în funcţiune)

Max 400tph (1 alimentator în funcţiune)

Dimensiuni maxime ale

bulgărilor 20 mm





Mediului ”

2012

53

Dimensiuni 914mm x 6 7m lu gime.

Acţionare 22 kW viteză variabilă

PC-001 Pompă de apă la desprăfuire

Tip Pompă de apă centrifugală orizontală

Capacitate 5m3/h

Densitate tulbureală 1

TDH 13m


Model Provizoriu Weir 1.5/1 B-AH

V-002 Pompă la jompul depozitului de minereu

Tip Pompă verticală centrifugală de tulbureală pentru condi ii grele

Capacitate 50m3/h

Densitate tulbureală Nomina 1.8

TDH 27m


Model Proviz riu Metso VS50 L150 O5

TK-0 1 Rezervor de apă desprăfuire

Tip Rezervor cilindric vertical închis la partea superioară

Capacitate utilă 1.4 m3

Diametru 1.6

Înălţime totală 1.9

Material Oţel carbon

Posturi de transformare incinte

1 Cameră de comandă şi control sfărâmare primară (MCC 001) – o construcţie metalică cu dimensiunile în plan de 5,4m x 12,60m


Staţia trafo ST 110/6kV





Mediului ”

2012

54

1 Staţia electrică – construcţie tip hală metalică cu regimul de înălţime subsol şi parter, dimensiunile în plan 29,6 x 10,6 = 313,76mp, aria desfăşurată = 627,52mp

Din punct de vedere funcţional staţia trafo va avea următoarele spaţii:

- Subsolul la cota -2,60 m având în întregime cabluri electrice de forţă montate pe rastele metalice.

- Parterul clădirii (Cota ±0,00) unde se montează pe două rânduri celulele electrice.

Uzina de preparare (măcinare, clasare, flotare, îngroşare, concentrare)

1 Îngroşător concentrat – fundaţie îngroşător de tip circular cu raza de 4,83m, fundaţie bazin suprascurgere de tip octogonal cu latura de 1,574m, cuvă retenţie cu dimensiunile de

18,8 x 15,9m cu parapet cuvă 1,6m deasupra cotei ±0,000 volum 461m3, platformă metalică din EUROPROFILE

Cuva de retentie din beton -Volum 461 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 350 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 381 mc.

BX 006 Bazin de alimentare

ingrosator pt. concentrat

- Fabricată din tablă oţel moale rigidizată corespunzător si captusita cu cauciuc

- masa – 1,2 t

- Volum 1 mc.

PC – 018, PC – 018A Pompe

suprascurgere ingrosator

concentrat tip Weir 100/80 B-

MU

- Pompă centrifugală orizontală căptuşită cu metal

- Q = 89 mc / h

- H refulare – 24 m

- N = 11 kw

- masa – 0,6 t

PC – 95, PC – 095A Pompe

ingrosat ingrosator concentrat

tip Weir 4/3 C-AH

- Pompă centrifugală orizontală căptuşită cu cauciuc cu etanşare cu presetupă cu apă

- Q = 46 mc / h


- N = 5,5 kw

- masa – 0,4 t

PV – 022 Pompa de la jompul

din secţia îngrosator concentrat

- Condiţii grele, pompă de tulbureală centrifugală verticală

- Q = 50 mc / h

- H = 13 m

- N = 11 kw

- masa – 0 75 t

TH – 002 Mecanismul agitare

ingrosator concentrat

TK – 006 Cuva ingrosator

concentr t

- Îngroşător de mare productivitate completat cu unitate de acţionare, braţe raclete, screper de con, conductă de alimentare inclusiv

autodiluţie în tubul de alimentare, structură pasarelă cu acces la unitatea de acţionare şi conducte de floculant şi tub de stropire sub

presiune a spumei.

- diametrul 10 m

- N rotire = 2 kw





Mediului ”

2012

55

- N ridicare = 0,75 kw

- masa – 22 t

- Volum 350 mc.

TK – 008 Bazin suprascurgere

ingrosator oncentrat

- Bazin cilindru vertical deschis la partea superioară

- timp de stationare 0,3 ore

- Q = 30 mc

- diametrul – 3,4 m

- H = 4,3 m

- masa – 2,8 t

2 Secţia măcinare ANEXA 2.4 - este o hală industrială parter, pe structură metalică cu dimensiunile în plan de: 35m x54 m şi având suprafaţa construită la sol de 2.116,96 mp.

Clădirea este dotată cu pod rulant de 30,0 tf având cota la calea de rulare: +22,70m. Înălţimea este de la 26,90 m la 30,09 m. S = 2.116,96 mp

Camera de comandă şi control. Aceasta are o deschidere de 10 m pe frontonul Secţiei Mãcinare şi 2 nivele. Înălţimea este de la 10,90 m la 12,90 m.


BW - 002 Cantar d banda la

alimentarea morii SAG

- precizie ± 5 % pentru 10 la 110% din capacitatea proiectată a benzii

- masa – 0,11 t

CN – 002 Pod rulant EOT

grinda du la la macinare

- sarcina de ridicare 30 t

- N = 26,4 kw la palan ;

- N = 0,6 kw la deplasarea transversala

- N = 1,2 kw la deplasatea pe lungimea halei

- deschiderea la calea de rulare – 33.400 mm

- inaltimea de ridicare – 20 m

- masa – 28 t

CN – 007 Palan pentru palnia de

alimentare la moara SAG


- masa – 0,5 t

CY – 001 Instalatie de

hidrocicloane la moara cu bile

- normal 6 (max 7) în funcţiune. 1 rezervă. (8 instalate)

- cicloane cu diametrul de 500 mm, montate pe un distribuitor cu 9 cai , cu 8 vane actionate pneumatic

- presiunea de intrare 0,5 – 0,6 bar

- masa – 3,8 t

CY – 002 Instalatie

hidrocicloane la remacinare

- Număr în funcţiune/rezervă - Normal 4 (max 5) în funcţiune. 1 rezervă. (6 Instalate)

- vol. 1,5 mc. x 6

- Cicloane cu diametrul 375mm montate pe un distribuitor cu 7 căi cu 6 vane de izolare şi completate cu jgheaburi de





Mediului ”

2012

56

colectare suprascurgere şi îngroşat

- presiunea de intrare - 0.7 – 0.8 Bari

- Corp de ciclon din oţel cu căptuşeală de cauciuc. Distribuitor de intrare, jgheaburi de suprascurgere şi îngroşat căptuşite cu

cauciuc

MB – 001 Moara cu bile - diametrul morii – 4.720 mm

- lungimea virolei - 7.320 mm

- debit tulbureala alimentare - 741 mc / h

- alimentare 80% - 1,1 mm

- evacuare 80 % - 0,12 mm

- N = 3000 kw,

- masa – 205,5 t

MS – 001 Moara SAG - debit la alimentare – 377 t / h

- debit minereu recircuitat – 83 t / h

- debit tulbureala macinata – 321 mc / h

- alimentare 80 % - 100 mm

- evacuare 80 % - 1,1 mm

- diametrul morii – 7.920 mm

- lungimea virolei - 3.005 mm

- N = 3000 kw,

- masa – 384,5 t

PC – 002, PC – 003 Pompe

alimentare hidrocicloane

- pompa de tulbureala centrifugala

-tip - Krebs slurry MAX 14x12-38

- constructie – captusita cu cauciuc iar rotorul din crom

- Q = 1729 mc / h

- H = 31 m

- N = 450 kw,

- masa – 13 t

PV – 003 Pompa verticala la

jompul de la macinare

- pompă de tulbureală centrifugală orizontală, condiţii grele

-tip Metso VS50 L150 O5

- Q = 50 mc / h

- H = 14 m

- N = 11 kw,





Mediului ”

2012

57

- masa – 0,7 t

CV – 004 Transportorul nr. 1

pentru bulgari

- Q = 135 t / h

- latimea benzii – 600 mm

- lungimea benzii – 16,3 m

- inaltimea de ridicare – 1,74 m

- N = 5,5 kw,

masa – 9,75 t

CV – 005 Transportorul nr.2

pentru bulgari

- Q = 135 t / h




- N = 11 kw,

- masa – 15,06 t

CV – 006 Transportorul nr. 3

pentru bulgari

- Q = 135 t / h




- N = 15 kw,

- masa – 15,06 t

AG – 001 Mecanism agitare la

Agitator de conditionare

- diametrul agitatorului – 1900 mm

- 2 rotoare de agitare

- N = 15 kw,

- masa – 1,3 t

BW-003 - Cântar de bandă Nr. 1

Întrebuinţare

Tip

Precizie

Măsurarea sarcinii de recircuitare a bulgărilor

Celulă de sarcină pe o singură rolă

Precizie ±2% pe domeniul de la 10 la 110% din capacitatea proiectată a benzii.

CH-018 Jgheab principal la transportorul nr.1 de bulgări

Fabricat din tablă de otel moale rigidizată corespunzător

Blindaje Blindaje din oţel rezistent la abraziune pe suprafeţele de uzură





Mediului ”

2012

58

CH-021 Jgheab pentru bolovani

Fabricat din tablă de otel moale rigidizată corespunzăt r

Blindaj Blindaje din oţel rezistent la abraziune pe suprafeţele de uzură

CH-023 Jgheab principal la transportorul nr.3 Flexowell de bulgări

Fabricat din tablă de otel moale rigidizată corespunzător

Bl ndaje Blindaje din oţel rezistent la abraziune pe suprafeţele de uzură

CV-004 Transportor Nr. 1 de bulgări


Capacitate 135 t/h

Lăţime 600mm

Lungime 16.6m



Acţionare 5.5 kW

CV-005 Transportor Nr. 2 de bulgări


Capacitate 135t/h

Lăţime 600mm

Lungime 36.5m



Acţionare 11 kW

CV-006 Transportor Nr. 3 Flexowell de bulgări

Tip F xowell

Capaci ate 135t/h





Mediului ”

2012

59

Lăţime 600mm

Lungime 17.9m


Acţionare 15 kW

LA-006 Jgheab pentru scăpări la transportorul de bulgări

Poziţie nr. Descriere

Fabricat din tablă de oţel M rigidizată corespunzător

Blindaj Neblindat

SW 001 Staţie de colţ de transfer la concasorul de bulgări

Tip Construcţie din oţel completată cu platforme de acces .

3 Clădire flotaţie Anexa 2.5 - este o hală industrială parter, pe structură metalică cu dimensiunile în plan de: 36mx 48m şi o suprafaţă construită la sol de 1.788,40 mp Clădirea este

dotată cu pod rulant de 5,0 tf având cota la calea de rulare: + 19,70m.

Are o deschidere de 36 m şi 9 traveei de 6.00 m. Înălţimea este de la 23,70 m la 27,25 m. S = 1.788,40 mp. În hală circulă un pod rulant de 5 to la o înălţime de 19,93 m.

Cuva de retentie are volumul de 389 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 130 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 1080 mc.

Pe laterale are dezvoltate Camera de comandă şi control şi secţia de reactivi.

Camera de comandă şi control de la corpul 2 are aceeaşi deschidere de 10 m dar traveea de 6 m, 4 la număr. Are 3 nivele, la ultimul aflându-se birouri. Pe axul 11 al secţiei MCC se

dezvolta casa scării, pe jumătate de travee, 3 m. Înălţimea Corpului 2 al Camerei de comandă şi control este de la 14,70 m la 16,70 m. Compartimentarea pe verticală se face tot cu

planşee din beton pe o reţea de grinzi metalice

CN – 008 Pod rulant EOT la flotatie - Pod rulant EOT cu o singură grindă, control de la distanţă cu infraroşu cu comandă



- N = 21,3 kw,

- masa – 8,29 t

FC – 001… FC – 005 Celule la flotatia

primara

- Volumul celulei – 130 mc

- Controlul automat al nivelului de tulbureală şi vane cu tijă

- Sistem automat de control al debitului de aer la fiecare grup de celule

- N = 160 kw,

- masa – 30 t

FC – 010 la FC – 013 Celule de - Volumul celulei – 30 mc





Mediului ”

2012

60

imbogatire 1 - Controlul automat al nivelului de tulbureală şi vane cu tijă


- N = 45 kw,

- masa – 8 t

C – 020… FC – 023 Celule la curatire - Volumul celulei – 30 mc



- N = 45 kw,

- masa – 8 t

FC – 030… FC – 033 Celule

de îmbogatire 2




- N = 30 kw,

- m sa – 6 t

FC – 040… FC – 042 Celule de

imbogatire 3




- N = 30 kw,

- asa – 6 t

ML – 001 Moa a de remacinare la

flotatie

- Q = 128 t / h

- moara tip turn

- marimea de alimentare - P80 120 microni

- marimea de evacuare - P80 45 microni

- sarcina de recircuitare – 150 %

- N = 745 kw,

- masa – 118,2 t

PC – 006 si PC – 006A Pompe concentrat

primar tip Weir 6E-AHF

- pompă de spumă centrifugală orizontală căptuşită cu cauciuc

- Q = 366 mc/h


- N = 75 kw, viteza variabila

- masa – 1,5 t

PC – 007 si PC – 007A Pompa steril - pompă de spumă centrifugală orizontală căptuşită cu cauciuc





Mediului ”

2012

61

primar tip Weir 10/8 E-M - Q = 515 mc/h

- H refulare – 9,4 m


- masa – 2,5 t

PC – 008 si PC – 008A Pompa concentrat

imbogatire 1 tip Weir 6E-AHF


- Q = 247 mc/h



- mas 1,4 t


imbogatire 2 tip Weir 6E-AHF


- Q = 295 mc/h



- asa –1,5 t


imbogatire 3 tip 4 D - AHF


- Q = 121 mc/h



- masa –1 t


curatire tip 4D -AHF


- Q = 118 mc/h



- masa –1 t

PC – 012 si PC – 012A Pompa steril

curatire tip Weir – 10 / 8 E - M


- Q = 477 mc/h



- masa –2,4 t

PC – 013 si PC – 013A Pompa alimentare

hidrocicloane tip Krebs slurry MAX

12x10-30


- Q = 740 mc/h






Mediului ”

2012

62


- masa –4,2 t

PC – 014 si PC – 014A Pompa nr.1 si 2

steril de imbogatire 1 tip Weir 10/8 E-M


- Q = 542 mc/h



- masa – 2,4 t

PM – 049 la PM – 052 Pompa dozatoare

pentru AP3477


- Q = 0 – 10 litri / /h


- N = 0,18 kw

- masa – 0,2 t

PV-005 Pompa Nr. 1 la jompul din secţia

flotaţie Tip Metso VS50 L150 O4D75

Condiţii grele, pompă de tulbureală centrifugală

- Q – 50mc / h


- N = 18,5 kw

- masa – 0,8 t

PV-006 Pompa la jompul din secţia

remacinare

- Q – 50 mc / h


- N = 30 kw

- masa – 0,9 t

V007 si PV-018 Pompe de transfer - Q – 12 mc / h


- N = 7,5 kw

- masa – 0,9 t

PV – 019 Pompa Nr. 2 la jompul secţiei

flotaţie Tip Weir 65QV-SPR


- Q = 50 mc / h


- N = 18,5 kw

- masa – 0,8 t

PV – 041 Pompa alimentare a morii de

remacinare

- Q = 80 mc / h






Mediului ”

2012

63

- N = 15 kw

- masa – 1,5 t

TK – 002 Agitator condiţionare la

flotaţia primară

- Tanc agitator cilindric vertical deschis la partea superioară

- timp de stationare 11 min

- capacitate – 130 mc

- diametrul 5500 mm

- inaltimea 6300 mm

- Oţel carbon căptuşit cu cauciuc

- masa – 10,6 t

PC – 017 si PC - 017A Pompa nr. 1 si 2

apa recircuitata ingrosator steril Weir

10/8 E-M


- Q = 752 mc / h


- N = 75 kw

- masa – 2,6 t

PC – 017B si PC 017C Pompa nr. 3 si 4

apa recircuitata ingrosator steril Weir

200/150 D-MU


- Q = 234 mc / h


- N = 30 kw

- masa – 2 t

PM-020 Pompă verticala la jompul

flotatie Metso VS50 L150 O4D75

- Condiţii grele, pompă de tulbureală centrifugală verticală

- Q = 50 mc / h


- N = 15 kW viteză fixă

- mas – 0,8 t

Secţia aer comprimat

BL – 004, BL – 005 Suflante de

aer

- Q = 248 mc / min

- presiunea – 50kPa

- N = 400 kw,

- masa – 7 t

4 Preparare reactivi pentru flotaţie - este o hală industrială parter cu două deschideri alăturate flotaţiei, pe structură metalică cu dimensiunile în plan de: 20,70 m x 48m şi o suprafaţă

construită la sol de: 365,62 + 677,93= 1.043,55 mp Clădirea este dotată cu pod rulant de 2,0 tf având calea de rulare la cota + 19,70m. S = 1.043,55 mp





Mediului ”

2012

64

Hala are un singur nivel şi o înălţime cuprinsă între 9,80 m şi 14,8 m

Cuva de retentie de volum 199mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 127 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 375 mc.

AG – 018 agitator dizolvare PAX Tip Hydrofoil - diametrul = 1100 mm

- torsiune maxima = 450 Nm

- N = 4 kw

- Masa net 0,5 t

AG – 019 Agitator dizolvare sulfat de cupru Tip

Hydrofoil

- diametrul = 1100 mm


- constructie otel inox

- N = 3 kw

-Masa neta 0,5 t

AG – 043 Agitator dizolvare silicat de sodiu Tip

Hydrofoil

- diametrul = 500 mm


- N = 1,5 kw

- Masa neta 0,2 t

BH – 001 Sistem manipulare baloti cu sulfat de

cupru

- Sistem patentat de golire baloţi vrac completat cu valvă rotativă pentru a minimaliza prăfuirea în tanc şi un sistem de

etanşare pentru a ataşa balotul vrac la pâlnia de ieşire pentru a preveni scăparea prafului.

- Părţile de contact din inox. Celelalte din oţel carbon

- N = 0,27 kw

- Masa neta 0,3 t

BH – 005 Sistem manipulare baloti cu PAX - Sistem patentat de golire baloţi vrac completat cu valvă rotativă pentru a minimaliza prăfuirea în tanc şi un sistem de

etanşare pentru a ataşa balotul vrac la pâlnia de ieşire pentru a preveni scăparea prafului.

- Părţile de contact din inox. Celelalte din oţel carbon

- N = 0,3 7 kw

- Masa neta 0,3 t

CN – 028 Pod rulant EOT in zona reactivilor - Pod rulant EOT monogrindă. Control de la distanţă în infraroşu cu comanda suspendată


- deschiderea – 12.500 mm

- N = 3,6 kw

- Masa neta – 1,912 t

F – 008 Ventilator extragere vapori - Îndepărtare vapori organici din tancurile de PAX şi spumant

- Q = 400 mc / h





Mediului ”

2012

65

- H = 112 Pa

- N = 0,55 kw

- Ma a neta – 0,3 t

HS – 002 Incalzitor silicat de sodiu - Menţine temperatura la 40C

- Încălzitor electric în jurul conductei de circulaţie

- N = 6 kw


PC – 037 Pompa transfer PAX Tip Weir 100/80 B-

MU

- Transfer soluţie PAX la tancul de stocare

- Pompă centrifugală orizontală

- Q = 40 mc / h

- H = 4,4 m

- densitate – SG1.0

- N = 2,2 kw


PC – 039 Pompa transfer sulfat de cupru Tip Weir

2/1.5 B-AH

- Transfer soluţie sulfat de cupru la tancul de stocare


- Q = 40 mc / h

- H = 4,2 m


- N = 2,2 kw


PC – 085 Pompa recirculatie silicat de sodiu Tip

Weir 100/80 B-MU

- Circulă silicatul de sodiu în jurul tancului de stocare


- Q = 33 mc / h

- H = 29 m


- N = 18,5 kw


PC – 086 Pompa transfer silicat de sodiu Tip Weir

2/1.5 B-AH

- Transferul soluţiei diluate de silicat de sodiu la tancul de stocare


- solutie - 15% Na2SiO3

- Q = 15 mc / h





Mediului ”

2012

66

- H = 8 m


- N = 4 kw


PM – 011 la PM – 014 Pompa dozare spumant - nr in functiune / rezerva 3 / 1

- intrebuintare – dozare spumant

- Q = 0 – 20 litri / h

- H = 5 m


- N = 0,18 kw


PM – 015 la PM – 019 Pompa dozare PAX - nr in functiune / rezerva 4 / 1

- intrebuintare – dozare PAX

- Q = 0 – 20 litri / h

- H = 5 m


- N = 0,35 kw


PM – 020 la PM – 022 Pompa dozare sulfat de

cupru

- nr in functiune / rezerva 2 / 1

- intrebuintare – dozare sulfat de cupru

- Q = 300 litri / h

- H = 5 m


- N = 0,35 kw


PM – 030 la PM – 032 si PM - 042 Pompa dozare

silicat de sodiu

- nr in functiune / rezerva 3 / 1

- intrebuintare – dozare silicat de sodiu

- Q = 0 - 1000 litri / h

- H = 15 m


- N = 0,35 kw






Mediului ”

2012

67

PM - 041 Pompa alimentare sulfat de cupru - Transfer soluţie sulfat de cupru la tancul principal

- intrebuintare – dozare sulfat de cupru

- Q = 1000 litri / h

- H = 23 m


- N = 0,35 kw


PM - 043 Pompa alimentare PAX - Transfer soluţie PAX la tancul principal

- intrebuintare – dozare PAX

- Q = 1000 litri / h

- H = 19 m


- N = 0,2 5 kw


PM - 044 Pompa transfer spumant - Transferă spumantul la tancul principal

- intrebuintare – spumant

- Q = 60 litri / h

- H = 15 m


- N = 0,2 5 kw

-Masa neta – 0,2 t

PV - 021 Pompa portabila la jompul de reactivi -

Pompă electrică submersibilă

- Soluţii de xantat, sulfat de cupru şi spumant organic

- Q = 14 mc / h

- H = 10 m

- N = 1, 5 kw


PV - 032 Pompă mobila alimentare spumant - Pompă tambur electrică

- Q = 85 litri / min

- H = 15 m

- N = 0,43 kw


PV – 039 Pompă la jompul din zona silicatului de - Q = 50 mc / h





Mediului ”

2012

68

sodiu Tip - Metso VS50 L120 O5 - H = 24 m

- N = 22 kw

- Mas neta – 0,8 t

RV – 002 Alimentator rotativ PAX - N = 0,75 kw


RV – 003 Alimentator rotativ sulfat - N = 0,75 kw


SE – 004 Dus de siguranta in zona silicati - Duş de siguranţă potrivit pentru folosinţă interioară completat cu control cu pedală de picior, baie pentru ochi şi spălare

faţă


SE – 012 Dus de siguranta in sectia reactivi - Duş de siguranţă potrivit pentru folosinţă interioară completat cu control cu pedală de picior, baie pentru ochi şi spălare

faţă


TK – 038 Rezervor stocare spumant - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară

- Q = 60 mc

- diametru – 1,5 m

- H = 2 m

- densitate – SG 0.8


- Volum 3,5 mc.

TK – 039 Rezervor distributie spumant - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară


- H = 0,6 m


- Volum 0,17 mc.

TK – 040 Rezervor dizolvare PAX - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară

- Q = 33 mc


- H = 3,9 m


- Volum 37 mc.

TK 041 Rezervor stocare PAX - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară





Mediului ”

2012

69

- Q = 33 mc


- H = 4,3 m


- Volum 41 mc.

TK – 042 Rezervor distributie PAX - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară


- H = 0,6 m


- Volum 0,17 mc.

TK – 045 Rezervor dizolvare sulfat de cupru - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară

- Q = 24 mc

- diametru – 3 m

- H = 4,3 m

Material - GRP


- Volum 30 mc.

TK – 050 Rezervor stocare sulfat de cupru - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară

- Q = 24 mc

- diametru – 3 m

- H = 4,3 m

Material - GRP


- Volum 30 mc.

TK – 051 Rez rvor distributie sulfat de cupru - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară


- H = 0,6 m

Material - GRP


- Volum 0,17 mc.

TK – 063 Rezervor stocare silicat de sodiu - Tanc cilindric vertical închis la partea superioară

- Oţel carbon sau GRP necăptuşit. Tanc izolat cu vată minerală 50mm cu placare cu oţel inox





Mediului ”

2012

70

- Q = 111 mc


- H = 5,8 m


- Volum 127 mc.

TK – 097 Rezervor dizolvare silicat de sodiu - Tanc cilindric vertical cu agitare închis la partea superioară

- Oţel carbon sau GRP necăptuşit. 4 deflectoare

- Q = 4 mc


- H = 2,5 m

- masa neta – 1,6 t

- Volum 6,3 mc.

TK – 098 Rezervor stocare silicat de sodiu - Tanc cilindric vertical cu agitare închis la partea superioară

- Oţel carbon sau GRP necăptuşit

- Q = 10 mc


- H = 3,1 m


- Volum 14 mc.

PM-001 Pompă transfer floculant la ingrosare steril

flota ie XM - 002

- Pompă centrifugă din inox cu etanşare mecanică

- Q = 6 mc / h

- N = 2,5kW

- masa –0,3 t

PM-002 Pompă alimentare floculant la ingrosare

steril XM - 002

- Pompă inox cu cavitaţie progresivă cu etanşare

- Q = 0 - 3,5 mc / h

- N = 0,55 kW turatie variabila

- masa – 0,2 t

TK – 004 Rezervor s ocare floculant pentru

ingrosare steril

- Tanc vertical cilindric deschis la partea superioară

- timp de stationare – 8 ore

Q = 44 mc

- diametru - 3,6 m

- inaltime 4,1 m





Mediului ”

2012

71

- masa –2,9 t

- Volum 41 mc.

XM – 002 Instalatie de floculant pentru ingrosare

steril

- Sistem automat de dizolvare şi transfer. Tanc de dizolvare din polipropilenă cu agitator elicoidal din inox şi sonde de

nivel ridicat şi scăzut. Floculantul alimentat din buncăr cu alimentator cu melc.

Inclusiv pompă de transfer PM001 şi pompe dozatoare PM002

- viteza de dizolvare - 16.2 kg/h floculant solid ca soluţie 0.5%

- N= 5,5 kw

- masa – 1,5 t

PM – 003 Pompa transfer floculant la ingrosare

concentrat Tip pompa - Parte a XM 003

- pompa centrifugală din inox cu etanşare mecanică

- Q = 6 mc / h

- N = 2,5 kw

- masa – 0,01 t

PM – 004 Pompa alimentare floculant la ingrosare

concentrat Tip pompa - Parte a XM-003

- Pompă cu cavitate progresivă din inox

- Q = 0 – 3,5 mc / h

- N = 0,55 kw

- masa – 0,01 t

TK – 007 Rezervor stocare floculant a ingrosare

concentrat

- Bazin cilindru vertical deschis la partea superioară

- Q = 2 mc

- diametrul 1,5 m

- H = 1,8 m

- masa – 0,5 t

- Volum 3,1 mc.

XM - 003 Instalatie de floculant pentru ingrosator

con entrat

- Sistem automat de dizolvare şi transfer. Tanc de dizolvare din polipropilenă cu agitator elicoidal din inox şi sonde de

nivel ridicat şi scăzut. Floculantul alimentat din buncăr cu alimentator cu melc.

Inclusiv pompă de transfer PM003 şi pompe dozatoare PM004

- debit dizolvat = 0.6 kg/h floculant solid ca soluţie 0.5%

- alimentat prin 25 saci

- masa – 1,5 t t

TK – 059 Rezervor stocare floculant la ingrosator

apa iaz flotatie

- rezervor cilindric vertical deschis la partea sus

- timp de stationare – 8 ore

- Q = 27 mc

- diametrul 3,6 m





Mediului ”

2012

72

- H – 4,1 m

- masa –2,9 t

- Volum 41 mc.

XM – 007 Instalatie de floculant la ingrosator apa

iaz flotatie

- sistem automat de dizolvare si transfer din

Polipropilena cu agitator elicoidal din inox cu sonde de nivel scazut si ridicat

- inclusiv pompa de transfer PM – 038/038°

Pompe de dozare PM -039/039A si

PM – 010 / 010A

Debit de dizolvare 16 kg /h floculant solid ca solutie 0,5 %

- masa – 1,5 t

PM – 038 / 038A Pompa transfer floculant la

ingrosator apa iaz flotatie

- Q = 25 mc / h

- N = 2,5kW

- pompa cu cavitatie progresiva din inox cu etansare mecanica

- masa –0,3 t

PM – 039 / 039A Pompa alimentare floculant la

ingrosator apa de cariera

- Q = 0 – 2,2 mc / h

- N = 0,55 kW


- masa –0,2 t

PM – 010 / 010A Pompa alimentare floculant la

ingrosator iaz flotatie

- Q = 0 – 1,2 mc / h

- N = 0,55kW


- masa –0,3 t

5 Îngroşător sterile – cuvă de retenţie din beton cu dimensiunile de 44,6 x 29,15m cu parapet protecţie cuvă având înălţimea de 1,80m peste cota 0,000 a terenului de fundare,volum

cuva 1367 mc fundaţie îngroşător de tip circular cu raza de 20,6m, fundaţie bazin apă recirculare – hexagonală cu latura de 4,37m, platformă metalică din EUROPROFILE

CI-004 Cuvă retentie îngroşător steril flotaţie

Întrebuinţare Pardoseală înclinată din beton la jompul de colectare

-Volum 1367 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 880 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 1218 mc.

BX-004 Cutie alimentare îngroşător steril flotaţie

Fabricată din tablă de oţel moale rigidizată corespunzător

Căptuşeală Cauciuc





Mediului ”

2012

73

CI-013 Batal de golire de urgenţă a conductei de steril flotaţie

Tip Iaz căptuşit cu beton cu acces pentru încărcător

Capacitate 90m3

Dimensiuni 17m Lungime totală x 7m lăţime cu fundul în pantă

CN-030 Palan la pompa de la batal de golire steril flotaţie

Tip Palan manual

Capacitate 1t

PC-017 Pompa Nr.1 de apă recircuitată

PC-017A Pompa Nr.2 de apă recircuitată

Număr î funcţiune/rezervă 1/1

Tip Pompă centrifugală orizontală căptuşită cu metal

Debit 782 m3/h

Refulare 19m

Acţionare 75kW viteză fixă

Model Provizoriu Weir 1 /8 E-M

PC- 17B Pompă Nr.3 apă recircuitată

PC-017C Pompă Nr.4 apă recircuitată

Număr în funcţiune/rezervă 1/1

Tip Pompă centrifugală orizontală căptuşită cu metal

Debit 234m3/h

Refulare 24

Acţionare 30kW.viteză fixă

Model Provizoriu Weir 200/150 D-M

PV-020 Pompă la jompul secţiei ingrosator steril flotaţie

Tip Condiţii grele, pompă de tulbureală centrifugală verticală

Capaci ate 50m3/h





Mediului ”

2012

74

Densitate tulbureală Nominal 1.8

TDH 14m

Acţionare 15W, viteză fixă

Model Provizoriu etso VS50 L150 4D7

TH-001 Mecanism la îngroşător steril flotaţie

TK-00 Cuvă la îngroşător steril flotaţie

Tip

Îngroşător de mare productivitate completat cu unitate de acţionare, braţe raclete, screper de con, conductă de

a imentare inclusiv autodiluţie în tubul de alimentare, structură pas relă cu acces la unitatea de acţionare şi conducte

de floculant

Diametru 20m

Înălţime perete lateral 2. m

Acţionare rotire 5.5kW

Acţionare ridicare/coborâre 1.5kW

Instrumentaţie Nivel pat, presiune pat, torsiune rac ete

Volum 880 mc.

TK-005 Rezervor apă recircuitată

Tip Tanc vertical cilindric deschis la partea superioară

Timp de staţionare 0.5 ore


Diametru 10.0m

Înălţime de gardă 0.4m

Înălţime totală 5.0m


6 Batal Avarie – secţiune 16,6 x 7,6 x 1,8m, din beton monolit hidroizolat, dimensionat să preia zestrea conductelor de hidrotransport sterile iaz flotaţie, în caz de avarie (220 mc).

Platforme depozitare bile de măcinare

1 Platformă depozitare bile de măcinare – platformă betonată cu dimensiunile de 50m x 20m, împrejmuită

Depozit de reactivi





Mediului ”

2012

75

1 Depozit de reactivi – construcţie metalică cu dimensiunile de 45m lungime x 18m lăţime x 4,5m înălţime

Posturi de transformare incinte

1 Cameră de comandă şi control uzina de preparare (MCC 002+MCC 003+ MCC 004+MCC 005)- realizată în structură metalică având regimul de înălţime P +E între axele 1- 6 şi

P+2E între axele 7 – 13I fiind dispusă alăturat flotaţiei şi în partea opusă a halei de reactivi. Planşeele s-au propus din beton armat monolit. Pereţii interiori de compartimentare se

propun din gipscarton, cărămidă şi BCA funcţie de destinaţia încăperilor.

Suprafaţa construită este de 717,90 mp şi cea construită – desfăşurată de 1.784,41 mp.

2 Cameră de comandă şi control îngroşător (MCC 006) – o construcţie metalică cu dimensiunile în plan de 5,4m x 12,60m

Staţie de epurare ape iaz flotaţie

1 Staţie de epurare ape iaz flotaţie – fundaţie monobloc pe care sunt amplasate următoarele: tanc de tratare a apei - Vutil = 85 m3 ; Ø 4,8 m (prevăzut cu sistem de agitare); agitator

mecanic Ø 1700 mm; ciur şi cutie de alimentare a tancului de tratare; decantor radial Ø12 m, echipat cu mecanism raclor montat pe pod mecanism → raclete, turbină, braţe de

raclete, conductă de alimentare, pasarela; pompa evacuare nămol îngroşat Q =15 m3/h; tanc de stocare lapte de var - Vutil = 51 m

3, Ø 4,4 m (cu sistem de agitare); agitator mecanic Ø

1400 mm; pompe pentru lapte de var - Q = 10m3/h; pompa la jompul din zona decantorului - Q = 36 m

3/h; pompa la jompul din zona tancului de stocare var- Q = 50 m

3/h

CI-003 Cuvă de retentie la tancul de stocare var

Pardoseală din beton înclinată spre jompul de colectare


AG-045 Tanc agitator stocare var

Tip Hydrofoil

Diametru agitator 1400 mm

Număr de agitatoare 1

Construcţie Oţel carbon căptuşit cu cauciuc

Acţionare 4 kW

Volum 80 mc.

SC-003 Ciur şi cutie de alimentare clarificator iaz de decantare flotaţie

Fabricat din tablă de oţel moale rigidizată corespunzător cu ciur static

Căptuşeală Fără

CI-019 Cuvă de retentie la zona clarificatorului statiei de tratare apa de la iazul de decantare flotaţie

Pardoseală din beton nclinată spre jompul de colectare






Mediului ”

2012

76

AG-016 Tanc agitator tratare apă

Tip Hydrofoil

Diametru agitator 700 mm

Număr de agitatoare 1

Torsiune maximă 920 Nm

Acţionare 4 kW


Volum 96 mc.

PC-035 Pompă de îngroşat la clarificatorul iazului de decantare flotaţie


Întrebuinţare Evacuarea şi recircuitarea îngroşatului de la clarificato

Tip Pompă centrifugală orizontală cu etanşare cu presetupă cu apă

Debit 15 m3 h

Densitate SG 1.0

Refulare 13m

Acţionare 2.2kW Viteză fixă


PC-104 & 105 Pompele Nr. 1 & 2 la conducta circulară principală de var


Întrebuinţare Recircuitarea laptelui de var

Tip Pompă centrifugală orizontală cu etanşare cu presetupă cu apă căptuşită cu cauciuc

Debit 10 m3/h

Densitate SG 1.23, 32% /w

Refulare 25m

Acţionare 3kW Viteză fixă






Mediului ”

2012

77

PV-004 Pompă la jompul tancului de stocare var

Tip Pompă de tulbureală centrifugală verticală pentru condiţii grele

Capacitate 50m3/h

Densitate tulbureală Nomi al 1.8

TDH 10m

Acţionare 11W, viteză fixă

Model Provizoriu Metso VS50 L120 O5

PV-031 Pompă la jompul din zona clarificatorului iazului de decantare flotaţie

Tip Pompă de tulbureală centrifugală verticală pentru condiţii grele

Capacitate 36m3/h

Densitate tulbureală SG 1.0

TD 10m


Model Provizoriu Metso VS50 L120 O5

TH-005 Mecanism clarificator iaz de decantare flotaţie

TK-033 Cuvă clarificator apa de la iaz de decantare flotaţie

Tip

Clarificator reactor Eimco HRB completat cu mecanism montat pe pod. Inclusiv unităţi de acţionare raclete şi turbină,

braţe de raclete, conductă de alimentare la tubul central, structura de pod cu pasarelă de acces la unitatea de acţionare şi

la conducta de floculant. Tancul cuprinde pereţi laterali din oţel carbon pe un fundamen de beton.

Diametru 12m

Înălţime perete lateral 3.9m

Acţionare raclete 0.55kW

Acţionare turbină 0.75kW

Instrumentaţie Dispozitiv de suprasarcină de torsiune a racletelor

Material Oţel carbon .

Volum 460 mc





Mediului ”

2012

78

TK-035 Tanc de tratare apă

Tip Tanc cu agitare cilindric vertical deschis la partea de sus

Timp de staţionare 0.5 ore


Diametru 4.8m



Material Oţel carbon .

Deflectoare 3

K-103 Tanc de tocare var

Tip Tanc cu agitare cilindric vertical închis la partea de sus


Diametru 4.4m



Deflectoare 3

Materia Oţel carbon necăptuşit

Staţie de epurare ape acide carieră +halde

1 Staţie de epurare ape acide carieră + halde – fundaţie monobloc pe care sunt amplasate următoarele: tanc tratare apă acidă, Vu = 159 m3, diametru 5,9 m (prevăzut cu sistem de

agitare); agitator pentru tancul tratare apa acidă, cu diametrul de 2100 mm; ciur/cutie de alimentare tanc tratare ape acide; cuvă/tanc clarificator apă acidă, cu diametrul de 16 m şi h

perete = 3,9 m (prevăzut cu mecanism – pod raclor); tanc suprascurgere clarificator apă mină ARD, Vu = 22 m3, diametrul 3,5 m; pompă la jompul zonei clarificatorului apă acidă,

Q = 36 m3/h, H = 9 m; pompă suprascurgere clarificator apă acidă, Q = 185 m

3/h, H = 74 m; pompă evacuare îngroşat clarificator apă acidă, Q = 15 m

3/h, H = 12 m


TK-092 Tanc tratare apă acida Tip - Tanc cu agitare, cilindric vertical deschis la partea de sus, cu sistem agitare

Confectionat din oţel carbon

- Capacitate utilă – 159 m3

- Diametru - 5,9 m

- Înălţime totală – 6,65 m (Înălţime de garda = 0,75 m)





Mediului ”

2012

79

- Greutate = 12,1 to

AG-041 Agitator pentru tanc

tratare apa acida


- Număr de agitatoare -1

- Diametru agitator – 2100 mm

- Torsiune maxima – 2100 Nm

- Acţionare – 7,5 kW

- Greutate = 1,1 to

SC-015 Ciur şi cutie de

alimentare tanc tratare ape acide

Fabricat din tablă de oţel moale rigidizată corespunzător cu ciur static

- Greutate = 1 to

TK-034 Cuvă/tanc clarificator

apă acida

Tip - Clarificator reactor Eimco HRB completat cu mecanism montat pe pod. Inclusiv unităţi de acţionare raclete şi turbină, braţe de

raclete, conductă de alimentare la tubul central, structura de pod cu pasarelă de acces la unitatea de acţionare şi la conducta de

floculant. Tancul cuprinde pereţi laterali din oţel carbon pe un fundament de beton


- Diametru – 16 m

- Înălţime perete lateral – 3,9 m

- Actionare raclete – 0,75 kW

- Actionare turbina – 1,1 kW

- Instrumentatie - Dispozitiv suprasarcină de torsiune la raclete

- Greutate totala (incorporat in mecanismul TH-006 = 34 to)

- Volum 785 mc.

TH-006 Mecanism clarificator

apă acida

Incorporat in tancul clarificator TK-034

- Actionare – 1,85 kW

- Greutate totala ce incorporeaza si tancul TK-034 = 34 to

TK-089 Tanc suprascurgere

clarificator apă acida

Tip - Rezervor cilindric vertical deschis la partea de sus



- Diametru – 3,5 m


- Greutate = 2,4 to

PV-075 Pompă la jompul zonei

clarificatorului de apă acida

Tip - Pompă centrifugală verticală pentru condiţii grele

- Capacitate – 36 m3/h

- Densitate – SG 1,0 t/m3 (greutate specifica)





Mediului ”

2012

80

- TDH – 9 m (inaltimea de refulare)

- Actionare – 4 kW , viteză fixă

- Greutate – 0,5 to

PC-072 Pompă suprascurgere

clarificator apă acida

Tip - Pompă centrifugală orizontală din metal

- Debit – 185 m3/h

- Refulare – 74 m

- Actionare – 45 kW, viteză fixă


PC 073 Pompă evacuare îngroşat

clarificator acida

Tip - Pompă centrifugală orizontală cu etanşare cu presetupă cu apă

- Debit – 15 m3/h (Nota: curgere intermitentă la timpi programaţi)

- Refulare – 12 m

- Actionare – 2,2 kW, viteză fixă


Platformă cota + 565 m, unde va fi amplasată:

Uzina de oxigen

1 Uzina de oxigen – va produce oxigen criogenic folosit în fluxul pentru oxidarea concentratului de pirită în fluxul Albion, cu dimensiunile în plan de 40 x 85m, furnizat de o firmă

specializată, capacitate 525 t/zi oxigen 100%

2 x unitate SIGMA

2 x compresor de aer principal cu motorul si panoul electric aferent

2 x booster de aer comprimat incluzand sistemul de turbine

2 x sistem principal de purificare a aerului cu cele doua absorbere, inclusiv sistemul de control valve

2x coloana de separare cu schimbator de caldura cu aer si coloana dubla de distilare

Sistem de stocare a oxigenului lichid: 2x 60.000 literi

Sistem de vaporizare (4 x 2.000 Nm3/h)

Turnuri de racire inclusiv sistem de osmoza pentru tratamentul chimic al apei de completat

Sistem de izolare contra zgomotului pentru a avea 80 dB(A) la 1 m distanta

Camera de control al fabricilor de separare si sistemului de stocare - vaporizare

Statie de reducere presiune pentru oxigen gazos dupa vasele tampon

Sistem de stingere a incendiilor





Mediului ”

2012

81

Aparate de masura si control (analizoare)

Distributia electrica in interiorul fabricilor de separare

Retea de distributie intre fabricile de separare a aerului si sistemele de stocare

Sisteme de masurare ale gazelor livrate catre Deva Gold


Atelier întreţinere uzină

1 Atelier întreţinere - construcţia propusa are dimensiunile în plan de 70,10 x 19,24 m, de forma rectangulară, cu acoperiş şarpantă la 15°, realizată din panouri termoizolante, cu

parter şi etaj, total suprafaţa utilă=1414,36 mp; total suprafaţa construită=1348,72 mp; total suprafaţa desfăşurata=1468,92 mp; total volum construit=11844,78 mc. Pentru

asigurarea funcţionalităţii ansamblului, având în vedere activităţile propuse, se propune separarea activităţii de depozitare de cea de întreţinere şi reparaţii, intre funcţiuni fiind

inserate spaţiile pentru personalul de exploatare (grupuri sanitare, sala de mese, birouri). La parter sunt situate: magazie generală S= 519,78 mp; casa scării S=19,80 mp; sala de

mese S=43,83 mp; central termică S=5,00 mp; sas S=12,66 mp; grup sanitar S=18,22 mp; grup sanitar S=4,35 mp; lăcătuşerie S=158,96 mp; maşini – unelte S= 186,26 mp;

întreţinere vehicule S=136,01 mp; sculărie S=36,94 mp; reparaţii electrice S= 127,18 mp; magazie lubrifianţi S=41,38 mp. La etaj sunt situate: hol acces S=14,22 mp; birou 1

S=12,12 mp; birou 2 S=12,79 mp; birou 3 S=12,90 mp; birou 4 S=12,90 mp; sala şedinţe S=19,52 mp

Laborator analize chimice

1 Laborator analize chimice cu următoarele caracteristici: regim de înălţime: parter şi etaj; dimensiunile în plan: 18,55 m x 12,55 m; suprafaţa construită = 232,80 mp; suprafaţa

construit desfăşurată = 471,36 mp; suprafaţa utilă totală = 383,31 mp, din care suprafaţa utilă parter = 194,73 mp iar suprafaţa utilă etaj = 188,58 mp; înălţimea utilă a încăperilor =

3,3m

Repartizarea funcţiunilor pe nivele este următoarea:

Parter: hol acces principal S = 10,8 mp; grup sanitar alcătuit dintr-un vas wc şi un lavoar S = 3,0 mp; pregătire probe S = 75,9 mp; concasare – mori S = 32,5 mp; cuptor analize

dozimetrice S = 68,4 mp; centrală termică S = 5,2 mp.

Etaj: holul din casa scării S = 8,2 mp; laborator S = 120,7 mp; balanţe S = 10,31 mp; magazie S = 9,14 mp: absorbţie atomică S = 23,0 mp; birou S = 13,8 mp

Grup social

1 Grup social - regim de înălţime: parter; dimensiuni în plan: 18,55 m x 10,55 m; suprafaţa construită = suprafaţa construit desfăşurată = 204,68 mp; suprafaţa utilă = 162,16 mp;





Mediului ”

2012

82

înălţimea utilă a încăperilor = 2,7m; structura de rezistenţă - structură portantă de zidărie cu goluri verticale tip POROTHERM, cu fundaţii de beton continui sub ziduri, planşeu de

beton armat peste parter şi acoperiş tip şarpantă; închideri perimetrale: zidărie cu goluri verticale tip POROTHERM 250 x 380 x 238 cm, pentru ziduri de 40 cm grosime, cu

tâmplărie exterioară din profile P.V.C cu geam termopan.

Din punct de vedere funcţional anexa va avea următoarele spaţii: hol acces - S = 15,36 mp; vestiar bărbaţi S = 40,36 mp; grup sanitar pentru bărbaţi alcătuit din două cabine wc,

fiecare cu S = 1,35m şi două pisoare amplasate într-un degajament cu S = 7,75m; două lavoare amplasate într-o retragere a vestiarului; două duşuri cu S = 11,51m; sas vestiar femei

S = 3,25 mp; vestiar femei S = 18,60 mp; grup sanitar pentru femei alcătuit din două cabine wc, fiecare cu S = 1,35m, două lavoare şi un duş cu S = 1,53 m; sala de mese

S = 35,14 mp; centrala termică S = 6,17 mp; spălătorie S = 23,31 mp; depozitare S = 1,93 mp

Clădire administrativă

1 Clădire administrativă cu următoarele caracteristici: regim de înălţime - parter; dimensiunile în plan: - latura mare a „L „– ului = 31,31 m x 15,51 m; latura mică a „L „– ului = 6,2

m x 10,11 m; suprafaţa construită = suprafaţa construit desfăşurată = 454,37 mp; suprafaţa utilă = 387,2 mp; înălţimea utilă a încăperilor = 2,7m; închideri perimetrale - pereţi din

zidărie confinată din cărămidă cu goluri verticale tip POROTHERM 250 x 380 x 238 cm, pentru ziduri exterioare de 40 cm grosime; compartimentări interioare - zidărie confinată

din cărămidă cu goluri verticale tip POROTHERM 375 x 250 x 238 cm, pentru ziduri de 25 cm grosime şi din cărămidă 500 x 115 x 238 cm, pentru compartimentările de la

grupurile sanitare de 11,5 cm grosime

Din punct de vedere funcţional clădirea administrativă va avea următoarele: 2 birouri şef întreţinere uzină 2 x S = 17,92 mp; birou inginer şef carieră S = 16,33 mp; birou

secretariat, funcţionari S = 28,57 mp; sala de şedinţe S = 46,84 mp; birou metalurgie S = 26,16 mp; birou ISA S = 19,27 mp; birou planificare mină S = 17,26 mp;

Birou întreţinere carieră S = 16,83 mp; birou geologie S = 35,6 mp; birou topografie S = 30,62 mp; birou resurse umane S = 16,63 mp; centrala termică S = 5,75 mp; grup sanitar

femei alcătuit din 2 cabine wc şi 2 lavoare; grup sanitar pentru bărbaţi alcătuit din 3 cabine wc, 3 pisoare şi 2 lavoare.

Platformă cota + 548m, unde vor fi amplasate următoarele clădiri:

Instalaţia Albion

1 Tancurile Albion

Lucrările de construcţii, aferente montajului tancurilor de leşiere, respectiv îndiguirii incintei în vederea protejării zonei în caz de avarie, constau în:

- Fundaţiile tancurilor de leşiere, sunt fundaţii izolate de tip bloc, din beton armat monolit, cu:

forma octogonala în plan, cu latura de A= 5,302m;

suprafaţa construită Ac = 135,77mp;

- Pereţii de îndiguire sunt:

dispuşi pe conturul zonei aferente instalaţiei de leşiere la cota +2,3m

sunt de tip zid de sprijin elastic, din beton armat monolit;

- Pardoseală, cu pantă de 1% orientata pe direcţia transversala - către başa colectoare, este alcătuită din:

un strat de beton de panta: - de grosime variabilă = 30cm - 2cm.

pardoseala propriu-zisă: - de grosime = 20cm.

o folie de polietilena de 0,8cm grosime pentru izolare hidrofuga;





Mediului ”

2012

83

un un strat de 10cm beton simplu de egalizare ;.

- Başa (pompa jomp Pv-028): este amplasată în vecinătatea peretelui în axul fundaţiei tancului “FT4”, are formă dreptunghiulară în plan cu dimensiuni de 1,20m x 1,20m

- Scările de acces în incinta

Cuva de retentie din beton la

lesiere Albion


TK– 014 Rezervor aliment re

lesiere Albion

- tip: otel moale

- capacitate cca. 6 m3

- greutate 2t

TK– 015 Rezervor alimentare

moara ISAMILL

- tip: otel moale echipat cu sita pentru a retine rupturile corpurilor de macinare


- ochiuri sita 2 mm

BN - 007 Siloz alimentare corpuri

de macinare

- volum existent 14mc

- lungime 4m

- latime 3m

- inaltime 2 m

- inaltime goala 0,5m

FE - 006 Alimentator elicoidal

corpuri de macinare

- puterea actionare 37 kW

- debit de alimentare 0,034 t/h

ML -002 Moara ISAMILL - ritm de alimentare 40t/h

- marimea salimentarii P80- 26 microni

- marimea evacuarii P90 – 9microni

- energia specifica 57kwh/t

- puterea instalata 3000 kW

- lungime 22m

- latime 3,5m

- inaltime 3,4m

- greutate cca 62 t

PC-024,024A Pompa alimentare

ISAMILL

- puterea de actionare 30 kW

- debit 59 m3/h

PC-025,025A Pompa alimentare

lesiere Albion

- cetrifugala, orizontala captusita cu cauciuc

- puterea de actionare 11 kW





Mediului ”

2012

84

- debit 76 m3/h

- densitatea pulpei 1,6 kg/dm3

- inaltime de refulare 13m

PV-008 Pompa in jompul zonei

ISAMILL

- capacitate 35m3/h

- densitatea pulpei 1,6 kg/dm3


- putere la turatie fixa 11kW

TK- 020- 024 Tancuri lesiere

Albion nr.1-5

- capacitate 1500 mc

- greutate 87,6 t

- diametru 11,52m

- inaltime totala tanc 15,4m

- inaltimea goala 1m

- densitate pulpa 1,6 – 1,25 kg/dm3

- sicane 3

- Utilajul se va vopsi la exterior

AG-008-012 Agitator lesiere

Albion

- numar rotoare 2

- diametru rotoare A310 -3930mm

A315 -3970mm

- cuplu maxim 84400Nm

- viteza maxima 6,6m/s

- putere 225 kw, viteza fixa

- debit de agitare 1098m3/min

- sicane 3

LA- 001-005 Jgheaburi la

tancurile de lesiere

- latime 200 mm

- inaltime 450 mm

- lungime 2508mm

- material LDX 2101

SK-003-007 Cos de aerisire la

lesiere Albion

- diametru 1,3 m

- inaltime deasupra rezervorului 6,5 m

- temperatura maxima a gazelor 96 0C

FA-002,012-015 Ventilator

aerisire la lesierea Albion

- capacitate 38.000 Nmc/h

- temperatura maxima gaze 96 0C





Mediului ”

2012

85

- diferenta de presiune 30 Pa

- putere actionare ventilator 7,5 kw fiecare

PV-028 Pompa la jompul zonei de

lesiere Albion

- capacitate 35mc/h

- densitate pulpa 1,6kg/dm3

- inatime de refulare 23m

- putere 11kw

SP-006 -010 Conducta dispersie

oxigen

- numar de tevi verticale pe tanc 24

- diametrul diuzei de dispersie 7,62 mm

- lungimea totala a dispersiei 2600 mm

- debit de aer 140 Nmc/h

- presiune dispersie aer 650 kPa

- material otel inox 316L (2 MoNiCr175 )

2 Îngroşător Albion

Lucrările de construcţii, aferente montajului de utilaje, respectiv îndiguirii incintei în vederea protejării zonei în caz de avarie, constau în:

- Fundaţia tancului de neutralizare este o fundaţie izolată de tip bloc, din beton armat monolit, cu:

suprafaţa construită Ac = 15,35mp;

- Fundaţiile pompelor de suprascurgere îngroşător (2 buc) PC-027, PC-027A; pompe alimentare tanc neutralizare (2buc) PC-028, PC-028A; fundaţiile pompelor de îngroşat

(2buc) PC-026, PC-026A, au:

formă dreptunghiulară în plan; lăţime A= 1,00m; lungime B =1,40m;

- Platforma de susţinere tanc suprascurgere îngroşător are:

formă pătrată în plan, cu latura interax de 3,00m;

fundaţiile sunt de tip izolat, cu dimensiuni în plan de 0,70mx0,70m;


dispuşi pe conturul zonei aferente instalaţiei de leşiere

sunt de tip zid de sprijin elastic, din beton armat monolit;

cota superioară a elevaţiei = +2,20m;

- Pardoseală, cu pantă de 1% orientata pe direcţia transversala - către başa colectoare

- Başa (pompa jomp Pv-026):

are formă dreptunghiulară în plan cu dimensiuni de 1,10mx1,20m





Mediului ”

2012

86

are pereţii de 20cm grosime,

- cuva de retentie din beton – volum 1815mc – Volumul celui mai mare utilaj: 1385 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 1486,5 mc.

- Scările de acces în incinta

TK-017 Rezervor ingrosator Albion - diametru 21m

- inaltime perete lateral 4 m

- putere motor rotire 3,0kw

- putere motor ridicare/ coborare 1 kw material LDX2101

- Volum 1385 mc.

TK-017A Capac rezervo ingrosator - diametru 21m

- material LDX2101

BX-018 Rezervor descarcare Albion - rezervor inchis sus

- material LDX2101

- Volum 2,5 mc.

BX-008) Rezervor alimentare ingrosator

Albion

- rezervor inchis sus

- material LDX2101

- Volum 2,5 mc.

TH-003) Mecanism ingrosator Albion - diametru 21

- material LDX 2101

TK-018 Rezervor suprascurgere ingrosator

Albion

- capacitatea 12,5mc

- diametru 3 m

- inaltimea totala 3,0m

- otel carbon LDX 2101

- timp de retentie 4 min

- inaltime libera 0,3m

TK-019 Tanc neutralizare tulbureala Albion - capacitatea 84 mc

- diametru 4,8 m

- inaltimea totala 5,3 m

- otel carbon protejat cauciucat

- timp de retentie 0,5 h

- inaltime libera 0,5m

AG-007 Agitator tanc neutralizare - diametru 1500mm





Mediului ”

2012

87

tulbureala Albion - cuplu max 150 daNm

- putere antrenare 7,5kW

- otel carbon cauciucat

PC-026,026A Pompa de ingrosat de la

ingrosator

- debit 107mc/h

- densitate 60 %w/w, SG1.6


- actionare 15kW viteza variable

- marime aspirate/refulare 100/75mm

PC-027,027A Pompa la suprascurgere

ingrosator Albion

- debit 206mc/h




PV-26 Pompa la jompul din zona

ingrosatorului

- debit 36mc/h

- densitate 1,6kg/dm3


- actionare 7,5 kW turatie fixa

- marime aspiratie/refulare 150/100mm

3 Turn răcire produs Albion

Lucrările de construcţii, aferente montajului de utilaje, respectiv îndiguirii incintei în vederea protejării zonei în caz de avarie, cuprind:

- Hala propriu-zisă, este o hală cu:

- structura de rezistenta alcătuită din 2(două) cadre metalice transversale

- infrastructura alcătuită din fundaţii izolate din beton monolit, de tip bloc (cu două trepte pe latura lunga) din beton simplu şi cuzinet din beton armat

- grindă de rulare a palanului de sarcină utilă Q=5,00tf

- cadrul de susţinere ciur, de la cota +2,30m, realizat din profile metalice de tip IPE 400

- Platforma de circulaţie în jurul ciurului, de la cota +2,30m

- Fundaţiile pompelor de neutralizare (2 buc) care au formă dreptunghiulară în plan;


dispuşi pe conturul zonei aferente incintei de răcire produs albion;

peretele vertical este de grosime constantă pe înălţime: b = 0,20m;

- Pardoseală, cu pantă de 1% orientată către başa colectoare

- Başa: este amplasată în vecinătatea peretelui de îndiguire longitudinal dreapta şi la jumătatea deschiderii acestuia,are formă dreptunghiulară în plan, cu dimensiunea





Mediului ”

2012

88

golului de 1,00m x 1,10m

- cuva de retentie are volum 102mc – Volumul celui mai mare utilaj: 6,1 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 6,1 mc.

- Scara de acces din incinta turn de răcire produs albion în incinta îngroşător albion

CT-001 Turn de racire tulbureala Albion - debit alimentare 97mc/h tulbureala, 63,4 t/h apa si 94 t/h solid

- temperatura intrare 95 0C

- temperatura la iesire 45 0C

- PH –ul tulburelii 5

- debit aer racire 180000 Nm3h

- putere ventilator 37 kw

- diametru 4,5 m

- inaltime 8 m

PB-016 Bazinul pompei de alimentare CIL - debitul 170 mc/h

- capacitatea 6,1m3

- material otel carbon necaptusit

KB-007 Kibla pentru gips curatat - material otel carbon rigidizat necaptusit

- greutate 0,5t

KB-008 Kibla pentru colectare reziduuri - greutate 0,5t

SC-016 Ciur pentru retinere reziduuri - debit 110t/h solid si 193 m3/h pulpa

- marimea material 1800 x 4800 mm

- deschidere orificiu 0,6 x 9mm fanta

- putere 15kw

- material ecran poliuretan

PC-028,028 A Pompa de alimentare tanc neutralizare - debit 106 mc/h





PC-100,100A Pompa de alimentare CIL - debit 185mc/h



- actionare 18,5 kW viteza variable






Mediului ”

2012

89

PV-76 Pompa la jompul din zona turn de racire - debit 36 mc/h

- densitate 1,6 kg/dm3

- inaltime de refulare 13 m

- actionare 7,5 kW turatie fixa

Palan CN-036 manipulare ciur reziduuri alimentare

CIL

- capacitate 5t

- palan

Instalaţia CIL

Staţie compresoare – clădire cu un singur nivel cu dimensiunile în plan de 15 x 10m

Staţie compresoare

SP-013÷018 Dispersie aer - cerere de aer 1226 Nm3/h tanc

- presiune aer dispersie 1,5bari

CP-001÷002,007 Cutie compresoare aer CI - cu surub,racite cu apa

- capacitate 10.000Nm3/h

- debit apa racire 56m3/h fiecare

- actionare 450kw fiecare

Turn răcire compresoare

CT-002 Cutie pentru apa de racire a compresoarelor de

aer

- turn si pompa de racire fortata

- debit apa racire 168m3/h

- actionare 9 kw

- temperatura return apa rece/ferbinte 400C/ 50

0C

2 Tancurile CIL – fundaţie monobloc pe care vor fi amplasate tancurile (4) în aer liber cu dimensiunile în plan de 39 x 9,9m, suprafaţa este împrejmuită cu pereţi de îndiguire dispuşi

pe conturul zonei aferente tancurilor CIL, peretele vertical este de grosime constantă pe înălţime h=1,5m, pardoseală, cu pantă de 1%, orientată către başa colectoare este amplasată

în vecinătatea peretelui de îndiguire longitudinal prevăzută cu jomp, din jomp scurgerile sunt pompate în bazinul de alimentare al tancurilor CIL.

Cuva de retentie din beton -Volum 1735 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 830 mc – Volum total utilaje aferente cuvei: 4346,5 mc.

TK - 070÷075 Tancuri pentru circuitul CIL - numar de rotoare 2

- constructie din otel cauciucat cu 3 deflectoare

- capacitate utila 830 mc

- diametru 10,1m

- inaltime 11,1m

- timp de retentie/ tanc 5 h

- material otel carbon necaptusit





Mediului ”

2012

90

SM-22 Aparat de luat probe din alimentare CIL - putere 0,37kW

- matrial OL/W1.4541

AG-033÷038 Agitator pe rezervoare - cuplu maxim 33700 Nm

- viteza de varf 5,87 m/s

- putere 75 kw

BN-008 Siloz carbune - capacitate 1,5mc

- colecteaza carbunele retinut pe ciurul de siguranta

SC-005÷011 Ciur interstadial si rezerva - suprafata ciur 3,5 m2

- valoarea alimentarii nominale 222m3/h

- valoarea maxima de ciuruire 300 m3/h

- marime ochi ciur 0,8 mm

- concentratia de carbune 50 g/l

- marimea granulelor de carbune 2,5 x1,25mm

- granulatie 80% -80µm

- putere motor 5,5 kw

SC-012 Ciur carbune incarcat - suprafata ciur 610 x3050mm2

- valoarea alimentarii pulpa 28t/h sau 55m3/h

- marime ochi fantei 0,5 x 8,8 mm

- carbune eliminat 2,5t/h

- material ciur polyuretan

- bare de stropire 4

- putere motor 2 x 1.6 kw

SC-013 Ciur de siguranta - suprafata ciur 1800 x 6000mm

- valoarea alimentarii pulpei 127t/h in 245m3/h

- marime ochi fanta 0.6x9 mm

- material ciur: polyuretan

- putere motor 15 kw

TK-076 Rezervor carbune incarcat - capacitate carbune 11t

- diametru 4 m

- inaltime totala 5 m

- unghiul conului inclus 800

- material Otel carbon si con din inox





Mediului ”

2012

91

TK-099 Rezervor tampon recircuitare solutie - capacitate solutie 150 m3

- diametru 6 m

- inaltime goala 0,3 m

- inaltime totala 6,1 m

- unghiul conului inclus 900

- material: OL necaptusit

TK-069 Rezervor primar alimentare CIL - diametru 2,2 m


- material: OL cauciucat

- Volum 9,5 mc.

SM-025 Analizor cianura - analizeaza cianura libera si Ph in alimentare-evacuare

- titrare cu nitrat de argint

CN-021 Palanul pompei din jompul CIL - tip palan manual

- capacitatea 1 t

CN-010,032 Palan ciur interstadial CIL - tip monorai

- capacitate 5 t

- actionare ridicare 9,1kW

Longitudinala 2,2kW

CT-002 Cutie pentru apa de racire a compresoarelor de

aer

- turn si pompa de racire fortata

- debit apa racire 168m3/h

- actionare 9 kw

- temperatura return apa rece/ferbinte 400C/ 50

0C

AR-006 Recipient tampon - capacitate 25 m3

- presiunea ex recipient tampon 2,3 bari

PV-042÷048 Pompa transfer carbune intre trepte - ritm de curgere 55m3/h

- densitate pulpa 1,31 kg/l

- inaltime refulare 6 m

- putere actionare 7,5 kw

- turatie fixa

PV-049 Pompa scurgeri CIL - ritm de curgere 35 m3/h

- densitate pulpa 1,2 kg/l,






Mediului ”

2012

92

- putere actionare 11 kw

- turatie fixa

PV-050 Pompa drenaj CIL - debit 50 m3/h

- densitate 1,31kg/l

- inaltime refulare 1,5 ÷ 12 m


- tip: submersibila cu rotor captusit

PC-058 Pompa transfer carbune incarcat -pompa

orizontala centifugala cauciucata cu rotor retras

- debit 60 m3h

- densitate 1,0 6 kg/l


- putere actionare 11kw

marime 75/50

PC-090,090A Pompa recircuitare solutie CIL - pompa orizontala centifuga debit 0-15 m3h

- densitate 1,0 kg/l



- turatie variabila

- marime 32/25

SE - 007 Dus siguranta in zona CIL incalzita

CH-061 rostogolul ciurului de siguranta pentru carbune - greutate 1,2t

- constructie usoara rigidizata

- necaptusit

BX-010 Cutie alimentare cu steril CIL a ingrosatorului - cutie metalica inchisa sus

- necaptusita

- material – tabla otel obisnuit rigidizat

TK-025 Bazin depozitare floculant steril CIL - capacitate solutie 12 m3

- diametru 2,4 m



- material : otel carbon necaptusit

3 Preparare şi stocare cianură – clădire de siguranţă cu un singur nivel cu dimensiunile în plan de 18 x 15 m, are cuvă (împrejmuire) internă din beton cu înălţimea de 0,4 m cu

pardoseala înclinată spre un jomp pentru a colecta scurgerile şi a le pompa în fluxul tehnologic la tancurile de cianuraţie. Un compartiment al clădirii depozitează box-paleţii cu





Mediului ”

2012

93

cianură de unde cu un sistem de ridicare sunt dirijaţi la tancul de dizolvare. Tancul de dizolvare şi tancul stocare sunt închise superior, gazele fiind evacuate cu un ventilator în

atmosferă. Pompele de transfer trimit cianura prin conducte de oţel la tancurile de cianuraţie şi la eluţie.


Tk-064 Rezervor amestec cianura de sodiu - tip : vertical,cilindric inchis sus

- capacitatea 30m3

- diametru 3,5m

- inaltime totala 3,9m

- material: otel carbon necaptusit cu 3 deflectoare

AG-025 Agitator rezervor amest ecare cianura - tip : cu aripi portante

- diametru 1000mm

- nr rotoare 1

- cuplu maxim 750 Nm

- actionare 5,5kw

- material otel carbon

BH-003 si RV-006 Sistem de manipulare saci mari

cu cianura si valva rotativa alimentare cianura

- dotat cu sistem cu valva pentru micsorarea prafului in rezervor si etansare la gura de scurgere a sacului

- actionare 0,37kw

- material: partile in contact din otel inox, restul din otel carbon

CH-041 Jgheab alimentare cianura de sodiu - fabricat din otel normal rigidizat corespunzator, necaptusit

CN-032 Palan ridicare saci cu cianura - capacitate 1t

- actionare 1,5kw

FA-016 Ventilator amestecator cianura si tanc

stocare

- tip : centrifugal

- debit 2000 m3/h

- presiune 1300 Pa

- actionare 2,2kw

PC-054 pompa transfer cianura de sodiu - tip : orizontala centrifugala cu etansare mecanica

- debit 36m3/h

- inaltime de refulare 3,5m

- actionare 2,2 kw,

- turatie fixa

PM-033 ÷34 pompa solutie cianura de sodiu - tip : cavitate progresiva

- debit 1,5m3/h






Mediului ”

2012

94

- actionare 1,1kw,

- turatie fixa

PM-35 pompa dozare cianura de sodiu - tip : cavitate progresiva

- debit 14 m3/h


- actionare 2,2 kw,

- turatie fixa

PV-040 Pompa in jompul zonei cianuratie - tip : orizontala centrifugala cu partile ude din aliaj crom /fier

- debit 14m3/h


- actionare 5,5 kw,

- turatie fixa

TK-065 Rezervor stocare cianura de sodiu - tip : vertical,cilindric inchis sus

- capacitatea 30m3

- diametru 3,5m


- material: otel carbon necaptusit

SE-005 Dus de siguranta la ,,cianura ‘’

4 Turn răcire compresoare – construcţie metalică amplasată în exteriorul clădirii staţiei de compresoare

Staţie de preparare a laptelui de var

1 Tip


TK– 062 Rezervor stocare lapte e var - tip : vertical cilindric inchis sus


- diametru 5,4 m


- deflectoare 3


- greutate 11,5t

TK– 110 Rezervor preparare lapte de var - tip: vertical cilindric inchis sus


- diametru 3,5 m





Mediului ”

2012

95

- inaltime totsala 4,2 m


- greutate 5,4 t

AG- 024 Agitator rezervor stocare lapte de var - diametru Ø 1300 mm

- nr.rotoare 1

- cuplu max. 690Nm

- constructie: otel mediu, cauciucat

- actionare 4kw

AG- 002 agitator rezervor amestec lapte de var - diametru Ø 1900 mm

- nr.rotoare 1

- cuplu max. 1.700 Nm

- constructie: otel mediu, cauciucat

- actionare 45,5 kw

PC – 015 Pompa transfer lapte de var - tip : orizontal verticala cauciucata

- debit 100m3


- inaltime refulare 4,5m

- putere 3kw

PC – 052, 053 Pompe circulatie lapte de var - tip: orizontal verticala cauciucata

- debit 11m3



- putere 5,5 kw

PC – 053A Pompa transfer lapte de var - tip : orizontal verticala cauciucata

- debit 100m3



- putere 28 kw

PV – 038 Pompa in jompul zonei lapte de var - tip: centrifugala verticala de namol, intrebuintare grea

- debit 50 m3







Mediului ”

2012

96

- putere 18 kw

SE-003 dus siguranta in zona statie var

SI - 001 ansamblu siloz var - capacitate 200 t

- densitatea in masa 0,4t/m3

- diametru 6m

- inaltime 17m

- material: otel carbon

Posturi de transformare incinte (platforma +548) , unde vor fi amplasate următoarele

clădiri:

1 Clădire control + comandă (MCC 007+MCC 009) – hală metalică cu dimensiunile în plan de 20,84 x 8,83m, P+1

2 Grup electrogen – puterea 1600 kVA/400 V, cu combustibil lichid

Rezervor calcar

1 Rezervor calcar - incinta instalaţiei de stocare calcar are:

suprafaţa construită: Ac = 211,72mp,

o deschidere transversala interax: B = 13,40m;

o deschidere longitudinala interax: A = 15,80m;

cota platformei interioare este: ± 0,00 = +548,00m = CTS.

Lucrările de construcţii, aferente montajului tancului de stocare calcar şi pompelor, respectiv îndiguirii incintei în vederea protejării zonei în caz de avarie, constau în:

- Fundaţia tancului de stocare calcar -FTC, este o fundaţie izolată de tip bloc, din beton armat monolit, cu forma octogonala în plan, cu latura de A= 3,976m; suprafaţa

construită Ac = 75,94mp;

- Fundaţiile pompelor centrifuge PC-023, PC-023A, au formă dreptunghiulară în plan, lăţime A= 0,90m; lungime B =1,30m;

- Pereţii de îndiguire sunt dispuşi pe conturul zonei aferente instalaţiei de stocare calcar; sunt de tip zid de sprijin elastic,

- Pardoseală, cu pantă de 1% orientata pe direcţia transversala - către rigola colectoare

- Rigola colectare este dispusă la baza zidului, are secţiune de 30cmx30cm.

- Başa are formă dreptunghiulară în plan cu dimensiuni de 1,2mx1,2mx1,2m

- Scara de acces în incinta este o scară metalică înclinată la 450


TK– 012 Rezervor de stocare tulbureala de

cal ar

- tip : cilindric vertical cu agitare


- diametru 8,8m

- inaltimea totala 10m





Mediului ”

2012

97

- deflectoare 3

- greutate 26,2t

- material: otel carbon captusit cu cauciuc

AG– 003 Agitatorul tancului de stocare

tulbureala calcar

- tip: autoportant

- diametru agitator 2300 si respectiv 1700mm

- nr agitatoare 2


- actionare 22kw

- materrtial: otel carbon cauciucat

PC-023 si 023APompa la conducta circulara de

calcar

- nr. in functiune / rezerva 1/1

- tip: de tulbureala centrifuga orizontala

- capacitate 159m3/h

- densitate tulbureala 1,3 t/mc

- refulare 35 m

- putere 45 kw

- viteza fixa

- constructive: rotor si captuseala din cauciuc

- greutate 1,3 t

PV-009 pompa in jompul depozitare calcar - tip: tulbureala centrifugala verticala in conditii grele

- densitate 1,36 t/mc

- capacitate 50m3/h

- refulare 12m

- actionare 11 kw

- viteza fixa

- greutate 0,8 t

Platformă cota +575m, unde vor fi amplasate următoarele clădiri:

Instalaţia de preparare a calcarului

1 Secţia de preparare calcar – suprafaţa totală în plan a clădirii măcinare calcar va fi de circa 19x18m. În clădire va funcţiona un pod rulant de 15t.

Calcarul necesar procesului Albion va fi transportat auto într-un buncăr de alimentare a instalaţiei sau alternativ într-un depozit deschis. Buncărul are o capacitate de 180t şi

depozitul de urgenţă are o capacitate de 1250 m 3(aproximativ 1800t).





Mediului ”

2012

98

Buncărul de alimentare a instalaţiei de calcar alimentează direct concasorul secundar de calcar prin intermediul unui alimentator vibrant. Sfărâmarea secundară este realizată cu o

moară cu impact pentru a reduce calcarul la 80% -15 mm. Calcarul sfărâmat alimentează moară cu bile pentru calcar cu un transportor echipat cu cântar de bandă.

Moara funcţionează în circuit închis cu o baterie de hidrocicloane de 250mm, 3 în funcţiune şi 1 în rezervă cu vane de izolare manuală şi este proiectată cu o sarcină de recircuitare

de 250% pentru a asigura o suprascurgere a hidrociclonului de 80% -75 microni şi 40% solid. Suprascurgerea hidrociclonului este pompată la rezervorul de stocare a calcarului

amplasat lângă instalaţia Albion. Un agitator de stocare de 535m3 din oţel carbon căptuşit cu cauciuc deschis la partea superioară asigură o capacitate totală pentru consumul a 8 ore.

Din tancul de stocare, o pompă recircuitează calcarul printr-o conductă circulară în jurul tancurilor Albion.

Măcinarea calcarului foloseşte apă recircuitată de la iazul CIL ca apă de proces.


AR-005 Receptor de aer la moara de calcar - greutate 0,5t

MB-002 Moara cu bile pentru calcar - debit de alimentare 40t/h

- marime produs: - suprascurgere 80% -75 µm

- diametru 3m interior virola

- lungime 5m

- lagarele fusului: rulmenti cu role sferice

- ungere vaselina

- dimensiune bile 80mm

- putere pinion 450kw

- motor 600kW – cu inductie viteza fixa si rotor infasurat. Starter

- greutate 71,7 t

HP-004 buncar de alimentare instalatie

calcar

- tip: din otel cu sectiune rectangulara cu o iesire de 900mm

- material: otel de 6mm rigidfizata corespunzator neblindat

- capacitate 180t

- latime 4,6m

- lungime 5,5t


- inclinatie perete max 550

- greutate - buncar 40 t

- support structura 15 t

FE-007 Alimentator instalatie calcar - tip: alimentator vibrant

- capacitate 0 -40t/h variabil

- actionare: 1,5kW vit. ,8 variabil

- material: otel carbon cu blindaje cu sectiunea de iesire din inox





Mediului ”

2012

99

- greutate 1,5t

CH-027 Jgheab evacuare alimentator instalatie

calcar

- fabricat din tabla moale de otel rigidizata corespunzator

- blindaje de otel cu bolturi

- greutate 0,3t

CN- 012 Palan cu magnet la calcar - tip: palan monogrinda controlat cu comanda suspendata si cu deplasare

- capacitate 1t

- actionare 1,5kw

- greutate 1,5t

MA-005 Magnet la alimentatorul de calcar - eliminare fier din alimentarea concasorului secundar

- electromagnet fix suspendat de un vinci

- putere 3,8 kw

- greutate 1,13 t

BN-005 Buncar de metal pentru corpuri

straine

- tip: skip basculant

- capacitate 1,5 m3

MH-001 Concasor secundar de calcar - tip: concasor cu impact cu ciocane din mangan si placi de spargere

- capacitate 40t/h

- continut de bioxid de siliciu SiO2 < 2,4 %

- alimentare F80 120 mm

- produs P80 15 mm

- actionare 90kw

- greutate 7,24 t

CH-030 Jgheab evacuare concasor secundar - fabricat din tabla moale de otel rigidizata corespunzator

- blindaje de otel cu bolturi

- greutate 1 t

DE-003 Sistem de desprafuire la instalatia de

calcar

- tip filtru cu saci si ventilator

- putere 1,5kw

- greutate 2 t

CV-007 Transportator de alimentare moara de

calcar

- tip: transportor cu banda de cauciuc concave

- capacitatea 60 t/h

- latime 600mm

- lungime 27m

- inaltimea 7 m





Mediului ”

2012

100

- viteza 1,5 m/s

- unghi de concavitate 300

- actionare 7,5kw

- greutate 9,68 t

BW-005 Cantar de banda pentru calcar - tip: cu celulă de sarcină pe o singură rolă echipat cu celule de sarcină cu instrument de precizie de măsură

tensiune furnizat într-un integrator preasamblat în cadru de greutate , cu senzori digitali de viteză a benzii şi role

de calitate a cântăririi.

- precizie: ± 1% pentru 10 la 110% din capacitatea proiectată a benzii şi va avea o repetabilitate de minimum 3

luni (precizie normală)

- greutate 0,11 t

CH-051Jgheab principal transportor

alimentare moara calcar

- material: tabla otel moale rigidizata corespunzator

- blindaj de otel fixate cu b turi

CN-013 Pod rulant EOT la moara de calcar - tip: cu doua grinzi,control de la distanta cu infrarosu, cu comanda suspendata

- capacitate 15 t

- deschidere 17m

- actionare: palan 13 kw

deplasare transversal 0,6 kw

deplasare longitudinal 2 x 0,9 kw

- greutate 8.143 t

PB-013 Bazin evacuare moara de calcar - material: tabla otel moale de 6mm rigidizata corespunzator

- blindaje cauciuc

- greutate 1,7t

- suprafata 16m2

- Volum 30 mc.

PC-022 si 022APompa alimentare cicloane

calcar

- nr. In functiune / rezerva 1/1


- capacitate 185m3/h


- refulare 23 m

- putere 37 kw

- viteza variabila

- constructive: rotor din otel crom captusit cu cauciuc





Mediului ”

2012

101

- greutate 1,8 t

CY-003 Baterie hidrocicloane calcar - nr. In functiune / rezerva 3/1

- tip: diametrul 300mm montate pe un distribuitor cu 4 cai cu vane cu cutit operate pneumatic de izolare şi

completate cu jgheaburi de colectare suprascurgere şi îngroşat

- constructie: ciclon din poliuretan, distribuitor de intrare, jgheaburi căptuşite cu cauciuc pentru suprascurgere şi

îngroşat .

- in functiune: normal 2, max.3

- presiune de intrare 0,5 – 0,55 bar

- greutate 2,5 t

- Volum 1,5 mc.

PB-015 Bazin la suprascurgerea

hidrocicloanelor de calcar

- material: tabla otel moale de 6mm rigidizata corespunzator

- blindaje cauciuc

- capacitate 2,3m3

- greutate 1,6 t

PC-091 si 091APompa suprascurgere

hidrocicloane calcar

- nr. in functiune / rezerva 1/1


- capacitate 75m3/h


- refulare 10 m

- putere 5,5 kw

- viteza variabila

- constructive: rotor si captuseala din cauciuc

- greutate 0,4 t

PV-025 pompa in jompul macinare calcar - tip: tulbureala centrifugala verticala in conditii grele

- densitate 1,6 t/mc

- capacitate 50m3/h

- refulare 12m

- actionare 11 kw

- viteza fixa

- greutate 0,8 t

SC-001Gratar fix la buncarul de alimentare - tip: cu bare fixe

- latime 4,6m





Mediului ”

2012

102

- lungime 5,5m

- deschidere intre bare 200mm (F80=120mm)

- greutate 8 t

KB-004 chibla pentru bile la calcar - material: tabla otel moale de 6mm rigidizata corespunzator

- blindaje neblindat

- greutate 1 t

CH-034 jgheab metale ratacite - material: tabla otel moale rigidizata corespunzator


- greutate 0,75 t

CH-048 Jgheab alimentare bile - material: tabla otel moale rigidizata corespunzator


- greutate 1t

CH-057 jgheab colectare supragabarite calcar - material: tabla otel moale rigidizata corespunzator


- greutate 0,8 t


Instalaţia CIL

1 Electroliză camera de aur

Construcţia se dezvoltă pe două nivele – parţial un nivel, are dimensiunile în plan la axele modulare de 20,0 x 25,0 m, S = 500 mp, având travee cu deschiderea de 11,70 şi 8,30 m

situate la 50 m distanţă. Înălţimea la cornişă a structurii este diferită şi anume de 9,00 m pentru zona cuprinsă între axele A – B şi de 4,0 m pentru zona cuprinsă între axele B – C pe

toată lungimea de 25,0 m a obiectului.

Structura este realizată pe cadre din oţel cu două deschideri modulare de 11,70 m şi 8,30 m dispuse la 5,0 m între ele, astfel zona de preparare cuprinsă între axele A – B cadrul este

realizat cu grindă de acoperiş în două ape cu coama la mijlocul deschiderii situată la cota 10,50 m, iar în zona de depozitare – expediţie cuprinsă între axele B – C grindă de acoperiş

are o singură pantă între cotele 6,25 şi 4,00 m.


BN-009 Oala de zgura - 2 cosuri de zgura

CN-024, 025 Palan ridicare anod/catod - tip manual

- capacitate 1t

DE-004 Pachet de filtre de aer cuptor - tip: cartus 142m2

- inclus in pachetul casa aurului





Mediului ”

2012

103

EC-001 ÷ 004 Celule electroliza - montaj : 2 in paralel si 2 in serie

- material : 0,82m2 otel inox plasa

- electrozi catod 33 buc: 0,82m2 otel inox plasa

- electrozi anod 36 buc otel inox

- rata pompare eluat 20m3/h/rand

- durata ciclu elecroextractie 10h max

- Volum 5 mc.

ER-001÷ 004 Redresori - putere 18kw fiecare

-parametrii 0-2000A ; 0-9V

FH-001÷ 004 Hote evacuare fum

FH-005 Carcasa gaze la cuptor si turnare

FH-006 Hota la amestecare fondanti

FU-002 Cuptor cu inductie - scop : topire namol filtrat si uscat de pe plasa de inox

- tip : cuptor cu inductie electrica

- productie d’ore normal 600kg/saptamana

- -//- max. 900kg/saptamana

- necesar pt. incalzire 125kw

- putere grup hidraulic 1,1 kw

- circuit de control 0,55kw

FA-006 Ventilator aeraj extractie cuptor - actionare 7,5kw

- inaltime 200mm

- inclus in pachetul ,,casa aurului’’

FA-007 Ventilator aeraj electroextractie - capacitate 13600m3/h

- actionare 11kw

- inclus in pachetul ,,casa aurului ‘’

FL-006 Filtru namol cu metal pretios - tip : filtru presa plat cu inchidere hidrauluica sau pneumatica

- capacitatea de 283 l

- inclus in pachetul ,,casa aurului ‘’

FU-001 Cuptor uscare - tip : uscare electrica cu6tavi si aerisire

- capacitate 75l

- putere 24 kw

- inclus in pachetul ,,casa aurului’’





Mediului ”

2012

104

PC-070 Tija de curatire cu apa sub presiune - tip : prtabil cu apa de inalta presiune

PC-102 pompa de namol cu metal pretios - inclusa in pachetul ,,casa aurului ‘’

- putere 5,5 kw

- constructie rotor metalic captusit

PC-107,108 pompa electrolit epuizat - tip : verticala centrifugala cu partile ude din metal

- capacitate 60m3/h

- inaltime refulare 30m

- putere 11kw

PV-055 Pompa in jompul ,,casa aurului ‘’ - tip : verticala centrifugala cu partile ude din aliaj cu Cr

- capacitate 15m3/h

- inaltime refulare 5m

- putere 2,2kw

- turatie fixa

PB-017 Cutie pompa electrolit epuizat - tip : bazin cilindric vertical inchis sus

- capacitate 1,7m3

- diametru 1,6m

- inaltimea totala 1,9m

- material otel inox 340L

SE-010 Dus de siguranta la ,,camera aurului’

SM-023 Aparat luat probe din electrolit

incarcat

SM-024 Aparat luat probe din electrolit

epuizat

TK-100 Rezervor namol la electroextractie - tip: cilindric ,vertical inchis sus cu baza conica

- capacitate 2 m3

- diametru 2 m

- inaltime 1,5 m

- material: otel inox 304 L (2 NiCr 185 )

XG-001 Pachet sala de aur - ZM-001 1 set scule de amestec flux (fondant)

- ZM-002 1 set matrite in cascada

- ZM-003 1 set scule preparare metal pretios

- ZM-004 masa de lucru din otel





Mediului ”

2012

105

- ZM-005 balanta lingou dore

- ZM-006

2 Eluţia – clădirea are suprafaţa totală în plan va fi de 28m lungime x 10m lăţime, cuprinzând două cadre portante din oţel într-o clădire comună, ancorate corespunzător atât

longitudinal cât şi capetele frontoanelor, are două nivele la streaşină, unul la înălţimea de 21,5m în secţia coloanei de eluţie şi unul la înălţimea de 14,5m în secţia de regenerare a

cărbunelui.


VS- 001 Col ana spalare acida - tip : vertical, conic jos, inchis sus, scurgere superioara la presiune atmosferica

- capacitatea carbune 11t , 12 m3

- rata de alimentare 46 m3/h

- solutie spalare acid 3%HCl

- capacitatea max. fluid 26m3

- material: otel carbon cauciucat

- insertie site: mase plastice

TK-029 Rezervor neutralizare acid - capacitate solutie 24 m3

- diametru 3 m



- temperatura de functionare ambient

- material : GRP sau otel carbon cauciucat

AG-014 Agitator tanc neutralizare acid - diametrul rotorului 700mm

- numar de rotoare 1buc

- cuplu maxim 205Nm

- actionare 1,1kw

- numar 3

- material: otel carbon cauciucat

TK-077 Rezervor circulatie acid - capacitate solutie 28 m3

- diametru 3,5 m



- material : GRP sau otel carbon cauciucat

PC-059 Pompa circulatie acid - tip:pompa orizontala plastic/GRP cu etansaremecan.

- debit 55 m3/h





Mediului ”

2012

106



- mediu 3%HC

- putere actionare 7,5kw

- turatie fixa

PC-068 Pompa carbune la spalare acida - tip: centrifugala, orizontala, cauciucata cu rotor retras

- debit 60 m3/h




- turatie fixa

- marime 75/50

PC-092 Pompa evacuare acid - tip: centrifugala, orizontala, cauciucata cu rotor retras

- debit 46 m3/h

-mediu 0-3%HCl




- turatie fixa

PV-51Pompa la jompul spalare acida - verticala,centrifugala cu partile ude din plastic

- debit 46 m3/h

- densitate pulpa 1 kg/l

- inaltime refulare 7,3 m


- turatie fixa

FA-011 Ventilator la spalarea acida -tip centrifugal

-debit de aer 1057m3/h

- diferenta de presiune 1KPa

- putere 0,55kw

- material GRP/plastic

SE-008 Dus de siguranta la elutie

SE-009 Dus de siguranta la spalarea acida





Mediului ”

2012

107

VS-002 Coloana elutie - capacitatea carbune 11t , 12 m3

- debit de alimentare –superior 46 m3/h

- temperatura 1300C

- debit de alimentare 46 m3/h

- material: coloana inox

- insertie ciur inox

TK 078 Rezervor de preumectare - tip : vertical inchis superior

- capacitate solutie 35 m3

- diametru 3,8 m



- material : otel carbon, izolat cu bazalt, placat cu inox

TK- 079 Rezervor solutie epuizata - tip : vertical inchis superior


- diametru 6,2 m



- temperatura max.95


TK- 080 Rezervor apa elutie - tip : vertical deschis superior


- diametru 6,2 m




TK- 081 – 082 Rezervor solutie incarcata - tip : vertical inchis superior


- diametru 6,2 m



- temperatura de functionare max95 0C






Mediului ”

2012

108

FL-004-005 Captatoare carbune - tip : cilindric cu ciur insertii din otel inox

HS-001,001A Pachet incalzire elutie - tip : incalzitor orizontal cu foc in tub

- combustibil (LPG) gaz propan

- fluid termal

- debit pompa fluid 237m3/h

- putere pompa fluid 55kw

- evaluare incalzire 3200 kw

- energia arzatorului 9 kw

- temperatura fluidului operant 140 0C

HX-001 Schimbator recuperare caldura - tip: schimbator plat de caldura

- transfer de caldura 3500kw

- suprafata 8m2

- numar de placi 59

- debit 46m3/h

- cadere de presiune : partea fierbinte 89kPa

partea rece 99kPa

- material : placi inox si garnituri EPDM

HX-002 Schimbator primar de caldura - tip: schimbator plat de caldura

- transfer de caldura 3200 kw

- suprafata 72 m2

- numar de placi 118

- debit : partea fierbinte 237 m3/h

partea rece 46 m3/h

- temperatura de incalzire eluat 130 0C

KN-001 Instalatia cuptorului de carbune - tip : alimentastor cu melc, cuptor orizontal cu cutie de alimentare, preincalzire, racire finala cu apa, scruber

in exterior.

- capacitatea 1000kg/h carbune uscat si 50% (500kg) apa

- temperatura nominala 750 0C

- elemente de incalzire 1100 kw

- eficienta incalzire 0,9kW/kgcarbune

- actionari : alimentare melc 1,1 kw





Mediului ”

2012

109

actionare cuptor 1,5 kw

actionare de urgenta DC 24V DC

ventilator de preuscare 0,55kw

CN- 022 Palan manual pt. cuptor - capacitate 5t

CN- 035 Palan manual pt. constructii elutie

CH- 052 jgheab carbune eluat - material: tabla otel usoara rigidizata corespunzator

- tabla necaptusita

CH- 053 rama recuperare carbune fin si saci - material din oţel uşoar pt. a sprijini un sac de produse

CH- 054 jgheab de adaosuri carbune (saci) - material din oţel uşor pt. a sprijini un sac de produse

- tabla necaptusita

CH- 055 jgheab ciur clasare carbune - material din oţel uşoar pt. a sprijini un sac de produse

tabla necaptusita

TK-083 Rezervor carbune eluat - tip : vertical inchis superior conic inferior

- capacitatea max. fluid 54m3

- capacitate 17 t carbune

- diametru 4m



- material : otel carbon, con din inox

TK-084 Rezervor carbune regenerat - tip : vertical inchis superior conic inferior

- capacitatea max.fluid 43m3


- diametru 4m




TK-085 Rezervor apa transport - capacitate 40 m3

- diametru 5,2 m



- material : otel carbon

TK-087 Rezervor de linistire - capacitatea max.fluid 7m3





Mediului ”

2012

110


- diametru 2,5m



PC-060, 061 Pompa elutie - tip:pompa orizontala plastic/GRP cu etansaremecan.

- debit 50 m3/h



- mediu 3%NaCN, 2%NaOH

- temperatura max.130 0C


- turatie fixa

PC-062 Pompa distributie apa elutie - tip: pompa orizontala cu rotor din metal captusit.

- debit 40 m3/h

- densitate apa potabila 1,0 kg/l



- turatie fixa

PC-063, 064Pompa 1si 2 solutie incarcata - tip:pompa orizontala cu rotor din metal captusit

- debit 60 m3/h



- mediu fluid 3%NaCN,2%NaOH

- temperatura max.90 0C


- turatie fixa

PC-065 Pompa apa transport - tip: pompa orizontala cu rotor din metal captusit

- debit 82 m3/h



- fluid: apa tratata cu urme de carbon






Mediului ”

2012

111

- turatie fixa

PC-066 Pompa carbine regenerat - tip:pompa orizontala cauciucata cu rotor retras

- debit 10 m3/h


- putere 4kw

- turatie fixa

PC-067 Pompa transfer carbune regenerat - tip:pompa orizontala cauciucata cu rotor retras

- debit 52 m3/h



- putere 22kw

- turatie fixa

PV-052 Pompa in jomp la elutie - tip:pompa verticala pt. namol cu partile ude din inox

- debit 39 m3/h



- putere 15kw

- turatie fixa

PV-053 Pompa in jomp la regenerare - tip:pompa verticala pt. namol cu partile ude din inox

- debit 30 m3/h


- inaltime refulare 9,4 m

- putere 4kw

- turatie fixa

PV-054 Pompa transfer slam carbune - debit 15 m3/h


- putere 4kW

- turatie fixa

SK-001 Stiva carbune cuptor

SC-004 Ciur desecare carbune eluat - scop : evacuarea apelor din carbune pentru coloana de elutie

- debit 12t/h si48m3 pulpa

- carbune eliminat 12t/h





Mediului ”

2012

112

- marimea tabliei 1,22m x 2,44 m

- marimea deschiderii (fanta) 0,62 x 8,8 mm

- actionare 2 x 1,5 kw

- material tablie ciur polyuretan

SC-014 Ciur clasare carbune - scop : indepartarea frctiei fine de carbunele regenerat

- debit 12t/h si48m3 pulpa

- carbune indepartat 12t/h

- marimea tabliei 1,22m x 2,44 m

- marimea deschiderii (fanta) 1mm x 8,8 mm

- actionare 2 x 1,5 kW

- sprai 2 bare

- material tablie ciur polyuretan

3 Preparare/stocare acid clorhidric, rampă descărcare - construcţia necesară preparării şi stocării acidului clorhidric va fi amplasată în aer liber

Construcţia se dezvoltă la nivelul terenului şi constă în realizarea unei platforme betonate cu dimensiunile în plan de 9,00 x 9,00, formând astfel o incintă împrejmuită cu un perete

din beton armat de 1,25m înălţime, în interiorul acestei platforme este amplasată fundaţia rezervorului de acid clorhidric – utilaj ce are forma circulară cu diametrul de 4,50m şi

înălţimea de 5,50m.

Fundaţia acestui rezervor este de formă circulară inelară, se realizează din beton armat şi se ridică cu 15 cm deasupra cotei pardoselii.

Accesul în incintă se face pe scări de beton armat, care face posibilă trecerea peste peretele împrejmuitor.

Pardoseala din incintă este realizată în pantă spre un canal colector cu deversare într-un jomp prevăzut cu pompă de evacuare a lichidelor din precipitaţii sau a soluţiilor din

instalaţie în caz de avarii.

Eventualele scurgeri sunt recircuitate în rezervorul de stocare s-au se dirijează la neutralizare - spălare acidă.

Adiacent acestei incinte, pe latura de sud-est se realizează o platformă betonată de descărcare (rampă) 2,0 x 5,50m, având un bordaj pe contur de 30cm grosime, realizat tot din

beton armat.

Pardoseala platformei este realizată şi ea în pantă spre un jomp colector. Pe această platformă se amplasează pompele de descărcare şi de recircuitare a eventualelor scurgerilor de

acid clorhidric, de asemenea şi o instalaţie de curăţire şi spălare (duş) pentru personalul de deservire.

În vederea descărcării acidului clorhidric din mijlocul de transport (autocisternă) se prevede execuţia unei rampe de descărcare amplasată în zona de nord-est faţă de incinta

principală, în ampatamentul drumului de incintă.

Rampa de descărcare se realizează din beton rutier B300 de 30cm grosime prevăzut cu armătură de siguranţă şi aşezat pe un strat de balast pilonat de 20cm grosime şi în acest caz

se prevăd pante de scurgere spre un jomp.

Se prevăd măsuri speciale de protecţie antiacidă realizate cu mixturi bituminoase, în special în zona rezervorului de acid clorhidric şi celelalte (platformă, rampă).

Cuva de retentie din beton -Volum 110 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 75 mc – Volum total utilaje aferente cuvei:

75 mc.





Mediului ”

2012

113

PM-29 pompa transfer acid clorhidric - tip : cavitate progresiva

- debit 10 m3/h


- actionare 1,1 kw,

- turatie fixa

- temperatura typic 800

- fluid 32 %HCl

PV-037 Pompa in jompul zonei acid clorhidric - tip : orizontala centrifugala cu partile ude din termoplast

- debit 14m3/h


- actionare 5,5 kw,

- turatie fixa

- fluid 32 %HCl

- material: polimer/GPR

SE-002 Dus de siguranta la zona acid clorhidric

SE-006 Dus de siguranta la zona soda caustica

TK-061 Tanc stocare acid clorhidric - tip : vertical, cilindric inchis sus

- capacitatea 75m3

- diametru 4,5 m


- material : GRP captusit cu polipropilena sau otelcarbon captusit cu epoxi

XM-013 Scruber ventilatie acid clorhidric - tip: coloană HDPE cu inele Raschid din politenă

- înălţime de 1.5 m,

- diametru 350mm

4 Preparare/stocare reactivi eluţie (metabisulfit, floculant şi soda caustică)- construcţia este o hală metalică, cu caracter industrial, care are ca şi destinaţie prepararea şi stocarea

soluţiilor de reactivi pentru eluţie respectiv neutralizarea cianurilor din sterilul CIL.

Construcţia se dezvoltă pe un singur nivel – parter şi numai parţial sunt două planşee intermediare la cotele + 4,25 şi 5,35 m.

Dimensiunile în plan la axele modulare sunt de 12,0 x 26,0 m, S = 312 mp, având travee cu deschiderea de 7,00 şi 5,00m situate la 6,5m distanţă. Înălţimea la cornişă este diferită şi

anume de 10,20m pentru zona cuprinsă între axele 1-2 şi de 5,15m pentru zona cuprinsă între axele 2-3 pe toată lungimea de 26,0m a obiectului.

Fundaţiile sunt de tip fundaţii izolate din beton armat cu talpă şi cuzinet, se amplasează la intersecţia axelor cu şirurile sub fiecare stâlp al structurii şi la stâlpii de închidere

frontoane.

Montarea stâlpilor pe fundaţii se face utilizând buloane de oţel înglobate în cuzinetul fundaţiei cu prindere la placa de bază de la stâlp.





Mediului ”

2012

114

Structura pardoselilor se realizează din beton de 15cm grosime prevăzut cu armătură de siguranţă. S-a aplicat acest sistem avându-se în vedere că în interiorul clădirii se lucrează cu

autostivuitorul.


TK-112 Tanc dizolvare metabisulfit de sodiu SMBS) Tip- Tanc vertical cilindric închis la partea de sus, cu agitator

Material- GRP sau inox 316L

- Capacitate utilă- 35 m3

- Diametru- 3,6 m

- Înălţime totală- 4,4 m

- Greutate -5,7 t

AG-046 Agitator la tancul dizolvare metabisulfit de sodiu Tip -Hydrofoil, din Inox 316L

- Diametru agitator- 1100mm


- Acţionare- 4kW

- Greutate- 0,7 t

CH-060 Jgheab de alimentare SBMS Fabricat din tablă de otel rigidizată corespunzător

- Greutate- 0,56 t

RV-007 Valva rotativa - Greutate- 0,1t

BH-007 Sistem manipulare baloţi metabisulfit de sodiu Tip-Sistem patentat de golire a baloţilor, cu valvă rotativă şi dispozitiv de etanşare

Părţile de contact din inox. Celelalte din oţel carbon

- Acţionare - 0,37kW

- Greutate - 0,2t

PC-110 Pompă transfer metabisulfit de sodiu Tip- Pompă centrifugală orizontală.

Etanşare mecanică şi părţile udate din inox 316L

- Debit – 60 m3/h

- Inaltime refulare – 6 m

- Acţionare – 2,2 kW, viteza fixa

- Greutatea – 0,4 t

- Densitate - 1,14 t/ m3

TK-113 Tanc stocare metabisulfit de sodiu Tip- Tanc vertical cilindric închis la partea de sus

Material- GRP

- Capacitate utilă- 40 m3

- Diametru- 3,6 m





Mediului ”

2012

115

- Înălţime totală- 4,4 m

- Greutate- 3,8 t

FA-010 Ventilator de aerisire la dizolvarea metabisulfitului Tip- Centrifugal

- Debit- 1300 m3/h

- Presiune diferenţială - Nominal 200 Pa

- Acţionare - 0,55 kW

PM-047-048 Pompe de dozare metabisulfit de sodiu Tip- Pompă dozatoare cu diafragmă. Viteză variabilă .

Părţile umede din inox 316L

- Debit: 0- 2400 L/ora




- Densitate fluid dozat - 1,14 t/ m3

PV-078 Pompă la jompul zonei de metabisulfit de sodiu Tip- Pompă centrifugală verticală

Părţile umede din inox 316L sau plastic

- Debit: 46 m3/h


- Acţionare – 15 kW


- Densitate fluid dozat - 1,14 t/ m3

SE-013 Duş de siguranţă SBMS Tip - Duş încălzit de siguranţă potrivit pentru folosinţă exterioară completat cu control cu pedală de

picior, baie pentru ochi şi spălare faţă

- Greutate- 0,2 t

AG-023 Agitator tanc amestec soda caustica - tip : cu aripi portante

- diametru 800mm

- nr rotoare 1


- actionare 2,2 kw

- material otel inox 316L

TK-060 Tanc amestecare soda caustica - tip : vertical, cilindric inchis sus

- capacitatea 10m3

- diametru 2,4m





Mediului ”

2012

116


- material: otel inox 316L cu 3 deflectoare

BH-006 Sistem manipulare saci mari cu soda caustica - dotat cu sistem cu valva pentru micsorarea prafului in rezervor

si etansare la gura de scurgere a sacului

- actionare 0,37kw

- material : partile in contact din otel inox, restul din otel carbon

CH-039 Jgheab alimentare cianura de sodiu - fabricat din otel normal rigidizat corespunzator, necaptusit

CN-018 Palan ridicare saci cusoda caustica - capacitate 2t

- actionare 2,2kw

PM-28 pompa dozare soda caustica - tip : cavitate progresiva

- debit 10 m3/h


- actionare 1,1 kw,

- turatie fixa

- temperatura typic 800

- fluid 20 %NaOH

PV-036 Pompa in jompul zonei soda caustica - tip : orizontala centrifugala cu partile ude din aliaj crom /fier

- debit 14m3/h


- actionare 5,5 kw,

- turatie fixa

- fluid 20 %NaOH

5 Îngroşător CIL - construcţia se dezvoltă la nivelul terenului şi constă în realizarea unei platforme betonate cu dimensiunile în plan de 9,00 x 9,00, formând astfel o incintă

împrejmuită cu un perete din beton armat de 1,25m înălţime, în interiorul acestei platforme este amplasată fundaţia rezervorului de apă recircuitată de la iaz CIL (volum 216 mc) şi

rezervorul de la suprascurgerea îngroşătorului (volum 70 mc) – utilaje ce au forma circulară cu diametrul de 4,50m şi înălţimea de 5,50m.

Fundaţia acestui rezervor este de formă circulară inelară, se realizează din beton armat şi se ridică cu 15cm deasupra cotei pardoselii.

Cuva de retentie din beton -Volum 1428 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 800 mc – Volum total utilaje aferente cuvei:

854 mc.

TK-026 Bazin ingrosator steril CIL

TH-004 Mecanism ingrosator steril CIL

- diametru 17 m

- inaltimea flancului 3,5m

- actionare rotire 4 kw

- actionare sus/jos 0,75 kW





Mediului ”

2012

117

-instrumentatie: nivel strat, presiune, cuplu grebla

- Volum 800 mc.

TK-027 Bazin suprascurgere ingrosator steril CIL - capacitate solutie 54 m3

- diametru 5 m



- material : otel carbon necaptusit

XM-005,005A Cutie floculant pentru Albion si steril CIL - debit de alimentare 2,9kg/h floculant solid in solutie de 0,3%

- amestecare automata si sistem de transfer

- rezervor poliuretan si agitator de inox

- capacitate bazin 320l si alimentator cu surub

- pompa de transfer si pompa de dozaj

- rata amestec : 9kg/h solid floculant in 0,5% solutie

- alimentare prin saci de25 kg

PV-029 Electropompa la jompul zonei ingrosator CIL - debit 15 m3/h




- turatie fixa

PC-029, 029A Electropompa spalare steril ingrosator CIL - debit 130 m3h




- marime 100/75

PC-30, 030A Electropompa revarsare ingrosator CIL - debit 139 m3h



- viteza fixa

- marime 100/75

Staţie de epurare DETOX 1

1 Staţie de epurare DETOX 1 - platforma pentru staţia de epurare este împrejmuită cu un perete de beton armat de 2,20m înălţime, iar accesul în interiorul platformei se face pe scări

de beton care depăşesc înălţimea împrejmuirii; sunt prevăzute canale colectoare şi jomp cu pompare pentru cazuri de avarii şi pentru ape meteorice.





Mediului ”

2012

118

În această incintă este amplasat tancul de neutralizare DETOX 1 care se montează pe o fundaţie circulară inelară din beton armat realizată cu 15cm deasupra pardoselii, în interiorul

unei împrejmuiri betonate cu H = 2,2m, care poate prelua toată capacitatea tancului.

Sunt prevăzute scări metalice pentru accesul la platformele tehnologice de la partea superioară a panoului de neutralizare. Platforma staţiei este situată în aer liber fără închideri

perimetrale şi neacoperite


TK-028 Tanc de neutralizare Detox 1 Tip - cilindric vertical, deschis la partea de sus, cu sistem agitare

Confectionat din oţel carbon, căptuşeală de uzură la fund din beton 100 mm rezistent la acid.


- Diametru -6,9 m


- Greutate = 17,6 t

AG-013 Agitator pentru ta c Detox 1 Confectionat din Oţel carbon căptuşit cu cauciuc



- Greutate = 4,1 t

BX-017 Cutie alimentare Detox 1 Fabricată din tablă de oţel, captusita cu cauciuc

- Greutate = 1,5 t

SP-012 Pulverizatoare de aer la Detox 1 Tip - Tijă de aer la duzele de sub elicea inferioară

- Cererea de aer - 2207 Nm3/h

- Presiunea aerului la pulverizator = 1,5 Bar g

- Greutate = 0,15 t

SM- 019/ - 020 Aparat luat probe din

alimentare/evacuare Detox 1

- Acţionare- 0,37 kW

- Construcţie: Oţel Carbon/inox

- Greutate = 0,2 t

SM-026 Analizor cianură din evacuarea Detox

1

Analizarea cianurii WAD şi pH-ul din evacuarea Detox 1 spre iaz

Tip - Titrare cu acid picric

- Acţionare- 0,37 kW

- Greutate = 0,1 t

TK-068 Tanc de apă recircuitată CIL Tip - cilindric vertical, deschis la partea de sus



- Diametru - 8,7 m





Mediului ”

2012

119

- Înălţime totală – 5,0 m

- Greutate = 9 t

PC-057 & 057A Pompă de apă recircuitată de

la iazul CIL

Tip - Pompă centrifugală orizontală metalică, căptuşită

- Debit - 300 m3/h

- Inaltime refulare - 51m

- Actionare – 90 kW

- Greutate = 1,5 t

PM-040 Pompă alimentare sulfat de cupru Tip- Pompă de dozare peristaltică cu viteză variabilă cu inverter

- Debit: 0 -200 l/h

- Acţionare - 0,35 kW Viteză variabilă

- Greutate = 0,3 t

TK-104 – 106 IBC pentru sulfat de cupru Tip – Container transportat cu stivuitor (Material - Inox 316L sau plastic)

- Capacitate – 1 m3

- Greutate = 0,1 t

PV-030 Pompă la jompul din zona Detox 1 Tip- Pompă de tulbureală centrifugală verticală pentru condiţii grele





- Densitate tulbureală- 1,6 t/ m3

CN-031 Palan la pompa iazului de golire steril

CIL

Tip – palan manual

- Capacitate – 1 t

- Greutate – 0,5 t

PV-060 Pompă de recircuitare de la iazul de

golire urgenta

Tip - Pompă de tulbureală submersibilă





- Densitate tulbureală- 1,6 t/ m3

SE-001 Duşuri de siguranţă Detox 1 Tip - Duş încălzit de siguranţă potrivit pentru folosinţă exterioară completat cu control cu pedală de picior, baie

pentru ochi şi spălare faţă

PU- 20 Pompă la jompul din zona pompelor Tip- Pompă centrifugală verticală, pentru tulbureală





Mediului ”

2012

120

de steril CIL - Capacitate – 100 m3/h

- Inaltime refulare – 32,7 m


2 Staţii de pompe DETOX 1 - Platforma staţiei de pompare este alăturată staţiei de epurare şi este împrejmuită cu pereţi de beton armat cu înălţimea de 0,50m, accesul se face prin

scări de beton armat care depăşesc înălţimea peretelui împrejmuitor. În incintă se montează un bazin metalic din care se pompează tulbureala în reţea. La ambele platforme

pardoselile se realizează dintr-un radier de beton armat de 15cm grosime cu armătură de siguranţă 10/15cm, având o pantă de 10% spre un canal marginal colector prevăzut şi cu

jomp de pompare. Platforma staţiei este situată în aer liber fără închideri perimetrale şi neacoperite.

Cuva de retentie din beton -Volum 412 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 157 mc – Volum total utilaje aferente

cuvei: 157 mc.

TK-03 Cutie alimentare pompe steril CIL (spre

iaz CIL)

- Capacitate preluare -157 m3/h

- Timp retinere flux - 5 minute

- Dimensiuni: 3,5x3,5x2 m

- Volum minim: 13 m3

- Volum maxim - 32,67 m3

PU- (12 ÷ 16) Pompe steril CIL - (pompeaza

spre iaz CIL)

Tip- Pompă pentru tulbureală




Staţie de epurare ape limpezite iaz CIL – DETOX 2

1 Staţie de epurare ape limpezite iaz CIL – DETOX 2 - construcţia se dezvoltă la nivelul terenului şi constă în realizarea unei platforme betonate cu dimensiunile în plan de 23,50 x

16,50 m, formând astfel o incintă împrejmuită cu un perete din beton armat de 1,50 m înălţime. Peretele împrejmuitor de 1,5m înălţime va putea reţine în interiorul staţiei 330 mc

amestec, această soluţie nu prezintă agresivitate pentru betonul din pereţi şi pardoseli.

Accesul în interiorul incintei se face pe două scări de trecere peste peretele împrejmuitor şi astfel se ajunge la utilajele amplasate aici: un rezervor Detox 2 (Tanc cu diametrul de

5,50 m) şi un îngroşător cu diametrul de 12,0 m.

Fundaţiile şi suporţii acestor utilaje se realizează din beton armat astfel:

Pentru îngroşător se execută fundaţia circulară şi inelară în teren la cota –1,20 m cu lăţimea de 1,30 m din care se continuă pe verticală cu lăţimea de 0,70 m şi înălţimea de 1,60 m,

se ajunge astfel la cota +1,0 m, de la această cotă se continuă spre interior cu un radier de 30 cm grosime din beton armat cu pantă spre centru de 15%, în centru radierul prezintă o

adâncitură tronconică de 2,10 m pentru fixarea mecanismului de rotire a greblei îngroşătorului.





Mediului ”

2012

121

Structura astfel realizată se constituie chiar partea inferioară a îngroşătorului.

Pentru rezervor Detox 2 se realizează postament de beton armat de 30 cm grosime având formă în plan de octogon înscris într-un pătrat cu latura de 5,90 m.

În interiorul incintei împrejmuite cu laturile de 23,50 m şi 16,50 m se realizează o pardosea de beton armat de 15 cm grosime ce porneşte de la cota 0,00 cu pantă spre un canal

colector cu deversare într-un jomp.

Sunt prevăzute, de asemenea, scări metalice de acces la partea superioară a rezervorului Detox 2 şi de trecere de pe aceasta pe platforma de deasupra îngroşătorului.

Scările metalice se execută cu vanguri din profile laminate şi cu trepte din tablă expandată iar fixarea lor se face pe podestul scărilor de beton de la cota +1,50 de intrare în incintă şi

pe platforme metalice de la cotele + 4,00 şi +6,50 m.


TK-043 Tanc Detox 2 – de neutralizare Tip - cilindric vertical, deschis la partea de sus, cu sistem agitare

Confectionat din oţel carbon, cu 4 deflectoare


- Diametru - 5,5 m


- Greutate = 10,2 t

AG-021 Agitator pentru tanc Detox 2 Confectionat din Oţel carbon

- Diametru agitator-1600 mm


- Torsiune maximă - 670Nm


- Greutate = 0,6 t

TK-055 Cuvă clarificator Detox 2 Tip - Clarificator reactor Eimco HRB - DEcantor, cu mecanism montat pe pod- raclete, turbină, braţe de raclete, conductă

de alimentare la tubul central. Pasarelă de acces la unitatea de acţionare şi la conducta de floculant.

Tancul cuprinde pereţi laterali din oţel carbon pe un fundament de beton.

- Diametru - 12 m

- Înălţime perete lateral- 3,9 m

- Volum 440 mc.

TH-007 Mecanism clarificator Detox 2 Include unitatea de actionare (raclete, turbină, braţe de raclete)

- Acţionare raclete- 0,55 kW

- Acţionare turbină- 0,75 kW

- Greutate = 18 t

SM-021 Aparat luat probe din evacuarea Tip - Aparat automat de luat probe de apă cu pompă de probare într-o încăpere încălzită cu descărcarea probelor în sticle





Mediului ”

2012

122

Detox 2 - Acţionare - 0,37 kW

- Greutate = 0,1 t

PC-044&044A Pompă evacuare îngroşat

decantor Detox 2

Tip- Pompă centrifugală orizontală

- Debit- 14m3/h




BX-019 Cutie (Rezervor) scurgere efluent - G eutatea – 0,2 t

PV-058 Pompă la jompul Detox 2 Tip- Pompă centrifugală verticală

- Debit- 36 m3/h




SE-011 Duşuri de protectie Detox 2 Tip -Duş de securitate potrivit pentru folosire interioară completat cu control cu pedală de picior chiuvetă pentru spălare

ochi şi faţă


2 Preparare reactivi pentru DETOX 2 - construcţia este o hală metalică, cu caracter industrial, care are ca şi destinaţie prepararea soluţiei de floculant necesar decantării precipitatelor

rezultate la epurarea apei limpezite din iazul CIL. Construcţia se dezvoltă pe un singur nivel – parter, având dimensiunile modulare în plan de 12,0 x 10,0 m, S = 120,0 mp şi

înălţimea la cornişă de 4,50 m.

Structura este realizată din cadre metalice din oţel cu deschiderea modulară de 10,0 m dispuse la 4,0 m distanţă în axele modulare

Cuva de retentie din beton -Volum 125 mc. – Volumul celui mai mare utilaj: 4 mc – Volum total utilaje

aferente cuvei: 6 mc.

PM-025A & 025B Pompă dozare peroxid de

hidrogen

Tip - pompa peristaltica

- Debit: 0 - 30 l/ora


- Acţionare – 0,35 kW, viteza variabila


- Densitate fluid - 1,19 t/ m3

TK-047 Tanc transport şi stocare peroxid

de oxigen

Tip – Container IBC (Material - Inox)






Mediului ”

2012

123

- Densitate fluid (peroxid de hidrogen 50%) = 1,24 t/ m3

PM-026 & 026A Pompă dozare sulfat de

cupru

- Debit: 0 - 80 l/ora




- Densitate fluid - 1,17 t/ m3

TK-107 - 109 IBC pentru sulfat de cupru Tip – Container transportat cu stivuitor, cu filer, dren şi duze de ieşire

Material - Inox 316L sau plastic


- Greutate = 0,1 t

XM-014 Pachet floculant Detox 2 Tip - Sistem automat de dizolvare şi transfer floculant. Cuprinde :

- XM-014A - buncăr

- XM-014B - alimentator cu melc

- XM-014C - pompa

- XM-014D - tanc de dizolvare (cu agitator şi sonde de nivel)

- XM-014E - agitator elicoidal din inox

Inclusiv pompă de transfer PM036 şi pompe dozatoare PM027- 027A

- Debit max. floculant solid 3,4 kg/h, ca solutie 0,5%



PM-036 & 036A Pompă transfer floculant

la Detox 2

Inclusa in XM-014



TK-049 Tanc stocare floculant Detox 2 Tip- Tanc cilindric vertical deschis la partea de sus

Confectionat din - Oţel carbon /GRP


- Diametru - 1,8 m



PM-027 & 027A Pompă alimentare

floculant la Detox 2

Inclusa in XM-014

Tip - Pompă din inox cu cavitaţie progresivă

- Debit: 0 - 2 m3/h





Mediului ”

2012

124



Posturi de transformare incinte (platforma +538)

1 Cameră de comandă şi control CIL (MCC 008+MCC 010) - hală metalică cu dimensiunile în plan de 20,84 x 8,83m, P+1

2 Grup electrogen – puterea 1600 kVA/400 V, cu combustibil lichid

Batal avarie

1 Batal avarie - secţiune 16,6 x 7,6 x 1,8m, din beton monolit, dimensionat să preia zestrea conductelor de hidrotransport sterile iaz CIL în caz de avarie

Depozit GPL

1 Rezervor gaz petrolier lichefiat - capacitate 5000 l, se consumă 2 rezervoare pe săptămână, respectiv 20 t/lună

Staţie de epurare ape menajere în aval de platforma +538m

1 Staţie de epurare ape menajere în aval de platforma +538m de tipul ECO CLEANER VFL AT 100, capacitate 13,5 mc/zi, parametri de evacuare NTPA001/2002, echipamentele

tehnologice sunt montate într-un bazin de polipropilenă montat subteran. Evacuarea ape epurate se va face în pârâul Corănzii





Mediului ”

2012

125

15. Precizati daca sunt masuri de protectie impotriva emisiilor de praf in cazul benzilor

transportoare.

Toate benzile transportoare care sunt în afara spațiilor închise sunt carcasate împiedecând astfel

răspândirea pulberilor în atmosferă.

16. Specificati ce se intampla cu apele de percolare a depozitului de minereu brut.

Minereul este basculat direct în buncărul de minereu brut, dar poate fi basculat şi în

depozitul de minereu brut din apropiere. Dimensiunile depozitului de minereu brut din apropierea

buncărului sunt 20m x 30m, având capacitatea de depozitare de cca. 2400 t. Întreaga structură are

placa de bază amenajată cu pante spre un jomp colector al apelor de scurgere si de acolo sunt

pompate în jompul de la depozitul de minereu concasat, de unde sunt pompate mai departe în

procesul de măcinare.

17. Precizati ce se intampla cu apele pluviale din canalele de la macinare.

Apele pluviale de pe platforma sectiei de macinare se colecteaza in afara cladirii in care se macina

minereul si sunt ape nepoluate care sunt evacuate în emisar – pârâul Corănzii.

18.Se vor reface plansele cu fluxul tehnologic pe format de hartie la o scara adecvata astfel

incat sa fie usor de urmarit fluxul si de identificat dotarile din flux in concordanta cu tabelul

de la cerinta nr. 14

Planșele sunt anexate prezentului document.

19.Prezentati parametrii specifici a fi urmariti la depozitarea in siguranta a materialelor

explozive.

Pentru o cât mai bună depozitare, depozitul trebuie să răspundă următoarelor cerinţe:

- să prevină degradarea, autoexplozia şi sustragerea materialelor explozive

- să asigure menţinerea proprietăţilor fizice, chimice, termochimice şi explozive precum

şi caracteristicile de siguranţă ale materialelor explozive

- să fie prevăzut cu paratrăsnet

- depozitul trebuie să fie prevăzut cu două ieşiri

- asigurarea aerajului construcţiei se face prin intermediul unui suitor cu ieşire la

suprafaţă

- pentru iluminatul portativ se vor folosi numai lămpi cu flacără protejată şi lămpi

electrice cu acumulator

În cazul depozitului de exploziv de la Certej vor fi respectate toate cerinţele prevăzute prin

legislaţie: uşile de intrare vor fi prevăzute cu orificii de aerisire şi control iar uşile încăperilor de

depozitare şi mânuire vor fi confecţionate din grilaje din bare de oţel cu diametrul de minim 12mm

pentru a asigura o aerisire corespunzătoare a depozitului. Depozitul de materii explozive Certej va





Mediului ”

2012

126

fi prevăzut cu instalaţii de semnalizare şi de alarmare. În încăperile în care se va depozita material

exploziv sau se manipulează materii explozive se vor asigura temperaturi cu cel puţin 5oC peste

temperaturile minime la care acestea îşi păstrează caracteristicile precizate de producător. Pentru

controlul temperaturii fiecare încăpere de depozitare va fi dotată cu un termometru amplasat la 2/3

din înălţimea încăperii.

Accesul în depozit va fi permis, în prezența gestionarului sau a inlocuitorului sau, numai

persoanelor cu atributii in gestiune, manuire si control asupra materiilor explozive. In timpul noptii

va fi interzis accesul in depozit. La depozit se va tine o evidenta stricta a intrarii, iesirii si

consumurilor de materii explozive. Registrele de evidenta de la depozite, precum si formularele

privind miscarea materiilor explozive — intrari, iesiri, consum — au caracter de documente cu

regim special.

20.Avand in vedere cerintele legislative specifice conform carora nu se pot depozita alte

substante in depozitul de explozivi afara de cele explozive, va rugam sa ne precizati unde se

va depozita azotatul de amoniu .

Conform metodei de exploatare ce se va aplica în viitoarea carieră Certej, explozivul de

bază ce se va utiliza este AM-1, care este un amestec între azotatul de amoniu în proporţie de 94%

şi motorină 6%, ce se va realiza direct la frontul de împuşcare din carieră prin intermediul unei

maşini special construită.

Cantităţile de azotat de amoniu necesare pentru împuşcarea fronturilor de lucru în cariera

Certej, vor fi achizitionate direct de la companiile specializate. În acest caz furnizorul va livra auto,

cantitatea de azotat de amoniu necesară unei împuşcări, direct de la depozitul de bază al acestuia la

frontul de lucru din cariera Certej, fapt pentru care beneficiarul nu va avea nevoie de un depozit

unde să depoziteze azotatul de amoniu.

Azotatul de amoniu nu se va mai depozita în depozitul de explozivi.

21. Ce se intampla cu solutia epuizata de la elutie? Corelare cu plansa fluxului tehnologic

elutia.

Solutia epuizata de la elutie se recircuiteaza in fluxul tehnologic de elutie. Soluția epuizată (uzată)

este dirijată în rezervorul de soluție epuizată ( TK079 Anexa nr 2.7 – zona 54 circuit eluție). Soluția

epuizată se folosește la striparea cărbunelui – până la 5BV de soluție epuizată- (cap 2 procese

tehnologice pag 40 și 41 )

22. Cu ce sistem de retinere a gazelor este dotat cuptorul? Corelare cu tabelul de utilaje si

plansa fluxului tehnologic de topire.

Gazele de la cuptorul de topire sunt captate printr-o hota (FH-005 anexa 2.7 – zona

electroliză și topire) și dirijate la un sistem de filtre cu saci (așa cum recomandă documentele de





Mediului ”

2012

127

referinţă (BREF) cu privire la cele mai bune tehnici disponibile în industria metalelor neferoase

pentru cuptoarele cu inducție).

23. Prezentati compozitia gazelor ce rezulta la celulele de electroliza.

Procesul de electroliza a aurului din soluție cianurică se desfăsoară la un pH de 10,5 și prin

urmare degajarea de gaze precum HCN este exclusă.

Reacțiile după care se produce electroliza aurului sunt următoarele:

La catod:

Au(CN)2- + e

- → Au + 2CN

-

La anod:

2H2O → O2 + 4H+ + 4e

-

Din aceste reacții se poate observa ca singurul gaz care se degaja este oxigenul la pH-ul menționat .

Poluanţii specifici sunt reprezentaţi de particule cu conţinut de metal şi de urme de amoniac (acesta

putând fi generat prin desorbţia ionilor de amoniu în celulele de electroliză, conform ecuaţiilor: CN-

+ 2OH- = CNO

- + H2O + 2e

-, CNO

- + 2H2O = NH

4+ + CO3

2-).

24. Ce se intampla cu apele de la scruberul umed din procesul de regenerare carbune?

Apa de la scruberul de regenerare carbune se scurge in tancul de racire (TK-087 anexa2.7 zona 54

circuit eluție) a carbunelui provenit din cuptorul de regenerare.

25. La instalatia de dizolvare a metabisulfitului de sodiu de ce nu se capteaza SO2 (pag. 47)?

Sa se prezinte concentratia estimata de dioxid de sulf emis.

Reacția conform căreia din amestecul de metabisulfit de sodiu si apa se degaja SO2 este

următoarea:

Na2S2O5 + H2O + ½ O2 → Na2SO4 + H2O + SO2

Conform calculului stoechiometric, cantitatea maxima de SO2 care rezulta din reacție este de 33%

SO2.

Conform fișei tehnice a metabisulfitului de sodiu, degajarea de SO2 la amestecarea cu apa se

produce pentru concentrații mai mari de 65% SO2 in metabisulfit. La puritate maximă a

metabisulfitului de sodiu concentrația maximă de SO2 este de cca. 67,3%, ceea ce înseamnă ca in

reacția de mai sus poate sa intre in jur de 3% din bioxidul de sulf conținut in metabisulfit, rezultând

o cantitate maxima din reacție de 0,99% SO2.

Ținând seama că debitul de soluție de metabisulfit care intră în tancul de stocare este de 1,2m3/h la

concentrația de 200kg/m3, rezultă o cantitate maximă de cca. 2,3kg/h SO2. Ținând seama si de

solubilitatea SO2 in apa, care este de 94 g/l, cantitatea de SO2 rezultată din reacție ar trebui sa fie





Mediului ”

2012

128

complet solubilizată. Considerând ca procesul de solubilizare a SO2 in apa se produce cu un

randament de 95%, rezultă o cantitate degajata de cca. 0,115 kg/h SO2.

Luând în considerare că debitul de aer al instalației de ventilație este de 1300 m3/h, rezultă o

concentrație de SO2 la emisie de 88,46mg/m3 , cu mult sub valoarea limită de 500mg/m

3 prevăzută

de OM nr. 462/1993.

Cantitatea de gaz degajată fiind redusă, nu este nevoie de să fie captată ( recomandarea

documentului de referință pentru captarea acestuia este pentru o concentrație mult mai mare).

26. Precizati unde vor fi colectate apele uzate de pe platformele uzinei.

De pe platformele uzinei ape pluviale care sunt ape nepoluate și care se colectează în canalele

perimetrale vor fi deversate in emisar.

27. Descrieti procesul tehnologic pentru fabrica de oxigen.

Descrierea unei unitati de separare a aerului

Compresia si Purificarea aerului

Aerul de proces ce urmează a fi separat intră in compresor printr-un dispozitiv de filtrare si este

apoi comprimat de către un compresor multi-trepte fără ulei. Aerul comprimat trece printr-o unitate

de purificare (pentru înlăturarea apei, a dioxidului de carbon si a altor componente) compusă din

doua schimbătoare reversibile. In timp ce unul din cele doua vase este în operare, celalalt se

reactivează cu azotul rezidual ce vine din turnul de răcire. In timpul ciclului de încălzire, un

radiator electric încalzeste gazul de regenerare.

Producerea frigului si Distilarea

Aerul comprimat si purificat intra in turnul de răcire unde este răcit cu ajutorul oxigenului gazos

rece si a azotului rezidual într-un schimbător de căldură în contracurent. Tot aerul ce vine din

purificare este mai departe comprimat intr-un booster combinat cu o turbină. O parte din aerul

comprimat de booster este decomprimat de către turbină pentru a genera ‘’frigul’’ necesar pentru

pornirea fabricii si compensarea pierderilor termice, si apoi este trimis in coloanele de distilare.

Cealaltă parte, înainte de a fi trimisă către coloanele de distilare, este condensată în schimbătorul de

caldură principal de către produsele reci.

După linia de schimbătoare de căldură, aerul atinge punctul de rouă și este trimis către coloanele de

distilare (distilare în coloană dublă). Coloanele de distilare eliberează oxigen de puritate înaltă la

presiune medie(10 barg) GOX (oxigen gazos).

Sistemul de stocare al oxigenului lichid

Pentru asigurarea livrărilor de oxigen în cazul opririi fabricii de producție precum și pentru

asigurarea vârfurilor de consum, se vor instala tancuri de oxigen lichid (LOX).





Mediului ”

2012

129

Oxigenul lichid (LOX) va fi partial produs (~ 3% din productia de GOX) de către unitatea de

separare a aerului (ASU). Oxigenul lichid LOX va fi apoi stocat temporar în niște unități de stocare

dedicate pentru a putea fi vaporizat atunci când e necesar.

Configurația generală a instalației

Figura 1 – Schema instalatiei de producere a oxigenului

Specificatiile tehnice ale Unitatilor de Separare a Aerului

Debit de oxigen pur (pur GOX) 2x 7.405 Nm3/h ± 4%

Productie LOX / productie GOX 3 %

Presiune GOX max 10 barg

Puritate GOX 96 Vol % O2

Consumul de energie electrica 4.400 kWh/h ± 4% *)

Debit de apa de racire 830 m3/h *)

Consum apa de completare 25 m3/h *)

*) La capacitate nominala

Elemente componente ale instalatiei

2 x unitate SIGMA

2 x compresor de aer principal cu motorul si panoul electric aferent





Mediului ”

2012

130

2 x booster de aer comprimat incluzand sistemul de turbine

2 x sistem principal de purificare a aerului cu cele doua absorbere, inclusiv sistemul de

control valve

2x coloana de separare cu schimbator de caldura cu aer si coloana dubla de distilare

Sistem de stocare a oxigenului lichid: 2x 63.000 literi

Sistem de vaporizare (4 x 2.000 Nm3/h)

Turnuri de racire inclusiv sistem de osmoza pentru tratamentul chimic al apei de completat

Sistem de izolare contra zgomotului pentru a avea 80 dB(A) la 1 m distanta

Camera de control al fabricilor de separare si sistemului de stocare - vaporizare

Statie de reducere presiune pentru oxigen gazos dupa vasele tampon,

Sistem de stingere a incendiilor,

Aparate de masura si control (analizoare),

Distributia electrica in interiorul fabricilor de separare,

Retea de dist ributie intre fabricile de separare a aerului si sistemele de stocare,

Sisteme de masurare ale gazelor livrate catre Deva Gold Configuratia generala a fabricii de producere oxigen





Mediului ”

2012

131

Figura 2 – Vedere de sus a fabricii de oxigen





Mediului ”

2012

132

28. Se va face comparatia cu documentul de referinta BREF-Managementul iazurilor si

haldelor cu steril rezultate in urma activitatilor miniere, referitor la gestiunea cianurii.

Gestiunea cianurii Secţiunea 4.4.15. Aplicare proiect Certej

- incorporarea unui circuit integrat de distrugere a

cianurii in instalatia de lesiere.

Există instalaţia DETOX 1 care a fost astfel

dimensionată încât sa asigure conformare cu

BAT

- folosirea sistemului iazului de steril ca o a doua statie

de tratare a cianurii, ceea ce serveste ca rezerva pentru

circuitul de distrugere a cianurii

Sterilele decianurate în DETOX 1 sunt pompate

în Iazul de decantare a sterilor CIL unde are loc

un proces de degradare naturală a cianurilor

care asigură o descompunere mai avansată a

cianurilor din sterile

- combinarea sterilelor de flotatie (pentru extractia

metalelor de baza) si a apei reziduale din circuitul de

lesiere a aurului inainte de distrugerea cianurii pentru a

preveni o crestere a pH-ului, care ar putea provoca

dizolvarea complexelor de cianura deja precipitate

Nu este aplicabil. Controlul strict şi continuu al

pH-ului în procesul CIL dar şi în cel de

distrugere a cianurilor la DETOX 1 fac

improbabilă creşterea pH-ului la valori care să

producă dizolvarea complexelor de cianură deja

formate. În plus o astfel de combinare ar duce la

creşterea volumului de ape cu conţinut de

cianuri şi deci riscuri de mediu suplimentare.

- instalarea unui sistem de rezerva pentru adaugarea de

var

- sistemul de prepare, stocare, vehiculare şi

dozare a varului la consumatori, este asfel

proiectat încât să asigure conformarea cu

cerinţele BAT

- conectarea circuitului de lesiere CIL spre un bazin de

colectare cu un volum egal cu capacitatea unui tanc de

lesie

- bazinul de colectare este chiar cuva de beton în

care sunt amplasate tancurile de leşiere

(Vcuva=1735mc iar volumul celui mai mare

rezervor este 830mc)

- amplasarea tancurilor de lesie intr-o cuvă de beton cu

o berma inconjuratoare, care functioneaza si ca bariera

de coliziune. Capacitatea cuvei depaseste volumul

unui tanc de lesiere.

-cuva din beton în care sunt amplasate tancurile

de leşiere CIL este astfel proiectată încît să

asigure integral conformarea cu BAT.

- amplasarea de tancurilor de lesiere descoperite, in aer

liber

- tancurile de leşiere nu au capac (sunt deschise)

şi sunt amplasate în aer liber, deci sunt ventilate

natural

- instalarea de generatoare de curent de rezerva - sunt instalate generatoare de curent de rezerva

(curent de avarie)

- pomparea tuturor scurgerilor inapoi in circuit - toate utilajele în care se stochează sau se

manipulează soluţii/suspensii cu conţinut de

cianuri sunt amplasate în cuve de retenţie

prevăzite cu jomp şi pompe care reintroduc în

circuitul tehnologic orice scurgere.





Mediului ”

2012

133

Alternativele de tratare a cianurii aplicate in prezent conform BAT:

Proces de tratare

Secțiunea 4.5.15.8

Comentarii conform BAT Aplicare proiect Certej

Degradare naturala

� neutralizare prin absortia

CO2

� volatilizare HCN

� disociere complexa a cianurii

din metale

� precipitarea cianurii

din metale

Aplicarea este limitata de factori

specifici asezarii (de

ex. arid, insorit) si reglementari

Degradarea naturala se

produce in iazul de decantare

CIL si aceasta are loc mai

intens in perioadele calde si

mai putin in perioadele reci

Proces de oxidare

� Clorurare alcalina

Inlocuit prin SO2-aer si H2O2 din

cauza costurilor, incapacitatea de

a indeparta fierul

� procesul SO2/aer Aplicare universala, tratarea

slamului poate duce la un consum

ridicat de reactivi

Aplicata in proiectul Certej

pentru neutralizarea cianurii

din tulbureala evacuata in

iazul CIL � Peroxid de hidrogen Nu se aplica in cazul slamurilor

din cauza consumului de reactivi Aplicata in proiectul Certej

pentru neutralizarea cianurii

din apa limpezită de pe iazul

CIL si epurată în Detox 2

Adsorptie

� Adsorbtia carbunelui

activ

Limitat la concentratii reduse de

CN, specific asezarii Nu se aplica pentru tratarea

cianurii deoarece concentratia

de cianuri nu permite acest

lucru

Tratare biologica

� biodegradare

Limitat la concentratii reduse de

CN, specific asezarii,poate

necesita caldura suplimentara.

Nu se aplica pentru tratarea

cianurii deoarece concentratia

de cianuri nu permite acest

lucru

Reciclare cianura � nu este foart practic in cazul

slamului

� investitii ridicate

� necesita suficienta cianura

recuperabila pentru a

acoperi costurile de operare prin

cianura

recuperata. Cianura libera este

usor, apoi din ce

in ce mai greu de recuperat este

cianura din zinc,

cupru si nichel. Precipitarea

CuCN scade

posibilitatea de recuperare a

cianurii

Reciclarea solutiilor cu

cianura se face in toate fazele

proiectului de la Certej, acolo

unde este posibil.

Singurul produs cu continut

de cianura care este supus

tratarii este sterilul care după

decianurare în DETOX I este

pompat la iazul de sterile de

cianurație.





Mediului ”

2012

134

� devine de obicei prea scump,

daca se incearca

recuperarea sub 30 mg/l cianura.

Astfel, este in

continuare necesara indepartarea

/distrugerea

cianurii dupa AVR

29.Explicitati balanta cianurii. Descrieti procesele de degradare naturala a cianurii.

În continuare se prezintă Bilanţul cianurilor în care sunt detailate aspectele referitoare la procesele

de degradare naturala a cianurilor :

2.3.2. Bilantul cianurilor

Pentru procesarea aurului si a argintului în Uzina de procesare se utilizeaza cianura, conform celor

descrise în capitolul 2 procese tehnologice din RSIM.

Se foloseste cianura, pentru ca aceasta este o substanta chimica foarte reactiva, necesara la

dizolvarea aurului, care este un element relativ inert. Inerent, acest caracter de reactivitate face ca

degradarea si consumul secundar de cianura sa fie parte integranta a bilantului total de masa de la o

operatie tehnologica de acest fel.

Criteriile de proiectare ale uzinei de procesare, experimentarile de laborator si pilot si datele din

literatura tehnica de specialitate au reprezentat o baza pentru elaborarea acestui bilant masic. Cu

toate acestea, un numar de factori, cum ar fi descompunerea cianurii în diferitele procese se pot

cuantifica doar dupa începerea efectiva a operatiilor. Variatiile din caracteristicile minereurilor

afecteaza de asemenea rata de consum a cianurii. Cu toate acestea (cunoscând aceste limitari)

realizarea unui bilant masic al cianurilor, reprezinta un instrument folositor pentru prevederea si

întelegerea circuitul cianurii în procesul desfasurat pe amplasament.

La calculele de bilant au fost avute în vedere urmatoarele:

a. Cianura de sodiu este adusa la amplasament sub forma solida (brichete) si va fi dizolvata cu o

solutie caustica într-un vas de amestecare. Dupa dizolvare, continutul vasului de amestecare este

transferat într-un rezervor de stocare care este aerisit în atmosfera. Totusi,

din cauza ca cianura este dizolvata în solutie caustica, pH-ul va fi mai mare de 11 si astfel, toata

cantitatea de cianura va fi sub forma ionica, CN- si nu sub forma volatila, adica specii HCN. De

aceea, în scopul realizarii bilantului de masa, se considera ca pierderea cianurii prin volatilizare în

acest proces este neglijabila. Din bazinul de depozitare al cianurii, solutia de cianura de sodiu este

distribuita la CIL si în circuitele de elutie.

b. Consumul total de cianura va fi de 200 kg/h (adica 106,14 kgCN/h) care reprezinta toate intrarile

brute de cianura în proces.





Mediului ”

2012

135

NOTA: În continuare toate debitele din bilant vor fi exprimate în kgCN/h adica în ioni CN si nu în

NaCN deoarece imediat dupa intrarea în tancurile de lesiere masa de reactive contine amestecuri

complexe de cianuri (Na si alte metale existente în tulbureala). În cap. 7 sunt prezentate detalii

privind formele în care cianura poate fi prezenta în procesele specifice tehnologiei CIL.

Solutia de cianura este adaugata în procesul CIL la un debit de 92,86 kg CN/h. Debitul catre

circuitele de elutie a aurului si argintului va fi de 13,28 kgCN/h.

Cantitati importante de cianura sunt consumate în procesul CIL, estimate la 71,4 kg CN/h.

Cunoasterea procesului, chimismul cianurii si datele obtinute în urma testelor ofera informatii

despre evolutia cianurii în proces:

-Volatilizarea este o sursa potentiala de pierdere a cianurii în procesul de lesiere, dar cantitatile

volatilizate sunt minime, pH-ul amestecului din tancurile de lesiere fiind mentinut la valoarea de

10,5 tocmai pentru a mentine cianura sub forma ne-volatila si mai reactiva. Cu toate acestea,

deoarece concentratiile de cianuri în proces sunt mentinute la cca. 300 mg/l si la un pH de 10,5 iar

suprafata tancurilor este relativ mare, se presupune ca va avea loc volatilizarea a cca. 0,2 kg/h CN.

Aceasta valoare a fost calculata utilizând recomandarile din “Emission Estimation Technique

Manual for Gold Ore Processing”,1999, National Pollutant Inventory (NPI), Australia.

-Reactiile chimice cu minereul, carbonul si aerul transforma cianura în alte specii chimice, cum ar

fi cianatul (OCN) si tiocianatul (SCN). Oxidarea ulterioara a cianatului duce la formarea de

amoniac si ion de amoniu (NH3/NH4 +) si dioxid de carbon (CO2). Au fost estimate pierderile de

ioni cian datorita acestor reactii secundare la debite de 59,4 kg CN/h.

-Alte reactii chimice duc de asemenea la pierderea cianurii din proces. Acestea cuprind precipitarea

compusilor insolubili de cianura cu fier si alte metale, precum si procesele de absorbtie a ionilor

CN în masa de sterile solide prezente în tulbureala. Luând în considerare datele obtinute în urma

testelor si experienta anterioara, aceste pierderi de cianura au fost estimate la 12 kgCN/h.

-Cianura mai poate fi pierduta din CIL si prin intermediul carbonului activ trecut la procesele de

elutie. Acest lucru se explica prin absorbtia complexelor formate din cianura si metale si retinerea

unei parti din solutia cu continut de cianuri de catre carbon. Spalarea carbonului activ înainte de

trecerea la fazele de elutie permite recuperarea si recircularea în procesul CIL a celei mai mari parti

din aceasta cianura. Din cauza reactiilor chimice aggressive care sunt folosite pentru eluarea aurului

din carbon, restul de cianura ramasa în carbonul activ se considera ca este distrusa. Deoarece

aceasta cantitate este extrem de mica , nu a mai fost inclusa în calculul cantitativ al balantei

cianurilor.

- Cu toate ca nu au fost elaborate studii specifice pentru testarea procesului de elutie, informatiile

din literatura de specialitate permit estimarea privind un consum de cianura cca. 50 % în procesele





Mediului ”

2012

136

de electroliza. Ca atare în procesul de elutie se vor pierde cca. 6,64 kg CN/h, restul fiind recirculat

în procesul CIL.

c. Sistemul de descompunere a cianurii se bazeaza pe procesul SO2-aer. Concentratiile din apele

evacuate în iazul de decantare trebuie sa se încadreze în limitele impuse de Uniunea Europeana

pentru sterile.

Cea mai mare parte a cantitatii de cianura va fi transformata într-o forma mai putin toxica, de

cianat. Volatilizarea este de asemenea o sursa potentiala de pierdere a cianurii în metoda SO2 - aer.

Deoarece concentratiile de cianuri în proces vor fi mentinute la cca. 200 mg/l si la un pH de 8-10,

faptul ca se barboteaza aer în masa de reactie iar suprafata tancurilor instalatiei de decianurare este

relativ mare, se presupune ca va avea loc volatilizarea a cca. 0,1 kg/h CN.

Debitele de intrare si iesire din procesul de Detox 1, combinate cu concentratiile din fluxurile de

intrare si iesire ofera datele pentru calcularea masei de cianura transformata/distrusa (inclusiv cea

evaporata) în procesul Detox 1, si anume cca. 26,96 kg CN/h.

Dupa decianurare, aproximativ 1,03 kg CN/h vor fi evacuate odata cu tulbureala pe iazul de

decantare Aurul.

d. O mare parte din apa care este deversata odata cu sterilele pe iaz va fi retinuta în porii sterilelor

decantate, cantitatea astfel ramasa în iaz fiind estimata la 0,45 kgCN/h.

Expunerea sterilelor decantate la radiatiile ultraviolete si la contactul cu aerul în special pe

suprafata plajelor duce la o degradare semnificativa a cianurilor continute. Si în zona anaeroba a

sterilelor au loc procese de degradare si retentie (în special precipitare, adsobtie si absorbtie).

Aceste procese au facut obiectul a numeroase studii de specialitate ale caror concluzii permit

estimarea pierderilor de cianura în sterilele depozitate pe iaz la cca. 0,34 kg CN/h. Restul de cianura

se regaseste în solutia limpede care se recircula în uzina.

Descompunerea cianurii din solutia limpede din iazurile de decantare a facut obiectul a

numeroase studii de specialitate concluzia fiind ca principalele procese sunt volatilizarea si

oxidarea cianurilor. Cantitatea de ioni CN volatilizata depinde de concentratia cianurilor libere, de

pH, de suprafata libera a luciului de apa si nu în ultimul rând de circulatia aerului atmosferic (vânt)

si agitarea suprafetei lichidului (valuri) si nu depind de debitul de tulbureala pompata pe iaz.

Oxidarea cianurilor este datorata în principal expunerii la radiatiile ultraviolete si depinde de

insolatia specifica zonei de amplasare. Studiile de specialitate arata ca cca. 90 % din cantitatea

totala de cianura pierduta din solutia limpede de pe iazurile de decantare se datoreaza volatilizarii

iar restul oxidarii. Tinând cont de specificul climatologic, de compozitia estimata a solutiei limpezi

retinuta pe iaz si parametrii constructivi ai iazului a fost estimata o pierdere prin volatilizare de cca.

0,05 kg CN/h.





Mediului ”

2012

137

Degradarea naturală este un proces complex, care poate include următoarele căi de pierderi de

cianuri din soluţie (Smith şi Mudder, 1991):

- complexarea

- precipitarea

- absorbţia

- oxidarea

- degradare biologică

- formare de tiocianat

- hidroliza

- volatilizare

Toate aceste procese pot avea loc în soluţia supernatantă (soluţia limpezită din iaz) sau în

sedimentul de steril:

Complexarea: Cianura formează complecşi ionici de stabilitate variată cu diverse metale. Compuşii

slabi sau moderat de stabili cum ar fi cei ai cadmiului, cuprului şi zincului sunt clasificate ca putând

fi descompuse de acizii slabi (WAD). Deşi compuşi de metal-cianură în sine sunt mai puţin toxici

decât cianura liberă, descompunerea lor eliberează atât cianura liberă cât şi cationul care poate fi de

asemenea toxic. Chiar şi în domeniul de pH neutru a majorităţii apelor de suprafaţă, compuşi

cianură-metal WAD se pot descompune suficient pentru a fi periculoase pentru mediu dacă sunt în

cantităţi suficient de mari. În tabelul următor se prezintă valoarea constantei de disociere şi

concentraţia aproximativă a cianurii libere la diferite concentraţii iniţiale ale complexului cianuric:

Nr.

crt.

Complexul

Constanta de

disociere

Concentraţia iniţială a complexului [mg/1]

1 10 100 1000

Concentraţia de CN- liber [mg/1]

1 Ag(CN) -2 1x10

-21 1.23x10

-6 2.66x10

-6 5.73 x10

-6 12.4 x10

-6

2 Cu(CN)2-

3 5x10 -28

2.65 x10-4

4.71 x10-4

8.37 x10-4

14.9 x10-4

3 Cd(CN)2-

4 1.4x10 -12

1.6 1.2 3.16 5.0

4 Zn(CN)2-

4 1.3x10 -17

1.04 1.89 2.8 4.7

Cianura formează compuşi cu aurul, mercurul, cobaltul, fierul care sunt foarte stabili în

condiţii de aciditate scăzută. Complecşii cianurilor feroase sunt de o importanţă deosebită datorită

abundenţei fierului prezent în soluri şi datorită stabilităţii extreme a acestui complex în cele mai

variate condiţii de mediu. Cu toate acestea, cianurile feroase sunt supuse descompunerii

fotochimice şi vor elibera cianuri atunci când sunt expuse luminii ultraviolete.

Complecşii metalelor cu cianuri formează de asemenea compuşi de tip săruri cu cationii

metalelor precum ferocianură de potasiu (K4Fe(CN)6) sau ferocianura de cupru (Cu2[Fe(CN)6]),

solubilitatea cărora variază cu cianura metalică şi cu cationul. Aproape toate sărurile alcaline ale





Mediului ”

2012

138

cianurilor metalice sunt foarte solubile, după dizolvare aceste săruri duble se descompun şi

complexul de cianură metalică eliberat poate produce cianură liberă. Complecşii cu cianuri de fier

formează precipitaţi insolubili cu fierul, cuprul, nichelul, manganul, plumbul, zincul, cadmiul,

staniul şi argintul. Aceste săruri netoxice rămân stabile pe o gamă a pH-ului de la 2 la 11. Cianurile

complexe ale fierului au în general o stabilitate mare. Deşi ionul hexacianoferit (III), denumit şi

fericianură [Fe(CN)6]3-

, este mai stabil decât ionul hexacianoferat (II) numit şi ferocianură

[Fe(CN)6]4-

, constantele lor de stabilitate fiind de 1044

, respectiv 1037

, echilibrul: [Fe(CN)6]n

< _

>

Fe6-n

+ 6CN- este atins mult mai repede în primul caz, decât în al doilea. Astfel, ionul [Fe(CN)6]

4-

este mult mai inert şi din această cauză netoxic, spre deosebire de ionul [Fe(CN)6]3-

deşi valorile

constantei de stabilitate ar indica o comportare inversă.

Precipitarea: Cianurile alcaline de sodiu, potasiu şi calciu sunt toxice, deoarece sunt foarte

solubile în apă, deci se dizolvă repede pentru a forma cianură liberă. Dimpotrivă, cianurile

metalelor grele sunt, în general, insolubile, excepţie făcând cianura mercurică Hg(CN)2, care este o

combinaţie covalentă, solubilă. Complecşii cianurii de fier formează precipitate insolubile cu fier,

cupru, nichel, mangan, plumb, zinc, cadmiu, staniu şi argint. Formele de cianura de fier precipită cu

fier, cupru, magneziu, zinc, cadmiu într-un domeniu larg de pH (2-11).

Adsorbţia: Cianurile şi complecşii cianurilor metalice sunt absorbiţi de constituenţii

organici şi anorganici din sol, incluzând oxizi de aluminiu, fier şi mangan, anumite tipuri de argile

şi carbon organic. Deşi puterea reţinerii cianurilor pe materiale anorganice este incertă, cianurile

sunt puternic legate de materia organică.

Oxidarea: Oxidarea cianurii, fie prin proces natural sau prin tratarea efluenţilor care conţin

cianură produce cianat OCN. Cianatul este mai puţin toxic decât HCN, şi se hidrolizează repede în

amoniac şi dioxid de carbon. Oxidarea cianurii în cianat, care e mai puţin toxic, necesită de obicei

un puternic agent oxidant precum ozonul, apa oxigenată sau hipocloritul. Cu toate acestea,

absorbţia cianurii în substanţele organice şi anorganice în sol pare să încurajeze oxidarea acesteia în

condiţii naturale.

Degradare biologică: În condiţii aerobe, activitatea microbiană poate degrada cianura în

amoniac, care apoi se oxidează în nitrat. Acest proces s-a dovedit eficient la concentraţii ale cianurii

de până la 200 ppm. Deşi degradarea biologică apare, de asemenea, în condiţii anaerobe,

concentraţii ale cianurii mai mari de 2 ppm sunt toxice pentru aceste micro-organisme. Oxidarea

biologică descompune cianurile libere în HCO3- şi NH3 producând prin nitrificări ulterioare NO2

- si

NO3-. Alţi produşi de degradare cum ar fi SCN

- sunt de asemenea supuşi degradării biologice şi

producerii de HCO3- , HSO4

- si NH3.

Formarea de tiocianat: Cianura reacţionează cu unele specii de sulf pentru a forma

tiocianatul mai puţin toxic. Sursele potenţiale de sulf includ minerale cu sulf şi sulfaţi precum

calcopirita, calcozina şi pseudomorfoza de pirită sau de marcasit după pirotină, precum şi produsele





Mediului ”

2012

139

lor de oxidare, cum ar fi polisulfidele şi tiosulfaţii. SCN se descompune în condiţii de aciditate

scăzută, dar în mod normal nu este considerată WAD deoarece are proprietăţi asemănătoare cu ale

complecşilor cianurii. HSCN aste de aproximativ 7 ori mai puţin toxic decât HCN dar este foarte

iritantă pentru plămâni, deoarece SCN se oxidează chimic şi biologic în carbonat, sulfat şi amoniac.

Hidroliza: Pe măsură ce pH-ul descreşte, HCN poate fi supus hidrolizei rezultând acid

formic sau formiat de amoniu. Deşi această reacţie nu este rapidă, poate fi semnificativă în apa

freatică unde există condiţii anaerobe.

Volatilizarea: Una dintre cele mai importante reacţii ce afectează concentraţia de cianuri

libere este volatilizarea HCN şi care are o importanţă deosebită în ceea ce priveşte pericolul în caz

de accidente. Cianura liberă nu este rezistentă în majoritatea apelor de suprafaţă deoarece pH-ul

acestor ape este de obicei sub 8, deci HCN se volatilizează şi se dispersează. Cantitatea de cianură

pierdută pe această cale creşte odată cu descreşterea pH-ului şi cu creşterea temperaturii. Degajarea

HCN gazos din soluţiile conţinând cianuri libere depinde foarte mult şi de salinitatea acestora.

Studiile efectuate au arătat că rata de volatilizare este direct proporţională cu concentraţia de

acid cianhidric în soluţia existentă în iazul de decantare. Rata de volatilizare creşte odată cu

creşterea suprafeţei libere a iazului şi scade cu creşterea grosimii stratului de apă (volatilizarea se

produce doar la suprafaţă). Alţi factori care accelereaza sau încetinesc rata de volatilizare a acidului

cianhidric sunt: viteza vântului, temperatura, turbulenţele de pe suprafaţa apei şi gradul de

amestecare în corpul de apă din cuveta iazului.

Prezenţa metalelor complexante duce la scăderea concentraţiei de acid cianhidric liber şi

deci reduce rata globală de volatilizare. Efectul pH-ului asupra ratei de volatilizare este similar în

sensul că un pH mai mic favorizează formarea de acid cianhidric şi, astfel, creşte rata de

volatilizare.

În figura urmatoare se prezinta schematic procesele deosebit de complexe de degradare naturală

ce se produc în iazurile de decantare a sterilelor de cianuratie.





Mediului ”

2012

140

e. Excesul de solutie limpede este evacuat de pe iaz si este recirculat în uzina unde este introdus în

procesul de productie.

În anumite conditii, excesul de solutie limpede evacuat de pe iaz nu mai poate fi recirculat în

procesele tehnologice si este trecut printr-o statie de epurare Detox 2 unde au loc procese de

descompunere a cianurilor ramase prin tratare cu apa oxigenata, apa evacuata în emisar având un

continut de cianuri totale sub limitele impuse de NTPA 001/2005.

În acest fel se consuma si restul de cianuri cu un debit estimat de 0,19 kg CN/h

În figura urmatoare se prezinta schematic bilantul cianurii care a fost descris anterior:





Mediului ”

2012

141

Analizând bilanţului masic al cianurii, se poate observa că cea mai mare parte din cianura

necesară în proces este consumată în procesul CIL şi în procesul de decianurare (peste 99 %),

înainte ca sterilele epuizate să fie evacuate pe iazul de decantare.

30. Se va explica diferenta dintre tehnologia clasica de puscare si tehnologia Nonel.

SISTEMUL DE INITIERE NONEL(COMPLETUL NONEL)

Datorită numeroaselor riscuri prezente la mânuirea şi utilizarea încărcăturilor explozibile,

cum ar fi:

- sarcini electrice datorate acumulărilor de electricitate statică;

- undele electromagnetice generate de staţii de radio-emisie, radio-locaţie,etc.;





Mediului ”

2012

142

- curenţilor vagabonzi generaţi de reţelele electrice de joasă şi înaltă tensiune şi a

electricităţii atmosferice,

- acţiunile exterioare de natură mecanică sau termică.

s-a impus şi a fost necesară introducerea unui sistem de amorsare fără explozivii de amorsare

primară.

Firma suedeză Dyno Nobel a fost prima care a realizat sisteme de detonație fără explozivi

de amorsare primară, prin conceperea unui sistem de amorsare neelectric numit completul NONEL

(NON-ELECTRIC), destinat declanşării detonației încărcăturilor explozibile.

Completul NONEL este alcătuit din:

tubul detonant NONEL

capsele detonante milisecund tip NONEL

distribuitoarele detonante NONEL

dispozitivul NONEL pentru declanșarea detonaţiei.

În industria minieră există mai multe mijloace de iniţiere/amorsare a explozivilor. Pentru ca

un exploziv să detoneze cu o viteză destul de ridicată, astfel ca să poată elibera toată energia pe care

o deţine, el trebuie să fie iniţiat printr-un şoc suficient de puternic: acesta este rolul mijloacelor de

amorsare (capse şi accesorii de împuşcare).

În funcţie de modul de aprindere a încărcăturii de iniţiere, capsele detonante se împart în

două categorii:

- pirotehnice, care se aprind de la o flacără deschisă transmisă prin intermediul fitilului

Bickford;(Capsele detonate pirotehnice, împreună cu fitilul BicKford formează

mijloacele de iniţiere pirotehnice).

- electrice care se aprind prin intermediul unui dispozitiv electric fixat în capsă

O analiză atentă a cauzelor care au generat acidente grave de muncă, a condus la concluzia

că una din cauze a constituit-o prezenţa în zonele de lucru a unor sarcini electrice, din:

- acumulări de electricitate statică;

- undele electromagnetice generate de staţiile de radio-emisie, radio-locaţie

- curenţii vagabonzi generasţi de reţelele electrice de joasă şi înaltă tensiune;

- electricitate atmosferică generată de ionizarea aerului şi a particolelor suspendate în el,

fulgerul, trăznetul, electricitatea norilor;

- acţiunile exterioare de natură mecanică sau termică asupra sistemului de iniţiere.

La baza conceperii şi realizării sistemelor NONEL au stat următoarele considerente:

- să prezinte avantajele sistemului electric de amorsare, dar să elimine dezavantajele

acestuia-prevenirea exploziilor intemperstive;

- să poată fii întrbuinţate în toate tehnologiile de împuşcare;

http://en.wikipedia.org/wiki/Dyno_Nobel





Mediului ”

2012

143

- să fie simplu din punct de vedere constructiv, cu aplicaţii universale-indiferent de loc

s-au mediile exterioare;

- să poată fi utilizate în condiţiile existenţei în zonă a unor mijloace tehnice cu

acţionare electrică;

- să fie simplu în exploatare şi execuţie şi uşor de însuşit de către personalul operator

Pentru Certej s-a ales sistemul non - electric de amorsare, completul detonant NONEL

constituit din următoarele elemente componente:

- tubul detonant NONEL

- blocuri distribuitoare sau conectoare detonante

- capsele detonante instantanee sau întârziere

- dispozitivul pentru declanşarea detonaţiei

31. Conform experimentarilor efectuate in laboratoarele SGS-Lakefield, s-au atins valori

ale concentratiei CN wad de 1.3-2 mg/l in tulbureala care se evacueaza in iaz. Aceste valori

pot fi aplicate si la scara industriala?

Testele efectuate la laboratoarele acreditate vor putea fi aplicate și la scară industrială. In

timpul acestor teste s-a folosit acelasi material si aceeasi reactivi care vor fi folositi la scara in

dustriala.

CAPITOLUL 3 DEȘEURI

32.De ce pe Halda de sterile Sud care are o suprafata mai mare se depune mai putina

cantitate de material steril?

Datorită morfologiei terenului și asigurarii stabilității acesteia .

33.Va rugam sa ne prezentati datele pe care le detineti despre cantitatea de cianura in sterilul

de cianuratie.

Cianura de sodiu utilizata in procesul CIL este o substanța 100% solubila si ca urmare

aceasta se găsește sub forma dizolvata doar in faza lichida de la iazul de sterile CIL. Concentrația

de cianura din fracția lichida este prezentata in tabelul 3.23 cap 3 deșeuri.

De menționat ca in procesul Detox 1, cianura este distrusa pana la o concentrație admisa de

normative pentru depozitarea in iazul de decantare CIL, din acest proces rezultând compuși sub

forma de cianați care sunt considerate substanțe nepericuloase stabile.

34.Ce se intampla cu namolurile de la statiile de epurare dupa inchiderea iazurilor?

La închiderea obiectivului minier Certej operatorul va depune nămolul rezultat din staţiile

de epurare într-un depozit conform pentru depozitarea nămolurilor industriale.





Mediului ”

2012

144

35.Se va depune avizul APM Hunedoara pentru Planul de gestionare a deseurilor miniere.

Anexăm adresa APM Hunedoara nr. 1409/28.02.2012 înregistrată la SC DEVA GOLD SA

cu nr. 152/01.03.2012 prin care a fost aprobat Planul de gestionare a deșeurilor pentru proiectul

Exploatarea minereurilor auro-argentifere din perimetrul Certej. Menționam ca acest plan a fost

înaintam ARPM Timișoara în 14.02.2012 prin adresa SC DEVA GOLD SA nr.113/14.02.2012

CAPITOLUL 4.1 APA

36. De ce la epurarea secundara in statia Detox 2 nu se utilizeaza acelasi procedeu ca si la

Detox 1? (Detox 1 – epurare cu metabisulfit si Detox 2 – epurare cu apa oxigenata – pg 70).

Procedeul de epurare cu metabisulfit de sodiu nu se poate aplica pentru epurarea avansata a apelor

cu conținuturi de cianuri. Singurul procedeu care poate sa reducă conținutul de cianuri sub 0,1 ppm

(concentrație impusa de normativ) este epurarea cu apa oxigenată.

37.La pag 90 se specifica forajele realizate pentru verificarea rocii de baza in cazul barajelor.

La intalnirea cu partea maghiara de la Timisoara s-a specificat ca numarul forajelor este

mai mare. Sa se prezinte datele rezultate in urma testelor fizico-chimice pe rocile extrase din

foraje si puturile executate in ampriza iazurilor si sa se prezinte o harta cu pozitionarea

acestora.

În zona de amplasare a celor două iazuri si a barajelor respective (TMF si CIL) s-au

executat puţuri deschise si foraje. Toate puţurile, fără excepţii, după ce au traversat solul, deluviul

sau grohotisul de pantă s-au oprit în roca de bază, reprezentată prin andezite în general, proaspete.

Doar în apropierea suprafeţei, pe adâncimi variind între 0,10 m si 1,00 m, andezitele sunt fisurate si

oxidate. Încercările au fost efectuate în laboratorul de „Geomecanică” al Universităţii din

Petrosani. Calitatea rocii este exprimată prin coeficientul de recuperare (RQD) stabilit pe

înregistrările din teren ale carotelor din foraje.

Pe baza rezultatelor obţinute prin investigaţiile efectuate rezultă că iazurile de decantare

sunt amplasate pe andezite cu hornblendă şi biotit de tip Săcărâmb (corpuri înrădăcinate şi lave) şi

corpuri înrădăcinate de andezite cuarţifere cu biotit şi horblendă tip Cetraş, formaţiuni cu o

permeabilitate fisurală scăzută. Acest fapt conferă o protecţie naturală structurilor geologice aflate

sub iazurile de decantare. În general, andezitul se prezintă în stare proaspătă, compactă.

Formaţiunile acoperitoare (formate din sol, deluviu sau grohotis de pantă si uneori andezite fisurate

si alterate cu grosimi ajungând în unele zone până la 2,10 m), au caracteristici fizico-mecanice care

nu permit utilizarea lor în construcţia barajelor. Pentru a ajunge la roca bună de fundare este

necesară decopertarea, pe întreaga suprafaţă a amprizei barajului, a stratului superficial de rocă. În

proiect s-a prevăzut o grosime medie de cca.3 m în zona de albie si 1 m în zona de versant.

Pentru studiul calității rocii de fundare s-au efectuat teste şi determinări pe probe prelevate

din foraje, puţuri de vizitare; valorile obţinute pentru caracteristicile fizico-mecanice ale rocilor din

amplasamentul iazurilor de decantare indică roci (andezite) care constituie teren bun de fundare.





Mediului ”

2012

145

Din valorile obţinute pentru rezistenţa de rupere la compresiune, rezistenţa de rupere la

tracţiune, rezultă că roca ce va constitui roca de fundare este bună.

Valorile obţinute pentru porozitate, compactitate şi capacitatea de absorţie indică o rocă bună

de fundare pentru iazurile de decantare, implicit pentru digul de anrocamente.

Calitatea rocii este exprimată prin coeficientul de recuperare (RQD) stabilit pe înregistrările

din teren ale carotelor din foraje. Acest coeficient furnizează informaţii despre fracturarea şi

alterarea rocii şi implicit, despre calitatea masei de rocă.

În figurile următoare se prezintă locaţiile acestor foraje și puțuri.





Mediului ”

2012

146





Mediului ”

2012

147





Mediului ”

2012

148

IAZ FORAJ COTA ADANCIME ROCA RQD IA

Z T

MF

VOGD17 544.28 60.00 andezit 96.60

VOGD18 496.03 24 andezit 72.67

VOGD20 586.978 15.00 andezit 82.73

VOGD21 618.285 15.00 andezit 76.60

VOGD22 671.551 34.50 argila,gresie,conglomerat 51.04

VOGD23 605.758 35.00 coluviu,brecie,andezit 55.48

VOGD24 594.978 25.00 andezit 83.20

VOGD30 691.709 75.00 andezit 81.53

VOGD31 604.363 40.00 andezit 74.82

VOGD32 634.579 40.00 andezit 72.10

VOGD33 663.957 40.00 andezit 83.55

VOGD36 705.915 80.00 andezit 74.28

IAZ

CIL

VOGD25 721.602 60.00 andezit 85.55

VOGD26 778.256 63.00 andezit 65.60

VOGD27 803.571 15.00 andezit 32.60

VOGD28 785.355 15.00 coluviu,brecie 68.50

VOGD29 744.794 39.00 andezit 86.92

VOGD34 834.625 70.00 andezit 96.74

VOGD35 785.364 23.00 andezit/brecie 45.87

Din forajele și puturile executate au fost prelevate probe cu scopul de a sublinia

caracteristicile fizico-mecanice ale rocilor din ampriza iazurilor.

S-au determinat următoarele proprietăţi fizice, mecanice şi elastice:

1.- Densitatea scheletului mineral (greutatea specifică) conform STAS 1913/2 – 76;

2.- Densitatea specifică aparentă (greutatea specifică aparentă) conform STAS 1913/2 – 76;

3.- Porozitatea rocilor, n[%], conform STAS 1913/3 – 76;

4.- Rezistenţa de rupere la compresiune monoaxială (uniaxială), conform STAS 6200/5-71;

SR EN 1926/2007

5.- Rezistenţa de rupere la compresiune triaxială în stare inundată şi uscată conform STAS

8942/5-75;

6.- Rezistenţa de rupere la forfecare σf; τf [MPa], conform STAS 6200/7 – 71;

7.- Coeziunea şi unghiul de frecare interioară, C[MPa], φ[0], conform STAS 6200/7– 71;

8.- Rezistenţa la uzură (Los Angeles, conform STAS 730/ 89)

9.- Modulul de elasticitate şi constanta lui Poisson, conform STAS 6200/14 – 74;

Concluzii

Din analiza încercărilor efectuate se pot trage următoarele concluzii:

- Densitatea specifica variaza intre (2,5865 – 2,6677).104 N/m

3.

- Densitatea aparenta variaza intre (2,345 – 2,556).104 N/m

3.

- Porozitatea rocilor analizate variaza intre (2,29 – 11,177) %.

- Absorbtia de apa ia valori intre (3,2 -6,8) %.





Mediului ”

2012

149

- Rezistenta de rupere la compresiune monoaxial variaza intre (12-93) MPa.

- Rezistenta de rupere la tractiune ia valori intre (2- 5) MPa

- Coeziunea rocilor determinate prin metoda Mohr in functie de rezistenta de rupere la

compresiune si rezistenta de rupere la tractiune variaza intre (2,44- 9,64) MPa.

- Unghiul de frecare interioara variaza intre (46-66)0.

- Coeziunea rocilor determinata pe baza rezistentei de rupere la forfecare ia valori

intre (1,8 – 9,62) MPa.

- Unghiul de frecare interioara determinat din incercarea de forfecare variaza intre

(220 48

’ – 37

0 69

’).

- Rezistenta de rupere la compresiune triaxiala pentru un efort lateral de 2,5 MPa

variaza intre (26,64 – 69,82)MPa, iar pentru un efort lateral de 7,5 MPa ia valori intre

(44,09 – 85,37) MPa.

- Coeziunea rocilor determinata pe baza rezistentie de rupere la compresiune triaxiala

ia valori intre (3,3-17,65) MPa, iar unghiul de frecare interioara variaza intre (23070’ –

41002’).

- Rezistenta la uzura (Los Angeles) ia valori intre (17,16 – 80,66) %.

- Modulul de elasticitate pentru rocile analizate variaza intre (829 -6153) MPa.

- Coeficientul lui Poisson ia valori intre 0,201 – 0,399.

Testele hidrogeologice au fost efectuate in forajele VOGD 17 si VOGD 18. Din momentul

forarii, nivelul hidrostatic a fost monitorizat in foraj , indicând valori de la 2,20m sub nivelul

solului până la 8,50m. S-au analizat situaţiile cele mai nefavorabile prin amplasarea forajelor în

firul văii. Forajele executate la distanţe mari de firul apei, respectiv pe versanţi, au indicat nivelul

apei subterane la adâncimi mult mai mari.

Testele hidraulice sunt adecvate pentru determinarea parametrilor hidraulici . Acesti

parametri descriu formatiunea litologica si forajul. Testele hidraulice au ca scop urmatoarele:

• Transmisivitatea;

• Coloana statica de apa proaspata;

• Modelul de curgere;

• Efectul pelicular/superfical;

• Calitatea apei freatice.

Sumarul testelor pentru Forajul VOGD 017 se prezintă în tabelul de mai jos:

Test

nr.

Intervalul

testului

În zonă (măsurat în gaura de

foraj)

În afara zonei (Extrapolare în

afara zonei găurii de foraj)

Transmisivitatea

(m2/s)

Conductivitatea

( m/s)

Transmisivitatea

(m2/s)

Conductivitatea

(m/s)

1 50,04-60,00 5,0e-11

1,0e-12

- -

2 39,60-60,00 5,7e-13

2,8e-14

3,0e-14

1,5e-15





Mediului ”

2012

150

3 29,70-60,00 1,3e-8

4,3e-10

1,8e-11

5,9e-13

4 19,94-60,00 - - 9,3e-7

2,3e-8

5 10,26-60,00 8,5e-8

1,7e-9

1,3e-8

2,6e-10

6 5,00-24,00 - - 1,5e-8

2,7e-10

Rezultatele testelor pentru forajul VOGD18 sunt prezentate in tabelul de mai jos:

Test

nr.

Intervalul

testului

În zonă (măsurat în gaura de

foraj)

În afara zonei (Extrapolare în

afara zonei găurii de foraj)

Transmisivitatea

(m2/s)

Conductivitatea

( m/s)

Transmisivitatea

(m2/s)

Conductivitatea

(m/s)

1 4,75-24,00 8,1e-06

4,2e-7

- -

2 17,00-24,00 5,5e-10

7,9e-11

2,0e-11

2,9e-12

Testele efectuate in ambele foraje arata roca compacta. Pentru forajul VOGD017 valorile

conductivitatii variaza intre 1,7e-09

m/s şi 2,8e-14

m/s si valorile transmisivitatii variaza intre 1,3e-

08m2/s şi 5,7 e

-13m

2/s pentru zona din interior. Pentru zona exterioara, conductivitatea variaza intre

2,3e-08

m/s si 1,5e-15

m/s, in timp ce valorile transmisivitatii variaza intre 9,3e-07

m2/s si 3,0e

-14m

2/s.

Pentru forajul VOGD018 rezultatele indica o valoare a transmisivitatii de 8.1e-6

m2/s si o

valoare a conductivitatii de 4,2e-7

m/s pentru acest interval. Pentru intervalul 17,00-24,00m sub cota

terenului natural valorile transmisivitatii sunt de 5,5e-10

m2/s si 2,0e

-11m

2/s pentru zona interioara si

respectiv exterioara iar valorile conductivitatii sunt 7,9e-11

m/s and 2,9e-12

m/s pentru zona interioara,

respectiv exterioara.

Testele hidrogeologice efectuate in teren arata ca masa de roca nu este foarte fracturata, iar

permeabilitatea sa este sub 10-9

m/s. Aceste rezultate sunt in accord cu inspectia vizuala a

inregistrarilor si valorilor RQD. Aceasta valoare a fost obtinuta pentru analiza exfiltratiilor din

ambele Iazuri.

A fost efectuata o analiza a exfiltratiilor pentru a estima cantitatea de exfiltratii folosind

modelarea diferentelor 2D cu programul SEEP/W de la Geo-Slope, Calgary, Canada.

Valorile permeabilitatii in urma analizei exfiltratiilor sunt aratate in tabelul de mai jos:

Unitatea Permeabilitatea (m/s)

Prismul de anrocamente 5e-3

Filtru 1e-4

Iazul de decantare kv=1e-8

;

kh=1e-8

la 1e-6

Roca de bază 1e-9

Testele hidrologice realizate in 2008 şi 2010 au evidentiat absorbtii specifice

corespunzatoare unei conductivitati hidraulice de 10-9

m/s, ceea ce include rocile din fundatie in

categoria practic impermeabil.





Mediului ”

2012

151

Conform testelor şi determinărilor efectuate pe probe prelevate din foraje, puţuri de vizitare,

valorile obţinute pentru caracteristicile fizico-mecanice ale rocilor din amplasamentul iazurilor de

decantare, indică roci (andezite) care constituie teren bun de fundare.

În urma analizelor în zonă nu se poate vorbi de existenţa unui acvifer decât eventual la

adâncimi foarte mari iar ona nesaturată este formată din roci acvifuge, practic impermeabile.

Această concluzie este validată si de REFERATUL DE EXPERTIZARE/AVIZARE A

DOCUMENTAŢIEI TEHNICE REFERITOARE LA “barajele de la EXPLOATAREA

MINEREURILOR AUROARGENTIFERE

DIN PERIMETRUL CERTEJ, JUD. HUNEDOARA” ÎN VEDEREA OBŢINERII ACORDULUI

DE FUNCŢIONARE ÎN CONDIŢII DE SIGURANŢĂ, elaborat în decembrie 2010 de către Ing.

Alexandru CONSTANTINESCU, Expert pentru evaluarea stării de siguranţă a barajelor si digurilor

pentru depozite de deseuri industriale, care la cap. 12. Recomandări precizează că : „Nu este

necesară executarea unor unor foraje piezometrice în versanţi. Asa cum se arată si în studiile

geologice, din cauza caracterului stâncos al versanţilor, cu o slabă fisuraţie nu există un nivel

piezometric”.

38. Va rugam sa explicitati procedeul de tratare cu lapte de var si bioxid de carbon a apelor

acide.

In urma experimentărilor efectuate pentru epurarea apelor acide nu s-a constatat necesitatea

utilizării bioxidului de carbon.

Descrierea funcționării stației de epurare ape acide este în cap.2 procese tehnologice pag.

54. Stația este dotată cu sistem de măsurare permanentă a debitului , pH-ului și floculantului, sistem

ce ajută la controlul cantității de lapte de var pentru realizarea neutralizării.

39. Se va depune Avizul de gospodarire a apelor .

S.C. DEVA GOLD S.A. a solicitat prin adresa 218/20.07.2010 aviz de gospodărire; în prezent

suntem în procedură de avizare. În momentul obținerii acestuia SC DEVA GOLD SA îl va înainta

ARPM Timișoara.

CAPITOLUL 4.2 AER

40. Precizați dotările pentru reducerea emisiilor COV la depozitul de carburanți si sa se

verifice valoarea de 1476,6 kg COV/transport .

40.1 Depozitul de carburant este realizat pe un radier din beton armat, cu dimensiunile in plan de

12,0 x 14,0 m, situat la cota -3,40 m față de cota terenului sistematizat pe care sunt aşezate 3

rezervoare cu volum de 60m3 fiecare. A fost prevăzut un depozit subteran de motorină având

capacitatea maximă de 180m3. Având în vedere că toate utilajele sunt echipate cu motoare diesel,

depozitul va avea un singur tip de carburant, adică motorină. Depozitul conţine trei rezervoare





Mediului ”

2012

152

metalice îngropate, fiecare rezervor fiind prevăzut cu gură de vizitare şi conducte de aerisire.Se vor

monta trei rezervoare metalice, cilindrice, orizontale, cu pereţi dubli, având capacitatea fiecare de

60m3. Rezervoarele se vor monta îngropat, pe strat de nisip al unui radier de beton şi asigurate

împotriva flotabilităţii prin sisteme de ancoraj.

Pentru protecţia zonei s-a prevăzut împrejmuirea depozitului subteran cu panouri din plasă

de sârmă fixate pe stâlpi metalici.

La peronul pompelor de distribuţie se vor monta două pompe de distribuţie:

- cu doua furtune;

1. furtun pentru debit normal : 40 l/min;

2. furtun pentru debit mărit: 130 l/min

- afişaj electronic.

Peronul pompelor va fi acoperit de o copertină şi prevăzut cu rigolă de colectare a scurgerilor

accidentale de carburanţi. Este o construcţie metalică acoperită tip copertină cu dimensiunile in

plan de 25,0 x 20,0 m destinată protejării împotriva intemperiilor a pompelor de alimentare cu

carburant cât şi a utilajelor care alimentează cu carburant. In pardoseala de beton rutier B300 de

30cm grosime s-a prevăzut un canal colector acoperit cu grătare metalice care colectează

eventualele scurgeri accidentale de carburant de pe platformă în timpul alimentării şi le conduce

spre un cămin de descărcare - neutralizare.

Pentru separarea hidrocarburilor la staţia de alimentare cu combustibil care ajung accidental

pe platforma staţiei de alimentare cu combustibil s-a prevăzut un separator de hidrocarburi cu

decantor cu capacitatea separatorului de 1320 litri şi a decantorului de 1080 litri. Ca măsură

suplimentară este prevăzută o alarmă optică şi acustică când nivelul critic de încărcare cu

hidrocarburi.

Separatorul de hidrocarburi se va monta îngropat, pe un strat de beton de egalizare C 2,8/3,5

de 10 cm.

40.2 Să se verifice valoarea de 1476,6 kg COV/transport .

In tabel a fost trecută o valoare cu trei ordine de mărime mai mare – greșeală de tipar. Erau,

de fapt, 1476,6 g/transport. S-au recalculat emisiile generate de umplerea rezervoarelor, cu noua

metodologie EMEP/EEA 2009 si a rezultat valoarea de 528 g/transa sau transport.

41.Să se explice diferența ce apare la cantitate de cianură care se volatizează .( din acest

capitol pag. 53 – media anuală este 251.12 g/h și cea din balanța cianurilor de 0.35 kg/h)

Media anuala mentionata in RIM cap. 4.2 Aer pag 53 se refera la pierderile de acid

cianhidric prin volatilizare din iazul de decantare iar in Balanta cianurilor aceasta pierdere este

estimata la 0,05 kg/h (nu 0,35 kg/h care reprezinta totalul pierderilor de cianura prin volatilizare :

0,2 kg/h in procesul CIL, 0,1 kg/h in procesul Detox 1 si 0,05 kg/h pe iaz).





Mediului ”

2012

153

În cadrul cap. 4.2 , impactul pe termen scurt şi impactul mediu anual au fost modelate utilizând

emisiile orare şi anuale medii maxime (ceea ce reprezintă contextul cel mai nefavorabil), deoarece

emisiile medii nu ar fi adecvate pentru modelarea impactului pe termen scurt (a se vedea b.

Scenariul corespunzător fazei de operare de la pag. 65).

Estimarea masei de cianură volatilizată din iazul CIL sub formă de HCN s-a făcut luând în

considerare concentraţia de 10 mg/l cianură în iaz, suprafaţa maximă a iazului şi efectele condiţiilor

climatice (vară – iarnă), în calculele de modelare a dispersiei fiind utilizată o valoare medie de

0,251 kg/h.

Pierderile de cianura prin volatilizare de pe suprafaţa iazului CIL de 0,05 kg/h prezentate în

Bilanţul cianurilor reprezintă tot o estimare, dar pentru date medii (o concentraţie de cianură în iaz

de sub 4 mg/l şi o suprafaţă a iazului de doar 50% din suprafaţa maximă de la finele exploatării). În

aceste condiţii am estimat că pierderile medii de cianură prin volatilizare de pe iazul CIL reprezintă

cca. 20 % din emisia utilizată la modelarea dispersiei în atmosferă, adică cca. 0,05 kg/h.

42. Se va realiza compararea cu BREF – Emisii din stocaje , BREF –Industria Metalelor

Neferoase si BREF - Managementul iazurilor si haldelor cu steril rezultate in urma

activităților miniere, pentru factorul de mediu aer:

- 1. se vor identifica toate sursele de emisii si poluanții aferenti, masurile de reducere,

echipamentele de reducere a poluarii in etapa de constructie , functionare si

inchidere(in etapa de functionare se vor identifica pe fiecare faza a procesului

tehnologic sursele , poluantii, echip. de depoluare si inclusiv parametrii de process

care se monitorizeaza-ex. Mentinerea pH, dozarea cianurii,dozarea altor reactanti, etc,

care toate sunt masuri BAT)

- 2. se va face compararea cu BAT – emisii din stocarea gazelor, lichidelor, gazelor

lichefiate –in ceea ce priveste modul de stocare a substantelor(tipul rezervoarelor),

transportul, manipularea, masurile de preventie. Se vor identifica sursele de emisii din

stocarea in rezervoare, transportul si manipularea acestor substante(calcar, var

hidratat, MBS, cianura , oxygen, carburanti , GPL, HCl.etc)

- 3. se va face compararea cu BAT- Managementul iazurilor……., pentru emisiile in aer

(vezi emisii de particule in atmosfera sectiunea 2.5.4.5.2 si 2. 5.8.prevenirea formarii

prafului)

Anexăm prezentei solicitări documentul ” COMPLETĂRI LA CAPITOLUL 4.2 AER AL

RAPORTULUI LA STUDIUL DE EVALUARE A IMPACTULUI ASUPRA MEDIULUI

PENTRU PROIECTUL EXPLOATAREA MINEREURILOR AURO-ARGENTIFERE DIN

PERIMETRUL CERTEJ”





Mediului ”

2012

154

43. Se va corela emisia de HCN din document cu emisia din Balanta pentru cianura. Apar

diferente semnificative. Care este valoarea reala. A se compara cu emisiile de HCN din BREF

pentru uzina care a raportat aceste emisii.

În cadrul RIM cap. 4.2 Aer la pag. 49 (emisii de acid cianhidric – surse nedirijate) se estimează că

emisiile de acid cianhidric la faza de leşiere CIL sunt de 198,973 g/h (adica apox. 0,2 kg/h conform

Bilanţului cianurilor. Totodată emisiile de la DETOX 1 sunt considerate ca fiind nesemnificative,

cu toate că în Bilanţului cianurilor acestea sunt estimate la 0,1 kg/h.

In ceea ce priveşte diferenţa între pierderile de cianură prin volatilizare pe iazul de decantare

menţionate în cadrul RIM cap. 4.2 Aer (Scenariul corespunzător fazei de operare de la pag. 65) şi

cele din Bilanţul cianurilor , explicaţii au fost date în raspunsul de la punctul 41.

44. Se va reface tabelul 4.2.58 tinand cont de modificarile aparute in proiect completand

toate sursele de poluanti, poluantii spedifici fiecarei surse,masurile si echipamentele de

reducere a impactului si compararea acestora cu cele mai bune tehnici existente.

A se vedea documentul ” COMPLETĂRI LA CAPITOLUL 4.2 AER AL RAPORTULUI LA

STUDIUL DE EVALUARE A IMPACTULUI ASUPRA MEDIULUI PENTRU

PROIECTUL EXPLOATAREA MINEREURILOR AURO-ARGENTIFERE DIN

PERIMETRUL CERTEJ”

CAPITOLUL 4.5 BIODIVERSITATE

45. Capitolul de biodiversitate va fi completat cu date referitoare la speciile de pasari din

SPA – Muntii Metaliferi, masurile de reducere a impactului si monitorizarea acestora.

Situl Natura 2000 ROSPA 0132 Munții Metaliferi a fost desemnat în 2011 la propunerea

Asociației pentru Protecția Păsărilor și a Naturii “Grupul Milvus”.

Situl este localizat prin următoarele coordonate centrale N 460 2’ 21’’ E23

0 9’ 20’’ și are o

suprafață de 26671 hectare. Din punct de vedere altitudinal prezintă o altitudine medie de 609 m,

altitudinea maximă fiind de 1308 m iar cea minimă 235 m.

Din punct de vedere a regionalizării biogeografice suprafața sitului este cuprinsă în bioregiunile

Alpină și Continentală. Cea mai mare parte, 86% este localizată în județul Hunedoara, iar restul de

14% în județul Alba.

Cea mai mare parte a suprafeței sitului este acoperită de păduri de foioase 64% și de tranziție 2%.

Zonele înierbate reprezintă aproape un sfert din suprafață, restu fiind reprezentat de terenuri arabile,

vii și livezi și terenuri artificiale.

Situl a fost desemnat pentru 15 specii de păsări





Mediului ”

2012

155

Nr Denumire științifică Denumire populară Rezidenta Cuibărit

1 Aquila chrysaetos Acvilă de munte 2-3 p

2 Falco peregrinus Șoim călător 4-6 p

3 Pernis apivorus Viespar 30-40p

4 Dendrocopos leucotos Ciocănitoare cu spate alb 80-100 p

5 Dryocopus martius Ciocănitoare neagră 35-60 p

6 Ficedula albicollis Muscar gulerat 3000-4000 p

7 Ficedula parva Muscar mic 150-400 p

8 Lanius collurio Sfrâncioc roșietic 500-1000 p

9 Lullula arborea Ciocârlie de pădure 300-500 p

10 Picus canus Gheonoaie sură 100-150 p

11 Bubo bubo Buhă 7-9 p

12 Caprimulgus europaeus Caprimulg 38-56 p

13 Circaetus gallicus Șerpar 1-2 p

14 Dendrocopos medius Ciocăntoare de stejar 145-190 p

15 Milvus migrans Gaie neagră 0-1 p

În ceea ce priveste calitatea și importanța sitului, se afirmă că situl este important pentru populațiile

cuibăritoare ale speciilor: Bubo bubo, Aquila chrysaetos, Dendrocopos medius, Pernis apivorus și

Falco peregrinus.

Vulnerabilitatea este considerată drept una scăzută rezumându-se la un posibil deranj provocat de

dezvoltarea turismului montan care implică escalada ce ar deranja speciile care cuibăresc pe stînci

cum sunt buha mare, acvilele de munte și șoimul călător. Nu este amintit pericolul legat de

exploatările forestiere.

Prezentarea impactului Proiectului Minier Certej asupra integrității sitului Natura 2000

ROSPA 0132 Munții Metaliferi și asupra stării de conservare a speciilor pentru care acesta a

fost desemnat.

Amprenta proiectului minier în alternativa actuală se suprapune pe 108,7 hectare din suprafața

sitului ROSPA 0132 Munții Metaliferi, pe valea Măcrișului. Această suprafață reprezintă

aproximativ 0,4% din suprafața sitului.

Habitatele din zona afectată sunt reprezentate de păduri caracterizate de habitatul 9130 Păduri de

fag de tip Asperulo-Fagetum. Din punct de vedere al clasificării habitatelor în sistem național,

pădurile de pe valea Măcrișului fac parte din habitatul R4118 - Păduri dacice de fag ( Fagus

sylvatica) şi carpen (Carpinus betulus) cu Dentaria bulbifera.

Acest tip de habitat este răspândit în toate dealurile peri- şi intracarpatice, ca şi în partea inferioară

a Carpaţilor, în etajul nemoral fiind unul dintre cele mai commune habitate de pădure din România,

habitat care este răspândit pe mai mult de 585000 hectare.

Mai mult de jumătate din habitatul forestier de pe Valea Măcrișului este alterat de tăieri recente,

pădurea fiind în stadiu tânăr.





Mediului ”

2012

156

Pe suprafața întregului proiect minier, inclusiv în zona Voia, luată în considerare în una dintre

primele alternative, au fost observate 83 specii dintre care 69 în zona de impact direct a proiectului.

Dintre acestea 56 de specii cuibăresc în zona de impact direct.

Dintre speciile observate în amplasamentul proiectului minier au fost observate și 8 specii dintre

cele pentru care situl a fost desemnat.

Acestea sunt:

Aquila chrysaetos – un exemplar juvenil a fost observat în apropiere de amplasament. Nu a fost

observat pe valea Măcrișului ci la limita de sud-est a amprentei.

Picus canus – 3-4 perechi cuibăresc în special în pădurile de limită. Nu au fost observate în valea

Măcriș, suprafață ce face parte din situl Natura 2000.

Dryocopus martius – cel puțin o pereche cuibărește în făgetul bătrân dintre amplasament și Voia. În

prima alternativă acesta urma să fie afectat de construcția drumului de legătură dintre Bocșa Mare

și Voia. În alternativa luată în prezent în considerare acest făget nu va fi afectat de proiect. Datorită

calității slabe a pădurilor din valea Măcrișului specia nu cuibărește aici.

Dendrocopos medius – 4-5 perechi cuibăresc în amplasament. Mai frecventă în pădurile din sud-

vestul amplasamnetului. A fost observată și pe valea Macrișului, un exemplar în 2005. Posibil

cuibăritoare aici în zonele cu gorn din extremitatea vestică a văii Măcriș.

Dendrocopos leucotos în amplasament au fost estimate 1-2 perechi cuibăritoare în făgetul bătrân

dintre Bocșa și Voia. Este o specie mult mai puțin timidă decât s-a apreciat. A fost observată în

2005 în apropiere de cariera activă pe dealul Grozii. Nu a fost observată în valea Măcriș și nici nu

se extimează cuibărirea acestei specii aici datorită altărării habitatelor forestiere, mai ales datorită

faptului că mare parte din pădure este foarte tânără.

Lullula arborea – a fost observată în migrație în special în pajiștile cu tufărișuri și arbori izolați de

la Voia dar a fost observată și la Bocșa. Nu apare pe valea Măcrișului nici în migrație.

Ficedula albicollis – observat în migrație în amplasament și probabil cuibăritor în făgetele bătrâne

dintre Bocșa și Voia. Nu cuibărește în valea Măcriș.

Lanius collurio – 15-20 perechi cuibăritoare în zona analizată, întâlnit în special în zona Voia unde

mozaicul de habitate este mult mai prielnic acestei specii. Este întâlnit și în păduri. Valea

Măcrișului nu prezintă habitate caracteristice cuibăririi acestei specii. A fost observată în număr

redus și probabil că 1-3 perechi ar putea cuibări aici.





Mediului ”

2012

157

Specia Nr perechi cuibăritoare în amplasament

Nr perechi cuibăritoare în

Valea Măcrișului

Nr perechi cuibărtoare

în ROSPA 232

Nr perechi cuibăritoare în

România

Aquila chrysaetos 0 0 2-3 85-130

Picus canus 3-4 0 100-150 45000-60000

Dryocopus martius

1 (2) 0 35-60 40000-60000

Dendrocopos medius

4-5 1? 145-190 20000-24000

Dendrocopos leucotos

1-2 0 80-100 16000-24000

Lullula arborea 0 0 300-500 65000-87000

Ficedula albicollis 0 0 3000-4000 460000-712000

Lanius collurio 15-20 1-3 500-1000 1380000-2600000

În ceea ce privește singurele două specii pentru care situl a fost desemnat și care cuibăresc în

zona afectată direct de proiectul minier putem afirma următoarele:

Ciocănitoarea de stejar – în cazul în care ipoteza cuibăririi unei prechi în zona de impact

direct se confirmă aceasta reprezintă 0,52-0,68% din efectivul cuibăritor în sit respectiv

0,004-0,005% din efectivul pe care specia îl are în România.

Sfrânciocul roșiatic, perechile deranjate de construirea iazurilor de decantare reprezintă

maxim 0,3-0,6% din numărul total de perechi cuibăritoare în sit respectiv 0,00001-0,0002%

din numărul perechilor cuibăritoare în România. Perechile vor părăsi probabil zona direct

afectată de construcția iazurilor însă vor cuibări în continuare în perimetrul minier, lucru

dovedit de prezența speciei în aproapiere de cariere și haldele de rocă sterilă din timpul în care

exploatarea minieră de stat funcționa.

Concluzii

Pe baza analizei datelor cu privire la suprafața afectată de construirea celor două iazuri de

steril de pe Valea Măcrișului, suprafață care nu depășește 0,4% din suprafața sitului și având în

vedere că la sfârșitul perioadei de operare suprafețele afectate vor fi împădurite, putem afirma că

impactul asupra integrității sitului ROSPA 0132 Munții Metaliferi este nesemnificativ.

De asemenea, având în vedere că din cele 15 specii de păsări care au stat la baza desemnării

sitului Natura 2000, doar două specii au fost observate pe amplasamentul iazurilor și luând în

considerare faptul că numărul de perechi cuibăritoare este foarte mic, se poate afirma că impactul

proiectului minier asupra stării de conservare a speciilor pentru cate situl a fost desemnat

este nesemnificativ.

Ne exprimăm convingerea că speciile de interes comunitar și național nu vor părăsi zona

proiectului mai ales că acesta va fi implementat utilizând cele mai bune practici în mineritul





Mediului ”

2012

158

modern. Acest fapt este dovedit de existența în zona proiectului a speciilor de interes conservativ

chiar dacă zona a fost impactată semnificativ și pe termen lung de exploatarea minieră de stat,

exploatare realizată fără nici un fel de grijă față de mediu.

Masurile de reducere a impactului sunt cuprinse in cap 4.5 de biodiversitate din Raportul la

studiul de evaluare a impactului asupra mediului. Speciile de importanta comunitara de pe Macris

au fost luate in calcul încă de la început pentru că erau prinse in Directiva păsări.

Monitorizarea biodiversității inclusiv a speciilor de păsări din SPA –Munții Metaliferi este

prezentată în capitolul 6 Monitorizare - Monitorizarea biodiversității.

CAPITOLUL 6 MONITORIZARE

46. Se va prezinta un singur program unitar de monitorizare pe structura tabelului deja

prezentat dar structurat astfel:

- Monitorizarea apei, aerului si solului

- Monitorizarea stabilitatii instalatiilor de deseuri

- Monitorizarea procesului tehnologic cu precizarea principalilor parametrii

monitorizati

- Monitorizarea zgomotului

- Monitorizarea biodiversitatii

- Monitorizarea deseurilor

- Monitorizarea riscurilor

- Monitorizarea defrisarilor si a impaduririlor

Sa va face analiza comparativa cu documentul de referinta BREF - Managementul

iazurilor si haldelor cu steril rezultate in urma activitatilor miniere in ceea ce priveste

programul de monitorizare.

PROGRAMUL DE MONITORIZARE

I. FAZA DE CONSTRUCȚIE

Program de monitorizare a calităţii apelor în faza de construcţie

Sursa Locul de prelevare Frecvenţ

a

Indicatori de calitate Observaţii

Ape Acide Din

Cariera Certej,

Halda de Sterile

Nord și Halda de

Sterile Sud

WHN, WHS, WQ

trimestri

al

- pH, Fe, Cu, Pb, Zn, Mn,

As, sulfaţi, reziduu fix,

suspensii, Ca

Se completează baza de

date inițială

Apă de suprafaţă

Calitatea apelor de

suprafață aval de

obiectivele

miniereW1,W3,W5,W4

W6, W12

lunar

- pH, CCO-Cr, reziduu

filtrabil uscat la 105 grd. C,

, azotiți, cloruri, sulfaţi,

sulfuri, alcalinitate, Fe, Cd,

Ca, Cu, Pb, Zn, Mg,Mn, As

Să nu schimbe

caracteristicile corpului

de apă





Mediului ”

2012

159

Apă din fântâni și

din foraje

hidrogeologice

Apa din fântânile

F1,F2,F5,F7,F11,F26și

forajul hidrogeologic de

pe Valea Măcrișului CJSD

404 și PS1, PS7, PS2,

trimestri

al

pH, conductivitate,

sulfați, amoniu, azotați,

azotiți, Cu, Pb, Zn, Fe

total, Mn, As

Pentru fiecare foraj in

parte se va tine o

evidență specifică

pentru evidențierea

evoluției în timp a

fiecărui indicator

precizat

Program de monitorizare a solului faza de construcție

Suprafața

iazurilor S5,S6

semestri

al

pH, humus, substanță

uscată, Fe tot sulfați, Cr tot,

Zn, Ni, Cu, Pb, Mn, As, Cd

Rezultatele obținute la

analiza solurilor vor fi

comparate cu valorile de

referinta pentru

elemente chimice din sol,

specificate in Tabelul nr.

1. al Anexei Ordinului

756/1997 – privind

evaluarea

poluarii mediului.

Suprafața

adiacenta

haldelor

S1,S2

Suprafața

adiacenta

carierei

S3,S4

Amplasamentul

platformelor S7

Program de monitorizare a aerului faza de construcție

Suprafața

adiacentă

iazurilor de

decantare

Stație meteo - permane

nt

Direcția vântului viteza

vântului, temperatura,

presiunea atmosferei,

cantitatea de precipitații,

radiația solară

A8,A9,A10,A11 trimestri

al

Particule totale în suspensie,

PM10, NOx, CO,

Din PM10 se vor analiza

As, Pb, Cd, Ni

Ord.MAPM

592/2002

STAS 12574 -87

Suprafața

adiacenta

haldelor

și carierei

A1,A2,A3,A4,A7 Trimestr

ial


PM10.


As, Pb, Cd, Ni

Amplasamentul

platformelor

A5 (halda de sol), A6

(limita amplasament

Bocșa Mică) A12

Trimestr

ial


PM10.


As, Pb, Cd, Ni

Program de monitorizare instalații de deșeuri

Sursa Monitorizare Frecvenţ

a

Observaţii

Barajele iazurilor

de decantare

sterile

coloane inclinometrice

P7,P10,P11 – iaz flotatie

P15,P17 iaz CIL

trimestri

al

- se montează în corpul barajului, pe măsura înălţării

acestuia. Precizia măsurătorilor este de 0,2-0,3 mm/mp

pentru deformaţiile orizontale şi +2-5 mm pentru

deformaţiile verticale (tasări)





Mediului ”

2012

160

borne topografice R7,R9,

R10 –TMF; R11, R12,

R14, R15, R16 - CIL

2det/tri

mestru

- realizarea unei reţele de borne topografice - pentru

urmărire topografică a tasărilor si deplasărilor suprafeţei

platformei iazului şi a barajelor;

- se vor borne instala în terenul natural – borne martor,

amplasate pe versanţi şi borne amplasate pe iazurile de

decantare, pe mai multe aliniamente

- determinarea se va face cu Statie topografica cu GPS

Urmărire vizuală

permane

nt

Se face pe fiecare schimb (urmarind o lista prestabilita:

erozoiune, ravene, starea canalelor de gardă, apa

exfiltrată, sufozii)

Inspecție anuală

planificată

anual Se va face de către echipe de specialiști

Haldele de roci

sterile

borne topografice

R17,R18,R19,R20,R21,R

22- Halda Nord

2det/tri

mestru








Urmărire vizuală

permane

nt

Se face pe fiecare schimb (urmarind o lista prestabilita:

erozoiune, ravene, starea canalelor de gardă, canale de

dren, apă exfiltrată zid sprijin)

Inspecție anuală

planificate


Program de monitorizare a defrișărilor faza de construcție

Descrierea

măsurii de

monitorizare

Monitorizare Perioada de

monitorizare

Măsuri de remediere/ rezultate

monitorizare

Delimitarea

terenurilor

afectate direct de

construcțiile

proiectului minier

Măsurători topografice pentru

determinarea suprafeţelor de teren

ocupate de carieră, uzina de procesare,

drumuri industriale, halda de sterile

Nord, iaz sterile de flotaţie – baraj starter

şi zona ocupată de steril, iaz sterile CIL

– baraj starter şi zona ocupată de steril si

alte facilitati industriale

Periodic până

la finalizarea

lucrărilor de

construcție și

amenajare

- Identificarea strictă a zonei

ocupate de viitoarele

obiective.

- Identificarea strictă a tuturor

parcelelor de teren ce

urmează a li se schimba

destinaţia.

Delimitarea

suprafetelor de

teren împădurite

Măsurători topografice efectuate în

zonele destinate construcţiei

obiectivelor.

Periodic până

la finalizarea

lucrărilor de

construcție

- Identificarea strictă şi pichetarea

tuturor parcelelor de pădure ce

urmează a se defrişa.

Evidenţa

suprafeţelor

defrişate

Măsurători topografice Periodic pana

la finalizarea

lucrarilor

- Verificarea periodică a picheţilor şi

implicit a respectării suprafeţei

defrişate.





Mediului ”

2012

161

Program de monitorizare a zgomotului Sursa Locul prelevării Frecvența Locația Norme legale în vigoare

Suprafața adiacenta

iazurilor


haldelor și

Carierei și a platformelor

PZ1, PZ2, PZ3

la limita zonei

industriale

Lunar Măsurători la

limita zonelor

de locuit

STAS 10009/88

lunar

Monitorizarea deșeurilor

Sursa Descrierea măsurii de

monitorizare

Perioada de

monitorizare

Observații

Amplasamentul pe

care se execută

lucrările de

construcție

Evidența gestiunii

deșeurilor neminiere

(deșeuri manajere, uleiuri

uzate, metalice etc.)

lunar

Raportarea cantităților de deșeuri către autoritatea

de mediu se va conform legislației în vigoare.

Evidența gestiunii

deșeurilor minere: sol din

descopertă

zilnic

Program de monitorizare a biodiversității Descrierea măsurii de

monitorizare Indicatori

Perioada de

monitorizare

Măsuri de remediere /rezultate

monitorizare

Monitorizarea habitatelor

prin analiza imaginilor

satelitare si a

ortofotoplanurilor din

detaliere în teren.

Suprafata habitatelor în

special a celor listate în

Directiva Habitate

Lunile III-VI

Odata la 3 ani

Evidentierea dinamicii suprafetei

habitatelor afectate de proiect.

Evidentierea succesului masurilor de

reducere a impactului și compensare.

Monitorizarea florei prin

metoda pietelor de proba

amplasate

randomizat/stratificat în

toate habitatele din zona de

impact a proiectului.

Dinamica asociatilor

vegetale din zona de

impact.

Numarul de exemplare

pentru unele specii de

plante rare (ex. orhidee)

Lunile (III)IV-

V(VI)

Anual

Evidentierea dinamicii asociatiilor

vegetale afectate de proiect.



Monitorizarea faunei de

fund (bentos) din sistemele

lotice

afectate de proiect, ca

indicator al calitatii apei.

Analiza calitativa si

cantitativa a bentosului din

sistemele potential afectate.

Dinamica speciilor si

datelor cantitative în

special pentru

efemeride, tricoptere,

plecoptere, crustacee etc.

4 perioade

anuale de

colectare si

analiza în

laborator

Evidentierea dinamicii specifice si

cantitative din sistemele lotice potential

afectate.



Monitorizarea amfibienilor

care se reproduc în zona de

influenta a proiectului si în

imediata apropiere.

Numararea adulti, în special

pentru izvoras cu burta

galbena,tritoni, salamandra,

broaste râioase – metoda

transectelor.

Numarare ponte în special

pentru broasca rosi de

padure si broasca rosie de

Dinamica speciilor si cea

cantitativa.

Prezenta/absenta

speciilor si a habitatelor

de reproducere.

III – V anual


cantitative ale amfibienilor din zona de

impact.

Dinamica habitatelor de reproducere

potential afectate.


reducere a impactului si compensare,

inclusiv a masurilor de relocare.





Mediului ”

2012

162

munte.

Monitorizarea reptilelor din

zona de influenta a

proiectului si în imediata

apropiere

Dinamica specifica si

cantitativa a reptilelor

potential afectate.

4 perioade

Anual (III-IV,

V, VIII, IX)


cantitative ale reptilelor din zona de

impact.




Monitorizarea pasarilor

cuibaritoare (în special a

celor din paduri) prin

metoda punctelor fixe pe

transect.


cantitativa a pasarilor

potential afectate.

2 perioade

Anual (III-IV,

V-VI)


cantitative ale pasarilor din zona de

impact.





rapitoare care cuibaresc

si/sau migreaza în zona

proiectului.

Metoda punctelor fixe.

Cartarea teritoriilor de

cuibarit



rapitoare din zona

proiectului.

Succesul cuibariri.

Dinamica migratiei.

5 perioade

Anual (IV, V,

VI, VIII, IX)


cantitative ale pasarilor de prada din zona

de impact.




Monitorizarea liliecilor în

perioada activa prin metoda

transectelor cu înregistrarea

si analiza ultrasunetelor.


cantitativa a speciilor de

lilieci potential afectate

de proiect.

4 perioade

Anual (III-IV,

VI, VIII, IX-

X)


cantitative ale speciilor de lilieci din zona

de impact.




Monitorizarea mamiferelor

de talie medie si mare în

special a celor carnivore.

Metoda transectelor.

Numaratoare directa si a

urmelor si semnelor lasate.




de proiect.

4 perioade

Anual

(primavara,

vara, toamna,

Iarna –pentru

metoda

„citirii”

urmelor pe

zapada)


cantitative ale speciilor de lilieci din zona

de impact.




Program de monitorizare – protejarea patrimoniului arheologic

Sursa Măsuri de monitorizare perioada Indicatori

Amplasament

Toate interventiile cu scop

industrial asupra solului, care

urmeaza sa fie executate

(amenajari de drumuri, foraje,

aductiuni de apa, lucrari de

excavare si construire etc.) se vor

face numai cu supraveghere

arheologica

Permanent,

pâna la

obtinerea

certificatului

de descarcare

arheologica

Identificarea unor posibile

lucrari miniere antice sau orice vestigii

arheologice





Mediului ”

2012

163

II FAZA DE EXPLOATARE

Program de monitorizare a calităţii apelor în faza de exploatare

Sursa Locul de prelevare Frecvenţa Indicatori de calitate Observaţii

Ape acide din

Carieră

Ape acide Halda

Nord

Ape acide Halda

Sud

1) bazin de colectare –

pompare Halda Nord trimestrial

- pH, Fe ionic total,

Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

, Mn

total, As, sulfaţi, reziduu

fix, suspensii, Ca2+

2) bazin de colectare –

pompare Halda Sud trimestrial

-pH, Fe ionic total, Cu2+

,

Pb2+

, Zn2+

, Mn total, As,

sulfaţi, reziduu fix,

suspensii, Ca2+

Influent Staţie de epurare

ape acide W1

permanent - Debit, pH Stația de epurare are

sistem de urmărire

permanenta a pH-ului

si a debitului de

intrare si dozarea

floculantului

lunar

- Fe ionic total, Cu2+

,

Pb2+

, Zn2+

, Mn total, As,


suspensii, Ca2+

, Mg2+

Efluent Staţie de neutralizare ape acide

1) pentru recirculare lunar

-pH, Fe ionic total, Cu2+

,

Pb2+

, Zn2+

, Mn total, As,


suspensii, Ca2+

2) evacuare în emisar (V.

Coranda) zilnic

Debit

-pH, , Fe ionic total,

Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

, Mn



Mg2+

,Cr total, Cd2+

,

Hg2+

, Ni2+

, NH4+, NO3

-,

CCOCr

Doar în perioadele în

care se face

descărcarea în emisar

Valorile admisibile

sunt trecute la pct.7.4

în avizul de ape

Apa iaz sterile de

flotație

Influent iaz sterile de flotație (tubureală)

Apă pompată la iazul sterile de

flotație semestrial


Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

, Mn



Se recirculă fără

epurare

Influent stație de epurare apa flotație

Intrare stația de epurare apă iaz

flotație

Permanent - Debit

- pH

Stația de epurare are

sistem de urmărire

permanentă a pH-ului

si a debitului de

intrare si dozarea

floculantului

săptămânal


Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

, Mn



Efluent stație de epurare apa flotație





Mediului ”

2012

164

Evacuare în emisar (V.

Coranda) zilnic


Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

, Mn



Mg2+

,Cr total, Cd2+

,

Hg2+

, Ni2+

, NH4+, NO3

-,

CCOCr


sistem de urmărire


și debitului

Doar în perioadele în

care se face

descărcarea în emisar

Valorile admisibile

sunt trecute la pct.7.4

în avizul de ape

Apa iaz CIL

Influent iaz CIL

Influent și efluent stație de

epurare DETOX I

Zilnic in

perioada de

funcționare

- pH, cianura disociabilă

în mediu slab acid

- debit


sistem de urmărire


si a debitului de

intrare precum si a

ionului cian , a

sulfatului de cupru si

apei oxigenate

De pe suprafața iazului sterile

de cianurație W8 lunar

- pH, cianura disociabilă

în mediu slab acid,

cianuri totale, Fe ionic

total, Cu2+

, Pb2+

, Zn2+

,

Mn total,sulfaţi, reziduu

fix

Influent DETOX II

Intrare statie de epurare Zilnic cand

functionează

- pH, MTS, cianura

disociabilă în mediu slab

acid, cianuri totale, Fe

ionic total, Cu2+

, Zn2+

,

sulfaţi, NH4+, reziduu fix

Doar in perioade

exceptionale in care

se impune evacuarea

în receptor natural

Apa de suprafaţa

și sedimente

1.Hondol (Măcriș): Amonte De

Galeria De Deviere Și Aval În

Zona Halda Sud

2. V. Coranda Amonte Și Aval

De Amplasament

3. Canale De Deviere V.

Ciongani

4. R. Certej : aval de zona

generală de influență a

proiectului

lunar

- pH, CCOCr, reziduu

filtrabil uscat la 105 grd.

C, azotați, azotiți,

cloruri, sulfaţi, Fe ionic

total, Cd2+

, Cr total,

Ca2+

, Cu2+

, Pb2+

, Ni2+

,

Zn2+

, Mg2+

,Mn total,

cianuri totale.

-debite pe P. Măcriș și

V. Hondol

Pentru fiecare

secțiune în parte se va

tine o evidență

specifică pentru

evidențierea evoluției

în timp a fiecărui

indicator precizat

pentru a urmări

probabilitatea de

modificare a

caracteristicilor

corpului de apă

- prag deversor

cu miră hidrometrică

Ape menajere

Efluent Staţie de epurare ape

menajere depozit explozivi

(emisar p. Ciongani), uzină de

preparare (emisar p. Coranda)și

incintă carieră (emisar canal de

deviere p. Ciongani)

lunar

- pH, CCOCr, CBO5,

azotati, reziduu fix,

suspensii

Calitatea efluentului

trebuie să fie conform

NTPA 001/2005





Mediului ”

2012

165

Apa din fântâni F1,F2,F5,F7,F11,F26 trimestrial

pH, sulfați, amoniu,

azotați, azotiți, Cu, Pb,

Zn, Fe total, Mn, As

Pentru fiecare foraj se

va ține o evidență

specifică pentru

evidențierea evoluției

în timp a fiecărui

indicator precizat

Apa din foraje

hidrogeologice

PS1, PS2, PS3, PS4, PS5(aval

de iazuri), PS6 (iaz CIL)

trimestrial

pH, sulfați, amoniu,

azotați, cianuri totale

(PS6), Pb, Cu, Fe total,

Mn, Ni, Zn, As

Fh1

Fh2, Fh3, Fh4 la iazul CIL

pH, conductivitate,

sulfați, amoniu, azotați,

cianuri totale (PS6), Pb,

Cu, Fe total, Mn, Ni, Zn,

As

Monitorizare stabilitate instalații de deșeuri

Instalția De

Deșeuri Monitorizarea Frecvența Observații

Stabilitate iazuri

coloane inclinometrice P1-P12

–iaz flotatie P13-P18 iaz CIL trimestrial

- se montează în corpul barajului, pe măsura

înălţării acestuia. Precizia măsurătorilor este de

0,2-0,3 mm/mp pentru deformaţiile orizontale şi

+2-5 mm pentru deformaţiile verticale (tasări)

borne topografice R1-10 –TMF

R27-28 inchidere laterala, R11-

16 CIL

2det/trimestru

- realizarea unei reţele de borne topografice -

pentru urmărire topografică a tasărilor si

deplasărilor suprafeţei platformei iazului şi a

barajelor;

- se vor instala borne în terenul natural – borne

martor, amplasate pe versanţi şi borne

amplasate pe iazurile de decantare, pe mai

multe aliniamente

- determinarea se va face cu Statie topografica

cu GPS

Coloane Telescopice Reperi

De Tasare C1-4 TMF C5-8

CIL

trimestrial

asigură măsurarea tasărilor în corpul barajului

cu o precizie de + 2-5 mm. Coloanele sunt

alcătuite dintr-o tubulatură telescopică de PVC

pe care se montează reperii de tasare

Urmărire vizuală permanent

Se face pe fiecare schimb (urmarind o lista

prestabilita: starea pompelor, a conductelor

de hidrotransport, erozoiune, ravene, starea

canalelor de gardă, apa exfiltrată, sufozii)

Inspecție anuală planificate anual Se va face de către echipe de specialiști

Audituri independente cu

echipe de specialiști

bianual

Stabilitate halde Borne Topografice R17-22

Halda Nord

R23-26 Halda Sud

trimestrial se vor instala reperi topometrioci în terenul

natural şi pe taluzele şi platforma haldelor

- determinarea se va face cu Statie topografica





Mediului ”

2012

166

cu GPS

- măsurători topografice periodice pentru

urmărirea evoluţiei în timp a variaţiei nivelului

terenului de bază şi a modificării profilelor

treptelor de haldă

Control de compactare roci

sterile Determinări fizico-chimice

Urmărirea vizuală permanent

Se vizualizează dacă apar crăpaturi, eroziuni,

ravene, alunecări a frontului de lucru, geometria

treptelor și bermelor , starea canalelor

perimetrale

Urmărirea anuală planificată Anual Se face de o echipă de specialiști

Alte monitorizari Măsurarea debitului Valea

Măcriș si pârâul Hondol și a

temperaturii apei

Zilnic

prag deversor

Mire hidrometrice

Program de monitorizare a aerului faza de operare

Suprafața

adiacentă

iazurilor de

decantare

Stație meteo permanent



presiunea atmosferei, cantitatea

de precipitații, radiația solară

A8,A9,A10,A11 lunar


PM10, NOx, CO,

Din PM10 se vor analiza As,

Pb, Cd, Ni

Ord.MAPM

592/2002

STAS 12574 -87

Trebuie menționat că

în legislația

românească și în cea

europeană nu există

valori limită pentru

HCN

Suprafața

adiacenta

haldelor

și carierei

A1,A2,A3,A4,A7 lunar


PM10.


Pb, Cd, Ni

Se vor face

măsurători

periodice a

imisiilor la limita

zonelor

rezidentiale cele

mai apropiate

(Hondol,Bocsa

Mica si Bocsa

Mare)

A5 (halda de sol), A6,

A12

lunar


PM10.


Pb, Cd, Ni

Monitorizarea emisiilor la uzină

Sursa Frecvenț

a

Indicatori Observații

Monitorizarea

emisiilor la

celulele de

electroliză

Durata

șarjei

Concentraţii de particule

exprimate în mg/Nm3

SR EN 13284-1:2002

SR EN 13284-1:2002 /C91 : 2010

Emisii de la surse fixe. Determinarea concentraţiei

masice mici de pulberi. Partea 1: Metoda gravimetrică

manuală





Mediului ”

2012

167

Concentraţii de amoniac


Debitul volumetric al

gazelor evacuate exprimat

în Nm3/timp mediere şi în

Nm3/h

Temperatura gazelor la

evacuare, exprimată în oC

Viteza gazelor la evacuare,

exprimată în m/s

Nu există standarde naţionale sau internaţionale pentru

măsurarea emisiilor de amoniac de la surse fixe.

Pentru a asigura o cât mai bună acurateţe a datelor se

recomandă utilizarea unui analizor automat pentru

NOx cu convertor pentru NH3 şi sistem pentru diluţia

gazelor.

SR ISO 14164:2008

Emisii de la surse fixe. Determinarea debitului

volumetric al efluenţilor gazoşi în conducte. Metoda

automată

Monitorizare

emisii la

cuptorul de

topire

Durata șarjei





în Nm3/timp mediere şi în

Nm3/h




exprimată în m/s

SR EN 13284-1:2002

SR EN 13284-1:2002/C91:2010



manuală

SR ISO 14164:2008



automată

Monitorizare

emisii la

instalația de

regenerare

cărbune activ

Trimestrial

(Durata

fiecărei faze

a procesului

tehnologic

(inclusiv a

celor

simultane) –

prelevarea

mai multor

probe pe

durata

fiecărei faze (intervalul de

timp stabilit

ca interval de

mediere), cu

medierea

rezultatelor

pe fiecare

fază şi pe





în m3/timp mediere şi în

Nm3/timp mediere




exprimată în m/s

SR EN 13284-1:2002

SR EN 13284-1:2002/C91: 2010



manuală

SR ISO 14164:2008



automată





Mediului ”

2012

168

durata

procesului

complet

Monitorizare

emisii de la

preparare și

stocare

cianură

Trimestrial

Concentraţii de HCN

exprimate în mg/m3 –

preparare cianură de sodiu

(faza 1 = Operarea

proceselor de descărcare

cianură, dizolvare, transfer

în rezervorul de stocare )

Concentraţii de HCN

exprimate în mg/m3 –

stocare cianură de sodiu

(faza 2 = La 15 - 30 minute

după transferul cianurii în

rezervorul de stocare )



în m3/timp mediere (faza 1

și faza 2)



faza 1 și 2


exprimată în m/s

Nu există standarde EN, ISO sau naţionale pentru

măsurarea emisiilor de HCN de la surse O metodă de

măsurare este metoda US EPA OTM-29 (Draft method

OTM-29 revised march, 2011, Other test method 29 -

sampling and analysis for hydrogen cyanide emissions

from stationary sources) care constă în prelevarea de

probe într-o soluţie de adsobţie şi analiza acestora prin

metoda ion cromatografică.

Măsurarea concentraţiilor de HCN se poate efectua, de

asemenea, cu aparate portabile controlate de

microprocesoare, bazate pe sistem electrochimici. (1)

SR ISO 14164:2008



automată

Se

monitorizează

permanent

starea

drumurilor

miniere si a

suprafetei

haldelor

de sterile

Permanent

Vizual Se asigura o umiditate suficienta a suprafetelor pentru a

reduce la

minim cantitatea de praf

generata de trafic si antrenata de vânt

in perioadele calde si uscate ale anului se asigura

stropirea

drumurilor si a suprafetelor din cariera si halde

(1) Aparatul portabil pentru măsurarea concentraţiilor de HCN poate fi utilizat pentru măsurări test la instalaţia de regenerare a cărbunelui

activ şi la celulele de electroliză, în vederea identificării apariţiei unor eventuale emisii de HCN.

Program de monitorizare a solului faza de operare

Suprafața

iazurilor S5,S6

semestri

al







referinta pentru

elemente chimice din sol,



756/1997 – privind

evaluarea

poluarii mediului.

Suprafața

adiacenta

haldelor

S1,S2

Suprafața

adiacenta

carierei

S3,S4

Amplasamentul

platformelor S7





Mediului ”

2012

169

Program de monitorizare a zgomotului

Sursa Locul prelevării Frecvența Locația Norme legale în vigoare


iazurilor


haldelor și

Carierei și a

platformelor

PZ1, PZ2, PZ3

la limita zonei

industriale

Lunar Măsurători la limita

zonelor de locuit

STAS 10009/88

lunar

Program de monitorizare a defrișărilor faza de operare

Descrierea măsurii de

monitorizare

Monitorizare Perioada de

monitorizare

Măsuri pentru monitorizare

Delimitarea terenurilor

afectate direct de proiectul

minier

Evidenta suprafetei de

padure defrisata

Măsurători topografice

pentru determinarea

suprafeţelor de teren

ocupate de carieră,

halde de steril, iazuri de

decantare etc..

Periodic pana la

încetarea

activității

- Identificarea strictă a zonei ocupate de

extinderea viitoare a obiectivelor.

- Identificarea strictă a tuturor parcelelor

de teren (pădure, păşune, agricol, etc.) ce

urmează a li se schimba destinaţia,

cuprinse în zonele de extindere a

obiectivelor.

- Identificarea strictă şi pichetarea tuturor

parcelelor de pădure ce urmează a se

defrişa.

- Verificarea periodică a picheţilor şi

implicit a respectării suprafeţei defrişate. Delimitarea suprafetelor

de teren ce urmează a fi

ecologizate/împădurite în

această perioadă

Verificarea lucrărilor de

ecologizarea efectuate

Măsurători topografice

pentru determinarea

suprafeţelor de teren

din cadrul carierei

Certej şi haldele de

sterile Nord şi Sud care

pot fi ecologizate.

- Observaţii în teren a

evoluţiei plantaţiilor

efectuate.

Periodic pana la

încetarea

activității

Identificarea strictă şi pichetarea tuturor

zonelor ce pot fi ecologizate /

împădurite.

- Verificarea picheţilor şi implicit a

respectării suprafeţei ecologizate /

împădurite.

- Identificarea tuturor plantelor şi

copacilor uscaţi şi înlocuirea acestora.

Program de monitorizarea a biodiversității etapa de exploatare



Perioada de

monitorizare

Măsuri de remediere /rezultate monitorizare

Monitorizarea

habitatelor prin

analiza imaginilor

satelitare si a





Directiva Habitate

Lunile III-VI

Odata la 3 ani

Evidentierea dinamicii suprafetei habitatelor

afectate de proiect.

Evidentierea succesului masurilor de reducere a

impactului și compensare.

Monitorizarea florei

prin metoda

pietelor de proba

amplasate



impact.

Lunile

(III)IV-V(VI)

Anual

Evidentierea dinamicii asociatiilor vegetale







Mediului ”

2012

170


toate habitatele din zona

de impact a proiectului.






fund (bentos) din

sistemele lotice

afectate de proiect, ca

indicator al calitatii

apei.


cantitativa a bentosului

din sistemele potential

afectate.



special pentru



4 perioade

anuale de

colectare si

analiza în

laborator

Evidentierea dinamicii specifice si cantitative

in sistemele lotice potential afectate.



Monitorizarea

amfibienilor care

se reproduc în zona de

influenta a proiectului si

în imediata apropiere.

Numararea adulti, în

special pentru izvoras

cu burta galbena,tritoni,

salamandra, broaste

râioase – metoda

transectelor.

Numarare ponte în

special pentru broasca

rosi de padure si

broasca rosie de munte.


cantitativa.

Prezenta/absenta


de reproducere.

III – V

anual


ale amfibienilor din zona de impact.

Dinamica habitatelor de reproducere potential

afectate.


impactului si compensare, inclusiv a masurilor

de relocare.

Monitorizarea reptilelor

din zona de influenta a

proiectului si în

imediata apropiere



potential afectate.

4 perioade

Anual (III-IV,

V, VIII, IX)


ale reptilelor din zona de impact.



de relocare.


cuibaritoare (în special

a celor din paduri) prin

metoda punctelor fixe

pe transect.



potential afectate.

2 perioade

Anual (III-IV,

V-VI)


ale pasarilor din zona de impact.



de relocare.




proiectului.



cuibarit



rapitoare din zona

proiectului.

Succesul cuibariri.

Dinamica migratiei.

5 perioade

Anual (IV, V,

VI, VIII, IX)


ale pasarilor de prada din zona de impact.



de relocare.

Monitorizarea liliecilor

în perioada activa prin

metoda transectelor cu

înregistrarea si analiza

ultrasunetelor.




de proiect.

4 perioade

Anual (III-IV,

VI, VIII, IX-

X)


ale speciilor de lilieci din zona de impact.







Mediului ”

2012

171

de relocare.

Monitorizarea

mamiferelor de talie

medie si mare în special

a celor carnivore.



urmelor si semnelor

lasate.


cantitativa a speciilor

potential afectate de

proiect.

4 perioade

Anual

(primavara,

vara, toamna,

iarna-pentru

metoda

„citirii”

urmelor pe

zapada)


ale speciilor din zona de impact.


impactului, inclusiv a masurilor derelocare.

Monitorizarea deșeurilor faza de operare


monitorizare

Perioada

de

monitori

zare


Amplasamentul pe

care se execută

lucrările de

construcție în

continuare și

lucrări de operare

Evidența gestiunii


(deșeuri menajere, uleiuri

uzate, metalice etc.)

lunar

Cantități colectate,

eliminate și/sau valorificate

Raportare Conform

legislatiei in vigoare

Evidența gestiunii


descopertă, roci sterile,

steril de flotație, steril de

cianurație

zilnic

Cantități

Debit tulbureala la iazuri

Analiza chimică a

compoziție / potențialului

de generare ape acide

pentru rocile sterile ce vor

fi depozitate în halde

Semestri

al

pH, Sulf, carbonati, sulfati,

SiO2,oxizi de Fe, CaO,

MgO, Al2O3, metale grele

test ABA (sau test

AP/NP sau test raport

de Sulf) se face anual

Analiza chimică și teste

de levigabilitate pentru

sterile de flotație și de

cianurație

Semestri

al

cloruri, sulfati, metale grele

si metale grele Cu, Pb, Zn

Cd, Ni, Cr, si As)

test ABA (sau test

AP/NP sau test raport

de Sulf) se face anual

Tulbureala evacuată în

Iazul CIL din DETOX I continuu

- Debit

- pH, CN totale, CN WAD ,

sulfocianuri, Fe, Cu, Pb, Zn,

Mn, sulfaţi

HG 856/2008

CNWAD˂ 10 ppm

Statia DETOX I are

sistem automat de

urmarire permanenta a

debitului, pH-ului si a

cianurii

Monitorizarea procesului tehnologic

Faza de proces Descrierea măsurii de

monitorizare/indicatori

Perioada de

monitorizare

Observații

Macinare-Clasare

Debitul de alimentare cu

minereu permanent

377 t/h Masurare automata

Apa de dilutie la

hidrocicloane permanent

349 m3/h Masurare automata





Mediului ”

2012

172

Sistemul de desprăfuire Permanent Vizual , control

automat

Flotatie si

remacinare

Debit de aer la alimentare

celule permanent

248 Nm3/min Masurare automata

Nivelul apei din jompuri permanent Nivel prestabilit Masurare automata

Debit de apa la

hidrocicloanele de la

remacinarea sterilului

permanent


Ingrosarea

concentratului

Densitatea pulpei

ingrosate permanent

1,72 t/m3 Masurare automata


floculant permanent

0,1 m3/h Masurare automata

Grosimea patului din

ingrosator permanent

Nivel prestabilit Masurare automata

Nivelul bazinului de

suprascurgere ingrosator permanent


Ingrosarea

sterilului de

flotatie

Densitatea pulpei

ingrosate permanent



floculant permanent





Nivelul bazinului de apa

recircuitata permanent


Macinarea

ultrafina in moara

IsaMill

Debitul de intrare cu

tulbureala in moara

IsaMill

permanent


Densitatea pulpei la

alimentarea IsaMill permanent


Debitul apei de dilutie la

alimentarea IsaMill permanent


Sistemele de ungere,

motorul de 3MW,

reductorul şi sistemele de

lagăre de la IsaMill

permanent

Mentinere

parametri optimi

de functionare

Masurare automata

Debitul si presiunea apei

de la presetupe IsaMill permanent


Oxidarea Albion

Debitul de alimentare a

tancurilor de lesiere

Albion

permanent


pH-ul din fiecare tanc de

lesiere Albion, Eh permanent

5-5,5 Masurare automata si

reglare calcar

Temperatura din fiecare

tanc Albion permanent

90-95oC Masurare automata

Debitul de oxigen insuflat

in tancurile de lesiere

Albion

permanent

23,1 t/h Masurare automata

Debitul de apa de dilutie

de la alimentarea fiecarui permanent






Mediului ”

2012

173

tanc de lesiere Albion

Ingrosarea

produsului de la

lesierea Albion

Densitatea ingrosatului permanent 1,6 t/m3 Masurare automata




Debitul de floculant permanent 13,7 m3/h Masurare automata

Neutralizarea si

racirea produsului

Albion

pH-ul tulburelii din tancul

de neutralizare permanent

10,5 Masurare automata si

reglare var

Nivelul in tancul de

neutralizare permanent


Temperatura la intrare din

turnul de racire permanent

98 oC Masurare automata

Temperatura la iesirea din

turnul de racire permanent

45 oC

Debitul de tulbureala

evacuata din turnul de

racire

permanent


Densitatea pulpei de la

alimentarea CIL permanent


Lesierea CIL

Probe alimentare CIL permanent pH Masurare automata

pH-ul tulburelii si

continutul de cianura in

tancurile 2 si 6

permanent

pH=10,5

CN- = 0,3%

Masurare automata si

reglare var si cianura

Debitul de cianura in

tancuri permanent


Nivelul tulburelii in

tancurile CIL permanent


Debitul de aer insuflat in

fiecare tanc CIL permanent

1250 Nm3/h Masurare automata

Nivelul carbunelui din

rezervorul de carbune

incarcat

permanent


Ingrosarea si

pomparea

sterilului CIL

Densitatea ingrosatului permanent 1, 63 t/m3 Masurare automata




Debitul de floculant permanent 6,3 m3/h Masurare automata

Nivelul in rezervorul

pentru suprascurgerea

ingrosatorului

permanent

Nivel prestabilit Nivelul în rezervorul

pentru suprascurgerea

îngroşătorului este

controlat mai jos de un

nivel maxim prin

deschiderea vanei de

control de pe conducta

spre Inco Detox şi

peste un nivel minim





Mediului ”

2012

174

prin controlarea unei

vane de pe conducta

de completare cu apă

recircuitată la iazul

CIL.

Spalarea acida

Nivelul solutiei de HCl

din tancul de circulatie permanent

Nivel prestabilit Mentinerea unui nivel

minim si maxim

pH in tancul de

neutralizare acid permanent

10,5 Masurare automata si

reglare var

Nivelul solutiei in coloana

de spalare permanent


Debitul de acid la intrarea

in coloana de spalare

acida

permanent


Debitul de apa bruta la

spalarea acida permanent


Circuitul de elutie

Temperatura in coloana de

elutie permanent


Presiunea in coloana de

elutie permanent

2,5 bari Masurare automata

Nivelul de solutie din

tancuri permanent


Temperatura in ansamblul

de incalzire permanent


Regenerarea

carbunelui

Temperatura din cuptorul

de regenerare permanent


Electroextractia si

topirea

Curentul la electroliza permanent

optimizat in

functie de

suprafata

electrozilor

Masurare automata

Presiunea la filtrul de

namol permanent

6-16 bari Masurare automata

DETOX I

pH, alimentarea si

evacuarea din tanc,

CNWAD

permanent

Masurare autormata a Ph, CN WAD,

aparat de prelevare probe intrare/ieșire tanc

Debitul sulfatului de

cupru Permanent

Masurare automata

Debit metabisulfit de

sodiu permanent

Masurare automata

Debitul aerului la intrare permanent Masurare automata

Statia de epurare

ape acide

Debit de intrare

Permanent

Masurare automata

Dozare floculant

Dozare var, pH, nivelul

din tanc

Apa apa evacuata din

statie

Aparat de

prelevarea probe

Analiza in laboratorul propriu





Mediului ”

2012

175

DETOX II

Debit intrare

permanent

Masurare automata

La apa evacuata se masoara continuu

cianura Ph

Debitul peroxid de oxigen

Debitul de floculant

CN Apa evacuata

Monitorizare Riscuri

Locul de

monitorizare


monitorizare Frecvenţa Indicatori Observaţii

Iazul de

decantare al

sterilelor de

flotaţie

Controlul permanent al stării

de siguranţă a barajului prin

măsurători vizând parametrii

de siguranţă

zilnic Garda coronamentului

faţă de nivelul luciului

de apă şi lungimea

plajelor

Acesti parametrii

trebuie sa aiba valori

inferioare celor

stabilite prin

regulamentul de

exploatare al

barajului

Nivelului apei în

piezometre şi analiza

evoluţiei în timp

Bilanţul apei pe iaz pe

baza măsurătorilor de

nivel al luciului de apă în

iaz, debitul de apă intrat

în iaz şi debitul de apă

limpezită evacuată

Se urmăreşte

menţinerea

permanentă a

echilibrului între

cantitatile de apa

intrate şi cele ieşite

din iaz

Măsurători meteo

permanente (precipitaţii,

strat de zăpadă, etc)

In cazul depăşirii

nivelului de

precipitatii şi/sau

topirea zăpezii stabilit

prin regulamentul de

exploatare al

barajului, se aplică

măsurile de

intervenţie necesare

Iazul de

decantare al

sterilelor CIL

Controlul permanent al stării

de siguranţă a barajului prin

măsurători vizând parametrii

de siguranţă

zilnic Garda coronamentului

faţă de nivelul luciului

de apă şi lungimea

plajelor

Acesti parametrii

trebuie sa aiba valori

inferioare celor

stabilite prin

regulamentul de

exploatare al

barajului

Nivelului apei în

piezometre şi analiza

evoluţiei în timp

Bilanţul apei pe iaz pe

baza măsurătorilor de

nivel al luciului de apă în

iaz, debitul de apă intrat

în iaz şi debitul de apă

limpezită evacuată

Se urmăreşte

menţinerea

permanentă a

echilibrului între

cantitatile de apa

intrate şi cele ieşite

din iaz

Măsurători meteo

permanente (precipitaţii,

In cazul depăşirii

nivelului de





Mediului ”

2012

176

strat de zăpadă, etc) precipitatii şi/sau

topirea zăpezii stabilit

prin regulamentul de

exploatare al

barajului, se aplică

măsurile de

intervenţie necesare

Uzina de

procesare

Controlul permanent al

emisiilor accidentale în

atmosferă

Permanent

si continuu

Senzori automaţi pentru

detectarea prezenţei

acidului cianhidric în

aerul atmosferic

Se declanşează alarma

acustică la depăşirea

concentraţiilor de

HCN peste limitele

impuse

Haldele de sterile

Nord şi Sud

Controlul stabilităţii haldelor

zilnic Control vizual

Se observă dacă apar

crăpaturi, eroziuni,

ravene, alunecări a

frontului de lucru,

geometria treptelor şi

bermelor , starea

canalelor perimetrale

trimestrial Măsurători topografice

(se vor instala reperi

topometrici în terenul

natural şi pe taluzele şi

platforma haldelor)

Urmărirea evoluţiei în

timp a variaţiei

nivelului terenului de

bază şi a modificării

profilelor treptelor de

haldă

saptamanal Măsurători a nivelului

apei în piezometre

Analiza evoluţiei în

timp

Conductele de

hidrotransport

Controlul integrităţii fiecărei

conducte

zilnic Control vizual

Se observă dacă apar

fisuri, umeziri,

deformări, etc.

Permanent

şi continuu

Control automat al

presiunii şi debitelor la

cele două capete a

fiecărei conducte

Orice variaţie

anormala a diferentei

de presiune sau debit

indica formarea unui

dop sau a unei spărturi

pe traseu

Intreg

amplasamentul

Identificarea, raportarea şi

documentarea incidentelor

De câte ori

este nevoie

Cauzele şi consecintele

incidentelor

Se urmăreşte dacă un

anumit tip de incident

apare în mod repetat,

precum şi eficienţa

măsurilor corective

aplicate

III FAZA DE ÎNCHIDERE

Program de monitorizare a calităţii apelor în faza de închidere

Sursa Locul de prelevare Frecvenţa Indicatori de calitate Observaţii

Ape acide din

Carieră

Influent Staţie de

epurare ape acide W1 Pemanent - Debit, pH Stația de epurare are

sistem de urmărire





Mediului ”

2012

177

Ape acide Halda

Nord

Ape acide Halda

Sud

Lunar

Debit

- pH, CBO5, CCOCr

Fe, Cu, Pb, Zn, Mn,

sulfaţi, reziduu fix

permanenta a pH-ului si

a debitului de intrare si

dozarea floculantului

Efluent Staţie de

neutralizare ape acide

W2

Permanent - Debit, pH Calitatea efluentului nu

trebuie sa se

înrăutățească

Lunar

- Debit

- pH, CCOCr, CBO5,

Ca, Fe, Cu, Pb, Zn,

Mn, sulfaţi, reziduu

fix, suspensii,

alcalinitate

Apa de

suprafaţa și

sedimente

W7 (Valea Hondol),

W8(valea

Hondolului), W9

(pârâul Grozii), W10

(paraul Baiaga) W11

(pârâul Coranzii),

W12 (pârâul

Măcriș),W13 (amonte

iaz CIL) W14 (pârâul

Borzei)

Trimestrial/semestrial

- pH, CCOCr, reziduu

filtrabil uscat la 105

grd. C, azotați, azotiți,

cloruri, sulfaţi, Fe, Cd,

Cr, Ca, Cu, Pb, Ni, Zn,

Mg,Mn.

Ord.MMG A 161/2006 –

Urmărirea calitatea apei

Văii Hondol – calitatea

apei trebuie să se

îmbunătățească.

Ape menajere

Efluent Staţie de

epurare ape menajere

W15

zilnic

- Debit

- pH, CCOCr, CBO5,

substanţe extractibile,

detergenti, sulfaţi,

azotaţi, cloruri,

suspensii

Stația rămâne în

funcțiune până la

terminarea lucrărilor de

ecologizare

Apa limpezită

evacuată din

Iazul de

decantare

sterile flotaţie

Influent Staţie de

epurare W3

Permanent - Debit, pH


sistem de urmărire

permanenta a pH,

debitului și floculantului

Lunar

Debit

- pH, CCOCr , Fe, Cu,

Pb, Zn, Mn, sulfaţi,

reziduu fix

Efluent Staţie de

epurare W4

Permanent - Debit

- pH


sistem de urmărire

permanenta a pH-ului și

debitului

Lunar

Debit

- pH CCOCr, Ca, Fe,

Cu, Pb, Zn, Mn,


suspensii, alcalinitate

Apa limpezita de

pe iazul sterile

de cianurație

colectata si

epurata in

DETOX II

Influent stație de

epurare W4

Zilnic in perioada de

funcționare

- Debit

- pH,

cianura


sistem de urmărire

permanenta a pH-ului si

a debitului de intrare

precum si a ionului cian ,

a sulfatului de cupru si

apei oxigenate

Efluent stație de

epurare W5

- Debit

- pH, CCOCr, Ca, Fe,

Cu, Pb, Zn, Mn,


Stația are in dotare aparat

de prelevare probe

automat pentru analiza

cianurii .





Mediului ”

2012

178

suspensii, cianură

Apa din foraje

hidrogeologice

PS1, PS2, PS3, PS4,

PS5(aval de iazuri),

PS6 (iaz CIL)

trimestrial

pH, conductivitate,

sulfați, amoniu,


(PS6), Pb, Cu, Fe

total, Mn, Ni, Zn, As

Fh1

Fh2, Fh3, Fh4 la iazul

CIL

pH, conductivitate,

sulfați, amoniu,


(PS6), Pb, Cu, Fe

total, Mn, Ni, Zn, As

Monitorizarea

permanenta a

calitatii apei

paraului

Hondol

Statie automata

amplasata imediat

aval dupa confluenta

cu valea Baiegii

Permanent

Se determina automat

pH-ul,

conductibilitatea si

continutul de cianuri

Program de monitorizare a calităţii aerului în faza de închidere

Suprafața

adiacentă

iazurilor de

decantare

Stație meteo permanent



presiunea atmosferei, cantitatea

de precipitații, radiația solară

A8,A9,A10,A11 lunar


PM10, NOx, CO,


Pb, Cd, Ni

Ord.MAPM

592/2002

STAS 12574 -87

Trebuie menționat că

în legislația

românească și în cea

europeană nu există

valori limită pentru

HCN

Suprafața

adiacenta

haldelor

și carierei

A1,A2,A3,A4,A7 lunar


PM10.


Pb, Cd, Ni

Se vor face

măsurători

periodice a

imisiilor la limita

zonelor

rezidentiale cele

mai apropiate

(Hondol,Bocsa

Mica si Bocsa

Mare)

A5 (halda de sol), A6,

A12

lunar


PM10.


Pb, Cd, Ni

Program de monitorizare a solului faza de închidere

sursa Puncte de monitorizare Frecvența Indicatori Observații

Suprafața

iazurilor S5,S6

semestri

al







referinta pentru Suprafața

adiacenta S1,S2





Mediului ”

2012

179

haldelor elemente chimice din sol,



756/1997 – privind

evaluarea

poluarii mediului.

Suprafața

adiacenta

carierei

S3,S4

Amplasamentul

platformelor S7

Program de monitorizare a zgomotului

Sursa Locul prelevării Frecvența Locația Norme legale în vigoare


iazurilor


haldelor și

Carierei și a

platformelor

PZ1, PZ2, PZ3

la limita zonei

industriale

Lunar Măsurători la limita

zonelor de locuit

respectiv limita

amplasamentului

STAS 10009/88

lunar

Monitorizarea stabilității instalatiilor de deșeuri

Sursa Monitorizare Frecvenţ

a

Observaţii

Barajele iazurilor

de decantare

sterile și

suprafața

iazurilor

coloane inclinometrice

P1-P12 –iaz flotatie P13-

P18 iaz CIL

semestri

al

- se montează în corpul barajului, pe măsura înălţării

acestuia. Precizia măsurătorilor este de 0,2-0,3 mm/mp

pentru deformaţiile orizontale şi +2-5 mm pentru

deformaţiile verticale (tasări)

borne topografice R1-10 –

TMF R27-28 inchidere

laterala, R11-16 CIL

semestri

al








Urmărire vizuală

permane

nt

Se face urmarind erozoiune, ravene, starea canalelor de

gardă, apa exfiltrată, sufozii, revegetare

Inspecție anuală

planificate


Haldele de roci

sterile

borne topografice R17-22

– halda Nord; R23-26

halda Sud

semestri

al








Urmărire vizuală

permane

nt

Se face urmarind erozoiune, ravene, starea canalelor de

gardă, canale de dren, apă exfiltrată zid sprijin,





Mediului ”

2012

180

revegetare

Inspecție anuală

planificate


Program de monitorizare a împăduririlor faza de închidere


monitorizare Monitorizare Perioada de

monitorizare

Măsuri de remediere/rezultate

monitorizare

Delimitarea spatiala a

suprafetelor de teren

rămase de ecologizat si

redarea acestora în

folosinta forestiera,

agricola, etc. dupa

închiderea obiectivelor

miniere (iazuri de

decantare, halde de

roci sterile, uzina de

preparare)

Masuratori topografice

pentru determinarea

suprafetelor de

teren rămase de

reabilitat si ecologizat

Periodic, pana la

Finalizarea lucrarilor

de ănchidere și

revegetare

- Identificarea strictă şi pichetarea

tuturor zonelor ce trebuie ecologizate

prin lucrări de împădurire, conform

proiectului tehnic de închidere.

- verificarea amplasamentelor

revegetate

Urmarirea evolutiei

vegetatiei pe suprafetele

insamantate sau instalate

cu vegetatie forestiera

Observatii privind

evolutia vegetatiei,

modificari vizuale a

starii suprafetelor, etc

Semestrial, dupa

Finalizarea lucrarilor

de revegetare până la

maturizarea

plantațiilor

- Identificarea tuturor plantelor şi

copacilor uscaţi şi înlocuirea acestora

cu alţi puieţi.

Program monitorizare biodiversitate faza de inchidere



Perioada de

monitorizare

Măsuri de remediere /rezultate monitorizare

Monitorizarea

habitatelor prin

analiza imaginilor

satelitare si a





Directiva Habitate

Lunile III-VI

Odata la 3 ani

Evidentierea dinamicii suprafetei habitatelor




Monitorizarea florei

prin metoda pietelor de

proba amplasate


toate habitatele din zona

de impact a proiectului.



impact.




Lunile

(III)IV-V(VI)

Anual

Evidentierea dinamicii asociatiilor vegetale





fund (bentos) din

sistemele lotice afectate

de proiect, ca indicator

al calitatii apei.


cantitativa a bentosului

din sistemele potential



special pentru



4 perioade

anuale de

colectare si

analiza în

laborator


in sistemele lotice potential afectate.







Mediului ”

2012

181

afectate.

Monitorizarea

amfibienilor care

se reproduc în zona de

influenta a proiectului si

în imediata apropiere.

Numararea adulti, în

special pentru izvoras

cu burta galbena,tritoni,

salamandra, broaste

râioase – metoda

transectelor.

Numarare ponte în

special pentru broasca

rosi de padure si

broasca rosie de munte.


cantitativa.

Prezenta/absenta


de reproducere.

III – V

anual


ale amfibienilor din zona de impact.

Dinamica habitatelor de reproducere potential

afectate.



de relocare.

Monitorizarea reptilelor

din zona de influenta a

proiectului si în

imediata apropiere



potential afectate.

4 perioade

Anual (III-IV,

V, VIII, IX)


ale reptilelor din zona de impact.



de relocare.


cuibaritoare (în special

a celor din paduri) prin

metoda punctelor fixe

pe transect.



potential afectate.

2 perioade

Anual (III-IV,

V-VI)


ale pasarilor din zona de impact.



de relocare.




proiectului.



cuibarit



rapitoare din zona

proiectului.

Succesul cuibariri.

Dinamica migratiei.

5 perioade

Anual (IV, V,

VI, VIII, IX)


ale pasarilor de prada din zona de impact.



de relocare.

Monitorizarea liliecilor

în perioada activa prin

metoda transectelor cu

înregistrarea si analiza

ultrasunetelor.




de proiect.

4 perioade

Anual (III-IV,

VI, VIII, IX-

X)


ale speciilor de lilieci din zona de impact.



de relocare.

Monitorizarea

mamiferelor de talie

medie si mare în special

a celor carnivore.



urmelor si semnelor

lasate.


cantitativa a speciilor

potential afectate de

proiect.

4 perioade

Anual

(primavara,

vara, toamna,

iarna-pentru

metoda

„citirii”

urmelor pe

zapada)


ale speciilor din zona de impact.


impactului, inclusiv a masurilor derelocare.





Mediului ”

2012

182

Monitorizarea deșeurilor faza de închidere


monitorizare

Perioada

de

monitori

zare


Amplasamentul pe

care se execută

lucrările lucrări

de dezmembreare,

reabilitare și

ecologizare

Evidența gestiunii


(deșeuri menajere, uleiuri

uzate, metalice , deșeuri

din demolări etc.)

lunar

Cantități colectate,

eliminate și/sau valorificate

Raportare Conform

legislatiei in vigoare

Evidența gestiunii


haldele de sol vegetal

zilnic

Cantități folosite la

ecologizare

Analiza comparativă cu documentul de referință BREF – Managementul iazurilor și haldelor

cu steril rezultate în urma activităților miniere - în ceea ce privește programul de

monitorizare.

Cerinţe specifice BAT,

aşa cum sunt ele

prezentate în documentul

de referinţă pentru

sectorul minier,

adoptat în ianuarie 2009

Proiect Exploatarea minereurilor auro-

argentifere din perimetrul Certej - metode

implementate

Conformarea cu

BAT

Sectiunea 4.2.1.5

control si monitorizare

-controale de

supraveghere

-monitorizarea

sedimentelor

-controlul calitatii

materialelor

-control de compactare

- sinteza datelor

-inspectii zilnice , pe fiecare schimb (urmarind o

lista prestabilita: starea pompelor, erozoiune,

ravene etc.)

-inspectii planificate anuale

-audituri independente cu echipe de experti

-se face conform programului de monitorizare

-se face receptia acestora la aprovizionare iar pe

fluxul tehnologic se face analiza calitativa in

laboratorul propriu (concentrat, sterile etc)

-se face aplicand tehnologia de haldare, gradul

de compactare se afla prin determinari fizico-

mecanice

-toate datele rezultate din monitorizari sunt si vor

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

183

- siguranta constructiei

- controlul emisiilor de

praf

- inspectia facilitatilor de

management a

sterilului(inspectie

vizuala, exfiltratii,

sedimentare si stabilitate,

influienta vremii,

debitul ratelor

exfiltratiilor, crapaturi

longitudinale si

transversale, eroziune,

canale deversoare,

structuri de decantare,

conducte alimentare

iazuri si de golire ape

limpezite, zona

anrocamente, densitate

copaci si animale,

calitatea apelor freatice,

depozitarea sterilului si a

curbei de

umplere(volum,

inaltime, grafic) ,

masurarea miscarilor

pamantului cu

inclinometre

fi pastrate pe format de hartie si electronic, sunt

si vor fi analizate, validate si folosite in actiunile

viitoare ale proceselor tehnologice

- siguranta „constructiei” implica verificarea

respectarii tehnologiei constructive si a stabilitatii


-se face prin programul de monitorizare

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Sectiunea 4.3.5

monitorizarea

zgomotului

BAT este a se folosi

sisteme continue, benzi

transportoare acoperite

-Se folosesc sisteme continue de functionare

(benzi, conducte)

-Benzile transportoare sunt carcasate

-Amplasamentul are elemente de relief(coline)

care sunt pozitionate între sursele de zgomot și

receptori și acționează ca și ecran fonoizolant

-Zona de protecție împădurită acționează ca ecran

fonoizolant

-Împușcarea se face secvențial cu trepte de

Conformare BAT





Mediului ”

2012

184

întârziere

Sectiunea 4.3.1.3.

Managementul ARD

optiuni de control

BAT este amestecarea

materialelor, adăugarea

de minerale tampon,

compactarea și sigilarea

- Manipularea selectivă a materialului în timpul

fazei operaționale (Funcție de caracteristicile

zăcământului tehnologia recomandată este

utilizarea minereului din zona Vest și apoi

amestec 40% zona Est 30% Intermediar 30%

Central )

- Reducerea infiltrării apei pluviale în haldă prin

respectarea tehnologiei de haldare (prin

compactare se reduce gradul de conductivitate

hidraulică reducând coeficientul efectiv de

difuziune a oxigenului)

-Depunerea unui strat de calcar pe fundamentul

haldelor

-Executarea drenurilor sub halda pentru

colectarea eventualelor infiltrații

-Monitorizarea calității apelor acide colectate,

amonte si aval de haldele de steril

-Apele acide sunt colectate in bazinele de lângă

halde , transportate apoi la stația de epurare ape

acide

-Monitorizarea calității apelor acide colectate

influent/efluent stație epurare ape acide conform

programului de monitorizare

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Sectiunea 4.3.6

restaurare/revegetare

progresiva

BAT este reducerea

eroziunii prin

revegetarea/restaurarea

progresiva

-Monitorizarea eroziunii se face prin control

zilnic vizual

- Respectarea tehnologiei de haldare minimizeaza

eroziunea taluzelor ; la trecerea la o treapta

superioara se vor incepe lucrarile de

restaurare(acoperire cu sol vegetal) si revegetare

a taluzelor haldelor

Conformare BAT

Conformare BAT

Sectiunea 4.4.8

BAT este a monitoriza

-In proiectul Certej se va mentine o garda minima

de 1,5m

Conformare BAT





Mediului ”

2012

185

inaltimea de garda (la

mina de aur Ovacik , este

prevazuta o inaltime de

garda de minim 2m)

Sectiunea 4.4.12

monitorizarea

exfiltratiilor

BAT este crearea unor

bariere pentru exfiltrații

precum si prevederea

unor sisteme de retur

-Paramentul amonte a barajelor starter se

impermeabilizează cu geomembrană și geotextil

-Supraînălțările – avem filtru invers si la baza

fiecărei trepte de supraînălțare spre amonte se

impermeabilizează cu geotextil

-Aval de fiecare baraj este prevăzut un bazin de

colectare ape exfiltrate care se repompează în iaz

-Monitorizarea debitului de ape exfiltrate și

repompate

-Monitorizarea calității apei exfiltrate si prezenta

sedimentelor

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Sectiunea 4.3.12

monitorizarea apei

freatice

BAT este monitorizarea

in jurul zonelor cu steril

si sedimente miniere

-Se face conform programului de monitorizare

prin forajele de control , monitorizarea calitatii

apei fantanilor din jurul amplasamentului

Conformare BAT

Sectiunea 4.4.14.1

BAT este a dezvolta un

plan de monitorizare

pentru stabilitatea

barajelor si a haldelor

-se face conform programului de monitorizare:

-urmărirea stabilităţii haldelor de steril şi

iazurilor de decantare şi a regimului hidrochimic

al apei subterane se realizează cu diverse

dispozitive şi echipamente: reperii

topometrici(borne), tuburile piezometrice şi

forajele de control hidrochimic.

- sistemul de urmărire a stabilităţii haldelor de

steril constă în realizarea unei reţele de borne

topometrice, pentru urmărirea topografică a

tasărilor şi deplasărilor suprafeţei haldei. Bornele

vor fi amplasate pe taluzele şi platforma haldelor

de steril şi în terenul natural (versanţi limitrofi)

- sistemul de urmărire a stabilităţii iazurilor de

decantare constă în realizarea:

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

186

-unei reţele de borne topometrice- pentru

urmărire topografică a tasărilor şi deplasărilor

suprafeţei platformei iazului şi a barajrlor

-unei reţele de tuburi piezometrice- pentru

urmărirea nivelului hidrostatic în corpul iazurilor

de decantare

-unei reţele de coloane telescopice de adâncime

cu reperi de tasare- asigură măsurarea tasărilor în

terenul de fundaţie şi în corpul barajului

-mire hidrometrice, se montează câte 2 buc pe

versanţii iazurilor iniţiale şi se vor completa pe

măsura ridicării nivelurilor sedimentelor din

iazuri

-sistemul de urmărire a regimului hidrochimic în

zona de influenţă a iazurilor de decantare constă

în executarea unor foraje de control (la fiecare

iaz). Forajele de control hidrochimic se vor

amplasa unul în amonte şi două aval de zona

iazurilor de decantare.

- principalele lucrări de monitorizare a stabilităţii

iazurilor de decantare şi a haldelor de steril

constau în:

-urmărirea vizuală a aspectului iazurilor şi

haldelor (crăpături, denivelări, prăbuşiri care pot

să apară pe taluze sau platforma iazurilor şi

haldelor)

-măsurători topografice la reperii montaţi pe

baraje şi în terenul natural de la cele couă iazuri

de decantare FLOTATIE şi CIL

-măsurători ale nivelului hidrostatic din tuburile

piezometrice de pe iazurile de decantare Valea

Măcrişului- steril Flotaţie şi steril CIL

-urmărirea evoluţiei vegetaţiei pe suprafeţele

însămânţate şi/sau împădurite în scopul refacerii

si/sau completării lipsurilor

-observaţii meteorologice- se vor consemna

datele înregistrate la Staţia meteo

-întreţinerea/curăţirea canalelor de gardă de la

iazurile de decantare şi a canalului de

colectare/evacuare a apelor de exfiltrații

- monitorizarea depunerilor pe amplasamentul

instalațiilor de deșeuri

- monitorizarea stării conductelor de

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

187

hidrotransport

Sectiunea 4.4.14.2

BAT este sa se

monitorizeze barajul de

steril:

- Nivelul apei in

iaz

- Monitorizarea

exfiltrațiilor

- Mișcarea crestei

barajului si a

sterilelor

- Proceduri de

depunere a

sterilelor

-monitorizarea

suprafetelor

-monitorizarea panzei

freatice

-geometria

treptelor/pantelor (să se

aplice un factor de

stabilitate de cel puţin

1,3 la toate haldele şi

barajele pe durata fazei

operaţionale sectiunea

4.4.13.1)


Procesul de haldare pe ambele halde constă din

următoarele etape:

- descărcarea sterilului din autobasculante;

- împrăştierea sterilului;

- nivelarea şi compactarea sterilului

-Sterilul de flotaţie şi sterilul de cianuraţie se

transportă la iazurile de decantare în sistem

hidraulic, prin pompare.

-Punctele de deversare a tulburelilor sterile vor fi

amplasate pe toată lungimea coronamentelor

celor două baraje începând de la cota

coronamentului barajelor de iniţiere.deversarile

in zona de sedimentare a tulburelii se va realiza

prin dispozitivul tip laba de gasca.

-se va face conform programului de monitorizare

prin masuratori topografice si vizual


prin foraje (cele existente si cele din program de

monitorizare)


(pizometrele, bornele topometrice, coloane

telescopice şi celelalte AMC-uri necesare pentru

măsurători periodice se mor monta încă din faza

de construcţie a iazurilor de decantare pe etape

odată cu lucrările de supraînălţare

-Având în vedere panta terenului natural între 00-

160, şi materialul care se depune în amplasament

cu un unghi de frecare interioară cu valori

cuprinse între 220

- 350

unghiul general de taluz

al haldei este de 200-26

0.

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

188

Sectiunea 4.2.4.1 etapa

inchiderii și ingrijirea

ulterioara

BAT este a monitoriza

-stabilitatea fizica

-stabilitatea chimica

-stabilitatea biologica

-monitorizarea apelor

subterane si de suprafata

-influiențe climatice și

geografice

-folosirea pământului

-fonduri pentru închidere

-monitorizarea stabilitatii instalatiilor de deseuri

va continua si dupa incetarea activitatii cel putin

30 de ani dupa ecologizarea conform legislatiei in

vigoare ( a se vedea programul de monitorizare)

-se va face prin monitorizarea postinchidere

pentru factorii de mediu aer, apa,

sol(monitorizarea calitatii apelor evacuate in

emisar de pe amplasament prin statiile de epurare

va continua cel putin 30 de ani sau pana la

incadrarea in cerintele NTPA 001/2005)

-se va face prin programul de monitorizare

(urmarirea calitatii apei, refacerea florei, strarea

faunei, dinamica speciilor, prezenta/absenta

speciilor si a habitatelor de reporducere, succesul

cuibaririi, dinamica migratiei)


postinchidere

-la încetarea activității se vor obține actele

necesare închiderii minei iar planurile existente

pentru închidere se vor actualiza luând în

considerare modificările climatice și influiențele

geografice ce intervin pe durata vieții minei

-se are în vedere la închiderea/ecologizarea

instalațiilor de deșeuri compatibilitatea cu zonele

înconjurătoare (revegetarea cu vegetație locală,

folosirea facilităților de infrastructură ca parte a

dezvoltării comerciale în zonă pe durata de viață

a minei

-închiderea si reabilitarea zonelor afectate de

activitatea minieră este reponsabilitatea

operatorului care va constitui garanții financiare

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

189

și va aloca fonduri pentru închidere

Sectiunea 4.4.14.3:

-inspectii vizuale,

inspectii anuale

(topografica), audituri

independente (echipa de

experti -să se măsoare

mişcările de teren cu

instrumente adecvate

(inclinometre) pentru

adâncime şi să se

cunoască condiţiile de

presiune a fluidelor din

pori;

• să se realizeze un

drenaj corespunzător

(secţiunea 2.6.10);

• să se păstreze

documentări referitoare

la proiectare şi

construcţie şi orice

actualizări / modificări în

proiectare / construcţie;

• să se respecte manualul

de siguranţă a barajului

aşa cum este descris în

secţiunea 4.2.3.1 în

combinaţie cu auditările

independente menţionate

în secţiunea 4.2.3.2;

-se fac conform programului de monitorizare

Se executa lucrari de drenaj sub halde, se

construiesc canale de garda de preluarea a apelor

pluviale, din exfiltratii

-documentatiile referitoare la constructii, la

verificari de stabilitate etc. se pastreaza pe toata

durata de functionare a instalatiilor de deseuri

-s-au obtinut avizul nr.58/2011 privind

documentatia tehnica de expertiza tehnica Referat

de expertizare-avizare a proiectului tehnic

”Barajele de la exploatarea minereurilor-auro-

argentifere din perimetrul Certej, jud. Hunedoara

si acordul nr.58/2011 de functionare in siguranta

pentru solutia tehnica prevazuta in proiectul

tehnic ”Barajele de la exploatarea minereurilor

auro-argentifere din perimetrul Certej, jud.

Hunedoara – acte justificatoare ca solutiile

tehnice din proiect corespund practicii inginersti

in domeniu si respecta recomandarile

internationale in domeniu; se va întocmi

manualul de siguranță al barajului care va conține

date referitoare la construcția barajelor,

organizarea siguranței, hidrologie, mediu,

operare, monitorizare, autorizarile necesare etc.)

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT

Conformare BAT





Mediului ”

2012

190

• să se ofere o pregătire

corespunzătoare pentru

personal.

-se vor face specializari, instruiri periodice

impuse prin procedurile unui management de

funcționare în siguranță, prin cerințele legislative,

prin audituri etc

Conformare BAT

Sectiunea 4.6.3

BAT este sa se

monitorizeze conductele

de hidrotransport

-Presiunile şi debitele sterilelor, pompate la

iazurile de decantare, vor fi măsurate la nivelul

de refulare ale pompelor de sterile şi la nivelul de

deversare în iazurile de decantare, cu traductoare

debitmetrice şi respectiv cu traductoare de

presiune, care sunt conectate la intrările unor

module interfaţă distribuite în locaţiile respective.

-se fac inspecţii vizuale zilnice.

-În zonele cele mai expuse eroziunii şi coroziunii,

adică la coturi, racorduri sau porţiunile unde se

micşorează secţiunea conductei, sunt prevăzute

sisteme de măsurare ultrasonică a grosimii

peretelui acestora.

Conformare BAT

47.În ce stadiu de implementare se găsește Sistemul național Informatic de Monitorizare?

Aşa cum s-a prezentat anterior, proiectul tehnic pentru Sistemul Naţional Informatizat de

Monitorizare (SNIM) şi etapele de implementare a acestuia, s-a observat amploarea şi

complexitatea lucrărilor, astfel încât la momentul actual situaţia execuţiei acestui sistem, aşa cum

rezultă din discuţiile purtate cu resposabilul de proiect şi anume UMP – ANRM, este următoarea:

1. A fost pus în funcţiune primul Sistem Naţional Pilot din cadrul SNIM, care acoperă

Bazinul Hidrografic al Siretului, având arondată zona minieră a Bucovinei.

2. Lucrările de punere în funcţiune al celui de-al doilea Sistem Naţional Pilot din

cadrul SNIM, care acoperă Bazinul Hidrografic al Tisei, sunt în plină desfăşurare, fiind executate

următoarele etape:

- este funcţionabil laboratorul de analize fix de la Baia Mare şi Abrud – Alba Iulia,

urmând ca în luna martie să fie dat în funcţiune laboratorul fix de la Deva, cât şi cele două

laboratoare de analize mobile de la Deva şi Baia Mare.

- este în stadiul de montaj, aparatura necesară monitorizării stabilităţii on-line a

iazurilor luate în evidenţă pentru etapa iniţială ce sunt arondate zonei de acoperire Deva.

- sunt achiziţionate echipamentele ce compun sistemul informaţional de colectare,

centralizare, transmitere prin GIS a datelor către Sistemul Naţional Informatizat de

Monitorizare, pentru locaţia Deva, urmând ca după intrarea în funcţiune a laboratorului de

analize – fix (Deva), să se monteze aceste echipamente într-o cameră special amenajată din

cadrul laboatorului. Data punerii în funcţiune a acestui sistem, este prevăzută pentru

01.06.2012.





Mediului ”

2012

191

Referitor la funcţionarea SNIM la nivel naţional, s-au făcut următorii paşi:

- a fost achiziţionat echipamentul (serverul central) de colectare şi centralizare a

datelor, ce vor fi primite de la sitemele pilot din ţară, urmând a fii montat în sediul ANRM –

Bucureşti. Data intrării în funcţiune a acestui echipament, este prevăzută a fi, luna iunie 2012.

- au fost stabilite posibilităţile de interconectare a SNIM la toate instituţiile

interesate (Ministerul Mediului, Direcţa Generală de Resurse Miniere, Conversmin, Sistemele de

Gospodărire a Apelor, Prefecturi, Inspectoratele pentru Situaţii de Urgenţă, etc.). După intrarea în

funcţiune a SNIM, în maxim o lună de zile, vor trebui să devină operaţionale toate interconectările

cu instituţiile menţionate anterior.

CAPITOLUL 7 SITUAȚII DE RISC

48.Ce se intampla daca are loc o surpare a galeriei datorita masei de steril din iaz?Apele din

amonte de iaz cum vor fi dirijate in aval?

Apele de pe versanți, torenți si parauri ajung in canalele de garda si de aici prin intermediul

unor bazine de liniștire(incarcare) in galeriile secundare si apoi in galeria principala. In ipoteza ca

ar avea loc o surpare a galeriei, aportul de apa din precipitații, colectat de canalele de garda aferente

tronsonului de galerie surpat, nu va mai fi preluat de galerie si in aceasta situație apa va deversa

peste bazinele de liniștire (incarcare) si se va acumula in iazurile de decantare de unde treptat prin

pompare vor ajunge la stațiile de epurare și evacuate în emisar .

Dimensionarea barajelor s-a făcut luând în considerare situații extreme - se pot prelua in

siguranța apele pluviale scurse de pe versanții învecinați (parauri si torenți), cu o garda de

siguranța, pana la o ploaie cu un grad de asigurare de 0,01% (la care se verifica iazurile cuprinse la

clasa de importanta I, conform STAS 4273 si STAS 4068/2).

În situaţia în care surparera galeriei nu poate remediată , se întrerupe activitatea uzinei (nu

se mai pompează tulbureală pe iazuri, iar evacuarea apelor acumulate în iazuri (apele pluviale

scurse de pe versanţii învecinaţi, inclusiv pârâuri şi torenţi) se pompează prin sistemul de barje

către staţiile de epurare din uzină iar în cazuri excepţionale când debitele de apă colectate în iazuri

depăşesc debitele maxime ale pompelor de pe barje, se acumulează în iaz, până cînd nivelul apei în

iaz depăşeşte nivelul de siguranţă, când are loc deversarea peste coronament şi evacuarea direct în

emisar prin canalele de urgenţă (a se vedea Anexa 1.22 din cap. 1 al RIM)."

PLANUL DE ÎNCETARE A ACTIVITĂȚII

49.Inchiderea instalatiei nu corespunde cerintelor BAT privind cele mai bune tehnici

Disponibile. Se va reface Solutia de inchidere din Planul initial de incetare a activitatii

miniere , Planul de refacere a mediului si Proiectul tehnic de refacere a mediului, tinand cont

de recomandarile BREF - Managementul iazurilor si haldelor cu steril rezultate in urma

Documentațiile solicitate au fost întocmite în conformitate cu :





Mediului ”

2012

192

- Legea minelor nr.85/2003;

- HG nr.1208/2003 pentru aprobarea normelor de aplicare a Legii minelor nr.85/2003;

- Ordinul MIR nr.273/2001 pentru aprobarea Manualului de închidere a minelor;

- Ordin comun MMDD/ MEF nr. 1687/2007, privind asimilarea Planului de Încetare a

Activităţii cu Studiu de Fezabilitate,

- Ordinul MEC nr. 172/2003 cu privire la aprobarea formei contractului de execuţie de

lucrări;

- Ordinul MEC nr. 1525/2007 cu privire la aprobarea Ghidului de elaborare a programului

de monitorizare a mediului;

- Ordinul MEC nr. 1526/2007 pentru aprobarea Manualului de proceduri de mediu si de

implementare al unui sistem de management de mediu in sectorul minier;

- HG 349/2005 privind depozitarea deşeurilor;

- Legea 466/2001 pentru aprobarea O.U.G nr. 244/2000 privind siguranţa barajelor;

- O.U.G nr. 244/2000 privind siguranţa barajelor, aprobată cu modificările ulterioare;

- Hotărârea nr. 28/ 09.01.2008 privind aprobarea conţinutului-cadru al documentaţiei

tehnico-economice aferente investiţiilor publice, precum şi a structurii şi a metodologiei de

elaborare a devizului general pentru obiective de investiţii şi lucrări de intervenţii;

- Prescripţii tehnice (PT-C33) privind închiderea minelor sau a părţilor de mine;

- Indicator de norme de deviz si catalog de preţuri unitare de deviz pentru lucrările de

construcţii miniere (CM) ediţia 1982;

- Norme de lucru pentru lucrările de proiectare pentru exploatarea şi valorificarea

zăcămintelor de cărbune, şisturi şi nisipuri bituminoase, minereuri, sare, substanţe

nemetalifere, roci utile şi materiale de construcţii (vol. I A ÷ B6 şi vol. II B7 ÷ C17);

- Indicatoare şi cataloage de preţuri unitare (A, B, C, D, E, H, TR, TS, IZ, M1, M2, RpA,

RpB, RpC, RpD, RpE, W1, W2, etc.) – ed. 1981, pentru lucrări la suprafaţă şi/sau în

subteran.

- Ordinul ANRM nr. 27/2005 şi Ordinul MMGA nr. 324/2005 pentru modificarea

Instrucţiunilor tehnice privind aplicarea şi urmărirea măsurilor stabilite în Programul de

conformare, planul de refacere a mediului şi proiectul tehnic, precum şi reglementarea

modului de operare cu garanţia financiară pentru refacerea mediului afectat de activităţi

miniere

- Ordinul ANRM nr. 58/2004 şi Ordinul MMGA nr. 19/2004 pentru modificarea

Instrucţiunilor tehnice privind aplicarea şi urmărirea măsurilor stabilite în Programul de

conformare, planul de refacere a mediului şi proiectul tehnic, precum şi reglementarea

modului de operare cu garanţia financiară pentru refacerea mediului afectat de activităţi

miniere

- Ordinul ANRM nr. 17/2005 pentru aprobarea Instrucţiunilot tehnice privind conţinutul

cadru pentru elaborarea Planului de refacere a mediului şi Proiectului tehnic de refacere a

mediului

Aceste Planuri, referitoare la închidere, completate sunt anexate prezentei documentații.

Mai jos am prezentat separat comparația cu documentul de referință Management of Tailings and

Waste-Rock in Mining Activities.

http://www.anpm.ro/Files/bref/BREF/BREF_Management_of_Tailings_and_Waste-Rock_in_Mining_EN.pdf






Mediului ”

2012

193

Inchiderea minei si actiunile ulterioare inchiderii(BAT for Management of Tailings and

Waste-Rock in Mining Activities– Cap. 3.1.6.3.4.)

La Bergama-Ovacik reabilitarea zonei va fi facuta concomitent cu operatia de extindere

practicata. Solul de suprafata, inlaturat in timpul lucrarilor de constructie, este pastrat in zona de

activitate, pentru o reabilitare ulterioara. A fost conceput un plan pentru inchiderea minei si

reabilitarea zonei. Acesta este supus unei revizii anuale, pe toata durata operarii minei. Dupa

inchiderea minei, iazul de decantare a sterilului va fi mai intai acoperit cu roci, pietris, argila si

pamant, dupa care va fi plantata vegetatie. Apriori darii in exploatare a minei, a fost emisa o

scrisoare de garantie financiara in favoarea unei autoritati competente, pentru a asigura reabilitarea

si inchiderea minei in concordanta cu protocolul avizului de functionare.

La Boliden pentru inchiderea iazurilor s-a ales solutia acoperirii acestora cu apa. Barajele

din jurul iazurilor au fost inaltate pana la inaltimea maxima. Iazurile vor fi umplute in cinci ani

dupa care vor fi umplute cu apa, respectand avizele existente. In afara de acoperirea cu apa a

suprafetelor deschise ale iazurilor de steril, barajele vor fi retaluzate pentru a atinge o panta de 1:3,

acoperite cu pamant si replantata vegetatie. De asemenea, vor fi construite dispozitive/guri de

evacuare stabile pe termen lung, iar in apele putin adanci, vor fi construite diguri „sparge-val“

pentru a evita ca sterilul sa reintre in suspensie sub actiunea valurilor. In plus, toate barajele vor fi

consolidate pentru a preveni eroziunea.

Repomparea apei de infiltratie se va face de cate ori este nevoie pana cand calitatea acesteia

va fi suficient de mult imbunatatita astfel incat sa permita evacuarea directa a acesteia. Tratamentul

apei se va desfasura prin cenusarire cu var la gura de evacuare in timpul acceleiasi perioade de timp

(durata de exploatare) care se preconizeaza ca va fi mai mica de 8 ani.

Acoperirea cu apa ca metoda de inchidere a iazurilor a fost folosita la diverse situri din zona

Boliden. Acoperirea cu apa stabilita la Stechenjokk a fost intensiv monitorizata in anul 1991

rapoartele intocmite in detaliu prezentand rezultate foarte bune.

O tehnica alternativa de inchidere a iazurilor, evaluata in prezent, este amenajarea pe teren umed.

Aceasta ar permite stocarea unei cantitati mai mari de nisip in iazuri (o mai buna folosire a iazurilor

existente), mai putina apa stocata in iaz (un risc mai mic) si un invelis consumator de oxigen

organic din generare proprie din partea superioara a sterilului.

Boliden incearca de asemenea sa aplice o metoda alternativa denumita „saturarea cu apa“

sau „nivel ridicat al panzei freatice“ care se aplica in principal acolo unde nivelul panzei freatice

naturale din steril este foarte scazut. Prin aplicarea unei simple acoperiri cu pamant, nivelul panzei

freatice poate fi ridicat pentru a acoperi definitiv sterilul si se elimina oxidarea sulfurii.

În cazul proiectului de la Certej lucrările punere în siguranță și de ecologizare sunt

menționate mai jos :







Mediului ”

2012

194

Lucrările de amenajare pentru asigurarea stabilităţii şi siguranţei pe toată perioada post

închidere şi protecţia mediului a iazului sterile de flotaţie şi iazului CIL, ca urmare a închiderii

lucrărilor de exploatare va cuprinde următoarele lucrări de construcţii.

Iazul de decantare sterile de flotaţie.

1. Reamenajarea şanţului de gardă pentru asigurarea funcţionalităţii sale prin

decolmatare, reprofilare şi execuţia de peree din beton.

2. Protejarea suprafeţei iazului prin nivelare teren, acoperire cu sol vegetal,

înierbare şi plantare puieţi.

3. Supraînălţarea digului de coronament.

4. Drenarea şi consolidarea zonei aval de piciorul barajului.

5. Consolidarea taluzului bazinului din aval, prin corectarea pantei taluzului

conform proiect, crearea unui prism drenant la baza digului de amorsare, acoperire

cu pământ vegetal şi plantare de puieţi.

6. lucrări de redare in circuitul silvic prin împădurire a plajei cu specii din zonă

(salcâm, mesteacăn, cătină) după acoperire cu un strat dreanat și sol vegetal.

Iazul de decantare CIL.

7. Reamenajarea canalului de gardă pentru colectarea apei meteorice de pe

versanţi.

8. Amenajarea suprafeţei iazului cu mijloace mecanice, pentru crearea unei

pante de scurgere a apelor provenite din precipitaţii de pe suprafaţa iazului către

canalele de gardă.

9. Impermeabilizare a suprafeţei iazului - acoperirea cu strat de geomembrană

şi cu două straturi de pământ (strat de pământ argilos cu nisip/pietriş în grosime de

0,30m şi strat de sol vegetal cu grosimea de 0,20m), inierbare .

10. Consolidarea taluzului bazinului din aval, prin corectarea pantei taluzului

conform proiect, acoperire cu pământ vegetal şi plantare de puieţi.

11. Supraînălţarea digului de gardă existent şi amenajarea taluzului din amonte

pentru protecţia barajului.

12. Amenajarea şi ecologizarea barajului amonte, prin înlăturarea zonelor cu

ravene, acoperirea taluzelor cu pământ vegetal şi plantarea de puieţi.

De asemenea se va implementa un sistem de monitorizare a obiectivelor pe perioada de

execuţie a lucrărilor de închidere, de garanţie (2ani) şi pe perioada post – închidere (30 ani).





Mediului ”

2012

195

Managementul sedimentelor sterile(BAT for Management of Tailings and Waste-Rock in

Mining Activities– Cap. 3.1.6.4.)

La mina de aur Bergama-Ovacik, stratul de coperta si rocile sterile sunt andezite folosite

actualmente ca material de umplere a fetelor din aval a indiguirilor TMF. In etapele ulterioare ale

minei, roca sterila va proveni din lucrarile de minerit subteran (galerii, puturi etc.) si aceste

materiale vor fi folosite ca material de reumplere pentru golurile subterane.

Pe roca sterila au fost desfasurate teste privind proprietetile geotehnice si potentialul ARD.

Aceste teste au relevat faptul ca roca sterila nu are potential ARD si are proprietatile adecvate

pentru a putea fi folosite ca material de umplere al barajelor si structurilor de retinere.

Potentialul ARD al sedimentelor sterile a permis operatorului sa foloseasca acest material in

constructia barajelor de retinere a TMF, furnizeaza in acelasi timp si o utilizare optima a suprafetei

de depozitare apartinand acestei zone industriale. Roca sterila este transportata cu camionul de la

cariera de suprafata si basculata pe panta din aval a indiguirilor TMF, si apoi imprastita uniform si

compactata cu material argilos.

Datorita naturii inerte a sedimentelor de steril nu exista nici un risc pentru mediul

inconjurator cu privire la depozitarea sedimentelor sterile la mina de aur Ovacik. (conform evaluarii

de risc probabil intocmita de un consultant independent).

La Boliden roca sterila este generata de 5 mine care furnizeaza minereul metalifer necesar

functionarii instalatiilor de procesare.

În cazul proiectului de la Certej s-a ales metoda de depozitare a materialului steril uscat

rezultat din descopertă şi din procesul tehnologic în halde sau pe pante.

Lucrarile specifice pentru ecologizarea haldelor de steril constau din:

- lucrari de corectare a taluzelor

-tasarea prin cilindrare a platformelor haldelor pentru impermeabilizarea acestora si

realizarea unor pante de minim 3% cu caderea spre conturul extern al haldelor în vederea

scurgerii apelor pluviale de pe berme

- curatirea suprafetei haldelor de supragabariti

- fixarea haldelor de steril prin plantatii foresiere, împadurirea integrala a platformelor si

taluzelor haldelor cu puieti forestieri de salcâm, catina si mesteacan care s-au dovedit

adaptabili la pH-ul acid si la solul saracacios, puieti plantati în gropi de 30 x 30 x 30 cm

umplute cu pamânt de împrumut cu adaos de fertilizator

- stabilizarea si consolidarea taluzelor haldei cu gardulete de coasta din nuiele amplasate

pe curbele de nivel din 3 în 3 m

- lucrari de întretinere si revizuire a plantatiilor, completarea lipsurilor







Mediului ”

2012

196

Compararea cu documentul de referință asupra celor mai bune tehnici disponibile pentru

managementul sterilului si a sedimentelor reziduale rezultate din activitatile miniere.

Secțiunea 4.2.4 etapa închiderii și îngrijirea ulterioară

Problema/ Obiectivele închiderii Proiectul CERTEJ

Stabilitate fizica /Toate structurile antropogenice

ramase sunt stabile fizic

- o panta mai mică de 1:3 (V:H) este optimă

din punct de vedere al minimizării eroziunii

apei, vântului, înghețului și restaurării

vegetației

- infiltrațiile vor fi controlate prin drenaj

adecvat

- aplicarea măsurilor pentru evitarea colectării

apelor pe suprafața iazurilor

- evitarea eroziunii suprafețelor instalațiilor de

deșeuri

-

Lucrările de amenajare pentru asigurarea

stabilităţii fizice şi siguranţei pe toată perioada post

închidere şi protecţia mediului a iazului sterile de

flotaţie şi iazului CIL, ca urmare a închiderii

lucrărilor de exploatare va cuprinde următoarele

lucrări:

Iazuri de decantare sterile

1. Reamenajarea canalelor de gardă pentru

asigurarea funcţionalităţii sale prin decolmatare,

reprofilare şi execuţia de peree din beton.

2. Supraînălţarea digului pe tot coronamentul.

3. Drenarea şi consolidarea zonei aval de piciorul

barajului.

4. Amenajarea taluzului amonte și aval, prin

corectarea pantei taluzului conform proiect.

5. Amenajarea suprafeţei iazului consta în

realizarea unei pante de 5‰ pe direcţia axului

longitudinal al suprafeţei iazului catre aval şi 5‰ în

secţiune transversală pentru dirijarea apelor

meteorice, căzute pe suprafaţa iazului, din centrul

iazului către canalele de gardă proiectate şi executate

în perioada de exploatare a iazului.

6. Crearea unui prism drenant la baza digului de

amorsare.

7. Impermeabilizarea suprafeței iazului CIL cu

geomembrană înainte de acoperirea cu strat drenant

și sol vegetal (strat de pământ argilos cu nisip/pietriş

în grosime de 0,30m şi strat de sol vegetal cu

grosimea de 0,20m)

8. Revegetarea suprafetei iazului CIL

9. Revegetarea suprafeței iazului TMF după

acoperirea cu strat drenant și sol vegetal (aceasta se

va acoperi cu un strat de pământ vegetal cu grosimea

de 20cm ce va fi suportul plantaţiei de arbori

indigeni adaptabili la climatul zonei – salcâm ,

mesteacăn, cătină). Pe suprafaţa plajei arborii se vor

planta la o distanţă de 2 – 3m de canalele de gardă





Mediului ”

2012

197

perimetrale iazurilor pentru a permite accesul de-a

lungul canalelor de gardă şi pentru a nu deteriora

structura canalelor odată cu dezvoltarea rădăcinilor

acestora.

10. Irigarea se va face pe timpul nopții

11. Reînsămânțarea pe locurile unde vegetația s-a

uscat

12. Monitorizarea pe o perioadă de minim 30 de

ani

Lucrarile specifice pentru ecologizarea haldelor de

steril constau din:

- lucrari de corectare a taluzelor

-tasarea prin cilindrare a platformelor

haldelor pentru impermeabilizarea acestora si

- realizarea unor pante de minim 3% cu

caderea spre conturul extern al haldelor în vederea

scurgerii apelor pluviale de pe berme

- curatirea suprafetei haldelor de

supragabariti

-acoperirea cu un strat de sol vegetal;

aplicarea de îngrășăminte minerale pentru a

compensa lipsa de nutrienți – au rolul de a

îmbunătăți structura terenului, activează

microorganismele din pământ și măresc capacitatea

de retenție a apei

- fixarea haldelor de steril prin plantatii

foresiere, împadurirea integrala a platformelor si

taluzelor haldelor cu puieti forestieri de salcâm,

catina si mesteacan care s-au dovedit adaptabili la

pH-ul acid si la solul saracacios, puieti plantati în

gropi de 30 x 30 x 30 cm umplute cu pamânt de

împrumut cu adaos de fertilizator

(secțiunea 4.5.10)

- stabilizarea si consolidarea taluzelor haldei

cu gardulete de coasta din nuiele amplasate pe

curbele de nivel din 3 în 3 m

- lucrari de întretinere si revizuire a

plantatiilor, completarea lipsurilor

Stabilitate chimica /Structurile fizice ramase dupa

inchidere sunt stabile chimic

- Tratamentul apei în exces

- Monitorizarea sedimentelor cu potențial

ARD

- Studiul apelor subterane și de suprafață

- Colectarea apelor potențial acide și epurarea

acestora se va face și după încetarea

activității miniere cel puțin 30 de ani

conform legislației actuale

- Colectarea și urmărirea apelor de exfiltrație

din corpul barajelor iazurilor de decantare





Mediului ”

2012

198

pentru urmărirea regimului hidric

- Monitorizarea calității apei subterane și a

apelor de suprafață

Mediu hidrologic si hidrogeologic / Inchiderea

tinteste sa previna patrunderea poluantior fizici sau

chimici si, prin urmare, degradarea mediului din aval

– inclusiv apele de suprafata si subterane

- Prin impermeabilizarea suprafeței iazului

CIL se urmărește prevenirea pătrunderii

apelor în corpul iazului

- Prin revegetarea suprafelor iazurilor de

decantare se va preveni antrenarea

poluanților chimici și pătrunderea lor în

mediul din aval

- Prin acopererirea suprafețelor haldelor cu

pamânt se vor elimina condițiile pentru

generarea apelor acide

- Prin monitorizarea postînchidere se va

urmări regimul și calitatea apelor de

suprafață și a celor subterane

Influente geografice si climatic/ Inchiderea este

corespunzatoare cu necesitatile si specificatiile

locatiei, sub aspecte climatice (expl: precipitatii,

frecventa furtunilor, extreme sezoniere) si geogafice

(expl: vecinatatea habitaturilor umane, topografie,

accesul la mina)

- Urmărirea condițiilor meteo locale și după

închiderea activității

- Funcție de modificarile climatice se pot

aplica modificări ale dimensiunilor canalelor

de gardă , frecvenței analizelor calitative a

apelor și frecvenței urmăririi stabilității

instalațiilor de deșeuri – a se vedea

programul de monitorizare

Sensibilitati si oportunitati locale/ Inchiderea

optimizeaza oportunitatile pentru restaurarea

terenului, iar actualizarea exploatarii pamantului este

luata in considerare oricand este corespunzator si/sau

fezabil economic

- Activitățile de producție colaterale

mineritului (dezvoltate pe perioada de

activitate minieră) pot să continue și după

inchiderea activității

- Se va lua în considerare la închidere

ecologizare astfel încăt se pot dezvolta

activități turistice și de agrement

Folosirea pamantului / Reabilitarea merge pana

acolo incat folosirea pamantului este optimizata si

este compatibila cu zonele inconjuratoare si cu

cerintele comunitatii locale.

- Zonele care vor fi afectate pe termen lung –

cariera, amplasamentul haldelor de steril –

deja sunt terenuri care nu sunt folosite de

comunitatea locală și neecologizate; prin

ecologizarea ce se va face după închidere se

vor reintegra terenurile în peisajul natural

- Zona iazurilor de decantare va fi de

asemenaa ecologizată și se va urmări

postînchidere refacerea biodiversității

Fonduri pentru inchidere / Trebuie sa fie disponibile

fonduri corespunzatoare pentru a asigura

implementarea planului de inchidere

- Se vor aloca fonduri pentru închiderea

activitășii și ecologizarea suprfețelor de

teren afectate de activitatea minieră –

garanții financiare

Consideratii socioeconomic/ Trebuie luate in

considerare oportunitatile comunitatilor locale a

caror existenta poate depinde de slujbe si de sfarsirea

activitatilor economice legate de minerit. Sunt luate

masuri adecvate pentru a asigura implicarea

socioeconomic a inchiderii este maximizata.

- Pentru evitarea unei economii locale de tip

mono-industrial şi pentru dezvoltarea

echilibrată a zonei în următorii ani, care să

răspundă necesităţilor economice şi sociale

locale, S.C. Deva Gold S.A. în parteneriat cu

autoritatea locală a comunei Certeju de Sus,





Mediului ”

2012

199

au stabilit că în acelaşi timp cu dezvoltarea

proiectului minier Certej, primăria va pune

la dispoziţia agenţilor economici interesaţi,

spaţii disponibile sau terenuri pe care să

dezvolte activităţi cu caracter productiv

pentru satisfacerea cerinţelor de materiale,

piese schimb, bunuri de consum, etc. pentru

activitatea minieră.

- Crearea alternativelor pentru locurile de

muncă, cât şi strategia S.C. Deva Gold S.A.

prin care înainte de închiderea efectivă a

activităţii miniere, a prevăzut reconversia

personalului muncitor în direcţia viitoarelor

ramuri industriale sau de servicii care s-ar

putea dezvolta în zonă, prin atragerea de

capital investitional, va favoriza o traversare

uşoară a acestei perioade de către personalul

disponibilizat şi mai mult va conferii

echilibrul economic a zonei.

- Alternativele la locurile de muncă desfinţate

odată cu închiderea activităţilor miniere, vor

fi favorizate de alte activităţi care se pot

dezvolta pe amplasamentele uzinelor de

preparare, care sunt dotate cu energie

electrică, apă industrială, apă potabilă,

infrastructură şi alte utilităţi de importanţă

majoră pentru dezvoltarea unor activităţi cu

caracter industrial.

50. Programul de monitorizare a factorilor de mediu in perioada postinchidere va tine cont

de cerintele documentelor de la pct. 49.

Programul de monitorizarea a factorilor de mediu în perioada postînchidere a fost propus de

SC DEVA GOLD S.A la pct 46 .

RAPORT DE SECURITATE

51. Completarile necesare pentru Raportul de securitate si Planul de urgenta interna vor fi

transmise de catre Secretariatul de risc Hunedoara conform prevederilor legislative în

vigoare.

Anexăm completările solicitate.

52.Se va depune avizul secretariatului de risc – acesta aviz se va înainta ARPM Timișoara de

către secretariatul de risc Hunedoara conform prevederilor legislative în vigoare.

capitolul 1 –informaȚii generaleapmtm-old.anpm.ro/files/arpm timisoara/reglementari/acordul de...

Documents