AXA DE DEZVOLTARE NORD-SUD PASAJ OCTAV BANCILA

IASI

BREVIAR DE CALCUL

REZISTENłA

2 of 11

1. DATE GENERALE

Denumirea investiŃiei: AXA DE DEZVOLTARE NORD-SUD PASAJ OCTAV

BANCILA

VI – SCARI SI LIFTURI

Amplasament: Municipiul IASI

Beneficiar: CONSILIUL LOCAL AL MUNICIPIULUI IASI

Date despre amplasament:

zăpadă, s(0,k) = 2.5 kN/m2

vânt, qref = 0.5 kPa

seism, ag = 0.20g, Tc = 0.7 s

Date despre construcŃie:

clasa de importanŃă pentru acŃiunea seismică: III pentru toate cladirile cuprinse

in aceasta documentatie

categoria de importanŃă C (normală)

Reglementări tehnice şi standarde principale aplicate:

CR 0-2005 Cod de proiectare. Bazele proiectării structurilor în construcŃii

STAS 10101/1-78 AcŃiuni în construcŃii. GreutăŃi tehnice şi încărcări permanente

STAS 10101/2A1-87 AcŃiuni în construcŃii. Încărcări tehnologice din exploatare

NP-082-04 Cod de proiectare. AcŃiunea vântului

CR 1-1-3-2005 Cod de proiectare. Evaluarea acŃiunii zăpezii asupra

construcŃiilor

P100/1-2006 Cod de proiectare seismică. Prevederi de proiectare pentru

clădiri. Bazele proiectării structurilor în construcŃii

SR EN 1993-1-1 Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oŃel. Partea 1-1: Reguli

generale şi reguli pentru clădiri

SR EN 1993-1-8 Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oŃel. Partea 1-8:

Proiectarea îmbinărilor

3 of 11

SR EN 1993-1-10 Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oŃel. Partea 1-10:

Alegerea claselor de calitate a oŃelului

NP 042-2000 Normativ privind prescripŃiile generale de proiectare.

Verificarea prin calcul a elementelor de construcŃii metalice şi a

îmbinărilor acestora

GP 082-2003 Ghid pentru proiectarea îmbinărilor ductile la structuri metalice

în zone seismice

STAS 10108/0-78 ConstrucŃii civile, industriale şi agricole. Calculul elementelor de oŃel

GP 003-96 Ghid pentru proiectarea antiseismică a halelor parter cu

structura metalică

STAS 4272-70 Şuruburi precise cu cap hexagonal

STAS 8796/1-77 Şuruburi de inaltă rezistenŃă pentru imbinări

STAS 767/0-88 ConstrucŃii civile, industriale şi agrozootehnice. ConstrucŃii din

oŃel. CondiŃii tehnice generale de calitate

STAS 10107/0-90 ConstrucŃii civile şi industriale. Calculul şi alcătuirea elementelor

structurale din beton, beton armat şi beton precomprimat

STAS 10107/2-77 ConstrucŃii civile, industriale şi agricole. Planşee curente din

plăci şi grinzi din beton armat şi beton precomprimat. PrescripŃii

de calcul şi alcătuire

NP 007-97 Cod de proiectare pentru structuri în cadre din beton armat

P 85-96 Cod pentru proiectarea construcŃiilor cu pereŃi structurali din

beton armat

NE 012-99 Cod de practică pentru executarea lucrărilor din beton, beton

armat şi beton precomprimat

NP 112-04 Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directă

STAS 3300/1-85 Teren de fundare. Principii generale de calcul

STAS 3300/2-85 Calculul terenului de fundare în cazul fundării directe

2. INCARCARI

4 of 11

Valorile caracteristice ale greutăŃilor proprii ale elementelor structurale sunt introduse

automat prin programe de calcul structural.

2.1. Cladiri parter : SCARA RAMPA OCTAV BANCILA, SCARA RAMPA

SOSEAUA NATIONALA, LIFT RAMPA OCTAV BANCILA SI LIFT RAMPA

SOSEAUA NATIONALA

a) Scari

Încărcări permanente, Gk Valori caracteristice (daN/mp)

• Metal 100

Total: 100

Încărcări variabile, Qk (utile, Uk; zăpadă, Zk) Valori caracteristice (daN/mp)

• zăpada 0.8x250 sau 200

utilă 1, circulatie persoane 500

b) Încărcări variabile, Qk (vânt, Vk)

Presiunea vântului la înălŃimea z deasupra terenului pe suprafeŃe rigide este:

w(z) = qref ⋅ce(z) ⋅ cp

Presiunea de referinŃă a vântului qref = 50 daN/mp

Factorul de expunere ce(z) pentru zona II (câmp deschis) şi z = 3.50 m are valoarea:

ce(z) = 2.00

PereŃi

Factorul de presiune cp, direcŃia vântului perpendiculară pe latura scrută b = 15 m.

5 of 11

3 m 12 m

A B C

D E

27 m

d=42 m

Directia

vantului

h ≈ b

3.3

4.2

h

d= = 1.27

e = b = 3.3 m

d > e

zona A cp = -1.0

zona B cp = -0.8

zona C cp = -0.5

zona D cp = 0.72

zona E cp = -0.3

Factorul de presiune cp, direcŃia vântului perpendiculară pe latura lungă b = 42 m.

A B*

D E

8 m 7 m

Directia

vantului

d=15 m

4.2

3.3

h

d= = 0.78

e = 2h = 38 m

d < e

zona A cp = -1.0

zona B* cp = -0.8

zona D cp = 0.8

zona E cp = -0.3

c) Încărcări din acŃiunea seismică, AEK

Spectrul de proiectare:

Sd(T) = ag q

β(T)

ag = 0.20 x 981 = 196,2 cm/s2

q = 3.0 β0 = 2.75

6 of 11

0 < T ≤ TB = 0.07 Sd(T) = ag

+ T

T

1-β/q1

B

= 196.2

+ T0.07

1-2.75/3.51 =

= 196.2 (1 – 3.061 T) cm/s2

TB < T ≤ TC = 0.7 Sd(T) = ag β0/q = 196.2 x 2.75 / 3.0 = 179.85 cm/s2

TC < T ≤ TD = 3 Sd(T) = ag β(T)/q = 196.2 x 1.925 / T / 3.0 = 125,90 / T cm/s2

2.2. Lift

a) Acoperiş

Încărcări permanente, Gk Valori caracteristice (daN/mp)

• tablă cutată trapezoidală 150/280-0.88 mm 13

Total: 38

În afara încărcărilor permanente provenite din greutatea proprie s-au mai considerat

următoarele încărcări (în daN/m):

Încărcări permanente suplimentare pe grinda cu zăbrele, Gk

Valori caracteristice (daN/m)

• permanente din praf şi eventuale instalatii

etc.

100

Total: 100

Încărcări variabile, Qk (zăpadă, Zk) Valori caracteristice (daN/mp)

• zăpada 0.8x250 200

b) Încărcări variabile, Qk (vânt, Vk)

Presiunea vântului la înălŃimea z deasupra terenului pe suprafeŃe rigide

w(z) = qref ⋅ce(z) ⋅ cp

Presiunea de referinŃă a vântului qref = 50 daN/mp.

Factorul de expunere ce(z) pentru zona II (câmp deschis):

– Pavilionul tenis de masa z = 9.50m ce(z) = 2.30

7 of 11

PereŃi

Factorul de presiune cp, direcŃia vântului perpendiculară pe latura scrută a clădirii:

A B C

D EDirectia

vantului

lA lB lC

b

d

Obiectiv b

m

d

m

h

m d/h

e

m

lA

m

lB

m

lC

m

cp

A B C D E

Pav. Tenis de masa

18 20 9.50 2.1 18 3.6 14.4 2.00 -1 -0.8 -0.5 0.60 -0.3

Factorul de presiune cp, direcŃia vântului perpendiculară pe latura lungă a clădirii:

A B

B*

C

Directia

vantului

lA lB lC

d

lA lB*

b

Obiectiv b

m

d

m

h

m d/h

e

m

lA

m

lB

m

lC

m

cp

A B C D E

Pav. Tenis de masa

20 18 9.50 1.90 19 3.6 15.4 2.60 -1 -0.8 -0.5 0.8 -0.3

c) Încărcări din acŃiunea seismică, AEk

Spectrele de proiectare funcŃie de perioadele de control TB, TC, TD au aceleaşi expresii ca în

paragraful 2.1,d.

Acoperiş

DirecŃia vântului perpendiculară pe coamă:

8 of 11

zona F cp = -1.7

zona G cp = -1.2

zona H cp = -0.6

zona I cp = -0.3

zona J cp = -0.3

DirecŃia vântului dealungul coamei:

zona F cp = -1.6

zona G cp = -1.3

zona H cp = -0.7

zona I cp = -0.5

3. GRUPAREA EFECTELOR STRUCTURALE ALE ACłIUNILOR

3.1. Stări limită ultime

Structurile, infrastructurile şi terenul de fundare s-au proiectat la stări limită ultime astfel

încât efectele acŃiunilor de calcul în secŃiunile caracteristice în combinaŃii să fie mai mici

decât rezistenŃele de calcul din aceste secŃiuni.

Aceste combinaŃii sunt:

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Qk,I + ∑

=

Ψn

2ji0,1.5 Qk,i

în care:

Gk,i este efectul pe structură al acŃiunii permanente i luată cu valoarea sa caracteristică;

Qk,I - efectul pe structură al acŃiunii variabile care are ponderea predominantă între

acŃiunile variabile luată cu valoarea sa caracteristică;

Qk,i - efectul pe structură al acŃiunii variabile i luată cu valoarea sa caracteristică;

Ψ0,i - factor de simultaneitate al acŃiunilor variabile i (i = 2, 3, …, m) cu valorile

Ψ0,i = 0.7

9 of 11

cu excepŃia încărcărilor din depozite şi a acŃiunilor provenind din împingerea

pământului, a materialelor pulverulente şi a fluidelor/apelor unde:

Ψ0,i = 1.0

De exemplu, pentru structurile supraterane:

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Vk + 1.05 Zk + 1.05 Uk

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Zk + 1.05 Vk + 1.05 Uk

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Uk + 1.05 Zk + 1.05 Vk

Pentru rezervorul de apă îngropat:

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Zk + 1.5 Pk (rezervor plin)

1.35 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Zk + 1.5 Hk (rezervor gol)

0.9 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Zk + 1.5 Pk

0.9 ∑=

n

1jjk,G + 1.5 Zk + 1.5 Hk

În cazul acŃiunii seismice relaŃia de verificare este:

∑=

n

1jjk,G + γI AEk + ∑

=

Ψm

1ii2, Qk,i

în care:

γI este coeficientul de importanŃă a construcŃiei egal cu:

γI = 1.2 pentru Pavilionul de expoziŃie şi Centrul de afaceri şi marketing

γI = 1.0 pentru Incubatorul de afaceri şi Punctul de supraveghere şi control

Ψ2,i - coeficientul pentru determinarea valorii cvasipermanente a acŃiunii variabile Qi cu

valorile:

Ψ2,i = 0 pentru acŃiuni din vânt şi acŃiuni din variaŃii de temperatură,

Ψ2,i = 0.4 pentru acŃiuni din zăpadă şi acŃiuni datorate exploatării/utile,

10 of 11

Ψ2,i = 0.8 pentru încărcări în depozite.

Exemplu:

∑=

n

1jjk,G + γI AEk + 0.4(Zk +Uk)

3.2. Stări limită de serviciu

Structurile, infrastructura şi terenul de fundare s-au proiectat la stări limită de serviciu astfel

încât efectele acŃiunilor de calcul pe structură/element/secŃiune să fie mai mici decât valorile

limită ale criteriilor de serviciu considerate. Astfel:

• gruparea caracteristică de efecte structurale ale acŃiunilor:

∑=

n

1jjk,G + Qk,I + ∑

=

Ψm

2ii0, Qk,i

De exemplu, pentru structuri supraterane:

∑=

n

1jjk,G + Vk + 0.7 Zk + 0.7 Uk

∑=

n

1jjk,G + Zk + 0.7 Vk + 0.7 Uk

∑=

n

1jjk,G + Uk + 0.7 Zk + 0.7 Vk

Pentru rezervorul de apă îngropat:

∑=

n

1jjk,G + Zk + Pk

∑=

n

1jjk,G + Zk + Hk

• gruparea frecventă de efecte structurale ale acŃiunilor:

∑=

n

1jjk,G + ΨI,I Qk,I + ∑

=

Ψm

2ii0, Qk,i

11 of 11

în care ΨI,I este coeficientul pentru determinarea valorii curente a acŃiunii variabile Qi cu

valorile:

ΨI,I = 0.2 pentru acŃiuni din vânt,

ΨI,I = 0.5 pentru acŃiuni din zăpadă şi acŃiuni din variaŃii de temperatură,

ΨI,I = 0.5 pentru acŃiuni datorate exploatării cu valoarea ≤ 3 kN/m2,

ΨI,I = 0.7 pentru acŃiuni datorate exploatării cu valoarea > 3 kN/m2,

ΨI,I = 0.9 pentru încărcări în depozite.

Exemple:

∑=

n

1jjk,G + 0.2 Vk + 0.4 Zk + 0.4 Uk

∑=

n

1jjk,G + 0.5 Zk + 0.7 Uk

∑=

n

1jjk,G + (0.5 sau 0.7) Uk + 0.4 Zk

• gruparea cvasipermanentă de efecte structurale ale acŃiunilor:

∑=

n

1jjk,G + ∑

=

Ψm

1ii2, Qk,i

Exemplu:

∑=

n

1jjk,G + 0.4 (Zk + Uk)

Sau, cu acŃiunea seismică:

∑=

n

1jjk,G + 0.6 γI AEk + ∑

=

Ψm

1ii2, Qk,i

Exemplu:

∑=

n

1jjk,G + 0.6 γI AEk + 0.4 (Zk + Uk)