breviar de calcul statie de epurare

Numar document: 001 Pagini :1 / 67

Revizie: 00 Editie :03.12

Titlul documentului :Statie de epurare noua localitatea Fierbinti jud.IALOMITA /

Decantor primar,Decantor secundar, Bazin aerare-stabilizare namol,Hala pretratare mecanica,Depozit namol

Denumire document: :Statie de epurare noua localitatea Fierbinti jud.IALOMITA/ Decantor primar,Decantor secundar, Bazin aerare-stabilizare namol,Hala pretratare

mecanica,Depozit namol Data elaborării:Martie 2012

Specialitate Capitol Responsabilitate –

Nume .

Semnatura

Proiectant Întocmit Verificat Aprobat

Construcţii -Rezistenţă

ing. ing. ing. ing.





Cuprins MEMORIU TEHNIC

1. DATE GENERALE ................................................................................................. 3

2. DESCRIEREA GENERALA A LUCRARILOR ......................................................... 3

2.1. Amplasamentul si topografia ............................................................................ 3

2.2. Clima si fenomenele naturale specifice zonei .................................................. 3

2.3. Caracteristici seismic ale amplasamentului ..................................................... 3

2.4. Caracteristici geotehnice ale amplasamentului ................................................ 3

2.5. Clase si categorii de importanta ....................................................................... 4

2.6. Caile de acces permanente,caile de comunicatii si alte asemenea ................. 4

2.7. Trasarea lucrarilor…………………………………………………………………….4

3. DESCRIEREA TEHNICA A LUCRARILOR ............................................................. 4

3.1. Descriere tehnica generala a suprastructurii .................................................... 4

3.2. Descrierea solutiei constructive pentru structura metalica ............................... 5

3.3. Prevederi generale........................................................................................... 6

3.4. Breviar de calcul .............................................................................................. 7

3.5. Verificarea calitatii lucrarilor…………………………………………………………59

3.6. Masuri de siguranta necesare pentru prevenirea riscurilor tehnologice……………………………………………………………………………59

3.7. Asigurarea calitatii in constructii……………………………………………………61

3.8. Masuri de prevenire si stingere a incendiilor……………………………………...61

3.9. Masuri de protectia muncii………………………………………………………….62

3.10. Instructiuni pentru urmarirea comportarii constructiilor in exploatare si

interventiile in timp…………………………………………………………………..63

3.11. Dispozitii finale…………………………………………………………………….64

4. LISTA PRINCIPALELOR STANDARDE SI NORMATIVE……………………………65

PROGRAM DE CONTROL A CALITATII LUCRARILOR…………………………….67





MEMORIU TEHNIC

1.DATE GENERALE Denumirea obiectivului de investiţie: Statie de epurare noua localitatea Fierbinti jud.IALOMITA Denumirea documentaţiei: Statie de epurare noua localitatea Fierbinti jud.IALOMITA/ Decantor primar ,Decantor secundar, Bazin aerare-stabilizare namol,Hala pretratare

mecanica,Depozit namol Elaboratorul documentaţiei: Autoritatea contractantă: S.C. RAJA S.A. Constanta

2. DESCRIEREA GENERALA A LUCRĂRILOR 2.1 Amplasament si topografie Statia de epurare Fierbinti este amplasata in judetul Ialomita, localitatea

Fierbinti.Localitatea Fierbinti este situata este situata la extremitatea vestica a judetului Ialomita la o distanta de 40 km de Bucuresti ,91 km de Slobozia si la 29 km de Urziceni.

Statia de epurare noua se invecineaza la Sud-est cu localitatea Fierbinti,la Nord cu calea ferata Bucuresti-Urziceni.

2.2 Clima si fenomenele naturale specifice zonei Regimul climatic al zonei este temperat continental specifica de campie,cu influente sub mediteraneene,datorate pozitiei depresionare pe care o ocupa judetul in sud-vestul tarii. -valoarea fundamentala a vitezei de referinta a vantului la h<10m-35m/s -temperaturi 40 C;-25 C 2.3 Caracteristici seismice ale ampalsamentului -in conformitate cu normativul P100-1/2006 localitatea Fierbinti se situeaza intr-o zona de hazard seismic caracterizata de o acceleratie de varf a terenului ag=0.24g si o perioada de control Tc=1.6sec,TB=0.16sec,TD=2sec.Conform normativului SR EN 1998-1;2004 localitatea Fierbinti se situeaza in zona de teren/amplasament Z1 caracterizata de o acceleratie de varf a terenului ag=0.24g si o perioada de control Tc=1.6sec,TB=0.16sec, TD=2sec. 2.4 Caracteristici geotehnice ale ampalsamentului: - Conform studiului geotehnic întocmit de SC GEOTEST S.R.L. jud.IALOMITA, terenul prezintă următoarea stratificaţie:





Forajul F1 - sol vegetal 0.00÷-0.70m. - argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare plastic-vartoasa intre cotele:--0.7m÷-5.80m -praf argilos loessoid,galben,plastic consistent la plastic moale cu intercalatii de argila prafoasa intre cotele :-5.80m÷-10.00m. Forajul F2 -sol vegetal 0.00÷-0.60m. - argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare plastic-vartoasa intre cotele:--0.60m÷-5.60m -praf argilos loessoid,galben,plastic consistent la plastic moale cu intercalatii de argila prafoasa intre cotele :-5.60m÷-10.00m. -nivelul apei freatice a fost interceptat la o adancime de 7.00 m existand posibilitatea ridicarii nivelului apei freatice in perioadele de precipitatii pana la cota 5.80m. -conform studiului geotehnic presiunile conventionale variaza intre pconv=160kPa pentru hala de pretratare mecanca si depozitul de namol si pconv=210 kPa pentru decantoare si bazin combinat aerare-stabilizare namol. Conform NP112 -2004 adâncimea de îngheţ este de 90-100 cm. -terenul de fundare in amplasamentul statiei de epurare se incadreaza in grupa ,,A’’ de terenuri sensibile la umezire. 2.5 Clase si categorii de importanta Structurile care face obiectul prezentei documentatii se incadreaza in clasa III de

importanta avand coeficientul de importanta γ=1,conform P100-1/2006,iar conform SR EN

1998-1;2004 structurile se incadreaza in clasa II de importanta avand coeficientul de

importanta γ=1.Categoria de importanta a cladirii va fi C ,,normala’’.

2.6Caile de acces permanente,caile de comunicatii si altele asemenea

Accesul spre statia de tratare se va realiza din localitatea Fierbinti prin intermediul unui drum comunal de acces special amenajat.

2.7Trasarea lucrarilor Trasarea va fi prima etapa a lucrarilor pregatitoare pentru realizarea fundatiilor . Trasarea se va realiza pe baza planului de trasare.Reperele de trasare se vor preda constructorului fapt confirmat prin intermediul unui proces verbal.Receptia lucrarilor de trasare va reveni beneficiarului, iar actiunea se va realiza in prezenta constructorului si a reprezentantului beneficiarului. 3.DESCRIEREA TEHNICA A LUCRARILOR 3.1 Descrierea tehnica a lucrarilor.

Decantorul primar se va realiza in solutie din beton armat clasa C30/37 avand dimensiunile 19.75mx4.1mx2,9m si va fi ingropat in teren pe o adancime de 1.5m.Decantorul secundar se va realiza din beton armat de clasa C30/37 avand un diametru interior de 13.00m si o inaltime a peretilor de 3.4m se va ingropa in teren pe o adancime de 2.70m.Bazinul combinat aerare-stabilizare namol se va realiza deasemenea in solutie din beton armat clasa de beton C30/37 cu dimensiuni la





interior in plan 16.00mx16.8m si o inaltime a peretilor de 5.00m,bazinul se va ingropa in teren pe o adancime de 3.40m.Hala pretratare mecanica se va realiza din zidarie confinata cu stalpisori din beton armat si fundatii continue din beton armat.Depozitul de namol se va realiza in solutie metalica sub forma unei hale deschise. 3.2 Descrierea solutiei constructive pentru structura de rezistenta a obiectivelor

Structura de rezistenta a halei de pretratare mecánica va fi alcatuita din pereti portanti din zidarie confinata cu stalpisori din beton armat cu grosimea de 25cm si placati la exterior cu polistiren de 5cm grosime.Planseul se va realiza din beton armat monolit cu grosimea placii de 15cm.Acoperisul se va realiza din grinzi cu zabrele metalice pe care se vor rezema pane secundare metalice pe care se va fixa invelitoarea constituita din panouri termoizolante ,,tip sandwich’’.Fundatiile halei vor fi fundatii continue din beton armat. Structura de rezistenta a decantorului primar va fi alcatuita din pereti din beton armat clasa C30/37 cu grosimea de 25cm.Radierul decantorului se va realiza in grosime de 30 cm clasa de beton C30/37 si se va extinde 50 cm in exteriorul peretilor decantorului.Se va prevedea o grinda la partea superioara a bazinului. Structura de rezistenta a decantorului secundar va fi alcatuita din pereti circulari bazinul avan o forma cilíndrica cu grosimea de 25cm si vor fi realizati din beton de clasa C25/30.Radierul se va realiza din beton de clasa C30/37 cu grosimea de 25cm.La partea superioara se va prevedea o grinda inelara pe tot perimetrul decantorului. Structura de rezistenta a bazinului combinat aerare-stabilizare namol va fi alcatuita din pereti perimetrali din beton armat in grosime de 30 cm clasa betonului va fi C30/37.Peretele intermediar despartitor intre cele 2 bazine se va realiza deasemenea cu grosimea de 30cm si clasa de beton C30/37.Radierul bazinului se va realiza din beton armat Clasa C30/37 cu grosimea de 40cm si se va extinde 50 cm in exteriorul peretilor perimetrali.La partea superioara a peretilor se va prevedea o grinda perimetrala de rigidizare.De asemenea pentru rigidizarea bazinului se va prevedea pe latimea bazinului (dimensiunea interioara de 16.00m) cate un contrafort in peretii opusi legati intre ei atat la partea superioara cat si la partea inferioara (in radier)printr-o grinda cu dimensiunile 25x50cm respectiv o grinda cu dimensiunile 30x60,in peretele intermediar se va prevedea un stalp cu dimensiunile 50x50cm.Sub toti peretii inglobate in grosimea radierului se vor prevedea grinzi cu dimensiunile 30x60cm.Se vor prevedea 2 grinzi suplimentare la partea superioara a bazinului cu dimensiunile 25x50cm pe care se va descarca platforma de circulatie. Toate obiectivele vor fi protejate impotriva infiltrarii apelor din precipitatii pe langa pereti in terenul de fundare prin realizarea unui trotuar pe tot perimetrul cu latimea minima de 1,20m cu panta spre exterior pentru pentru dirijarea apelor in exteriorul incintei obiectivului. Terenul de fundare pentru obiectivele de retinere a lichidelor(bazinul combinat aerare-stabilizare,decantor primar,decantor secundar) va fi un teren imbunatatit prin realizarea unei perne de loess compactat. Operatia de consolidare a terenului cu perna de loess va constitui operatia preliminara Inainte de inceperea lucrarilor de fundatii trebuind realizata,receptionata si verificata inaintea termenului de inceperea obiectelor de constructii. Constructorul va respecta cu strictete conditiile tehnice de executie stabilite prin prezentul memoriu tehnic si prin caietul de sarcini al lucrarii precum si standardele si normativele de referinta,inclusiv cele conexe.





In acest scop la intocmirea de catre constructor a proiectului de organizare de santier si a fiselor de proceduri tehnice se vor mentiona toate lucrarile specifice realizarii pernelor din loess si succesiunea lor prevazute in proiectul de executie precum si necesarul de utillaje.si mijloace de transport. Seful de santier va organiza in cadrul CTC efectuarea incercarilor de verificare prevazute in caietul de sarcini pentru fiecare obiectiv in parte. In cazul in care conditiile concrete de santier un corespund cu prevederile proiectului de executie (conditii locale de amplasament,dotarea constructorului,stratificatia terenului,apele subterane,presenta retelelor sau a constructiilor subterane etc.) eventualele modificari ale caietului de sarcini se pot face de catre executant numai cu acordul proiectantului si al beneficiarului. 3.3 Prevederi generale La executarea lucrărilor prevăzute în prezentul memoriu tehnic se vor respecta prevederile normativelor si standardelor in vigoare. - contractorul general este obligat sa asigure prin forte proprii si prin colaborarea cu untitati specializate efectuarea tuturor incercarilor, verificarilor, probelor rezultate din respectarea prevederilor din prezentul memoriu tehnic. - in cazuri deosebite se pot accepta si aproba derogari de la prevederile prezentului memoriu tehnic numai cu acordul scris al proiectantului si beneficiarului. - contractorul general are obligatia sa tina evidenta zilnica a conditiilor de executie a lucrarilor precum si rezultatele obtinute in urma incercarilor si verificarilor. - atunci cand se vor constata abateri de la prezentul memoriu tehnic beneficiarul are obligatia sa dispuna intreruperea lucrarilor. - contractorul general este raspunzator de pagubele produse prin aceste intreruperi si de refacerea lucrarilor necorespunzatoare. Proiectantul are obligatia sa aduca la cunostinta beneficiarului si executantului orice schimbare de solutie aparuta ca urmare a modificarii proiectului la aparitia unor situatii noi, pe parcursul executiei. Beneficiarul are urmatoarele obligatii: - constatarea utilizarii unor materiale necorespunzatoare. - abateri fata de memoriul tehnic, PT sau DE, lucrarile putandu-se relua imediat ce se remediaza de catre constructor abaterile constatate. - sa anunte proiectantul in cazul aparitiei unor lucrari neprevazute, a unor neconcordante intre proiect si situatia din teren sau a lipsei unor detalii ce impiedica desfasurarea lucrarilor. - sa opreasca lucrarile in situatiile prevazute la solicitarea proiectantului





3.4 BREVIAR DE CALCUL 3.4 a.Decantor primar Modelul structurii Bazinul constituind decantorul primar se va modela folosind un program automat de calcul si a unui model 3d a bazinului construit cu elemente finite de suprafata.

Amplasament Structura ce urmeaza a fi proiectata este amplasata in Judetul Ialomita avand urmatoarele caracteristici ale amplasamentului: o acc. de varf a terenului ag=0.24g conf. P100-1/2006 avand un interval mediu de recurenta de 100de ani Perioadele de control TB=0.16sec, Tc=1.6sec TD=2sec .factorul de amplificare dinamica pentru cutremurele din zona β=2.75. Caracteristicile principale ale structurii Lungime totala a decantorului -L=19.75m Latimea totala a decantorului -l=4.10m Inaltime perete din b.a H=2.60m Grosime perete din b.a adoptata bper=25cm Dimensiuni radier Lxlxbradier=20.75mx5.00mx0.30m Modelul Static -pentru calculul static al structurii s-a optat pentru realizarea unui model 3d al structurii. -s-au modelat peretii si radierul cu elemente de suprafata 3d discretizate.





Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanenta: Incarcarea permanenta in functie de dimensiunile alese pentru elementele de rezistenta ale bazinului (pereti,radier.grinda superioara inelara) contorizata automat de program. -incarcarea din utilaje(pod raclor longitudinal cu lame RLL) -s-a modelat o incarcare mobila ce actioneaza pe peretii bazinului in directie longitudinala





Incarcarea din presiunea apei din interior : -q=10kN/mp/m pentru o adancime h=2,1m -q=21kN/mp

Incarcarea din presiunea terenului:

I





Incarcari Tehnologice -conform temei furnizate de tehnolog si a indicatiilor tehnologului privind greutatile si incarcatura utilajelor(pod raclor longitudinal cu lame RLL) -incarcarea adusa de podul raclor va fi o incarcare mobila ce actioneaza in lungul decantorului) Combinatii de incarcari Comb.1 1.35P+1.2Pr.apa +1,35Pod Comb.2 1.35P+1.35Pr.teren+1.35Pod Comb.3 1 .35P+1.2Pr.apa+1.35Pr.teren+1.35Pod Ipoteze de incarcare -avand in vedere terenul existent stabilit prin studiul geo pe amplasamentul decantorului(argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare-plastic vartoasa) se va considera conservativ urmatoarele ipoteze de incarcare: -decantor plin cu presiunea apei si incarcarea adusa de pod raclor -decantor gol incarcat cu presiunea terenului si incarcarea adusa de podul raclor -decantor plin incarcat atat cu presiunea apei cat si cu presiunea terenului si incarcarea mobila adusa de podul raclor Configuratia finala decantorului Structura se va alcatui dupa cum urmeaza:-peretii se vor realiza din beton armat clasa C30/37 cu grosimea peretelui de 25cm -radierul se va realiza din beton clasa C30/37 avand grosimea de 30cm -fundarea se va realiza la o adancime de 1,50m fata de cota teren natural -terenul de fundare va fi un teren imbunatatit prin realizarea unei perne de loess de 60 cm grosime. -se vor lua masuri de dirijare a apelor din precipitatii in afara incintei decantorului si evitarea infiltrarii acestora pe langa peretele bazinului in stratul de teren de fundare.Pentru aceasta se va realiza turnarea unui trotuar din beton armat in jurul decantorului cu panta spre exterior pentru dirijarea apelor din precipitatii.

14

00

15

00

250 3500 250

26

00

30

0

5000





Calculul static -in urma calculului static se vor obtine eforturile in elementele de suprafata ale decantorului





Presiunea maxima pe teren -infasuratoarea presiunilor maxime pe teren

Presiunea máxima pe teren Pmaxef = 202 kPa Presiunea conventionala necorectata conform studiua Geo Pconvadmnecorec=210kPa Corectia de latime CB=42kPa CD= -26.25 Padm=210+42-26.25=225kPa Pmaxef = 202 kPa<Padm=225kPa OK Dimensionarea decantorului In urma calculului de dimensionare se obtin urmatoarele infasuratori de arii de armatura In radier infasuratoare armatura longitudinala

Amaxnec=10.30cm2

Ø14/14cm cu Aef=10.62cm2





In radier infasuratoare armatura transversala

Amaxnec=9.20....10.20cm2

Ø14/14cm cu Aef=10.62cm2 Armarea peretilor

In dreptul peretelui intermediar transversal Amaxnec=5.30cm2

Ø10/15cm cu Aef=5.24cm2 La baza peretilor Amaxnec=2.35cm2


Dimensionarea decantorului la starea limita a exploatarii normale de limitare a deschiderii fisurilor -in conformitate cu SR EN 1992-3:2006 impreuna cu anexa nationala SR EN 1992-3:2006_NA-2008 precum si in conformitate cu SR EN 1992-1-1:2004 impreuna cu anexele nationale SR EN 1992-1-1:2004_AC-2008 si SR EN 1992-1-1:2004_NB-2008 se propune pentru decantorul primar Clasa de etanseitate 1 cu o limitare a deschiderii fisurilor la valoarea maxima de 0.2mm valoare de altfel ceruta si prin caietul de sarcini al lucrarii. -pentru asigurarea unei valori a deschiderii fisurilor sub valoarea de 0.2mm se va propune o armare efectiva a radierului simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 150mm.Pentru pereti se va propune





o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12 asezate la o distanta interax de 150mm .

Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.18mm ceea ce respecta cerintele urmarite. -mai departe se va realiza si o a doua verificarea deschiderii fisurilor printr-un calcul detaliat conformSR EN 1992-1-1:2004.





Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.18mm ceea ce respecta cerintele urmarite. -in concluzie desi din calculul de rezistenta este necesara o cantitate de armatura mai mica pentru asigurarea nivelului de de exploatare cerut este necesar ca decantorul primar sa fie armat cu bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 150mm pentru radier si cu din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12 asezate la o distanta interax de 150mm pentru pereti. 3.4 b.Bazin combinat aerare stabilizare namol Modelul structurii Bazinul combinat aerare-stabilizare namol se va modela folosind un program automat de calcul si a unui model 3d a bazinului construit cu elemente finite de suprafata.

Amplasament Structura ce urmeaza a fi proiectata este amplasata in Judetul Ialomita avand urmatoarele caracteristici ale amplasamentului: o acc. de varf a terenului ag=0.24g conf. P100-1/2006 avand un interval mediu de recurenta de 100 de ani Perioadele de control TB=0.16sec, Tc=1.6sec TD=2sec .factorul de amplificare dinamica pentru cutremurele din zona β=2.75. Caracteristicile principale ale structurii Lungime totala bazinului aerare+stabilizare -L=17.40m Latimea totala a bazinului-l=16.60m Inaltime perete din b.a H=5.00m Grosime perete din b.a adoptata bper=30cm Dimensiuni radier Lxlxbradier=18.4mx16.60mx0.40m





Modelul Static -pentru calculul static al structurii s-a optat pentru realizarea unui model 3d al structurii. -s-au modelat peretii si radierul cu elemente de suprafata 3d discretizate.

Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanenta: Incarcarea permanenta in functie de dimensiunile alese pentru elementele de rezistenta ale bazinului (pereti,radier.grinzi) contorizata automat de program.






Incarcari Tehnologice -conform temei furnizate de tehnolog si a indicatiilor tehnologului privind greutatile s-a considerat o platforma circulabila cu la partea superioara a bazinului cu latimea de 1,40m care reazema pe doua grinzi din beton armat cu dimensiunile 25x50cm. Combinatii de incarcari Comb.1 1.35P+1.2Pr.apa aerare Comb.2 1.35P+1.2Pr.apa stabilizare Comb.3 1 .35P+1.2Pr.apa stabilizare+1.2Pr.apa aerare Comb.4 1.35P+1.35Pr.teren Comb.51.35P+1.2Pr.apa stabilizare+1.35Pr.teren Comb.61.35P+1.2Pr.apa aerare+1.35Pr.teren Comb.7 1.35P+1.2Pr.apa aerare+1.2Pr.apa stabilizare +1.35Pr.teren Ipoteze de incarcare -avand in vedere terenul existent stabilit prin studiul geo pe amplasamentul bazinului (argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare-plastic vartoasa) se va considera conservativ urmatoarele ipoteze de incarcare: -bazin aerare plin incarcat cu presiunea apei





-bazin stabilizare plin incarcat cu presiunea apei -ambele bazine goale incarcate cu presiunea terenului -ambele bazine pline incarcate cu presiunea apei din interior Configuratia finala bazinului combinate de aerare-stabilizare namol Structura se va alcatui dupa cum urmeaza:-peretii se vor realiza din beton armat clasa C30/37 cu grosimea peretelui de 30cm -radierul se va realiza din beton clasa C30/37 avand grosimea de 40cm -fundarea se va realiza la o adancime de 3,50m fata de cota teren natural -terenul de fundare va fi un teren imbunatatit prin realizarea unei perne de loess de 60 cm grosime. -se vor lua masuri de dirijare a apelor din precipitatii in afara incintei bazinului si evitarea infiltrarii acestora pe langa peretele bazinului in stratul de teren de fundare.Pentru aceasta se va realiza turnarea unui trotuar din beton armat in jurul decantorului cu panta spre exterior pentru dirijarea apelor din precipitatii.Prin cele doua masuri descrise mai sus se va realiza eliminarea sensibilitatii la umezire a terenului de fundare.

40

00

10

00

17400

18400

74.471

75.471

73.456 20

15

34

85

500500

10

0

40

0

300 9500 300 7000 300Contrafortt

Grinda 300x600t

Grinda 250x500t

Contrafortt





Calculul static -in urma calculului static se vor obtine eforturile in elementele de suprafata ale decantorului Momente incovoietoaremx(directia de armare longitudinal radier )

Momente incovoietoare mx(directia de armare orizontal pereti)





Momente incovoietoare my(directia de armare transversal radier si vertical pereti )

Momente incovoietoare my






Presiunea máxima pe teren Pmaxef = 121 kPa Presiunea conventionala necorectata conform studiu Geo Pconvadmnecorec=210kPa Corectia de latime CB=42kPa pentru terenuri coezive si latimi mai mari de 5m CD= 45 pentru adancimi mai mari de 2m si pamanturi coezive cu plasticitate mare si foarte mare Padm=210+42+45=297kPa Pmaxef = 202 kPa<Padm=297kPa OK





Dimensionarea bazinului In urma calculului de dimensionare se obtin urmatoarele infasuratori de arii de armatura In radier infasuratoare armatura longitudinala

Amaxnec=8.43cm2

Ø14/15cm cu Aef=10.26cm2 In radier infasuratoare armatura transversala

Amaxnec=8.43cm2






Armarea peretilor

Colturi pereti Amaxnec=6.40cm2

Ø10/12cm cu Aef=6.54cm2armare orizontala La baza peretilor Amaxnec=7.20cm2

Ø10/10cm cu Aef=7.85cm2armatura verticala Dimensionarea decantorului la starea limita a exploatarii normale de limitare a deschiderii fisurilor -in conformitate cu SR EN 1992-3:2006 impreuna cu anexa nationala SR EN 1992-3:2006_NA-2008 precum si in conformitate cu SR EN 1992-1-1:2004 impreuna cu anexele nationale SR EN 1992-1-1:2004_AC-2008 si SR EN 1992-1-1:2004_NB-2008 se propune pentru decantorul primar Clasa de etanseitate 1 cu o limitare a deschiderii fisurilor la valoarea maxima de 0.2mm valoare de altfel ceruta si prin caietul de sarcini al lucrarii. -pentru asigurarea unei valori a deschiderii fisurilor sub valoarea de 0.2mm se va propune o armare efectiva a radierului simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm.Pentru peretii perimetrali se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm,pentru peretele intermediar se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm.





Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.19mm la colturi pereti si o deschidere maxima a fisurilor de 0.14mm la baza perete intermediar ceea ce respecta cerintele urmarite. -mai departe se va realiza si o a doua verificare a deschiderii fisurilor printr-un calcul detaliat conform SR EN 1992-1-1:2004. Pentru pereti Mmaxcolt=48kNm Grosime perete 300mm Beton clasa C25/30 Otel PC52

Ø14/100/100





Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.17mm ceea ce respecta cerintele urmarite. Pentru radier Mmaxradier=85kNm Grosime radier 400mm Beton clasa C25/30 Otel PC52

Ø14/100/100





Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.15mm ceea ce respecta cerintele urmarite. Pentru radier -in concluzie desi din calculul de rezistenta este necesara o cantitate de armatura mai mica pentru asigurarea nivelului de exploatare cerut este necesar ca bazinul sa fie armat cu bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm pentru radier si cu din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 150mm pentru pereti perimetrali sibare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm pentru peretele comun .





3.4 c.Decantor secundar Modelul structurii Bazinul constituind decantorul secundar se va modela folosind un program automat de calcul si a unui model 3d a bazinului construit cu elemente finite de suprafata.

Amplasament Structura ce urmeaza a fi proiectata este amplasata in Judetul Ialomita avand urmatoarele caracteristici ale amplasamentului: o acc. de varf a terenului ag=0.24g conf. P100-1/2006 avand un interval mediu de recurenta de 100de ani Perioadele de control TB=0.16sec, Tc=1.6sec TD=2sec .factorul de amplificare dinamica pentru cutremurele din zona β=2.75. Caracteristicile principale ale structurii Diametrul interior al decantorului -L=13.00m Diametrul exterior decantorului -l=13.50m Inaltime perete din b.a H=3.45m Grosime perete din b.a adoptata bper=25cm Dimensiuni radier Dxbradier=13.50x0.25m





Modelul Static -pentru calculul static al structurii s-a optat pentru realizarea unui model 3d al structurii. -s-au modelat peretii si radierul cu elemente de suprafata 3d discretizate.

Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanenta: Incarcarea permanenta in functie de dimensiunile alese pentru elementele de rezistenta ale bazinului (pereti,radier.grinda superioara inelara) contorizata automat de program. -incarcarea din utilaje(pod raclor longitudinal cu lame RRL) -s-a modelat o incarcare mobila(pod raclor longitudinal cu lame RRL) ce actioneaza circular la partea superioara a peretelui decantorului.





Incarcari Tehnologice -conform temei furnizate de tehnolog si a indicatiilor tehnologului privind greutatile si incarcatura utilajelor(pod raclor longitudinal cu lame RRL) -incarcarea adusa de podul raclor va fi o incarcare mobila ce actioneaza circular pe perimetru la partea superioara a peretelui decantorului Combinatii de incarcari Comb.1 1.35P+1.2Pr.apa +1,35Pod Comb.2 1.35P+1.35Pr.teren+1.35Pod Comb.3 1 .35P+1.2Pr.apa+1.35Pr.teren +1.35Pod Ipoteze de incarcare -avand in vedere terenul existent stabilit prin studiul geo pe amplasamentul decantorului(argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare-plastic vartoasa) se va considera conservativ urmatoarele ipoteze de incarcare: -decantor plin cu presiunea apei si incarcarea adusa de pod raclor -decantor gol incarcat cu presiunea terenului si incarcarea adusa de podul raclor -decantor plin incarcat atat cu presiunea apei cat si cu presiunea terenului si incarcarea mobila adusa de podul raclor Configuratia finala decantorului Structura se va alcatui dupa cum urmeaza:-peretii se vor realiza din beton armat clasa C30/37 cu grosimea peretelui de 25cm -radierul se va realiza din beton clasa C30/37 avand grosimea de 25cm -fundarea se va realiza la o adancime medie de 3,00m fata de cota teren natural -terenul de fundare va fi un teren imbunatatit prin realizarea unei perne de loess de 60 cm grosime. -se vor lua masuri de dirijare a apelor din precipitatii in afara incintei decantorului si evitarea infiltrarii acestora pe langa peretele bazinului in stratul de teren de fundare.Pentru aceasta se va realiza turnarea unui trotuar din beton armat in jurul decantorului cu panta spre exterior pentru dirijarea apelor din precipitatii.

Calculul static





-in urma calculului static se vor obtine eforturile in elementele de suprafata ale decantorului Momente incovoietoare mx


Eforturi axiale de intindere in planul peretelui





Eforturi axiale de intindere in planul perpendicular peretelui peretelui





Presiunea máxima pe teren





-infasuratoarea presiunilor maxime pe teren

Presiunea maxima pe teren Pmaxef = 101 kPa<Padm

Dimensionarea decantorului





In urma calculului de dimensionare se obtin urmatoarele infasuratori de arii de armatura Armatura inelara in pereti pe ambele fete si armatura inelara in radier

Amaxnec=4.50cm2

Ø10/15cm cu Aef=5.24cm2 Armatura verticala in pereti si armatura radiala in radier

Amaxnec=3.90cm2






Dimensionarea decantorului la starea limita a exploatarii normale de limitare a deschiderii fisurilor -in conformitate cu SR EN 1992-3:2006 impreuna cu anexa nationala SR EN 1992-3:2006_NA-2008 precum si in conformitate cu SR EN 1992-1-1:2004 impreuna cu anexele nationale SR EN 1992-1-1:2004_AC-2008 si SR EN 1992-1-1:2004_NB-2008 se propune pentru decantorul primar Clasa de etanseitate 1 cu o limitare a deschiderii fisurilor la valoarea maxima de 0.2mm valoare de altfel ceruta si prin caietul de sarcini al lucrarii. -pentru asigurarea unei valori a deschiderii fisurilor sub valoarea de 0.2mm se va propune o armare efectiva a radierului simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm.Pentru pereti se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 100mm . -pentru verificarea deschiderii fisurilor se va opta pentru controlul prin calcul al fisurarii -deschiderea máxima a fisurii rel. 7.8 paragraf 7.3.4 SR EN 1992-1-1:2004

( )

rel. 7.9 paragraf 7.3.4

SR EN 1992-3:2006 anexa M rel M.2

Kc=1 pentru intindere K=1 pentru h<300mm Fcteff=2.6N/mm2

Se propune in prima faza armatura ø12/15 cm pe ambele fete pentru care avem o arie

As=1582 mm2

Kt=0.4 pentru incarcari de lunga durata

(

)

deci se va folosi limita de

0.00074 rel. 7.11 paragraf 7.3.4 SR EN 1992-1-1:2004

deoarece distanta dintre armaturi e mai mica sau egala de 5(c+ø/2)=5(24+12/2)=150mm K1=0.8 pt. Otel profilat K2=1 pentru intindere K3=3.4 valoare recomandata K4=0.425 valoare recomandata

Conditie nerespectata este necesar modificarea armaturii

Se propune armaturi ø14/100mm cu o arie totala de armatura pe sectiunea intinsa

As=3078 mm2





(

)

deci se va folosi

limita de 0.00035

<0.2mm Ok -in concluzie armarea peretilor decantorului se va realiza cu armaturi orizontale inelare

PC52 ø14/10cm si armatura verticala PC52 ø14/10 cm.Armarea radierului se va realiza cu

armaturi PC52 ø14/10cm.

3.4 d.Hala de pretratare mecánica CALCULUL BAZINULUI DE PREINGROSARE NAMOL Modelul structurii Bazinul de preingrosare namol namol se va modela folosind un program automat de calcul si a unui model 3d a bazinului construit cu elemente finite de suprafata.

Date suplimentare





Bazinul de pretratare namol va fi amplasat in interiorul halei de pretratare mecánica fiind conceput si alcatuit ca o structura independenta fata de hala evitandu-se pe cat posibil prin detaliile alcatuite interactiunea acestuia cu cladirea. Caracteristicile principale ale bazinului Bazinul va fi alcatuit din 2 compartimente separate intre ele prin intermediul unui perete din beton armat de 30cm grosime Lungime totala bazinului -L=7.10m Latimea totala a bazinului-l=5.60m Inaltime perete din b.a H=2.40m si 2.00m Grosime perete din b.a adoptata bper=20cm Grosime radier bradier=0.25m Grosime placa peste bazin 15cm Calitate beton C30/37 Modelul Static -pentru calculul static al structurii s-a optat pentru realizarea unui model 3d al structurii. -s-au modelat peretii si radierul cu elemente de suprafata 3d discretizate.

Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanenta: Incarcarea permanenta in functie de dimensiunile alese pentru elementele de rezistenta ale bazinului (pereti,radier.grinzi) contorizata automat de program.






Incarcari Tehnologice





-conform temei furnizate de tehnolog si a indicatiilor tehnologului privind greutatile si pozitia exacta a utilajelor ce urmeaza a se monta pe placa bazinului se vor considera urmatoarele: -instalatia de dozare poli:612kg -instalatia de deshidratatre:1500kg -rezervor instalatie de spalare:2000kg

Incarcarea permanenta -greutatea proprie a bazinului Incarcarea utila -s-a considerat o incarcare utila uniform distribuita pe placa bazinului de 200kg/m2 Combinatii de incarcari Comb.1 1.35P+1.2Pr.apa comp1 +1.35Gr.utilaj+1.5utila Comb.2 1.35P+1.35Gr.utilaje Comb.3 1 .35P+1.2Pr.apacomp2 +1.35Gr.utilaje+1.5utila Comb.4 1.35P+1.35Gr.utilaje+1.5utila Comb.5 1.35P+1.2Pr.apa comp2+1.2apa comp2+1.35Gr.utilaje+1.5Utila Ipoteze de incarcare -avand in vedere terenul existent stabilit prin studiul geo pe amplasamentul bazinului (argila prafoasa loessoida galben-cafenie,tare-plastic vartoasa) se va considera conservativ urmatoarele ipoteze de incarcare: -un compartiment plin incarcat cu presiunea apei -celalt compartiment plin incarcat cu presiunea apei -ambele compartimente goale cu presiunea terenului -ambele compartimente pline incarcate cu presiunea apei din interior





Configuratia finala bazinului de pretratare namol Structura se va alcatui dupa cum urmeaza:-peretii se vor realiza din beton armat clasa C30/37 cu grosimea peretelui de 20cm -radierul se va realiza din beton clasa C30/37 avand grosimea de 25cm -fundarea se va realiza la o adancime de 2,85m fata de cota teren natural

Calculul static -in urma calculului static se vor obtine eforturile in elementele de suprafata ale decantorului

Momente incovoietoare mx(directia de armare longitudinal )






Presiunea máxima pe teren Pmaxef = 80 kPa Dimensionarea bazinului





In urma calculului de dimensionare se obtin urmatoarele infasuratori de arii de armatura

Amaxnec=4.21cm2


Amaxnec=4.77cm2






Dimensionarea bazinului la starea limita a exploatarii normale de limitare a deschiderii fisurilor -in conformitate cu SR EN 1992-3:2006 impreuna cu anexa nationala SR EN 1992-3:2006_NA-2008 precum si in conformitate cu SR EN 1992-1-1:2004 impreuna cu anexele nationale SR EN 1992-1-1:2004_AC-2008 si SR EN 1992-1-1:2004_NB-2008 se propune pentru decantorul primar Clasa de etanseitate 1 cu o limitare a deschiderii fisurilor la valoarea maxima de 0.2mm valoare de altfel ceruta si prin caietul de sarcini al lucrarii. -pentru asigurarea unei valori a deschiderii fisurilor sub valoarea de 0.2mm se va propune o armare efectiva a radierului simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12asezate la o distanta interax de 150mm.Pentru peretii perimetrali se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12 asezate la o distanta interax de 150mm,pentru peretele intermediar se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12 asezate la o distanta interax de 150mm.Pentru placa bazinului se va propune o armare efectiva simetrica pe ambele directii constituita din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 150mm.

Se observa o deschidere maxima a fisurilor de 0.19mm in placa peste bazin -in concluzie desi din calculul de rezistenta este necesara o cantitate de armatura mai mica pentru asigurarea nivelului de exploatare cerut este necesar ca bazinul sa fie armat cu bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø12 asezate la o distanta interax de 150mm pentru radier si pereti si cu din bare din otel profilat PC52 cu diametrul Ø14 asezate la o distanta interax de 150mm pentru placa bazinului. 3.4 e Planseul peste hala Stabilirea incarcarilor





-greutatea proprie a placii

-se va considera si o incarcare utila de 150daN/m2 Combinatii de incarcari SLU 1.35P+1.5U Modelul static al placii

Calculul static al placii Deformata

Eforturi momente mx





Eforturi momente my





Eforturi grinzi My

Eforturi grinzi Vz

Arii de armatura planseu





Armarea grinzilor Armatura longitudinala

Armatura transversala(forta taietoare)

-in camp etrieri Ø8/15cm si in zona reazemelor (1m distanta) etrieri Ø8/10cm. Calculul grinzii cu zabrele a acoperisului Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanente -greutatea proprie a fermei contorizata automat de programul de calcul in functie de dimensiunile alese pentru eleméntele fermei. -greutate proprie tabla +pane se va considera 25 kg/mp





Incarcarea din zapada -cladirea e amplasata in judetul Ialomita pentru care avem o valoare a incarcarii carcateristice date de zapada pe sol cf. SR EN 1991-1-3:2005/NA:2006 zona 2 de Sk=2kN/mp pentru un interval mediu de recurenta IMR=50 de ani. Incarcarcarea din zapada pe acoperis pentru situatii permanente/tranzitorii:

coef. de forma tinand cont de posibilitatea acumularii accidentale de zapada(SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.3.3) Ce-coeficient de expunere egal cu 1 pentru conditii normale de expunere(SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.2(7)) Ct-coeficient termc egal cu 1 conform SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.2(8) Incarcarea din vant

SR EN 1991-1-4 paragraf 4.5 si paragraf 5.2

-zona de teren se va considera zona 2 ,,terenuri plate fara obstacole sau cu obstacole neglijabile si deci conform SR EN 1991-1-4:2006 paragraf 4.5 figura 4.2 pentru inaltimea de 7m va resulta o valoare aproximativa a factorului Ce(z)=2.6. Pentru calculul factorilor Cpe se va imparti acoperisulin zone conform SR EN 1991-1-4:2006 paragraf 7.2.5 figura 7.8. Impartirea grinzii in zone(grinda va prelua incarcarea aferent deschiderii intre doua grinzi consecutive) Vant lateral(0º)

ZONA G ZONA H

ZONA J

ZONA I

Vant frontón (90º)





ZONA H ZONA H

valorile coeficientilor Cpe panta 15º

Vant lateral(0º) Zona G Cp10=-0.9 Zona H Cp10=-0.3 Zona J Cp10=-1 Zona I Cp10=-0.4 Vant lateral(90º) Zona H Cp10=-0.6 Calculul incarcarilor concéntrate din vant Incarcarea din vant uniform distribuita pe suprafata acoperisului va fi: Vant lateral(0º)

Zona G Zona H kN/mp Zona J kN/mp

Zona I kN/mp Vant lateral(90º)

Zona H kN/mp Incarcarea concentrata in nodurile fermei transmisa prin intermediul panelor Vant lateral(0º)

1

2

3

4

5

6

7

V





Vant trasnversal(90º)

Schemele finale de incarcari pentru vantul pe cele doua directii principale ale cladirii Vant lateral(0º)

1

2

3

4

5

6

7

V

8.1kN

2.1kN

2.1kN

5.5kN

5.9kN

2.8kN

2.8kN

Vant trasnversal(90º)

1

2

3

4

5

6

7

5.6kN

5.6kN

5.6kN

5.6kN

5.6kN

5.6kN

5.6kN

Schemele finale de incarcari pentru zapada





Combinatii de incarcari Permanenta + zapada (SR EN 1990:2004 si CR0paragraful 4.3.4) 1.35P+1.5U Permanenta + Vant -avand in vedere in vedere ca vantul pe intreg acoperisul da efecte de suctiune de ridicare a acoperisului acesta in mod conservativ un se va lua in combinatie cu zapada deoarece cele doua efecte sunt de sens contrar. -cf. SR EN 1990:2004 si CR0 paragraful 4.3.4 in momentul in care greutatea proprie are efecto favorabil (de stabilizare) combinatia la S.L.U. va deveni 0.9P+1,5Vx 0.9P+1,5Vy Schema statica a grinzii

Calculul static si calculul de dimensionare cf. SR EN 1993-1-1:2006





Se observa ca toate elementele trec testul de capacítate Calculul fundatiilor Perete interior incarcare pe ml Zidarie-1240daN/ml Gr.propr.fundatie-1650daN/ml Planseu b.a -2250daN/ml Sarpanta metalica-210daN/ml Centuri-220daN/ml Total=5570x1.35=7520daN/ml Zapada-1240x1.5=1860daN/ml Pmax.perint=9380daN/ml Pefteren=9380/70/100=1.34daN/cm2=padm Padm=pconv+Cb+Cd=160-2.4-24=1.34 Cb=-2.4 Cd=-24 Perete exterior incarcare pe ml Zidarie-1485daN/ml Gr.propr.fundatie-1650daN/ml Planseu b.a -1250daN/ml Sarpanta metalica-110daN/ml Centuri-220daN/ml Total=4715x1.35=6365daN/ml Zapada-640x1.5=960daN/ml Pmax.perext=7325daN/ml Pefteren=7325/70/100=1.05daN/cm2=padm Padm=pconv+Cb+Cd=160-2.4-24=1.34 Cb=-2.4 Cd=-24





-avand in vedere modul de realizare al fundatiilor acestea fiind rigide si capabile sa lucreze impreuna ca un corp rigid fiind predispuse prin modul in care sunt concepute sa transmita in mod uniform presiunile la teren se va face si o verificare globala a presiunilor pe teren.Acest lucru se propune si datorita verificarii la limita a presiunilor pentru peretele interior. -greutate totala sarpanta metalica-5500kg -greutate totala planseu de beton-63375kg -centuri si grinzi-19383kg -zidarie(fara goluri)-78720kg -fundatie-105435kg Total 272413x1.35=367758 Zapada 32650x1.5=48975kg Total 416733 kg Pefteren=416733/70/6390=0.93daN/cm2<padm=1.34daN/cm2 OK Calculul Sopronului depozitare namol Stabilirea incarcarilor Incarcarea permanente -greutatea proprie a elementelor contorizata automat de programul de calcul in functie de dimensiunile alese pentru eleméntele componente, -greutate proprie tabla se va considera 25 kg/mp Incarcarea sísmica q=1 TC=1.6sec TB =0.16se TD=2sec -clasa de importanta a constructiei e IV avand coeficientul de importanta γ=0.8 Incarcarea din zapada -cladirea e amplasata in judetul Ialomita pentru care avem o valoare a incarcarii carcateristice date de zapada pe sol cf. SR EN 1991-1-3:2005/NA:2006 zona 2 de Sk=2kN/mp pentru un interval mediu de recurenta IMR=50 de ani. Incarcarcarea din zapada pe acoperis pentru situatii permanente/tranzitorii:

coef. de forma tinand cont de posibilitatea acumularii accidentale de zapada(SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.3.3) Ce-coeficient de expunere egal cu 1 pentru conditii normale de expunere(SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.2(7)) Ct-coeficient termc egal cu 1 conform SR EN 1991-1-3:2005 paragraf 5.2(8) Incarcarea din vant SR EN 1991-1-4 paragraf 4.5 si paragraf 5.2





Combinatii de incarcari Permanenta + zapada (SR EN 1990:2004 si CR0paragraful 4.3.4) 1.35P+1.5U Permanenta + Vant -avand in vedere in vedere ca vantul pe intreg acoperisul da efecte de suctiune de ridicare a acoperisului acesta in mod conservativ un se va lua in combinatie cu zapada deoarece cele doua efecte sunt de sens contrar. -cf. SR EN 1990:2004 si CR0 paragraful 4.3.4 in momentul in care greutatea proprie are efecto favorabil (de stabilizare) combinatia la S.L.U. va deveni 0.9P+1,5Vx 0.9P+1,5Vy Schema statica halei

Calculul static si calculul de dimensionare cf. SR EN 1993-1-1:2006





Se observa ca toate elementele trec testul de capacítate 3.5Verificarea calitatii lucrarilor La recepţia pe faze a lucrărilor se vor încheia Procese verbale de recepţie calitativă conform celor prevăzute în Programul pentru controlul calităţii lucrărilor anexat memoriului tehnic. Executantul are obligaţia să convoace în scris proiectantul de specialitate cu 10 zile înainte de data stabilită la care se vor atinge stadiile fizice indicate în proiect. Recepţia preliminară a calităţii construcţiei se va conduce în conformitate cu reglementările în vigoare la data executiei lucrarilor. La receptie executantii si furnizorii vor trebui sa puna la dispozitie documentele tehnice legale pentru materialele folosite in lucrare si rezultatele probelor prevazute a fi efectuate in timpul execuţiei. La terminarea lucrarilor de constructii montaj se va incheia un act de receptie cu constructorul si executantul, precizindu-se obligatiile si raspunderile fiecaruia. Prin receptionarea provizorie a lucrarilor de constructii-montaj executantii ramin numai cu obligatiile eventualelor completari si remedieri stabilite prin procesul verbal de receptie provizorie sau ivite ulterior ca urmare a unor vicii ascunse, respectiv cu raspunderea perioadei de garantie. 3.6 Masuri de siguranta necesare pentru prevenirea riscurilor tehnologice Lista actelor normative care reglementează problemele legate de riscul industrial Normative - PE 009/1993 – Norme de prevenire, stingere şi dotare împotriva incendiilor pentru producerea, transportul şi distribuţia energiei electrice şi termice. - PE 013/1994 – Normativ privind metodele şi elementele de calcul a siguranţei în funcţionarea instalaţiilor energetice. - P 118 – 1999 – Normativ de siguranţă la foc a construcţiilor.





- Legea nr. 319/2006 a securităţii şi sănătăţii în muncă şi normele metogologice de aplicare Standarde şi norme legale - H.G.R. nr. 486/1993 privind creşterea siguranţei în exploatare a construcţiilor şi instalaţiilor care reprezintă surse de mare risc. - H.G.R. nr. 273/1994 privind aprobarea Regulamentului de recepţie a lucrărilor de construcţii şi instalaţii. - H.G.R. nr. 51/1996 pentru aprobarea Regulamentului de recepţie a lucrărilor de montaj utilaje, echipamente, instalaţii tehnologice şi a punerii în funcţiune a capacităţilor de producţie. - H.G.R. nr. 766/1997 pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea în construcţii. - Legea nr. 10/1995 privind calitatea în construcţii. - Legea nr. 307/2006 privind apărarea împotriva incendiilor - Legea 481/2004 privind protecţia civilã cu modificãrile şi completãrile ulterioare - O.G. nr. 95/30.08.1999 privind calitatea lucrărilor de montaj pentru utilaje, echipamente şi instalaţii tehnologice industriale. - Ordin nr. 293/08.11.1999 al ministrului industriei şi comerţului pentru aprobarea Normelor metodologice privind verificarea calităţii lucrărilor de montaj pentru utilaje, echipamente şi instalaţii tehnologice industriale. - Ordinul Ministrului Industriei şi Comerţului nr. 1587/1997 pentru aprobarea listei categoriilor de construcţii şi instalaţii generatoare de riscuri tehnologice. - H.G.R. nr. 1739/2006 pentru aprobarea categoriilor de construcţii, instalaţii tehnologice şi alte amenajări care se supun avizării şi/sau autorizării privind prevenirea şi stingerea incendiilor. - H.G.R. nr. 537/2007 privind stabilirea şi sancţionarea contravenţiilor la normele de prevenire şi stingere a incendiilor. - Ordinul Ministrului administraţiei şi internelor nr. 163/2007 pentru aprobarea Normelor generale de apãrare împotriva incendiilor - Ordinul Ministrului administraţiei şi internelor nr. 1435/2006 pentru aprobarea Normelor Metodologice de securitate la incendiu şi protecţia civilã. - Regulament privind verificarea proiectelor, a execuţiei lucrărilor de montaj pentru utilaje, echipamente şi instalaţii tehnologice industriale. - Regulament de recepţie a lucrărilor de montaj utilaje, echipamente, instalaţii tehnologice şi a punerii în funcţiune a capacităţilor de producţie. - Regulament privind agrementul tehnic pentru produse, procedee şi echipamente noi utilizate la lucrările de montaj pentru utilaje, echipamente şi instalaţii tehnologice industriale. - Legea 333/2003 privind paza obiectivelor, bunurilor, valorilor şi protecţia persoanelor; - Hotărârea 1010/2004 pentru aprobarea normelor metodologice şi a documentelor prevăzute în legea 333/2003. Măsurile de prevenire şi de reducere a riscurilor tehnice/tehnologice în vederea creşterii siguranţei în exploatare utilizarea de echipamente primare de înaltă şi joasă tensiune având caracteristici tehnice performante sau, în lipsa acestora, realizarea încercărilor complete asupra acestor echipamente: - utilizarea de echipamente având caracteristici tehnice performante sau, în lipsa acestora, realizarea încercărilor complete asupra acestor echipamente; - utilizarea de materiale de construcţie ce respectă caracteristicile prevăzute prin proiecte; - realizarea lucrărilor de construcţii-montaj şi a celor de verificare în conformitate cu





cărţile tehnice ale echipamentelor şi caietele de sarcini de montaj; - respectarea măsurilor de protecţia muncii şi cele de prevenire şi stingere a incendiilor prevăzute în normativele în vigoare. 3.7 Asigurarea calitatii in constructii La proiectarea ansamblului se vor respecta toate standardele, normele, normativele şi instrucţiunile specifice în vigoare, pentru realizarea unui ansamblu armonios şi estetic. Proiectarea se face în regim de asigurare a calităţii respectând ISO 9001. Conform HGR 766/97 clădirea se încadrează în categoria de importanţă „C” – normala; Modelul de asigurare a calităţii propus este „2”. Conform P-100/2006 clasa de importante este III şi conform SR EN 1998-1-2004 impreuna cu anexa nationala SR EN 1998-1-2004/NA-2008 clasa de importante a constructiei este II. 3.8 Masuri de prevenire si stingere a incendiilor Se vor respecta prevederile cuprinse în : - Legea nr. 307/2006 privind apărarea împotriva incendiilor; - Ordinul Ministrului administraţiei şi internelor nr. 712/2005 pentru aprobarea Dispoziţiilor generale privind instruirea salariaţiilor în domeniul situaţiilor de urgenţã. - Ordinul Ministrului administraţiei şi internelor nr. 607/2008 pentru aprobarea Metodologiei de certificare a conformităţii în vederea introducerii pe piaţã a mijloacelor tehnice pentru apãrarea împotriva incendiilor - Ordinul Ministrului de Interne nr. 210/2007 pentru aprobarea Metodologiei privind identificarea, evaluarea şi controlul riscurilor de incendiu; - HG nr. 1.739/2006 privind aprobarea categoriilor de construcţii şi amenajǎri care se supun avizǎrii/autorizǎrii privind securitatea la incendiu; - Normativ de siguranţǎ la foc a construcţiilor, indicativ P 118-99 ; - Normativ C 300 / 1994 - aprobat cu Ordinul MLPAT Nr. 20 / N / 11.06.1994 pentru prevenirea şi stingerea incendiilor pe durata execuţiei lucrǎrilor de construcţii şi instalaţii. - Norme de prevenire şi dotare împotriva incendiilor PE 009 / '93, vol. 2; - Norme generale din 28.02.2007 de apărare împotriva incendiilor; - Norme metodologice din 18.09.2006 de avizare şi autorizare privind securitatea la incendiu şi protecţia civilă. Mǎsurile prevǎzute în proiect sunt urmǎtoarele: a. Pentru perioada de exploatare normalǎ

Nr. crt.

Denumirea mǎsurii Denumirea sau indicativul prescripţiei aplicate

1. 2. 3.

Riscuri de incendiu şi grade de rezistenţǎ la foc Cǎi de evacuare în caz de incendiu Alcǎtuiri constructive

P118/99, cap.2, pct.2.1; cap.3, pct.3.1; cap.5, pct.5.1 P 118/99, cap.2, pct.2.6; cap.5, pct.5.6 P 118/99, cap 5, pct.5.3





b. Pentru perioada de execuţie Mǎsurile de prevenire a incendiilor se stabilesc de cǎtre elaboratorul documentaţiei de organizare a şantierului şi de cǎtre unitatea de execuţie . Lucrǎrile prezente în proiectul de faţǎ nu necesitǎ mǎsuri speciale de protecţie la acţiunea focului, însǎ se vor avea în vedere reglementǎrile din PE 009/93, privind : - executarea construcţiilor şi instalaţiilor (schela, eşafodajele, cofrajele) ; - lucrǎri cu capse pentru pistoalele de împlântat bolţuri ; - mǎsuri suplimentare de prevenire şi stingere a incendiilor la executarea lucrǎrilor de investiţii, extinderi, modernizǎri, reparaţii, de cǎtre personalul aparţinând unor unitǎţi din afara beneficiarului (şantierului) . c. Recepţia şi darea în funcţiune Recepţionarea şi darea în funcţiune se va face numai dacǎ s-au realizat mǎsurile de prevenire şi stingere a incendiilor întocmai prevederilor proiectului şi aceste mǎsuri corespund condiţiilor de lucru şi celor prevǎzute în actele normative în vigoare la data recepţiei . Clădirea are caracter tehnologic, are categoria ,,D” pericol de incendiu şi se încadrează în gradul IV de rezistenţă la foc. 3.9 Masuri de protectia muncii Măsurile de protecţie a muncii avute în vedere au fost extrase din : - Norme generale de protecţia muncii/2002, aprobate cu Ord.nr.MMSS 508/2002 şi MSF nr.933/2002; - “Regulamentul privind protecţia şi igiena muncii în construcţii” elaborat de MLPAT (Ordinul nr. 9/N/15.03.1993); - Legea nr. 319/2006 a securităţii şi sănătăţii în muncă; - ,,Norme specifice de securitate a muncii pentru lucrul la înãlţime aprobat de MMPS cu Ordinul 235/26.07.1995; - HG nr. 300/2006 privind cerinţele minime la securitate şi sănătate pentru şantierele temporare şi mobile; - HGR nr. 1091/2006 privind cerinţele minime de securitate şi sănătate pentru locul de muncă.

EXTRAS DE MASURI DE PROTECTIA MUNCII Nr. Crt

Denumirea masurii Fond necesar Prescriptii

Cuprins in deviz

Cuprins separat

1 Instructajul personalului muncitor

inainte de inceperea lucrarilor DA - Norme de protectia muncii in activ. C+M,MCInd.art.2.2-2.5

2

Imprejmuire zone periculoase,balustrazi pentru goluri si

podeste DA -

Idem,art 2.3-2.7

3 Mijloace si dispozitive pentru

manipularea pe verticala DA - Idem,art. 2.18-2.23,art.3.1.1-

3.1.6

4 Dotare cu echipament de protectie a

personalului DA - Idem, art.2.28

5 Panouri cu afise avertizoare DA - Idem, art.2.6

6 Executarea lucrarilor la inaltime DA - Idem, art.2.28

7 Schele si esafodaje

Podine de lucru DA - Idem,art. 3.1.1;2.1.9-

2.1.10;3.33-15





8 Constructii pentru depozitarea

materialelor DA - Idem, art.3.8.1-3.8.9

9 Echipament de protectie la personalul

muncitor DA - Idem, art.2.28

10 Indicatoare vizibile atat ziua cat si

noaptea DA - Idem,art.2.6

11 Ingradirea golurilor din pereti sau

aflate la inaltime DA - Idem, art.2.12

12 Legarea la pamant a utilajului electric DA - Idem, art.2.25

13 Iluminarea locurilor periculoase pe

timp de noapte DA - Idem, art.2.26, art.2.31

14 Scule,dispozitive,utilaje DA - Idem, art.2.32; 2.33; 3.3.44

15 Podete, balustrazi, placi de trecere,

scari - DA Idem, art. 3.1.7

16

Dotarea punctelor de lucru si a depozitelor si incaperilor cu gura de

apa si pichete DA - Idem, art.3.3.2.1; 3.3.2.4

17 Mijloace de protectie electroizolante DA - Idem, art. 3.3.4.3

18

Panouri si paravane mobile -imprejmuiri mobile -semnalizari mobile

DA - Idem, art. 3.3.4.3

19 Instalatii pentru paratrasnet la

schele,cladiri sau obiecte DA - Idem, art. 2.2.1.4

3.10 Instructiuni pentru urmarirea comportarii constructiilor in exploatare si interventiile in timp Activitatea de urmǎrire a comportǎrii în exploatare şi intervenţiile în timp la construcţii se realizeazǎ pe baza : - HGR 766 / 97 - Regulament privind urmǎrirea comportǎrii în exploatare, intervenţiile în timp şi postutilizarea construcţiilor ; - P 130 / 99 - Normativ privind urmǎrirea comportǎrii în timp a construcţiilor; - MP 031-03/2003 – Metodologie privind programul de urmărire în timp a comportării construcţiilor din punct de vedere a cerinţelor funcţionale ; - PE 732/89 – Norme tehnice pentru întocmirea instrucţiunilor şi proiectelor de urmărire a comportării construcţiilor din cadrul obiectivelor termoenergetice (Ord.MEE 475/1989 – anexa 3 şi anexa 4); - P 95/1977 – Normativ tehnic de reparaţii capitale la clădiri şi construcţii speciale; - PC 1/3 – 1996 – Ghid pentru urmărirea comportării în exploatare a construcţiilor situate în medii agresive, elaborat de INCERC şi aprobat de MLPAT cu Ordinul Nr. 26/N/04.1996. Urmǎrirea comportǎrii în timp a construcţiilor are ca scop asigurarea cerinţelor de siguranţǎ structuralǎ, funcţionalǎ şi de confort în conformitate cu destinaţia construcţiei . Pentru lucrǎrile de arhitecturǎ se va asigura urmǎrirea curentǎ prin observaţii vizuale, cǎutându-se identificarea degradǎrilor sau avarierilor produse în timpul exploatǎrii, precum şi remedierea lor rapidǎ . Remedierile se vor executa de cǎtre echipe de muncitori specializaţi, pe cât posibil de unitatea care a executat lucrarea respectivǎ, urmǎrindu-se controlul calitǎţii lucrǎrilor şi respectarea documentaţiilor tehnice şi economice de execuţie . Urmǎrirea curentǎ se realizeazǎ prin revizii periodice (trimestriale, anuale) sau revizii operative în caz de necesitate (dupǎ evenimente speciale) .





Rezultatul observaţiilor se consemneazǎ în fişe de urmǎrire care se trec în registrul de revizii. Reviziile trimestriale se efectueazǎ de cǎtre responsabilul cu urmǎrirea comportǎrii în timp a construcţiilor şi şeful subunitǎţii de întreţinere a construcţiilor . Reviziile anuale se vor efectua de cǎtre comisii formate din conducǎtorul tehnic al unitǎţii, şeful serviciului PUPR, şefii compartimentelor de exploatare, şeful unitǎţii de întreţinere, responsabilul centralei cu urmǎrirea comportǎrii în timp a construcţiilor în prezenţa proiectantului. Investitorul va anunţa în scris proiectantul, cu minimum 48 de ore înainte, data la care va avea loc revizia . Dacǎ deficienţele constatate au caracter evolutiv şi pot conduce la accidente se vor lua mǎsuri de limitare a efectelor negative . Stabilirea soluţiilor de remediere se va face cu acordul scris al proiectantului . Nu se vor face nici un fel de modificǎri faţǎ de soluţia iniţialǎ sau înlocuiri de materiale fǎrǎ acordul scris al proiectantului . Pentru lucrǎrile de arhitecturǎ (compartimentǎri, tâmplǎrie, finisaje) se vor controla : a. etanşeitatea închiderilor; b. starea uşilor, grilelor, a dispozitivelor de închidere şi deschidere ; c. starea tencuielilor, zugrǎvelilor, vopsitoriilor (pereţi şi tavane) ; d. starea pardoselilor ; e. etanşǎrile la strǎpungeri ; f. starea izolaţiilor (hidrofuge, termice, speciale) ; g. starea scurgerilor, pentru evacuarea corectă a apelor Verificǎrile şi lucrǎrile de întreţinere se vor face cu personal instruit pentru acest gen de lucrǎri. În cadrul reviziilor se vor urmări în mod deosebit următoarele aspecte : - apariţia de crăpături, smulgeri, tasări anormale a straturilor, deschiderea sau înfundarea rosturilor ; - apariţia de pete de umezeală, scurgeri, infiltraţii de apă, crăparea sau exfolierea straturilor de protecţie, apariţia condensului ; - deficienţele apărute la instalaţiile tehnologice (spargeri, neetanşeităţi, fisurări) sau modificarea instalaţiei care pot antrena deteriorări ale elementelor de arhitectură. 3.11 Dispozitii finale Prevederile prezentului memoriu tehnic nu sunt limitative, ele urmand a fi completate de catre beneficiar sau executant cu masuri suplimentare care nu contravin prevederilor prezentului memoriu tehnic, normelor si normativelor in vigoare si care sa contribuie la sporirea sigurantei si calitatii executiei. Beneficiarul are obligatia, in temeiul Normativului C167-99 de a intocmi cartea tehnica a contructiei, cumuland toate documentele necesare (proiect faza DE, dispozitii de santier, caiet de sarcini, procese verbale de lucrari ascunse, procese verbale pe faze determinate, finala). Se va respecta continutul cartii tehnice din Normativ C167-99. 4 Lista principalelor standarde si normative SR EN ISO 9001:2001 - "Sistemele de management al calităţii-Cerinţe", sau echivalent. SR EN ISO 9001:2008 - "Sistemele de management al calităţii-Cerinţe", sau echivalent.





SR EN ISO 9000:2006 Sisteme de management al calităţii – Principii fundamentale şi vocabular, sau echivalent. SR ISO 10005 : 2007 - "Sisteme de management al calitatii. Linii directoare pentru planurile calitatii". SR EN 22768-1:1995 - "Toleranţe generale. Partea 1: Toleranţe pentru dimensiuni liniare şi unghiulare fără indicarea toleranţelor individuale" SR EN 22768-2:1995 - "Toleranţe generale. Partea 2: Toleranţe geometrice pentru elemente fără indicarea toleranţelor individuale". SR EN 10204: 2005 Produse metalice. Tipuri de documente de inspecţie. SR EN 10216-2 A2:2008 „Ţevi de oţel fără sudură utilizate la presiune. Condiţii tehnice de livrare. Partea 2: Ţevi de oţel nealiat şi aliat, cu caracteristici precizate la temperatură ridicată” SR EN ISO 9692 – 2 : 2000 Sudare şi procedee conexe. Pregătirea îmbinării. Partea 2: Sudarea cu arc electric sub strat de flux a otelurilor. SR EN 287:2004 +AC – Calificarea sudorilor – Sudare prin topire; Partea 1 – oţeluri ; SR EN 1418 :2000 - Personal pentru sudare. Calificarea operatorilor sudori pentru sudarea prin topire pentru sudarea electrică prin presiune, pentru sudarea mecanizata si automata a materialelor metalice; SR EN ISO 5817: 2004 – Sudare. Imbinari sudate prin topire din otel, nichel, titan si aliajele acestora. Niveluri de calitate pentru imperfectiuni. SR EN ISO 15614-1:2004 Specificaţia şi calificarea procedurilor de sudare pentru materiale metalice. Verificarea procedurii de sudare. Partea 1: Sudarea cu arc şi sudarea cu gaz a oţelurilor si sudarea cu arc a nichelului si a aliajelor de nichel; SR EN 13480-7:2003 Conducte industriale metalice. Ghid pentru procedurile de evaluare a conformităţii; NP 112-2004 Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directa NP 125:2010 Normativ privind fundarea constructiilor pe pamanturi sensibile la umezire SR EN 1990:2004 Bazele proiectarii structurilor SR EN 1991-1-1:2004 Actiuni asupra structurilor:Partea 1-1:Actiuni generale greutati specifice greutati proprii pentru cladiri SR EN 1991-1-3:2004 Actiuni asupra structurilor:Partea 1-1:Actiuni generale,Incarcari date de zapada. SR EN 1991-1-4:2004 Actiuni asupra structurilor:Partea 1-1:Actiuni generale,Actiunea vantului. SR EN 206-1:Partea 1:BETON Specificatie,Performanta,Productie siconformitate NE012-1:2007 Cod de practica pentru executarea lucrarilor din beton,beton armat si beton precomprimat.Partea 1 Producerea betonului. CP 012/1-2007 Cod de practica pentru producerea betonului CR0-2005 Cod de proiectare.Bazele proiectarii structurilor in constructii. SR EN 1992-3:2007 Proiectarea structurilor de beton.Partea 3:Silozuri si rezervoare. CR 6-2006-Cod de proiectare pentru structuri de zidarie. SR EN 1996 -1-1:2006 Proiectarea structurilor din zidarie.Partea 1-1.Reguli generale pentru constructii din zidarie armata si nearmata. SR EN 1998-1:2004 Proiectarea structurilor pentru rezistenta la cutremur.Partea 1.Reguli generale,actiuni seismice si reguli pentru cladiri. SR EN 1998-4:2007 Proiectarea structurilor pentru rezistenta la cutremur.Partea 4. Silozuri,rezervoare si conducte. SR EN 1998-5:2004 Proiectarea structurilor pentru rezistenta la cutremur.Partea 5. Fundatii,structuri de sustinere si aspecto geotehnice. SR EN 1997-1:2004 Proiectarea geotehnica Partea 1.Reguli generale.





SR EN ISO 14688-1:2004. Cercetãri şi încercari geotehnice. Identificarea şi clasificarea pãmânturilor. Partea 1: Identificare şi descriere SR EN ISO 14688-2:2005. Cercetãri şi încercãri geotehnice. Identificarea şi clasificarea pãmânturilor. Partea 2: Principii pentru o clasificare. SR EN ISO 22476-2:2006. Cercetari şi încercari geotehnice. Încercari pe teren. Partea 2: Încercare de penetrare dinamicã SR EN ISO 22476-3:2006. Cercetãri şi încercari geotehnice. Încercãri pe teren. Partea 3: Încercare de penetrare standard. P 100-1/2006 - Cod de proiectare seismică - Partea I - Prevederi de proiectare pentru clădiri. Normativ NP 074/2007 privind documentaţiile geotehnice pentru construcţii. EN 1993-1-1-2006 Partea 1-1Proiectarea structurilor din otel Reguli generale şi reguli pentru clădiri SR EN 1993-1-1-2006_AC-2006 Partea 1-1 Reguli generale şi reguli pentru clădiri SR EN 1993-1-1-2006_NA-2008 Proiectarea structurilor din oţel. Partea 1-1 Reguli generale şi reguli pentru clădiri. Anexa naţională SR EN 1993-1-10-2006 Partea 1-10 Alegerea claselor de calitate a oţelului SR EN 1993-1-10-2006_AC-2006 Partea 1-10 Alegerea claselor de calitate a oţelului SR EN 1993-1-10-2006_NA-2008 Partea 1-10 Alegerea claselor de calitate a oţelului. Anexa naţională SR EN 1993-1-2-2006 Partea 1-2 Reguli generale. Calculul structurilor la foc SR EN 1993-1-2-2006_AC-2006 Partea 1-2 Reguli generale. Calculul structurilor la foc SR EN 1993-1-2-2006_NB-2008 Partea 1-2 Reguli generale - Calculul structurilor la foc. Anexă naţională SR EN 1993-1-3-2007 Partea 1-3 Reguli generale. Reguli suplimentare pentru elemente structurale şi table formate la rece SR EN 1993-1-3-2007_NB-2008 Partea 1-3 Reguli generale. Reguli suplimentare pentru elemente structurale şi table formate la rece. Anexa Naţională SR EN 1993-1-7-2007 Partea 1-7 Plăci plane solicitate la încovoiere SR EN 1993-1-8-2006 Partea 1-8 Proiectarea îmbinărilor SR EN 1993-1-8-2006_AC-2006 Partea 1-8 Proiectarea îmbinărilor SR EN 1993-1-8-2006_NB-2008 Proiectarea structurilor de otel. Partea 1-8 Proiectarea îmbinărilor. Anexă Naţională SR EN 1993-1-9-2006 Proiectarea structurilor de otel. Partea 1-9: Oboseală SR EN 1993-1-9-2006_AC-2006 Partea 1-9: Oboseală SR EN 1993-1-9-2006_NA-2008 Proiectarea structurilor de otel. Partea 1-9: Oboseala. Anexa naţională EN 10025:2004 European structural Steel standard SR EN 10025-1 Produse laminate la cald din oteluri pentru constructii Întocmit: ing.D.Munteanu Aprobat I.S.C





PROGRAM

pentru controlul calitatii lucrarilor de constructii, in fazele de executie determinante

BENEFICIAR: S.C. RAJA S.R.L. Constanta PROIECTANT: EXECUTANT : În conformitate cu urmatorele legi si normative in vigoare: Legea privind calitatea in constructii nr. 10 / 1995; Regulamentul privind controlul de stat al calitatii in constructii aprobat cu HGR nr.272/1994 Ordinul nr.31/N/1995 pentru „Procedura privind controlul statului in fazele de executie determinante pentru rezistenta si stabilitatea constructiilor”; HG nr.766/1997 referitor la Hotararea pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea in constructii; Normativ C56-85(2002)- privind verificarea calitatii lucrarilor de constructii si instalatii aferente. stabilesc, de comun acord, prezentul program pentru controlul calităţi lucrărilor, la obiectul:

Statie de epurarea noua loc.Fierbinti jud.Ialomita/Decantor primar

Nr.

crt.

Denumire fază determinantă

Lucrări ce se controlează şi verifică

sau se recepţionează şi pentru care

trebuie întocmite documente scrise

Metoda de control sau norma

conform căreia se efectuează

controlul.

Cine participa la

verificare si control:

I = Inspectia de Stat

în Construcţii

B = Beneficiar

P = Proiectant

E = Executant

G = Geotehnician

Tipul, numarul şi data

documentului

încheiat

P.V.L.A. = proces verbal

de lucrări ascunse

P.V.R. = proces verbal

derecepţie

P.V. = proces verbal

P.V.F.D.=proces verbal

la faza determinanta

0 1 2 3 4

1 Avizare teren de fundare înainte de

turnarea betonului de

egalizare,adancime de fundare

receptie perna loess.

Conf. Normativ

C 56/1986 - Caiet II

B

P

E

Geotehnician

2

Fază premergătoare înainte de

turnarea betonului în radier

Conf. Normativ

C 56/1986 - Caiet IV

I

B

P

E

3 Fază premergătoare înainte de

închiderea cofrajului peretilor

bazinului

Conf. Normativ C 56/1986

Caiet V - beton

I

B

P

E

4 Fază de receptie aspect beton in

pereti dupa decofrare


Caiet V - beton

B

P

E

BENEFICIAR, PROIECTANT, EXECUTANT,

NOTA: 1. Coloana nr. 4 se completează la data efectuarii controlului si a încheierii actului. 2. Executantul va anunţa în scris ceilalţi factori prevazuti in coloana 3, pentru participare la controlul calitatii lucrarilor de constructii, cu minimum 10 zile înaintea datei la care urmează a se efectua verificarea. 3. La recepţia obiectului, un exemplar din prezentul program, completat, se va anexa la Cartea Construcţei. 4. Beneficiarul va înainta prezentul program pentru avizare la ISC.

Aprobat I.S.C





PROGRAM



Statie de epurarea noua loc.Fierbinti jud.Ialomita/Decantor secundar

Nr.

crt.







controlul.

Cine participa la



în Construcţii

B = Beneficiar

P = Proiectant

E = Executant

G = Geotehnician


documentului

încheiat


de lucrări ascunse


derecepţie




0 1 2 3 4





Conf. Normativ


B

P

E

Geotehnician

2



Conf. Normativ


I

B

P

E



bazinului


Caiet V - beton

I

B

P

E




Caiet V - beton

B

P

E


NOTA: 1. Coloana nr. 4 se completează la data efectuarii controlului si a încheierii actului. 2. Executantul va anunţa în scris ceilalţi factori prevazuti in coloana 3, pentru participare la controlul calitatii lucrarilor de constructii, cu minimum 10 zile înaintea datei la care urmează a se efectua verificarea. 3. La recepţia obiectului, un exemplar din prezentul program, completat, se va anexa la Cartea Construcţei. 4. Beneficiarul va înainta prezentul program pentru avizare la ISC. Aprobat I.S.C





PROGRAM



Statie de epurarea noua loc.Fierbinti jud.Ialomita/Bazin aerare-stabilizare namol

Nr.

crt.







controlul.

Cine participa la



în Construcţii

B = Beneficiar

P = Proiectant

E = Executant

G = Geotehnician


documentului

încheiat


de lucrări ascunse


derecepţie




0 1 2 3 4





Conf. Normativ


B

P

E

Geotehnician

2



Conf. Normativ


I

B

P

E



bazinului


Caiet V - beton

I

B

P

E




Caiet V - beton

B

P

E



PROGRAM







Statie de epurarea noua loc.Fierbinti jud.Ialomita/Hala pretratare namol

Nr.

crt.







controlul.

Cine participa la



în Construcţii

B = Beneficiar

P = Proiectant

E = Executant

G = Geotehnician


documentului

încheiat


de lucrări ascunse


derecepţie




0 1 2 3 4




calitate teren

Conf. Normativ


B

P

E

Geotehnician

2


turnarea betonului în fundatii

Conf. Normativ


I

B

P

E


Turnarea betonului in placa


Caiet V - beton

I

B

P

E

4 Fază de receptie structura

metalica sarpanta


Caiet XIX - metal

B

P

E



PROGRAM







Statie de epurarea noua loc.Fierbinti jud.Ialomita/Sopron depozitare namol

Nr.

crt.







controlul.

Cine participa la



în Construcţii

B = Beneficiar

P = Proiectant

E = Executant

G = Geotehnician


documentului

încheiat


de lucrări ascunse


derecepţie




0 1 2 3 4




calitate teren

Conf. Normativ


B

P

E

Geotehnician

2


turnarea betonului în fundatii

Conf. Normativ


I

B

P

E

3 Fază de receptie structura

metalica


Caiet XIX - metal

B

P

E


NOTA: 1. Coloana nr. 4 se completează la data efectuarii controlului si a încheierii actului. 2. Executantul va anunţa în scris ceilalţi factori prevazuti in coloana 3, pentru participare la controlul calitatii lucrarilor de constructii, cu minimum 10 zile înaintea datei la care urmează a se efectua verificarea. 3. La recepţia obiectului, un exemplar din prezentul program, completat, se va anexa la Cartea Construcţei. 4. Beneficiarul va înainta prezentul program pentru avizare la ISC.

breviar de calcul statie de epurare

Documents