proiect.metal1.labudico
Post on 07-Jul-2018
216 Views
Preview:
TRANSCRIPT
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 1/17
Universitatea Tehnică a Moldovei
Catedra Construcţii şi Mecanica Structurilor
Memoriul Explicativ
al Proiectului de An Nr.!
"Calculul elementelor de re#istenţă ale plat$ormelor industriale%
A elaborat Labudico L. st. gr. CIC-1204
A verificat lector superior Cîrlan A.
Chişinău &'(
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 2/17
Capitolul 1
Calculul elementelor orizontale ale platformelor industriale
1.1 !emplu de alc"tuire a unei platforme industriale
Să se proiecte#e o plat$ormă industrială )$i*. .+ cu dimensiunile reţelei de*rin#i &.,-/., m şi platela0 metalic1 con$orm datelor iniţiale! 2ncărcareatemporară normată uni$orm distri3uită pe plat$ormă
' & &,41 '.'',4 '.',4n kN kN
q MPam cm
= = =
5 coe$icientul de si*uranţă al sarciniitemporare 6781&5 *rin#ile sunt proiectate din oţel clasa C&(- )con$orm anexei
9 :8&(' MPa1pentru t8&;.&' mm+1 platela0ul se sudea#ă pe *rin#i cu s2rmă desudură marca C<='4.
Se propun două variante de plat$orme ! cu *rin#i principale şi de platela0)$i*.. a+ şi cu *rin#i principale 1 secundare şi de platela0 )$i*.. 3+. Se vordimensiona am3ele variante şi din ele se va propune spre execuţie cea cu consumulmai redus de oţel şi manoperă.
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 3/17
1.2. #imensionarea platela$ului
Să se determine dimensiunile platela0ului din ta3lă striată .
Pentru varianta )a 8 .', m+
n'8-'5
--
& &
&1'> '&1&> ' 1
'1,
E E MPa
ν
×= = = ×
− −
determinăm raportul
4.4(+&,.)(''?/.&4?-'
'?&>.&?/&
-
-'?(
?
?/&
-
?(,(
-
'
(
'
' =+=
+=
+=
−nqn
E n
t
l
unde! l este deschiderea platela0ului5 t @ *rosimea platela0ului . uBnd deschiderea platela0ului l 8.&(-m calculăm t 8 l 4(.4 8.( cmAle*em t 8 >mm. Evaluăm 2ncărcarea suplimentară din *reutatea proprie a platela0ului
&C&,&.4.D?'>.'?4-./?? mkN g t qn
pl === γ
unde 6 8/14- t m, este masa sspeci$ică a oţelului5 * 8 D14 ms& @acceleraţiacăderii li3ere. ncărcarea totală normată!
&
' CD,.&D&,&./.&4 mkN qqq n
pl
nn
pl =+=+=
ConsiderBnd lăţimea $Bşiei de calcul 3' 8 cm1 o3ţinem
Pn
8Fn
3' 8 &D.D,G '1' 8 '1&DD HNm5, - ,
& '
&.&>?' ?'.'?'.'>'.//
& &
E b t E I KNm= = =
( (
'
&
&'
&
- - '.&DD?.&(-'1/-4
,4( ,4( './/?'1'>
,,? '1 /-4 1 /&(
n f p l
t E It
f
t
= = =
= =
unde $ ' să*eata maximă a *rin#ii simplu re#emate.
Ecuaţia pentru determinarea coe$icientului I' are $orma
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 4/17
&& '
' ' &
&
' '
'
, &
'
,) +
) + ./&(
./&(.>('-
'.>('-
f
t
x
x x x
α + α =
α + α == + α
− ==
α =
Pentru veri$icarea re#istenţei platela0ului calculăm $orţa critică şi 2mpin*erealaterală!
& &
& &
'
,.( ?'.//(.D'(
.&(-'.>('-? (.D'( ,.(
cr
cr
E I F
l
H F kN
π = = =
= α = =
Momentul de 2ncovoiere 2n *rinda simplu re#emată cu deschiderea l este!& &
'
'.,-/?.&(-'.'>D&
4 4
pl M kNm= = =
Momentul maxim de calcul 2n platela0'
'
'.'>D&'.'(&&
'.>('-
M M kNm
α = = =
+ +
Aria $2şiei de calcul( &
' '.'?'.'> .>?' A b t m−= = =
Jeri$icăm tensiunile 2n platela0&
/ ,'
, ,
( /
'.'?'.'>(.>&/?'> >
,.(?' '.'(&&?'4.- 4.- &('?
.>?' (.&>/?' y c
b t
W m
H M MPa R MPa
A W γ
−
− −
− −
= = =
σ = + = + = = < =
Cordonul de sudură1 care prinde platela0ul de *rin#i se calculea#ă prin metaluldepus din motivul că!
'.D?4' >& .'-?>/ /- f f z z R Mpa R MPaω ω β β = = < = =
Krosimea cordonului de sudură se calculea#ă cu relaţia,
,,.(?'.D,?' .D,
'.D?4'?'.'??- ) ..& p.u. t >mm (,' +
f
f
k m mm
Acceptăm k mm tab si Ry MPa
−−≥ = =
= = <
1.% #imensionarea grinzilor unei platforme industriale
Jom examina două variante de reţele de *rin#i! cu *rin#i principale şi de platela0)$i*. . a+ şi cu *rin#i principale1 secundare şi de platela0 )$i*. . 3+. Jomdimensiona *rin#ile de platela0 şi *rin#ile secundare.
1.%.1. &arianta 1. #imensionarea grinzii de platela$
ncărcarea liniară de calcul pe *rinda platela0ului ' & &) +? ).&?&4./ .'-?.&,& .'-?'.,-+?.&(- ((.D-HNC mn n n
pl grpl q f q f q f q aγ γ γ = + + = + + =
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 5/17
Momentul de 2ncovoiere maxim& &
((1D-?>.&-&D.-HNm5 .&
4 4
ql M c= = = =
u2nd 2n preala3il o valoare medie a coe$icientului c81& 1calculăm modulul dere#istenţă necesar cu relaţia
,,
'.D-?&D1-?' /'-.&?&('?.
n
xn
y c
M W cm
c R
γ
γ ≥ = =
Con$orm anexei D ale*em pro$ilul du3lu T,>1 care are modulul de re#istenţă,/(, 5 (41> C xW cm masa Kg m=
Preci#ăm valoarea coe$icientului c 2n $uncţie de raportul f
A
A
)A$ @ aria tălpii5 AL @ aria inimii+
(.-?.&, './/() & & + ),> &?.&, &?.(+ ?'./-
f f
A b t A ! t R "
= = =− − − −
Unde h este 2nălţimea *rin#ii5 t @ *rosimea tălpii5 9 @ ra#a de racordare )con$ormanexei D+.
Con$orm anexei ( determinăm c 8 1'D,,).& ? &4./ .'- ?.&,&+ ?.&(- .'- ? (4.> ? D.4?' (- q kN m−= + + =
Momentul de 2ncovoiere şi $orţa tăietoare maximă vor $i& &
max
max
(-?>.&-&D./
4 4
(-?>.&- (& &
ql M kNm
ql # kN
= = =
= = =
Tensiunile normale şi tan*enţiale maxime 2n *rindă re#ultă
,max
max
'.D-?&D./?'&-/ &('?1 &>(
.'D,?/(,
'.D-?(?(&,?'->
'./-?,,4'
-> ('?. -(
n y c
x
n x
x
s c
M Mpa R Mpa
c
# $ MPa
t I
Mpa R MPa
γ γ
γ
γ
σ = = = < = =
τ = = =
< = =
Jeri$icarea ri*idităţii *rin#ii se $ace cu relaţia, , -
-
- -?,/./(?>.&- ?''.''(, '.''(
,4( ,4(? &.'>?' ?,,4'
n
x
f q l
l EI = = = >
( ) ,'
,
)F + ? &41/ .&,& ?.&(- (4.>?D.4?' ,/./( m
Conditia nu estesatis$acuta1ale*emurmatorulpro$il.
Ale*em 5 D-, 5 -/ 5
-.-?.,'./'>
) & & + )(' &?., &? &?.-+ ?'.4,
T ('
n n n n
pl pl
x
f f
q q a q kN
W cm masa kg m
A b t
A ! t R "
−= + + = + + =
=
= = =− − − −
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 6/17
,
&
max max
,
).&?&4./ .'-?.&,&+?.&(- .'-?-/?D.4?' (-.'4
(-.'4?>.&- (-.'4?>.&-&&'.& 5 (
4 &
'.D-?&&'.&?'&'' &>( 5
.'DD?D-,'.D-?(?-(-?'(>.& -(
'.4,?D'>&
q
M kNm # kN
MPa MPa
MPa MPa
−= + + =
= = =
σ = = <
τ = = <
Jeri$icarea ri*idităţii *rin#ii se $ace cu relaţia-,
-
,
&
&
,
- ,/.4&?>.&- ?''.'',' '.''(
,4( &.'>?' ?D'>&
)&4./ .&,&+ ?.&(- -/ ?D.4?' ,/.4&
.u .variantaeste !
-/
? /4-'?'.'> >,.- m.&(-
n
grpl
f f
l l
q kN m
%&ns'm'l "e&tel pe m p
g
g t kg a
kg m "ensit
γ
γ
−
= = < = = + + =
= + = + == 7850 − atea&tel'l'i
1.%.1. &arianta 2. #imensionarea grinzii de platela$ 'i a grinzii secundare.
#imensionarea grinzii de platela$. Adoptăm *rosimea platela0ului t 8 &mm )v.varianta +.n această variantă lun*imea *rin#ilor de platela0 3 8 &.(D m. istanţa dintre *rin#ile de platela0 $iind a 8 .&- m1 2ncărcarea liniară de calcul
pe *rinda de platela0 va $i ) v.varianta + F8((.D- HNm.
eterminăm momentul de 2ncovoiere maxim şi $orţa tăietoare!
kNmql
M >/.,(4
&>.,?.&>
4
&&
max ===
u2nd 2n preala3il o valoare medie a coie$icientului c8.&1 calculăm modulul dere#istenţă necesar
,,
max &
.?&('?&.
'?4(.,(?D-1'cm
Rc
M W
c y
n
xn ==≥
γ
γ
Con$orm anexei D,45 (, 5 41( C 5 x grpl Alegem ( W cm g kg m= =
Calculul grinzii secundare. Krinda secundară este solicitată de $orţele F
( ) fig b. .
e*ale cu suma a două reacţiuni ale *rin#ilor platela0ului( )
' & &
& & ) +? .&?&4./ .'-?.&,& ?.&-?&.(D .'-?'.4?&.(D ./
&
n n
pl grpl
ql # f q f q al f g l kN γ γ γ = = = + + = + + =
41(?D.4 4 C '14 C grpl q mg N m kN m= = = =
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 7/17
,
max
max
max
sec
. 1 tan .
'.D-?,-,.&-?'&(- &('?. &>(
.?&,'.D-?&&-.-?/'4?'
>'.4- ('?. -('.D?&/>D>
(
n
y c
xx
n x
s c
x
n
n
gr
)erificamtens n&rmale gentiale si rigi"itate
M Mpa R MPa
c W # $
MPa R MPat I
F q q
l
γ γ
γ γ
−
σ = = = < = =
τ = = = < = =
= +
'
sec
lim
(?D,1>'.>-& >'.- C
>.&-
) + )&4./ .&,&+?.&-?&.(D '.4?&.(D D,.> 5
>>.-?D.4 >-&.( '.>-& C
''-.44 ) +
/
>' 1 . (-5
'.,- '.'
n
n n n n
pl gr pe l
n
gr
ef ef
ef
kN m
F q q al q kN
q kN m
l l
b b
b mm latimeatalpii gr pr&fil(
l
b
= + =
= + + = + + =
= = =
= = <=
= + ( )-
> &.'>?'',&? './> '.'& '.,- '.'',&?- './> '.'&?- >.(-
(- &('
>.&>1 -.
.(&
y
b b b E
t t ! R
b b"eci se*al'a
t t
+ − = + − = ÷
= =
sec
( (?1/'.- /& C
>.&-ec* gr
F q g kN m
l = + = + =
Momentul maxim 2n *rinda secundară& &
max
? /&?>.&-,-.>
4 4
ec*q l M kNm= = =
Modulul de re#istenţă necesar ,
,max
,
sec
'.D-?,-.>?'&D./
.&?&('?.
(-5 &, 5 >>1- 5 >>.- .
n
x
y c
x gr
M W cm
c R
Alegem( c' W cm masa kg m g kg m
γ
γ ≥ = =
= =
Calculăm 2ncărcarea pe *rindă1 momentul de 2ncovoiere şi $orţa tăietoare,
&
max
max
(?1/>>.-?D.4?' /&.( 5
>.&-/&1(?>1&-
,-&1&-
4/&1(?>.&-&&-.-
&
ec*q kN m
M kNm
# kN
−= + =
= =
= =
>?.(&'.-4D
)(- & ?.(& & ?.4+ f
A
A= =
− −
.+-.'-4D.')?-.'
&.'-.&. =−
−−
+=c
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 8/17
Secţiunea adoptată a *rin#ii secundare satis$ace condiţiile de re#istenţă 1 ri*iditate şista3ilitate *enerală. Consumul de oţel pe mO& 2n varianta & este!
sec ,
&
4.( >>.-/4-'?'.'> >/.', C
.&- &.(D
n n
gr l gr n
pl
g g g g kg m
a b= + + = + + =
Ale*em *8>,.- *mO& din cau#a consumului mai mic de otel si manopera mai redusa.1.4 (roiectarea grinzilor compuse cu inima plin"
1.4.1 #imensionarea grinzii principale
Să se dimensione#e *rinda principală pentru varianta . Să*eata relativă admisi3ilă a*rin#ii con$orm anexei /!
'
(''
f
l !
= = &
(-.'4? >.&- &4./-&
ql F ql kN = = = =
& &
max
max
? &.4./-&(4.D( 5 &(D
&.(-
&(D?&.(-.'& (D&
4 4&(D?&.(-
.'& -4& &
.'& .,4./&?>.&- &(&
? &
ec*
ec*
ec*
n n
nn
ec*
n
F q kN m kN m
l
q + M M kNm
q +# # kN
c&ef cetinec&nt "e gre'tate pr&prie F q l kN
F q
+
α α
α α
α
= = = ≈
= = = =
= = = =
== = =
= =
& &
(&&(
&.(-
&(?&.(-.'& (&&D.&
4 4
nn ec*
kN m
q + M kNmα
=
= = =
Modulul de re#istenţă necesar al *rin#ii principale !,
,?(D&?'4>('
&('?.n
x
y c
M W cm
R
γ
γ ≥ = =
&
/ , / ,?.&(- &
&.(-.&(-
' '
4>('. . ,/.cm
.&
&pt
Alegin" initial t mm
t ! mm
+! m
Wx!
t
=≅ + = + =
= = =
= = =
nălţimea minimă a *rin#ii re#ultă !max
min ' -
&(' (&&D.&& &?'.?&(-? (''? ? DD./&
(D&&.'>?'
n y
nax
R M ! +n cm
E M
γ = = =
in anexa D ta3. - ale*em 2nălţimea *rin#ii din ta3lă cu lăţimea ('' mm !
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 9/17
('' ' ,D'! mm= − =
Krosimea minimă a inimii va $i!max, , -4?'
.& & ,D?('?.
s c
#t cm
!R γ ≥ = =
unde re#istenţa de calcul la $or$ecare 9 s 8 ('MPa 1 con$orm anexei pentru oţelclasa C&(-. Jeri$icăm condiţia 1 con$orm căreia nu se cer ri*idi#ări lon*itudinale
-
,D &,'(.> -.-
&.'>?'λ = = < ÷
eterminăm aria tălpilor!
&4>(' ,D .&'>.,
> ,D >
x f
W ! t A cm
!
−≅ − = − =
&D ! -,' && )A -,?&.& >.> + f %&nf&rm anexei alegem x mm cm= =
Jeri$icăm talpa *rin#ii la sta3ilitate locală con$orm relaţiei-&>.- '.- &.'>?'
.4 '.- '.- -&.& &('
ef
f y
b E
t R
−= = < = ≅
Secţiunea aleasă o veri$icăm la re#istenţă 1 calcul2nd 2n preala3il momentul deinerţie şi modulul de re#istenţă.
, ,& & (.&?.,D
& &?>.>?/'.> .(,'D-& &
x
t ! I Afa cm= + = + =
,
,D &.&/'.>
& & & &
& &?(,'D-DD-/
(,.(
f
x x
t !a cm
I W cm
!
= + = + =
= = =
Tensiunile normale maxime 2n $i3rele măr*inite ale secţiunii *rin#ii re#ultă,
maxmax
'.D-?(D&?'&,(.&- &('?. &>(
DD-/n
y c
x
M MPa R MPa
W
γ σ γ = = = < = =
&aria)ia sec)iunii grinzilor cu inima plin" Jariaţia secţiunii o reali#ăm prin micşorarea lăţimii tălpilor. ăţimea tălpiimodi$icate tre3uie să 2ndeplinească condiţiile !
,(.(Q Q (.,(' 'Q 4' Q 4'
-,'Q Q
& &! Q ,''
f
!b f b f
b f mm b f mm
bb f b f
a"&ptam b f mm
≥ ≥ ≥≥ ≥
≥ ≥
=
Calculăm caracteristicile secţiunii modi$icate! = momentul de inerţie
, ,& & (.&?,D
Q & Q &?,'?&.&?/'.> D&>(D/.(
& &
x
t ! I A fa cm= + = + =
= modulul de re#istenţă
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 10/17
,& Q &?D&>(D/.(Q &D&&
(,.(
x
x
I W cm
!= = =
= momentul static al semisectiunii,,D &.&
Q Q ) + ,'? &.&) + (>-D.>& & & &
f
f f f
t !$ b t cm= + = + =
Talpa modi$icată se 2m3ină cu talpa iniţială prin sudură cap la cap cu s2rmă de
sudură marca '4b% − R Ry y= ' 4-1
&
& ,
&
& Q?'.4- '
&(D &(D?&.(-? &D&&?'.4-? &('?' '
.D, '.-&
x yqz qlz W R
z z
z z
−
− + =
− + == =
forturile în punctele de varia)ie a sec)iunii *
) # + &(D?.D,)&.(- .D,+Q &-&4
& &&.(-Q ) + &(D) .D,+ '/'
& &
qz M kNm
+# q z kN
− −= = =
= − = − =
Tensiunile 2n inimă la nivelul cordonului de sudură !,
Q &-&4 ,D? ?' D'
Q &D&& (,.(
Q Q '/'?(>>'?'(-
Q D&>(D4?.&
x
f
x
M ! MPa
W !
# $ MPa
I t
σ
τ
= = =
= = =
Jeri$icarea tensiunii echivalente se $ace cu relaţia !
& & & & , D' (- ?, &'- .- .-?&('?. ,'(ec* y MPa R c MPaσ σ τ γ = + = + = < = =Condiţia de re#istenţă a secţiunii modi$icate este 2ndeplinită.&erificarea stabilit")ii locale a inimii * veri$icăm necesitatea 2ntăririi inimii curi*idi#ări transversale. Coie$icientul de #velteţe redus
-
,D &(',.D-
.& &.'>?'
! Ry
t E λ = = =
9i*idi#ări lon*itudinale nu sunt necesare deoarece! ,.D- -.-λ = ≤ . n schim3
coie$icientul de #velteţe redus ,.D- &.-λ = > şi inima 2şi poate pierde sta3ilitatea la
tensiuni tan*enţiale. Sta3ilitatea locală a inimii nu este asi*urată şi inima se va 2ntări cu ri*idi#ăritransversale amplasate la distanţa!
max
max
&(-',4, 5
D
& &?,D &/4
+a mm
m
a ! cm
a a
= = =
= = =
<
ăţimea ri*idi#ărilor se va lua!,D'
(' (' 4>,' ,'
D'
r
!
b m
a"&ptam br mm= + = + =
=
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 11/17
Krosimea ri*idi#ărilor se ale*e!
-
&('& &?D' >.(
&.'>?'
4 5
Rytr br mm
E
a"&ptam tr mm
≥ = =
=
(anoul de reazemJeri$icăm sta3ilitatea panoului de la rea#em su3 *rinda platela0ului 2n secţiunea*rin#ii '.>&- z = . E$orturile 2n secţiunea z vor $i!
) #+ &(D?'.>&-)&.(- '.>&-+D&'
& &
&.(-) + &(D? '.>&- ,D(& &
ec* z
z ec*
q z M kNm
+# q z kN
− −= =
= − = − = ÷
Tensiunile 2n inimă 2n secţiunea de calcul vor $i!,
'
D&'?,D?'>D
Q &D&&?(,.(,D(?'4-.>
,D?.&
&(D?''(.,
D.D?.&
z
x
z
l&c
M ! MPa
W !#
MPa!t
F MPa
l t
σ
τ
σ
= = =
= = =
= = =
' -.- & ?&.& D.Dl cm= + =
Tensiunile tan*enţiale critice!
( )& &&
'./> './>-'.,) + '.,) >,.>
.''- s
cr
ef
R MPaτ
µ λ = + = + =
-
,D.''-
,4.,
,4., &(') + ,.D,
.& &.'>?' y
ef
!
a
Ra
t E
µ
λ
= = =
= = =
Calculăm parametrulδ
δ !, ,
Q ,' &.&'.4 .'>
,D .& f
ef
t b f
! tδ β
= = = ÷ ÷
,4., '(., 1-5,D >Dl&c
ef
a!
δ
δ = ≈ = =
&,&.> D.(( ,D.&cr c c c= = =
tensiunile critice cr σ se vor calcula cu relaţia!&
& &
,D.&?&('>',
,.D- y
cr
c R MPaσ
λ = = =
1 & &
D.((?&(','&.
,.D, y
l&c cr
a
c R MPaσ
λ = = =
-,4., &(' ,.D,.& &.'>?'
ya Ra
t E λ = = =
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 12/17
Jeri$icarea sta3ilitatii locale se $ace cu relatia!& & & &
1
>D '(., 4-.>'.>D> .
>', ,'&. >,.>l&c
c
cr l&c cr cr
σ σ τ γ
σ σ τ
+ + = + + = < = ÷ ÷ ÷ ÷ ÷
Sta3ilitatea inimii in panoul de la rea#eme este asi*urata. Pan&'l "in centr'l grinzii-
Jeri$icam sta3ilitatea panoului din centrul su3 *rinda platela0ului in sectiunea*rin#ii #8-.>m.Rn sectiunea # avem e$orturile
) #+ &(D?-.>)&.(- -.>+(//>
&
&.(-) + &(D -.> -> 5& &
ec* z
z ec*
q z M KNm
z
+# q z KN
− −= = =
= − = − = ÷
Tensiunile vor $i!,
(//> ?' ?,D &,&DD-/?(,.(
->?'D.,- 5
,D?.&
z
x
z
M ! MPaW !
# MPa
! t
σ
τ
= = =
= = =
Tensiunile tan*entiale critice>,1> 5cr MPaτ =
Calculam parametrulδ
'(1,l&c MPaδ =, ,-, &.&
'.4 .44,D .&
f f
ef
b t
! t δ β = = = ÷ ÷
&
,4., '(.,'.DD-5 '.((D
,D &,&
,. &'.> ,D.&
l&c
ef
cr
a
!
c c c
σ
σ = = = =
= = =
tensiunile critice cr σ se vor calcula cu relaţia!&
& &
,D.&?&('>',
,.D-
y
cr
c R MPa
σ
λ
= = =
1 & &
&'.>?&(',,
,.D, y
l&c cr
a
c R MPaσ
λ = = =
Jeri$icarea sta3ilitatii se $ace cu relatia& & & &
1
&,& '(., D.,-'1/'& .
>', ,, >,.>
.
l&c
c
cr l&c cr cr
$tab in pan&'l "incentr'asig'rat
σ σ τ γ
σ σ τ
+ + = + + = < = ÷ ÷ ÷ ÷ ÷
(anoul intermediar.
Jeri$icam sta3ilitatea panoului din centrul su3 *rinda platela0ului in sectiunea*rin#ii #8,.m.Rn sectiunea # avem e$orturile
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 13/17
&(D?,.)&.(- ,.+,>>
& &
((-&(D ,. //>
& &
z ec*
z ec*
+ M q z KNm
+# q z KN
− = − = = ÷
= − = − = ÷ ÷
Tensiunile vor $i! ,,>>?,D?'/-.>
DD-/?(,.,
//>?'(>.-
,D?.&
z
x
z
M ! MPa
W H
#
! t
σ
τ
= = =
= = =
'(.,l&c MPaσ =
1
. int . . . .
>,.> 5 >',
,,
cr cr
l&c cr
(ens critice p r' pan&'l erm *&r fi egale c' ten crit a pan "in centr'
MPa MPa
MPa
τ σ
σ
−
= =
=
& & & &
1
. 5
/-.> '(., (>.-'.>4> .5
>', ,'&. >,.>l&c
c
cr l&c cr cr
)erif stabilitatii
σ σ τ γ
σ σ τ
+ + = + + = < = ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ sta3ilitatea inimii in panoul din intermediar este asi*urata.1.4.2. Calculul imbinarii inima-talpiPentru *rinda compusa sa se calcule#e im3inarea dintre inima si talpi.
( )4' 5
>- )'.
& '4
/5
+ . +
)
f
z
f z
.
f
"in anexa pentr' s/rmă "e s'"at %
c&nf&rm anexeic&nf&rm tabelei pentr' s'"'ră man'al
%alc'l'l c&r"&n'l'i "e s'"'ră se face prin metal
R MPa
'l "ep's
R MPa
R
"e&arece
β β
β
−=
=
= =
'
'./ ?4' &> ?>- 5
Q$ ,D(? (>>'/.' C
Q D&>(D/.(
&(D&.- C
D.D
f z z
z
MPa R MPa
# $ ( KN cm
Ix
F ) KN cm
l
β = = < =
= = =
= = =
Krosimea cordonului f k se va determina cu relaţia!& & & &/.' &.- ?'
'.->D -./ 5&?'./?4'??
f
f f c
( ) k cm mm
n Rβ γ
+ +≥ = = =
1.+. Calculul reazemului grinzii principaleSa se calcule#e re#emarea *rin#ii principale.9eactiunea de rea#em
max -4
)9ea#emulSaS$i*..- .&D+
F # KN
pag
= =
in conditia de re#istenta la strivire calculam aria necesara a ri*idi#arii de rea#em
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 14/17
&'.D-?-4?',>.D 5
? ,>'?.
,>' ) . &(-+5
n
s
p c
p
F A cm
R
R MPa c&nf anexei p r' %
γ
γ ≥ = =
= −Adoptam latimea ri*idi#arii de rea#em e*ala cu latimea talpilor *rin#ilor modi$icate spre rea#em!
Q ,'' s f
b b mm= =Krosimea ri*idi#arii
,/.D.&>
,'
(
s
s
s
At cm
b
A"&ptam t mm
≥ = =
=
Jeri$icam sta3ilitatea montantului conventional'.D-?-4?'
&&- &,''.D>&?>D.(&
n
y c
m
F MPa R MPa
A
γ σ γ
ϕ = = = < =
unde!-
& & &
, ,(
&.'>?''.>- ,'?.( '.>-?.& >D.(&
&('
.(?,',-'
& &
,-'>./(
>D.(&
,D&'.>& &'.>& '.D>&
>1/(
m s s
y
s s z
z z
m
z
E A b t t cm
R
t b I cm
I i cm
A
ω
λ λ ϕ
= + = + =
≅ = =
= = =
= = = ⇒ =
Krosimea cordonului de sudură1 care prinde ri*idi#area de rea#em de inima *rin#ii este!
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 15/17
( ) ( )
min
min
.& .&?'.D-?-4?''.(/
) + & ? './ ?4' ?? ),D +.
!
min 1 min)'./ ?4' ?5?>-?+ min)&>5>-+ &>
..& >9e . .
n f
c
f f f z z z
f
F k cm
n R l
'n"e s a l 'at
R R R MPa
(inin" c&nt "e tab a"&ptam k mm zem gr prin
γ
β γ γ
β γ β γ β γ
≥ = =−
−
= = = =
=
min
max
. . . . !
lim .>...,' 5 &- 5
4 ) >...4 +
,>&?'/.,cm
( ) + ( ? '.4?&> ?.
N & ? T & ?-
p
f f
f
f c
c pe stilp c' transmit ef&rt prin rigi"iz fr&ntale
A"&ptam gr&simea placii "e reazem c&nstr'cti* in mm t mm
k mm c&nstr'cti* k mm
N k
k Rβ γ γ
=
= =
= = =
= = 4 ,>& N
/-
,>&?' &.- 5adoptam t ,',-?,>'
& ? t ,' & ? &.- ,-
Rm . . .
.- .-?(?''.,-
('?('?.
n
n n
ef p
ef p
s c
k
A"&tptam ! cm
N t cm mml R
l b
b gr "e platela0 c' gr principala
#t cm
!R γ
==
= = = =
= + = + =
≥ = =
Capitolul 2
Calculul stilpilor comprimati centric
2.1Calculul stilpului comprimat centric
( )
( )
' max
'
&'
'
&
& &?-4 ,>&
.4/ '.( .(, '.'(
'.4
'.D-?,>&?' ->.-'.4?&('?
dim !('' ' 5
)->.- ('?+-4.&-
& &
grpl grpl
ncal
y c
cal
f
N # kN
l H g ! m
l'at in prealabil
N A cm R l
+'aminima "e ensi'nile x mm
A A A cm
a"&pta
ϕ
γ ϕ γ
= = =
= − − = − − =
=
≥ = =
− −= = =
. .4 5 (-' f f m gr t cm si b mm= =
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 16/17
2.%.2.
Calculul bazei stilpului cu capatul frezat
1loc
,>&?'--.4
'.&b
N .
R≥ = =
Adoptam !/'' . mm=
1
&
.& .& ?4.- '.&
4 C ' 4.- C mm
b l&c b R R
% N
= = =
=
Tensiunile de contact dintre placa de rea#em si 3eton sunt!,
& &
,>&?' 4./4
'.> f
N q MPa
.
−= = =
Se recomanda de veri$icat tensiunile in placa de rea#em in $elul urmator .placa dreptun*hiularase va inlocui conventional cu o sectiune circulara de diametrul a.9a#ele a si b se vor determinadin conditiile de e*alitate a ariilor respective.Aria 3a#ei va $i
&/' ?/' (D''b A cm= =iar aria stilpului
&(-.>?(- &'-& st A cm= =Aria cercului conventional va $i
&'-&&-.->
,.(
(D''
,D.-,.(
st
b
Ab cm
A
a cm
π
π
= = ≈
= = ≈Calculam raportul
8/19/2019 proiect.metal1.labudico
http://slidepdf.com/reader/full/proiectmetal1labudico 17/17
&-.->'.>(/
,D.-
b
a= =
iindca raportul'.-
b
af
1 3a#a se va calcula la incovoere ca o consola1dupa cum este aratata in$i*. &.-3.
Momentul in consola?A ? 4./4? /'.-?>.-( ?' ('&4 f t M q c kNcm−= = =
Undet A
este aria trape#uluiQ (- /'
? ?&.& /'.-& &
t
b . A !
+ += = =
Po#itia centrului de *reutate s=a determinat cu relatia( )& Q )&?/' (-+&.&
>.-(,)< 3Q+ ,)/' (-+
. b !c
+ += = =
+ +
Krosimea necesara a placii> >? ('&4?'
(.-/(-.>?&,'?. pl
y c
M t
bR γ = = =
-' pl a"&ptam t mm='.'&?,>& >,.&(
'.',// ?,>& D.& r r
t t
M K N kNcm cm
M K N kNcm cm
= = =
= = =
& &
& &
& & &
& & &
> >?>(?'-,.>
-
> >?&'?' &44-,>&?'
,D.,D& &?,.(?&-.->?-
.tensiunilorechivalente!
,
-,.> &44 -,.>?&44 ,?,D.,D &-D &('?. &>(
r r
t t
r t r t y c
M MPa
t
M MPat
N
bt
)erif
R
MPa MPa
σ
σ
τ π
σ σ σ σ σ τ γ
σ
= = =
= = =
= = =
= + − + ≤
= + − + = ≤ =
Platela0 t8>mmJarianta RKrinda de platela0 T('!
t 123mm4 b f 1567mm4 t f 133mm4 !12687mm4
Stilp cu inima plina! t 127mm4 b f 1957mm4 t f 12:mm4 !1937mm4
.aza stilp .1;77mm4 t pl 157mm
top related