epurarea apelor uzate
Post on 03-Jul-2015
1.646 Views
Preview:
TRANSCRIPT
UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCUREŞTIFACULTATEA DE ENERGETICA
PROIECT - EPURAREA APELOR UZATE-
Cuprins
I. Introducere
II.1. Datele staţiei de epurare şi alegerea tehnologiei de epurare
2. Proiectarea grătarului;
3. Proiectarea deznisipatorului;
4. Proiectarea separatorului de grăsimi;
5. Proiectarea decantorului primar de tip longitudinal;
6. Proiectarea treptei de epurare biologică;
7. Proiectare decantor secundar.
III.1. Impactul staţiei de epurare asupra mediului
2. Tehnologia de tratare a nămolului;
3. Bilanţul energetic pe staţie şi soluţii de reducere a
consumului energetic
4. Costul apei epurate;
5. Alegerea unei tehnologiei de epurare avansată cu
justificare;
6. Managementul staţiei de epurare a apelor uzate.
IV. Bibliografie
1
I. INTRODUCERE
Epurarea apelor uzate constituie ansamblul procedeelor fizice,
chimice, biologice şi bacteriologice prin care se reduce încărcarea în
substanţe poluante organice sau anorganice şi în bacterii în scopul protecţiei
mediului înconjurător.(aer, sol, emisar etc.). Ea are ca rezultat obţinerea unor
ape curate, în diferite grade de purificare funcţie de tehnologiile şi
echipamentele folosite, şi un amestec de corpuri şi substanţe care sunt
denumite generic nămoluri.
Staţiile de epurare reprezintă ansamblul de construcţii şi instalaţii, în
care apele de canalizare sunt supuse proceselor tehnologice de epurare, care
le modifică în aşa mod calităţile, încât să îndeplinească condiţiile prescrise,
de primire în emisar şi de îndepărtare a substanţelor reţinute din aceste ape.
În prezent, staţiile de epurare pot fi clasificate în două mari categorii:
Orăşeneşti;
Industriale.
Staţiile de epurare orăşeneşti primesc spre epurare ape uzate menajere,
industriale, meteorice, de drenaj şi de suprafaţă, în proporţii variabile. O dată
cu industrializarea puternică a centrelor populate, se poate considera că nu
mai există staţii de epurare care tratează numai ape uzate menajere.
Procesele de epurare se clasifică în funcţie de principalele fenomene pe
care se bazează în 3 categorii :
a) procedeul de epurare fizică denumite în lucrările mai vechi şi mecanice
b) procedeul de epurare biologică
c) procedeul de epurare chimică
2
a) Tehnologii de epurare mecanică, bazate pe procese de epurare
mecanică, au ca scop:
reţinerea corpurilor şi suspensiilor mari, operaţie realizată în instalaţii
ca grătare;
flotarea (separarea) grăsimilor şi uleiurilor, realizată în separatoare de
grăsimi şi în decantoare, cu dispozitive de reţinere a grăsimilor şi uleiurilor;
sedimentarea sau decantarea pentru separarea materiilor solide în
suspensie din apa uzată, prin instalaţii de deznisipare, decantare, fose septice
şi decantoare cu etaj;
prelucrarea nămolurilor, după cum se arată la procedeele de epurare
mecano-biologice.
b) Tehnologii de epurare mecano-chimică se bazează, în special, pe
acţiunea substanţelor chimice asupra apelor uzate şi au ca scop:
epurarea mecanică, aşa cum a fost descrisă anterior;
coagularea suspensiilor din apă, realizată în camerele de preparare şi
dozare a reactivilor, de amestec şi de reacţie;
dezinfectarea apelor uzate, realizată în staţiile de clorinare şi bazinelor
de contact.
c) Tehnologii de epurare mecano-biologică, care se bazează pe
acţiunea comună a proceselor mecanice şi biologice, având ca scop:
epurarea mecanică, aşa cum s-a arătat mai înainte;
epurarea naturală a apelor uzate şi a nămolurilor, realizată pe câmpuri
de irigare şi filtrare, iazuri biologice, pentru apele uzate, şi în bazine
deschise, de fermentare naturală a nămolurilor, pentru nămoluri;
3
epurarea artificială a apelor uzate şi a nămolurilor, realizată în filtre
biologice, bazine cu nămol activ, aerofiltre, filtre biologice scufundate şi
turn etc. (pentru apele uzate), iar pentru nămoluri, în fose septice,
concentratoare sau îngroşătoare de nămol, platforme pentru uscarea
nămolului, filtre vacuum şi presă, incineratoare.
II.1. DATELE STAŢIEI DE EPURARE ŞI ALEGEREA
TEHNOLOGIEI DE EPURARE
Să se proiecteze o staţie de epurare pentru un oraş cu un număr de
locuitori de 145 000. Se consideră următoarele date:
Debitul orar minim Q0 min= 108 l/s;
Debitul orar maxim Q0 max= 255 l/s;
Debitul zilnic mediu Qzi med= 155 l/s;
Debitul zilnic maxim Qzi max= 185 l/s;
Concentraţia de suspensii solide separabile gravitaţionalCSSG=355 mg/l;
Încărcarea organică CBO5= 649 l/s;
Concentraţia suspensiilor neseparabile gravitaţional CSS= 108 mg/l;
Concentraţia de grăsimi şi uleiuri CG= 209 mg/l;
Concentraţia de substanţe anorganice dizolvate Cdiz= 304 mg/l;
Concentraţia de compuşi de N CN= 53 mg/l;
Concentraţia de compuşi de P CP= 26 mg/l.
4
Ţinând cont de datele de mai sus pentru staţia de epurare voi alege
tehnologia de epurare mecano - biologică. Această tehnologie are
următoarea schemă:
II.2. Proiectarea grătarului
Construcţiile specifice reţinerii corpurilor şi suspensiilor mari sunt
gratarele şi sitele, în care se reţîn hârtii, cârpe, materiale plestice etc. Dacă
apa este pompată in staţia de epurare, sitele şi grătarele sunt aşezate înainte
staţiilor de pompare.
Grătarele sunt echipamente destinate reţinerii prin blocare a corpurilor
mari, a flotanţilor şi a semiflotanţilor din apă. Ele reţin circa 3..5% din
cantitatea de corpuri transportate ceea ce reprezintă 6…20 dm3/locuitor şi
an. Grătare sunt formate din panouri cu bare paralele, echidistante,
amplasate în calea apei uzate.
Proiectarea se realizează la debitul de calcul:
Qc=2Q0 max=2*255=510 l/s
Distanţa dintre barele grătarelor (lumina grătarului) are valori diferite
pentru cele două cazuri:
- pentru grătarele rare distanţa dintre bare este: b= 2,5….5 cm;
- pentru grătarele dese distanţa dintre bare este: b= 1,5….2,5 cm.
5
Grătarele rare au rolul de a reţine materii grosiere din apa uzată
intrată în staţie.
Grătarele dese au rolul de a reţine corpurile grosiere din apa uzată.
Am ales dinstanţa dintre bare b = 2,5 cm şi un grătar des.
Lăţimea barelor este s=0,8….1,2 cm şi am ales s=1 cm.
Camera grătarelor trebuie să aibă o lăţime mai mare decât canalul de
acces, iar, imediat în aval de grătar, radierul trebuie să fie coborât cu 7,5-15
cm. Lăţimea camerei grătarului este:
vg max = 0,4…1 m/s şi am ales vg max= 1 m/s.
hmax= înălţimea apei în faţa grătarului care se alege ≈ 500-600 mm
hmax=600mm = 0,6 m
B= este o lăţime standard după ce e calculat se ia din catalog un Bst
m
B standardizat = 1,250 m
Numărul de bare:
6
Verificare:
Vg max = 0,4 …1 m/s
Vg max
Viteza apei în amonte de grătar, Va, trebuie să fie suficient de mare,
pentru a nu se produce depunerea suspensiilor din apă şi, în acelaşi timp, să
nu depăşească anumite limite, pentru a nu disloca reţinerile de pe grătar.
Viteza apei în amonte de grătartrebuie să se încadreze în intervalul
Va = 0,4 ÷ 0,9 m/s
unde:
, (1/n se ia din catalog în Îndreptarul de calcule hidraulice
pentru cazul betonului de condiţie medie).
I=0,001.
Se alege din îndrumar n=0,016 c = 1/0,016 x 0,3061/6 = 51,305
Va = care aparţine intervalului
0,4÷ 0,9 m/s
Deci, am observat ca s-au verificat condiţiile urmând sa-mi aleg
gratarul :
Tip grătar 1,25 M
Putere P = 0,75 KW
7
Cantitatea de reţineri pe grătar se determină în funcţie de distanţa
dintre barele grătarelor conform tabelului următor:
b[cm] 1,6 2 2,5 3 4 5
[dm3/loc.an] 6 5 3,5 3 2,5 2
Pentru b=2,5 cm 145 000 x 3,5= 507500 dm3/loc.an.
Pierderea de sarcină prin grătare, Δh, trebuie aleasă astfel încât să nu
se producă un remuu prea mare, care să pună sub presiune vanalul de ape
uzate, care intră în staţie. Pierderea de sarcină se calculează cu relaţia:
α = unghi de înclinare a grătarului 600-700 (aleg α=600);ξ = în funcţie de mai mulţi parametri;ξ = k1k2k3,
unde:
k2- coeficient în funcţie de forma barelor: -secţiune rotundă 0,74
se alege valoare pentru secţiune rotundă k2=0,74;
k3=f(a,b)
e=2,5 cm;
hmax= 0,6 m;
s=1 cm;
8
h= 1m
b=0,714 şi a = 0,616 prin interpolare din tabelul de mai jos k3= 0,728
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,00 245 51,5 18,2 8,25 4 2 0,97 0,42 0,13 00,2 230 48 17,4 7,7 3,75 1,87 0,91 0,4 0,13 0,010,4 221 46 16,6 7,4 3,6 1,8 0,88 0,39 0,13 0,010,6 199 42 15 6,6 3,2 1,6 0,8 0,36 0,13 0,010,8 164 34 12,2 5,5 2,7 1,34 0,66 0,31 0,12 0,021,0 149 31 11,1 5,0 2,4 1,2 0,61 0,29 0,11 0,021,4 137 28,4 10,3 4,6 2,25 1,15 0,58 0,28 0,11 0,032 134 27,4 9,9 4,4 2,2 1,15 0,58 0,28 0,12 0,043 132 27,5 10 4,5 2,24 1,17 0,61 0,31 0,15 0,06
Cu cele 3 valori pentru k se obţinem ξ= 0,959
9
Grătar plan cu curăţire manuală:1. umplutură din beton; 2. bară LT 60X8; 3. traversă; 4. pasarelă
10
Schema grătarului GPM
11
II.3. Proiectarea deznisipatorului
Deznisipatoarele sunt bazine care se folosesc pentru separarea din
apele uzate a particulelor minerale mai mari ca 0,2 mm. Deznisipatoarele
sunt folosite,în prezent, în mod curent, pentru apele uzate provenite din
reţele dimensionate atât în sistem divizor, cât şi unitar. Deznisipatoarele care
tratează ape uzate provenite din sistemul unitar sunt folosite, de obicei,
numai pentru debite care depăşesc 3000 m3/zi(circa 10000 loc). Noi avem un
debit de 15984 m3/zi cu 145 000 locuitori.
În realitate, pe lângă substantele minerale se reţin în deznisipatoare şi
cantitaţi reduse de substantr organice care sunt purtate de particulele
minerale sau sunt antrenate de către acestea în tinpul căderii sau care având
o viteză de sedimentare egală cu aceea a particulelor minerale se depun
înpreună cu acestea, în special la viteze mici.
Proiectarea deznisipatorului se realizează la debitul de calcul egal cu
de 2 ori debitul orar maxim. Qc=2Q0 max= 2*255 = 510 l/s
Adâncimea H este între 1,5 şi 4 m cu pasul de 0,25.
La un deznisipator, trebuie prevăzute minim 2 compartimente, ele
fiind exploatate periodic, alternativ. Se recomandă ca lăţimea unui
compartiment să nu depăşească 3,0 m, n compartimente = 2.
Secţiunea transversală a deznisipatoarelor orizontale se
determină cu relaţia:
unde: Qc – este debitul de calcul al deznisipatorului, [m3/s]; V0 – viteza orizontală, [m/s];
12
Viteza orizontală se va determina în funcţie de diametrul particulelor
reţinute în deznisipator. Se consideră ca diametrul particulelor reţinute este
de 0,2mm şi din tabelul următor va rezulta viteza orizontală.
V[cm/s] 41 30 19 13
d[mm] 1 0,5 0,2 0,1
V0=19 cm/s = 0,19 m/s
B=2 m (din catalog) se alege din catalog curăţătorul deznisipator tip
NA->Nd2-2 cu o suflantă tip SRD 20-7,5
Secţiunea orizontală a deznisipatorului se calculează după formula:
unde: α = coeficient ce ţine seama de mai mulţi parametri, şi de aceea se ia
2,2 pentru o eficienţă de 85%;
Vs = viteza de sedimentare, [m/s] care se determină tot în funcţie de
diametrul particulelor reţinute în deznisipator;
Vs[cm/s] 14 7,2 2,3 0,7d [mm] 1 0,5 0,2 0,1
d=0,2 mmVs=2,3 cm/s= 0,023 m/s
13
Ao=48,78 m2
Lungimea deznisipatorului se calculează cu formula:
L=Ao/B=48,78/2=24,39 m
Se recomandă ca raportul între lungimea şi lăţimea deznisipatorului să
fie cuprins între 10 şi 15.
L/B=24,39/2=12,195 se încadrează între 10 şi 15.
Puterea pentru deznisipatorul de L=24,39 m şi B=2 m este de 0,63 kW
cu o rotaţie de 750 rot/min.
II.4.V.Proiectarea separatorului de grăsimi
Separatoarele grăsimi se prevăd adeseori la staţiile de epurare şi la
unităţile care evacuează în reţeaua publică de canalizare ape cu concentraţii
mari de uleiuri minerale, acizi graşi, grăsimi şi alte substanţe plutitoare.
Scopul flotării este separarea din apele uzate, a uleiurilor, grăsimilor
sau a altor substanţe, mai uşoare decât apa, care se ridică la suprafaţa
acesteia, în zonele liniştite şi cu viteză orizontală mică.
Proiectarea se realizează la un debit de calcul Qc = Qzi max = 0,185
m3/s.
Suprafaţa orizontală (de separare) se calculează cu formula:
Qc este debitul de calcul =Qzi max=185 l/s=0,185 m3/s.
va reprezintă viteza ascensională minimă şi ia valori între 8 şi 14
m3/m2h.
14
va=12 m/h
Normativele prevăd un timp de separare de ta= 5…10 min; timpul mic
se consideră în cazul insuflării de aer în bazin.
Lăţimea bazinelor de separare se recomandă a fi B=2,0…4,0 m
Adâncimea H=1,2…2,75 m, iar lungimea L<20 m.
Se aleg următoarele valori:
ta=8 min=480 sec
volumul separatorului: V=taQc=480*0,185=88,8 m3
Se verifică viteza ascensională. Se calculează valorile efective pentru arii:
Volumul de substanţe separate se apreciază la 1-5 dm3/om şi an.
Pentru distribuţia prin plăci poroase, cantitatea de aer insuflată prin
radier se ia 0,3m3aer/m3apă uzată şi oră, iar în cazul distribuţiei prin tuburi
perforate, 0,6m3aer/m3apă uzată şi oră. Se optează pentru cazul când avem
tuburi0,3 m3aer/m3apă uzată şi oră.
Qaer=0,185*0,3*3600= 199,8 m3/h
Am ales din catalog o suflantă cu rotor de distribuţie SRD20-N
1000 rot/min cu o putere P= 2,7 kW.
15
Conform tabelului pot alege o suflantă suflantă de la ASIO SRL
tip LUTOS DT 10/40 şi chiar mai multe în funcţie de presiunea dorită.
O suflantă LUTOS DT arată astfel:
16
17
II.5. Proiectarea decantorului primar
Decantorul longitudinal este în general folosit ca decantor primar
pentru separarea particulelor din apele uzate brute, decantoare pentru ape de
consum în procese de tratare, se paratoare pentru apele uzate din industra
petrochimică şi, cu formă uşor modificată la deznisiparea apelor uzate.
Ele se construiesc astfel încât să funcţioneze în flux continuu şi au
scopul de a reţine suspensiile floculente din apele uzate.
Proiectarea decantorului primar se calulează la Qc=Qzimax=185 l/s=0,185
m3/s. Concentraţia de suspensii solide separabile gravitaţional CSSG=355
mg/l. Pentru determinarea timpului de retenţie tr se va proceda astfel:
-se alege o valoare pentru eficienţă, pentru ε şi din tabelul următor se
determină valoarea pentru w [m3/m3h];
ε [%] C ≤ 200 200≤C≤300 C ≥300
40…45 2,3 2,7 3
45…50 1,8 2,3 2,6
50…55 1,2 1,5 1,9
55…60 0,7 1,1 1,5
ε = 55% - 60% w=1,5 m3/m2h
-pentru w găsit se alege o valoare pentru Hmed şi din tabelul al doilea se va
scoate valoarea corespunzătoare pentru tr:
18
w
[m3/m2h]
Hmediu[m]
2 2,5 3
1 2 2,5 3
1,4 1,6 1,8 2,25
1,7 1,25 1,4 1,75
Hmed= 3 m prin interpolare tr = 1,928 h
Volumul decantorului: V=Qc*tr= 0,185*3600*1,928 = 1041,12 m3
Aria orizontală:
Aria transversală:
-se alege vo= 10 mm/s = 0,01 m/s
Lungimea decantorului: L=vo*tr= 0,01*1,928*3600 = 69,40 m
Înălţimea utilă: hu=w*tr = 1,5*1,928 = 2,892 m
Lăţimea decantorului: m din catalog avem
lăţimea standard Bst= 7 m cu Lmax= 60 m şi P=0,4 kW. Se alege din catalog Raclorul de tip DLP7.
Se recalculează: Atr = Bst*hu = 7*2,892 = 20,444 m2
Ao = Bst*L = 7*60 = 420 m2
V = Atr*L = 20,444*60 = 1214,64 m2
Verificare: 4*Bst ≤ L ≤ 10*Bst 28 ≤ 60 ≤ 70
L/10 ≥hu ≥ L/25 6 ≥ 2,892 ≥ 2,4
19
Volumul total de nămol depus:
ε=55% ρn= 1100 kg/m3 p=95% CSSG=355 mg/l = 0,355 kg/m3
Qc=0,185 m3/s
Pentru determinarea timpului t trebuiesc determinate:
t= tCA+tCP+tm
- tCA timpul cursei active,
- tCP timpul cursei pasive,
- tm timpul mort = 5 min
t= tCA+tCP+tm = 57,833+28,916+5 = 91,749 min = 5504,94 sec
Geometria nămolului: nămolul se depune în decantor sub forma unei
pene cu pantă 0,008 determinată experimental
H=hu + hd + hs + hn = 2,892 + 0,0682 + 0,5 + 0,3 = 3,7602 m
Debitul de nămol:
II.6.Treapta de epurare biologică
20
Obiectivul principal al treptei biologice de epurare este îndepărtarea
substanţelor solide organice nesedimentabile, precum şi stabilizarea
materiilor organice din nămoluri.
Este un proces flexibil care se poate adapta uşor la o multitudine de
ape uzate, concentraţii şi compoziţii.Procesele biologice sunt precedate de o
treaptă fizică de epurare care are rolul de a reţine substanţele sedimentabile
şi sunt urmate de o decantare secundară destinată reţinerii produşilor
rezultaţi din epurarea biologică.
Treapta de epurare biologică se proiectează la debitul de calcul Q c=Qzi
max => Qc=185 l/s=0,185 m3/s.
Gradul de epurare:
Încărcarea organică a bazinului de aerare:
Încărcarea organică a nămolului activ:
Concentraţia de substanţă solidă uscată în amestecul din bazin:
Se alege indicele de nămol IVN se alege 50…150 mg/l IVN= 60 mg/l.
Rata de recirculare a nămolului:
21
Debitul total ce intră în bazin:
Încărcarea organică totală ce intră în bazin într-o zi:
Nămolul în exces:
Oxigenul necesar:
Capacitatea de oxigenare:
Debitul de aer:
am ales o suflantă N-SRD-94 care merge pentru un debit
Qaer=10595,68 m3aer/h cu un P = 143 Kw.
Volumul bazinului de aerare:
22
-voi folosi 5 bazine, fiecare bazin având un volum V=4149,446 m3.
Timpul de aerare:
pentru 1 bazin ta= 4,1h
Vârsta nămolului:
vârsta pentru 1 bazin 10,016
zile
Dimensionarea bazinului:
H=3…5 m H = 5 m B = 10 m
Lungimea bazinului:
Cantitatea maximă de aer:
Energia brută consumată:
Pb=Qmax aer*H’*p,unde p= 6 Wh/m3aermadancime bazin=P=5,242*3600*4,6*6=
=520,845 kW
23
II.7. Proiectare decantor secundar
Decantoarele secundare sunt o parte componentă deosebit de importantă a treptei de epurare biologică şi au scopul de a reţine nămolul,
24
materiile solide în suspensie, separabile prin decantare (membrana biologică sau flocoanele de nămol activ, evacuate o dată cu apa uzată din filtrele biologice, respectiv din bazinele cu nămol activ).Proiectarea decantorului secundar de tip radial se realizează la debitul de
calcul QC egal debitul total calculat în treapta biologică.
QC=Qzi max+QR=QT
QC=QT=281,2 l/s=0,2812 m3/s=1012,32 m3/h= 24295,68 m3/zi.
Volumul decantorului este :
V=QT*tr , unde tr=2,5h…3h
tr=3h V=1012,32*1,76=1781,68 m3
Secţiunea orizontală este:
Ao=QT/w, unde w=1,7m/h
Ao=1781,68/1,7= 595,482 m2
Înălţimea utilă:
hu=w*tr hu= 1,7*3 = 2,992m
Se alege din catalog diametrul standard D=28 m şi corespunzător
acestui diametru se alege Raclor DRSH- 28 cu o putere P=0,37*2
kW.
Se verifică:
25
D=28 m 6≤9,35≤10 se verifică prima condiţie condiţie.
III.1. Impactul staţiei de epurare asupra mediului
Majoritatea staţiilor de epurare din ţara noastră dispun numai trepte de
epurare mecanică şi biologică.
În prezent treapta de epurare biologică a devenit necesară, aproape în
toate staţiile de epurare, datorită numărului mare de industrii şi creşterii
numărului pupulaţiei la oraşe.Pentru ca organismele să dezvolte o activitate
maximă, biomasa trebuie să fie alimentată ritmic şi în cantităti suficiente.
Procesul de epurare poate fi prejudiciat prin dezvoltarea peste măsură a
biomasei; astfel, prin îngroşarea membranei sau prin mărirea volumului de
flocoane, scade atât capacitatea de oxidare, cât şi gradul de epurare a apelor
uzate şî de aici o serie de influente negative asupra mediului,
Treapta mecanică permite reţinerea substanţelor în suspensie,
decantabile şi grăsimile, în timp ce treapta biologică asigură îndepărtarea
parţială a substanţei organice aflată fie sub formă dizolvată, fie sub formă
coloidală. Din nefericire, nu sunt reţinute o serie de substanţe denumite
rezistente sau refractare, ca de exemplu compuşi ai azotului (N), fosforului
(P), metale grele, micropoluanţi organici persistenţi, pesticide, anumiţi
germeni patogeni, precum şi alte substanţe nebiodegradabile.
Aceste substanţe sunt prezente în efluentul epurat mecano-biologic şi
ajung în emisar. Dacă acesta constituie sursă de alimentare cu apă pentru
26
comunităţile din aval de punctul de deversare, efectul lor cumulativ şi
expunerea continuă a oamenilor la aceste substanţe, poate avea efecte
negative (uneori chiar letale) asupra sănătăţii umane. În plus, unele dintre ele
constituie hrană ideală pentru alge şi plante acvatice.
Impactul descărcării apelor uzate epurate mecano-biologic (conţinând
poluanţi reziduali de tipul celor amintiţi anterior) în emisarii naturali se
manifestă pe planuri diverse, de la afectarea sănătăţii umane, până la
probleme complexe de natură ecologică, tehnică şi economică.
Germenii patogeni, viruşii, compuşii azotului din efluentul epurat
mecano- biologic periclitează sănătatea oamenilor. Gazul amoniac este
toxic, având efecte cumulative sub-letale, încetinind creşterea şi dezvoltarea
copiilor şi a adolescenţilor. Cei mai periculoşi sunt azotiţii, atât pentru
oameni (produce cancerul gastric), cât şi pentru fauna acvatică. Azotaţii
reprezintă o formă mai puţin periculoasă, nederanjantă pentru adulţi (poate
determina anumite afecţiuni gastrice); pentru nou-născuţi însă, provoacă
methemoglobinemia (boala albastră).
Existanţa poluanţilor reziduali în efluentul epurat mecano-biologic are
efecte negative şi asupra mediului, asupra peisajului, deoarece:
Se produce eutrofizarea lacurilor şi a râurilor cu curgere lentă
(fenomen datorat compuşilor de azot şi de fosfor, substanţe nutritive pentru
alge şi microplancton, constând în dezvoltarea accelerată şi masivă a
microplanctonului şi vegetaţie acvatice);
Consumă oxigenul dizolvat din apa lacurilor şi a râurilor cu curgere
lentă, conţinututl în oxigen al straturilor de adâncime fiind şi aşa foarte
27
sărac. Nămolul căzut pe fundul lacurilor intră în fermentaţie anaerobă şi la
fluctuaţii de nivel se produc mirosuri neplăcute;
Variaţia de pH modifică echilibrul ionic din apa emisarilor, apa
devenind toxică pentru fauna piscicolă;
Se modifică culoarea apei emisarilor cu toate consecinţele (în special
asupra peisajului) care decurg din aceasta.
Nu trebuie omise efectele tehnico-economice ale deversării efluenţilor
epuraţi mecano-biologic, conţinând substanţe reziduale, în emisarii naturali,
în sensul că:
Se impun tehnologii de tratare a apei pentru potabilizare, complicate
tehnic şi costisitoare din punct de vedere economic;
Apele sunt îmbogăţite cu uleiuri eterice care imprimă gust neplăcut şi
sunt foarte greu de îndepărtat în procesele de tratare pentru potabilizare;
Datorită eutrofizării sunt împiedicate activităţile legate de navigaţie şi
agrement.
O dată cu dezvoltarea cunoaşterii ştiinţifice a elementelor poluante
găsite în apa uzată, precum şi disponibilitatea unei baze informaţionale
extinse, provenită din studiile de monitorizare a mediului, cerinţele impuse
pentru calitatea efluentului epurat descărcat în mediul înconjurător, au
devenit tot mai stricte.
III.2. Tehnologia de tratare a nămolului
28
Scopul tratării nămolurilor este mineralizarea materiilor organice din
acestea, pentru a obţine, astfel, atât reducerea volumului, respectiv
posibilitatea de tratare mai uşoară a acestora, precum şi cantităţi importante
de gaz metan, folosind în principal la nevoile staţiei de epurare. Nămolurile
fermentate sunt aproape lipsite de miros şi pot fi folosite ca atare sau în
diferite scopuri, după ce sunt tratate.
Gazul de nămol este produsul cel mai important al fermentării
nămolului. Utilizarea lui în staţia de epurare conduce la satisfacerea, aproape
în totalitate, a energiei necesare epurării. Gazul de nămol conţine
aproximativ 30% bioxid de carbon şi 70% metan şi, în cantităţi mici, câteva
procente de azot, oxigen, hidrogen sulfurat, vapori de apă. El aste greu de
identificat, deoarece nu are miros; amestecat cu mercaptan, care îi dă un
miros specific, devine uşor detectabil.
În urma fermentării nămolului rezultă gaze care sunt înmagazinate în
rezervoare de gaz. Rezervoarele de gaz constau dintr-o cuvă circulară de
beton armat, în care se aşează un clopot metalic cilindric, a cărui bază
superioară este închisă.
Principalele obiective ale tratării nămolului sunt:
- reducerea volumului acestuia, în continuare, prin deshidratare;
- stabilizarea, micşorarea sau reducerea completă a pericolului
prezentat de nămolul fermentat, din punct de vedere sanitar;
- realizarea unor condiţii corespunzătoare utilizării lui.
În procesul de tratare a nămolurilor se deosebesc trei faze sau tipuri de
tratare: preliminare, în scopul pregătirii (îngroşării) nămolului, în vederea
tratării ulterioare; deshidratare şi deshidratare avansată.
29
Îngroşarea se produce în aşa numitele îngroşătoare sau concentratoare
de nămol şi este practicată uneori, şi înainte de a se introduce nămolul în
bazinele de fermentare. Îngroşătoarele de nămol sunt asemănătoare
decantoarelor radiale având prevăzute, pentru accelerarea îngroşării, o serie
de bare metalice, perpendiculare pe radier, care se rotesc cu o viteză de 1
rot/h.
Elutrierea nămolului are scopul de a îndepărta din nămolul fermentat,
coloizii şi particulele fin dispersate, ceea ce condice la scăderea rezistenţei
specifice la filtrare, respectiv la o eficienţă mai mare a filtrării nămolului.
Coagularea sau condiţionarea chimică a nămolului are drept scop
modificarea structurii nămolului, aceasta conducând la micşorarea
rezistenţei specifice la filtrare şi uşurarea sarcinii de deshidratare a
nămolului în filtrele presă sau cu vacuum.
Deshidratarea nămolurilor continuă procesul de reducere a
procentului de umiditate a nămolului. Deshidratarea se realizează prin:
-procedee naturale (pe platforme de uscare şi iazuri de nămol);
-procedee artificiale (pe filtre presă, pe filtre cu vacuum, în centrifuge etc.).
Platformele pentru uscarea nămolului sunt construcţii executate la
suprafaţa solului, caracterizate prin natura stratului de susţinere. Referitor la
proiectarea platformelor de uscare a nămolului, menţionăm că suprafaţa
acestora este în funcţie de felul nămolului şi condiţiile climatice, sistemul de
canalizare din care provin apele uzate şi caracteristicile acestor ape,
alcătuirea staţiei de epurare.
30
Deshidratarea avansată . După deshidratare nămolul mai conţine
cantităţi importante de materii organice, umiditate, respective volumul
acestuia este mare şi periculos din punct de vedere sanitar.
III.3. Bilanţul energetic pe staţie şi soluţii de reducere a
consumului energetic
Echipamentele cu care este prevăzută staţia de epurare a apelor uzate au
următoarele consumuri energetice:
Grătar unul (Tip grătar 1,25 M); Putere P = 0,75 KW
Deznisipator NA Nd2-2 cu o rotaţie de 750 rot/min P = 4,20
kW;
Suflanta pentru separator o suflantă cu rotor de distribuţie SRD20-N
1000 rot/min cu o putere P= 2,7 kW.
Decantorul primar cu raclorul de tip DLP 7 P = 0,4 kW;
Suflante tip SRD 20-7,5
Decantorul secundar cu raclorul DRS N 30 P = 2*0,37 = 0,74
kW;
Consumul energetic zilnic (toate echipamentele funcţionează 24 h/zi) este
208,97kW. Ţinând cont că preţul pt energie este 1kWh = 3000 lei, atunci:
- costul zilnic al energiei electrice este lunar consumul ajunge la
31
15 045 840 lei = 208,97*24*3000;
- costul lunar al energiei electrice este de
451 375 200 lei/lună = 208,97*3000*24*30;
- costul anual al energiei electrice este de:
5 416 502 400 lei/an = 208,97*3000*24*30*12;
III.4. Costul apei epurate
Aprecierea eficienţei unei staţii de tratare a apei trebuie făcută şi din punct
de vedere al aspectelor economice. Pentru aceasta este necesar a stabili
costul apei.
Exploatarea staţiilor de epurare se reflectă în costul epurării apei (lei/m3 apă
epurată), în condiţiile în care se realizează integral indicii stabiliţi, conform
normelor în vigoare pentru primirea apelor epurate în receptor.
Cheltuielile anuale de exploatare se calculează cu relaţia:
A = a + b + c + d + e + f + g + h – V
unde:
A – totalul cheltuielilor care se fac în timp de 1 an pentru exploatarea
tehnică a staţiei de epurare;
a – cotele de amortisment ale staţiei de epurare;
b – costul energiei electrice necesare pentru: pompare, mişcarea
mecanismelor, oluminat, semnalizări, încălzit tehnologic etc.;
32
c – costul combustibililor şi energiei calorice consumate la
fermentare, deshodratare, dezgheţare şi încălzit;
d – costul reactivilor folosiţi pentru epurare, dezinfecţie şi
deshidratare;
e – costul apei potabile şi de incendiu sau alte folosinţe;
f – cheltuieli de transporturi tehnologice;
g – retribuţii şi alte drepturi băneşti ale personalului;
h – cheltuieli generale de exploatare;
V – venituri rezultate din valorificarea produselor.
Costul energiei electrice se stabileşte pentru fiecare obiect luând
consumul pe durata de funcţionare respectivă; calculul se face pentru un
consum annual în vigoare la data proiectului sau a exploatării.
Costul energiei calorice se stabileşte pentru fiecare obiect, în funcţie
de sursele de energie folosite.
Costul reactivilor se stabileşte pentru fiecare material, pe obiect, se
aplică preţurile de la magazia staţiei de epurare.
Costul apei potabile şi pentru combaterea incendiilor sau alte folosinţe
se apreciază pe baza altor staţii de epurare similare.
Cheltuielile de transport privesc evacuarea gazelor, nămolului şi
depunerilor la lacul de depozitare şi consum.
Retribuţiile şi alte drepturi băneşti ale personalului se stabilesc
conform indicaţiilor oficiale şi experienţei pentru staţii similare.
33
Veniturile pot rezulta din vânzarea gazelor produse prin fermentare a
nămolului deshidratat, a nisipului de la deznisipatoare şi a grăsimilor
reţinute în separatoarele de grăsimi.
Toate cheltuielile arătate se stabilesc în proiect pentru fiecare variantă
de staţie de epurare studiată şi pentru fiecare etapă de dezvoltare a acestuia.
Costul apei epurate se stabileşte cu relaţia:
unde: A – cheltuielile anuale de exploatare;
Q - cantitatea de apă epurată într-un an.
În continuare este prezentat un calcul aproximativ pentru o staţie de
epurare ce va fi utila unui număr de locuitori de 145 000 şi care are un debit
de 15984 m3/zi, în ipoteza în care în staţie avem un număr de 29 de persoane
cu următoarele salarii:
Inginer-şef de staţie: 16 000 000 lei; Inginer adjunct de sef de staţie (2): 13 000 000 lei; Inginer responsabil cu exploatarea (4) : 10 000 000 lei; Chimist (5): 8 000 000 lei; Laborant (5): 4 000 000 lei; Contabil: 6 000 000 lei; Secretară: 5 000 000 lei; Electrician (3): 5 000 000 lei; Mecanic (4) : 5 000 000 lei; Sudor: 3 500 000 lei; Femeie de serviciu(2): 3 000 000 lei;
La nivelul staţiei se mai fac următoarele cheltuieli: Ore suplimentare: 50 000 000 lei/lună 600 000 000 lei/an; Şomaj (5%): 40 000 000 lei/lună 480 000 000 lei/an; Sporuri: 30 000 000 lei/lună 360 000 000 lei/an; CAS – (11%): 150 000 000 lei/lună 1 800 000 000 lei/an;
34
Impozit(38%): 458 000 000 lei/lună 5 496 000 000 lei/an; Concedii medicale: 15 000 000 lei/lună 180 000 000 lei/an; Iluminat: 1 000 000 lei/lună 12 000 000 lei/an; Motorina: 10 000 000 lei/lună 120 000 000 lei/an; Gaz: 10 000 000 lei/lună 120 000 000 lei/an; Apa potabilă şi menajeră: 6 000 000 lei/lună 72 000 000 lei/an; Reactivi: 25 000 000 lei/lună 300 000 000 lei/an; Echipamente de protecţie: 4 000 000 lei/lună 48 000 000 lei/an; Ulei şi vaselină: 2 000 000 lei/lună 24 000 000 lei/an; Scule şi aparate: 3 000 000 lei/lună 36 000 000 lei/an; Consumabile: 7 000 000 lei/lună 84 000 000 lei/an;În total cheltuielile cu activitatea pe staţie calculate lunar sunt: 1 003 8500 000 lei. Cheltuielile anuale ajung la suma de: 1,2022*1010 lei/an. Pentru a calcula costul apei epurate se ţine seama de bilanţul energetic pe staţie.
Ct = 7 406 402 000 lei/an + 1 202 200 000 lei/an = 8,608 *1010 lei/an
Debitul mediu anual de apă epurată este:
Qm anual=Qzi med * 10-3 * 365 * 24 * 3600 = 155 * 10-3 * 365 *24 * 3600 =
= 4 888 080 m3/an
În consecinţă se poate determina preţul apei epurate raportând
volumul cheltuielilor anuale la debitul mediu anual de apă epurată:
C = Ct/Qm anual = 8 608 000 000/4 888 080= 1761 lei/m3
Reducerea costului apei epurate
Costul apei este necesar să fie cât mai redus, în condiţiile asigurării apei tratate la nivelul de calitate cel mai exigent.
Realizarea acestui obiectiv se poate face pe mai multe căi:
35
o Controlul folosirii apei în incintă şi reducerea la
minimum a pierderilor, prin depistarea locului în care se produc şi
remedierea operativă a defecţiunilor;
o Căutarea de tehnologii noi de tratare, reactivi noi
mai ieftini şi mai eficace, astfel încât randamentul construcţiilor de
alimentare cu apă să crească;
o Verificarea pompelor pentru funcţionarea lor cu
randamente cât mai mari şi, eventual, înlocuirea acestora când uzura este
avansată;
o Educarea beneficiarului (consumatorilor de apă) în
scopul folosirii cât mai raţionale a apei;
o Evitarea murdării apei din sursă;
o Raţionalizarea şi refolosirea apei în incintele
industriale;
o Recuperarea apei de spălare evacuate din filtre;
o Mărirea capacităţii de tratare în perioada de ape
limpezi.
În acest sens, se poate face o comparaţie cu costul apei prevăzut prin
proiect. Prin raportul:
se poate stabili în ce măsură se depăşeşte sau se realizează costul planificat
al apei.
36
Comparând fiecare dintre elementele componente ale costului apei, se
evidenţiază câile de acţionare pentru reducerea acestuia.
În cazul poluării sursei, rezultă necesară efectuarea unei cheltuieli
suplimentare pentru asigurarea calităţii apei potabile (consum de reactivi)
sau reducerea capacităţii de tratare. Ambele modalităţi de adaptare a staţiei
la această situaţie conduc la creşterea costului apei. Aprecierea valorică,
după relaţia:
în care: Cpoluare – este costul în timpul poluării, în lei/m3;
Cmediu – costul mediu realizat de staţie în perioada anterioară, în
lei/m3;
Δt – durata măsurilor de adaptare, în h;
Qmediu – debitul mediu în perioada de adaptare, în m3/h permite
cuantificarea efectului poluării din punct de vedere al alimentărilor cu apă şi
poate constitui un suport economic al măsurilor de protecţia mediului.
III.5 Alegerea unei tehnologii de epurare avansată cu
justificare
Reţinerea simultană a azotului şi fosforului pe cale biologică
În ultimii ani au fost dezvoltate o serie de procedee biologice care
vizează reducerea simultană a azotului şi fosforului. Multe dintre acestea
utilizează procedeul cu nămol activate, introducând suplimentar combinaţii
de zone sau compartimente anaerobe, anoxe şi aerobe pentru asigurarea
37
reţinerii azotului şi fosforului. Unele dintre aceste procedee s-au dezvoltat pe
baza unor sisteme a căror destinaţie iniţială a fost de îndepărtare a fosforului.
Procedeele de îndepărtare simultană a azotului şi fosforului cele mai
des utilizate sunt:
Procedeul A2/O;
procedeul Bardenpho în 5 stadii;
procedeul UCT;
procedeul VIP.
Procedeul A2/O
Acest sistem (fig 8.16) este o modificare a procedeului A/O, având
prevăzută în plus o zonă anoxică pentru denitrificare. Perioada de retenţie
hidraulică ìn zona anoxică este de aproximativ 1 h. Zona anoxică este
deficitară în oxygen dizolvat, dar oxigenul legat chimic în forma nitraţilor
sau nitriţilor este introdus prin recircularea amestecului nitrificat în zona
aerobă.
Se poate obţine fără filtrare un efluent cu co concentraţie în ceea ce priveşte
fosforul, sub 2 mg/l. Dacă schema de epurare conţine şi filtrare, concentraţia
efluentului în P poate fi adusă sub 1,5 mg/l.
38
Procedeul BARDENPHO în 5 trepte
Procedeul BARDENPHO (fig. 8.17) iniţial proiectat pentru asigurarea
nitrificării/denitrificării în treapta de epurare biologică, poate fi modificat
pentru a asigura reţinerea combinată a azotului şi a fosforului pe cale
biologică.
Modificarea făcută pentru reţinerea fosforrului este adăugarea celei
de-a cincea zone (anaerobă). Succesiunea stadiilor este următoarea:trei
compartimente : aerob, anoxic 1, aerob – pentru reţinerea azotului, fosforului
şi oxidarea carbonului;
Compartiment anoxic 2, pentru denitrificare suplimentară, folosind
nitratul produs în faza aerobă ca electron acceptor şi carbonul organic
endogen ca electron donor, compartiment final, aerob, utilizat pentru
striparea azotului gazos residual din soluţie şi pentru diminuarea eliberării
fosforului în decatorul final. Amestecul din prima zonă aerobă este recirculat
în zona anexă. Procedeul utilizează un timp lung de retenţie a suspensiilor
39
(10 – 40 zile), faţă de procedeul A2/O, ceea ce creşte capabilitatea de oxidare
a carbonului.
Procedeul UCT
Studiat de University of Town(UCT), acest system (fig. 8.18) este
similar procedeului A2/O, cu două excepţii :nămolul activate recirculat este
returnat zonei anoxe înainte de zona anaerobă; recircularea internă se face
din zona anoxică în zona anaerobă.
Prin returnarea nămolului active în stadiul anox, este eliminată
introducerea nitratului în zona anaerobă, prin aceasta fosforul aliminându-se
în zona anaerobă
Procedeul VIP
40
Sistemul VIP (Virginia Initiative Plant, Norfolk, Virginia ), FIG. 8.19,
care este similar procedeelor A2/O şi UCT, diferând metodele utilizate
pentru recirculare.
Nămolul activate recirculat este descărcat în zona de admisie a
stadiului anoxic, împreună cu recircularea amestecului nitrificat din stadiul
aerob. Amestecul din zona anoxică este returnat în zona de admisie în stadiul
anaerob. Experimental, s-a constat că o parte din materialul organic din
influentul procesului ester stabilizată prin mecanisme anaerobe in stadiul
anaerob, ceea ce reduce necesarul de oxygen suplimentar.
Avantajele şi dezavantajele procedeelor de reţinere simultană a
azotului şi fosforului:
O concluzie generalăcu privire la avantajele tuturor acestor procedee
arată că, cantităţile de nămol generate sunt comparabile cu producţia de
nămol caracteristică sistemelor de epurare conveţională cu nămol active şi,
la fel de important, necesită foarte puţini sau deloc reactivi chimici pentru
îndepărtarea fosforului. Unele dintre aceste procedee, într-o formă
modificată, pot fi utilizate fie pentru reţinerea numai a fosforului, fie numai
pentru a azotului.
III.6. Managementul staţiei de epurare a apelor uzate
41
Staţiile de epurare a apelor uzate şi facilităţile anexe au evoluat odată
cu celelalte componente ale mediului urban pentru satisfacerea necesităţilor
de protecţie a resurselor de apă. Pentru asigurarea acestei protecţii, industria
a adoptat diferite metode de supraveghere, în cocncordanţă cu
circumstanţele socio-economice şi fizice specifice locale. Astfel, există
diferite moduri de abordare a problemei care variază de la un loc la altul.
Sarcina principală a managementului este de a organiza resursele disponibile
şi de a le exploata în mod optim pentru realizarea scopurilor organizaţiei.
Funcţiile managementului unei staţii de epurare a apelor uzate constau în:
planificare, decizie, organizare, direcţionare şi control, în vederea realizării
scopurilor.
Planificarea:
Un “plan” se defineşte printr-un proiect, un sistem sau o modalitate de
realizare a obiectivelor unui colectiv de muncă. Este un proiect de activitate,
nu activitatea propriu-zisa. Planificarea include stabilirea obiectivelor,
dezvoltarea procedurilor de rutină, rezolvarea problemelor şi luarea
deciziilor. Se realizeaza şi o analiza a riscului care se face pe baza unor date
exprimate cantitativ şi calitativ obţinute din experienţa firmelor, a echipei
manageriale sau cele existente în literatura de specialitate; care presupune
următoarele:
-analiza costului: se analizează probabilităţile fiecărui element
component şi prin combinarea acestor probabilităţi de costuri va rezulta o
imagine de ansamblu;
42
-analiza duratei: fiecare activitate are o anumită rată de incertitudine
care trebuie cunoscută şi identificată cât mai corect astfel încât din această
analiză să rezulte acele probleme care prezintă un risc ridicat;
-reducerea riscului asumat: în această etapă se analizează posibilitatea
reducerii probabilităţilor de apariţie ale riscului şi se identifică căile de
reducere, elaborându-se o planificare a proceselor care să permită
micşorarea consecinţelor în cazul apariţiei evenimentelor
Decizia:
Decizia este un element esenţial al procesului de management, fiind,
de altfel, instrumentul său specific şi cel mai important mijloc al său de
exprimare. Nivelul calitativ al managementului se reflectă, în fond, prin
calitatea deciziilor elaborate şi aplicate. Decizia poate fi definită ca fiind
cursul de acţiune ales pentru realizarea unuia sau mai multor obiective. În
procesul decizional, factorii primari ai deciziei intră în interdependenţă,
rezultând 3 situaţii de bază:
- certitudine caracterizată prin probabilitatea maximă de a realiza
obiectivul urmărit;
- incertitudine când probabilitatea realizării obiectivului este
mare dar există dubii legate de maniera în care trebuie procedat
- Risc când obiectivul este posibil de realizat, existând însă o
mare nesiguranţă privind modalităţile ce trebuie aplicate.
Organizarea:
Funcţia de organizare include două activităţi principale:
43
a. desemnarea responsabilităţilor pentru desfăşurarea activităţii statiei
de epurare în condiţii bune;
b. delegarea autorităţii necesare pentru realizarea acesteia.
Principalele funcţii ale întreprinderii sunt conducerea, exploatarea şi
întreţinerea, cu sprijinul susţinut şi permanent al activităţii de laborator şi al
controlului deşeurilor industriale. Funcţie de anvergura staţiei, activitatea de
laborator şi cea de control a deşeurilor industriale se pot desfăşura în
colaborarea cu alte instituţii publice sau prin acorduri contractuale.
Direcţionarea (dirijarea):
Direcţionarea poate fi definită ca fiind: “canalizarea activităţii cuiva
spre realizarea unui scop”. Într-o staţie , fiecare sarcină trebuie să reprezinte
un pas spre realizarea scopului: evacuarea unei ape epurate în condiţiile
impuse de Autorizaţia de Mediu. Managementul staţiei îşi exercită această
funcţie a realizării activităţii cotidiene prin motivarea şi comunicarea cu
personalul.
Controlul:
Controlul constă în asigurarea faptului că activităţile desfăşurate în
cadrul staţiei contribuie la realizarea scopului acesteia. Controlul implică
evaluarea rezultatelor şi a performanţelor personalului, comparativ cu
obiectivele stabilite în faza de planificare.
Managementul este cheia succesului activităţii într-o staţie de epurare,
iar rolul primordial al managerului implică munca cu “omul”, prin delegare,
motivare, direcţionare, evaluare sau instruire. În cazul tuturor staţiilor, cu
excepţia celor foarte mici, managerul depinde în mod fundamental de
44
personal pentru realizarea activităţilor necesare scopului. Astfel, pentru a fi
eficient, un manager trebuie să “stăpânească” şi să se simtă bine în relaţiile
cu subordonaţii, sub toate aspectele pe care acestea le implică. Procesul
începe cu recrutarea de personal pasibil de a fi instruit şi motivat şi include
dezvoltarea, motivarea, evaluarea şi disciplina.
Bugetul se programează, de obicei, pe bază anuală şi include fondurile
pentru exploatarea zilnică, ca şi întreţiderea şi înlocuirea echipamentului.
Exploatarea şi întreţinerea staţiei costă în general, de aproximativ două ori
mai mult pe an decât construirea staţiei.
Instruirea adecvată a personalului este esenţială. În aproape toate ţările
este necesar un certificat sau o licenţă pentru personalul de epurare. O astfel
de licenţă nu poate fi obţinută decât după o instruire formală şi susţinerea
unui examen.
Întreţinerea echipamentului este esenţială pentru eficienţa exploatării
continuă a staţiei. În general, staţiile nu funcţionează la parametri optimi nu
din pricina unei proaste exploatări, ci mai degrabă datorită lipsei unei
întreţineri corespunzătoare. Un personal de întreţinere conform necesităţilor
şi programe adecvate vor asigura eficienţa staţiei pentru o lungă perioadă de
timp, în raport cu costurile.
Datorită faptul că atât colectarea cât şi epurarea apei uzate sunt
operaţiuni relativ periculoase, un program serios de protecţia muncii include
instruirea periodică cu procedeele de siguranţă şi urgenţă precum şi
disponibilitatea echipamentului şi a aparaturii specifice pentru întregul
personal angrenat în acest gen de activitate.
45
Managerul staţiei este, de asemenea, răspunzător pentru multe alte
activităţi componente ale oricărei afaceri sau activităţi industriale. Acestea
include: aprovizionarea, personalul, planificarea şi programarea activităţii
pe termen lung şi scurt şi evaluarea rezultatelor.
În concluzie, se poate spune că un management eficient depinde de
participarea şi sprijinul tuturor sectoarelor publice naţionale.
46
top related