Verificarea la deplasările verticale ale fundaţiei pe piloţi (starea limită de exploatare normală pentru structura suportată de piloţi)

Conform SR EN 1997-1/2006, relaţia generală de verificare este:

S <

unde: S - deplasarea verticală (tasarea) fundaţiei pe piloţi estimată/ calculată

deplasarea verticală (tasarea) acceptabilă pentru structura suportată de piloţi

Calculul tasarii:

N = 20700.59 kND = 19 mL = 9.1 mB = 9.1 m

L` =

B` =

unde: L', B` - lungimea, respectiv latimea fundatiei conventionale, in metri.L, B - lungimea, respectiv lăţimea conturului exterior al grupului de piloţi, măsurate

în planul radierului, în metri

raza de influenţă a pilotului în metriN - forta axiala la partea de jos a radieruluiD - diametrul radierului

=

unde: grosimea stratului i prin care trece pilotul

unghiul de frecare interna al stratului de fundare

= 13

= 23 ᵒ

= 5.75

= 1.30 mL` = 10.40 mB` = 10.40 mD` = 21.60 m

Sacc

Sacc -

L + 2 • r0

B + 2 • r0

r0 -

r0 Σ li • tg εi

li -

εi = ϕ`d / 4

ϕ`d -

li

ϕ`d

εi

r0

Calculul presiunii medie neta pe talpa fundatiei se considera egala cu:

56.49 kPa

Se va imparti pamantul in straturi omogene de grosimea 0.4 • B`

= 5.40 m

se calculează eforturile unitare verticale datorate presiunii nete transmise pe talpa fundaţiei convenţionale, cu relaţia:

=

unde: coeficient de distribuţie al eforturilor verticale, în funcţie de rapoarteleL' / B' şi z / B' ;

adâncimea planului de separaţie al stratului elementar faţă de nivelul tălpii fundaţiei convenţionale, în metri.

presiunea neta

1 L`/B` = 1 => 1 => 56.49 kPa

= 0.002 L`/B` = 1

=> 0.9 => 50.84 kPa= 0.25

3 L`/B` = 1 => 0.65 => 36.72 kPa

= 0.504 L`/B` = 1

=> 0.44 => 24.86 kPa= 0.75

5 L`/B` = 1 => 0.29 => 16.38 kPa

= 1.00

Limita zonei active se consideră la nivelul stratului elementar la care începe să se îndeplineascăcondiţia:

≤

unde: efortul unitar din greutatea straturilor situate deasupra nivelului respectiv (sarcinageologică) calculat cu relaţia:

= Σ ϒ • h

z0

σzi α0 • pn

α0 -

z0 -

pn -

α0 = σzi =z0/B`

α0 = σzi =z0/B`

α0 = σzi =z0/B`

α0 = σzi =z0/B`

α0 = σzi =z0/B`

σzi σgzi

σgzi -

σgzi

fund

net A

Np

unde: ϒ - greutatea volumică a fiecărui strat geologic situat deasupra nivelului respectiv, înkilonewtoni pe metru cub;

h - grosimea fiecărui strat, în metri.

h = 13 m

ϒ = 18.5

= 240.5 kPa

1 z = 0 => h = 2.85 => = 56.49 kN

= 37.05 kN

<56.49 < 3.71 Fals

2 z = 5.4 => h = 8.25 => = 50.84 kN

= 152.625 kN

<50.84 < 15.26 Fals

3 z = 10.8 => h = 13.65 => = 36.72 kN

= 252.525 kN

<36.72 < 25.25 Fals

3 z = 16.2 => h = 19.05 => = 24.86 kN

= 352.425 kN

<24.86 < 35.24 Adevarat

Tasarea probabilă a fundaţiei convenţionale se calculează cu relaţia:

S =

unde: β - coeficientul care corectează schema simplificată de calcul şi se ia egal cu 0.8;

efortul vertical mediu în stratul elementar i, calculat cu relaţia:

= 53.67 kPa

= 43.78 kPa

= 30.79 kPa

kN/m3

σgzi

σz1

σgz1

σz1 0.1 • σgz1

σz2

σgz2

σz1 0.1 • σgz2

σz3

σgz3

σz3 0.1 • σgz3

σz4

σgz4

σz4 0.1 • σgz4

σzi

σz1

σz2

σz3

iE

ih

zi

100

2

infsupzizi

zi

unde: efortul unitar la limita superioară, respectiv la limita inferioară a stratuluielementar , în kilopascali

Modulul de deformatie liniara E se determina cu relatia:

=

conform stas 3300-2-1985,

= 1.7

= 11800β = 0.8

= = 20060

S = 2.76 cm

conform stas 3300-2-1985,

= 7 cmS = 2.76 cm

S < <=> 2.76 < 7 Adevarat

σzisup , σzi

inf

Ei M • M0

M0

M2-3 kN/m2

E1 M • M0 kN/m2

Sacc

Sacc

iE

ih

zi

100