84366240-tpr-proiect

Universitatea Tehnic Proiect T.P.R.

Tema de proiect :

Sa se proiecteze pentru piesa data sub forma de desen de executie urmatoarele:-pocesul tehnologic de prelucrare prin taiere si deformare plastica la

rece;-o stanta combinata utilizata in procesul tehnologic.

Se va cosidera oserie de fabricatie de 500.000 buc/an.Etapele realizarii proiectului:

1) analiza desenului de executie al piesei pentru care se proiecteaza procesul tehnologic cuprinzand: analiza rolului functional al piesei, a conditiilor tehnologice impuse, a cotelor piesei precum si a bazelor functionale si de cotare ale piesei(STAS 11.11 prevede tolerantele cotelor libere pentru piesele stantate si ambutisate la rece).

2) propunerea unor modificari, daca este cazul, a fortei si/sau dimensiunilor piesei in vederea sporirii posibilitatilor tehnologice de prelucrare.

3) stabilirea formei si dimensiunilor semifabricatului (banda, sarma, fasie).

4) analiza utilizarii eficiente a semifabricatului.5) stabilirea numarului si succesiunilor operatiilor/fazelor necesare

pentru obtinerea piesei.6) stabilirea variantelor posibile de prelucrare si alegerea variantei

optime din punct de vedere economic.7) introducerea planului de operatii pentru varianta optima.8) stabilirea tipului de stante, matrite utilizate in procesul tehnologic ales.9) calculul parametrilor procesului: forte, lucrul mecanic, putere.

10) stabilirea regimului de lucru. 11) calculul centrului de presare al stantei. 12) stabilirea tipului si parametrilor geometrici si energetici ai utilajului necesar pentru prelucrare. 13) proiectarea unei matrite combinate, reprezentative pentru procesul tehnologic:

a) intocmirea desenului de ansamblu al matriteib) calculul de rezistenta pentru elementele puternic

solicitatec) calculul campului de toleranta al dimensiunilord) calculul lanturilor de dimensiuni al matriteie) intocmirea desenului de executie

14) normarea tehnica a procesului tehnologic. 15) calculul costurilor de productie al unei piese.

1


Capac: Material A3 STAS 9485-80 Serie 600.000 de bucati Cotele netolerate conform STAS 11111-86

2


MEMORIU TEHNIC

Tehnolog ia presarii la rece as igura utiliza rea ra tiona la a materia le lo r, procese tehno log ice cu consumuri reduse de energ ie , productivita te r id ica ta a munc ii, e fic ienta economica in cond itii de ca lita te .Pre lucra rea meta le lo r prin defo rmare la rece cuprinde un ansamblu de opera tii de ta ie re , de de fo rmare sau combinatii a le acesto ra , fa ra e liminare de aschii.Procese le de productie la pre lucra rea prin defo rmare se ca racte rizeaza prin urmatoare le particula rita ti:

* opera tia se rea lizeaza prin presare la rece;* materia le le pre lucra te se prezinta , de obice i, sub forma de benzi sau fo i

meta lice precum s i sub fo rma de fo i d in materia le nemeta lice . In cazul de fa ta am fo los it banda cu marg ini ta ia te la d imens iunea dorita .

* utila je le cu care se executa operatia de ta iere se numesc s tante , ia r pentru ope ra tia de de fo rmare matrite .

* utila je le fo los ite sunt prese le sau masinile automate de d ife rite tipuri care c reeaza s i aplica fo rta de lucru necesara .

* fo rma s i d imens iunile piese lo r pre lucra te prin presare la rece , corespund cu sufic ienta prec izie forme i s i d imensiunilo r e lemente lo r active a le scule lor.Tehnolog ia pre lucrarii prin deformare la rece reprezinta una d intre ce le ma i moderne d irectii de dezvo lta re a tehno log ie i construc tiilo r de masini.In compara tie cu a lte procedee de pre lucra re a me ta le lor, prezinta o serie de avanta je tehnice s i economice printre ca re se numara s i:

* Productivita te rid icata , a jungandu- se in cazul piese lo r mic i cu fo los irea prese lor rapide la 2000...3000 piese/min.

* Rea liza rea de piese cu configura tie deosebit de complexa , une le aproape imposibil de obtinut prin a lte procedee .

* Utiliza rea materia le lor in cond itii ra tiona le , cu pierderi m inime.* Scule le se carac te rizeaza prin durabilita te rid icata ceea ce conduce la utiliza rea

lo r e fic ienta in cazul unor productii mari.* Precizia piese lo r pre lucra te poa te fi, dupa neces ita te , foarte r id ica ta , piese le

rezultand cu d imensiunile fina le uneori.* Piese le obtinute prin s tanta re s i matrita re la rece , sunt ca rac te riza te prin g reuta ti

reduse , rezis tenta rid ica ta , rig id ita te mare .Procedee le de pre lucrare prin presare la rece prezinta une le dezavanta je cum ar

fi: scule le utiliza te sunt uneori de complexita te rid ica ta s i costis toa re , aplica rea procedeului es te cond itiona ta in une le cazuri de schimbarea fo rme i pentru ca aceasta sa fie tehnolog ica.

Domeniul de aplica re a pre lucra rii mecanice prin presare mecanica la rece s- a extins la piese de gabarite d ife rite . Se executa piese decupate d in tabla cu g ros imea de pana la 25 mm, se e fectueaza perfora ri cu gros imea pana la 35 mm, ambutisa ri d in semifabricate cu gros imea pana la 35- 40 mm. In pro iec tul de fa ta g ros imea materia lului este de 2 mm.

3


Diametrul semifabricatului

1. Inel

d f f=190 cm d1 =190-80-2*R 4 -2*g/2

d1 = 104

A1 = 19858)104190(4)(

4222

122

==

pipi dd mm 2

A1 =19858 mm 2

2.Un sfert de inel concav

4


)212 82(4/ RrdA = pipi

A 2 = 1001,3mm 2

3.Cilindru

h=76 mm

pi=3A 22004576*82* mmdh == pi2

3 35,19000 mmA =

5


4.Un sfert de inel convex

pipi 2(44

=A )8 2rrd +

)2*876*2*2(4

24 += pi

piA 2

4 980mmA =

5. Disc

6


d=76

4

2

5dA pi=

25 45,4536 mmA =

6.Zona de tundere

3' =h ,5 mm - coeficient de tundere(table)

222

21

22

' 64,21274

)190197()(4

mmddA === pipi

2'543210 74,47503 mmAAAAAAA =+++++=

200 9529,217

4mm

AD ==

pimmD 9529,2170 =

Se adopta D 0 =218mm

Utilizarea eficienta a semifabricatelor

Alegerea variantei optime

1.Croire pe un rand

7


mmD 2180 =

mmbmma

2,16,1

=

=

Latimea benzii:

mmBaDB

2,2212,321820

=+=

+=

Coeficientul de croire:

mmbDpmmB

rmmA

2,2192,12182,221

174,47503

0

20

=+=+=

=

=

=

r-rand de croire B-grosimea p-pasul de avans

%97

%100*2,219*2,2211*74,47503

%100*

0

0

0

0

=

=

=

k

k

Bp

rAk

8


Tabla se taie in patru benzi

52,42,221

1000'===

BBn bucati

mmLmmB

20001000

'

'

=

=

Numarul bucatilor de pe banda

LLn

'

1 = mmbDL 4,2202 =+=

07,94,220

20001 ==n bucati

369*4* 1'

1 === nnn bucati

Coeficientul de folosire

%5,851000*2000

100*36*74,47503100'''

1===

BLAnk f

9


2.Croierea pe doua randuri

22

373254

mmDA == pi

22 121DbDOO ++=

mmMO

OOOOMO

MOMOmmOO

245

6,1092,219)2

(

2,2192,1218

2

222312212

31

21

=

+=+=

=

=+=

4752 2 =++= MOaDBNumarul fasiilor de tabla stiind ca dimensiunea tablei este 1000x2000H=2,4

B=475 mm

'2

112 2212PAO

MODhAO

=

=++=

049,8221

2212000

2000'

'2

'

1 =

=

+=

=

PAOLn

mmL

Rezulta 16 de bucati pe o fasie

10


3221622'1 === nn bucati

Coeficientul de folosire

%10010002000'1

=

nAk f

[ ]%76=fk

Croirea pe trei randuri

mmaDMOB 711)2

(2 12 =++=

Numarul fasiilor de tabla cu dimensiunea 2000x1000

L ' =2000 mmmmbDL 2,2202' =+=

08,92,220

20001 ==n pe un rand

27 de bucati pe o fasie

[ ]%64

%10010002000

'1

=

=

f

f

k

nAk

Denumirea reperului CapacMaterial Denumirea A 3 STAS 9485-80

Grosimea 2 mmCaracteristici mecanice Schita operatiei

Numarul operatiei

Denumirea operatiei Schita operatiei SDV

11


1 Taiere in fasii -foarfeceghilotina

2 Decupare la 218 si ambutisare la

mm78

-Matrita simultana pentru decupare siambutisare

3 Ambutisare la mm60

idem

4 Tratament termic5 Ambutisare cu

flansa la mm55idem

6 Ambutisare cu flansa la mm50

idem

7 Tratament termic8 Gaurire 10mm Masina de

gaurit

9 Rasfrangeremm36

Matrita de ambutisare

10 Taierea marginilor la mm60

Matrita de decupare

Stabilirea numarului si a succesiunii operatiilor

12


Taierea tablei in benzi din tala de dimensiuni 1000x2000, se vor taia sase fasii la dimensiunea 143,2x2000 la foarfecele cu lame paralele.

Decupare, Perforare, Ambutisare

Operatiile se vor realiza pe o matrita simultana pentru decupare ambutisare si perforara.Ambutisarea pieselor adanci cu flansa ingusta se face indoua etape 1. Se realizeaza piese cilindrice fara flansa la un diametru egal cu diametrul flansei si adaosul de

tundereConcomitent cu reducerea diametrului se formeaza flansa .

Pentru prima etapa:

478,014067

2

58,1760,0lg(

)140478,0lg()67lg(1

)lg()lg()lg(

1

0

10

1

1

'00

1

===

=

=

+=

+=

Ddm

n

n

mDmd

n f

2

14,1)76,0lg(

)67lg()50lg()lg(

)lg()lg(

76.05

25,022,080,078,055,0

2

2

'2

'

=

=

=

=

=

++++=

n

n

mdd

n

m

f

13


tabcalc

tab

calc

mmmm

mmDhDD

h

54,057,0

80803021402

30

1

101

1

=

=

=

===

=

mmkkD

f

ff

40

601402190

=

==

78,076,0

75,08060

=

==

tabmDDf

909,05550

910,06055

5550

3

'

2

'

===

===

=

=

fcalc

fcalc

ddm

ddm

dd

Gaura=50-2(12+1+1+2)=18mm

14


Prima etapa

h1 =30

557,014078

781402

0

10

1

101

===

=

+=

DDm

DhDD

calc

15

operatiin

Ddm

mDmdfn

258,176,0ln

)140478,0ln()67ln(1

478,014067

)ln()ln()ln(

1

1

0

10

'00

=

+=

===

+=


54,0=tabm

2

14,1119,0

80,169,1)76,0ln(

)67ln()50ln()ln(

)ln()ln(78,076,0

769,07860

3914078260

2

'2

1

11

=

=

=

=

=

=

===

===

nm

ddn

mDD

m

hD

f

tab

fcalc

ff

2 operatii

14,1314,1314214,136214,1

0

10

=

=+=+=

dhrdd

tabcalc mdd

m 365,036

14,13

1

0===

77,2100 =dg

45,0=tabm

tabcalc

tabcalc

mm

mmd

22

11'1

59,02214,13

66,0362424

==

===

61,710014,13

1= 36,0=tabm

Se alege presa tip PknZT 800

16


Calculul Fortelor

OLC 45 1

6,439702/60 2

=

==

=

gL

mmdaNpi

Forta de taiere

NFgDgLF

2637606006,4390

==

== pi

Forta de calcul

NFFc 888.3423,1 ==

Forta de scoatere

[ ]200,2.2.04,0 pagtabkFkF

sc

scsc

=

=

NFsc 5,13715=

Forta de impingere

nFkF impimp = 07,003,0 =impk -pentru otel

NFimp 376.26226376005,0 ==

Forta totala

etot QFF += 3,1 daNQe 1460=

NFtot 348.344=

Forta de ambutisare totala QFF ambt +=

781 =d k1 =0,33 [tab.11.19, pag 207 ]

NFkgdF

amb

ramb

16,494.4833,060017814,311

=

== pi

NQFF ambt 16,954.49=+=17


724.3701460376.26888.3452 =++=++= QFFF impctotpresa PH 40 [2, tab.14.7 pag 235]

mmDtija 40= mmrmmr

p

pl

5

7

=

=

Calculul dimensiunilor elementelor active

7,035,01400

=

=TD

Toleranta poansonului

175,04

===

TTT placap

18


mmDmmJ

atsemifabric 65,1393,0140040,0

min

min

==

=

165,00

max

)7,02,065,139(

35,140+

+=

=

plDmmD

255,009,0

max.

139

955,139++=

=

pl

pl

D

D

Verificarea elementelor active

a.Verificare la compresiune

acc

c AF

=min

cF -Forta de calcul minA -Aria sectinii minime a poansonului

222

min 94,477547814,3

4mmDA === pi

acc == 79,7194,4775888.342

b.Verificarea la flambaj

18,18160516417814,3

64

49,19

13,432

26122

44

min

min

minmin

min

==

=

==

===

=

dI

AIi

ll

il

f

f

pi

021,2

21,249,1913,43

=

==

2/806,9854,0100 mmdaNf ==

19


376,179,71806,98

===

c

fc

Verificarea placiide decupare la incovoiere si forfecare

[ ]220

2.

1

0

0

/37,1879037821

13954.495,1

321

5,1

1390

mmNdd

HF

mmHmmd

Dd

ambt=

=

=

=

=

=

Forfecare

[ ]2.0

/59,138,367316,954.49

8,673.3901314,3

mmnA

FdHA

ambtf ===

===

pi

Calculul campului de tolerante al poansonului

( ) 0minmin. pTplp fDD =

20


)(( )

( ) 05,0 215,0min

max

0165,0

0165,

8,139

585,139

75,139

75,139

04,079,139

=

=

=

=

=

p

p

p

p

op

D

DDD

D

Ambutisarea

3,078 =D 6,0=T

Toleranta poanson

mmgS

mmTT

mmTT

placa

p

1

15,041

075,081

max ==

==

==

3,0=n [tab. 6.7 pag 278 ]mmgnSJ adm 3,13,01max =+=+=

21


)( )(mmDmmD

mmTDD

mmDmmD

pl

pl

Tpl

pl

82,77

97,77

82,776,02,07,772,0

3,787,773,078

min

max

15,00

15,000min

max

min

=

=

=+=+=

=

==

+++

mmDpl

97,082,077 +=

Poanson

0075,0

0075,0

0min

22,75)3,1282,77(

)2(

==

=

p

Taplp

D

JDDp

08,0 155,03,75

Calculul lantului de dimensiuni al matritei

Pachetul superior

In pachetul superior singurele ajustaje cu joc sunt bucsa de ghidare coloana de ghidare si placa de sprijin poanson

Ajustajul bucsa d ghidare coloana de ghidare este de tipul 67 hH

mmJ 031,0)011,0()020,0(max1 ==

Ajustajul placa de sprijin poanson este 67 nH

mmJmmJJJJ

J

total

total

04,00316,0

006,0023,0034,0

min

max2max1

max2

==

+=

==

Pachetul inferior

22


Singurul ajustaj cu joc din pachetul inferior este cel intre port-poanson si poansonul de ambutisare si este de tipul 67 nH .Placa si poansonul de ambutisare au raze mari, deci procesul de ambutisare nu este influentat de acest joc.

mmJJ

01,002,003,0

max3

max3

=

=

Normarea tehnica

Normarea de productie TNTipul de pregatire-incheiere piT 228 +=piT

Timpul unitary la stantare sau matritare uTNumarul de piese din lot 000.6000 =n bucati

Viteza la cursa activa smmV 4001 =

Calculul numarului de curse duble

mmL 310200 = --lungimea semifabricatului

PLZ n =

310051,2 =nZ piese

310051,2

1

==

=

nZZn

Z

n

310051,2 =n curse duble

5,922

604112

11

1

2

1

=

+=

++=

=

=

nVH

VH

n

hHnn

Timpul de baza

23


)(min011,0

05,1

21

21

=

+

+=

=

b

cb

c

tnnznknn

t

k

Timpii ajutatori

min018,01 =at timp ,ajutator afferent cuplarii preseimin5,3432 =aaat [4 , tab 15.6 pag291 ]

1,14 =at12,11 =k

min986,1)(

)1()1(1

21

2443221

=

+

++++=

u

aaaaabu

T

knnz

nttnttT

upi

T TnT

N +=0

046,2=TN

Norme de productie

647,241

480

=

=

p

up

NT

N

Calculul costului de productie al unei piese

Costul materialului necesar confectionarii piesei

4

2oDf

=

pi aria piesei plane

35,81

dmdaNPmmg

=

=

kgleiP 2,73=

ccalcf kk = -coeficient de croire

24


fmat k

ppgfC

= 410066,6=matC

Costul manoperei C man

oraleiS p 7,10= --retributia medie pe ora a prestatoruluioraleiS r 1,12= --retributi medie orara a reglorului

354,0000.145

30

0

1

=

=

=

man

p

CnT

Cota parte din cheltuieli de regie ce provine unei piese

R=350

100RCC manr =

Cota parte din amortizarea unei piese ce revine unei piese

000.203=pV lei anbucn 000.600=

2,4=pt 30716 =tmF 310912,4 =tmF ore

tdtm FF =

813074

1

=

=

=

=

s

s

t

dn

zileZN

k r =0,96 2=pn

prss

T

nkdnZnN

=

160 C ap = 410

nAV pp

C ap =1,205 310

Cota parte din amortizarea stantei

25


3105

000.000.2000.500

000.10

=

=

=

=

as

sas

s

CnVk

C

k

leiV

Costul unei piese matritate

asaprmanmat CCCCCC ++++=C=7,667

cCactual = 1000LeiCactual

310667,7 =

Bibliografie

1.Tapalaga I. , Achimas Gh. , Iancau H. , Tehnologia presarii la rece Cluj-Napoca, Institutul Politehnic Cluj-Napoca, 19802.Teodorescu M. s.a. Elemente de proiectare a stantelor si matritelor, Bucuresti, Ed. Didactica si pedagogica, 1983

26

Material A3 STAS 9485-80

84366240-tpr-proiect

Documents