4.calculul structurii din b a 1

8/13/2019 4.Calculul Structurii Din B a 1

1/29

1

cxzZxbcz

4.3 Calculul structur ii din beton armat:

Regimul de nlime: D+P+1E; Amplasament: zona 3 ora Iai; Structura de rezisten: cadre din beton armat, planeu peste parter i etajele 1,2 , monolit cu

grinzi principale. Perei desparitori din B.C.A.; Sistemul de fundare grinzi sub stalpi; Dimensiuni n plan: la demisol, parter etaj 1, avem: 2 deschideri L si 3 travei T , la etajul 2

(terasa circulabil) o Travee i dou deschideri (vezi plan terasa).

nlimi:

Schem dispunere elemnte structurale:

Schem dispunere elemnte structurale:


2/29

2

4.3.1. Predimensionarea structurii i calculul ncrcrilor:4.3.1.1.ncrcri permanente:4.3.1.1.1. La nivelul acoperiului:

- ncrcare dat de planeul de peste etajul 2, se distribuie pe suprafa, sau se alegedin program s-i calculeze greutatea proprie a elementelor:

Greuta proprie a planseului s-a ales din Axis VM, sse evalueze automat, de la seciunea:definire ncrcri; - ncrcarea dat de aticva fi distribuit liniar pe grinzile marginale de acoperi,

- Greutatea acoperisului, pentru dimensionarea stalpului:

4.3.1.1.2 ncrcarea la niveluletajului 2, ( terasei de la etajul 2):

- ncrcare dat de planeul de la nivelul etajului 2,este planeuterasa circulabilsedistribuie pe suprafa, sau se alege din program s-i calculeze greutatea proprie aelementelor:

Greuta proprie a planseului s-a ales din Axis VM , s se evalueze automat, de la seciunea:definire ncrcri; - ncrcarea dat de aticva fi distribuit liniar pe grinzile marginale , - Incarcarea dat de scar: - Greutatea etajului 2, pentru dimensionarea stalpului:

- 4.3.1.1.3 ncrcarea la nivelul etajului 1:

- ncrcare dat de planeul de la nivelul etajului 1, se distribuie pe suprafa, sau sealege din program s-i calculeze greutatea proprie a elementelor:

Greuta proprie a planseului s-a ales din Axis VM , s se evalueze automat, de la seciunea:definire ncrcri; - ncrcarea dat depereii exteriorise va distribui liniar pe grinzile marginale:


3/29

3

- ncrcarea dat de pereii interiorise va distribui uniform pe suprafaa planseului:

- Incarcarea dat de scar: - Greutatea etajului 1, pentru dimensionarea stalpului :

- 4.3.1.1.4 ncrcarea la nivelul parterului:

- ncrcare dat de planeul de la nivelul parterului, se distribuie pe suprafa, sau sealege din program s-i calculeze greutatea proprie a elementelor:

Greuta proprie a planseului s-a ales din Axis VM , s se evalueze automat, de la seciunea:definire ncrcri;

- ncrcarea dat de pereii exteriori se va distribui liniar pe grinzile marginale:

- ncrcarea dat de pereii interiori se va distribui uniform pe suprafaa planseului:

- Greutatea parter, pentru dimensionarea stalpului:

- - Greutatea elemente demisol, pentru dimensionarea stalpului:

-


4/29

4

4..2.ncrcri variabile:4.3..2.1.ncrcri date dezapad (Z);

- se distribuie pe terasa si pe acoperi:2 2

k i e t 0,kS =C C S = 0,8112 =1,60kN/m =160daN/m

4.3.1.3.ncrcarea util(U):

- Se distribuie n ah i pe toate suprafetele planeelor;

4.3..3.ncrcri excepionale:4.3.1.4.ncrcarea seismic(S);

-perioada de col (P100/2006);q =5*1.35/1.2=5.625- factor de comportare; -factor in funcie de clasa de importan;- 2.75factor de amplificare dinamic maxim;acceleraia terenului pentru priectare(p100/2006);4.3.4.PREDIMENSIONAREA STALPILOR:


5/29

5

- Aria stalpului: ; (modulat la 50mm 400mm);

=0.4- foraaxialnormalizat; clasa de beton C20; *+ (C20/25): - Foraaxialn stlp la nivelul ncastrriin starealimit de serviciude lungdurat;

Pentru dimensionare stlpilor se ia n considerare greutatea grinzilor i a stalpilor:- Greutatea grizilor:

- Greutatea de pe fiecare nivel:

- Dimensionarea stlpului:- fora axial n stlp la nivelul ncastrrii n

starea limit de serviciu de lung durat (P+0.4 U+0.4Z):

- Fora de compresiune pentru un stlp marginal (P+0.4 U+0.4Z):


6/29

6

- Fora de compresiune pentru un stlp central:

Dimensionarea grinzilor:

nlimea grinzii este maxim dintre lungime si travee:


7/29

7

4.3.2. CALCULUL STATIC:

4.3.2.1. Modelul de calcul:

Materiale:

Nume Tip Ex[N/mm2]

Ey[N/mm ] t[1/C] [kg/m3] Culoarematerial

Culoarecontur

1 Grinzi C20/25 Beton 18000 18000 0,20 1E-05 2500 ...... ......

2 Stlpi C20/25 Beton 29000 29000 0,20 1E-05 2500 ...... ......

SeciuniDenumire Procesare Forma h

[mm]b

[mm]Ax

[mm2]Ay

[mm2]Az

[mm2]

1 Stalpi 400x400 Alte Rect. 400,0 400,0 160000,00 133333,30 133333,30

2 Grinzi 300x550 Alte Rect. 550,0 300,0 165000,00 137500,00 137500,00

; ;(PENTRU GRINZI); ;(PENTRU STLPI);Sectiune de calcul pentru stalpi: seciune ptratic

Seciunea de calculpentrurigle:


8/29

8

nlimeaplciide la acoperis si etajul 2 (acoperis terasa) : nlimeaplcii:

4.3.2.3.Ipoteza de ncrcare:

4.3.2.3.1.Ipoteza ncrcrii permanente (P);ncrcarea dat de planee , grinzi, stlpidin beton armat se calculeaz n axisG:

4.3.2.3.2.Ipoteza ncrcrii din zpad:


9/29

9

4.3.2.3.3.Ipoteza ncrcri utile: ();


10/29

10

4.3.2.3.4.Ipoteza ncrcri utile2 dispuse n ah:;

4.3.2.3.5.Ipotezancrcarea seismic:

ZONA: BACU:

-perioada de col (P100/2006);

q - factor de comportare, structur neregulat; pentru cldiri cu mai multe etaje; - factor in funcie de clasa de importan(p100/2006, pct.4.1);- 2.75factor de amplificare dinamic maxim;acceleraia terenului pentru priectare(p100/2006, pct.3.1);0.8factor de corecie ce ine seama de contribuia modului fundamental;mmasa construciei;

spectrul normalizat de rspuns elastic; dac

; dac ;


11/29

11

; Perioada de control a spectrului de rspuns , reprezint grania dintre zona (palierul) de valorimaxime n spectrul de viteze relative:

4.3.2.4.Grupri de ncrcri:

SLU1 1.35P+1.5U1+1.05Z; SLU2 1.35P+1.05U1+1.5Z; SLU3 1.35P+1.5U2+1.05Z; SLU4 P+0.4U1+0.4Z+S; SLU5 P+0.4U1+0.4Z-S; SLS P+0.4U1+0.4Z+0.6S;

Nume Tip Permanente Zapada U1 U2 SM + SM - Observatie1 Modala - 1,00 0,40 0,40 0 0 0

2 SLU1 SLU 1,35 1,05 1,50 0 0 0

3 SLU2 SLU 1,35 1,50 1,05 1,05 0 0

4 SLU3 SLU 1,35 1,05 0 1,50 0 0

5 SLU4 SLU 1,00 0,40 0,40 0 1,00 0

6 SLU5 SLU 1,00 0,40 0,40 0 0 1,00

7 SLS SLS 1,00 0,40 0,40 0 0,60 0

4.3.2.5.Diagrame de eforturi afiate la fiecare etap:


12/29

12

Diagrama de efort axial Nx [KN]; Diagrama de moment ncovoietor My [KNm]; Deplasri pe direcia x,y n gruprile SLU4 si SLS [mm];

Cadrul luat n calcul:

Cadrul:

Grinda i stlpul luate n calcul:


13/29

13

4.3.3.PROIECTAREA GRINZILOR

4.3.1.Numerotarea nodurilor:Momentele ncovoietoare din nfurtoarea maxim:

Momentele ncovoietoare din nfurtoarea minim:


14/29

14

Se iau momentele de la faa stlpului din Axis i s-au notat n desenul de mai jos:

4.3.3.3.Calculul momentelor ncovoietoare de proiectare pentru bara 13-14;

Se calculeaz cu momente la faa stlpuluiluate din Axis:


15/29

15

4.3.4.Calculul armturilor longitudinale din reazeme:- n reazemul 28:

a=60 [mm];

[ ]

( )

[ ]

[ ]


16/29

16

4.3.3.6.Calculul armaturilor longitudinale din camp:

( ) Aria necesar:

4.3.3.7. Calculul forei tietoare de proiectare:

Fora tietoare de proiectare conform (P100-1-2006);


17/29

17

facor de suprarezisten datorat efectului de consolidare aotelului:

4.3.3.8.Dimensionarea armturii transversale:

- coeficient care ine seama de starea de efort in fibra comprimat;z=0.9; coeficient de reducere a rezistenei betonului fisurat la for tietoare;dac: se vor modifica dimensiunile seciunii:

s=100 [mm];

4.3.3.9.Plan cofraj peste: demisol figurat n plane :Planul cofraj a unui planeu reprezint o vedere de sus a elementelor componente considerndormturile nemontate i betonul neturnat:

4.3.3.10. Lungimi de ancorare:

- pentru armaturile din reazeme:

- diametrul barei; - tensiunea in bar, inseciunea de calcul;

=1 - pentru condiii de aderen bun;

-pentru condiii de aderen mediocre; - pentru < 32mm;


18/29

18

- pentru C20/25; - pentru armaturile din camp:

[ ]

4.3.3.11. Lungimi de suprapunere:

armaturile din camp:

armaturile din rezem:

Bara

Lungimi de ancorare Lung. de sup.

Reazem Camp Reazem Camp

Lbd.rqd(m) Lbd.rqd(m) l0r l0c

28 16 0,77 14 0,47 0,89 0,54

39 14 0,67 14 0,47 0,77 0,54

34 14 0,67 14 0,47 0,77 0,54

36 16 0,77 14 0,47 0,89 0,54

38 16 0,77 14 0,47 0,89 0,54


19/29

19

- Calculularmturilorlongitudinale din reazeme:C

ncrcriNod Med i-j p% As2.i Mrb2.i As2r.i dL.i

SLU4 28 87,68 390,58 633,31 109,5 804,25 16

SLU5 39 85,74 390,58 618,39 85,4 615,75 14

SLU5 34 81,00 390,58 582,15 85,4 615,75 14

SLU4 36 87,12 390,58 629,00 109,49 804,25 16

SLU4 38 109,00 390,58 800,34 109,49 804,25 16

- Calculularmturilorlongitudinale din cmp:Bara M.max.cp p%.camp As1 Mrb1 As1r dL camp

41 11,30 390,58 77,42 65,01 461,81 14

42 29,81 390,58 206,71 65,01 461,81 14

40 55,00 390,58 387,98 65,01 461,81 14

35 56,00 390,58 395,31 65,01 461,81 14

- Dimensionareaarmturitransversale:Bara V.Ed VRds Asw nr dbw V.Rdmax VRds>V.Ed V.Rdmax>V.Ed

41 69,02 101,75 113,10 4 6 485,9 TRUE TRUE

42 69,02 101,75 113,10 4 6 485,9 TRUE TRUE

40 59,16 101,75 113,10 4 6 485,9 TRUE TRUE

35 74,18 102,00 113,10 4 6 485,9 TRUE TRUE


20/29

20

4.3.4.PROIECTEREA STALPILOR

4.4.1 Calculul momentelor de proiectere:

Momente in nod:

Diagrama de moment Diarama de Forta Axiala


21/29

21

Pana aici sa bagi in licenta restu iti trimit maine seara ca nu am mai putut in seara asta

Stlpul central:

- factor de suprarezisten datorat efectului de consolidare a otelului;4.3.4.2Calculul armturilor longitudinal stlp;


22/29

22

a=60 mm;

dac betonul nu fisureaz i stlpul se armeaz din procentul minim de armare. [ ]

Procentul minim de armare:

Bara

MEd NEd p% 39 60.25 57,26 295,187 544 146,3967 93,74 14 615,8

26 108.67 200,23 747 544 1405,91 202,4 22 1520,613 132.15 210,17 1224,251 544 1551,804 219,59 22 1809,6


23/29

23

4.3.4.3.Verificarea la compresiune excentricoblic: (S5);

Bara

Verificarea la compresiune excentricoblic

MRd

kNm

dL

mm

Asr

mm2M oblic

39 93,74 14 615,8 TRUE

26 344,9 22 3217 TRUE

13 337,8 22 3217 TRUE

4.3.4.4.Calculul foreitietoarede proiectare;

-pentru nivelul de baza al construciei; -pentru restul nivelelor;H=2.6 m


24/29

24

4.4.5.Dimensionarea armaturii transversale:

- coeficient care ine seama de starea de efort n fibra comprimat;z=0.9d, -coeficient de reducere a rezistenei betonului fisurat la for tietoare dac nu estendaplinitcondiiatrebuiescmodificatedimensiunileseciunii)(dac rezult o valoare mai mare n continuare se ia n calcul );

s=100 mm; * +

Hnivmm

Bara kN

kN

kN

nrdbwmm

Aswmm2

pe pe.min

2750 39 423,90 112,49 217,39 4 8 201,06 0,01 0,0035

2800 26 423,90 243,46 339,67 4 8 203.12 0,00 0,0035

2800 13 423,90 238,45 339,67 4 8 201,06 1,64 0,0050


25/29

25

4.3.4.6.Verificarea deplasrilor relative de nivel:

Verificarea la starealimitultim SLU;

q-factor de comportare, q=5.625 ;

H.et Nod dSLU drSLU draSLU Verif

2750 52 17.646 56.31 69 TRUE

2800 39 13.529 61.21 70 TRUE

2800 26 6.444 62.25 70 TRUE


26/29

26

Verificarea la starealimit de serviciu SLS:

- factor care ine seama de perioada de revenire mai scurt a aciunii seismice;

Hniv

mmBara

dSLS

mm

drSLS

mm

draSLS

mmVerif

2750 52 11.03 12.9 13.75 TRUE

2800 39 8.43 9.45 14 TRUE

2800 26 4.09 6.78 14 TRUE


27/29

27

4.3.4.7.Calculul foreitietoare de proiectareorizontaln noduri:

Noduricentrale:

- factor de suprarezisten;

- ariile reale ale armturilor de la partea superioar

i de la partea inferioar a grinzilor;

- foratietoareVEdde proiectare din stlpul de sub nod;

fora tietoare de proiectare din nod;Nod 52 112,488 239,04702

39 243,4588 106,13253

26 223,4541 85,322051

25 238,4541 85,322051

4.4.8.Verificarea la fortietoareorizontal:

Noduri centrale:

- rezistenacaracteristicabetonului la compresiune;fora axial normalizat n stlpul de deasupra;


28/29

28

Nod bj Vjhd Verificare52 0,552 0,13840351 400 239047 TRUE

39 0,552 0,35024381 400 106132,5 TRUE

26 0,452 0,251565 400 10435 TRUE

25 0,552 0,57401116 400 85322,05 TRUE

4.3.4.9 Verificarea armturii transversal n noduri:

Noduricentrale:

- ariatotal de etrieriorizontalin nod, aria total de armatur din stlp; =4- numarul de etrieriorizontalin nod ;

-Ariilereale ale armaturilor de la parteasuperioari de la parteainferioar a grinzilor;

fora axial norma;

Nod Ash*fyd Verif

52 410,1663 TRUE

39 640,8849 TRUE

26 580.258 TRUE

25 410,1663 TRUE


29/29

4.3.4.10.Verificareaarmturiilongitudinale din nod;

- armturalongitudinalvertical care treceprin nod, incluzndarmturalongitudinal a stlpului;

- Armturalongitudinal din stlp;

- distanainterax ntre armturilemarginale ale stlpilor;

- distanainteraxntrearmtrile de la parteasuperioariceainferioar a grinzilor;

Nod Asv Ash verificare

52 1894,428 201,06 TRUE

39 4608,726 314,159 TRUE

26 4508,726 256.258 TRUE25 4495,628 201,06 TRUE

4.calculul structurii din b a 1

Documents