ventilari adi

8/12/2019 Ventilari Adi

1/22

Academia de Poliie Alexandru Ioan Cuza-BucuretiFacultatea de PompieriGrupa 405

Proiect

Instalaii de ventilareiclimatizare

ntocmit: ndrumtor:St.sg.Muat Adrian Conf.univ.dr.ing.col Zgavarogea Irina

2013


2/22

MEMORIU TEHNICO-JUSTIFICATIV

n acest proiect se dimensioneaz o instalaie de ventilare i climatizare aferentunor ncperi dintr-o cldire social-cultural amplasat n localitatea Sibiu. Orientarea

intrrii principale este Nord.1. Tema de proiectare:a) Destinaia cldirii : Social-cutural;

b) Localitatea : Sibiu;c) Orientarea intrrii principale :NORD;d) Elementele delimitatoare ale ncperii:

- pereii exteriori sunt multistrat tip 12;- acoperisul este de tip terasa tip 4;- ferestre termopan;

e) Numrul ocupanilor : 10 persoane;f) Putere instalat : 30 W/m2;g) Sistemul de ventilare : anemostate.

2. Pentru trasarea proceselor de tratare complex a aerului n diagrama H-Xeste necesar calcularea parametrilor de var i iarn.

3. Pentru determinarea debitului de aer necesar climatizrii ncperii trebuies se cunoasc starea aerului interior, sarcina termic de var i umiditatea.

Astfel pentru bilanul termic de var s-au calculat aporturile de cldur dinexterior prin elementele ineriale i neineriale, de la ncperile vecine, ct idegajrile de cldur de la sursele interioare (degajri de cldur de la oameni si de lasursele de iluminat electric).

Pentru bilanul termic de iarn s-au calculat degajrile de cldur de la oameni,corpuri de iluminat,de la corpurile statice i pierderile de cldur ale ncperii.

4. n urma calculului bilanului termic de iarn i var pentru ncperileclimatizate s-au determinat:

Qv=4443.31W;Qi= -849.96W;

5. Din calculul bilanurilor de umiditate att pentru var ct i iarn, care s-aufcut lund n calcul sursele ce degaj vapori, a rezultat:Gv=0.175*10-3kg/s

Gi=0.175*10-3kg/s

6. Debitul de aer rezultat a fost determinat din condiia de preluare simultan acldurii i umiditii: L=1446 m3/h

7. Aerul este refulat cu ajutorul a 5 anemostate tip ALE:-dimensiunile 225x225 mm pentru cele 3 anemostate care debiteaz undebit de aer de 400 m3/h-dimensiunile 150x150 mm pentru cele 2 anemostatele care debiteaza undebit de aer de 200 m3/h.

8. Aerul este aspirat cu ajutorul a 5 anemostate tip ALE:


3/22

-dimensiunile 225x225 mm pentru cele 3 anemostate care aspir un debit deaer de 400 m3/h-dimensiunile 150x150 mm pentru cele 2 anemostatele care aspir un debitde aer de 200 m3/h

9. Centrala de tratare a aerului este de tip 6/3, 5T-440, debit de 1663 m3/h cuurmtoarele dimensiuni: BxH=610mm x 305mm.Celelalte componente ale instalaiei sunt:

10. Modul de dimensionare a centralei de climatizare, accesoriilor, a canalelorde aer, a asigurat n ncpere un climat care permite desfurarea unei activitinormale

AgregatTipagregat

Lungime(mm)

Camera amestec M1 305Ventilator V 610Filtru FH3 305Baterie de

nclzire

H3 305

Camera de umidificare SRB 610Bateria dercire

K6 610


4/22

Cap 1.Calculul parametrilor aerului exterior

VARA

Temperatura aerului exterior tev , se calculeaz cu relaiade mai jos,unde tem reprezint temperatura exterioar medie a lunii iulie,corespunztoare localitii n care este amplasat cldirea, iar Azreprezintamplitudinea oscilaiei zilnice a temperaturii exterioare.

tev = tem + Az= 23,5 + 7 = 30,5 [C]

Valorile temi Azsunt date n STAS 6648/1-1982 pentru principalelelocaliti din Romnia. n cazul nostru, pentru localitatea Sibiu,gradul

de asigurare este de 98%.

Coninutul de umiditate al aerului exterior Xcl este necesar pentrustabilirea punctului de stare; el se determin funcie de localitate igradul de asigurare ales, tot din STAS 6648/1-1982:

Xcl = 11,45 [g/kg aer uscat]

Umiditatea relativ a aerului umed se determin cu ajutoruldiagramei h-x intersectnd linia ce corespunde coninutului de vaporide ap cu linia temperaturii.

ev = 41%

Entalpia h se calculeaz conform relaiei :hev = tev+(1,86tev+2500)Xcl10

-3== 30,5+(1,8630,5+2500) 11,45 10-3 = 59,8 [kj/kg]


5/22

IARNA

Temperatura aerului exterior tei n anotimpul rece, se considera nfuncie de zona climatic n care se afl localitatea, valorile ne suntdate n STAS 1907/1:

tei= -18 [C]

Umiditatea relativ a aerului umed se consider:ei=80%

Coninutul de umiditate al aerului exterior, corespunde unei umiditirelative a aerului exterior de iarnde ei=80% i pentru zona climaticn care se afllocalitatea avem:

Xcl = 0,6 [g/kg aer uscat]

Entalpia h se calculeaz conform relaiei :hei = tei+(1,86tei+2500)Xcl10

-3== -18+[1,86(-18)+2500]*0,610-3= -16,5 [kj/kg]

Cap 2.Calculul parametrilor aerului interior

VARA

Temperatura aerului interior tiv pentru climatizare, se calculeaz curelaia :

tiv= 10+ 0,5 tev=10+ 0,5 30,5= 25,3 [C]

Umiditatea relativ a aerului interior iv se alege ca i temperaturaaerului , pe considerente de confort sau tehnologice.

iv=50%

Coninutul de vapori de ap al aerului umed se determin cu ajutoruldiagramei h-x intersectnd linia umiditii relative a aerului umed culinia temperaturii si obtinem:

Xcl=10,5 [g/kg aer uscat]

Entalpia h se calculeaz conform relaiei :hiv = tiv+(1,86tiv+2500)Xcl10

-3== 25,3+(1,8625,3+2500) 10,510-3 = 52 [kj/kg]


6/22

IARNA

Temperatura aerului interior tii , se obine din STAS 1907 n funciede destinaia ncperii, dar nu mai puin de 20 C:

tii= 20 [C]

Umiditatea relativ a aerului interior ii se alege corespunztorcondiiilor de confort sau cerinelor tehnologice , adoptndu-se valorisimilare situaiei de var :

ii=50%

Coninutul de vapori de ap al aerului umed se determin cu ajutoruldiagramei h-x intersectnd linia umiditii relative a aerului interiorcu linia temperaturii:

Xcl= 7,3 [g/kg aer uscat]

Entalpia h se calculeaz conform relaiei :hii = tii+(1,86tii+2500)Xcl10

-3 == 20+(1,86 20+2500)7,310-3=38,5 [kj/kg]

TABEL CENTRALIZATOR


7/22

Calculul radiaiei solare

Radiaia solar are o variaie anual, lunar i zilnic determinate de poziiasoarelui pe bolta cerului. Radiaia este recepionat la sol sub form de radiaiedirect i radiaie difuz.

Pentru determinarea sarcinii termice de var a ncperilor se vor consideravalori de calcul corespunztoare lunii iulie, pentru latitudinea de 450N.Intensitatea radiaiei solare directe ID [W/m

2] va fi luat n considerare nfuncie de or i de orientarea elementului de anvelop.

Intensitatea radiaiei difuze Id[W/m2] se stabilete n funcie de or, fiind

considerat aceeai pentru toate orientrile.Radiaia solar global I [W/m2] se calculeaz nsumnd valorile radiaiei

directe i difuze:I=ID +Id [W/m

2]

Valorile de calcul pentru radiaia solar direct i difuz sunt date n tabelulurmator:

Cap 3.Sarcina termic de var a ncperilor climatizate

Sarcina termic de var se mai numete i sarcina de rcire i se calculeaz cuformula:

QV=Qap+Qdeg,unde: Qap - aporturile de cldur

Qdeg - degajrile de cldur

Qap=Qperei+Qferestre+Qncperi vecineQdeg=Qoameni+Qiluminat

Ora 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

ID 53 3 - - - - - - - - - 3 188

Id 53 80 103 123 136 1 46 147 146 1 36 123 103 80 53

I 106 83 103 123 136 146 147 146 136 123 103 83 241

ID - - - - - - - 144 338 498 575 568 383

Id 53 80 103 123 136 1 46 147 146 1 36 123 103 80 53

I 53 80 103 123 136 146 147 290 474 621 678 648 436

ID - - 41 159 316 354 394 354 316 159 41 - -

Id 53 80 103 123 136 1 46 147 146 1 36 123 103 80 53

I 53 80 144 282 452 5 00 541 500 4 52 282 144 80 53

Calculul pentru radiaia solar

N

V

S


8/22

Aporturile de cldurAporturi de cldur de la perei exteriori:

Datorit fenomenului de acumulare termic, prin pereii exteriori apare unfenomen de amortizare i defazare ntre fluxul termic recepionat pe faa exterioar a

peretelui i fluxul termic ptruns n ncpere, astfel c acesta din urm are o valoaremai mic.

3.1. Aportul de cldur primit din exteriorSe determin cu formula:

Qpe= S qpe, unde:

Qpe - aport de cldur din exterior prin perete;

S - suprafaa peretelui din care s-a sczut suma suprafeelor vitrate;qpe - flux de cldur transmis prinperete.

Fluxul termic transmis prin perete din exterior se calculeaz n funcie deorientarea peretelui i de ora la care se face calculul.

Acesta se calculeaz cu formula:

qpe = kPE (tsm- ti) + i (ts- tsm) , unde:

kPE - coeficient global de transfer termic prin perete;tsm - temperatura medie a aerului nsorit;ti - temperatura interioar de calcul n perioada de var ; - coeficient de amortizare pentru perete. Se determin n funcie de

rezistena termic aelementului de construcie i de coeficientul deasimilare a cldurii;

ts - temperatura aerului nsorit;

Pentru uurina calculului i eliminarea unor eventuale greeli, qpe a fost

calculat i tabelat n ndrumtorul de Proiectare a Instalaiilor de Ventilare iclimatizare. Acesta se alege n funcie de tipul peretelui, orientarea acestuia, i dediferena de temperatur dintre exterior i interior t.

t = tevtiv;tev 30,5

oC;tiv25,3

oC;t = 5,2oC => aleg pentru calcul t = 5,2oCTipul peretelui- Multistrat Tip 12;


9/22

Valorile aporturilor de cldur prin pereti sunt calculate n urmtorul tabel:

3.2. Aporturile de caldurprin ferestre

Principalii factori care dau aceste aporturi sunt intensitatea radiaiei solare itemperatura. Intensitatea radiaiei solare este influenat i de calitatea geamului,de existena unor mijloace de ecranare a ferestrei, de tipul ferestrei folosite, deorientarea ferestrei.

QFe=QI+QT[W];

QI- fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat intensitii radiaiei solare;QT- fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de temperatur;

WISIcSmfcQ maxdmaxDpitI , unde:Ct- coeficient n funcie de tipul de tmplrie;

ct=1pentru ferestre cu ram din lemn sau din PVCct=1,15 pentru ferestre cu ram din Aluminiu, vitrin, fr ram sau

perete cortin;

ffactor solar,depinde de calitatea geamului i de radiaia solar direct;cpcoeficient pentru puritatea atmosferei; se alege n funcie de ora la care

radiaia solar este maxim;mcoeficient de acumulare termic. Se determin n funcie de coeficientul

de asimilare termic s, si de orientarea ferestrei; s= 4,5 .. 10,5 [W/mK];Sisuprafaa nsorit a ferestrei de lime B si inlime H:

uui hHbBS [m2];

11uu cb , bu-lungimea benzii umbrite;

122uu hch , hu-inlimea benzii umbrite;


10/22

B, H, 1 , 2i h1au semnificaia din figur, respectiv:1i 2sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire;h1 distana dintre fereastr i elementul orizontal de umbrire;cu1si cu2sunt coeficieni de umbrire determinai funcie de unghiul de azimut

solar si unghiul de inlime solar i;

Avnd determinai toi termenii din formula suprafeei nsorite S i, am calculat icentralizat valoarea acesteia pentru fiecare orientare i or:

maxDI - intensitatea radiaiei solare directe maxime pentru orientarearespectiv;

maxdI -intensitatea radiaiei solare difuze 2max mW147dI . WieT ttkSQ

unde:S= suprafaa total a ferestrei;K= coeficient global de transfer prin fereastr;te= temperatura exterioar;ti= temperatura interioar;

Tip fereastr: Termopan cu geamuri clare la interior i exterior;Aleg factorul solar conform tipului ferestrei fr elemente de umbrire: f=0,4


11/22

Valorile aporturilor de cldur prin ferestre sunt calculate n urmtoarele tabele:

Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i ferestre:

3.3. Aporturile de cldur de la ncperi vecine

Qiv=Spi*kpi*(ta-ti);Spi= suprafaa peretelui dintre cele dou ncperi, calculat ca produs aldimensiunilor interioare ale peretelui respectiv;

ta= temperatura din ncperea vecin neclimatizat;ti= temperatura interioar din ncperea climatizat;kpi=coeficientul global de transfer termic al peretelui;kpi=1/(1/i+/ +1/i);unde: i=8 [W/m

2K];

Aleg perete interior perete monostrat tip 2:din BCA:Kpi=1/(1/8+0,2/0,27+1/8)=1,01 =grosimea peretelui interior;


12/22

=0.2 [m]ta-ti=2 pentru N;ta-ti=3 pentru E;ta-ti=4 pentru S;ta-ti=5 pentru V;

n cazul dat, ncperile climatizate primesc aport de cldur doar de la casascrii, care este comun. Suprafaa peretelui interior prin care se face aportul decldur este:Orientarea peretelui: N => ta-ti=2C.S=16,04*3= 48,12 [m2];kpi=1,01;Qiv= 48,12*1,01*2=97,2 [W];

QAP= QPE+QFE+QIV [W];QAP=2380+97,2=2477,2 [W].

3.4. Degajri de cldur de la oameni

Qom=N*qom [W];unde: N=numr de oameni din ncapere;

N=10 persoane;qom=degajarea specific de cldur pentru o persoan;qom=qp+ql;qp=degajarea de cldur perceptibil; qp=70 [W];ql= degajarea de cldur latent; ql= 45 [W];qom=70+45=115 [W];

Qom=10*115=1150 [W].

3.5. Degajrile de cldur de la sursele de iluminat electric

Qil=Nil*B [W];unde: Nil=puterea instalat a surselor de iluminat; [W];

Din tem, puterea instalat este de30 [W/m2];Suprafaa ncperilor climatizate este de 85,01[m2];

Nil=30*85,01=2550,36 [W];B=coeficient care ine seama de partea de energie electric transformat in

cldur;Alegem iluminat fluorescent => B=0,8;Se consider 40% din puterea instalat, deoarece n anumite ore nu avem

iluminat artificial:Qil=2550,36*0,8*0,4=816,11 [W].

Degajrile de cldur sunt formate din degajri de la oameni i de la sursele deiluminat electic.


13/22

QDE=Qom+Qil [W];QDE=1150+816,11=1966,11 [W].

Sarcina termic de var e egal cu suma aporturilor si degajrilor.QVARA=QAP+QDE [W];

QVARA=2477,2+1966,11 =4443,31 [W].

Cap 4. Sarcina termic de iarn a ncperilor ventilate sau climatizate

Qi= -Qp+Qdeg[W];unde: Qdeg=suma degajrilor de cldur de la sursele interioare;

Qp=pierderea de cldur a ncperii;

4.1. Degajrile de cldur de la sursele interioare:

Qdeg=Qom+Qil+Qcs[W];unde:v Qom=degajrile de cldur de la oameni;

Qil=degajrile de cldur de la iluminat;Qcs=degajrile de cldur de la corpurile statice;

4.2. Degajrile de cldur de la oameni:

Qom=N*qom [W];unde: N=numr de oameni din ncpere;

N=10 persoane;qom=degajarea specific de cldur pentru o persoan;

qomse alege din anex, rezult qom=115 [W];Qom=10*115=1150 [W].

4.3. Degajrile de cldur de la sursele de iluminat electric

Qil=Nil*B [W];unde: : Nil=puterea instalat a surselor de iluminat; [W];Din tem, puterea instalat este de 30[W/m2];Suprafaa ncperilor climatizate este de 85,01 [m2];

Nil=30*85,01=2550,36 [W];B=coeficient care ine seama de partea de energie electric transformat in

cldur;Alegem iluminat fluorescent => B = 0.8;Se consider 50% din puterea instalat pentru c in anumite ore nu avem

iluminat artificial;Nil=0,5*2550,36=1275,18 [W];Qil=1275,18*0.8=1020,14 [W].


14/22

4.4. Degajrile de cldur de la corpuri statice:

Qcs=Qp*t/t [W];t=tG-te;t=ti-te;

unde te=temperatura exterioar iarna;te= -18 [C];ti=temperatura interioar iarna;te= 20 [C];tg=temperatura de garda tg=510 [C]. Alegem tg=5 [C];

Qp=pierderile de cldur;Qp=Vncpere*qp[W];

unde qp=indice pierdere de cldur;qp=2540 [W/m3]. Alegem qp=30 [W/m

3];Vncpere= volumul ncperii;Vncpere=Sh;

unde S= suprafaa ncperilor climatizate;S=85,01 [m2];h= nltimea unei ncperi;h= 3 m

Vncpere=85,013=255,03 [m

3

];Qp=Vncpere*qp

Qp=255,0330=7650,9 [W];

Qcs= Qp

unde:

t = tg-tei t = ti-te

Qcs=7650,9

4630,8 [W];

4.5. Degajrile de cldur de la sursele interioare:

Qdeg=Qom+Qil+Qcs [W];Qdeg=1150 +1020,14 +4630,8 =6800,94 [W];

Qi=-Qp+QdegQi=-7650,9+6800,94 = -849,96 [W].


15/22

Cap 5. Degajri de umiditate:

5.1. Degajrile de umiditate vara:

Gom=Nqom[kg/s];unde: N=numrul de persoane;N= 10 persoane;

qom=degajarea specific de umiditate;qom=qI/(hv1000) [kg/s pers];unde: qI=degajarea de cldur latent a omului conform activitii executate;

hv=entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman tom=37 [C];

hv=1.86tom+2501 [kj/kg];hv=2569,82 [kj/kg];Alegem din anexa qI=45 [W];qom=45/(2569,821000) [kg/s pers];qom=0,017510

-3[kg/s pers]Gom=100,017510

-3=0,17510-3[kg/s];Gom=0,17510

-33600=0,63 [kg/h].

5.2. Degajrile de umiditate iarna:

Gom=Nqom[kg/s];unde: N=numrul de persoane;

N= 10 persoane;

qom=degajarea specific de umiditate;qom=qI/(hv1000) [kg/s pers];unde: qI=degajarea de cldur latent a omului conform activitii executate;

hv=entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman tom=37 [C];

hv=1.86tom+2501 [kj/kg];hv=2569,82 [kj/kg];Alegem din anexa qI=45 [W];qom=45/(2569,821000) [kg/s pers];qom=0.017510

-3[kg/s pers]Gom=100,017510

-3=0,17510-3[kg/s];Gom=0,17510

-33600=0,63 [kg/h].


16/22

Cap 6. Bilanul de substane nocive

YCO2=N*yCO2 [g/h];Unde: N= numrul de persoane din ncpere;

N=10 persoane;

yCO2=degajarea specific de CO2a unei persoane;

Alegem din anexa conform activitii ce se desfoar n incint pentru muncauoar:YCO2=35 [g/h];YCO2=10*35=350 [g/h]=0,35 [kg/h].

Cap 7. Calculul debitului de aer

Se calculeaz pe baza bilanurilor de nociviti i n primul rnd prin diluareacldurii i a umiditii;L=Qv/(hi-hc)=Gv/(xi-xc) [kg/s];unde: Qv=sarcina termic de var;

Qv=4443,31 [W];hi=entalpia aerului interior;hc=entalpia aerului climatizat;Gv=debit umiditate vara;Gv=0,175*10

-3[kg/s];xi=coninutul de umiditate al aerului interior;

xc=coninutul de umiditate al aerului exterior;v=Qv/Gv [kj/kg];v=4443,31/(0,175*10

-3)=25390,34 [kj/kg];Ducem pe diagrama h-x a aerului umed pentru situaia de var o paralel la

raza procesului prin punctul I.tc=ti-tc

unde tc se alege conform tipului sistemului de ventilare.tc=4..8C .

t 4 6 8tc 21 19 17hc 47,4 45,1 42,8

hc 4,6 6,9 9,2xc 10,4 10,3 10,2

xc 0,1 0,2 0,3L[kg/s] 0,965 0,643 0,482L[m/h] 2895 1929 1446n=L/V 12 8 6


17/22

Alegem tc=8[C]. Se alege din diagram h-x a aerului umed punctual Cv cuurmatoarele caracteristici:

tCv=17[C];xCv=10,2 [g/kg];hc=42,8[kj/kg];

=85[%];Rezulta L=0,482 [kg/s]calculat la o densitate a aerului de 1,2 [kg/m3] i un numr deschimburi orare n=6.

Pentru situaia de iarn se recalculeaz hC i xC cu formulele (debitulrmnnd constant):

hc=hi-Qi/L;xc=xi-Gi/L;i=Qi/GiQi= -849,96 [W];

Gi= 0,175*10

-3

[kg/s];i=(-849,96)/(0,175*10-3)= -4856,91[kj/kg];

Li=LV=0,482 [kg/s];hc=38,5-(-0,849/0,482)=40,26 [kj/kg];xc=7,3-(0,175/0,482)=6,93[g/kg];

Din diagram rezult c temperatura punctului C este de 23 C cu =40%.Dac instalaia folosete att aer interior ct i exterior trebuie stabilit att

proporia de aer proaspt ct i proporia de aer recirculat. Pentru a determinadebitul de aer proapt, trebuie s inem cont de urmatoarele condiii:

1) diluarea coninutului de CO2de la oameni:L1=YCO2/yadco2-yrco2unde:

YCO2= bilanul de substane nocive calculat mai sus;YCO2=0,35 [kg/h]=350 [g/h];-yadco2este concentraia admisibil de CO2n aerul ncperilor;

- pentru ncperi n care oamenii se afl periodic (institutii), concentraiaadmisibil de CO2n aerul ncperilor este de 1,75[g/m

3];

-yrco2este concentraia de CO2n aerul exterior;-pentru un ora mic, concentraia de CO2n aerul exterior este de 0,6[g/m

3];

L1=350/(1,75-0,6);L1=305 [m

3/h].

2) Condiiile igienico-sanitare:L2=N*LPsp

unde: N=numrul de persoane;N=10 persoane;LPsp=debit de aer proaspt necesar pentru o persoan;


18/22

Temperatura exterioar vara este de 30,5C, deci vom utiliza un factor dediminuare de 0,75;

Debitul de aer specific pentru o ncpere unde nu se fumeaz este de 25[m3/h];

LPsp=0,75*25=18,75 [m3/h]

L2=10*18,75=187,5 [m3

/h].

Debitul de aer proaspt introdus n ncpere este maximul dintre cele doudebite rezultate din cele dou condiii. Deci debitul de aer proaspt introdus nncpere este egal cu Lmin=305 [m

3/h]=0,101 [kg/s];Cantitatea de aer recirculat va fi egal cu LR=L-Lmin;

LR=0,482-0,101 [kg/s];LR=0,381 [kg/s].

Cap 8. Tratarea complex a aerului8.1. Iarna

Parametrii aerului rezultat n urma amestecului iarna dintre aerul exterior iaerul interior sunt calculai cu relaiile:

hM=(Lmin*hE+LR*hI)/(LR+Lmin)xM=(Lmin*xE+LR*xI)/(LR+Lmin)hM=[0,101*(-16,5)+0,381*38,5]/(0,101+0,381)hM=26,97 kj/kgxM=(0,101*0,6+0,381*7,3)/(0,101+0,381)xM=5,89 g/kg.Deoarece din punctul M nu se poate face un proces de nclzire cu

umidificare adiabatic, vom modifica coordonatele acestuia astfel :XM=4 g/kg ihM=11,5 kj/kg. Am recalculat debitele i am obinut urmtoarele rezultate:LR=0,154 kg/s , Lmin=0,328 kg/s-se determin punctul U la intersecia dreptei Xc cu curba R=90%;-se determin punctul P la intersecia dreptei hUcu dreapta XM;-punctul P are urmatorii parametri xp=4 g/kg si hP=27 kj/kg;-se unesc punctele M,P,U i C obinandu-se procesul de tratare prezentat n

diagrama anexat care este realizat din urmatoarele procese simple: Ii+Ei=M proces de amestec; M-P proces de prencalzire P-U proces de umidificare adiabatic; U-C proces de rencalzire;


19/22

SITUAIA DE IARNE Ii P M M C

t[0C] -18 20 23 12,8 1,5 23x[g/kg] 0,6 7,3 5,89 5,89 4 6,93h[kj/kg] -16,5 38,5 38 32,5 11,5 42,06

[%] 80 50 35 65 95 40

8.2. Vara

Parametrii aerului rezultat n urma amestecului vara dintre aerul exterior iaerul interior sunt calculai cu relaiile:

hM=(Lmin*hE+LR*hI)/(LR+Lmin)xM=(Lmin*xE+LR*xI)/(LR+Lmin)

hM=[0,101*59,8+0,381*52]/(0,101+0,381)hM=53,63 kj/kgxM=(0,101*11,45+0,381*10,5)/(0,101+0,381)xM=10,69 g/kg.Se va realiza un proces de tratare cu baterie de rcire i camer de

umidificare n regim adiabatic dup cum urmeaz:-se determin punctul R,la intersecia dreptei Xccu curba R=90%;-se unete punctul M cu punctul T aflat la intersecia curbei =100% cutemperatura medie de rcire tBR (valoarea standard de 9,5C);

-se determin punctul U la intersecia dreptei MT cu dreapta hR;-se unesc punctele U, R, i C obinndu-se procesul de tratare care are ncomponen urmtoarele procese simple de tratare:

Ev+Iv=M proces de amestec M-U proces de rcire cu uscare U-R proces de umidificare adiabatic R-C process de renclzire

SITUAIA DE VAR

E Iv Cv T R M U

t[0C] 31 25 17 9,5 16 26,5 18,2

x[g/kg]11,4

510,5 10,2 7,5 10,2 10,3 9,1

h[kj/kg] 59,8 52 42,8 28 41,5 53,5 41,5[%] 41 50 85 100 90 48 68


20/22

Cap 9.Alegerea centralei de climatizare

Se alege o central de climatizare tip 6/3, 5T-440, debit de 1663 m3/h cuurmtoarele dimensiuni: BxH=610mm x 305mm. Viteza aerului prin central este de3,5m/s.

Celelalte componente ale instalaiei sunt:

Lcentral=305+610+305+305+610+610=2745 mm

Cap 10. Alegerea anemostatelor

Debitul de aer introdus n ncpere este de 1446m3/h. Prin tem am alesanemostate pentru fiecare camer n parte cu urmtoarele dimensiuni:

Camera cu S1=23,05 m2:

255,03 m3. 1446m3/h69,15 m3 .. x m3/hRezultx=392,07 m3/h, prin urmare alegem un anemostat ALE 400 cu dimensiunileLxB=225mmx225mm.


255,03 m3. 1446m3

57,24 m3 .. x m3/hRezultx=324,54 m3/h, prin urmare alegem un anemostat ALE 400 cu dimensiunileLxB=225mmx225mm.


255,03 m3. 1446m326,22 m3 .. x m3/hRezultx=148,66 m3/h prin urmare alegem un anemostat ALE 400 cu dimensiunileLxB=150mmx150mm.


255,03 m3

. 1446m3

33,99 m3 .. x m3/h

AgregatTipagregat

Lungime(mm)

Camera amestec M1 305Ventilator V 610Filtru FH3 305Baterie de

nclzire

H3 305

Camera de umidificare SRB 610Bateria dercire

K6 610


21/22

Rezulta x=192,72 m3/h prin urmare alegem un anemostat ALE 400 cu dimensiunileLxB=150mmx150mm.


255,03 m3. 1446 m368,05 m3 .. x m3/h

Rezulta x=385,83 m3

/h prin urmare alegem un anemostat ALE 400 cu dimensiunileLxB=225mmx225mm.Alegem grilele de evacuare a aerului din incapere de:

-dimensiunile 225x225 mm pentru anemostatele care debiteaza un debit de aer de400 m3/h-dimensiunile 150x150 mm pentru anemostatele care debiteaza un debit de aer de200 m3/h

Cap.11 Calculul canalelor de aer

Pentru calculul canalelor de aer se ntocmete schema izometric , dup care sentocmete urmtorul tabel de calcul:

DIMENSIONARE CANALE AER REFULAT

Nr.tronson

DebitVitez

(m/s)

Suprafat(m2)

axb(mm)m /h m /s

1 386 0,107 5,35 0,02 100X2002 342 0,095 4,75 0,02 100X2002 149 0,041 4,1 0,01 100X1002 193 0,054 5,4 0,01 100X1003 728 0,202 5,05 0,04 200X2004 718 0,199 4,97 0,04 200X2004 393 0,109 3,63 0,03 100X2004 325 0,09 4,5 0,02 100X2005 1446 0,402 5,02 0,08 400X200


22/22

DIMENSIONARE CANALE AER EVACUAT

Nr.tronson

DebitVitez

(m/s)

Suprafat(m2)

axb(mm)m3/h m3/s

1 386 0,107 5,35 0,02 100X2002 342 0,095 4,75 0,02 100X2002 149 0,041 4,1 0,01 100X1002 193 0,054 5,4 0,01 100X1003 728 0,202 5,05 0,04 200X2004 718 0,199 4,97 0,04 200X2004 393 0,109 3,63 0,03 100X2004 325 0,09 4,5 0,02 100X200

5 1446 0,402 5,02 0,08 400X200

ventilari adi

Documents