tehnologia executie a reperului roata dintata

Download Tehnologia Executie a Reperului Roata Dintata

If you can't read please download the document

Upload: roxana-adriana

Post on 29-Jun-2015

1.687 views

Category:

Documents


8 download

TRANSCRIPT

CAP I TEHNOLOGIA DE EXECUIE A REPERULUI ROAT DINAT "

1.1.Analiza constructiv funcional a piesei de executat

Tehnologia de fabricaie a roilor dinate este mult influenat de construcia acestora. Roata dinat de prelucrat are urmtoarele suprafee importante : -suprafaa de centrare : alezajul; -suprafaa de antrenare n micarea de rotaie : canalul de pan ; -dantura: cilindric dreapt. Roata dinat de prelucrat are urmtoarele etape tehnologice importante : obinerea semifabricatului, prelucrarea mecanic, tratamentul termic , finisarea i controlul tehnic al calitii. 1.1.1. Caracteristici mecanice Alegerea materialului din care urmeaz a se executa arborele este sarcina proiectantului i are la baz solicitrile la care este supus roata dinat n timpul funcionrii pe de o parte i aspectele tehnologice i economice care apar n cursul fabricaiei, pe de alt parte. Materialul din care se execut roata dinata este 20MC13. Conform STAS 880-80 avem: HB=620/360daN/mm2 r = 110-M45daN/mm21

1 =66daN/mm (rezistena la

oboseal)

0, 2

=12%

KCU=7daj/cm2 Compoziia chimic este :

C=0,170,2% Si=0,170,3% Mn=0,91,2% Cr= 0,91,2% Tratamentul termic care se aplic este o clire cu CIF. Acest tratament se poate efectua mecanizat i are drept scop sporirea rezistenei la uzur danturii roii dinate. Acest procedeu are la baz fenomenul de inducie electro magnetic i efectul pelicular : o pies aflat ntr-un cmp magnetic va fi parcurs de un curent electric. Efectul Geaw care apare sub aciunea curentului indus conduce la nclzirea, peste punctul critic de transformare n stare solid ,n scurt timp. Viteza de rcire pentru clire scade dac se mrete clibilitate, ceea ce reprezint un lucru avantajos. Adncirea stratului clit se influeneaz i prin viteza i temperatura de nclzire. Parametri tehnici ai clirii cu CIF sunt: - frecvena curentului: ; pentru

roi dinate

(m= modulul)

n funcie de valoarea frecvenei se alege generatorul care poate

debita o astfel de frecven. Dac alegerea nu este bun, adic avem o frecven mai sczut, atunci se obine o adncime de clire mai mare, randamentul scade cu ct suprafaa de clire crete. La generatoarele cu o frecven mai mare dect frecvena din calcul este necesar o meninere ndelungat pentru atingerea adncimii de clire, adic o diminuare a productivitii operaiei.-temperatura

de nclzire : nclzirea rapid determin o

temperatur n vederea austenitizrii mai mare cu 100200 C dect temperatura la clirile obinuite.-puterea specific : determin grosimea stratului clit i timpul

de nclzire, ntre timpul de nclzire i puterea adoptat este un raport invers.

1.1.2. Alegerea semifabricatului Materialul din care se execut roile dinate, dimensiunile acestora i caracterul fabricaiei determin procedeul de semifabricare care poate fi: turnare, forjare, rulare. Turnarea se aplic roilor din font, oeluri - carbon sau a celor de dimensiuni mari. Forjarea se aplic ndeosebi roilor de dimensiuni mijlocii sau a celor care vor fi intens solicitate n exploatare, deoarece n acest mod se pot obine proprieti mecanice superioare. La dimensiuni mari i la serii mici se utilizeaz forjarea liber ; roile mai mici, executate n serii mari se forjeaz n matri. Roile complexe i de dimensiuni mijlocii, fabricate n serie, pot fi forjate n matri, folosind semifabricate turnate. Se obin astfel avantajele de calitate ale materialelor forjate n condiii mai economice, ntruct se evit fazele de preforjare.3

sunt: timp de pregtire i ncheiere minim i posibiliti tehnologice largi datorit crora se pot prelucra piese complexe fr echipamente tehnologice speciale. Prelucrarea mecanic a suprafeelor auxiliare Suprafaa auxiliar este canalul de pan . Canalul de pan se prelucreaz cu un cuit de mortezat canale de pan din Rp3 cu seciunea 33x32 cu particularitatea c adncimea de achiere trebuie s fie egal cu limea cuitului. Finisarea roilor dinate n aceast etap a procesului tehnologic se prelucreaz dantura,

suprafeele de centrare iar, uneori, i suprafeele de antrenare cu scopul de a asigura forma, dimensiunile , poziia reciproc i calitatea necesar unei bune funcionri a piesei. La roile cu condiii tehnice mai puin severe se rectific numai suprafeele de centrare , iar la roile nepretenioase , etapa de finisare dispare , condiiile tehnice fiind satisfcute n cursul prelucrrii mecanice anterioare. Finisarea se execut n general prin rectificare. Finisarea prin rectificare a roilor cu alezaj se execut n cel puin dou etape : rectificarea alezajului urmat de centrarea roii pe alezaj i rectificarea danturii. n prima etap centrarea se execut n dou moduri n funcie de mrimea roii i caracterul fabricaiei. La roile mici n serii mari se utilizeaz dispozitive de prindere speciale care prin intermediul unor role (la roi cilindrice) sau bile (la roi conice) semifabricatul se prinde de dantur ; ca urmare , dup rectificarea alezajului axa acestuia este perfect coliniar cu axa danturii Si indiferent dac dantura se rectific sau nu, n etapa a doua btaia radial este redus. n cadrul fabricaiei de serie mic a roilor de orice dimensiune , prinderea se face pe diametrul exterior al danturii (sau pe alte suprafee auxiliare), iar centrarea se realizeaz manual, dup indicaiile unui comparator cu cadran al crui palpator atinge suprafaa alezajului ce urmeaz a fi rectificat.

1.1.3. Sinteza procesului tehnologic

Stabilirea itinerariului tehnologic trebuie s impun gsirea de variante tehnologice de execuie a reperului inndu-se cont de scule , dispozitivele i verificatoarele aflate n dotarea atelierului, precum i de posibilitatea de obinere a formelor i calitilor5

suprafeelor pe mainile-unelte existente.

Prelucrarea mecanic a roilor dinate

Tipul constructiv, dimensiunile i caracterul fabricaiei influeneaz mult modul n care se poate executa raional aceast etap. Astfel, la fabricarea n serie mic sau individual, strunjirea suprafeelor concentrice cu dantura , inclusiv celor frontale , se execut pe maini universale :strunguri universale , strunguri frontale sau strunguri carusel sau strunguri n funcie de dimensiunile roii. Prelucrarea se realizeaz, de regul , n dou operaii: organizarea fazelor pe aceste operaii are n vedere att criteriul productivitii ct i necesitatea ca suprafeele de bazare utilizate n operaiile ulterioare , n deosebi danturarea, s aib o poziie reciproc precis. n general, aceast condiie este bine respectat dac ansamblul suprafeelor de bazare se prelucreaz ntr-o singur prindere. Suprafeele ce intr n acest ansamblu sunt apoi utilizate la prinderea semifabricatului n vederea danturrii. Prelucrarea mecanic prealabil a suprafeelor principale In cadrul acestei etape se prelucreaz toate suprafeele principale la cota final din desen pentru suprafaa la care precizia este inferioar treptei 7 i lsnd adaos de prelucrare pe suprafeele a cror precizie depete aceast treapt. Suprafeele principale se prelucreaz de cele mai multe ori prin strunjire pe strunguri normale. Principalele avantaje obinute prin utilizarea strungurilor universale

1.2. Intocmirea fiei tehnologice Calculul regimului de achiere

1.2.1. Strunjire frontal de degroare la

Inainte de a ncepe procesul tehnologic se stabilete adaosul de prelucrare. Acesta este stratul de material ce se ndeprteaz de pe suprafaa piesei sub form de achii. El poate fi intermediar sau total, simetric sau asimetric. Adaosul de prelucrare se poate determina fie prin metoda experimental static , fie prin calcul analitic. Erorile care influeneaz adaosul de prelucrare intermediar sunt: -nlimea medie a rugozitii Rz de la faza precedent ; -adncimea stratului superficial defect; -abaterile de la poziia reciproc corect a suprafeei prelucrate fa de bazele tehnologice ale piesei; -abaterile provocate de aezarea sau verificare poziiei semifabricatului; Adaosul intermediar pentru strunjirea exterioar cu finisare este 2 =1,1 mm. Adaosul pentru strunjirea frontal de finisare este 2 =0,8mm. Regimul de achiere influeneaz att costul ct i productivitatea prelucrrii, precizia i calitatea suprafeei prelucrate. Pentru aceasta se impune stabilirea regimului optim de achiere lundu-se n considerare urmtoarele criterii: costul prelucrrii, productivitatea, precizia i rugozitatea suprafeei prelucrate. a)Alegerea sculei achietoare.7

Se alege un cuit ncovoiat pentru degroat STAS 6377-80 armat cu plcu de carbur metalic0 0 , = 45 , = 12 R=2 mm, 0 cu urmtoarele caracteristici: = 45

HxB=32x32. d)Adncimea de achiere. Prin adncimea de achiere se nelege distana dintre suprafaa de prelucrat i cea prelucrat msurat pe ultima suprafa dup fiecare trecere :

t=59-54,4=4,6[mm] c)Avansul de lucru Avansul se determin n funcie de natura prelucrrii. n cazul mainii-unealt la care micarea de avans este legat de micarea principal, mrimea avansului se determin n mm la o rotaie a piesei sau sculei, sau n mm pe curs simpl i reprezint drumul parcurs de scul (pies) la o rotaie sau la o curs dubl a piesei (sculei). St=0,5-0,8 [mm/rot] S=0,506 [mm/rot] (din tabelul 9.1 din [1]). d)Durabilitatea economic a sculei se ia n funcie de seciunea cuitului utilizat i de carbura utilizat, din tabelul 9.10. Tec=90[mm] e)Uzura admisibil a sculei achietoare se alege n funcie de materialul prelucrat, rugozitatea suprafeei prelucrate i de felul tiului sculei din tabelul 9.11.h =(0,4-0,6) [mm] e)Determinarea vitezei de achiere

Din tabelul 9.25 se alege viteza de achiere n funcie de adncimea de achiere, avansul de lucru, material, geometria prii achietoare i durabilitatea sculei. Se gsete v=155[m/min] Aceast vitez se corecteaz cu o serie de coeficieni:

K =0,39-n

funcie

de

duritatea

materialului

de

prelucrat; K1 =0,85-pentru materialul semifabricatului forjat;Kp

=0,65-pentru achiere cu carbur metalicP30;

de tip

K R =l-n funcie de raza de la vrful sculei; K L =l,08-n

funcie

de

seciunea

cuitului:

32x32 ;KTc =l-n funcie de durabilitatea economic. Vc

=1550,390,850,65 M,08 1=36,07 [m/min]. g)Determinarea turaiei piesei.

Din tabelul 10.1 la SN 400x1500 => ncr =150 [rot/min]

Se

calculeaz

viteza

real

de :

achiere

h)Verificarea puterii: Din tabelul 9.25 din [2], pentru t=6 [mm] i s=0,5 [mm/rot] se gsete Pz=336 [daN]. Deci: Unde = 0,8 -randamentul Puterea motorului electric este i)Stabilirea timpului de baz unde L= lungimea de prelucrat L = l1 + l 2 + l9

Deci L=33,5+6,l+l,5=41,l [mm]=> j)Norma tehnic de timp

tb =

44,1 = 0,58[mm] 150 0,506

Din tabelul 11.1[1] se alege Tui(timp unitar incomplet), n funcie de diametrul piesei, de lungimea de prelucrat i de adncimea de achiere : Tui=0,76 [min/trecere] Acest timp se corecteaz cu coeficienii:K1 =1,6 pentru oel cu >96 [daN/mm ] K 2 =0,92 pentru strunjirea frontal K 3 =1,15 pentru material forjat Tui =0,76-1,6-0,92-1,15=1,28 [min]

Din tabelul 11.19 din [1] se alege timpul ajuttor pentru prinderea i desprinderea piesei ta=0,4 [min]. -pentru prinderea semifabricatului

-pentru desprinderea semifabricatului Din tabelul 11.28 se alege timpul de pregtirencheiere :t pi1

|

= 4,8 [min] pentru primirea i

studierea documentaieit pi2

= 6,13 [min] pentru pregtirea modului det pi

prindere. Deci =4,8+6,13=10,98 [min].

Toate strunjirile se fac pe strungul SN 400x1500 cu urmtoarele caracteristici: -h=400-750; -distana ntre vrfuri: 750 ; 1000 ; 1500 ; 2000 [mm] ; -diametrul maxim al materialului prelucrat din bar : 45 [mm] ; -con ax principal Morse 6 ; -nlimea vrfului: 200 [mm].

1.2.2. Strunjirea cilindric exterioar de degroare la

Se folosete cuit STAS 6381-80 cu P30, = 90 , 1 = 5 , R=2 mm i =12. a)Adncimea de achiere

b)Avansul Din tabelul 9.1 => s=(0,61) [mm/rot] => sr=0,8 [mm/rot] c)Durabilitatea economic Din tabelul 9.10 =>Tec=90 [min] d)Uzura admisibil ha=(0,4 3,6) [mm] Viteza de achiere va fi :

unde :

Cv= constant care depinde de caracteristica materialului care se prelucreaz i al materialului sculei achietoare Cv=294

11

T= durabilitatea economic a sculei xv= coeficientul adncimii de achiere : xv=0,18 yv= coeficientul avansului: yv=0,35 mv= exponentul durabilitii: mv=0,125 K = K T K V r a Kst K c K s - K y K x - K r KVB K q - K X i unde : K = coeficient de corecie n funcie de durabilitatea sculei: K =1 ;T T

KST= coeficient de corecie n funcie de starea materialului: KST=1 ; Kc= coeficient de corecie n funcie de tipul semifabricatului: Kc=0,85 ; Ks = coeficient de corecie n funcie de calitatea prii active a sculei: Ks=0,85 KY= coeficient de corecie n funcie de unghiul de degajare : K =1 ; Kx= coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac principal: K =1 ; K Z i = coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac secundar : K = 1 ; Kr= coeficient de corecie n funcie de raza la vrf a sculei: K =1 ;K VB =coeficient de corecie n funcie de mrimea uzurii sculei: KVB =0,75 ; K p = coeficient de corecie n funcie de seciunea

cuitului: Kvm= materialului: Kvm =0,72; Deci:

Kp

=1,08 ; de corecie n funcie de prelucrabilitatea

coeficient

e)Turaia

Se alege nr=230 .[rot/min] Viteza real devine:

f ) Verificarea puterii

g) Timpul de baz

h)Norma de timp Tui=0,76.l,6.0,92.0,15=l,28 [min] 1.2.3. Strunjire frontal de degroare la 36 mm Se alege un cuit STAS 6377-80 cu urmtoarele caracteristici: P30 , = 90 0 , 1 = 5 0 a)Adncimea de achiere t=D-d=39-36=3 [mm] b)Avansul S=(0,8-l,2) [mm/rot] => Sr=0,8 [mm/rot] c)Durabilitatea economicTec = 90[min] 13

d)Uzura admisibil h=(0,4-0,6) [mm] e)Viteza de achiere Din tabelul 9.25 => v=148 [m/min] Aceast valoare se corecteaz cu urmtorii coeficieni:

Vc=148.0,39.0,85.0,65.l,08=34,44 [m/min] i)Turaia, se calculeaz cu relaia urmtoare :

Se alege din gama de turaii: nr=96 [rot/rain] n r D 96 94 Viteza real devine:Vr = 1000 = 1000

= 28,34[m / min]

j)Verificarea puterii k) Timpul de baz17,95 96 0,8

L=l+l2=16,45+l,5=17,95[mm] => l)Norma tehnic de timp

tb =

1.2.4. Strunjirea frontal de degroare la 49,8 Regimul de achiere este acelai ca la 1.2.1. 1.2.5.Strunjirea cilindric de degroare la 61,1

Regimul de achiere este acelai ca la 1.2.2. 1.2.6.Strunjirea frontal de degroare la 33 [vezi 1.2.3] a)Adncimea de achiere : t=36-33=3 [mm] b)Timpul de baza :

1.2.7. Strunjirea cilindric de degroare la87,2 +0,,3 x33 0 2

Se alege cuit STAS 6387-80 cu urmtoarele caracteristici:P30,HxB=32x32,

= 45 0 , 1 = 45 0 , = 12 0

a)Adncimea de achiere

b)Avansul s=(0,81,2) [mm/rot] => s=0,8 [mm/rot] c)Durabilitatea economic a sculei Tec=90 [min] d)Viteza de achiere e)Turaia:

Alegem15

din gama de turaii a SN 400 : nr=96 [rot/min] Viteza reala devine : f)Verificarea puterii

g)Timpul de baz:

k)Norma tehnica

1.2.8. Strunjire cilindric de finisare la 086x33

Se alege un cuit de finisare STAS 6378-80, cu0 urmtoarele caracteristici: P10 , = 50 ; BxH=16xl6, raza la

vrful sculeiR=l [mm]. a)Adncimea de achiere :

b)Avansul: s=(0,12-0,24) [mm/rot] => s=0,2 [mm/rot] c)Durabilitatea economic : Tec=90 [min] d)Viteza de achiere V=303 [m/min] care se corecteaz cu urmtorii coeficieni: K V =0,39-n funcie de duritatea materialului prelucrat; K i =0,85-pentru material forjat;K 2 =0,95-n funcie de unghiul de atac principal; K R =0,9-n funcie de raza de la vrful sculei; Kq

=0,97-n funcie de seciunea cuitului BxH.

e)Turaia:

Din gama de turaii => nr=96 [rot/min]

f)Verificarea puterii

17

Tec = 22[min],9.113

g)Timpul de baza

h)Norma tehnica de timp

1.2.9.Gaurire 25x33 Din tabelul 9.93[1] se allege un burghiu elicoidal cu coada conica STAS 5750 0 0 80 cu diametrul D=25[mm] din otel rapid cu = 20 ,2 = 116 , = 12

a)Adaosul de prelucrare

b)Adancimea de aschiere c)avansul de aschiere se allege din tabelul 9.98 s=(0,260,4)[mm/rot] d)Durabilitatea economicae)Uzura admisibila h = 1,2[mm] ,9.116 f)Viteza de aschiere se determina cu formula:

unde: T=22[min] D=25[mm]; HB=360; y v = 0,5 ; m=0,2; K v = 1;

C v = 743 ;

xv = 0 ;

z y = 0,4

S=0,007[mm/rot]

n v = 0,9

18

Deci:

g)Turaia:

Se alege nr=305 [rot/min] Viteza real va fi:

h)Verificarea puterii motorului: unde : n care :

CM1=0,96 ; ZM=2 ; YM=0,8 ;n =0,6M

Deci: i ) Timpul de baz

unde: lg= lungimea gurii:lg=33 [mm] Y= ptrunderea :

Yi= depire scul : =3-s=0,21[mm] L=7,81+33+0,21=41,02 [mm]

j)Norm tehnic de timp

19

1.2.10. Gurire de lrgire 40x33 Se alege un burghiu cu D=40 [mm] STAS 575-80 a)Adaosul de prelucrare :

b)Adncimea de achiere: t=Ap=7,5 [mm] c)Avansul: s=0,14 [mm/rot] din tabelul 9.29 d)Durabilitatea economic: Tec=48 [min] e)Uzura admisibil :h =l,2 [mm]

f)Viteza de achiere :

unde: Cv=1230

t=7,5 [mm] m=0,3 n=0,9

D=40 [mm] xv=0,2 Kv=l Zv=0,4 T=48 [min] yv=0,5

S=0,14 [mm/rot]

20

g)Turaia :

Se alege : n r =96 [rot/min] Viteza real de achiere va fi:

h)Verificarea puterii motorului: unde:

i)Timpul de baz :

j)Norma tehnic de timp : Tui=6,3 [min] 4.2.11. Teirea interioar 1,5x45 Se alege un cuit STAS 6384-80, a)Adncimea de achiere : t=l,5-sin45=l,06 [mm] b)Avansul: s=0,3 [mm/rot] c)Durabilitatea economic a sculei: Tec=90 [min] d)Uzura admisibil:P10, =75

21

h

=0,1 [mm]

e)Viteza de achiere : V=175 [m/min] care se corecteaz cu coeficienii: Kv=0,39-funcie de HB a materialului prelucrat K =0,85-funcie de starea semifabricatului (forjat) Kq=l,08-funcie de seciunea cuitului f)Turaia : 0100090000037800000002001c000000000004000000030108 00050000000b0200000000050000000c029a001a0404000000 2e0118001c000000fb021000070000000000bc0200000000010 2022253797374656d00001a040000da6400008047120004ee83 39101cdf020c020000040000002d01000004000000020101001 c000000fb02ceff000000000000900100000000044000125469 6d6573204e657720526f6d616e0000000000000000000000000 000000000040000002d010100050000000902000000020d000 000320a2d00000001000400000000001a04990020001600040 000002d010000030000000000 Se alege : nr=480 [rot/min] Viteza real va fi: g)Verificarea puterii motorului de acionare : h)timpul de baz:

L=l+11+12; 12=0 L=l,06+1=2,06 [mm]

l=t=l,06[mm]

l1=(0,11)[mm]=l [mm]

i)Norma tehnic de timp :

22

1.2.12. Strunjire frontal de finisare la 49

0 0 Se alege un cuit de finisat STAS 6381 - 80 cu P10, = 90 , 1 = 5 ,

BxH=32x32, raza la vrful sculei R=2 [mm]. a)Adncimea de achiere :

b)Avansul: s=0,l [mm/rot] c)Durabilitatea economic a sculei: Tec=90 [min] d)Uzura admisibil:h =0,l [mm]

e)Viteza de achiere : V=320 [m/min] care se corecteaz cu coeficienii: Kv0,39 ; K!=0,85 ; K =0,8 ; Kq=l,08 ; KTc = 0,96 => f)Turaia : se alege :

23

h)Timpul de baz?:

g)Verificarea puterii :

)Norma tehnic? de timp :

02020202020202020202020202020202020202020100feff030a0000ffffffff02c

d)Uzura admisibil a sculei: 02020202020202020202020202020202020202020100feff030a0000ffffffff02ch =0,2 [mm]

e)Viteza de achiere :

unde : Cv=251 T=90[min] mv=0,125 xv=0,18 yv=0,2 S=0,27

k = k T .k V m .k S t .k s .k c .k x .k r .k V B .k q

24

kT=1 Rezulta k=0,31ks =1

ksl=0,8 kc=0,85

kVm=0,65 kr=lk = 0,81

kq=l,08

k = 1,072 k VB = 0,75

f)Turaia

Se nr=305[rot/min]

alege

Viteza real va fi :

g)Verificarea puterii

h)Timpul

de

i)Norma tehnic de timp Tui=l,06.1,6.1,15=l,95[min] 1.2.14. Strunjirea frontal de finisare la 32 Se alege un cuit de finisat plan STAS 6381-80 cu urmtoarele caracteristici Pio, =90, BxH=32x32, r=2[mm]. a)Adncimea de achiere : t=0,5[mm] (strunjirea se execut pe ambele pri) b)Avansul:

25

S=(0,2-0,4)[mm/rot]; Adopt s=0,27[mm/rot] c)Durabilitatea economic a sculei: Tec=90[min] d)Uzura admisibil a sculei:h =l[mm]

e)Viteza de achiere : vt=260[m/min] care se corecteaz cu coeficienii: kv=0,39 k,=0,85 k =0,81 kq=l,08

vc=2600,390,850,81 1,08=72,38[m/min] f)Turaia : Din gama de turaii alegem : nr=230rot/min]

Viteza real va fi :0100090000037800000002001c00000000000400000003010800050000000b0200000000050000000c0 29a001a04040000002e0118001c000000fb021000070000000000bc02000000000102022253797374656 d00001a040000da6400008047120004ee8339101cdf020c020000040000002d010000040000000201010 01c000000fb02ceff0000000000009001000000000440001254696d6573204e657720526f6d616e000000 0000000000000000000000000000040000002d010100050000000902000000020d000000320a2d00000 001000400000000001a04990020001600040000002d010000030000000000g)Verificarea

puterii:

h)Timpul de baz:

i)Norma tehnic de timp :Tui=1,241,61,15=2,28[min]

26

1.2.15. Teire exterioar 2,5x150 ( sau raionare )

Se

alege

un

cuit

STAS = 12 ,

6377-80

,

cu

urmtoarele HxB=32x32.

caracteristici: = 45 , a)Adncimea b)Avansul: de

R=2[mm], :

achiere

t=2,5-sinl5=0,65[mm]

S=(0,2(H0,40)[mm/rot]; Adopt: S=0,3 [mm/rot] c)Durabilitatea economic a sculei : Tec=90[min] d)Uzura admisibil: ha=0,l[mm] e)Viteza de achiere : vt=233,5[m/min], aceasta se corecteaz cu coeficienii: kv=0,39;k,=0,85 ;kq=l,08 vc=233,50,390,85 1,08=83,59[m/min] v f)Turaia:

Se

alege

din

gama

turaiilor

:

nr=305[rot/min] g)Verificarea puterii:

h)Timpul

de

L=l+l1+l2=l,767+l,5+0=3,18 [mm]

27

i)Norma tehnic de timp : Tui=2,28 [min] 1.2.16. Teire exterioar 2x45

Se alege un cuit STAS 6377 - 80, cu urmtoarele caracteristici: = 12 , = 45 , R=2 [mm], HxB=32x32.

a)Adncimea de achiere : t=2sin45=l,414 [mm] b)Avansul: s=(0,15 0,25) [mm/rot] Adopt s=0,25 [mm/rot] c)Durabilitatea economic:Tec =90

[min]

d)Uzura admisibil: ha=0,l [mm] e)Viteza de achiere : Vc=245 0,390,85 1,08=87,71 [m/min] f)Turaia :

Se alege din gama de turaii:nr=380 [rot/min] Viteza real va fi: g)Verificarea puterii:

28

h)Timpul de baz?: 1.2.17. Mortezare canal pan unde : m=0,6 S-a ales un cuit STAS 360 - 67, cuit mortezat canal de pan i)Norma tehnic? de timp : cu = 10 i = 12 . din oel rapid Rp3, Limea canalului de pan este : 1=10 [mm], adncimea canalului de pan este de 2,4 [mm], lungimea canalului de pan : L=49 [mm]. a)Adaosul de prelucrare este dat de limea canalului de pan : Ap=l=10 [mm] b)Adncimea de achiere: t=Ap=10 [mm] c)Avansul de lucru : Din tabelul 9.101 [ ], se alege avansul n funcie de rigiditatea sistemului tehnologic, materialul de prelucrat i limea canalului: s=(0,120,15)[mm/curs] Adopt: s=0,13 [mm/c.d.] d)Durabilitatea economic a sculei: Tec=60 [min], se alege din tabelul 9.107 n funcie de seciunea cuitului i materialul de prelucrat. e)Viteza de achiere : Se alege din tabelul 9.112 [ ] : Vt=25 [m/min] i se corecteaz cu coeficienii: Kv=0,3 - n funcie de cr a materialului de prelucrat Kq=l,08 - n funcie de seciunea cuitului Ki=0,85 - n funcie de starea materialului (forjat)

Vc=250,31,080,85=6,885[m/min] f)Stabilirea duble/minute numrului de curse

29

L=l+li+l2=49+35=84[mm] Din caracteristicile mainii de mortezat Maag alegem :n r = 48[c.d./min] =48

Viteza real de achiere devine : g)Verificarea puterii Din tabelul 0.112 se alege Nr=2[KW] n funcie de adncimea de achiere i avansul de lucru: h)Timpul de bazNrDSTAS= Se stabilete adaosul de prelucrare la degroare cu freza melc modul: dup diametrul de divizare. Avansul radial este : Ar=2,2-m=7,7[mm] dup direcia radial Se alege pentru danturare o frez melc - modul din STAS 309267 cu diametrul exterior D= , modulul 3,5 din Rp3, cu un nceput i lungimea L= a)Durabilitatea economic a sculei se alege din tab. 9.28 Tec=240[min] b)Adncimea de achiere : prelucrarea de degroare se face ntr=o singur trecere : t=Ad=4,85[mm] c)Stabilirea avansului frezei melc la o rotaie a semifabricatului. Pentru prelucrarea roilor dinate cu mS= 1,50,9= 1,35 [mm/rot]31

d)Viteza de achiere se stabilete din 9.78. Pentru prelucrarea cu frez melc - modul a unei roi dinate cu m=3,5[mm] cu S Nr=0,620,7=0,44[KW] Puterea motorului electric pentru grupa I de maini este N ME =2,5[KW][tab.9.77] =>NrTu=66[min] Din tabelul 11.100=>Tp=45 [min] Timpul consumat: T +T =1 1 l[min]U PI

1.2.19. Rectificarea interioar a)Alegerea sculei abrazive. In funcie de diametrul alezajului se recomand un disc abraziv cu diametrul:Dd=0,9-Dg=0,9-41=36,9[mm] iar limea discului s fie : B=[25

35][mm]=>B=27[mm] Din STAS 601/1-84 se alege o piatr cilindric plan :32x27x8. Din tabelul 9.142 n funcie de materialul prelucrat i tipul rectificrii se alege : material abraziv cv, granulaia 25, duritate - F, liant - C. b)Stabilirea adaosului de prelucrare n funcie de diametrul i lungimea rectificat, materialul de prelucrat, se alege adaosul de prelucrare pe diametru : Ap=2-Ar=0,35 [tab.8.8.] c)Durabilitatea economic a discului abraziv se alege din tabelul 9.146 n funcie de diametrul de rectificat i treapta de precizie Tec=16[min]. d)Adncimea de achiere i numrul de treceri: Din tabelul 9.149 se alege adncimea de achiere la o curs dubl a mesei: ta=0,0025[mm/c.d.].Deoarece se lucreaz pe o main de rectificat universal se dubleaz adncimea de achiere t=0,005[mm/c.d.] Numrul de treceri va fi

33

e)Avansul longitudinal : Din tabelul 9.149 se alege S1=0,627=16,2[mm/rot] f)Viteza de achiere : Din tabelul 9.125 n funcie de materialul de prelucrat i diametrul gurii: v=25[m/s] Turaia discului abraziv este :

Maina - unealt pe care se face rectificarea este de tip WMW450 i are o singur turaie pentru rectificat alezaje : nr=l 1000[rot/min]. In aceste condiii, viteza real a discului abraziv este :

g)Viteza de avans circular a piesei n funcie de adncimea de achiere, avansul de ptrundere Sp=0,005[rnm/c.d.] i diametrul de rectificaf D=42[mm] i avansul longitudinal Sl= 16,2[mm/rot] din tabelul 9.158 se alege viteza de avans circular a piesei: vs=50[m/min]. Turaia piesei va fi :

Din caracteristicile mainii - unelte se alege turaia real : npr=380[rot/min]. Viteza de avans real :

h)Viteza longitudinal a masei:34

v1=S1npr=16,2380=6156[mm/min]=6,15 [m/min] Aceast vitez se poate realiza pe maina aleas care permite o reglare continu a vitezei mesei ntre limitele : (07)[m/min] i)Verificarea puterii n funcie de vs, S1 i Sp din tabelul 9.160=> NC=1,4[KW] Aceast valoare se corecteaz cu : k1=0,9 - n funcie de limea i duritatea pietrei [tab. 9.160] k2=l - n funcie de diametrul alezajului [tab. 9.160] Deci Ne=l,40,9l=l,26[KW]

Timpul de pregtire ncheiere Tpi =8[min] [tab. 11.138] Tpi2 = 8[min] pentru primirea i predarea documentaiei i a S.D.V. urilor [tabelul 11.138]. T p i =T p i 1 +T p i 2 =16[min] Timpul normat pe operaie va fi: Toh=Tb+Ta+Td+Ton+Tpi=4,33+0,8+0,6+0,15+16=21,88[min] 1.2.20. Rectificare dantur La rectificarea danturii se aplic procedeul Nyles cu o piatr conic plan.

36

Pentru rectificarea danturii se alege o piatr conic plan tip III STAS 603-73 cu urmtoarele dimensiuni:

37

S + nc Din tabelulf 9.142 n funcie de materialul prelucrat i tipul rectificrii

tb =

L z i + tg

se alege : materialul abraziv E, granulaia 40, duritatea F, liant C. -pt. degro?are: a)Adaosul de prelucrare : Tabelul 9.175=>Ap=0,2[mm] -pt.semifinisare: b)Durabilitatea economic a sculei: - pt. finisare: Din tabelul 9.147=> Tec= 15[min] c)Adncimea de achiere: t=o,o5 [mm/trecere] d)Avansul transversal : se alege diferit pentru degroare i finisare. e)Viteza de achiere In funcie de materialul de rectificat v=24[m/min] f)Turaia discului abraziv:

Avansul de trecere : Sr=3,15[mm/c.d.]. Avansul de ptrundere : SP=0,1 [mm/trecere]. La degroare pentru Dd=78[mm] avem Sr=3,15[mm/c.d.], numrul de treceri i=2, avansul de ptrundere fiind Sp=0,075[mm/trecere]. La finisare St=l,12[mm/c.d.], i=l, Sp=0,035[mm/trecere]. Numarul de curse duble pe minut: n cd = 140[c.d . / min] g)Timpul de baza: h)Norma tehnic de timp Tui=74[min] timp unitar incomplet Tpi=56[min] timp de pregtire ncheiere

33 38

39

35

40 36

37 41

37 42

37 43

37 44

CAP II PROIECTAREA BURGHIULUI2.1 Aspecte generale

Burghierea este operaia de obinere a unei guri intr-un material plin ( care nu a avut o gaur iniial, obinut prin turnare, forjare, matriare sau prin achiere), iar gurirea este operaia de obinere a unei guri de un diametru mai mare, cu burghiul. Att burghierea ct i gurirea sunt operaii de prelucrare prin achiere a gurilor de precizie redus (clasele de precizie 5 - 7 i calitatea suprafeei de max. 12.5 um) sau se folosesc drept operaii prealabile pentru finisarea cu cuitul de strung sau pentru alezarea i broarea gurilor. Burghiele sunt scule folosite la executarea gurilor n plin, sunt scule pentru degroare, dar n multe situaii gurile prelucrate cu burghiele sunt suficient de precise pentru utilizare far a fi necesar finisarea lor. Se construiesc n general cu dou tiuri principale, iar clasificarea lor se face dup construcie i dup materialul prii achietoare. Dup construcie se disting urmtoarele categorii de burghie: Burghie cu canale elicoidale; Burghie cu canale drepte; Burghie late monobloc sau cu lam demontabil; 37 45

Burghie de centruire; Burghie speciale pentru prelucrarea gurilor adnci. Dup materialul prii active burghiele se clasific n: Burghie din oel rapid;

Burghie cu tiuri din cabluri metalice: pentru utilizri speciale, la diametre d = 20. Pasul canalelor se calculeaz cu relaia:

37 50

- 2 ,, unghiul de vrf al burghiului, jumtatea lui, , reprezint unghiul de atac al dintelui, definit ca unghiul dintre tiul aparent (proiecia tiului principal pe planul de baz axial care trece prin punctul M considerat) i direcia avansului axial. Acest unghi influeneaz, n special, seciunea achiei i valoarea forei de achiere. Unghiul 2 se alege n funcie de materialul prelucrat din tabelul 4.1 [14] => 2 =116 => =58. Unghiul de atac scade de la valoarea , la exterior, la o valoare minim, obinut n punctul de intersecie a tiului principal cu cel transversal, n care: tg M 0.573 tg => M = 42.52

- unghi de aezare normal, msurat ntr-un plan N - N, perpendicular pe tiul aparent n punctul considerat. Din tabelul 4.2 [14] => = 12 - unghi de aezare al tiului transversal, definit, ntr-un plan normal pe direcia acestuia, ca unghiul dintre planul tangent la faa de aezare a tiului i planul micrii principale de achiere. - unghi de degajare normal msurat n planul N - N, la fel ca ntre panul de baz axial care trece prin punctul M considerat i planul tangent la faa de degajare n acel punct. Relaia de calcul este:nM

unde este unghiul dintre raza punctului M i tiul sculei, proiectate pe un plan normal pe axa sculei:

unde d= Diametrul miezului sculei Unghiul de degajare crete cu mrimea unghiului i scade de la exterior spre miezul sculei o dat cu micorarea razei R M a punctului considerat; totodat Y se micoreaz cu mrirea unghiului de atac . De asemenea, la un unghi dat unghiul de degajare scade spre centrul sculei, condiiile de achiere devenind mai dificile. La o anumit distan, unghiul de degajare devine egal cu 0, iar n continuare negativ. Din aceast cauz se iau msuri pentru mbuntirea condiiilor de achiere ca: ascuire dubl, reascuirea tiului transversal, practicarea unor canale pe faa de aezare pentru fragmentarea achiei, detalonarea faetei pentru micorarea frecrilor. - unghi de degajare longitudinal, msurat n acelai plan51

ca i

i egal cu unghiul elicei canalelor n punctul M, deci

- unghi de degajare al tiului transversal, definit n acelai plan ca unghiul at, ca unghiul dintre planul tangent la faa de degajare a tiului transversal

52

i un plan perpendicular pe planul micrii principale de achiere i care cuprinde tiul achietor. - unghi de nclinare al muchiei achietoare, definit ca unghiul dintre tiul principal i planul de baz constructiv care trece prin punctul M considerat. - unghi de nclinare al tiului transversal, definit ca unghiul dintre planul axial care trece prin tiul transversal i proiecia pe planul frontal a tiului principal. 5.4 Stabilirea prin calcul a regimului de achiere Parametrii regimului de achiere pentru burghiere sunt: -t = adncimea de achiere -s = avansul -v= viteza de achiere Adncimea de achiere la burghiere n material plin se consider, conform figurii de sus: t = 12.5 [mm] unde: D = diametrul burghiului n mm. Avansul "s" este deplasarea axial la o rotaie complet a sculei. Valoarea avansului la burghiere depinde de: rezistena burghiului, rigiditatea sistemului tehnologic, precizia dimensional i rugozitatea urmrite s se obin, rezistena mecanismului de avans, puterea mainii-unelte. Ca valoare de plecare - la burghiere - se consider: s = C5 D0.6 Ks [mm/rot] unde Cs = 0.023 coeficient D = 25 [mm] diametrul burghiului Ks = 1 coeficient de corecie s = 0.023 250.6 1 s = 0.158 [mm/rot] n figura de mai sus, se pot deosebi urmtoarele elemente geometrice ale achiei: -limea, b, dat de relaia: b=14.73[mm] -grosimea, a, calculata cu relatia: s sin 0.158a= 2 = 2 sin 58 b= t 12.5 = sin sin 58 t= D 25 = 2 2

a=0.06[mm]

53

54 Y1 = dep??ire scul?: Y1 = s s = 0.21 [mm] L = 7.81 + 33 + 0.21 = 41.02 [mm] tb = 0.42 [min Aria seciunii transversale a achiei este dat de relaia: A = a b = 14.73 0.06 A = 0.8838 [mm2] Mrimea admisibil a uzurii, n cazul nostru, este: h . = 1.2 [mm] In cazul burghielor elicoidale, uzura are loc pe faa de aezare sau pe faa de aezare i faa de degajare, la zona de racordare a muchiilor de achiere principale i secundare, la muchia achietoare transversal, pe faetele de conducere. Durabilitatea economic a burghielor este: T = 20 - 25 [min] adopt T = 22 [min] Viteza de aschiere se va calcula cu relatia:Vc = C v D zy K 743 25 0.4 = 0.2 T m t xy S yv ( HB) nv 22 12.5 0 0.07 0.5 (360) 0.9 nc = 1000 Vc 1000 27.44 = D 25

v = 27.44 [m/min] Turaia va avea valoarea: Se adopt n,. = 305 [rot/min] nr DVr =

1000 Viteza real va fi: vr = 23.95 [m/min] Timpul de baza la burghiere este:

=

305 25 1000

L = Y + lg + Y1 unde: lg = lungimea gurii: lg = 33[mm] Y=patrunderea: D ctg 25 ctg 58Y= 2 = 2 = 7.81[mm]

2.5 Calculul constructiv al sculei. Burghiele cu canale elicoidale se construiesc cu toate suprafeele active curbe, pentru a se obine parametrii geometriei constructive i funcionale necesari achierii i o bun evacuare a achiilor.

54

Elementele constructive ale burghiului elicoidal sunt n principal urmtoarele: l0 - lungimea prii achietoare, care particip nemijlocit la procesul de formare a achiilor; conine tiurile principale, feele de aezare principale, feele de degajare. lu - lungimea prii utile, prevzut cu dou canale elicoidale pentru dirijarea evacuarea achiilor; conine tiurile secundare, faetele de aezare secundare sau faetele f i rezerva de reascuire. lg- lungimea gtului burghiului. 1 - lungimea captului de antrenare-evacuare.

lc - lungimea cozii, care reprezint partea de poziionarefixare a acestuia i care poate fi conic sau cilindric.55

Profilul canalelor elicoidale se determin astfel ca, pentru anumite valori ale unghiurilor i , muchiile de achiere s rezulte drepte i paralele ntre ele, fiind tangente la cilindrul miezului burghiului. Cu ajutorul canalelor elicoidale se realizeaz evacuarea achiilor datorit presiunii continue exercitate de acestea. Canalele asigur totodat conducerea i dirijarea lichidului de achiere la rdcina achiei. nclinarea canalelor conduce la o evacuare mai uoar a achiei, n special dac se prevede rectificarea suprafeei canalelor. Contactul cu pereii gurii are loc prin intermediul forelor f care se rectific cilindric la diametrul D al burghiului i se prevd cu o conicitate invers spre coad, necesar pentru micorarea frecrii. Tiul faetei din imediata apropiere a vrfului dintelui netezete peretele gurii i se numete ti secundar. Tiurile principale formeaz intre ele unghiul . Prin ascuirea detalonat a unghiului la vrf se realizeaz faa de aezare. Tiul transversal, cu unghiul de nclinare cp, ia natere din intersecia celor dou fee de aezare. Elemente constructive - Diametrul exterior al burghiului: acesta se dimensioneaz la diametrul nominal al gurii, prevznd o tolerant n minus. El se face cu o conicitate invers necesar pentru reducerea frecrii: Dext = 25o-0.033 Diametrul spatelui dintelui: D0 = D - 2fo unde fo = nlimea faetelor elicoidale f f0 = (0.07- 0.08) D = 0.08 D = 0.08 25 = 2 [mm] D0 = 25-2 . 2 = 21 [mm] - lungimea prii utile a burghiului, lu, trebuie s fie mai mare dect adncimea gurii: lu = lg +3Dex = 33 + 3 25 = 108 [mm] Din STAS => 1uSTAS = 140 [mm] -Forele elicoidale asigur o mai bun ghidare, o stabilitate n lucru i o precizie de prelucrare. f = 1.6 [mm] - Diametrul miezului burghiului, d0 este: d0/D = ( 0.145 - 0.125)D =>d 0 = 0.135 D = 0.135 25 = 3.375 [mm]

56

2.6 Stabilirea tipului de poziionare fixare a sculei Prin partea de poziionare-fixare a sculei se creeaz legtura dintre maina-unealt i partea de achiere a sculei. Partea de fixare transmite prii achietoare momentul Mt, primit de la arborele principal. La burghiu, partea de poziionare-fixare poate fi: -conic cu antrenor; -conic far antrenor dar cu filet interior. Conic cu antrenor

Calculul prii de fixare Considernd c fixarea se realizeaz pe coada conic cu antrenor vom face, n continuare, un calcul al cozii conice. Coada conic are rolul de a transmite sculei momentul de torsiune de la arborele principal al mainii-unelte. Transmiterea57

pozi?ionare-fixare prezint? urm?toarele avantaje: precizie sporit?, siguran?? mare, s momentului se realizeaz ca urmare a frecrii dintre coada conic i lcaul conic din arborele mainii. Antrenorul are rolul de a uura scoaterea sculei din locaul arborelui principal cu ajutorul unei pene de evacuare. Considernd FA , ca fiind fora axial care apare ca urmare a procesului de achiere, aceasta d natere unei componente

normale, N, care la rndul ei, creeaz o for de frecare T i un moment de frecare Mf:

unde:

= 0.096 - coeficient de frecare = 1 30' unghiul conicitii cozii la conuri Morse, Intre coada conic i alezajul conic nu exist un contact perfect i de aceea se introduce o corecie care ine seama de abaterile uzuale dintre unghiul cozii i al locaului.

Deci unde: FA = fora axial: FA = CFDZF SYF (HB)nF [da N] Mt = momentul de rsucire: Mt = CMt DZM SYM (HB)nF [da N mm] F A = 1.8 25 (0.07)0.7 3650.75 = 578.1 [daN] Mt = 0.96 252 (0.07)0.8 3600.6 = 2443.49 [da N-mm] Deci:

Codul Morse adoptat este con MORSE 2,pentru care:dm = D + d 2 17.78 + 14.055 = 2 2 58

d m = 15.91 [mm]

Caracteristicile conului MORSE 2 sunt urmtoarele: - conicitate 1 : 20.020 = 0.04995

59

D = 17.78 [mm] a = 5 [mm] D1 = 18[mm] D2 = 14[mm] D3max= 13.5 [mm] I3 = 75 [mm] U = 80[mm] b = 6.3 [mm] c = 10 [mm] emax = 16[mm] Rmax = 6 [mm] r = 1.6 [mm]

5.7

Calculul profilului frezei pentru canalele elicoidale La determinarea profilului i dimensiunilor canalelor burghiului, se ai n considerare: repartiia raional a materialului burghiului astfel nct s se evite fisurarea la tratamentul termic, existena spaiului necesar pentru achiile rezultate i conducerea i evacuarea uoar a achiilor. Pe desenul de execuie al burghiului se indic i profilul frezei cu care se frezeaz canalele pentru evacuarea achiei. Acest profil este diferit de profilul canalelor deoarece generarea se face dup o curb plana. Determinarea grafic i analitic a profilului frezei fiind greoaie, n practic, se recurge la o metod simpl de calcul, pe baz de coeficieni, care in seama de influena diferiilor factori ( , d, Df) obinndu-se un profil format din linii i arce de cerc.

60

00000102022253797374656d0000620000003077110072edc630b0266a030c02000062000000040000002d

Raza R0 se determin cu relaia: 2020202020202020202020600002702020202020202020202020202020202020202020202ffffffff0 Ro = CR.D unde CR = C x C d C funde:

-diametrul frezei profilate D=25-diametrul burghiului d=3,375-diametrul miezului burghiului unghide atac principal =30-unghi de nclinare al elicei Deci CR=0,49 1,001.1=0,49049 => Ro 10 [mm] tensiunea tangenial maxim este: max =30 M t a D3

unde = (20 + 30) [daN/mm ] tensiune tangenial admisibil Deci condiia de rezisten este: max < a max =30 2443,49 = 4,68[daN / mm 2 ] 25 3 Deci: max < a

Se face apoi o verificare a avansului tehnologic, innd seama de solicitrile la care este supus burghiul n timpul achierii - verificare la condiiile de rezisten la solicitri compuse. 0,02 D 3 z r YSm M

1,73 C M ( HB )

nM

C

[mm / rot ]

unde:61

PF - for?a la flambaj: r =210 [daN/mm2] - rezistena de rupere la ntindere a oelului rapid trata termic C=2 - coeficient de siguranS0,8

1,73 C M ( HB )

0,02 2332 210nM

C

= 0,43[mm / rot ]

Sr=0,158 [mm/rot] => Sr4 Imin - momentul de inerie al seciunii al seciunii transversale a burghiului:Imin=0,0043'55.D4

E - modulul lui Young E=2,1.104[daN/mm2] 1f - lungimea de flambaj 0,7 L Imin=0,00430,55.254=19505,97 [mm2] 1 =0,7.238= 166,6 [mm]F

Sr6 [mm] i cele cu coad cilindric cu D>10 [mm] se execut prin sudare: partea util se face din otel special de scule (n cazul nostru Rp5), iar coada din oel de construcie OLC 45. . Semifabricatul se debiteaz fie la fierstru, fie pe un strung de retezat cu formarea vrfului de centrare. Sudarea se execut la o main de sudat electric cap la cap. 2 - Prelucrarea pe strung cuprinde urmtoarele faze: -strunjire frontal a prii utile cu formarea vrfului; -executarea gurii de centrare n coad;-strunjirea prii utile; -strunjirea pe poriunea sudat; -strunjirea cozii.

3 -Prelucrarea prin frezare cuprinde fazele urmtoare: -frezarea canalelor elicoidale i a spatelui dintelui; -frezare antrenor 4- Tratament termic: recoacere urmat de clire i revenire 5.- Prelucrarea de rectificare ce cuprinde fazele urmtoare: -rectificarea gurilor de centrare; -rectificarea cozii; -rectificarea prii utile i formarea conicitii inverse. Dup rectificare diametrul burghiului se verific cu ajutorul calibrelor potcoav simple, grosimea miezului burghiului se verific cu ajutorul micrometrului cu vrfuri sferice iar limea faetei se controleaz cu un ablon special. 6.- Ascuirea burghiului se realizeaz la maina special de ascuit burghie. 7.- Marcarea burghiului se realizeaz la maina66

semiautomat de marcat. 2.11. Condiii tehnice generale de calitate ale burghielor Forma i dimensiunile burghiului trebuie s corespund STAS 9901-74. Abateri limit: -abaterile limit ale diametrului prii achietoare, la vrful tiului: h8; -abateri limit la unghiul de vrf al burghiului: 3; -abateri limit la dimensiunile conurilor MORSE conform STAS 248-77. Btaia radial a faetelor pe toat lungimea prii utile a sculei fa de axa conului (sau a alezajului) este 0.12; Btaia tiurilor burghiului nu trebuie s depeasc 0.20. Rugozitatea suprafeelor: faete, pe feele de aezare principale ipe suprafeele cozii, rugozitatea este Ra = 0.8 -pe feele de aezare secundare ipe canalele pentru evacuarea achiilor Ra = 1.6 fim. Aspect: Suprafaa sculei nu trebuie s prezinte abateri de form vizibile cu ochiul liber. Pe suprafaa prii achietoare nu se admit fisuri, urme de coroziune i sruri provenite din tratament termic. Tiurile principale i cele secundare nu trebuie s fie rotunjite sau tirbite. Dup tratament scula trebuie s aib aspectul stabilit prin normele tehnice. Locul sudurii dintre partea util i coad trebuie s fie lipsit de sulfuri sau urme de sudare sau lipire incomplet Duritate: -duritatea prii active: 62 - 65 HRC. -duritatea capului de evacuare a cozilor MORSE: 30-45 HRC-pe

Execuie: Burghiele elicoidale cu D>lmm se execut cu conicitatea invers de 0.02 -0.08 mm pe 100 mm lungime. Burghiele elicoidale se execut cu grosime variabil a miezului, crescnd spre coada burghiului. Ingroarea miezului variaz intre 0 i2 mm pe 100 mm lungime. 2.12. Msuri de protecie a muncii la mainile de ascuit scule67

Pentru ca lucrul la mainile de ascuit scule s decurg fr incidente este necesar s se respecte pe lng regulile de protecie a muncii generale o serie de reguli suplimentare. Msuri pentru eventualele spargeri ale corpului abraziv: Inainte de fixarea in arborele principal al mainii de ascuit, corpul abraziv va fi ncercat pe o main special la o vitez periferic superioar cu 30 - 50% vitezei nscrise pe corp; -se verific dac corpul abraziv nu este fisurat, cu ajutorul unui ciocan de lemn cu care se lovete i apoi va fi urmrit sunetul produs; - mainile de ascuit trebuie prevzute cu aprtori din oel sudat sau turnat; - corpurile abrazive pstrate n magazie, la rece, vor fi folosite, la nceput cu un avans foarte mic pentru a se nclzi uniform; -dup fixarea corpurilor abrazive noi, se recomand pornirea mainii de ascuit i funcionarea n gol, cu vitez de lucru corespunztoare, cel puin 1 minut; n acest timp lucrtorul nu trebuie s se afle n raza de aciune; Msuri pentru evitarea prafului abraziv i a achiilor: - la ascuirea manual, fr rcire, este necesar folosirea ochelarilor de protecie; - mainile de ascuit scule, care lucreaz fr lichid de achiere, se vor dota cu maini de aspirat praful. Aspiraia prafului i a achiilor se face de ctre un ventilator puternic aezat ntr-o alt ncpere. Msuri de protecie legate de construcia utilajelor: - la mainile de ascuit cu avans mecanic, roile de mn ce folosesc i pentru deplasri manuale nu au voie s se roteasc, ci trebuie prevzute cu un sistem de decuplare; - se va asigura o prindere i o fixare sigur a sculei pe main, pentru a evita smulgerea sculei din mna muncitorului sau din dispozitivul de fixare; - la nceputul ascuirii unei scule trebuie acordat atenie intrrii corpului abraziv n contact cu scula. Corpul discului abraziv se poate sparge sau se poate deteriora scula dac scula intr brusc n corpul abraziv, adncimea de achiere este prea mare, suprafaa activ a corpului abraziv nu se potrivete suficient pe suprafaa de ascuit a sculei.

68