Calculul elementelor arpanteiVerificarea se face in domeniu elastic de comportare a materialului. Astereala , ipcile , cpriorii , panele , popii , se calculeaz la incarcarile , de calcul , ca la grinzi simplu rezemate. Lc=70 cm ( distanta dintre cpriori ) Gruparea incarcarilor -ipoteza 1 : incarcari permanente + incarcari din zpada (pc + zc) -ipoteza 2 : incarcari permanente + din vnt -ipoteza 3 : incarcari permanente + o fora concentrata in poziia cea mai defavorabila (100 daN , n=1.2) Deschiderea de calcul = lumina reazemelor +10 cm , maxim distanta dintre axele reazemelor.1 incarcarea din zpada + incarcarea 2

ASTEREALA

3

Se realizeaz din scndura 20 x 2.4 cm2 Lc = 70 cm70.00

Incarcari

20

1. Permanente (invelitoare + greutate proprie) , cf STAS 10101/1-

78

p

1m

-tigla solzi , aezata pe un rnd -astereala 0.024x 600 Total : pn = 80.7 daN/m2

65 daN/m2 14.4 daN/m2

-carton asfaltat + strat de acoperire 1.3 daN/m2

pc = pn n = 80.7 1.2 =96.84 daN/m2 Incarcarea efectiva a unei scnduri de astereala : 0.2 pc =0.2 96.84 =19.37 daN/m22. Zpada (STAS 10101/21-92 )

4

2.4

p

1m

1x cos

Pzn=czi e z (daN/m2) c g - czi coeficient de aglomerare cu zpad pe suprafaa construciei expus la zpad czi= 1 pentru =0300-

ce coeficient de expunere pentru condiii normale de expunere si acoperi cu profil plat sau puin inclinat ce=0.8

-

gzi greutatea de referina a stratului de zpada zona B, perioada de revenire de 10 ani gzi=150 daN/m2

pzn =1 0,8 150=120 daN/m2 Pzc = F pzn F=a 0,4 pn 0.3a ce g z

F coeficient parial de sigurana

a=2.2 pentru clasa a III-a de importanta a cldirii F=2.2- 0.480.7 =1.931>0.3 .2=0.66 2 0.8 150

pzc=1.931 20=231.6 daN/m2 1 Incarcarea din zpada aferenta unei scnduri de astereala: 0.2pzc=0.2 31.6=46.32 daN/m2 2

5

3. Vnt(STAS 10101/20-90)

Pnn= ni h(z) v c c g coeficient de rafala pentru construcii din categoria C1(construcii curente puin sensibile la vnt) =1.6 cni coeficient aerodinamic pe suprafaa ,,i h=9,61 l=16,00 h/l=9,61/16,00=0.54 =300 cn1=-0.6 cn2=-0.8 Incarcarea din vnt acioneaz prin suctiune, avnd efect de descrcare a acoperiului. In consecina, ipoteza ce include incarcarea din vnt nu se ia in considerare la calculul elementelor arpantei. 4. Incarcarea concentrata Se distribuie la doua scanduri, considerand distanta dintre scanduri d 15 cm Pn=100 daN Pc=n Pn=1.2 00=120 daN 1 Gruparea incarcarilor 1. incarcari permanente + incarcarea din zpada

p( ) zc pc () l =0 c 7

2. incarcari permanente + o forta concentrata

6

P c pc () lc= 0 7

M= pc l2 + pc l

1 8

1 4

-Ipoteza 1

pzc=(pc+pzc)sin =(19,37+46,32)sin 300=32,84 daN/m pyc=(pc+pzc)cos =(19,37+46,32)cos 300=56,88 daN/m120 sin300=30 daN 2 120 cos300=51,96 daN 2

-Ipoteza 3

pzc= pyc=

pzc=19,37sin300=9,68 daN/m pyc=19,37cos300=16,77 daN/m Wy= 20 .42=19.2cm3 2 Wz= 202 .4=160 cm3 21 6 1 6

Calculul momentelor maxime -Ipoteza 1 Mz= 32,84 ,72=201 daNcm 0 My = -Ipoteza 3 Mz=(1 56,88 ,72=348 daNcm 0 8 1 1 9,68 ,72+ 30 ,7) 00=584 daNcm 0 0 1 8 4 1 8 1 4 1 8

My=( 16,77 ,72+ 51,96 ,7) 00=1012 daNcm 0 0 1 Calculul forelor tietoare maxime7

-Ipoteza 1 -Ipoteza 3

Tmax=Ty= ql= 56,88 ,7=19,91 daN 0 Tmax=Ty= (16,77 ,7+52,98)=31,85daN 01 2

1 2

1 2

Solicitarea este ncovoiere oblica. Verificri de rezistenta a. Eforturi normaleMz My + Ric +3% (-5%) Wz W y

Ric=mud di i/i , unde: m R -Ric - este rezistenta de calcul a lemnului -mud - coeficientul condiiilor de lucru ce introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos mud=1.0(pentru clasa 1 de exploatare) -mdi- coeficientul condiiilor de lucru, funcie de durata de aciune a incarcarii mdi=0.55 -Ri rezistenta caracteristica a lemnului natural (rinoase, clasa 1) Ri=240 daN/cm2 -i coeficient parial de sigurana i=1.1 Ric=1.0 .55 40/1.1=120 daN/cm2 0 2M z M y 584 1012 + = + =56,36 daN/cm2