UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAOV FACULTATEA DE MECANICA INGINERIA TRANSPORTURILOR SI TRAFICPROIECT UIRStudent: Grupa: Specializarea: Ingineria Transportului si TraficTEMA PROIECTULUI:CONSTRUCIA I TEHNOLOGIILE DE LUCRU ALE FREZELOR RUTIEREIndrumtor proiect : ef lucr. doc. ing.CUPRINS:1Cap.I Generaliti. Clasifcare Cap. IITehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilorCap. III Construcia i tehnologiile de lucru ale frezelor rutiere Cap. IVCalcul si comparatiiBibliografie. www.google.ro http://www.youtube.com http://ro.wikipedia.org/wiki/Pagina_principal %C4%83Generaliti. Clasifcare n vederea mririi duratei de exploatare a drumurilor este necesar eaacestea s fie ntreinute permanent i supuse periodic, conform necesi- tilor, unor lucrri de reparaii i reabilitri. n timpul exploatrii, mbrcminile de drumuri pot prezenta o soric de deteriorri, ca de exemplu: suprafee deformate, suprafee uzate, rosturi defecte, fisuri i crpturi, suprafee cu aderen redus etc. n cazul depistrii unor asemenea defeciuni, trebuie s se anaii/c/c posibilitatea ca, prin alegerea procesului tehnologic de reparare, s se economiseasc resursele i aa limitate de materii prime i s se evite poluarea determinat de depozitarea vechii mbrcmini dislocate, dar, n aeelai timp, s se utilizeze judicios mijloacele financiare disponibile. Una dintre tehnologiile cele mai avantajoase este frezarea, care per-mite nlturarea rapid a stratului deteriorat i profilarea suprafeei stratului suport pe care urmeaz s fie aternut un nou strat superior calitativ. Frezarea suprafeelor deteriorate se poate face prin procedee la cald sau la rece. Tehnologia de frezare la rece este cea mai utilizat, deoarcce prezint mari avantaje, att economice, ct i tehnologice. Dintre accstc avantaje menionm urmtoarele: -poate fi utilizat att la mbrcmini asfaltice, ct i la drumuri din beton de ciment; -este procedcul cel mai rapid pentru descopertarea suprastructurilor de drumuri; - tehnologia de lucrum este aproape independent de condiiile de mediu; - realieaza o suprafata nou, conform profilului impus; - reparatia este limitata numai la suprafata deteriorata si restrictiile de circulatie sunt minimeTehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilor3n general, frezele rutiere, pot fi mprite, n funcie de destinaia lor, grupe principale: freze pentru descopertarea mbrcminilor uzate ale drumurilor i pentru nivelarea-proflarea suprafeei suport a acestora; - freze pentru stabilizarea pmnturilor i refacerea mbrcminilor de drumuri de mai mic importan (stabilizatoare rutiere); > echipamente de frezare integrate n cadrul unor maini de reciclare la cald sau la rece a mbrcminilor de drumuri sau ataate la utilaje multifuncionale. In acest capitol se vor face referiri numai la frezele din prima cate-Frezele din a doua categorie au fost prezentate n cap. 1, iar cele din 'ia a treia vor fi analizate n cap. 9. Prin frezare se ndeprteaz unul sau mai multe straturi cu defeciuni, ndu-se straturile bune din structura rutier. Pe suprafaa astfel obinuta aternem unul sau mai multe straturi noi, executate dup norme tehnice specifice, pentru ncadrarea sistemului rutier n calitatea impus de ria drumului. ituaiile tehnologice principale ntlnite la lucrrile de frezare a stra-rutiere degradate sunt prezentate n continuare. Frezarea fin - frezarea n strat subire, circa 10 mm, a straturilor din au din beton de ciment, n scopul mririi rugozitii stratului de uzur iminrii deteriorrilor mici i izolate. Reparaii locale - frezarea, pe sectoare izolate, a straturilor asfaltice, dme de 20-60 mm, care prezint degradri (gropi) sau fsuri sub form :a, fisuri transversale sau longitudinale. Fisurile n form de reea sau ansversale apar numai n stratul superior, n timp ce fisurile longitudi-ot afecta i straturile inferioare. Materialul rezultat prin frezare se :reaz n vederea reciclrii. Reparaii integrale ale mbrcminilor asfaltice - frezarea mbrcmintii bituminoase, n grosime de 30-40 mm, atunci cnd prezint o uzur t i necesit nlocuirea lor cu mixtur nou. Metoda se aplic n spe-cazul strzilor din orae, al mbrcminilor de poduri sau al pasajelor ane, atunci cnd stratul suport are capacitate portant corespunztoare iorete ca nlimea sistemului rutier s rmn aceeai. Materialul re-se recicleaz. Reparaii capitale - frezarea ntregului pachet de straturi asfaltice n prezent peste 20 de firme din diferite ri produc peste 100 modelc i tipodimensiuni de freze rutiere, care pot satisface cerinele a numeroi i diveri beneficiar Performanele tehnologice ale frezelor sunt caracterizate de trei para-metri principali de lucru: viteza de deplasare, limea de frezare i adn- cimea de frezare, care depind, la rndul lor, de natura materialelor prelucratc i de condiiile de ncadrare a lucrrilor n restriciile de spaiu (spaii nguste, spaii restrnse, spaii largi). Aceti parametri depind exclusiv dc capacitatea mainii de frezat folosite, care trebuie s satisfac anumitc criterii de performan: greutatea, puterea de acionare, aderena la calea dc deplasare, eficacitatea transmisiei etc.Ca urmare, frezele rutiere se pot clasifica n fiincie de parametrii constructivi i tehnologici principali: limea de frezare L, adncimea de frezare A, puterea motorului P i masa mainii M, obinndu-se n acest fel modelul LAPM, prezentat n schema 7.1. Dup acest model, frezele rutierc pot fi ncadrate n trei clase distincte (schema 7.2): clasa compact", clast medie i clasa grea [10]. LAI MEA DE FREZAREPUTEREA MOTORULUIADANCIMEA DE FREZARE-CLASELE DIMENSIONALE ALE FREZELOR RUTIERE1 1 CLASACLASAMEDIE LAMP MINIM CLASA GREA -- LAMP COMPACT - LAMP - MEDIU MARE L = L =2000...4500 mm A = A = 280 mm mm 20... 200 kW400 kW 300...1000 mm =1200...2000 A 0... 0... 300 = 0... 400 P = P = 300...1000 M= 160... 3...17... 401 41... 501 171 M=5Schema 7.27.2. Construcia i procesul de lucru al frezelor rutiere Frezele destinate dislocrii mbrcminilor degradate de drumuri i itirii suprafe ei suport a acestora pot fi de diferite modele i limensiuni. Frezele rutiere sunt alctuite din urmtoarele pari principale: asiul, irul de acionare, echipamentul de deplasare, organul de frezare (tambu-transportorul (unul sau dou) de preluare-descrcare a materialului fre-sistemul de acionare a diverselor mecanisme (deplasare, direcie, rotire iur, coborre-ridicare tambur etc), precum i sistemul automat de urm->i reglare a parametrilor de lucru. La frezele mici, din clasa compact" (fig. 7.1), dispunerea tamburului ezare ntre roile din spate permite o frezare perfect, aproape de obsta-e din spate sau transversal pe calea de rulare. Prin marea lor mobilitate inevrabilitate pot interveni n spaii nguste sau pe suprafee mici, cazuri ire se elimin lucrrile manuale ulterioare. Datorit roii culisante din ;, dispus coaxial cu tamburul de frezare, devine posibil frezarea ct de-alungul bordurii, a gurilor de canal, precum i n apropicrca denivelri laterale (fig. 7.2).7Fig. 7.1abFig. 7.2 La frezele mari, din clasele medie i grea (fg. 7.4), tambiiiul frezare este montat n partea central a mainii, ntre enilele din fa si din spate, ceea ce-i asigur o mare stabilitate n timpul lucrului. Tehnologia de lucru a mainilor de frezat la rece este urmtoarea: maina se deplaseaz peste stratul ce urmeaz s fie frezat; se coboar tamburul de frezare, paralel sau nclinat fa de suprafaa de rulare; prin rotirea tamburului de frezare, n acelai timp cu deplasarea masinii. Materialul este ncrcat cu ajutorul unei benzi transportoare ntr-o autobascula; pe figur s-au notat: 1 - maina de frezat, 2 - materialulfig.7.53 - tamburul de frezare, 4 i 5 transportoare) care se deplaseaz n ainii de frezat, sau n cuva unui reciclator (fig. 7.5, b) care se eaz n urma mainii de frezat; -este descrcat cu ajutorul benzii transportoare ntr-o autobasculant sat lateral (fig.7.6, a); -este lsat n cordon lateral (fig. 7.6, b) sau pe axa fiei de frezare 6, c), banda transportoare putnd fi oprit. Pentru ncrcarea transportorului cu band, matcrialul este aruncat, Datorita fortei centrifuge, cu ajutorul dinilor . .Fig. 7.39Construcia i tehnologiile de lucru ale frezelor rutiereTehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilorFig. 7.7Fig. 7.8 De regul, frezele pot lucra pe una dintre benzile de circulaie, n timp celelalte benzi se circul normal. In unele cazuri, la reabilitarea zilor, frezele pot lucra pe unul dintre sensurile de circula ie, iar iia se deviaz pe cellalt sens (fig. 7.8). la frezele mici, care se utilizeaz la frezarea unor suprafee reduse, fi avantajos s se lucreze far band transportoare de ncrcare, mate-dislocat find ncrcat cu alte utilaje sau chiar cu lopata. "rezele rutiere se pot deplasa pe roi cu bandaj din cauciuc, pe roi cu sau pe enile. Se remarc faptul c toate modelele de freze sunt prevzute cu aciolidrostatic a mecanismului de deplasare a mainii, ceea ce pcrmitc a far trepte a vitezelor de deplasare n timpul lucrului si corelarea a acestora cu poziia pe vertical a tamburului de frezare, deci cu stratul supus frezarii.11n cazul roilor cu pneuri, roile din fa se pot dispune pe o osiu directoare comun, de tip balansier. Deplasarea mainii este asigurat, di regul, de ctre toate roile, care sunt acionate de motoare hidraulict rotative independente, alimentate de la o pomp hidraulic reglabilS. comun. Roile din spate sunt concepute ca roi de sprijin, independento. pentru a permite reglarea adncimii de frezare n stnga i n dreaplii tamburului de frezare. n cazul utilizrii enilelor (fig. 7.9), acestea sunt prevzute cu papuci de nalt rezisten din poliuretan. enilele sunt acionate fiecare de ctre un motor hidraulic rotativ reglabil, cu alimentare n circuit nchis cu pompe cu debit variabil. Vitezele de deplasare sunt reglabile de la zero la valoarea maxim, n flincie de regimul tehnologic impus de antierul pe carc lucreaz. Prin intermediul unui divizor de debit pe cele patru motoare, cu comand electronic, sistemul se comport ca un bloc diferenial". Transmisia, prevzut cu ambreiaj, poate fi decuplat cu pompe auxiliarc, pentru operaiuni de tractare. Legtura dintre asiul mainii i enile se facc prin supori comandai hidraulic. Suporii posteriori autonivelani sunt co-mandai simultan. Suporii frontali sunt acionai independent, pentru regln-rea adncimii de frezare [15]. Viteza Vitez mica mareamburul de frezare este antrenat, la unele modele, printr-o transmisie c cu ambreiaj uscat i curele trapezoidale, cu dispozitiv-automat de -e (fig.7.9, 1 - roat motoare; 2 - roat condus; 3 - curea trapezoi-- dispozitiv de ntindere a curelei).13La unele freze s-a prevzut acionare hidraulic pentru toate mecanismele: deplasare i rotire tambur de frezare, ridicare-coborre tambur, transportor de preluare i descrcare. n figura 7.10, a se prezint acionarea hidraulic a tamburului de frezare la maina W-500, fabricat de firma WIRTGEN, iar n figura 7.10, 6 acionarea roilor de deplasare la aceeai main. In figura 7.11 se prezint schema de ansamblu a mainii de frezat la rece model 2000 VC, produs de aceeai firm i sistemul de acionare al principalelor mecanisme: circuitul sistemului de acionare a enilelor 1, cir-cuitul sistemului de acionare a tamburului de frezare 2 i circuitul siste-mului de acionare a transportoarelor de preluare i de descrcare a mate-rialului dislocat 3 i 4. V.23015Tehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilorFig. 7.12 Drganul de lucru al frezelor rutiere este taniburul de frezare, pe care onta i o serie de din i. Pe aceeai main de baz pot fi montate, n ; de necesit i, tambure de diferite l imi sau chiar discuri cu din i .12), ceea ce asigur utilizarea unei singure maini n diferite condi ii ogice impuse (fig. 7.13). Frezarea unor straturi de l imi diferite cu aceeai main se poate i i utiliznd tambure prevzute cu mai multe manoane dotate cu dini .14). Prin ad ugarea sau scoaterea unuia sau a mai multor segmen i dc >n, se modific l imea poriunii de frezare a tamburului. La rotirca tamburului n acelai timp cu naintarca mainii, d i n t i i penetreaza materialul i produc, datorit aciunii de pana, fortele laterale care distrug materialul.Construcia i tehnologiile de lucru ale frezelor rutiere21Fig. 7.1317Tehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilor Tipul dinilor Dimensiu vrfului, mm mleConstrucia i tehnologiile de lucru ale frezelor Partea superioar a tamburuluirutiereCap orientat pentru unghiul de aezareFig. 7.16 Dinii se construiesc din materiale metalice i au forme diferite n funcie de densitatea i natura materialului pe care l frezeaz: straturi asfal-tice sau straturi din beton de ciment (fig. 7.15). Comparativ sunt prezentale i tipurile de dini pentru alte echipamente (reciclatoare, stabilizatoare). Dinii se introduc n locaurile sp eciale ale unor corpuri metalice sau se sudeaz sau se fixeaz prin alte mijloace pe tamburul de frezare, nituind mpreun cuitele de frezat (fig. 7.16). Dinii de frezare au, dc regulfl, Ibrma rotund i sunt fabricai din oel, ia r n zona de contact cu materiarele pe care le frezeaz au aplicate vrfuri din materiale speciale, rezistente la uzare, care formeaz capul conic. Prin contructia lor, dinii execut n timpul lucrului o micare de rotaie, pentru a asiguni n uzur uniform. Dup un anumit numr de ore de fimcionare (de ordinul ctorva sute), dinii uzai se nlocuiesc cu alii noi. Uzarea dinilor este un fenomen care se produce inevitabil i care infulenteaza durata de serviciu a mainii. Aceast uzare poate fi mai lent sau mai rapid, n ftmcie de anumite condiii tehnice i tehnologice de lucru, precum i de modul de dispunere a cuitelor pe tambur (sche ma 7.3), Condiiile tehnice i tehnologice se refer la caracteristicile mecanofizice ale materialelor frezate i la parametrii de lucru ai mainii. Principalele conditii avute in vedere sunt prezentate in continuare.19S chema 7.3 i crete proporional cu duritatea i influeneaz n acelai sens viteza de rotie a dinilor. Natura agregatelor minerale din structura materialului frezat influentez procesul de uzare al dinilor prin forma granulelor i duritatea rocilor care provin acestea. Temperatura mediului este un parametru care influenteaza procesul de uzare a dinilor n cazul straturilor asfaltice.RIDICAT r TEMPERATURA MEDIULUIVISCOZIATE MICUZUR MIC PRODUCTIVITATE MARESTAREA BITUMULUI VISCOZITATE MARELSCZUT UZUR MARE PRODUCTIVITATE MICASchema 7.4 Tipul dinilor depinde de natura i duritatea materialului frezat. Dinii se deosebesc ntre ei prin execuia vrfului tietor i forma capului (v. fig. 7.15). Viteza de avans a mainii este determinat de duritatea materialului, adncimea de frezare, puterea de acionare i tipul dinilor. Uzura dinilor este influenat de fora de frecare, care depinde direct de viteza de avans. Totui uzura dinilor nu crete direct proporional cu avansul, deoareco durata de serviciu optim a dintelui rezult ca o funcie complex, ce are n vedere i factorii menionai anterior. Dispunerea cuitelor pe tambur influeneaz, pe lng comportarea ki uzare a dinilor, i desfaurarea procesului de lucru. Dispunerea dinilor trebuie s asigure o utilizare optimal a puterii motorului i limitarea vibraiilor transmise la main. Unghiul a de aezare n raport cu tangenta, cuprins ntre 35 i 45 (v. schema 7.3), este influenat de turaia tamburului, adncimea de frezare, avansul mainii i natura materialului. Unghiul P de deviere n raport cu planul transversal, cuprins ntre 5 i 7, d natere la fore excentrice de antrenare a dintelui ntr-o micare de ro-laie n jurul axei sale longitudinale. Aceasta asigur, pe lng uzur uniform, i o autoascuire n timpul lucrului. Pasul t (v. schema 7.3) dintre dini influeneaz att structura suprafcei, ct i productivitatea mainii. Distana mic dintre cuite conduce la un numr mai mare al acestora, ceea ce implic o rezisten la penetrare mui mare, respectiv un avans mai mic. Rezult o structur mai fin a suprafeci n detrimentul productivitii. Distana mai mare dintre cuite conduce la un numr mai mic al acestora, ceea ce implic o rezisten la penetrare mai mic, respectiv un avans mai mare. Rezult o structur mai rugoas a supraIblci, n avantajul productivitii. Condiii bune privind starea suprafeei i productivitatea rcalizat sunt asigurate de pasul / = 6-5-15 mm, n funcie de tipul masinii.21Fig. 7.17 Lucrri de reparaii curente sau la reabilitri capitale, sau chiar la sparea de anuri cu adncimi de 250+300 mm la o singur trecere. Frezele moderne sunt prevzute chiar cu sisteme speciale de evitare a eriorrii ca urmare a apariiei unor obstacole (fig.7.17). Echipamentul de lucru este montat ntr-o capot de tip cheson, pentru litarea zgomotului i protecia mediului nconjurtor. Accesul la echi-nentul de lucru se face prin intermediul unor clapete rabatabile sau sante. Clapetele laterale sunt confecionate din materiale rezistente la raziune. Postul de conducere are posibilitatea de deplasare lateral, este jonomic, cu aparatur de bord complet i asigur o vizibilitate optim a tierului, fiind dotat cu scaun cu ridicare hidraulic, cu protecie. Frezele rutiere sunt prevzute i cu instalaii do stropire cu ap, care impiedic formarea prafului n timpul procesului de frezare si reduce uzura dintilor.7.3. Caracteristicile tehnice principale ale frezelor rutiere Din analiza documentaiilor fiirnizate de principalele firme productoare de freze rutiere pe plan mondial (Bitelli, Caterpillar, CMI-Interna-tional, Dynapac, Ingersoll Rand-ABG, Marini, Roadtec, Vielhaben, Wirtgct' .a), au fost sintetizate principalele rezolvri tehnice actuale: dispozitive pentru protejarea frezei la ocuri i vibraii; transportoare cu band cu posibilitatea de rotire la 90, acoperite i prevzute cu sistem de autocurire, opritor de capt i variatoare de turaic; sistem de control al grosimii stratului frezat, prevzut cu senzori de o parte i de alta a mainii, acionat hidraulic; sisteme de frezare lateral, rabatabile, pentru spa ii laterale i nguste; sisteme de udare, pentru evitarea degajrii de praf i reducerca uzrii cuitelor; indicatoare i regulatoare pentru reglarea nclinrii de frezare; asigurarea unei corelaii corecte ntre viteza de avans a mainii, duritatea materialului frezat, puterea de acionare i tipul cuitelor, astlel nct s se asigure o uzare minim a dinilor; limitarea nivelului de zgomot prin soluii tehnice care asigurtl amortizarea acestuia, att prin construcia propriu-zis a mainii, ct i priu capsularea echipamentelor de lucru; asigurarea unui nivel ergonomic ridicat, prin comenzi uoare i vi /ibilitate ridicat (comenzi mecano-hidraulice de tip dual", cu dou posturi cle comand). Tabelul 7.1. Caracteristicile tehnice principale ale frezelor rutierc L ime Grosime Numr Musu, a de ul de Puterea a max. \ frezare dini pe de t max., tambur , kW frezare, mm m Arrow 50-270 6,1- 21.K Caracteristica 0,30-3,81 115-150 69-169 Barber-Greene 1,22-3,81 152-254 82-252 167-642 14,0-47,3 Biteili 0,60-2,12 100-200 56-150 68-340 5,6=31,0 Caterpillar 2,01-4,28 152-254 48-264 57-745 6,5 51,(. c.M .r. 1,90-3,81 305-381 390-985 22,7 39,8 1 )ynapac 0,75-2,00 70-150 37-166 200-294 L 7,1 r 9,7 Ingcrsoll-Rand 0,50= 1,98 152-254 48-141 91-391 Marini 1,00 2.10 20 179 44023Principalele caracteristici tehnice ale frezelor rutiere destinate desco-:rtrii mbrcminilor de drumuri i pregtirii suprafeelor de baz ale ;estora sunt prezentate n tabelul 7.1. 7.4. Calculul principalilor parametri ai frezelor rutiere7.4.1. Calculul puterii necesare acionrii mainii n timpul procesului de lucru n timpul procesului de lucru motorul principal al frezelor rutiere ac-oneaz, n acelai timp, dou sau trei mecanisme i anume: -mecanismul de rotire a tamburului de frezare; -mecanismul de deplasare a mainii; -mecanismul de acionare a transportorului. Acionnd n acelai timp cele trei mecanisme menionate, rezult c (Uterea motorului principal Pm va fi: (7-1) Puterea Pf necesar acionrii tamburului de frezare trebuie s ealizeze att dislocarea stratului de material, ct i aruncarea materialului nrunit pe banda de preluare-descrcare, deci(7.2) unde: P/\ este puterea necesar dislocrii; P/2 - puterea necesar aruncrii materialului spre band; ry- randamentul transmisiei. Puterea Pj\ necesar frezrii (dislocrii) se poate calcula cu relaian care: n Mfeste turaia tamburului de frezare, n rol/min; - momentul rezistent la frezare-dislocareDr fiind diametrul exterior al tamburului, n cm iar Rf - rezistena total I dislocare, n daN. Rezistena total la dislocare este dat de relaia In care:K1 este rezistena specific la frezare-dislocare; k1 20 daN/cm pentru asfalt slab; k1 = 4050 daN/cm2 pentru asfalt dur; T - grosimea stratului dislocat, n cm; Si - suprafaa de dislocare a unui cuit, n cm2; Z1 - numrul dinilor care disloc n acelai timp; Z - numrul total de dini pe suprafaa tamburului de frezare. B - lungimea tamburului (limea stratului supus frezrii), n cm a1 - avansul tamburului de frezare la o rotaie, n cm. n func ie de viteza de avans a frezei v a , n m/min, i de tura i n, n rot/min, se determin:Considernd c rezistena total la dislocare Rf acioneaz la jumatatea arcului de cerc corespunztor unghiului ai (fg.7.18) i c reaciunea normala. a mediului Rl = Rf, rezult componentele orizontal i vertical ale acesteia:Fig. 7.18 Puterea Pfi necesar aruncrii materialului spre band este dat de iatiacare: meste masa materialului aruncat ntr-o secund, n stare natural, n kg/s, egal cu (7.13)vr - viteza tangenial la extremitatea cuitelor, n m/s; Vd de deplasare a mainii (v^= va), n m/s; B T y - lungimea tamburului, n m; - grosimea stratului, n m; - greutatea volumic a materialului, n N/m3;- vitezag - acceleraia gravitaional, n m/s . La frezele far transportor destinate prelucrrii pmnturilor, sc aprc-az [1] c puterea necesar tamburului de frezare poatc reprc/cnta ptm la 1-95% din puterea motorului principal.Pentru calculul puterii de deplasare Pd se folosesc relaiile general cunoscute a cror structur depinde de tipul sistemului de deplasare. Puterea Ptr necesar acionrii transportorului de preluare-descr care sepoate determina cu relaia n care: H este nlimea de ridicare a materialului cu transportorul, n m; l lungimea de transport pe orizontal, n m; vt Qv k' tr - viteza de deplasare a benzii transportorului, n m/s; - productivitatea volumetric a mainii de frezat, n m3/h; - un coeficient care ine seama de pierderile n rolele de sprijin (k' = 0,040,06); k" - coeficient de alunecare a materialului pe band (F = 1,5+2,0); - randamentul transportorului. 7.4.2. Determinarea productivitii frezelor rutiere i a timpului necesar executrii lucrrilor Performanele mainilor de frezat se evideniaz n primul rnd prin productivitile pe care acestea le realizeaz n diverse situaii de lucru, cai.icterizate printr-o serie de factori de influen. Principalii factori, care influeneaz productivitatea mainilor de frc/iil C.cliema 7.5) sunt urmtorii: caracteristicile materialului; parametrii mainii; iondiiile concrete de lucru; capacitatea de transport; situaia traficului u .-ona respectiv; experiena n efectuarea unor asemenea lucrri [15]. n ceea ceprivete caracteristicile materialului din care este alcatuita suprastructura ce urmeaz s fie dislocat, se tie c un strat de asfalt se disloca mai uor dect unul de beton i c natura rocii din care sunt alcatuite agregatele (tare sau moale), forma granulelor (rotund sau ascuit) i distributia acestora, tipul de liant i temperatura la care se lucreaz (la aslalt) influenteaza procesul 1 de frezare. Dintre parametrii mainii, cei care influeneaz direct productivitatea acesteia sunt: puterea i masa mainii; limea i viteza periferic a tamburului de frezare; tipui dinilor de frezare i dispunerea lor; sistemul de deplasare (enile sau roi). -27cazul unor lucrri de reparaii pariale, dect n situaia n care se exccui frezri pe lungimi mai mari. Adncimea de frezare i neuniformitali: seciunii frezate influeneaz de asemenea procesul de lucru. Productivitatea mainii de frezat este determinat n acelai timp i d numrul mijloacelor de transport destinate lucrrii, de organizarea transpoi tului i de situaia traficului din zon. Un rol deosebit n determinarea productivitii de exploatare a frezci au condiiile n care lucreaz maina: n spaii aglotnerate n localiti sau spaii deschise n afara localitilor. n funcie de aceste condiii se foloset un factor de reducere a productivitii. n primul caz, factorul a de reducer a productivitii este de 0,4-K),5, iar n al doilea caz de 0,5-4-0,7. n continuare se vor prezenta diagramele de performan ale unor mo ini de frezat la rece produse de firma Wirtgen, precum i relaiile i metod de calcul elaborate de aceast firm pentru asemenea maini. Se folosesc urmtoarele notaii: QT - productivitatea teoretic, n m2/h; Qe - productivitatea de exploatare, n m2/h; F - suprafaa frezat, n m2; a - factorul de reducere a productivitii; t - timpul de lucru, n h; T - grosimea stratului frezat, n cm; Qv - productivitatea volumetric a frezei, n m3/h; Qg - productivitatea exprimat gravimetric, n t/h; Vp - volumul total din proiect al lucrrii, n m3; Vp - volumul total din proiect al lucrrii, n t. Relaiile de calcul utilizate de firma Wirtgen [12] pentru aceti para mctri sunt urmtoarele: Productivitatea teoretic QSQ determin dup diagrama de pcrJbr man, funcie de grosimea stratului i de natura materialului supus frcztirii. Productivitatea de exploatare (operaional) va fi dup caz: Qe=a-QT [m2/h]. (7,IV Productivitile volumetric i gravimetric se calculeaz nuilcle: Qv=0,0l3Qe-T [m3/h]; gg=0,024-ee-r [t^i]. (7.10) (7.17)CLIIbi'V' =0,024 F-T [t]. Timpul de lucru necesar realizrii activitii de frezare t = F/QT [h].(7.19)(7.20)Pentru a nelege mai bine modul de determinare a principalilor para-ri, se vor da cteva exemple de calcul pentru diferite modele i tipo-ensiuni de maini de frezat la rece, produse i utilizate de firma Wirtgen. n diagramele de performan (fig. 7.19-7.21) stabilite de firm, pe ical este grosimea stratului de material T, n cm, care urmeaz s fie at, iar pe orizontal viteza de avans a mainii v, n m/min i productivi-a QT, n m2/h. Se observ domeniul de lucru ntre dou limite: asfalt dur sfalt moale. Exemplele se vor referi la frezele Wirtgen, modelele W-350 din clasa mpact", 1300 DC din clasa medie i 2100 DC din clasa grea.Maina de frezat W-350. Parametrii de baz ai mainii sunt: -puterea de acionare 32 kW; -limea maxim de frezare 0,35 m; -grosimea stratului de material supus frezrii 0H-10 cm. Diagrama de performan a mainii este prezentat n fgura 7.19. Maina trebuie s execute urmtoarea lucrare: -repararea parial a unei osele; -grosimea stratului frezat T= 3,5 cm; performanta teoretic a frezei W 350 grosime de frezare29Construcia i tehnologiile de lucru ale frezelor rutiere -suprafaa total care trebuie frezat F = 26 m2; -materialul mbrcminii: asfalt turnat dur.Viteza de avans 22 v Productivt [m/min] otePentru un asfalt dur i o grosime a stratului frezat de 3,5 cm, din dia grama de performan rezult o productivitate teoretic Q = 60 m2/h. Factorul de reducere a productivitii se alege a = 0,6, deoarece i apropierea locului de frezare traficul este liber. Productivitatea de exploatare operaional Q e =aQ T =0,6-60 = 36 m 2/h. Qv = 0,013 -Qe-T = 0,013-36-3,5 = 1,6 m3/h; Qg=0,024-QeT = 0,024-36-3,5 = 3,0 t/h. Volumul total al lucrrii prevzut n proiect: Vp =0,013-F-T = 0,013-26-3,5 = 1,2 m3; F^=0,024-F-T = 0,024-26-3,5 = 2,2 t.Timpul de lucru necesar realizrii activitii de frezare va fi t = F/Qe =26/36 = 0,7 h.Tehnologii i utilaje pentru repararea i reabilitarea drumurilor -Maina de frezat 1300 DC. Parametrii de baz ai mainii sunt: -puterea de acionare 297 kW; -limea maxim de frezare 1,3 m; -grosimea stratului de material suspus frezrii 0-^30 cm. Maina trebuie s execute urmtoarea lucrare: -ndeprtarea unui strat de mbrcminte la o rut de ocolire urban; -grosimea stratului frezat T = 12 cm; -suprafaa total care trebuie frezat F= 1700 m2; -natura materialului: asfalt de duritate mijlocie. Din diagrama de performan din figura 7.20, rezult Q = 650 m2/h. innd seama de traseul n curb i de existena refugiilor pentru pie-, se alege coeficientul de reducere a productivitii a = 0,5. Rezult: Q e=a-Q T -0,5-650 = 325 m2/h; Qv = 0,013 QeT = 0,013-325-12 = 50,7 m3/h; Qg=0,024-Qe-T = 0,024-325-12 = 93,6 t/h; Vp =0,013-F - T = 0,013-1700-12 = 256,2 m3; V'p=0,024-F-T = 0,024-1700-12 = 489,6 t. Timpul de lucru necesar realizrii frezrii va fi t = F/Qe = 1700/325 = 5,2 h.31Maina de frezat 2100 DC. Parametrii de baz ai mainii sunt: -puterea de acionare 448 kW; -limea maxim de frezare 2,0 m; -grosimea stratului de material supus frezrii 0-K30 cm. Diagrama de performan a mainii este prezentat n figura 7.21. Maina trebuie s execute urmtoarea lucrare: -ndeprtarea unui strat de asfalt tumat la o seciune de autostrad; -grosimea stratului T = 5,0 cm; -suprafaa total care trebuie frezat F = 30 000 m ; -natura materialului: asfalt de duritate medie si mare33