proiect scule- brosa canal pana

Upload: gabriel-petrea

Post on 15-Oct-2015

523 views

Category:

Documents


19 download

DESCRIPTION

Proiect scule- brosa canal pana

TRANSCRIPT

Universitatea ,,Vasile Alecsandri din BacuFacultatea de InginerieProgram de studiu: T.C.M.

BAZELE ACHIERII, GENERRIISUPRAFEELOR I SCULE ACHIETOARE(PROIECT)

Tema proiectului

S se proiecteze din punct de vedere geometric a broelor dreptunghiulare prismatice:

d= 78 mm ; D= 2 d= 156 mm ; b= 24 mm ; t= 5,4 mm ; L= 50 mm; material: OL34 .

Cuprins

1. Noiuni generale privind prelucrarea prin broare. Clasificarea broelor2. Stabilirea schemei de achiere i a tipului de scul3. Stabilirea materialului semifabricatului4. Alegerea materialului sculei i stabilirea tratamentului termic5. Stabilirea elementelor constructive dimensionale i a parametrilor geometrici optimi6. Calculul geometric al sculei7. Stabilirea sistemului de fixare a sculei8. Calculul regimului de achiere, forelor i momentelor din prelucrare9. Verificarea la rezisten i rigiditii a prii ahietoare i prii de fixare a sculei10. Stabilirea metodei de ascuire i reascuire11. Stabilirea condiiilor tehnice de utilizare i exploatare a sculelor12. ntocmirea desenului de excuie a sculei

2014

1. Noiuni generale privind prelucrarea prin broare.Clasificarea broelor

Broele sunt scule achietoare specializate, prevzute cu mai muli dini, i caracterizate prin aceea c realizeaz suprafaa dorit dup numai o singur angajare n achiere a fiecrui ti.Prezentnd o complexitate constructiv relativ ridicat, utilizarea acestor scule devine raional din punct de vedere economic numai n producia de serie mare i mas, sau n cazul n care utilizarea altor procedee nu este posibil.Operaia de broare se poate realiza prin tragere, sau prin presare. n primul caz, broa este tras de-a lungul suprafeei interioare sau exterioare a piesei care se lucreaz, iar n al doilea caz, ea este mpins cu ajutorul unei maini de presat cu acionare progresiv, de exemplu presa hidraulic.O metod modern de broare este broarea circular exterioar, la care piesa execut o micare de rotaie, n timp ce scula execut o micare rectilinie.Prin broare se poate realiza degroarea suprafeelor dup operaii preliminare de achiere(gurire, rabotare, frezare), deformare plastic, precum i netezirea sau calibrarea suprafeelor interioare.Prelucrarea prin broare permite obinerea unui grad de precizie ridicat, de exemplu 0,012mm pentru guri i 0,025mm pentru contururi exterioare.

Fig. 1.1.Cinematica broei.

Clasificare. Broele pot fi imprite dup diferite criterii in urmtoarele tipuri:a. Dup modul de acionare: broe pentru tragere (figura 1.2), numite in mod obinuit broe; broe pentru presare (figura 1.3), numite i broe-panson;b. Dup natura micrii principale broele pot fi: broe cu micarea principal rectilinie (figura 1.4); broe cu micarea principal circular (figura 1.5);c. Dup poziia suprafeei prelucrate: broe pentru suprafee interioare (de exemplu, guri de diferite forme); broe pentru suprafee exterioare.d. Dup calitatea suprafeei prelucrate i dup metoda de lucru: broe de achiere; broe de netezire.e. Dup construcia dinilor: broe normale (cu dini tiai din corpul broei); broe cu dini demontabili.

Fig. 1.2. Broa lucrnd prin tragere

Fig. 1.3. Bro lucrnd prin presare

Fig. 1.4. Bro rectilinie.

Fig. 1.2. Bro circulare.

n funcie de calitatea materialului utilizat la executarea broelor se deosebesc: broe executate din oeluri aliate pentru scule, din oeluri rapide sau din carburi metalice.Broele se construiesc pentru prelucrarea unei anumite suprafee (plane, rotunde, profilate etc), de o anumit dimensiune i pentru o anumit lungime de achiere, lund n considerare totodat i felul materialului de prelucrat. Aadar, forma broei, dimensiunile, pasul dinilor achietori i de calibrare sunt determinate de parametri dimensionali i de form ai piesei supuse prelucrrii i ai materialului de achiat.Exist deci o lagtur dimensional strn ntre pies i scul ,prin care se exclude contribuia calificrii muncitorului .Forma, dimensiuniile i netezirea suprafetelor prelucrate rezult nemijlocit n urma trecerii ultimului dinte al broei ,care realizeaz forma i dimensiunea prescris a suprafeei ct i finisarea ei complete.Precizia de execuie, realizat n condiii normale de lucru, este diferit pentru broarea interioar fa de cea exterioar. Astfel, la broarea interioar precizia de prelucrare corespunde clasei 7 ISO de precizie, n compariie cu broarea exterioar la care, din cauza numrului mai mare de factori care influeneaz poziia reciproc dintre scul i piesa supus prelucrrii, cum sunt: precizia de montare a sculelor n port-broe, a semifabricatelor n dispozitive etc., precizia de prelucrare se obine n clasa 8 i 9 ISO. La brosarea exterioar tolerana privind precizia profilelor nu rezult sub 0,03-0,05 mm, iar tolerana privind poziia profilelor broate fa de suprafaa de referin variaz ntre 0,03 i 0,2 mm.Calitatea suprafeei, n condiii obinuite, rezult cu o rugozitate Ra cuprins ntre 0,8 i 1,6 m. Rugoziti mai mici se obin numai prin msuri special. La broarea metalelor uoare i a diferitelor aliaje de bronz, rugozitile obinuite sunt mai mici dect la broarea oelului.

2. Stabilirea schemei de achiere i a tipului de scul

Pentru broe schemele de achiere presupun prezena unei singure micari (de translaie). Micarea este executat n lungul broei,iar avansul necesar achierii rezultnd prin supranlarea dinilor cu volumul de material Sd.Pentru obinerea canalelor de pan prin operaia de broare este recomandat utilizarea unei scule specifice.Pentru obinerea unor parametri geometrici cu o precizie ct mai mare din punct de vedere dimensional se opteaz pentru proiectarea unei broe pentru canale de pan.Att schema de achiere ct i mrimile necesare sunt prezentate conform fig. 27, pag.16,ref. [6].V - viteza de avans;A - adaos de prelucrare;Sd - supranalare pe dini;L - lungimea de prelucrare;b - limea de prelucrare;D - diametrul alezajului piesei de prelucrat.

Fig. 2.1- Schema de achiere la broare.n cazul brorilor canalelor de pan sculele utilizate pot fi: broe pentru tragere; broe panson.In acest caz vom alege pentru a proiecta o brosa pentru tragere.

3. Stabilirea materialului semifabricatului . compoziia chimic icaracteristici fizico-mecanice ale semifabricatului

Piesa ce urmeaz a fi prelucrat este realizat dintr-un volum de oel laminat: OL34 .Piesa este in prealabil prelucrat prin operaia de strunjire i danturare. Compoziia chimic i cele mai importante caracteristici fizico-mecanice sunt prezentate dup cum urmeaz: Compoziia chimicCaracteristici fizico-mecanice

Marca OL34 ; carbon: max. 0,17 % ; mangan: 0,210,60 % ; siliciu: max. 0,40 % ; fosfor: max. 0,055 % ; sulf: max. 0,055 % ;

limita la rupere: 3442 daN/mm2 ; limita la curgere: 19 daN/mm2 ; duritatea: 114 HB ; alungirea la 5% : 31 min ;

4. Alegerea materialului sculei i stabilirea tratamentului termic

a. Alegerea materialului pentru partea de fixare i corpul sculei

innd seam de solicitrile la rezistena sculei in timpul procesului de achiere se recomand ca materialul pentru partea de fixare si corpul sculei sa fie : pentru partea de fixare: OL50, OL60 i OL70 ; pentru corpul sculei: OLC 45 .Avnd in vedere c materialele utilizate pentru construcia sculei trebuie s aib o rezisten mai mare dect piesa de prelucrat, se opteaz pentru utilizarea OL50, a crui compoziie chimic este prezentat mai jos.CMnSiPS

0,30 %0,470,85 %max. 0,40 %max. 0,055 %max. 0,055 %

b. Alegerea materialului pentru partea achietoare

Partea achietoare a sculelor se execut din materiale care satisfac prin proprietile lor fizico-mecanice i structurale urmtoarelor cerine : DuritateTermostabilitateRezistenla uzurCaliti mecanicePrelucrabilitate

-superioar duritii materialului achiat: (OL50).- ridicat- rezistent ridicat la uzur, att la rece ct si la cald.- superioare

- bun.

Conform cerinelor de mai sus i a tabelului 3.1,pag. 60, ref. [5] , pentru materialul piesei de prelucrat realizate din OL50 . Se va alege oelul rapid Rp8 .Compoziia chimic a materialului utilizat pentru realizarea prii achietoare a broei este prezentat mai jos i este conforma cu tabelul 1.1, pag. 4, ref. [10].MarcaC (%)Mn (%)Si (%)Cr (%)Mo (%)W (%)V (%)

Rp81,80-1,90max. 0,400,20-0,403,50-4,500,70-111,5-12,53,5-4

c. Stabilirea tratamentului termic

Calitatea unei scule achietoare este determinat n general de rezistena acesteia la uzur si de proprietatea de a-i pstra muchiile tietoare ntr-o stare ct mai bun un timp ndenlungat. Un aspect important este c tiurile sculei nu trebuie s se uzeze rapid, s nu se sfrme i s nu cedeze plastic la o cretere brusc a temperaturii,n timpul achierii .Tratamentul termic specific oelului utilizat pentru partea achietoare este conform recomandrilor din referina [6].Clirea oelurilor rapide are drept scop esenial obinerea structurii martensitice. Dup clire, oelul rapid este compus din martensit, austenit rezidual i carburi nedizolvate. Otelul rapid se nclzete la clire la 1230-1320. Conductivitatea termic a oelului rapid fiind mic, n vederea eliminrii pericolului de fisurare la nclzire, aceasta se face n trepte ; se execut nclzirea lent n dou trepte, prima pn la 500-600, o a doua pn la 850-870, urmate de o nclzire rapid pn la temperatura de clire, n bi de sruri. nclzirea pe ultima treapt trebuie executat rapid, att pentru evitarea creterii inutile a grunelor de austenit, ct i pentru evitarea decarburrii exagerate a straturilor superficiale. Timpul de meninere la temperatura de clire este necesar pentru uniformizarea temperaturii ntregii mase a sculei, pentru realizarea complet a transformrilor de faz i pentru dizolvarea carburilor elementelor de aliere. O parte din carburi se dizolv chiar n procesul de nclzire; n acest sens, cromul este dizolvat la 1 000, wolframul la 1250- 1300, iar vanadiul, la 1280-1300. Normele practice de meninere la temperatura de clire depind de forma i dimensiunile piesei. n medie, se recomand o meninere de 6-8 secunde pentru fiecare milimetru de grosime sau de diametru al piesei clite. Acest timp se mrete uor pentru sculele mici. Este de asemenea foarte important faptul, c i n cazul oelurilor rapide de aceeai marc, pentru un acelai tratament termic, mrimea grunelor de austenit este variabil, de la un tip constructiv-dimensional de scul la altul. De aceea, este bine ca dup primul lot de scule fabricate, s se execute o analiz metalografic.Rcirea la clire influeneaz mult calitatea oelului rapid. Metoda cea mai bun de rcire este cea n trepte, folosind bi de azotat de potasiu nclzite la 400-550. Rcirea se poate face i n aer ; n acest caz diametrul critic, adic diametrul maxim al unui cilindru din oel rapid care ia n toat masa sa structura specific oelului rapid clit, este mult mai mic dect n cazul rcirii n ulei.Daca n cazul folosirii uleiului ca element de rcire, diametrul critic este de 25-30 mm, la rcirea .n curent de aer, acesta se reduce la 15-20 mm, iar n cazul rcirii n aer liber, la numai 5 mm.Revenirea oelului rapid are drept scop detensionarea martensitei primare, transformarea austenitei reziduale n martensit i uniformizarea duritii. Consecina imediat a revenirii este ridicarea uoar a duritii, mrirea termostabilitii i a calitilor mecanice ale materialului sculei. O importan deosebit o reprezint temperatura de nclzire la revenire.La nceput, cu creterea temperaturii de revenire pn, la cca. 300, duritatea scade, apoi crete, atingnd maximul la 556-570, dup care scade rapid. De aceea, revenirea oelului rapid trebuie s fie o revenire nalt, rcirea efectundu-se n aer. Pe baza cercetrilor lui S. S. Steinberg, s-a ajuns la 2-3 reveniri nalte, cu menineri pn la o or. Dup prima revenire, procentajul de austenit rezidual scade aproape de 2 ori, de la 25-30% la 10-15% i crete puin duritatea. Dup cea de a doua revenire, austenita rezidual se reduce la 4-6%, iar duritatea rmne practic aceeai cu cea obinut dup prima revenire. Faptul c dup revenire duritatea crete pe seama reducerii cantitii de austenit rezidual n dauna martensitei, se poate explica n felul urmtor: spre deosebire de revenirile obinuite, care se produc n timpul nclzirii, la revenirea oelului rapid, nclzirea este ca i n cazul clirii, o faz pregtitoare. Prin nclzire, austenita rezidual aliat, deci stabil, este srcit de elementele de aliere, devine mai puin stabil, iar la rcire, trece n martensit.Uneori pentru reducerea procentului de austenit rezidual, procesul de trecere a austenitei n martensit este prelungit pn la temperaturi negative (cca. 80) dnd natere la aa numitul tratament sub 0.Proprietile mecanice ale oelului rapid prezint importan, att n ceea ce privete asigurarea unei stabiliti funcionale ale tiurilor, ct i n ceea ce privete asigurarea unei rezistene i rigiditi ridicate a corpului i prii de fixare ale sculei. De obicei, se acord cea mai mare importan duritii, care pentru majoritatea sculelor din oel rapid, este impus a fi superioar cifrei 105 HB. Metalurgii depun toate eforturile n vederea elaborrii unor oeluri rapide la care, odat cu creterea duritii, termostabilitii i rezistenei la uzur, s se obin i caracteristici de plasticitate i rezisten la ocuri ridicate.

1. Stabilirea elementelor constructive dimensionale i a parametrilor geometrici optimi

A. Calculul adaosului de prelucrare

(5.1) (5.2)unde: nlimea total ; t nlimea canalului de pan ;n cazul brorii canalelor de pan conform referinei [10],pag. 147, avem relaia de mai sus .

=7,29

B. Calculul principalelor elemente ale cinematicii achierii

1. Stabilirea grosimii de achiere pe dinte Sd .

Conform referinei [6],pag. 101, avem urmtoarea relaie : (5.3)n care : b nlimea canalului de pan [mm]; coeficienii: Cs, Xs , sunt preluai din tabelul 3.8, pag. 101,ref. [6]

n urma obinerii valorii Sd se va adopta valoarea imediat superioar rotunjit la doua zecimale.

1. Stabilirea vitezei optime de broare V .Conform referinei [6],pag. 102, avem urmtoarea relaie: (5.4) coeficieni corespunztori tipului de broe alese conform tabelului 3.9,pag. 103,[6]:T= 250 minute ; = 1,15 ; coeficient de corecie .

C. Parametri geometrici optimi ai sculeiCa i alte scule achietoare ,parametri geometrici optimi ai broelor se stabilesc lundu-se n consideraie influena acestora asupra criteriilor de optimizare, inundu-se seam de particularitile procesului de broare.1. Unghiul de degajare optim Unghiul de degajare influeneaz modul de formare al achiei n momentele iniiale prelucrrii asupra razei sale de spiralare i asupra coeficientului de comprimare plastic. Odat cu creterea unghiului de degajare cele 3 fenomene sunt influenate pozitiv ,crescnd durabilitatea, micornd forele de achiere i mbuntind precizia suprafeelor prelucrate.Conform tabelului 6.2.,pag. 136,referina [9], se adopt pentru dinii de degajare,1. Unghiul de aezare ntru-ct bro este o scul de precizie ridicat, pentru asigurarea unei caliti superioare ,o bun stabilitate dimensional i o traiectorie rigid ,unghiul de aezare trebuie sa fie mult mai mic dect in cazul majoritii celorlalte scule achietoare.Odat cu creterea unghiului conform fig. 14.13,pag. 264,[11], prin eliminarea uzurii n momentul reascuirii, variaia dimensional a nlimii dintelui va crete. Acest fapt are un efect negativ asupra duratei totale de exploatare a broei. Conform tabelului 14.3,pag. 265,[11], se adopta : unghiul de degroare, ; unghiul de finisare, ; unghiul de calibrare, .

D. Forma si dimensiunea canalelor pentru achii

1. Stabilirea pasului danturii sculeiPasul dinilor de calibrare este cu 10% mai mic dect pasul dinilor de degajare. Pasul dinilor de degajare se determina conform relaiei din referina [10],pag. 148. (5.5)unde: m- modul care se alege ntre 1,251,50; m=1,25 rezultnd :

1. Stabilirea relaiei constructive pentru forma canalului pentru achii.nlimea dinilor broei se determina conform relaiei din [10],pag. 275. (5.6)in care: k- coeficient de umplere in funcie de grosimea achiei pe dinte conform tabelului 6.1,pag. 132,ref. [9].

In funcie de pasul danturii broei, mrimile dimensionale caracteristice sunt adoptate din tabelul 14.8,pag. 277,[11]. limea fetei de aezare , f= 3 mm ; raza de racordare a fundului canalului, r=2 mm ; raza de racordare a spatelui dintelui, R=7 mm . Geometria dinilor broei este prezentata conform fig. 6.4,pag. 134,[9].

a.

b.

r1

d.c.

Limea fetei corespunztoare dinilor de calibrare, este de 0,3 mm crescnd treptat pana la 1,2 mm la ultimul dinte de calibrare, conform referinei [9],pag. 135.Conform relaiei 3.11,pag. 104,[6], nr. de dini Z0, aflai simultan in achiere se determina astfel: (5.7)

Dinii de degroare i cei de finisare vor fi prevzui cu canale de fragmentare a achiilor conform fig. 9.8,pag 52,ref. [5] sau fig. 6.5,pag. 136,ref. [9].

I

II

Canalele de fragmentare ale achiilor se execut pe limea dinilor achietori avnd la fund o raz cuprins ntre 0,30,5 mm si o lime cuprins intre 0,61 mm. Aceste canale se vor poziiona alternativ de o parte si de alta pe limea dinilor achietori la o distant de 25% .

1. Calculul geometric al sculei

n cazul broelor se disting trei zone specifice prii active: zona de degroare, zona de finisare si zona de calibrare, fiecare din aceste trei zone intervine n cele 3 zone n mod diferit, acest fapt este cauzat de valorile diferite ale supranrii pe dinte, astfel n fiecare zon activ a sculei avem:6.A. Lungimea prii de degroareNumrul dinilor de degroare se determin conform relaiei 14.14,pag. 279,[11]. (6.1)A - adaosul de prelucrare ;- achierea pe dinte ; - adaosul total care urmeaz a fi prelucrat de dinii de finisare i n mod obinuit aceast valoare este cuprins ntre 0,1-0,3 mm .

Lungimea prii de degroare : (6.2) 6.B. Lungimea prii de finisare

Numrul dinilor de finisare se stabilete conform referinei [11],pag. 281.Aadar dini. n aceast zon este recomandat ca pasul sa fie redus cu 20-35%.

Astfel lungimea prii de finisare va fi determinat pe baza relaiei: (6.3)

1. Lungimea pii de calibrare

Conform referinei [10],pag. 147 numrul dinilor de calibrare se stabilete in funcie de tipul broei si clasa de precizie impus suprafeelor prelucrate. Astfel : dini.Conform ref. [11],pag. 282 pasul se execut in limita unui domeniu de msur0,51,5 din pasul de degroare. Astfel lungimea parii de calibrare va fi : (6.4) Cunoscnd valoarea dimensional a celor 3 zone active ale broei lungimea prii utile este: (6.5)

Numrul total de dini ai broei se determin prin: (6.6)dininlimea dinilor broei pentru canalele de pan se determin pe baza urmtoarelor relaii de calcul:1. nlimea zonei de ghidare. (6.7)n care: H este nlimea de baz a cozii broei pentru canalele de pan.

1. nlimea dinilor de degroare. (6.8) (6.9)

1. nlimea dinilor de finisare. (6.10) (6.11)

1. nlimea dinilor de calibrare. (6.12)

1. Stabilirea sistemului de fixare a sculei

Fixarea broei se face n funcie de coada acesteia impreun cu dispozitivele standardizate ale mainii de broat. Avnd o lime nominal a canalului de prelucrat b=22 i conform figurii 3.10,pag. 98 i a tabelului 3.6,pag. 99/[6] se adopt urmtorul tip de coad :k2B

H

k2

c

L2L1

b

k1

L

n cazul adoptrii fixrii pe coada plat cu pan transversal sau cu flci, lungimea total a broei se determin conform relaiei 14.21,pag. 282,ref. [11]. (7.1) lungimea anterioar broei (nsumarea lungimilor prezentate in tabelul 3.6,pag 99, ref. [6]).n cazul brorii canalelor de pan datorit prezenei dispozitivelor speciale de ghidare, nu este necesar prezena parii de ghidare posterioar.

1. Calculul regimului de achiere, forelor i momentelor din prelucrare

n cazul general asupra dinilor broei acioneaz cele trei componente ale forei de achiere, . n condiia brorii canalelor de pan este necesar determinarea valorii forei pe direcia z care coincide cu fora de traciune a broei.Reprezentarea grafic a forelor specifice este prezentat mai jos conform ref. [11],pag. 256.

PPxPz

Py

3. Conform relaiei 3.7,pag. 102,ref. [6] fora total de broare este dat de expresia:[daN] (8.1)- fora de achiere pe un dinte ;KF - coeficientul global de corecie, care conform relaiei 3.12/pag. 104/[6]este : (8.2)Conform tabelului 3.11/pag. 105/[6] aceti coeficieni sunt: Aadar :

- numrul dinilor broei aflai simultan n contact cu materialul prelucrat ;Conform ref. [6],pag. 102 ,pentru canale de pan fora de achiere pe un dinte este: (8.3)Se alege coeficientul i exponentul marimii de avans , conform tabelului 3.10/pag. 105/[6].

3. Conform relaiei 5.4 din etapa 5 viteza de achiere specific este .3. Conform referinei [10],pag. 339 puterea de achiere N se calculeaz potrivit relaiei: (8.4)

1. Vericarea la rezisten i rigiditate a sculei

Broele de traciune circulare sau plane, sunt supuse n cea mai mare msur la eforturi de ntindere. Aceste eforturi de ntindere sunt exprimate prin intermediul relaiei 14.5,pag. 273,ref. [11]. (9.1)

- fora total ;- seciunea slabit a broei n dreptul canalului transversal pentru prinderea broei.Condiia de rezisten ce trebuie ndeplinit conform relaiei 14.6,pag. 273,ref. [11] este:

-tensiunea admisibil a materiaului.

O dat cu ndeplinirea condiiilor de mai sus se poate determina timpul de baz , n care scula este supus lucrului mecanic astfel conform relaiei 3.16,pag 110,referia [6]: (9.2)n care:t - nlimea canalului de broat ;L - lungimea piesei de broat ; cuprins ntre 1,141,5 coeficient ce ine seama de cursa de ntoarcere a mainii de broat;V - viteza optim de broare ; - achierea pe dinte ; - numrul de dini aflai simultan n achiere.Conform relaiei 3.17, pag.110, [6] coeficientul este:

lungimea parii achietoare a broei [mm] ;lungimea prii de calibrare [mm] .

1. Stabilirea metodei i schemei de ascuire si reascuire a sculei

Ascuirea broelor, reprezint operaia final de rectificare a feelor de aezare i a celor de degajare. Operaia de reascuire se realizeaz n general pe faa de degajare cu ajutorul prii active conice a discului abraziv.Schema operaiei de ascuire i reascuire este conform figurii 14.2, pag. 285,ref. [11].

r1

R

Mh

D/2r1

r

Pentru asigurarea condiiilor de calitate dimensional a dinilor broei trebuie ndeplinit condiia de mai jos conform relaiei 14.23,pag. 286,ref. [11].

R raza discului abraziv ;r raza minim de contact a suprfeei conice ; unghiul pietrei ; unghiul de degajare a dinilor broei .Conform referinei [11],pag. 286 raza minim de contact a suprafeei conice poate fi calculat prin aplicarea relaiei:

1. Stabilirea condiiilor tehnice de utilizare i exploatare a sculelor

Conform referinei [6],pag 112-116 condiiile tehnice generale de calitate corespunztori broelor, fac referire la urmtoarele aspecte:11.1. Abateri limit1. Abaterile limit la lungimea total,L, a broei :pentru mm . . . . . . . . . . . . .pentru mm. . . . . . . . . . . . .1. Abaterile limit ale adncimii golului dintre dini, h: dup H12.1. Abaterile limit la dimensiunile cozilor, conform STAS 7992-67 .1. Abaterile limit ale diametrelor calculate ale dinilor achietori, in microni:

la broe rotunde, pentru poriunea de degroare, conform tabelului 3.19/pag. 112/[6] .

Diametrul nominal al broei,[mm] Avansul pe dinte (2 )

sub 0,050,050,08peste 0,08

sub 80-8-10-15

peste 80-12-15-20

la broe rotunde,pentru poriunea de finisare-rezerv,conform tabelului 3.20/pag. 113/[6].

Diametrul nominal al broei [mm]Clas de precizie

123

Sub 18-5-7-8

18-30-5-8-10

31-50-7-10-12

51-80-8-12-15

81-120-10-14-18

121-150-12-16-20

la broe pentru caneluri dreptunghiulare (STAS 8040-67) cu excepia ultimilor doi dini, conform tabelului 3.21/pag. 113/[6] .

Diametrul nominal exterior al broei,D,[mm]Supranlirea (2)

Pna la 0,080,08-0,16peste 0,16

sub 50-10-15-20

50-120-15-20-20

121-150-20-20-20

la broe destinate prelucrrii arborilor canelai cu centrare pe diametrul exterior, pentru ultimii doi dini de finisare i pentru dinii de rezerv, conform tabelului 3.22/pag. 113/[6].

Diametrul nominal exterior al broei D, [mm]Pentru arborele cu abateri limit la diametrul de centrare

H7H9

sub 30-5-10

31-50-8-10

51-80-8-16

peste 80-10-20

la broe destinate prelucrrii arborilor canelai cu centrare pe diametrul interior, pentru ultimii doi dini achietori i pentru dinii de rezerv (calibrare), conform tabelului 3.23/pag. 114/[6] .

Diametrul nominal interior al broei, d, [mm]Pentru arborele cu abateri limit la diametrul de centrare

H7H8

Sub 30-5-8

30-80-8-10

Peste 80-10-16

1. Abaterile limit la nlimea calculat a dinilor de achiere, la broele pentru canale de pan, conform tabelului 3.24/pag. 114/[6] .

nlimea calculat a dinilor [mm]Avansul pe dinte

Pn la 0,050,06-0,08peste 0,08

Abateri limit, in

Pn la 100-10-15-20

1. Eroarea cumulat la pasul circular la broe pentru caneluri, conform tabelului 3.25/pag. 114/[6] .

Diametrul nominal interior al broei,d [mm]Pentru arborele cu abateri limit la limea golurilor

C1C2C3C4

Eroare cumulate la pasul circular, [m]

sub 1810161016

18-3012181218

31-5016201620

51-8018221822

81-11220252025

1. Abaterea limit la grosimea dinilor, la broe pentru caneluri, conform tabelului 3.26/pag. 115/[6].

Diametrul nominal interior al broei,d [mm]Pentru arborele cu abaterea limit la limea golurilor

C1C2C3C4

la centrare interioarla centrare exterioar sau centrare lateral

Abaterea limit la grosimea dinilor, []

sub 18-5-8-5-8

18-30-5-10-5-10

31-50-8-10-8-10

50-80-8-10-8-10

81-112-10-16-10-10

1. Abaterea limit la grosimea dinilor, la broe pentru canale de pan, se ia 1/3 din tolerana la limea canalului de pan, totdeauna negativ i mai mic de 0,020 mm.1. Btaia radial, a dinilor de finisare i a prii de ghidare din spate trebuie sa fie mai mic dect valoarea absolut a toleranei la diametru in poriunea considerat (maxim 0,05 mm).Pentru dinii de calibrare nu se admite btaie radial.Pentru restul dinilor broei, btaia radial admis este funcie de lungimea broei, astfel: pentru L. . . . . . . ; pentru L. . . . . . . . Limea faetei cilindrice trebuie s fie: pentru dinii de achiere. . . . . max. 0,05 mm ; pentru dinii de calibrare. . . . . 0,1 0,4 mm.Abaterile limit ale pasului: dup clasa a 7-a de precizie. Abaterile limit pentru dimensiunile h,i r: ; Abaterile limit la valorile unghiurilor: pentru unghiul de degajare . . . . . . . . ; pentru unghiul de aezare al dinilor de degroare. . . . . . ; pentru unghiul de aezare al dinilor de finisare i calibrare.. ; pentru unghiul de aezare lateral al dinilor .. .11.2. Rugozitatea suprafeelor broelorRugozitatea suprafeelor broelor, dup STAS 5730-66, nu va depi: pe suprafeele faetei cilindrice de degajare, de aezare i a feelor laterale...Ra 0,1; pe spatele dintelui, pe suprafeele de fund si canalelor pentru fragmentarea achiei.Ra 1,6; pe suprafaa cilindric a cozii, pe suprafeele conice de schimbare rapid i pe partea de ghidare din spate..Ra 1,6 ; pe suprafaa gurilor de centrare .. Ra 0,8; pe cellalte suprafee Ra 6,3.

11.3. Aspectul general Suprafeele nu trebuie s prezinte crpturi, fisuri, urme de lovituri, pete negre, tirbituri, bavuri; suprafeele rectificate nu vor prezenta culori de revernire; Golurile dintre dini se vor lefui minuios, racordarea suprafeei de degajare cu cea a golului s fie lin, fr trepte; Muchiile ascuite neactive ale broei se vor tei.11.4. Execuia broelor Gurile de centrare, conform STAS 1361-63, far urme de lovituri sau de uzur; Broele cu diametrul peste 14 mm se execut sudate cap la cap sau cu prindere mecanic a cozii; Material: otel Rp3, STAS 73282-80 sau VmoC120, STAS 3611-80. Coada se poate executa din OLC45 STAS 880-80 sau 40Cr10 STAS 791-80; Dup tratamentul termic, duritatea va fi: partea achietoare si de ghidare din spate. . . . . . . . . . . . .62-65 HRC ; partea de ghidare din fa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60-65 HRC ; coada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35-45 HRC.

1. ntocmirea desenului de excuie a sculei

Desenul de execuie o s se fac conform figurii 16.10,pag. 362,ref. [9].

Bibliografie

1. Santvick Coromant - Metro cutting tehnology Suedia 2010.2. Ion Cristea- Studiul construciei i geometriei sculelor achietoare Ed. Tehnic Info. Chiinu 2003.3. Mihai Gherghel -Bazele proiectri sculelor achietoare 2002.4. tefan Enache -Tehnologia sculeleor achietoare Ed. Tehnic Bucureti 1988.5. Valentin Catan -Achiere si scule achietoare Bacu 1988.6. Emilian ru - Proiectarea sculelor achietoare. Indrumar de proiectare Galai 1982.7. Vitaliy Belous - Sinteza sculelor achietoare Junimea 1980.8. Gheorghe Secar - Proiectarea sculelor achietoare. ndrumar de proiectare Ed. Tehnic i Pedagogic 1979.9. tefan Enache- Proiectarea si tehnlogia sculeleor achietoare primare Ed Didactic Pedagogic Bucureti 1973.10. Mihai Cozmnc - Scule achietoare. ndrumar Junimea Iai 1972.11. Vitaliy Belous - Proiectarea sculelor Junimea 1973.

429