proiect-reductor cilindric

Upload: rusu-andrei

Post on 31-Oct-2015

380 views

Category:

Documents


13 download

DESCRIPTION

PROIECT-reductor cilindric

TRANSCRIPT

REDUCTOR CILINDRIC DE TURATIE

UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCURESTI

Facultatea de Inginerie Aerospatiala

PROIECT LA O.M.M. II

Tema proiectului:

Transmisie mecanica cu redactor cilindric

Profesor indrumator:

Conf.dr. ing. Lucian SEICIU Student: ALECU Daniel

Grupa : 934

ANUL UNIVERSITAR

2003-2004

NR. CRTDATAETAPAREALIZAT

111.03.04Tema Proiect, Indrumari

218.03.04Alegerea motorului electric.Calcul cinematic si energetic. Predimensionarea arborilor. Calculul transmisiei prin curele

31.04.04Calcul LHD. Desen ansamblu preliminar LHD

415.04.04Calcul angrenaj. Calcul forte angrenaj. Verificare angrenaj. Calculul arborilor. Reactiuni si diagrame de moment. Desen LHD definitiv.

529.04.04Alegerea, verificarea rulmentilor penelor si cuplajelor. Verificarea arborilor la solicitari compuse. Verificarea completa a arborelui IV. Desen de ansamblu al reductorului.

613.05.04Alegerea lubrifiantului si sistemului de ungere. Calculul temperaturii de functionare al reductorului. Desen de ansamblu final. Fisa tehnologica a arborelui. Desen de executie preliminar

720.05.04Sustinere si predare proiect.

FISA DE LUCRU

REDUCTOR CILINDRIC DE TURATIE

CU DINTI INCLINATI

1. Alegerea motorului. Calculul cinematic si energetic

1.1 Alegerea motorului electric

Puterea necesara la iesire

Turatia arborelui la iesire

Coeficientul de serviciu

Se cunosc:

Se alege

Vom alege motorul electric conform STAS 1893-87:

1.2 Calculul cinematic

se alege conform STAS

Pentru un angrenaj cilindric raportul de transmitere recomandat este ntre 2,5 i 6,3 (maxim 10), iar pentru cel conic ntre 2 i 5 (maxim 6,3). Valorile nominale ale rapoartelor de transmitere pariale sunt standardizate n STAS 6012-82.

Calculul turatiilor arborilor

1.3 Calculul energetic

Calculul momentelor de torsiune

2. Predimensionarea arborilor

Arborii reductorului sunt supui la torsiune i ncovoiere. n aceast faz a proiectri ncovoierea nu poate fi luat n calcul datorit necunoaterii forelor ce ncarc arborii i nici a distanelor dintre reazeme i dintre fore i reazeme.

Ca urmare, pentru a obine nite valori orientative ale diametrelor arborilor se va face predimensionarea acestora la torsiune, iar pentru a ine cont de existena ncovoierii se va lucra cu valori ale lui reduse (uzual ).

Relaia de predimensionare este: , de unde rezult: .

pentru siguranta

3. Proiectarea transmisiei prin curele trapezoidaleSe prefer utilizarea curelelor trapezoidale nguste care conduc la un gabarit mai mic al transmisiei dect curelele clasice.

Alegerea tipului curelei se face pe baza nomogramei pentru curele trapezoidale nguste, n funcie de puterea la arborele motor PM i de turaia roii conductoare n1 = nM.

3.1 Alegerea tipului curelei

3.2 Vom alege cureaua, conform STAS 7192-83: SPA 11,0x10

3.3 Calculul diametrului primitiv al rotii mari

3.4 Distanta preliminara intre axe

3.5 Unghiul dintre ramurile curelei

3.6 Unghiul de infasurare pe roata mica de curea

3.7 Lungimea primitiva a curelei

Se alege valoarea standardizata:

3.8 Viteza periferica a curelei

3.9 Numarul de curele

P- puterea pe arborele rotii conductoare

Cf - coeficientul de functionare

CL - coeficientul de lungime a curelei

C( - coeficientul de infasurare al curelei pe roata mica

P0 - puterea transmisa de o curea

Numaru final de curele

se alege: 3.10 Frecventa indoirii curelelor

conditie indeplinita

3.11 Forta periferica transmisa

Forta utila ce trebuie transmisa

Forta de intindere initiala

Forta de apasare pe arbori

Roile pentru curele trapezoidale sunt standardizate n STAS 1162-84 care stabilete forma, dimensiunile i metodele de verificare ale canalelor roilor.

Datorit faptului c iTCT nu poate lua exact valoarea calculat la punctul 1.2.1, pentru a pstra turaia de ieire la arborele IV, se recalculeaz raportul de transmisie al reductorului:

CALCULUL LAGRULUI HIDRODINAMIC

Lagrele cu alunecare hidrodinamice moderne s-au dezvoltat n paralel i n competiie cu rulmenii. Domeniul de utilizare al rulmenilor s-a extins n defavoarea lagrelor cu alunecare hidrodinamice datorit avantajelor legate de fabricaia de mas, asigurarea unor frecri reduse la turaii orict de mici i posibilitatea folosirii unsorilor consistente.Totui, lagrele cu alunecare se dovedesc superioare i de nenlocuit n aplicaiile unde apar:- viteze periferice sau temperaturi ridicate;- vibraii i sarcini dinamice;

- lubrifiani neconvenionali (gaze, ap, metale topite, lichide tehnologice etc.);

- condiii de montaj ce impun existena unui plan de separaie (arbori cotii).Superioritatea lagrelor cu aluncare radiale hidrodinamice apare mai pregnant n cazul tipizrii i fabricrii n serie mare sau n mas. Acest lucru este ilustrat de experiena dobndit prin fabricaia n mas a cuzineilor tip buc i a semicuzineilor cu perei subiri. Se poate vorbi chiar de renlocuirea rulmenilor cu lagre cu alunecare hidrodinamice. Aceast renlocuire este justificat tehnico-economic prin mbuntirea proprietilor materialelor antifriciune utilizate, aplicate n straturi subiri, prin scderea preului de cost sub cel al rulmenilor i prin avantajele existenei unei pelicule de lubrifiant.Extinderea acestui nceput i n alte domenii de utilizare dect cel al industriei de automobile i tractoare este legat de dezvoltarea fabricaiei de cuzinei, de iniierea fabricaiei de lagre cu alunecare tipizate i de elaborarea unei metodici de calcul unitare care s fie extins n toate centrele de proiectare.Centrul de greutate al calculului lagrelor radiale cu alunecare hidrodinamice l reprezint proiectarea filmului de lubrifiant autoportant. Acest film de lubrifiant trebuie s fie fiabil din cel puin trei puncte de vedere:- al asigurrii unei grosimi minime de lubrifiant suficient de mari pentru a garanta ungerea fluid;- al funcionrii la o temperatur sub cea maxim admisibil;- al stabilitii n timp a acestui film prin asigurarea unui debit de lubrifiant suficient.Aceste cerine exclud posibilitatea utilizrii unor calcule simplificate de genul celor care folosesc presiunea medie i produsul . De asemenea nu sunt justificate, pentru lagrele cu alunecare de uz general, nici metodele de calcul automat care pornesc de la rezolvarea direct a ecuaiilor termo-hidrodinamice ale teoriei lubrificaiei.n prezenta metod de calcul se utilizeaz rezultatele teoriei hidrodinamice a lubrificaiei sub forma unor funcii ale coeficienilor caracteristici de principalii parametrii adimensionali. Aceste dependene greu de exprimat analitic, vor fi utilizate sub form de grafice sau tabele.

Metoda de calcul se refer la lagrele radiale cu alunecare hidrodinamice de uz general. Se remarc deci c metoda ia n considerare lagrele complete cu o singur zon portant, de altfel cel mai utilizat tip de lagr radial hidrodinamic.Metoda de calcul presupune respectarea urmtoarelor premise de calcul:- lubrifiantul utilizat este un lichid newtonian incompresibil.- regimul de curgere a lubrifiantului n lagr este laminar. Aceasta impune ca turaia de lucru s fie mai mare dect o turaie critic , unde este vscozitatea cinematic a lagrului, D[m] diametrul lagrului, iar este jocul relativ.Deci aceast metod de calcul este valabil pentru orice lubrifiant lichid, convenional sau neconvenional, care satisface condiiile menionate. Evident utilizarea lubrifianllor neconvenionali ridic probleme legate de coroziune, toxicitate, etc.

- suprafeele fusului i ale cuzinetului sunt perfect rigide. Deci n calcul nu snt considerate deformaiile elastice locale i globale ale prilor componente ale lagrului. Aceast abordare hidrodinamic i nu elastohidrodinamic, a problemei lubrificaiei este adecvat lagrelor metalice i lagrelor care au cuzineii acoperii cu un strat subire de material plastic.- metoda de calcul consider suprafeele netede i fr abateri de circularitate. Rugozitile suprafeelor i abaterile de circularitate admise prin standardele n vigoare pentru cuzinei cu buce permit aplicarea metodei de calcul fr introducerea unor corecii speciale.- datele metodei de calcul sunt obinute pentru funcionarea n condiiile paralelismului axei fusului cu cea a cuzinetului. Abaterile de la paralelism prin nclinarea axei fusului, datorit nealinierii sau deformaiilor duc la modificarea geometriei i a valorilor parametrilor caracteristici. Fora portant a lagrului scade cu maxim 10% dac unghiul de nclinare a axei fusului .

De asemenea, fora portant scade cu maximum 30% dac .

Este raional ca lagrele cu alunecare hidrodinamice de uz general s utilizeze cuzinei standardizai sau tipizai. Parcurgnd standardele romneti i strine i cataloagele firmelor de specialitate se pot considera drept lagre de uz general cele la care diametrul interior al cuzinetului este cuprins n intervalul D = 10 250 mm. Pentru diametre mai mici de 10 mm apar particulariti specifice mecanicii fine, iar pentru diametre mai mari de 250 mm apar probleme speciale privind rigiditatea fusului i a cuzinetului, regimul termic i de ungere pentru turaii ridicate sau foarte sczute. Metoda poate fi utilizat i pentru diametre mai mari de 250 mm dac se dispune de toate datele de calcul necesare i dac sunt respectate ipotezele de mai sus.

.Date cunoscute:

-forta radiala din lagar:

-turatia:

-diametrul fusului:

-latimea cuzinetului:

-raportul B/D:

-tipul uleiului:TIN25

Marimi calculate:

-presiunea medie:

-viteza medie:

Marimi alese:

-jocul relativ:

[%]

-temperatura mediului ambiant:

[grade C]

-temperatura probabila de functionare a lagarului:

[grade C]

-vscozitatea dinamica:

-vscozitatea cinematica:

-inaltimea admisibila a filmului de lubrefiant:

-temperatura admisibila:

[grade C]

Ungerea se face cu inel si racire naturala prin corpul lagarului.

-aria exterioara a lagarului, excluznd baza:

-coeficientul de transfer termic:

-emisivitatea:

-coeficientul de radiatie:

-coeficientul global de transfer termic:

Determinarea temperaturilor de echilibru:

-calculul coeficientului de portanta:

-excentricitatea relativa:

-se pastreaza in calcul numai acele valori ale lui pentru care

>= 0.2:

-calculul grosimii minime relative a filmului de lubrefiant:

-calculul grosimii minime a filmului de lubrefiant:

-calculul puterii consumate prin frecare:

-calculul debitului de scapari:

-calculul puterii ce se transforma in caldura si este evacuata prin corpul lagarului:

-trasarea graficelor dintre puterea pireduta prin frecare si cea evacuata prin corpul lagarului

temperaturile de echilibru:

[grade C]

vascozitatea dinamica la temperaturile de echilibru

-excentricitatea relativa:

-calculul grosimii minime relative a filmului de lubrefiant:

-calculul grosimii minime a filmului de lubrefiant:

-calculul puterii consumate prin frecare:

-calculul debitului de scapari:

-coeficientul pentru calculul jocurilor relative la temperatura de montaj:

-jocurile finale:

HC < Hp

Verificarea dimensionala a danturii rotilor dintate:

Prin deplasarea danturii roilor cilindrice se urmrete obinerea unor avantaje cum ar fi: creterea capacitii portante, evitarea subtierii, creterea gradului de acoperire. De asemenea, prin deplasarea danturii se aduce distana de referin dintre axe a0 (corespunztoare angrenajului realizat din roi cu dantur nedeplasat) la o valoare standardizat. De obicei se utilizeaz deplasarea pozitiv (coeficient de deplasare x > 0) care duce la creterea limii bazei dintelui (i implicit a rezistenei dintelui la ncovoiere).

-numarul de dinti peste care se masoara lungimea WNn:

-cota peste N dinti masurata in plan normal:

-arcul dintelui pe cercul de divizare in plan normal:

-coarda de divizare adintelui in plan normal:

-inaltimea la coarda de divizare:

-coarda constanta a dintelui in plan normal:

-inaltimea in coarda constanta:

m/s

vascozitatea cinematica la 40 grade Celsius:~Aleg uleilul TIN 82 EP

CALCULUL DIAGRAMEI, RULMENTILOR SI PENELOR

Pentru a putea alege rulmenii i verifica arborii este necesar aflarea reaciunilor n reazeme i trasarea diagramelor de variie a momentelor ncovoietoare i de torsiune. Operaia este ngreunat de necunoaterea distanelor dintre reazeme i suporturile forelor din angrenare. Etapele care se parcurg sunt urmtoarele:Realizarea unei schie a redactorului folosind elementele geometrice ale roilor dinate, apreciind distanele dintre roi, dintre roi i carcas, estimnd limile rulmenilor i distanele necesare fixrii rulmenilor; pe baza acestei schie se pot stabili distanele dintre reazeme i cele dintre reazeme i suporturile forelor. Fiecare arbore se consider rezemat la jumtatea limii rulmenilor, iar forele din angrenaje sunt considerate fore concentrate aplicate la jumtatea limii roilor.Stabilirea schemei de ncrcare i rezemare a fiecrui arbore; deoarece forele din angrenaje nu sunt coplanare se vor realiza schemele de ncrcare i rezemare ale fiecrui arbore n dou plane perpendiculare (orizontal i vertical). Pe arborele de intrare se va lua n considerare aciunea forei pe arbore datorat transmisiei prin curele trapezoidale considerat drept for concentrat acionnd la jumtatea limii roii de curea (n consol).Calcularea reaciunilor n reazeme i trasarea diagramelor de momente ncovoietoare; se va face n cele dou plane perpendiculare (orizontal i vertical), ntr-un reazem oarecare (A) vom obine o reaciune normal n planul vertical VA i una n plan orizontal HA, calculnd apoi reaciunea rezultant (for radial): .Determinarea reaciunii axiale n reazeme depinde de tipul rulmenilor utilizai i de felul montajului ales pentru acetia

La trasarea diagramelor de momente ncovoietoare trebuie avut n vedere faptul c forele axiale din angrenaje sunt fore paralele cu axele arborilor, dar acionnd excentric fa de acestea la distane egale cu razele de divizare ale roilor respective; ca urmare ele dau momente ncovoietoare concentrate, care determin salturi ale diagramelor de momente ncovoietoare.Trasarea diagramelor de variaie a momentelor de torsiune se face innd seama de traseul fluxului de putere pe fiecare arbore.

arborele 1:

1. rulmenti radiali-axiali cu role conice. Montaj in "X":

Se va alege tipul rulmenilor utilizai pentru rezemarea fiecrui arbore apoi mrimea acestora i n final se va face verificarea durabilitii lor.Arborii reductoarelor sunt n general arbori scuri (unde l distana dintre reazeme i d diametrul mediu al arborelui) i n consecin au rigiditate flexional ridicat. Ca urmare unghiurile de nclinare n reazeme sunt reduse ceea ce permite folosirea rulmenilor radiali cu bile i a rulmenilor radial-axiali cu role conice (ce impun condiii restrictive privind nclinarea n reazeme). Uneori se folosesc i rulmeni cu role cilindrice, rulmeni radial-axiali cu role precum i rulmeni oscilani cu role butoia. n cele ce urmeaz ne vom referi la alegerea i verificarea rulmenilor radiali cu bile i a celor radial-axiali cu role conice.

Rulmenii radiali cu bile

Rulmenii radiali cu bile preiau n principal fore radiale, dar pot prelua i sarcini axiale. Se pot utiliza dou tipuri de montaje ale acestor rulmeni:

a) Montajul cu rulment conductor i rulment liber se folosete n special la arbori lungi. Se alege, n general, drept rulment conductor rulmentul cu ncrcare radial mai mic. El se fixeaz axial, att pe arbore ct i n carcas, n ambele sensuri i va prelua ntreaga sarcin axial ce ncarc arborele. Rulmentul liber se fixeaz axial n ambele sensuri pe arbore, fiind lsat liber n carcas pentru a se compensa dilatrile termice diferite ale arborelui i carcasei n funcionare. Rulmentul liber va prelua doar for radial (reaciunea normal rezultant din reazemul respectiv), ncrcarea sa axial fiind nul.b) Montajul flotant al rulmenilor presupune fixarea axial a fiecrui rulment ntr-un singur sens pe arbore (ctre interiorul reductorului) i n sens opus (ctre exterior) n carcas. Se las de obicei un joc axial de 0,5 l mm pentru compensarea diferenelor de dilatare dintre arbore i carcas. Fora axial este preluat la acest montaj de rulmentul ctre care este ndreptat. Montajul flotant se utilizeaz la arbori scuri; el este mai simplu dar poate conduce la un dezechilibru accentuat al ncrcrii celor doi rulmeni (n cazul n care rulmentul cu ncrcare radial mai mare preia i fora axial ce ncarc arborele).Etapele parcurse n alegerea rulmenilor radiali cu bile sunt:

1. Stabilirea tipului montajului (montaj cu rulment conductor i rulment liber sau montaj flotant)

2. Estimarea diametrului arborelui n dreptul rulmentului se face innd cont de dimensiunile arborilor stabilite la predimensionarea acestora. Pentru arborii care ies n exteriorul reductorului (I i II) au fost stabilite diametrele capetelor de arbore ; pentru acetia se vor alege diametrele fusurilor n dreptul rulmenilor conform relaiei:

Diametrele alese pentru fusurile pe care se monteaz rulmenii trebuie s satisfac condiia: unde .3. Folosind cataloage de rulmeni emise de firmele productoare se alege pentru fiecare arbore mrimea rulmentului cu bile (seria de diametre i limi); pentru diametrul estimat al fusului n cataloage se gsesc mai multe mrimi de rulmeni radiali cu bile (seriile de diametre i limi 0, 2, 3 sau 4) care la acelai diametru al alezajului inelului interior au diametre exterioare D i limi B diferite. Se va ncerca la nceput alegerea unui rulment din seriale mijlocii (2 sau 3) i funcie de durabilitatea obinut se poate trece la seria uoar (0) sau grea (4).

4. Verificarea rulmenilor alei const n determinarea durabilitii acestora (ore) i care trebuie s fie superioar unei durate de funcionare admisibile , care pentru reductoare au valori cuprinse ntre 12 000 ore i 20 000 ore.Practic alegerea i verificarea unui rulment radial cu bile se desfoar conform urmtoarei succesiuni:Rulmenii axiali cu role conice preiau att sarcini radiale ct i sarcini axiale; datorit contactului mai favorabil dintre role i calea de rulare din inele ei au, la aceleai dimensiuni, capaciti de ncrcare i durabiliti mai mari dect rulmenii cu bile. Se pot folosi dou tipuri de montaje pentru rulmenii radiali-axiali cu role conice:Montajul n O este utilizat n cazul unor distane reduse ntre rulmeni (roile fiind montate n consol); n cazul acestui montaj se realizeaz o majorare a distanei dintre centrele de presiune ale celor doi rulmeni n raport cu situaia de la montajul n X. Acest montaj se folosete pentru rezemarea arborelui pinionului conic al reductorului conico-cilindric.date de intrare: (arborele 3)

-diamentrul fusului in dreptul rulmentului:

-turatia arborelui:

-incarcarea radiala a celor doi rulmenti:

-incarcarea axiala:

-durabilitatea admisibila:

rulment: 32013-capacitatea de incarcare dinamica:

-capacitatea de incarcare statica:

>=>

sarcina dinamica echivalenta:

>=>sarcina dinamica echivalenta:

arborele 2:

-durabilitatea rulmentilor:

milioane de rotatii

milioane de rotatii

arborele 4:

Alegerea si verificarea rulmentilor:

1. rulmenti radiali cu bile:

date de intrare: (arborele 4)

-diamentrul fusului in dreptul rulmentului:

-turatia arborelui:

-incarcarea radiala a celor doi rulmenti:

-incarcarea axiala:

-durabilitatea admisibila:

rulment conducator este rulmentul B:

rulment: 6018

-capacitatea de incarcare dinamica:

-capacitatea de incarcare statica:

sarcina dinamica echivalenta:

>=>

sarcina dinamica echivalenta:

-durabilitatea rulmentilor:

milioane de rotatii

milioane de rotatii

Alegerea si verificarea penelor:

-arborele pinion, montarea cuplajului (CRF):

L=45...180 mm

-arborele condus, montarea rotii conduse:

L=63...250 mm

-arborele condus, montarea cuplajului (CEB):

L=80...320 mm

VERIFICAREA LA OBOSEALA

Caracteristicile mecanice pentru 40MoCr11:

Verificarea la oboseala prin incovoiere:pentru arborele III

Sectiunea periculoasa la solicitarea de incovoiere este in zona centrala a danturii

(=dp) -coeficientul de concentrare a eforturilor unitare dependent de natura si de geometria concentratorului:

acoperitor

-coeficient dimensional:

-coeficient de calitate al suprafetei:

-rezistenta la oboseala a materialului arborelui la solicitarea de incovoiere variabila dupa un ciclu alternant simetric:

-limita de curgere a materialului arborelui:

Coeficientul de siguranta la oboseala pentru solicitarea de incovoiere:

- relatia lui Soderberg:

- relatia lui Serensen:

verificarea la oboseala prin torsiune:

Sectiunea periculoasa la solicitarea de torsiune este in zona centrala a asamblarii prin pana paralela

Coeficientul de siguranta la oboseala pentru solicitarea de torsiune:

- relatia lui Soderberg:

- relatia lui Serensen:

-Coeficientul de siguranta la oboseala global pentru sectiunea considerata:

Pentru arborele IV

Sectiunea periculoasa la solicitarea de incovoiere este in zona de asamblare cu pana paralela cu roata condusa

(=dp)

-coeficientul de concentrare a eforturilor unitare

dependent de natura si de geometria concentratorului:

-coeficient dimensional:

-coeficient de calitate al suprafetei:

-rezistenta la oboseala a materialului arboreluila solicitarea de incovoiere variabila dupa un ciclu alternant simetric:

-limita de curgere a materialului arborelui:

Coeficientul de siguranta la oboseala pentru solicitarea de incovoiere:

- relatia lui Soderberg:

- relatia lui Serensen:

verificarea la oboseala prin torsiune:sectiunea periculoasa la solicitarea de torsiune este in montarii inelului de siguranta elastic

Coeficientul de siguranta la oboseala pentru solicitarea de torsiune:

- relatia lui Soderberg:

- relatia lui Serensen:

Coeficientul de siguranta la oboseala global pentru sectiunea considerata:

VERIFICAREA LA SOLICITARE COMPUSA (INCOVOIERE SI TORSIUNE):

Pentru arborele III se va calcula sectiunea periculoasa la solicitarea compusa este in zona centrala a danturii

valori ale rezistentei admisibile ai I, II, III:

-momentul incovoietor rezultant:

-momentul incovoietor rezultant:

-verificarea la solicitare compusa se face pe baza conditiei:

3500 N/mm2), n scopul mririi bii de ulei carcasa inferioar are perei verticali decalai fa de cei ai carcasei superioare: carcasa inferioar are perei la exterior, n timp ce carcasa superioar i are la interior. Rigidizarea carcasei superioare se face prin buzunarele de colectare a uleiului pentru ungerea rulmenilor, iar a carcasei inferioare prin nervuri interioare de rigidizare.n cazul carcaselor sudate se impune respectarea unor condiii legate de tehnologia sudrii:- folosirea unor materiale uor sudabile;- asigurarea accesibilitii n vederea executrii cordoanelor de sudur;- alegerea unor forme constructive care s se preteze la automatizarea sudrii;

- realizarea unei construcii simetrice pentru ca tensiunile interne s fie reduse i s nu conduc la deformarea carcasei;- grosimea pereilor mai mic dect la carcasele turnate, dar nu prea mic pentru a nu se produce arderea lor n timpul sudrii;- rigidizarea carcaselor prin nervuri;- detensionarea carcaselor naintea prelucrrii prin achiere.Prinderea celor dou carcase se realizeaz prin intermediul asamblrilor filetate. n cazul carcaselor cu perei aliniai, se folosesc asambluri cu urub i piuli, iar n cazul celor cu perei decalai rolul piuliei este jucat de gaura filetat din carcasa inferioar. Pentru rigidizarea zonelor de carcas din vecintatea rulmenilor se urmrete apropierea uruburilor de fixare de rulmeni, apropiere permis de realizarea unor ngrori ale marginilor de fixare a carcasei n zona rulmenilor.Pentru poziionarea precis a carcaselor se folosesc dou tifturi de centrare.La carcasa inferioar se prevd:- un orificiu pentru evacuarea uleiului controlat de un dop filetat; orificiul trebuie plasat pe peretele lateral, razant la fundul bii de ulei, uneori fiind realizat i o uoar nclinare (1:100) a fundului bii ctre orificiu pentru a permite scurgerea ntregii cantiti de ulei;- dou tlpi laterale pentru prinderea reductorului de postament, tlpi prevzute cu guri pentru uruburi de fixare;- urechi necesare pentru ridicarea i manipularea reductorului.

n carcasa superioar se prevd:- un orificiu de vizitare (obturat cu un capac detaabil) care trebuie astfel dimensionat i plasat nct s permit observarea danturii tuturor roilor din reductor;- un orificiu filetat pentru dopul de aerisire care are rolul de a menine presiunea din interiorul carcasei la valoarea presiunii atmosferice (eventuale suprapresiuni ar ngreuna asigurarea etaneitii);- un orificiu pentru tija de control a nivelului uleiului (joja);- orificii filetate pentru prinderea a dou inele urub necesare ridicrii reductorului (dac nu au fost prevzute elemente pentru ridicare la carcasa inferioar sau dac reductorul are gabarit i greutate mare).nlimea carcasei inferioare se adopt n funcie de diametrul de cap al celei mai mari roi, inndu-se cont de adncimea de cufundare a roii n ulei i de volumul necesar al bii de ulei (0,3...0,6l/kW). Se va ine cont i de faptul c distana de la suprafaa de reazem a carcasei pe postament pn la axa arborilor s aib o valoare standardizat n STAS 2741-68.n cazul reductoarelor conice, pinionul conic se monteaz n consol, arborele su fiind uzual rezemat pe doi rulmeni cu role conice montai n O. ntreg acest ansamblu al arborelui pinion conic se monteaz ntr-o caset care permite reglarea jocului dintre flancurile dinilor roilor conice la montaj.Anexa 26 prezint recomandri privind construcia capacelor pentru etanarea alezajelor n care se monteaz rulmenii i care fixeaz axial inelele exterioare ale acestora. Ele se execut prin turnare sau forjare liber sau n matri fiind prelucrate ulterior prin achiere.Pentru asigurarea etaneitii la strpungerea capacelor de ctre arborii de intrare, respectiv, ieire din reductor se folosesc uzual manete de rotaie (simeringuri) standardizate care se aleg funcie de diametrul arborelui.BIBLIOGRAFIE:

Proiectarea transmisiilor mecanice. Tudor A.

Lagare hidrodinamice.Indrumar de proiectare. M.D.Pascovici

Organe de masini.Transmisii mecanice. L.Seiciu ; St.Stanciu

Organe de masini(I,II). D.Pavelescu ; M.Gafitan

Cataloage de rulmenti.Colectia de standarde O.M. (vol.I)

Curs O.M.M. - St.Stanciu

_1146956246.unknown

_1146956466.unknown

_1146956583.unknown

_1146956587.unknown

_1146956589.unknown

_1146961162.unknown

_1146956588.unknown

_1146956585.unknown

_1146956586.unknown

_1146956584.unknown

_1146956470.unknown

_1146956472.unknown

_1146956581.unknown

_1146956582.unknown

_1146956473.unknown

_1146956471.unknown

_1146956468.unknown

_1146956469.unknown

_1146956467.unknown

_1146956379.unknown

_1146956461.unknown

_1146956464.unknown

_1146956465.unknown

_1146956463.unknown

_1146956381.unknown

_1146956382.unknown

_1146956460.unknown

_1146956380.unknown

_1146956248.unknown

_1146956377.unknown

_1146956378.unknown

_1146956249.unknown

_1146956247.unknown

_1123442749.unknown

_1123450046.unknown

_1123450572.unknown

_1123451766.unknown

_1123452250.unknown

_1123452258.unknown

_1123452788.bin

_1123452233.unknown

_1123450753.unknown

_1123451488.bin

_1123450653.bin

_1123450495.unknown

_1123450533.unknown

_1123450321.bin

_1123449777.unknown

_1123450035.unknown

_1123442765.unknown

_1123442509.unknown

_1123442705.unknown

_1123442730.unknown

_1123442563.unknown

_1123442434.unknown

_1123442478.unknown

_1123442345.unknown