TEMASa se proiecteze un dispozitiv in faza DE, pentru prinderea semifabricatlor din desenul de mai jos, la prelucrarea prin frezare a suprafetelor marcate, considerand ca prelucrarea se face pe o masina de frezat tip FU1, iar programul anual de productie este de 15000 buc/an.

E1.Analiza temei de proiectare.Informarea initiala.Stabilirea datelor initiale.F1.1.Analiza temei de proiectareAnaliza temei de proiectare are drept scop, intelegerea conditiilor impuse dispozitivelor ce se cer a fi proiectate si stabilirea, in ansamblu, a posibilitatilor de realizare a acestora.In cadrul analizei temei de proiectare, proiectantul de dispozitive studiaza si isi insuseste procesul tehnologic de prelucrare a piesei, rezolva cu constructorul si tehnologul eventualele neconcordante sau propunerile de modificare a formei piesei, a modului de cotare, a tolerantelor, a tehnologiei.

F1.2.Informarea initiala.

Aceste studii bibliografice au o mare importanta pentru asigurarea reusitei proiectelor. Acesta informare are rolul de a pune, proiectele elaborate, de acord cu normele in igoare, precum si de a obtine, din literature de specialitate, a unor solutii constructiv-functionale, care ar putea fi utilizate pentru abordarea temei de proiectare, de a analiza critic aceste solutii, in raport cu conditiile impuse prin tema.Nr.

Crt.Denumirea soluieiSchia soluiei constructiv-funcionaleSursa

1Mecanism autocentrant cu doua prisme mobile

Proiectarea dispozitivelor(I)

Pg. 254

Fig. 4.1.b

2Menghina de maina cu amplificator hidraulic Fig. 8.38Gherghel N., Construcia i exploatarea dispozitivelor, vol. 1, Inst. Politehn. Iai, 1981Pag 219

3Mecanism de centrare i strngere cu prghii, pan multipl i 2 flci de prindereConstrucia i exploatarea

dispozitivelor 2

Pg. 54

Fig. 7.24.

3Mecanism de centrare i strngere cu degajri i 3 role Fig. 7.30Gojinechi N. i Gherghel N., Construcia i exploatarea dispozitivelor , Vol. 2. Inst. Politehn. Iai, 1981Pg. 68

4Mecanism de centrare i strngere cu membran-cup

Construcia i exploatarea

dispozitivelor 2

Pg. 125

Fig. 7.58.

5Mecanism de centrare i strngere cu membran cu flci

Construcia i exploatarea

dispozitivelor 2

Pg. 120

Fig. 7.56.

6.

Surse:

[1] Gojinechi N. i Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor, vol. 1. Inst. Politehn. Iai, 1983.

[2] Gherghel N., Construcia i exploatarea dispozitivelor, vol. 1 Inst. Politehn. Iai, 1981.

[3] Gherghel N., Conceptia si proiectarea reazemelor dispozitivelor tehnologice. Iasi 2003F1.3. Stabilirea datelor iniialeDatele iniiale necesare proectrii dispozitivelor1. Date legate de pies:1. Date legate de pies

nu se cunoate rolul funcional al piesei in ansamblul din care face parte;

forma si complexitate : acestei piese i se vor prelucra 2 suprafee exterioare plane; piesa este de tip prismatica iar gradul de complexitate este relativ scazut;

face parte din familia pieselor prismatice;

material :

marca: OLC 45

STAS 880 80

compozitie chimica :

proprietati fiico mecanice:

parametrii tratamentului termic:

recoacere la in cuptor;

mormalizare la in aer;

calire la

dimensiuni piesa paralelipipedica (55 x 60)

coordonatele centrului de masa

volumul piesei

masa piesei

rugozitate:

2. Date legate de scul:

tipul sculei este freza disc;

notare

dimensiuni ale prii active sunt: D = 10-100 mm, l = 5-55 mm, z = 12-22;

metoda de prindere a sculei este fixarea pe dorn

3. Date legate de maina-unealt:Tip: freza FUI fig.102[8],pag 176

Are urmatoarele caracteristici:

Cutia de viteza are formula structurala 18=3(1) 3(3) 2(9) ,=1,26

Gama de turatii:n=30.1500[rot/min]

Reglarea turatiei:cu ajutorul selectorului mechanic cu discuri

Motor de antrenare :reversibil

Viteza de avans:V=19950[mm/min]1Tipul mainii-unelteMain de frezat universal FU 36x140[6]

pag. 89

2Firma productoareI.M. Cugir[6]

pag. 49

3Vedere general a mainii de frezat FU 36[8]

fig. 1.10

pag. 88

4Caracteristici generale

Suprafaa mesei360-1400[6]

tab. 124

pag. 89

Suprafaa mesei360 1400mm

Nr. canalelor T3

Limea dintre canalele T18mm

Distana dintre canalele T80mm

Cursa longitudinalAutomat 900mm

Cursa transversalAutomat 300mm

Curs verticalAutomat 420mm

Distana dintre axa arborelui principal i suprafaa meseiMinim 30mm

Maxim 50mm

Distana dintre ghidajele batiului i mijlocul meseiMinim 222.5mm

Maxim 542.5mm

Distana dintre axa arborelui principal i bra160mm

Conul arborelui principal150-50mm

Gama de turaii32-1600rot/min

Avansuri verticale1/3mm/min din avansurile longitudinale

Avansul rapid longitudinal si transversal2300mm/min

Unghiul de rotire a mesei n plan orizontal45o

Puterea electromotorului principal 7.5KW

Turaia electromotorului principal 1500rot/min

Puterea electromotorului pentru avansuri2.2KW

Turaia electromotorului pentru avans1500rot/min

Puterea electromotorului pentru rciri0.15KW

Turaia electromotorului pentru rciri3500rot/min

Greutatea mainii3300Kg

Dimensiuni de gabaritL = 1968mm

l = 2375mm

H = 1792mm

.5Caracteristici generale ale capului de frezat vertical[6]

fig. 1,11

pag. 91

Conul arborelui principalISO 50

Unghiul de rotire al capului n plan orizontal90o

Dimensiuni de gabarit (LxlxH)

Masa net (KG)465x300x525

145 KG

4. Date legate de verificatoare (mijloace/ echipamente de control):

subler

micrometru

rugozimetru

echipament de control al abaterilor alcatuit din: placa de control, comparator cu cadranMicrometru de exterior L = 150, precizie 0.05mm

ubler de exterior L = 25mm, precizie 0.1mm

Abaterea de la paralelism a dou suprafee plane este definit ca diferena distanelor dintre planele adiacente n limitele lungimii de referin5. Date legate de accesorii:

Masina de frezat este prevazuta cu canale in T:

6. Date legate de instalaiile de ridicat i transportat:

piesa fiind de dimensiuni reduse nu este necesar prezenta unei instalaii de ridicat si transportat.Date legate de accesorii

trus de chei; pomp + instalaie de racire ungere;

set de cuite de strunjire longitudinal, frontal, interioar; lampa de iluminat;7. Date legate de regimul de lucru:

adosul de prelucrare la strunjirea suprafeei frontale este de 0,7mm, iar la strunjirea longitudinal este de 1,1mm

scula execut o singur trecere pe suprafaa de prelucrat; adncimea de achiere este egal cu adaosul de prelucrare; avansul este s = 0,3mm/rot;

viteza de avans

viteza de aschiere

Turatie

Conditii de racire ungere

Forma asciei

E2. ELABORAREA STUDIULUI TEHNICO-ECONOMIC (S.T.-E). STABILIREA SOLUIEI DE principiu (ANASAMBLU) A DISPOZITIVULUI

F2.1. Stabilirea schemei optime de lucru (prelucrare, control, asamblare etc.), ce va sta la baza proiectrii dispozitivului

Schema optim de de lucru (prelucrare, control, asamblare etc.) reprezint acea schem tehnic posibil, care asigur obinerea condiiilor de precizie dimensional/ geometric impuse prin tem i conduce la costul minim al operaiei.

Aceast faz presupune parcurgerea urmtoarelor activiti:A2.1.1. Stabilirea schemelor de de lucru (prelucrare, control, asamblare etc.) tehnic posibile

Nr. crt.Schema de proiectare tehnic posibila (SP-TP)

AvantajeDezavantaje

DeumireaSchita

01234

1.Prelucrarea cu o singura scula a piesei din aceeasi prindere; piesa este orientata si fixate pe dispozitivul de prindere care e plasat pe platoul masini in canalele T

strangere uniforma a piesei;

nu necesita dispozitiv de prindere multiplu a sculelor(fiind utilizata o scula)

timpi ajutatori de orientare-strangere scazuti;

costul scazut al sculei;

nu necesita dispozitiv de prindere a piesei complex necesita dispozitiv de prindere a piesei;

grad scazut de utilizare a puteri masinii unealta;

scade durabilitatea sculei;

productivitate scazuta;

2.Prelucrarea cu o singura scula a doua sau mai multe piese din aceeasi prindere; piesele sunt orientate si fixate pe dispozitivul de prindere care e fixat pe platoul masini in canalele T

strangere uniforma a pieselor;

grad ridicat de utilizare a puteri masinii unealte;

costul scazut al sculelor; productivitate mai mare decat la prelucrarea a aunei piese; necesita dispozitiv de prindere a piesei;

scade durabilitatea sculei

timp de prelucrare mare timpi ajutatori de orientare-pozitionare si strangere ridicati;

3.Prelucrarea cu mai multe scule a doua piese din aceeasi prindere; piesele sunt orientate si fixate pe dispozitivul de prindere care e fixat pe platoul masini in canalele T

strangere uniforma a pieselor;

creste durabilitatea sculei timp de prelucrare ridicat grad ridicat de utilizare a puteri masinii unealta; productivitate ridicata; necesita dispozitiv de prindere a piesei;

necesita dispozitiv de prindere multiplu a sculelor;

costul ridicat al sculelor;

4.

A2.1.2. Alegerea schemei optime de prelucrare, control sau asamblareNr. Crt.CriteriulUnitati partiale pentru SP-TP numarul:

123

1.Precizia suprafetelor prelucrate101010

2.Gradul de uniformitate a strangerii pieselor101010

3.Precizia ceruta suprafetelor de strangere a pieselor8109

4.Gradul de utilizare a puter disponibile a MU777

5.Necesitatea trasarii-punctarii101010

6.Necesitatea cap multiax000

7.Necesitatea dispozitiv de prindere a piesei000

8.Timpi ajutatori de OP si S353

complexitatea dispozitivului de prindere a pieselor5109

Durabilitatea sculei101010

Total 637270

Se va adopta ca si varianta optima, schema de prelucrare nr.1: Prelucrarea cu o singura scula a piesei din aceeasi prindere; piesa este orientata si fixate pe dispozitivul de prindere care e plasat pe platoul masini in canalele TF2.4. Stabilirea dispozitivului existent sau care poate fi achiziionat n timpul disponibil i poate fi folosit

1.Schema optima de prelucrare ce sta la baza proiectari diispozitivuluiPozitia pieseiOrizontala

Modul de prelucrare al suprafetelor de acelasi tip sau de tip diferit

Numarul pieselor prelucrate simultanCu o scula1

Cu mai multe scule

Numarul pieselor prelucrate din aceeasi prinderePe un rand1

Pe mai multe randuri

Numarul posturilor de lucru1

2.Tipul de dispozitiv, dupa gradul de universaliateDispozitiv demontabil

3.Dispozitiv existent sau care poate fi achizitionat in timp util si poate fi folosit

4.Gradul de mecanizare a dispozitivuluiSpecial cu actiune macanizata (semiautomat)

E3. ELABORAREA SCHEMEI OPTIME DE ORIENTARE-potziionare I PROIECTAREA ELEMENTELOR DE ORIENTARE-potziionare SAU DE ORIENTARE-potziionare i STRNGERE (REAZEMEloR)F3.1. Elaborarea schemelor de orientare-potziionare tehnic posibile (SOP-TP)A3.1.1. Elaborarea schiei operaiei sau fazei pentru care se proiecteaz dispozitivul

Elaborarea schiei operaiei sau fazei pentru care se proiecteaz dispozitivulA3.1.2. Evidenierea condiiilor de precizie (C) impuse suprafeelor de prelucrat, controlat, asamblat etc.

Identificarea conditiilor de precizie impuse suprafetelor de prelucrat:

Suprafata B:

Suprafata C:

A3.3 Identificarea conditiilor de precizie determinante:

Pentru suprafata A: este CD1 este CD23.1.3. Stabilirea gradelor de libertate ce trebuie inlaturate prin orientare pozitionare

Conditii (C)Gradele de libertate ale piesei

TranslatiiRotatii

TxTyTzRxRyRz

Conditii de precizie determinate (CD)

++

+++

Conditii suplimentareAsigurarea inchideri fortelor de aschiere si de strangere prin elementele de orientare sau de orientare si strangere+++++

Limitarea zonei de lucru a sculelelor aschietoare (a cursei avansurilor), pentru cresterea productivitatii prelucrarii ++++

Total conditii-

Tipul schemei de orientare necesaraOrientare cu motivatie tehnico-economica, completa

A3.1.5. Alegerea suprafeelor de orientare-poziionare ale pieselor

Suprafetele de orientare-pozitionare sunt suprafetele: A, E, F deoarece pe aceste suprafete se poate aseza piesa pentru a putea fi prelucrate suprafeta B si C sunt suprafete de determinate a bazelor de cotare; asigura stabilitatea piesei pe elementele de orientare pozitionare in timpul prelucrarii.A3.1.6. Evidenierea elementelor de orientare-poziionare sau de orientare-poziionare i strngere ale dispozitivului (reazemelor) ce pot fi utilizate pentru materializarea orientrii-poziionrii pe suprafeele de orientare-poziionare alese ale pieselor, precum i a simbolurilor acestora

[1] reazem plan;[2] mecanism tip mandrina;[3] prisma lunga dubla[4] mecanism tip mandrina;

[5] reazem planmenghina;A3.1.7. Stabilirea schemelor de orientare-poziionare tehnic posibile (SOP-TP)Selectarea SOP-TP se face pe baza unor criterii de natura tehnica dintre care mentionam:

posibilitatea introducerii si scoaterii usoare de pe reazem a tuturor pieselor din lot;

fiecare combinatie sa duca la inlaturarea gradelor de libertate cerute;Nr. crt.Schema de orientare tehnic posibila

SO-TPGradele de libertate inlaturate piesei prin orientare

TranslatiiRotatii

TxTyTzRxRyRz

1.

2.

3.

4.

A 3.2. Stabilirea schemelor de orientare-poziionare tehnic acceptabile SOP-TAA3.2.1. Determinarea abaterilor de orientare-poziionare admisibile AopaConditia de precizie determinanta(CD)Toleranta in conditia CD-

Relatia de calcul a oa(CD)Eroarea maxima de orientare la conditia CD oa [mm]

0.1

0.05

0.2

0.1

A3.2.2. Determinarea abaterilor de orientare-poziionare AopA3.2.3. Compararea abaterilor (erorilor) de orientare-poziionare Aop cu abaterile (erorile) de orientare-poziionare admisibile Aopa i stabilirea schemelor de orientare-poziionare tehnic acceptabile SOP-TANr. crt.Schema de orientare tehnic posibila (SO-TP)Conditia de precizie determinanta (C.D)Relatia de calcul a erorii de orientare reale or(CD)Valoarea lui or(CD)

[mm]Valoarea lui oa(CD) [mm]Daca SO-TP este SO-TA (DA, NU)

1.

0.10.05DA

00.01

2.

0.10.05NU

00.01

3.

0.10.05NU

00.01

F3.3. Stabilirea schemei optime de orientare-poziionare SOP-O

B3.4. Proiectarea reazemelor alese pentru materializarea schemei optime de orientare-poziionare

A3.4.1. Stabilirea soluiilor (variantelor) de reazeme ce pot fi utilizate reazemul plan [1] mbrac urmtoarele soluii principale:1.1. cepuri;

1.2. plcue (plci);

1.3. inele de orientare-poziionare;

1.4. guler dorn (corp dispozitiv);2. Mecanismde centrare-strangere tip menghina

A3.4.2. Alegerea soluiilor (variantelor) optime de reazeme

Pentru alegerea solutiei optime de reazem se va recurge atat la prezentarea avantajelor cat si la prezentarea dezavantajelor acestora.

Varianta aleasa de reazem plan Subvarianta aleasa este corpul dispozitivului

Avantaje:

precizie ridicata;

suprafata mare de contact; usurinta rectificarii suprafetei active; protejarea corpului dispozitivului; complexitate scazuta; intretinere usoara;Dezavantaje:

strangerea semifabricatului se face cu forte reletiv mari;

suprafata activa se uzeaza usor;

Avantaje:

precizie ridicata;

suprafata mare de contact; usurinta rectificarii suprafetei active; protejarea corpului dispozitivului; complexitate scazuta; intretinere usoara;Dezavantaje:

strangerea semifabricatului se face cu forte reletiv mari;

suprafata activa se uzeaza usor;

A3.4.3. Alegerea materialelor i a tratamentelor reazemelorMaterial: OSC 10 STAS 1700-90

Tratament termic: calit, revenit la 55-60 HRCMuchiile ascutite se vor tesi

Sursa N Gherghel Indrumar de Proiectare a Dispozitivelor vol 3 Iasi 1992, pag 59-61

A3.4.3. Alegerea materialelor i a tratamentelor reazemelorPentru cep fix: Material: OLC15 Tratament termic: cementat pe adancimea de 0.8-1.2 mm

calit la 55-60 HRCMuchiile ascutite se vor tesi Pentru con: Material OLC 15 STAS 880-88

Cementat pe adancimea 0.8..1.2 mm;

Duritatea dupa tratamentul termic 55....60 HRC

Sursa N Gherghel Indrumar de Proiectare a Dispozitivelor vol 3 Iasi 1992, pag 59-61

Sursa N Gherghel Conceptia si proiecctarea reazemelor dispozitivelor tehnologce Iasi 2006, pag 552 -581

A3.4.4. Dimensionarea reazemelor

B = 125 mm h = 40 mm

b = 20 mm

l= 80 mmF = 20 kN/min

3.4.5. Alegerea ajustajelor, toleranelor (abaterilor limit) i a rugozitilor reazemelorRugoziti: Suprafaa cconica activ Ra = 0.8 (m;

Suprafaa cilindrica exterioar, Ra = 1.6 (m;

3.4.6. Alegerea ajustajelor, toleranelor (abaterilor limit) i a rugozitilor reazemelorRugoziti: Suprafaa cconica activ Ra = 0.8 (m;

Suprafaa cilindrica exterioar, Ra = 1.6 (m;

3.4.7.Definitivarea schielor reazemelor i, eventual, a schielor de amplasare a reazemelor

E4. ELABORAREA SCHEMEI OPTIME DE STRNGERE (SS-O/ SF-O) I PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR DE STRNGERE SAU DE ORIENTARE-poziionare (CENTRARE)-STRNGERESchemele de strngere (fixare) (SF) sunt reprezentri grafice ce conin schemele optime de orientare (SO-O) la care se adaug elementele specifice strngerii:

direcia, sensul, punctul de aplicaie i mrimea forelor i momentelor ce solicit piesele n regimuri tranzitorii i n regim stabil de prelucrare, msurare (control), asamblare (montare);

fore i momente masice;

fore i momente de prelucrare (achiere), msurare (control), asamblare (montare);

fore i momente cu caracter secundar (frecri cu mediul, cu lichidele de achiere, cu reazemele);

direcia, sensul, punctul de aplicaie i mrimea forelor de strngere:

principale s;

prealabile (iniiale, de prestrngere, de reglare, orientare) Sp;

suplimentare Ss;

direcia, sensul, punctul de aplicaie i mrimea forelor de frecare:

dintre pies i reazeme;

dintre pies i elementele de strngere sau orientare-strngere;

cursele de strngere (slbire) Cs;

elementele geometrice necesare n calcului forelor, curselor i erorilor de strngere.

4.1. Elaborarea schemelor de strngere tehnic posibile (S.S. T.P.)

Schemele de strangere tehnic posibile reprezint totalitatea variantelor de amplasare a forelor de reglare SR, a reazemelor suplimentare si a forelor de strngere S (principale, secundare, suplimentare) care fac posibila realizarea de orientare optime i conservarea ei in timpul procesului de prelucrare.

Tab.21.

Nr. crtScheme de strngere tehnic posibile (SS-TP)Fore de strngere

1Mecanism de centrare-strngere tip menghin autocentrant

a) Piesa s nu se roteasc n jurul lui O datorit forei P2

Verificarea condiiei la rezisten la strivire a suprafeelor de orientare i strngere

Concluzie: SS-TP1 ndeplinete condiia la rezistena la strivire

2Mecanism de centrare strngere tip menghin autocentrant

Piesa s nu se roteasc n jurul lui 0 datorit forei P2.

Verificarea condiiei la rezistena la strivire

Concluzie: SS-TP 2 ndeplinete condiia la rezisten

3Mecanism de centrare strngere tip menghin autocentrant

Piesa s nu se roteasc n jurul lui 0 datorit forei P2

Verificarea condiiei la rezistena la strivire

Concluzie: SS-TP 3 ndeplinete condiia la rezisten

Sadoptat = 1571 daN/mm

4.2. Stabilirea schemelor de strngere tehnic acceptabile (S.S. T.A.)

Se consider acceptabile din punct de vedere tehnic acele scheme de strngere tehnic posibile (SS-TP) care satisfac n principal criteriul tehnic al preciziei de strngere exprimat analitic prin:

eroarea de strngere real (caracteristic) la condiia de precizie c (determinant cs sau de form)

eroarea de strngere admisibil la condiia de precizie c.4.2.1. Determinarea erorilor de strngere admisibile

Erorile de strngere admisibile reprezint fraciunile din toleranele condiiilor de precizie c (determinante cs i de form) afectate de erorile de strngere.

Tc tolerana la condiia c CondiiaSuprafaa/elementul definitoriu al suprafeei de prelucratCondiia de precizieTipul condiieiTolerana la condiia

[mm]De unde s-a luat tolerana

C1Suprafaa G Explicit0,020,007

C2Suprafaa F

Explicit0,020,007

4.2.2 Determinarea erorilor de strngere reale (caracteristice)

Erorile de strngere reale sunt acele erori provocate de strngerea pieselor n dispozitive. Acestea apar n timpul strngerii pieselor, deci naintea procesului de prelucrare, msurare, asamblare.

Erorile de strngere reale se determin pentru fiecare schem de strngere tehnic posibil.

Erorile de strngere n care piesa este considerat rigid vor fi:

=90

S=constant folosindu-se sistem de actionare hidraulic

4.2.3 Compararea cu i stabilirea ST-TA

Se vor considera acceptabile din punct de vedere tehnic SS-TP care satisfac criteriul tehnic de precizie exprimat prin relaia:

Nr. SS-TPondiia de precizieRelaia de calcul a erorii de strngere realeValoarea lui [mm]Valoarea lui [mm]Este SS-TA [DA sau NU]

00,007DA

00,007DA

1 piesa

Blocarea mecanismului se realizeaza la deplasarea spre stanga a tijei 5 care actioneaza falca mobila a mandrinei si care strange piesa pe exterior. 2 scula aschietoareSursa Proiectarea dispozitivelor vol 1 N. Gojinetchi si N. Gherghel 1983 pag 269

F.4.4. Proiectarea elementelor i mecanismelor de strngere sau de centrare-strngere pentru materializarea schemei optime de strngere (SS-O)

A4.4.1. Stabilirea soluiilor (variantelor) de mecanisme de strngere ce pot fi utilizate

1. Cu motor hidraulic

1. Cu motor pneumatic

A4.4.2. Alegerea soluiilor (variantelor) optime de mecanisme de strngereNr. crtCriteriiUtiliti

12

1Nr. forelor de strngere principale57

2Mrimea forelor de strngere99

3Gradul de descompunere a forelor de strngere89

4Dac forele de strngere se descompun dup direcie perpendicular fa de suprafaa de orientare sau nu56

5Dac forele de strngere sunt paralele sau nu cu suprafaa de prelucrare99

6Dac suprafaa pe care se aplic forele de strngere sunt prelucrare sau nu99

7Dac exist sau nu tendina de rsturnare, deplasare sau rotire a piesei fa de reazeme sub aciunea forelor de strngere33

8Dac exist sau nu tendina de modificare a ST-O sub aciunea forelor de strngere00

9Dac exist sau nu posibilitatea apariiei deformrii de ncovoiere sub aciunea forelor de strngere00

10Gradul de deformare al pieselor sub aciunea forelor de strngere78

11Presiunea de contact reazem-pies56

12Dac sunt necesare sau nu reazeme auxiliare00

13Dac se aplic sau nu condiia de rezisten la strivire a suprafeelor de orientare1010

14TOTAL7481

A4.4.3. Alegerea materialelor i tratamentelor mecanismelor de strngereSe alege OLC 65A, STAS 795-87

tratament termic de mbuntire;

duritate 37,5-58 HRC.

Pentru a face posibile mrimile de instalare i extracie ale piesei este necesar ca elementele de strngere simbolizate prin fora s s execute o anumit curs de strngere cs i eventual o deplasare de degajare (d) pentru eliberarea spaiului necesar manipulrilor de instalare i extracie.

T(D) tolerana la cot care leag suprafaa de strngere cu suprafaa de orientare corespunztoare aflat pe direcia forelor de strngere sau a diametrului de strngere

Jmin jocul minim necesar pentru instalarea i extracia comod a piesei din dispozitiv; Jmin = 0,5-1,5mm

P dimensiunea maxim a proeminenelor piesei care trebuie extras sau instalat;

d cursa de degajare a elementului de strngere.

A4.4.4. Dimensionarea mecanismelor de strngere

B = 125 mm h = 40 mm

b = 20 mm

l= 80 mmF = 20 kN/min

A4.4.8. Determinarea cursei de acionare necesare ca a mecanismelor de strngere

A4.4.9. Determinarea forei de acionare necesare Q a mecanismelor de strngere

E5. ELABORAREA SCHEMEI DE ACIONARE I PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR COMPONENTE

F5.1. Elaborarea schemei de acionareA5.1.1. Alegerea modului de acionare

n funcie de modul cum este aplicat fora de acionare a mecanismului de fixare sau de centrare i fixare dispozitivele pot fi:

cu acionare manual;

cu acionare mecanizat.

Sistemul care se preteaz cel mai bine tipului de mecanism de centrare-strngere ales este acionarea mecanizat.

5.1.2 Alegerea tipului de acionare mecanizat

Acionarea mecanizat i utilizeaz n cazul dispozitivelor cu mai multe locuri de strngere, cnd forele de strngere sunt mari, cnd se cer precizii ridicate ale suprafeelor prelucrate i cnd se cere creterea productivitii prelucrrii.

Acionarea mecanizat este specific produciei de serie mare i de mas.

n funcie de natura energiei utilizate, acionarea mecanizat poate fi:

pneumatic;

hidraulic;

pneumo-hidraulic;

mecano-hidraulic;

mecanic;

electromecanic;

cu vacuum;

magnetic;

electromagnetic.

Construciile utilizate n acest scop sunt cunoscute sub denumirea de sisteme (instalaii) de acionare, iar mecanismele ce constituie componentul de baz al acestora, sunt cunoscute sub denumirea de mecanisme (motoare) de acionare.

Acionarea pneumaticAcionarea pneumatic reprezint un mod de acionare mecanizat, caracterizat prin aceea c fora de acionare este realizat de aerul comprimat ce apas asupra pistoanelor sau membranelor unor motoare cunoscute sub denumirea de motoare pneumatice.

Avantaje:

creterea productivitii prelucrrii prin reducerea timpilor auxiliari de strngere-slbire a semifabricatelor;

reducerea efortului fizic depus de muncitor n timpul procesului strngerii-slbirii semifabricatelor;

realizarea de fore constante de strngere a cror valoare poate fi uor controlat n timpul prelucrrii, ceea ce duce la eliminarea erorilor de strngere;

determinarea cu precizie mare a mrimii forelor de strngere i meninerea constant a acestora;

motoarele i aparatele ce intr n structura instalaiilor de acionare pneumatic sunt, n cea mai mare parte normalizate;

la temperaturi sczute ale mediului nconjurtor aerul comprimat nu nghea n conducte.

Dezavantaje:

crete costul dispozitivelor acionate pneumatic;

randament sczut n cazul utilizrii unor conducte lungi cu multe coturi.

Acionarea hidraulicaAcionarea hidraulic reprezint un mod de acionare mecanizat, caracterizat prin aceea c fora de acionare este realizat de ulei ce apas asupra pistoanelor sau membranelor unor motoare cunoscute sub denumirea de motoare hidraulice.

Avantaje:

forte mari;

spatiu disponibil mic;

asigura autofranarea;

durata de exploatare mai mare decat la cel pneomatic;

uzura redusa;

Dezavantaje:

complexitate constructiva;

cursa limitata;

cost ridicat;

5.1.3 Alegerea variante de acionare

Acionarea pneumatic reprezint varianta optim de acionare a mecanismului de centrare-strngere ales din urmtoarele considerente:

datorit forelor de fixare mari;

greutate relativ sczut;

suport supranclziri fr pericol de avarii;

alimentare comod cu energie;

posibiliti mari de reglare a vitezei i forei dezvoltate.

Scheme tipice de utilizare a acionrii pneumatice cu dubla actiune

Exemplu de utilizare a acionrii pneumatice n cazul n care ansamblul dispozitiv-semifabricat este orientat i fixat pe masa mainii-unelte.

Aceasta va pleca de la schema optim de strngere la care se va aduga mecanismul de strngere sau centrare-strngere precum i elementele i mecanismele componente ale acionrii

3 filtre separatoare 4 regulator de presiune

5 manometru 6 ungator

9 distribuitor 11 motor pneumatic 12 mansoane de alimentare 13 conducte

Sursa [3. Gojinechi N. i Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor, vol. 1. Inst. Politehn. Iai, 1983]F5.2. Proiectarea componentelor schemei de acionare

5.2.1 Stabilirea variantelor de componente ce pot fi utilizate

Motoare pneumatice normalizate ce pot fi montate separat de corpul dispozitivului sau ataate pe corpul dispozitivului.

Motor pneumatic cu piston cu dublu efect pentru dispozitive Motor pneumatic cu piston cu simplu efect pentru dispozitive

Supapa de siguranta

Regulator de presiune

Ungtor

Filtru de aer

A.5.2.2 Alegerea variantei optime

Pentru motorul pneumatic, s-a ales varianta: Motor cu piston cu dubl aciune

A.5.2.3 Dimensionarea componentelor

Motor cu piston cu dubl aciune

D = 200 mm diametrul pistonului

D1 = 240 mm

l = 25 mm

d2 = 25 mm

d1 = 300 mm

l1 = 5 mm

d = M16

B = 100 mm

h1 = 130 mm

C = 300 mm

H = 110 mm

H1 = 60 mm

B = 12 mm

l2 = 12 mm

L = 167

L1 = 25 mm

L2 = 72 mm

L3 =122 mm

L4= 141 mm

L5= 91 mm

D2 = 232 mm

D4=165 mm

D3 = 30 mm

H1=16 mm

D6 = 188 mm

D7=155 mm

D8 =100 mm

H2 = 22 mm

Fora Q la presiunea de 4daN/cm2 este:

Q = 1250 [daN]

Ca = 8mm

A.5.2.4 Alegerea ajustajelor, toleranelor i rugozitilor

Ajustaje piston-cilindru: H8/l8

Tij-capac: H7/f8

Rugoziti cilindru i tije: Ra = 0.2-0.4 m

Rugoziti:

suprafee active plane: nainte de rectificare

dup rectificare:

cilindrice:

suprafeele guri uruburi de fixare:

Bibliografie de baz pentru proiectul de an/ semestru la disciplina

Proiectarea dispozitivelor

1. Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor 1. Note de curs. U. T. Gh. Asachi Iai, Facult. Constr. de Ma., Specializ. Tehnol. Constr. de Ma., 2006-2007.

2. Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor 2. Note de curs. U. T. Gh. Asachi Iai, Facult. Constr. de Ma., Specializ. Tehnol. Constr. de Ma., 2007-2008.3. Gojinechi N. i Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor, vol. 1. Inst. Politehn. Iai, 1983.

4. Gherghel N., Construcia i exploatarea dispozitivelor, vol. 1 2, Inst. Politehn. Iai, 1981.

5. Vasii-Rocule Sanda, Gojinechi N., Andronic C., elariu Mircea, Gherghel N., Proiectarea dispozitivelor. Bucureti: Ed. Did. i Pedag., 1982.

6. Tache Voicu, Ungureanu I., Brgaru Aurel, Gojinechi N., Gherghel N., Marinescu I., uteu Virgil, Druu Silvia, Construcia i exploatarea dispozitivelor. Bucureti: Ed. Did. i Pedag., 1982.

7. Stnescu I. i Tache Voicu, Dispozitive pentru maini-unelte. Proiectare, construcie. Bucureti: Ed. tehn., 1969.

8. Stnescu I. i Tache Voicu, Dispozitive pentru maini-unelte. Proiectare, construcie. Bucureti: Ed. tehn., 1979.

9. Tache Voicu, Ungureanu I., Stroe C., Elemente de proiectare a dispozitivelor pentru maini-unelte. Bucureti: Ed. tehn., 1985.

10. Tache Voicu, Ungureanu I., Stroe C., Proiectarea dispozitivelor pentru maini-unelte. Bucureti: Ed. tehn., 1995.

11. Brgaru Aurel, Proiectarea dispozitivelor, vol. I. Teoria i practica proiectrii schemelor de orientare i fixare. Bucureti: Ed. tehn., 1998.12. Tache Voicu i Brgaru Aurel, Dispozitive pentru maini-unelte. Proiectarea schemelor de orientare i fixare a semifabricatelor. Bucureti: Ed. tehn., 1976.

13. Brgaru A., Pnu V., Dulgheru L., Armeanu A., SEFA-DISROM. Sistem i metod. Vol. 1. Teoria i practica proiectrii dispozitivelor pentru prelucrri pe maini-unelte. Bucureti: Ed. tehn., 1982.

14. Sturzu Aurel, Bazele proiectrii dispozitivelor de control al formei i poziiei relative a suprafeelor n construcia de maini. Bucureti: Ed. tehn., 1977.15. Gherghel N. i Seghedin N., Proiectarea reazemelor dispozitivelor tehnologice. Iai: Tehnopress, 2002.

16. Gherghel N. i Seghedin N., Concepia i proiectarea reazemelor dispozitivelor tehnologice. Iai: Tehnopress, 2006.

17. Gherghel N. i Gojinechi N., ndrumar de proiectare a dispozitivelor, vol. 1. Analiza temelor de proiectare. Informarea iniial. Stabilirea datelor iniiale. Stabilirea soluiilor de ansamblu ale dispozitivelor, Inst. Politehn. Iai, 1992.

18. Gherghel N., Indrumar de proiectare a dispozitivelor, vol. 2. Elaborarea schemelor optime de orientare n dispozitive. Inst. Politehn. Iai, 1992.

19. Gherghel N., ndrumar de proiectare a dispozitivelor, vol. 3. Proiectarea elementelor de orientare ale dispozitivelor, Inst. Politehn. Iai, 1992.

20. Gojinechi N. i Gherghel N., ndrumar de proiectare a dispozitivelor, vol. 4. Proiectarea sistemelor de stngere. Inst. Politehn. Iai, 1992.

21. Niculae M., Bohosievici Cazimir, Giurc Virgil, Gaiginschi Radu, Zubcu Victor, Gherghel N., ndrumar pentru elaborarea studiilor tehnico-economice n proiectele de diplom. Inst. Politehn. Iai, 1983.22. Plahteanu Boris, Belousov Vitalie, Carata Eugen, Chiri C., Cozmnc Mircea, Druu Costache, Gherghel N. .a. ndrumar pentru activitatea de cercetare-proiectare i ntocmire a proiectului de diplom. Maini-unelte, scule, echipamente de prelucrare i control. Vol. 1 3. Inst. Politehn. Iai, 1989.PAGE 1

_1255711333.unknown

_1257932535.unknown

_1257934826.unknown

_1271537246.unknown

_1300020808.unknown

_1290277095.unknown

_1259363756.unknown

_1259364891.unknown

_1263105342.unknown

_1263130102.unknown

_1263105040.unknown

_1259363887.unknown

_1259358803.unknown

_1259358846.unknown

_1257934827.unknown

_1257932547.unknown

_1257934825.unknown

_1257934824.unknown

_1257932542.unknown

_1257931581.unknown

_1257931593.unknown

_1257932515.unknown

_1257932529.unknown

_1257932501.unknown

_1257931587.unknown

_1257931566.unknown

_1257931573.unknown

_1257931557.unknown

_1211228705.unknown

_1211267820.unknown

_1211268379.unknown

_1211275419.unknown

_1255711319.unknown

_1255711327.unknown

_1211275580.unknown

_1255711308.unknown

_1211275618.unknown

_1211275548.unknown

_1211268774.unknown

_1211268949.unknown

_1211268471.unknown

_1211267829.unknown

_1211230543.unknown

_1211230667.unknown

_1211232070.unknown

_1211231481.unknown

_1211230606.unknown

_1211229072.unknown

_1211230499.unknown

_1211228860.unknown

_1211227766.unknown

_1211228047.unknown

_1211228440.unknown

_1211227845.unknown

_1211226928.unknown

_1211227551.unknown

_1211226921.unknown