proiect brosa

Upload: geanina-cristea

Post on 17-Jul-2015

715 views

Category:

Documents


1 download

TRANSCRIPT

- 1 -

UNIVERSITATEA DUNAREA DE JOSDIN GALATIFACULTATEA DE MECANICA Proiect la disciplinaScule Achietoare NDRUMTOR :STUDENT Prof. dr. ing. CPN NICUCAIN DORU anul III IEI-IFR

- 2009 - Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 2 - Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 3 - CUPRINS Analiza constructiv funcional si tehnologica a piesei din desen.....4 PARTEA1. Proiectarea broei rotunde...6 1.1.Alegerea schemei de prelucrare..6 1.2.Alegerea materialului sculei i a tratamentului termic.6 1.3.Stabilirea parametrilor geometrici funcionali optimi ai sculei...91.4.Stabilireaprincalculalregimuluideachiereicalcululconsumuluispecific de scule..9 1.5.Calculul constructiv al sculei: ..13 1.6. Calculul profilului prii active a sculei....25 1.7. Calculul de rezisten i rigiditate al sculei..26 1.8. Stabilirea schemei de ascuire....28 1.9. Condiii tehnice generale de calitate...29 PARTEA2. Proiectarea cutitului roata de mortezat30 2.1 Alegerea schemei de prelucrare.30 2.2 Alegerea materialului sculei l tratamentul termic......32 2.3. Stabilirea parametrilor geometrici functionali optimi ai sculei.....33 2.4.Stabilireaprincalcularegimuldeachieresicalcululconsumuluispecificde scule ..34 2.5. Calculul constructiv al sculei...38 2.6. Stabilirea tipului de poziionare - fixare a sculei....40 2.7. Calculul profilului prii active a sculei..43 2.8. Stabilirea schemei de ascuire a sculei.....43 2.9. Condiiile tehnice generale de calitate ale cuitului roat ....45 2.10. Masuri de tehnica securitatii muncii.......46 Bibliografie. ..48Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 4 - Tema de proiect: Pentru execuia piesei din desenul dat, s se proiecteze urmtoarele scule achietoare: 1.brosa rotunda : -d = 26 mm; -L = 68 mm; 2.cuit roata de mortezat: -m = 4mm; -zp = 22 dini; -B=28 mm; Material piesei 41MoCr11. Proiectul va conine urmtoarele etape de calcul: 1)Analiza constructiv funcional i tehnologic a piesei din desen; 2)Alegerea schemei de prelucrare; 3)Alegerea materialului sculei i tratamentul termic; 4)Stabilirea parametrilor geometrici funcionali optimi ai sculei; 5)Stabilirea prin calcul a regimului de achiere i calculul consumului specific de scule; 6)Calculul constructiv al sculei: lungimea, diametrul, numrul de dini i dimensiunile canalelor de evacuare a achiilor etc.; 7)Stabilirea tipului de poziionare fixare a sculei; 8)Calculul profilului prii active a sculei; 9)Calculul de rezisten i rigiditate a sculei; 10)Stabilirea schemei de ascuire; 11)Condiii tehnice generale de calitate; 12)Pentru scula nr. 1) i 2)s se stabileasc principalele operaii tehnologice; 13)Norme de protecia muncii la execuia i ascuirea sculelor proiectate. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 5 - Fig. 1 - 6 - Analiza constructiv funcional si tehnologica a piesei din desen Piesa de executat(fig. 1) este un pinion prevazut cu un alezaj din constructia unei masini unelte(cutie de viteze-de exemplu), ce se monteaza pe un arbore si transmite miscarea de rotatie intre doi arbori datorita rotii dintate. Angrenajul pe care-l va forma roata dinat prelucrat cu roile conjugate va fi cu dantur nedeplasat.Caracteristici date: -modulul danturii: m = 4 [mm]; -numrul de dini al piesei: Zp = 22 dini; -limea danturii: B = 28 mm; -diametrul interior: d = 26 mm; -lungimea piesei broate: L = 68 mm; Materialul piesei este41MoCr11, care dup un tratament termic de clire i revenire are urmtoarele caracteristici mecanice: -limita de curgere: Rp02 = 900 N / mm2; -rezistena la rupere: Rm = 80 92 daN / mm2; -alungirea la rupere: A5 = min. 10%; -gtuirea la rupere: Z** = 6%; -duritatea Brinell: HB = 241. Compoziia chimic a materialului este: Marca oelului Compoziia chimic, %Tratament termic Temperatura de tratament0C CMnSiCrNiMo 41MoCr110,38-0,450,40-0,800,17-0,370,90-1,30-0,15-0,30Normalizare Revenire 850-880 580-620 Tehnologia de producere a piesei:Provine dintr-un semifabricat, un cilindru cu diametru . 98 mm i lungime 69 mm Operatiile tehnologice; -debitarea semifabricatului la . 9869[mm] -strunjire longitudinal la . 97 +adaos de prelucrare -strunjire frontal de degrosare -gaurire cu burghiul .24 Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 7 - -strunjire cu cutit disc profilat -brosare interioara -finisare -danturare cu cutit roata de mortezat -tratamentul termic pentru obtinerea unui complex de propietati pentru materialul piesei. -rectificare Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 8 - 1. Proiectarea broei rotunde 1.1. Alegerea schemei de prelucrare Schema de prelucrare este broarea prin generare. n cazul prelucrrii interioare este necesar ca mai nti s se execute o gaur cu burghiul (eventual i alezat), n care s se introduc broa pentru a prelucra mai departe profilul la dimensiunile prescrise. bdD Fig. 2 1.2.Alegerea materialului sculei i a tratamentului termic Dintii brosei sunt supusi unor solicitari mecanice importante. Din acest motiv materialul utilizat trebuie sa asigure caracteristici ridicate si stabilitate in timp a geometriei dintilor. Materialulpieseideprelucrateste41MoCr11,avndduritateaBrinellHB=241,decivom alege un material pentru confectionarea sculei avnd o duritate mai mare. Partea activ a broei va fi executat din oelul rapid Rp3, un otel cu termostabilitate ridicata si rezistenta la uzura mai mare dect a piesei, avnd compoziia chimic i caracteristicile Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 9 - mecanice conform STAS 7382-80. Compoziia chimic este urmtoarea: Marca oelului Compoziia chimic % CMnCrMoWVSiNiPS Rp30,7- 0,8 max0,4 3,4- 4,4 max 0,6 17,5- 19,5 1-1,40,2-0,4max0,4 max 0,029 max 0,02 Pentru oel rapid clit, caracteristicile mecanice sunt urmtoarele: -limita de rupere la compresiune: (3.5 4) 103 Mpa; -limita de rupere la ncovoiere: (3.6 3.7)103 Mpa; -duritatea: 61 63 HRC. Pentru partea de fixare a broei se alege materialul OLC 45, conform STAS 880-88. Marca oelului Compoziia chimic % CMnPS OLC 45 0,42 0,500,50 0,80Max. 0,045Max. 0,040 Caracteristicile mecanice sunt urmtoarele n stare mbuntit : Marca oelului 1640 Duritatea Brinell HBmax Limita de curgereRp0,2 [N/mm2] Rezistena la rupereRm [N/mm2] Alungirea la rupereA [%] Gtuirea la rupere, Z [%] Reziliena KCU J/cm2 OLC 45 235500700 840143039 Tratamentul termic se execut separat pentru partea activ i pentru partea inactiv a broei. Scula, din oel rapid Rp3, va fi supus unui tratament termic preliminar i a unuia final. Tratamentul termic preliminar este recoacere de nmuiere la 820 850C, n vederea Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 10 - prelucrrilor de degroare. Dup degroare se impune recoacere de detensionare la temperaturi de 600 650C, pentru evitarea deformrii ulterioare a sculei sub influena tensiunilor interne. Dup prelucrarea de finisare (nainte de ascuirea final) se aplic sculei tratamentul termic de clire, la temperaturi de 1250 1290C, cu rcire n baie izoterm avnd temperatura de 500 550C. nclzirea n vederea clirii trebuie efectuat n trepte, cu meninerea constant a temperaturii la 450 600C, 850C sau / i 1050C. nclzirea i rcirea se fac n bi de sruri: pentru temperaturi de 450 600C se recomand folosirea eutecticului ternar SrCl2 + NaCl + KCl, pentru meninerea la temperatura de 850C se folosete amestecul de BaCl2 + NaCl, iar pentru nclzirea final se recomand ca mediu BaCl2 n amestec cu dezoxidani. Rcirea se face n baie de sruri, n trepte. Durata de nclzire t pentru aceast bro este de: t = m*D + n = 5,5 * 48 + 60 = 324 s. m = 5,5 n = 60 Unde: D dimensiunea de referin (diametrul broei); m, n constante pentru un anumit oel (Rp3) i o anumit temperatur (pentru Rp3, tclire = 1300oC). Pentru scderea cantitii de austenit rezidual se recomand continuarea tratamentului prin frig la temperaturi de pn la 80C, timp de 30 45 minute. Apoi se vor efectua cel puin dou reveniri, succesive, timp de 60 75 minute fiecare, n scopul durificrii secundare. Dup prelucrrile de finisare, n scopul ameliorrii suplimentare a proprietilor sculei (duritate i rezisten la uzur) se pot aplica tratamente termochimice de suprafa, de tipul nitrurrii, sulfizrii sau cianurrii. Se va aplica cianurare, n urma creia se ajunge la o duritate a sculei de 69 72 HRC, iar durata de utilizare crete cu 150 200%. Dup tratamentul prii active se face tratamentul prii inactive, care const n revenirea nalt n baie de sruri numai a cozii sau recoacere aplicat tot numai cozii.Dup tratament, duritatea prii active trebuie s fie de 62 65 HRC (n cazul cianurrii de 69 72 HRC), iar a prii de prindere de 35 45 HRC. Pentru prevenirea deformatiilor, tratamentul brosei se va face n mod obligatoriu n pozitie vertical, aceasta fiind suspendat att la nclzire , la clire ct si la revenire. 1.3. Stabilirea parametrilor geometrici funcionali optimi ai sculei Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 11 - Partea de achiere:Unghiul de degajare a , influeneaz modul de formare a achiei, raza de deformarea a acesteia i coeficientul de comprimare plastic, i se alege n funcie de materialul semifabricatului. Cu creterea unghiului de degajare crete durabilitatea, scade fora de achiere i se mbuntete precizia i calitatea suprafeei broate. Pentru oelul41MoCr11, cu sr =110 130 daN / mm2 se adopta = 10. Unghiuldeaezareseadoptnfunciedefelulicalitateasuprafeelordeprelucrat pentru broe de interior aa = 2o 4o; a = 4. Partea de calibrare: Unghiul de degajare se adopt c = 10, la fel ca la partea de achiere. Unghiuldeaezaresealegeinndseamadecalitateadinilordecalibrareidepericolul decalibrrii broei dup reascuiri, cu valori mai mici dect la zona de achiere: c = 030' 2. Se adopt c = 1. 1.4. Stabilirea prin calcul al regimului de achiere i calculul consumului specific al sculei 1.4.1. Adncimea de achiere t =224222 262= == d D mm Unde: D diametrul exterior al canelurii; d diametrul iniial al gurii broate. 1.4.2. Avansul Supranlarea pe dinte azd este: azd = sd = cs * xDD [mm]. D = 26 mm; Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 12 - xs = 0,6; cs = 0,0096; azd = 0,0096 * 260,6 = 0,097 mm. 1.4.3. Viteza de achiere Viteza de achiere la broare se determin cu relaia1: vxzdmmv va TK cv=[m / min]. Unde: cv coeficient ce depinde de proprietile mecanice ale materialului prelucrat, de tipul broei i de calitatea materialului sculei: cv = 7,7; T durabilitatea broei n minute de timp baz. Se recomand T = 100 480 min, n funcie de complexitatea broei. Aleg T = 300 min. Kmv coeficient de corecie, n funcie de materialul sculei. Pentru broe din oel rapid Rp3 se ia Kmv = 1. m, xv exponenii durabilitii i a avansului pe dinte2: m = 0,5 i xv = 0,6. 8 , 1097 , 0 3001 7 , 76 , 0 5 , 0= = vm / min 1.4.4. Fora total de broare3 Se determin cu relaia: F sim z tK z F F =[daN]. Unde : Fz fora de achiere pe o centur; zsim numrul dinilor broei, aflai simultan n contact cu materialul prelucrat; 1ruEmiliCpnNicu:Proiectareasculelorachietoarendrumar,UniversitateadinGalai,1982, pag. 102. 2ru Emil i Cpn Nicu: Proiectarea sculelor achietoare ndrumar, Universitatea din Galai, 1982 tabel 3.9, pag. 103. 3ruEmiliCpnNicu:Proiectareasculelorachietoarendrumar,UniversitateadinGalai,1982, pag. 102. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 13 - KF coeficient global de corecie: oK K K K Kh F =1. Kh coeficient de corecie ce ine seama de starea muchiilor achietoare ale dinilor broei, broa fiind ascuit Kh = 1; K1 coeficient ce ia n considerare condiiile de rcire, rcirea se face cu ulei sulfatat K1 = 1; Ka ine de valoarea unghiului de aezare al dinilor broei: Ka = 1; Kg inede valoarea unghiului de degajare al dinilor broei: Kg = 1. 1 1 1 1 1 = =FKFora de achiere pe dinte este: Fxzd F za n b c F =[daN]. Unde: cF coeficient ce depinde de natura materialului prelucrat: cF = 315; b limea canelurii: b = 8 mm; xF exponentul avansului: xF = 0,85; n numrul de caneluri: n = 8 caneluri. 89 , 2774 097 , 0 8 8 31585 , 0= =zFdaN 34 , 16649 1 6 89 , 2774 = =tFdaN = 166,4934 kN 1.4.5. Puterea de achiere4 Se calculeaz cu relaia: 6000v FPte=[kW]. 99 , 460008 , 1 34 , 16649==ePkW Ca main unealt aleg pentru broa proiectat maina de broat tip 7520 cu urmtoarele 4ruEmiliCpnNicu:Proiectareasculelorachietoarendrumar,UniversitateadinGalai,1982, pag. 110. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 14 - caracteristici tehnice5: fora maxim de broare: 200 kN; gama de viteze: (0,6 6) m / min; cursa maxim: 1600 mm; puterea electromotorului: Pem = 19,7 kW i n = 1000 rot / min; greutatea mainii: 30 kN. 1.4.6. Timpul de baz sim zdi c pbz a vK K l tt =1000 Unde: lp lungimea piesei broate: lp = 68 mm; Kc coeficient care ine seama de lungimea prii de calibrare a broei: 15 , 126440 264=+=+=asc ascll lK ; Ki coeficient care ine seama de cursa de ntoarcere a mainii: iiivv vK+= , vi este viteza cursei de ntoarcere a broei, n m / min. Pentru majoritatea mainilor de broat existente: Ki = 1,14 1,50. Aleg Ki = 1,2. 15 , 06 097 , 0 8 , 1 10002 , 1 15 , 1 68 2= =btmin 1.4.7. Calculul consumului specific de scule Numrul de piese prelucrate intre dou reascuiri ale broei este: Nb =btT=15 , 0300=2000 de piese. 5ruEmiliCpnNicu:Proiectareasculelorachietoarendrumar,UniversitateadinGalai,1982, pag. 272. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 15 - T durabilitatea broei n minute de timp baz: T = 300 min; Numrul de reascuiri al broei este calculat cu relaia: Nas =oo + nA= 4 5 , 31 , 0 1 , 07 , 0~ =+ reascuiri. A adaosde reascuire: A=0,7 mm; n mrimeaadmisibil a uzurii: n=0,1; grosimeasuplimentar: =0,1 mm. Durabilitatea total se determina cu relaia: Ttot = Nas * T= 4 * 300 = 1200 min. Calculul consumului specific de scule se face cu relaia: 610 5 , 12120015 , 0 = = =totalbspTtCscule / pies. 1.5.Calculul constructiv al sculei: lungimea, diametrul, numrul de dini i dimensiunile canalelor de evacuare a achiilor etc. Constructiv, broa este format din urmtoarele pri componente: coada broei de lungime lcd, partea activ a broeide lungime lactiv, partea de ghidare posterioar de lungime l6 i partea de prindere posterioar de lungime l7. Parteaactivabroeilactivesteformatdinparteadeachieredelungimelasiopartede calibrare de lungime lc. Partea de ghidare posterioar l6 se mai numete i partea de conducere din spate.Parteadeprindereposterioarl7estepropriebroelorfolositelamainiledebroat semiautomate sau automate. La alte construcii ea lipsete. 1.5.1 Coada broei Coada broei este format din: partea de prindere l1, partea gtuit (redus sau gtul broei) l2, conul de ghidare l3 i partea de ghidare din fa l4. Lungimeacozii se noteaz cu lcd. Alegerea elementelor: a)Parteadeprinderel1servetelarealizarealegturiibroeicudispozitivuldeprinderela mainiidebroat.ncazulbroelorpentruprelucrareinterioarparteadeprinderepoatefi Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 16 - prismaticsaucilindric.Sevafolosiparteadeprinderecilindriccuasigurarelarotirecu urmtoarele dimensiuni6: d1 = 40050 , 0089 , 0 mm, n cmpul de toleraned8; d2 = 32120 , 0280 , 0 mm, n cmpul de tolerane c11; d4 = 38 mm; b2 = 34,5050 , 0089 , 0 mm, n cmpul de tolerane e8; c = 1,5 mm; l1 = 180 mm; l2 = 32 mm; l3 = 32 mm; l4 = 20 mm; l5 = 164 mm; r1 = 0,5 mm; r2 = 2,5 mm; o= 30 Fig. 3 AAA - Axxb2d1l4l2l345l120r2r24510cl1d4 d2 Prinderea broei n dispozitivul mainii se face prin zvorre cu flci (came). 6 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 tabel5.2, pag. 237. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 17 - b)Parteagtuit(redus)abroeiarelungimeal2idiametruld2esteporiuneacuceamaimic seciune de pe ntreaga lungime a broei. Are rolul de protecie a broei. d2 = d1 (0,5 4 mm); d2 = d1 4 mm = 36 mm; d2 = 36 mm. Lungimeal2 a gtului broei se va calcula la punctul e). c)Conul de ghidare de lungime l3 (l3 = 4 20 mm) face legtura ntre gtul broei i partea de ghidare din fa i are rolul unui cuttor de gaur. Diametrul minim este egal cu diametrul d2 (d2 = 36 mm) al gtului broei. l3 = 15 mm. d)Parteadeghidaredinfa,delungimel4idediametrud4,areroluldeaorientaighida broa n alezajul iniial executat n pies. Suprafaa prii de ghidare formeaz mpreun cu alezajul dinsemifabricatunajustajalunector(je2).RugozitateaacesteisuprafeecorespundeclaseiaII-a de precizie (Ra = 0,8m): d4 = 44120 , 0170 , 0 mm. 7 Lungimea l4 depinde de lungimea de broat a piesei: l4 =55 mm. e)Lungimea lcd a cozii va fi: lcd lp + ls + l1. lp lungimea piesei de broat; ls lungimea suportului de prindere a piesei n maina de broat; l1 lungimea prii de prindere a broei; lp = l = 68 mm; l1 = 180 mm; ls = 55 mm. lcd> 68 + 180 + 55 = 303 mm lcd = 303 mm l2 lcd-(l1 + l3 + l4); l2>lcd (180 + 15 + 55) = 303- 250 = 53 mm 7 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 tabel5.10, pag. 245. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 18 - l2 = 53 mm Coada este mbinat prin filet cu restul broei.Coada este executat din oel de construcie OLC 45 i este asamblat prin filet de restul broei executat din oel Rp3. n figura urmtoare este prezentat o soluie constructiv pentru o asamblare cu filet. Fig. 4 5d415 l4dd1l2l15lM3 Asamblarea prin filet a cozii broei este caracterizat de urmtoarele cote8: d4 = 44 mm; l4 = 55 mm; filet metric M27 x 13,5; l = 35 mm; d1 = 29 mm; l1 = 15 mm; l2 = 55 mm; d = 36 mm; 8 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 tabel5.11, pag. 246. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 19 - 1.5.2. Partea de achiere Partea de achiere este format din toi dinii achietori ai broei.a) .Adaosul de prelucrare reprezint distana dintre suprafaa iniial i cea prelucrat prin broare. La broele rotunde va fi vorba de adaosul de prelucrare radial Ar: Fig. 5 . Partea activ se termin cu dini de finisare, iar adaosul de prelucrare radial Ar este mprit n dou componente:-adaosul de prelucrare de degroare Ard; -adaosul de prelucrare de finisare Arf. Se vor utiliza urmtoarele formule9: Ard =mm 75 , 1 28787= = rA ; Arf =mm. 25 , 0 28181= = rAb)Supranlareapedinteazsedeterminnfunciedemaimuliparametri:materialul piesei,schemadeprelucrare,tipulidimensiunilepiesei,etc.Mrimeasupranlriisealegepe criteriiderezistenmecanic,pecriteriidecalitateasuprafeeiprelucrateipecriteriitehnico- 9 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 pag. 247. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 20 - economice:supranlareaazmarenseamnforedebroaremari,broscurt,rugozitatemare, productivitate ridicat. Se calculeaz cu formula10: azd = sd = cs * xDD [mm]. D = 48 mm; xs = 0,6; cs = 0,0096; azd = 0,0096 * 260,6 = 0,097 mm. Pentru dinii de finisare supranlarea azf se va alege n urmtorul mod: -primul dinte de finisare: azf1 =azd * 0,8 = 0,097 * 0,8 = 0,077 mm; -al doilea dinte de finisare: azf2 = azd * 0,5 = 0,097 * 0,5 =0,048 mm; -pentru urmtorii dini de finisare:azf3 = azd * 0,3 = 0,06 * 0,3 = 0,029mm. c)NumruldediniachietorizaaibroeidepindedeadaosuldeprelucrareradialAride supranlarea radial az. -pentru partea de degroare: zd =~ + = + 1097 , 075 , 11zdrdaA19 de dini de degroare. Se mai adaug la numrul de dini de degroare un dinte pentru la broa n cauz primul dinte nu are supranlare (se prelucreaz o suprafa iniial doar degroat). -pentru partea de finisare: aleg zf = 5 dini de finisare. Se recomand, din motive de exploatare ndelungat, ca la numrul de dini za s se adauge nc 2 4 dini fr supranlare, cu dimensiunile egale cu ai ultimului dinte de finisare (nu dini de calibrare). Aceti dini, odat cu reascuirea broei, devin dini achietori. Recomand pentru aceast bro zr = 3 dini de rezerv. za= zd + zf = 19 + 5 = 24 de dini achietori zt = za + zr = 24 + 3 = 27 dini 10 ru Emil i Cpn Nicu: Proiectarea sculelor achietoare ndrumar, Universitatea din Galai, 1982 tabel 3.8, pag. 101. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 21 - d)Elemente geometrice al dinilor prii achietoare se refer la determinarea dimensiunilor, geometriei constructive i a formei dintelui i golului. -pasuldinilorachietoripsedeterminiseverificdupcriteriifuncionale,de rezisten i tehnico-economice. -Pentru schema de broare prin generare se folosete formula11: p = (1,25 1,5) pl . p = 1,3pl =1,3 60 =10,7 mm Alegp = 11 mm. Verificarea valorii calculate a pasului se verific la condiia ca numrul de dini aflai simultan n achiere zsim s fie 2 zsim 6. Numrul de dini zsim se calculeaz: Valoarea minim este:zsim == =1160plp5,45 dini. Valoarea maxim: zsim =45 , 6 111601 = + = +plp dini. Deci prin rotunjire, zsim = 6 dini, i se pasul ales verific condiia. -nlimea dintelui h se determin din condiia ca suprafaa seciunii golului dintre doi diniveciniSg,ncaresenmagazineazachia,sfiedekorimaimaredectariaseciunii longitudinale a achiei Sla.k coeficient de umplere. k = lagSS Sla = azd * lp Sg = 4 222h h =|.|

\| t tk = p zdl ah 42t 11 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 pag. 249. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 22 - p zdl a kh =42t h = p zd p zdp zdl a k l a kl a k = == 13 , 144t t Aleg12 k = 3,5. h = 1,13 44 , 4 60 097 , 0 5 , 3 = mm Aleg nlimea standard a dinilor achietori, h = 4 mm. -formaiprofiluldinteluidepindedetipulachiei,demrimeasupranlriiide felul suprafeei de prelucrat. Aleg dini cu spatele curbiliniu cu pas normal. Dinii achietori ai broei au urmtoarele dimensiuni13: p = 11 mm; h = 4 mm; fa = 0,04 mm; grosimea dintelui, s = 4,5 mm; raza de racordare, R = 6 mm; raza de racordare de la fundul dintelui, r = 2 mm; grosimea dintelui, g = 6,5 mm; unghiul de la spatele dintelui, 40 = q . 12 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 tabel 5.13, pag. 249. 13 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 tabel 5.14, pag. 252. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 23 - azgasrf aRhpa Fig. 6 -geometria constructiv a tiului este reprezentat de: -unghiul de degajare=a 10; -unghiul de aezare=ao 4. -forma dintelui are urmtoarele cote14: Apare un ti secundar realizat de faeta f = 0,8 mm, fr un unghi de aezare i de atac, urmat de un ti secundar cu 11 = _ . Muchia principal se racordeaz cu cea secundar, printr-o raz R = 0,3 mm. Ultimul dinte achietor canelat, ca i dinii de calibrare canelai, are profilul neracordat i identic cu cel al canelurii. n funcie de limea b a canelurii, dinii achietori pot avea canale de fragmentare a achiei. Limea ba dintelui este egal cu a canelurii, dar se recomand ca limea dintelui s fie cu 0,007 0,01 mm mai mic dect limea canelurii. 14 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995, pag. 270. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 24 - Fig. 7 e)Canalele pentru fragmentarea achiilor au rolul de a micora limea achiei. Practicarea acestor canale se justific prin urmtoarele avantaje: reducerea eforturilor de achiere datorit micorrii lucrului mecanic de deformare suplimentar a achiei la nfurarea ei n golul dintre dini, reducerea amplitudinii autovibraiilor. Condiia ca achia s ocupe golul dintre doi dini achietori este ca: ld lD n* lcf. Unde: ld circumferina fundului golului dintre doi dini; lD lungimea tiului activ; lcf lungimea canalului de fragmentare; n numrul de canale.lcf = 1 mm r = 0,5 mm h = 0,5 mm w=60o ld = t dProiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 25 - lD = t D n = ( )13 56 , 121) 44 48 (~ = = t tcfld Dcanale. f)Lungimea prii de achiere las se determin cu relaia: las = ld + lf = p * (zd + zf) = 11 * (19+5) = 264 mm; last = p * (za + zr) = 11*(24 + 3) = 297 mm.

1.5.3. Partea de calibrare Partea de calibrare este formatdin zc = 5 dini de calibrare,fr supranlare, al cror profil rezult din figura urmtoare: Fig. 8 Pasul dinilor de calibrare pc se recomand a fi calculat cu relaia pc = (0,6 0,7)p, pentru pai ai dinilor achietori p > 8 10 mm. pc = 0,7 * p = 0,7 * 11 = 7,7 mm~8 mm Adopt pc = 8 mm. Celelalte dimensiuni ale dinilor de calibrare se modific corespunztor: sc = 0,7 * s = 0,7 * 4,5 3,5 mm; gc = 0,7 * g = 0,7 * 6 = 4,2 mm; Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 26 - hc = 0,7 * h = 0,7 * 4 = 2,8 mm; rc = 0,7 * r = 0,7 * 2 = 1,4 mm. Unghiul de degajare c se alege la fel ca la partea de achiere:. 10=cUnghiul de aezare co , innd seama de calitatea acestor dini i de pericolul decalibrrii broei dup reascuiri, are valori foarte mici: 1 =co .Unghiul din spatele dintelui este :. 40=cqFaeta fc de pe faa de aezare are valori relativ mari fc = 0,8 mm. n cazul brorii alezajelor cu perei groi (piese rigide), datorit fenomenului de lrgire a gurii, dimensiunile transversale ale dinilor de calibrare sunt mai mici dect dimensiunile maxime ale alezajului cilindric15: dc = D (0,005 0,015) = 48 0,015 = 47,985 mm. Lungimea prii de calibrare este: lc = pc * zc = 8 * 5 = 40 mm. 1.5.4.Partea de ghidare posterioar Partea de ghidare posterioar este de lungime l6 i cu diametrul d6. Forma i dimensiunile seciunii transversale corespund formei i dimensiunilor transversale ale suprafeei broate. d6 = 48 mm l6 = (0,7 1) * lpl6 = 0,8 * lp = 0,8 * 60 = 48 mm 1.5.5. Lungimea broei Lungimea total a broei L este format din lungimile prilor componente: L = lcd + last+ lc + l6 = 303 + 297 + 40 + 48 =688mm Se poate calcula i lungimea cursei de lucru a mainii unelte: Lc = last + lc + l6 + lp + ldep Unde : ldep lungimea depirii broei pentru intrarea i ieirea broei din piesa de prelucrat cu valori ntre 15 Constantin Minciu, Scule achietoare, Editura Tehnic, Bucureti, 1995 pag. 255. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 27 - (10 20) cm: ldep = 10 cm; lp lungimea piesei broate: lp = 68 mm.Lc = 297 + 40 + 48 + 68 + 20 = 473 mm. Din punct de vedere constructiv lungimea broei va fi de 688 mm. 1.6. Calculul profilului prii active a sculei Nr. dinte Diametrul [mm] nlimea [mm] Grosimea dintelui [mm] Unghiul din spatele dintelui [o] Unghiul de aezare [o] Unghiul de degajare [o] Tolerana [mm] ZONA DE DEGROARE 1.444640410-15 2.44,1944640410-15 3.44,3884640410-15 4.44,5824640410-15 5.44,7764640410-15 6.44,974640410-15 7.45,1644640410-15 8.45,3584640410-15 9.45,5524640410-15 10.45,7464640410-15 11.45,944640410-15 12.45,1344640410-15 13.45,3284640410-15 14.45,5224640410-15 15.45,7164640410-15 16.45,914640410-15 17.46,1044640410-15 18.46,2984640410-15 Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 28 - Nr. dinte Diametrul [mm] nlimea [mm] Grosimea dintelui [mm] Unghiul din spatele dintelui [o] Unghiul de aezare [o] Unghiul de degajare [o] Tolerana [mm] 19.47,4924640410-15 ZONA DE FINISARE 20.47,64724640410-10 21.47,74424640410-10 22.47,80244640410-10 23.47,86064640410-10 24.47,91884640410-10 ZONA DINILOR ACHIETORI DE REZERV 25.47,91884640410-10 26.47,91884640410-10 27.47,91884640410-10 ZONA DE CALIBRARE 28.47,9852,84,240110-5 29.47,9852,84,240110-5 30.47,9852,84,240110-5 31.47,9852,84,240110-5 32.47,9852,84,240110-5 1.7. Calculul de rezisten i rigiditate al sculei Calculul de rezisten i rigiditate se face pentru zonele cele mai periculoase din punct de vedere al rigiditii: a)Calculul pentru zona ngust a prii de prindere: Partea de prindere este din oel OLC 45, cu rezistena admisibil la traciune25 =ato daN/mm2. attefAFo o s =min Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 29 - 24 , 8044322min== tAmm2 2 2/ 25 / 7 , 2024 , 80434 , 16649mm daN mm daNefs = = oat efo o sSe verific. b)Calculul pentru zona gtuit a broei. Materialul solicitat este OLC 45, cu25 =atodaN/mm2. attefAFo o s =min 87 , 10174362min== tAmm2 2 2/ 25 / 35 , 1687 , 101734 , 16649mm daN mm daNefs = = oat efo o sSe verific. c)Calcululpentruzonaprimuluicanal(gol).BroaesteconfecionatdinRp3,cu 40 =atodaN/mm2. attefAFo o s =min 87 , 10174362min== tAmm2 2 2/ 40 / 35 , 1687 , 101734 , 16649mm daN mm daNefs = = oat efo o sSe verific. Fzt=Fz1 Zs Kf [daN] Zs=+1 Fz1=Cfz Dxf sdyf [daN] Kf = K K Kl Ku Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 30 - 1.8. Stabilirea schemei de ascuire Ascuirea broelor se face pe maini speciale de ascuit, sau n lipsa acestora pe maini universale de ascuit sau de rectificat.Rectificarea fetelor de degajare se executa cu un disc taler profilat corespunzator, pentru care se pune conditia ca raza de curbura a discului d in punctull de contact sa fie mai mica decat raza de curbura a fetei de degajare b, in acelasi punct, conditie din care rezulta unghiul de profil al discului si raza sa Rr pentru un unghi de degajare si un diametru al brosei db. d b Fig.9 Considerndr =0,85rd atunci Dd= Considernd -c =40-15=25 deci = 20 Obinem: Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 31 - Dd= = 40[mm] Unghiul de nclinaie al capului de ascuit este + = 35 Adaosul de prelucrare pentru operaia de rectificare este de ordinul a 0,03 -0,05. Rectificrile de degrosare se vor efectua cu discuiri abrazive cu granulatia de 60...80, iar cele de finisare cu granulatia d 180...240, duritatea discului fiind n clasa L...M cu viteza periferic a pietrei 25 m/min la degrosare si 35m/min la finisare, cu avansul stv = 0,005 - 0,05 mm/cd. Pietrele abrazive sunt de form disc taler, din corund cu liant ceramic. 1.9.Condiii tehnice generale de calitate Dup tratamentul termic, duritatea prii active a brosei trebuie s fie de 62 - 64 HRC iar a cozii 38 - 42 HRC. Deasemeni, dup tratamentul termic nu se admit degradri ale muchiilor si suprafeelor n zona activ. Tolerantele de execuie a dinilor brosei (pe diametru) -pentru dinii aschietori Ta=(-) Sd = -0,012[mm]se ia Ta = -0,012 [mm] -pentru dinii de caiibrareTc=(-) Tpies= -0,08[mm] Btaia prtilor de conducere din fat si din spate max. 0,05 mm.Nu se admite btaia dinilor de calibrare. Abaterea unghiului de degajare +1 iar a celui de aezare +30'. Rugozitatea suprafeelor prelucrate: Ra = 0,2 - pentru faeta cu unghi de aezare nul, obinut prin rodare; Ra = 0,8 - pentru faa de aezare, gurile de centrare; Ra = 1,6 - pentru faa de degajare, spatele dintelui i prile de ghidare; Ra = 3,2 - pentru celelalte suprafee. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 32 - 2. Proiectarea cutitului roata de mortezat 2.1Alegerea schemei de prelucrare Cuitul roat de mortezat aparine grupei sculelor de danturare prin rostogolire( antrenare ). Profilul evolventoidal al dinilor roii prelucrate se obine prin angrenarea profilului evolventic al dinilor sculei cu profilul evolventoidal al dinilor roii de prelucrat. Scula este o roat dinat corijat, avnd unghiurile de achiere ( , ). Principalele micri la mortezarea roilor dinate cu scula cuit - roat sunt urmtoarele: - Imicarea de achiere principal care determin viteza de achiere v, respectiv numrul de curse duble pe minut: n [ I ], aceasta la randul ei fiind compusa dintr-o cursa activa (ca) i o cursa n gol (cg). -IItranslaia tangeniala a piesei faa de cremaliera.-IIImicare de rotaie a piesei.-IV (a) avansul radial ( de ptrundere ) al sculei, este n funcie de avansul circular. -IV (r) micare de retragere pentru evitarea atingerii taiurilor-Avansul radial: s [mm / cd ] (IV). Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 33 - Fig. 10 n figura 10 avem urmtoarele semnificaii:A - distana dintre axele celor dou roi: scul i roata de prelucrat; B - limea roii de prelucrat [mm]; Dd, Dc, Di - diametrul de divizare, cap i picior ale roii de prelucrat; Dr- diametrul de rulare al sculei [mm]. - 34 - 2.2.Alegerea materialului sculei l tratamentul termic Cuitul roat de mortezat cu dini drepi se execut n construcie monobloc, materialul ales fiind oelul rapid Rp3 STAS 7388 / 88 avnd urmtoarele caracteristici: - duritatea [HRC]: clit 60, revenit 63 + 66 - duritatea Brinell HB = 240 .... 300 - rezistena la uzur; - tenacitate, - clibilitate - densitatea: 8,7 g/cm3 Compoziia chimic a oelului Rp3 este: Clirea are ca interval de temperatur: ( 1250 - 1290 ) C, durata de meninere fiind de 4 minute; Rcirea se va face n baie de sruri, n trepte, meninndu-se la ( 450 - 550 ) C timp de 3 minute. Se recomand rcirea n baie de sruri ntruct scula prezint variaii mari ale seciunii. Imediat dup rcire se efectueaz cel puin dou revenirii succesive la temperatura de [ 560 ... 570 ] C, timp de ( 60 ...75 ) minute fiecare. Revenirea conduce la fenomenul durificrii secundare " caracteristic oelurilor rapide, austenita rezidual instabil suferind o transformare martensitic. Se obin structuri cu duritate comparabil cu cea a materialului clit dar cu tenacitatea mbuntit.

Marca oelului Compoziia chimic % CMnCrMoWVSiNiPS Rp30,7- 0,8 max0,4 3,4- 4,4 max 0,6 17,5- 19,5 1-1,40,2-0,4max0,4 max 0,029 max 0,02 Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 35 - 2.3. Stabilirea parametrilor geometrici functionali optimi ai sculei Parametriigeometriciaipriiachietoarepotfipuinevidennfigura11.Avndnvedere caracteristicile mecanice ale materialului piesei 41MoCr11 atunci adopt pentru: -unghiul de aezare la vrful dintelui sculei ( se msoar ntr-un plan axial ce trece prin vrful dintelui). = 6; -unghiul de degajare la vrful dintelui sculei ( se msoar ntr-un plan axial ce trece prin vrful dintelui): = 10; Figura 11. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 36 - 2.4.Stabilirea prin calcul a regimul de achiere si calculul consumului specific de scule a)Adncimea de achiere t - este variabil de-a lungul tiurilor ce prelucreaz flancurile dinilor; capt valori funcie de: modulul roii, numrul treceri permis de rigiditatea sistemului tehnologic, forma prii active a tiului sculei. b) Avansul - se exprim prin avans circular (de rulare ) i avans de ptrundere: sr, respectiv s. Avansul circular al roii dinate care se prelucreaz se exprim cu relaia: sr =[mm /cd]16 unde:cs - coeficient n funcie de materialul prelucrat,cs = 0,6717

Dacaprelucrareasefaceinmat erialpli n, avansuril esevormicsoracu10 -25% cs = 0,51 - m - modulul roii de prelucrat, m = 4 [mm]. sr ==0,25 Adopt: sr = 0,2 [mm/cd] pentru finisare. Pentru degroare avansul se va micora cu o valoare adoptat din literatura de specialitate ( 10 ... 25 ) %. Adopt pentru degroare: sr = 0,16 [mm/cd]. Avansul radial ( de ptrundere ) al sculei este n funcie de avansul circular:s = (0,10... 0,15) sr [mm/cd] s = 0,10 0,16 = 0,016 [mm/cd]s = 0,15 0,16 = 0,024 [mm/cd] Adopt pentru degroare: s= 0,020 [mm/cd]. c) Mrimea admisibil a uzurii. Materialul piesei fiind oel cur = 120 [daN/mm]Adopt: - degroare: ha = 0,8 [mm] 16 (7. 38)-Mi nciu 17 (tab.7.12)-Minciu Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 37 - - finisare: ha = 0,1 [mm],d) Durabilitatea cuitului roat de mortezat Adopt T = 80 [min] e)Viteza de achiere.Pentru prelucrarea roilor dinate cilindrice se exprim cu relaia:

Cv - coeficient n funcie de materialul sculei i procedeul de prelucrare, uzura maxim a sculei; Cv =54 19

s - avansul circular [mm/cdj;m - modulul roii de prelucrat [mm];T - durabilitatea sculei [min]; sr = 0,016 [mm/cd];sr = 0,02 [mm/cd], la degroare, respectiv la finisare; m = 4[ mm];T = 80 [min]; mi = 0,22 degroare ;mi = 0,25 finisare; f) Numrul de curse duble pe minut - se exprim cu relaia: n= vmed 1000 [cd/min] 2L unde; vmed - viteza medie de achiere [m/min]; L - lungimea cursei sculei [mm]; l1- lungimea dintelui roii de prelucrat [mm]; l2-mrimea depirilor cutitului roata, in ambele parti, n direcia micrii principale(l2=5-10 mm) Adopt ca vitez maxim de achiere: vmax = 30 [m/min] viteza medie de achiere; vitez medie de achiere: vm = 20 [m/min], 18 (7.40)-Tru-Capatina 19 (tab.7.13) -Tiru-Capatina v=Cv [m/min]18 T0,2 s0,25 m0,15 v=54 =140,6[m/min] 800,2 0,160,25 40,15 n= 20 1000 =250[cd/min] Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 38 - g)Calcululforeideachiere-sedefinestesectiuneamaximatotalaaaschieiAmaxcasumaariilor sectiunilor ridicate simultan de toate taisurile sculei in contact cu semifabricatul. unde: m - modulul roii de prelucrat; zp numarul de dinti ai piesei; s - avansul circular [mm/cd]; Luand in considerare apararea specifica de aschiere se poate deduce forta principala de aschiere: Fzmax=p Amax [daN]21 Adoptp=140 [daN/mm2] Fzmax=1400,609 42 0,2 180=204,5[daN] 220,1 h) Calculul puterii de achiere i a puterii motorului electric al mainii unelte se exprim la mortezare cu relaia: unde; Fz - fora medie de achiere [daN]; 20 (7.44) Tru-Capatina21 (7.45) Tru-Capatina 22 (7.46) Tru-Capatina 2 40 Amax= 0,609 m2 s [mm2] 20 zp0,1 P= Fz v k [kw]22 6000 Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 39 - v- viteza de achiere [m/min], v = vmax; k - coeficient ce caracterizeaz raportul dintre timpul cursei active i timpul cursei inactive,k= 0,5 Puterea motorului electric de acioneaz a mainii unealt: unde; g - randamentul lanului cinematic de transmitere al micrii.Adopt: g= 0,7 i) Timpul de baz - reprezint timpul necesar ndeprtrii ntregii valori a adaosului de prelucrare cu luarea n considerare i a timpilor necesari intrrii i ieirii din achiere a sculei. Se exprim cu relaia:

unde: -p - pasul roii dinate de prelucrat (acelai cu pasul cuitului roat )[mm]; -n - numrul de curse duble pe minut; -zp - numrul de dini al roii de prelucrat; -h - nlimea dintelui care se prelucreaz [mm]; -sr ,s - avansul circular, respectiv de ptrundere [mm/cd]; -m - modulul roii de prelucrat, m = 4 [mmj; p = m= ,4= 12,5 [mm]; h = 2,167 m = 2,167 4 = 8,66 [mm]; zp = 22 dini; n = 250 [cd/min]; sr = 0,2 mm/cd; 23 (7.49)Tru-Capatina 24 (7.50) Tru-Capatina P= 204,5 30 0,5 =0,5[kw] 6000 PEm= P [kw]23 g PEm= 0,5 =0,7[kw] 0,7 tb= P zp h [min]24 nsrn s Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 40 - s = 0,025 mm/cd, ambele avansuri considerate n cazul finisrii - mrimea admisibil a uzurii avnd valoarea cea mai mic, tb= P zp h [min] nsrn s j) Grosimea stratului de material ndeprtat la o reascuire a sculei pa faa de degajare: =ha cos +0, 1 [mm], unde: -ha - mrimea admisibil a uzurii pe faa de aezare a sculei pentru operaia de prelucrare de finisare [mm]; - -unghiul de degajare la vrful dinilor sculei [ ]. =0, 1 cos 10+ 0,1 =0,1996194 [mm] Adopt A = 0,2 mm.k) Consumul specific la scule - este determinat cu relaia urmtoare: C1= tb [scule/piesa] Ttot - b - timpul de baz [min]; - Ttot - durabilitatea total a sculei [min], C1= tb [scule/piesa] Ttot 2.5.Calculul constructiv al sculei a)Numrul de dini al sculei zs=25.tiind c ntre diametrul de divizare nominal Ddr standardizat ( STAS 6655/2 - 80 ) i numrul de dini ai sculei exist relaia: zs= Ddn unde: m m - modulul cuitului roat, acelai cu al roii de prelucrat [mm];Ddn=100mm;m = 4 [mm]. Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 41 - b)Diametrul de divizare real calculndu-se cu relaia: Dd= m zs[ mm] , unde: m - modulul cuitului roat [mm]; zs - numrul de dini al sculei; Dd = 4 25= 100 [mm] c)Dimensiunile cuitului roat n seciunea de referin. In seciunea de referin se definesc urmtoarele elemente constructive: -nlimea capului dintelui: aso = ( h* +c*) m[ mm] , unde: h * - coeficientul nlimii capului dintelui; h *=1mm -c * -coeficientul jocului la fund; c *=0,2mm -m - modulul sculei [mm]. aso = (1 + 0,2 ) 4 = 4,8[mm]. -nlimea piciorului dintelui: bso= (1 +0,3) 4 = 5,2 [mm] - nlimea dintelui:hso = bso + aso =5, 2 + 4 , 8 =10 [mm] - grosimea dintelui pe cercul de divizare:sdso= +j[mm]unde: m - modulul roii [mm]; j - subierea dintelui roii prelucrate, n funcie de modulul roi prelucrate j = 0,02 ....0,15 [mm] sdso= +0,02=6, 3[ mm]innd cont de calculele facute i de recomandari facute pentru soluii constructive existente(tabel 2.29,pag.162) alegem: -diametrul de divizare Dd = 100 [mm] -diametrul de vrf De =114 [mm] Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 42 - -diametrul alezajului d = 44,4[mm] -diametrul degajrii d1 = 70 [mm] -distana de la vrf la seciunea de referin a = 5 [mm] -limea butucului b=10[mm] -nlimea cuitului B = 20 [mm] 2.6.Stabilirea tipului de poziionare - fixare a sculei In vedere, prin achierea roilor dinate cilindrice cu dinii drepi, cuitul roat trebuie fixat n berbecul port - scul a mainii de mortezat. Fixarea se face prin intermediul unui dorn avnd diametrul la aceeai cot nominal cu alezajul de fixare a sculei. Rezistenta admisibil la ncovoiere se determin cu relaia: [daN/mm2] unde: rt - rezistena de rupere la traciune [daN/mm2]; si - coeficientul de siguran la ncovoiere, si = 2,8; rt = 75 [daN/mm2]- pentru materialul dornului de fixare OLC 45; rt = 210daN/mm2]- pentru oelul de scule Rp3 tratat termic; =26,78[daN/mm2] Trebuie respectat condiia de rezisten la ncovoiere pentru dintele sculei: ai[daN/mm2] unde; Mi - momentul de ncovoiere [daN mm]; W - modulul de rezisten al seciunii dintelui aproximat la o seciune triunghiular [mm3]; ai= rt si aiOLC45= 75 2,8 imax= Mi W Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 43 - imax , ai rezistenta la ncovoiere maxim respectiv admisibil pentru materialul sculei [daN/mm2]. [mm] unde; Sfs - grosimea dintelui pe cercul de picior n planul seciunii de referin [mm]; H - nlimea sculei [mm]. sfs= m [ +2 xtgs+zinvs+z inv] sfs= 4 [+2 0tg201014+31inv201014+ 31inv 20236]=7,8251118mm W=16,149521[ daN/ mm2] 48[daN/mm2 ] Rezistena admisibil la forfecare se poate calcula cu relaia: at=at daN/mm2] at - rezistena admisibil la traciune [daN/mm2]: at =rt - rezistena de rupere la traciune [daN/mm2 ]; st - coeficientul de siguran la ncovoiere de traciune, st = 2,5 at=84[daN/mm2 ] Sfs ( 2H )3 W= 3 6 7,825 ( 220 )3 W= 3 6 Proiect la disciplina Scule aschietoare Cain Doru Anul III I.E.I. - 44 - at 84=63[daN/mm2 ] Adopt pentru rezistena admisibil la forfecare valoarea cea mai mic:af =38[daN/mm2 ] fmax= = 3,9437168[daN/mm2 ] 38[daN/mm2 ] Condiia de rezisten la forfecare n zona de ncastrare a dintelui n corpul sculei este verificat. Verificarea dornului de fixare al sculei la condiia de rigiditate pentru prelucrarea de fixare. Trebuie respectat condiia: f = fa[mm], unde : -f - deformaia (sgeata) dornului port scul n timpul procesului de achiere de finisare [mm]; -F - fora ce solicit dornul [daN]; -L - lungimea n consol a dornului de fixare al sculei [mm]; -E - modulul de elasticitate longitudinal a dornului port - scul [daN/mm2]; -i - momentul de inerie al seciunii transversale a dornului port - scul [mm4] ;-fa-deformaiaadmisibiladornuluiport-scul,mrimeimpusdepreciziaicalitatea suprafeei prelucrate [mm]. F = 788,2336 [daN] L = 30 [mm] E = 20-103 [daN/mm2]

I = 644d t[mm4] I =191506,43mm4 f ==0,0018522[mm] fa = 0,05 - pentru execuia roilor dinate din clasa a " de precizief