3UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETIFACULTATEA INGINERIA PETROLULUI I GAZELORCATEDRA HIDRAULICA, TERMOTEHNICA I INGINERIE DE ZACAMNTPROIECT LA TRANSPORTUL SI DEPOZITAREA FLUIDELORStudent: Specializarea: Grupa: Anul: PLOIETITRANSPORTUL I DEPOZITAREA FLUIDELORIII Foraj, 2008PROIECT I TEMA:PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SONDA LA RAFINARIE II CONTINUT:Introducere3Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu apa; alegerea pompelor..10Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductelor de evacuare a gazelor.............................12Capitolul 3. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sonda parc)..........................15Capitolul 4. Determinarea programului optim de evacuare a titeiului de la parcurile deseparare (pe considerente energetice).........................................................17Capitolul 5. Bilantul termic al depozitului central...........................................................56Capitolul 6. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinarie........616.1. Calculul hidraulic6.2. Calculul termic6.3. Calulul mecanicConcluzii.......................................................................................................................69Bibliografie...................................................................................................................71INTRODUCEREColectarea, transportul i depozitarea petrolului brut, aproduselor petroliere i a gazelor, constituie o activitate de mare importanta prin care se asigura alimentarea cu materie prima a rafinariilor sau a combinatelor petrochimice precum i distribuirea produselor finite ale acestora catre beneficiari.Activitatea de colectare are drept scop economic acumularea produselor de titei brut a mai multor sonde. Din punct de vedere tehnic, acesta se realizeaza prin intermediul conductelor de legatura dintre sondele productive i parcul de separatoare i rezervoare.Activitateadedepozitareraspudecerintelor tehnicoeconomicedeacumularei pastrare a produselor petroliere n spatii special amenajate n vederea transportului sau distribuirii catre beneficiar. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaza prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite capacitati.Transportul produselor petroliere reprezinta activitatea economica cu ponderea cea mai mare in cadrul general amintit, avnd drept scop economic deplasarea produselor petroliere i a gazelor asigurnd legatura dintre producatori i consumatori. Alegerea modalitatilor de efectuare a transportului se face pe baza unui studiu tehnico economic care are n vedere n primul rnd costul total al transportului precum i volumul total de transport.Transportul prin conducta reprezinta o serie de avantaje:continuitate i regularitate n transport, capacitate mare de transport, posibilitate mare de automatizare, fiabilitate n exploatare, cost redus la capacitati mari de transport nraport cu alte mijloace. Totui, transportul prin conducte necesita un efort financiar mare din punct de vedere al investitiilor care trebuiesc justificate economic.Obiectul disciplinei consta n studiul legilor care guverneaza produsele de transport i depozitare a hidrocarburilor fluide sau n drumul lor ntre producator i consumator, n vederea cunoaterii metodologiei de proiectare i exploatare n conditii optime a instalatiilor de transport.Datorita necesarului tot mai ridicat de combustibil n viata economica i industriala a ntregii omeniri, transportul hidrocarburilor are pentru viata economica aceeai importanta pe care o are sistemul circulator pentru organismul uman.1. TEMA PROIECTULUIn cadrul unei brigazi de productie petroliera pe un cmp petrolier se extind x sonde care se racordeaza la un parc de separatoare nou. Productia acestui parc este transportata la depozitul central (DC) mpreuna cu productia a nca patru parcuri conform schemei:Q2, z2x2Q4, z4 x1xnL2 L4zDCLaL1ALCD LDEB DEALAB LBCCza,qa Q1, z1 L3L5 LtLgQ5, z5pi Q3, z3pmpjunde notatiile au urmatoarea semnificatie:P1,......,P5-parcuri de sonde;La-lungimea conductei de apa;qa-debitul sursei de apa;za-cota topografica a sursei de apa;Lij-lungimea conductei pe portiunea ij;Lt-lungimea conductei de transport titei ntre depozitul central i rafinarie;DC -depozit central;R -rafinarie;zi-cote topografice ale parcurilor i, i=1...5;SA -sursa de apa;RP2P4P5P3SA DCP1Qi-debitul de titei de la parcurile Pi2. DATE CUNOSCUTE2.1. Cote topograficezS = 295 mzSA = 290 mz1 = 300 mz2 = 170 mz3 = 180 mz5 = 210 mz4 = 190 mzA = 160 mzB = 175 mzC = 160 mzD = 180 mzE = 160 mzR = 180 m2.2. Lungimea conductelorLa = (10+0,1n) Km = (10+0,113)Km =11,3Km = 11300 m Lam = (1,5+0,1n) Km = (1,5+0,113)Km =2,8 Km = 2800 mL1A = (4,4+0,1n) Km = (4,4+0,113)Km =5,7 Km = 5700 mLAB = (2,8+0,1n) Km = (2,8+0,113)Km =4,1 Km = 4100 mLBC = (3,2+0,1n) Km = (3,2+0,113)Km =4,5 Km = 4500 mLCD = (5,5+0,1n) Km = (5,5+0,113)Km =6,8 Km = 6800 mLDE = (3,85+0,1n) Km = (3,85+0,113)Km =5,15 Km = 5150 mL2 = (1,1+0,1n) Km = (1,1+0,113)Km =2,4 Km =2400 mL3 = (1,8+0,1n) Km = (1,8+0,113) Km =3,1 Km = 3100 mL4 = (0,7+0,1n) Km = (0,7+0,113)Km =2 Km = 2000 mL5 = (3,4+0,1n) Km = (3,4+0,113)Km =4,7 Km = 4700 mLt = (62+0,1n) Km = (62+0,113)Km =63,3 Km = 63300 mLg = (1,2+0,1n) Km = (1,2+0,113)Km =2,5 Km = 2500 m2.3. Numarul sondelor racordate la parcul 1x = 4 + n0,5 = 4+130,5= 10,5Se alege x =11 sonde2.4. Productia parcutilorQ1 = xqam = 118 m3 / zi = 88 m3 / zi = 1,01910-3 m3/sqam = 8 m3 lichid / ziQ2 = (210+5n) m3 / zi = (210+513) m3/ zi = 275 m3 / zi = 3,1810-3 m3/sQ3 = (180+5n) m3 / zi = (180+513) m3/ zi = 245 m3 / zi = 2,8410-3 m3/sQ4 = (190+5n) m3 / zi = (190+53) m3/ zi = 255 m3 / zi = 2,9510-3 m3/sQ5 = (90+5n) m3 / zi = (90+53) m3/ zi = 155 m3 / zi = 1,7910-3 m3/s2.5. Densitatea relativa a gazului n raport cu aerul = 0,672.6. Temperatura de congelare a titeiului, Tc (Tabelul 1)Tc = +11C2.7. Temperatura de siguranta pentru transportTs = Tc +(2...7)C = 11+4C = 15C2.8. Unele proprietati ale titeirilor functie de temperatura (, , )Se transporta titeiul (TIP Parc5, Satchinez) de la depozit la rafinarie cu urmatoarele proprietati:Temperatura[C]Densitatea[g/cm3]Vscozitatea cinematica[cSt]Vscozitatea dinamica[cP]Punctul de congelare titei[C]Punctul de congelare reziduu[C]Continut de parafina[% gr]20 0,801 3,574 2,863+ 11 + 36 5,7630 0,793 2,925 2,32140 0,785 2,451 1,92650 0,778 2,150 1,67360 0,770 1,802 1,3881 cSt = 10-6 m2/s1 cP = 10-3 PasTemperatura[K]Densitatea[kg/m3]Vscozitatea cinematica[m2/s]Vscozitatea dinamica[Pas]Punctul de congelare titei[K]Punctul de congelare reziduu[K]Continut de parafina[% gr]293,15 801 3,57410-62,86310-3+ 284,15 + 308,15 5,76303,15 793 2,92510-62,32110-3313,15 785 2,45110-61,92610-3323,15 778 2,15010-61,67310-3333,15 770 1,80210-61,38810-32.9. Se vor trasa grafica) densitatea titeiului functie de temperatura (Anexa 1)b) vscozitatea cinematica a titeiului functie de temperatura (Anexa 1)c) vscozitatea dinamica a titeiului functie de temperatura (Anexa 1)2.10. Ratia de solutier = 250 + (-1)nn m3st/ m3 = 250 + (-1)1313 m3st/zi = 237 m3st/ m32.11. Impuritatii = (0,2 + 0,01n) % = (0,2 + 0,0113) % =0,33 %2.12. Densitatea lichidului=(1-i)t + i*a = (1-0,33)798,15 + 0,331015 = 869,71 kg/m3*a =1015 kg/m3Densitatea titeiului luat din grafic n punctul corespunzator temperaturii de 0C=273,15 K15 , 273= 816 kg/m3=1,1825-0,00131515 , 273=1,1825-0,001315816=0,108t=15 , 293 - (Tm 273.15) = 801 0,108(299,15-273,15) = 798,15 kg/m32.13. Temperatura medie318 2 4232 parc sondm + +T TT=26C=299,15 KTsonda=42CTparc=18C2.14. Vscozitatea lichiduluil=(1-i)lTm+i*a =(1-0,33)3,1810-6+0,330,987910-6 = 2.4610-6 m2/s=2.46 cSt2.15. Vscozitatea titeiului la temperatura medie, lTmlog[log(106lTm+0,8)]=A+Blog Tm => lTm=3,1810-6 m2/s (din graficul c.)constantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:'+ ++ +2616log )] 8 . 0 10 log[log(log )] 8 . 0 10 log[log(21T B A vT B A vC tC t2.16. Vscozitatea cinematica a apei de zacamnt/s m 10 9879 , 0101510 0027 , 12 63*** aaa2.17. Vscozitatea dinamica a apei sarate( ) ( ) + + + + 2 6 3 3 2 6 3 *2 10 62 , 6 2 10 34 , 1 1 10 10 62 , 6 10 34 , 1 1 s sa a =0,001002 cP = 1,00210-3 Pasa=1 cP = 10-3 Pass=20 kg NaCl/vagon = 2 g NaCl/lCapitolul 1CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU APA Determinarea diametrului orientativ:mm 7 , 145 m 1457 , 02 , 102 , 0 4v4aa0 qdva=13 (m/s),Se alege: va=1,2m/sdebitul de apa necesar pentru alimentare qa=72 m3/ora=360072 m3/s = 0.02 m3/s Alegerea diametrului real (STAS 715/2 88 Anexa 1)D = 168,3 mm = 6 ind = 155,5 mm = 0,1555 me = 6,4 mm = 0,0064 m Determinarea vitezei reale de curgere:m/s 053 , 11555 , 002 , 0 4 42 2 dqva Determinarea caderii de presiune:( ) ( ) + + 290 300 806 , 9 10002053 , 110001555 , 011300019 , 022a2aa1SA pz z gvdLp bar 4849 , 7 Pa 748493 3kg/m 1000 a Determinarea numarului Reynolds:93 , 14182810 1545 , 11555 , 0 053 , 1Re6ad v Determinarea coeficientului de rezistenta hidraulica:- regim laminar (Re2300)25 . 0Re3164 . 0 Re = 141828,93 => regim turbulent0163 , 093 , 1418283164 , 0Re3164 . 025 , 0 25 . 0 Determinarea presiunii de pompare a apei:pSA=pH+p=6105+7,4849105 = 13,48105 Paphidrant=6 bar=6105 Pa naltimea de pompare:m 6 , 137806 , 9 100010 48 , 135aSASA gpH Alegerea pompelor din diagrama FTO nr. 11-220:Pompa de tip LOTRU 100 300 Determinarea numarului de pompe:55 , 2546 , 137SAp HHnSe alege: np=3 Determinarea puterii pompei:kW 528 , 38 W 37 , 385287 , 002 . 0 10 48 , 135 a SAq pN = 0,7 Determinarea valorii energiei consumate:kWh/zi 17 , 231 6 528 , 38 t N Wt = 6 ore/ziCapitolul 2CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTELOR DE GAZE2.1. Conducta de presiune nalta:gg pLkQp p222 2* pp= 40 ata = 40105 Pap = 6 ata = 6105 Papp -presiunea de parc;p presiunea nalta de la sonda;Qg debitul de gaze al unei sonde;k modulul de debit; Debitul pe fiecare treapta va fi:/s m 0805 , 0 237 10 019 , 131313st31* r Q Qgr ratia de solutier = 2373 3st/m m Modulul de debit:( ) ( )65 , 0252525 , 02 2210 018 , 1 250010 6 10 400805 , 0*

,_

,_

g pgiLp pQk5 . 054

,_

,_

p poaerooT ZdRPTkT0 = 273,15 K; p0 =1,01325105 Pa; R=8314 J/kgKTc = 296,15 K; pc =48,27105 Pa; Tp = 291,15 K Determinarea diametrului orientativ, d0:28 , 28884 , 288314 aeraerMRR

,_

,_

,_

,_

5 , 0310505 . 051004 4 p paeroop poaerooT Zd dRPTT ZdRPTk( )( )mm 18 m 018 , 0100 28 , 288 15 , 27367 , 0 15 , 291 691 , 0 10 01325 , 1 4 10 018 , 1100466 , 25 , 05 , 0 5 666 , 25 , 005 , 000 aerp p R TT Z p kdSe alege: d = 18,9 mmD = 26,7 mme = 3,9 mm Coeficientul de rezistenta hidraulica:311001d Evaluarea coeficientului de abaterede la legea gazelor perfecte:691 , 0983 , 061983 , 0829 , 01289161128912 2

,_

+

,_

+ r rrpT TpZ' 983 , 04 . 29615 . 291829 , 010 27 , 4810 4055cprcprTTTppp2.2. Conducta de presiune medie: Modulul de debit:( ) ( )65 , 0252525 , 02 2210 536 , 2 250010 2 10 160805 , 0*

,_

,_

gm pmgmLp pQKppm= 16 ata = 16105 Papm = 2 ata = 2105 Pa Determinarea diametrului orientativ, d0:( )( )mm 28 m 028 , 0100 28 , 288 15 , 27367 , 0 15 , 291 877 , 0 10 01325 , 1 4 10 536 , 2100466 , 25 , 05 , 0 5 666 , 25 , 005 , 000 aerp p mR TT Z p KdSe alege: d = 32,4 mmD = 42,2 mme = 4,9 mm Evaluarea coeficientului de abaterede la legea gazelor perfecte:877 , 0983 , 061983 , 0331 , 01289161128912 2

,_

+

,_

+ r rrpT TpZ' 983 , 04 . 296615 . 291331 , 010 27 . 4810 1655cprcprTTTppp2.3. Conducta de joasa presiune: Modulul de debit:( ) ( )65 , 0252525 , 02 2210 075 , 5 250010 05 , 1 10 80805 , 0*

,_

,_

gm pmgjLp pQKppj= 8 ata = 8105 Papj = 1,05 ata = 1,05105 Pa Determinarea diametrului orientativ, d0:( )( )mm 37 m 037 , 0100 28 , 288 15 , 27367 , 0 15 , 291 938 , 0 10 01325 , 1 4 10 075 , 5100466 , 25 , 05 , 0 5 666 , 25 , 005 , 000 aerp p jR TT Z p KdSe alege: d = 38,1 mmD = 48,3 mme = 5,1 mm Evaluarea coeficientului de abatere de la legea gazelor perfecte:938 , 0983 , 061983 , 0166 , 01289161128912 2

,_

+

,_

+ r rrpT TpZ' 983 , 04 . 29615 . 291166 , 010 27 . 4810 855cprcprTTTpppCapitolul 3CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTELOR DE AMESTEC(SONDA PARC DE SEPARARE) Calculul fractiei de lichide din amestec:796 , 054 2798,150,67 1,211111111+ ++++RGTV V GGG GGxtgt tg gtgg tgunde:RGT = 254 m3N/ m3 .g=1,2 kg/ m3 Densitatea amestecului:( )3kg/m 327 , 628 798,15 796 , 0 ) 67 , 0 2 , 1 ( ) 796 , 0 1 ( 1 + + l g amx x Vscozitatea cinematica:cSt 964 , 2 s / m 10 964 , 210 46 , 2 ) 796 , 0 1 ( 10 49 , 1 796 , 010 46 , 2 10 49 , 1) 1 (2 66 56 5 + + l gl gam x x 5510 49 , 167 , 0 2 , 110 2 , 1 gggs Pa 10 2 , 15 g Viteza medie a amestecului:m/s 314 , 0 53 , 19 23 , 067 , 0 2 , 115 , 798804 , 0 796 , 0 1 15 , 798 796 , 067 , 0 2 , 11v ,_

+ +

,_

+ + ) ( x) ( xg lglg lgamm/s 23 , 010 75001 , 0 4 46 2 20 dQvllm/s 53 , 1910 75086 , 0 446 2 20 dQvggvl viteza medie a fazei lichide daca aceasta ar curge singura prin conductavg viteza medie a fazei gazoase daca aceasta ar curge singura prin conductaQl =0,001 m3/s/s m 086 , 03254 001 , 033RGT QQlg Diametrul orientativ:75mm m 075 , 020087 , 0 4v4ec0 amQdunde /s m 0,087 0,086 001 , 03 + + g l amQ Q Qvec=(10...30) m/s; Se alege vec = 20 m/s Diametrul real:Se alege: d = 76,1 mmD = 88,9 mme = 6,4 mm Viteza amestecului:( ) ( )m/s 314 , 047 , 19 231 , 067 , 0 2 , 115 , 79867 , 0 2 , 1 796 , 0 1 15 , 798 796 , 067 , 0 2 , 11v ,_

+ +

,_

+ + g lglg lgam x) ( xm/s 231 , 0075 , 0001 , 0 4 42 20 dQvllm/s 47 , 19075 , 0086 , 0 442 20 dQvggvl viteza medie a fazei lichide daca aceasta ar curge singura prin conductavg viteza medie a fazei gazoase daca aceasta ar curge singura prin conducta Numarul Reynolds:876 , 806110 964 , 20761 , 0 314 , 0Re6amamamd v=> regim turbulent de curgere Coeficientul de rezistenta hidraulica pentru regim turbulent:033 , 0876 , 80613164 , 0) (Re3164 , 025 , 0 25 , 0 amam Caderea de presiune de-a lungul conduceti de amestea:( )( ) + + 295 300 806 , 9 327 , 6280761 , 02800033 , 02314 , 0327 , 6282212s am amamamz z gdL vp bar 0,684 Pa 10 68397 , 05 Capitolul 4DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A TITEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARAREIn vederea dimensionarii colectorului si a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege trei variante de pompare. Parcurile sunt echipatecu pompe 2PN-400.Avnd ca date cunoscute, datele nscrise pe schema, proprietatile fizice ale fluidului de transport, caracteristicile pompelor 2PN-400, alegerea variante optime de pompare se va face tinnd seama de energia consumata la fiecare varianta n parte.Parcurile echipate cu pompe 2PN-400 au urmatoarele caracteristici:- debitul de pompare pe o cursa dubla: Vcd=0,092 l/s =0,09210-3 m3/s- numarul de curse duble pe minut:ncd = 70 curse duble/minut- randamentul:t = 0,7- debitul pompei:qp= Vcdn=0,09210-37036000,7 = 16,23 m3/h- presiunea de refulare: 200 bar- diametrul nominal al conductelor de reglare: 4 inch = 100 mm- presiunea maxima de aspiratie: 10 bar- diametrul nominal al conductei de aspiratie: 10 inch = 250 mm4.1. Prima varianta de pompare:Q2, z2Q4, z4 L2L4L1ALAB B LBCLCD D LDEEA CQ1, z1L3L5Q5, z5Q3, z3 Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1-4); (2); (3-5)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 4;- a doua grupa de pompare: parcul 2;- a treia grupa de pompare: parcul 3 parcul 5;- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q4 = 88 + 255 = 343 m3/zi;- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q2 = 275 m3/zi;- debitul celei de a III-a grupe de pompare: Q3 + Q5 = 245 + 155 = 400 m3/zi;- numarul de grupe de pompare: ng = 3. Timpul zilnic de pompare:ore 667 . 6320 20 gzntSe alege tz = 7 ore Numarul de pompe necesare la fiecare parc:7 , 07 23 , 168811z pct qQnpSe alege npr1 = 1 pompa4 , 27 23 , 1627522z pct qQnpSe alege npr2 = 3 pompeP2P4P5P3DCP12 , 27 23 , 1624533z pct qQnpSe alege npr3 = 3 pompe3 , 27 23 , 1625544z pct qQnpSe alege npr4 = 3 pompe4 , 17 23 , 1615555z pct qQnpSe alege npr5 = 2 pompe Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:ore 42 , 51 23 , 1688111r pevcnp qQtSe alege tevr1 = 6 oreore 65 , 53 23 , 16275222r pevcnp qQtSe alege tevr2 = 6 oreore 03 , 53 23 , 16245333r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 5 oreore 24 , 53 23 , 16255444r pevcnp qQtSe alege tevr4 = 6 oreore 78 , 42 23 , 16155555r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 5 ore Diagrama de pompare Debitul de evacuare pentru fiecare parc:/h m 6 , 176883111 evrevtQq/h m 8 , 4562753222 evrevtQq/h m 49524553333 evrevtQq/h m 5162553444 evrevtQq/h m 3151553555 evrevtQqNr. crt.Q[m3/zi]npcnprtev[ore]qev[m3/h]1 88 0,7 1 6 17,62 275 2,4 3 6 45,83 245 2,2 3 5 494 255 2,3 3 6 515 155 1,4 2 5 31 Dimensionarea conductelor de legatura de la parcuri la conducta colectoare:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului 01-A Determinarea diametrului orientativ:mm 9 , 78 m 0789 , 03600 16 , 17 4v4101 ecevAqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d01-A = 79,3 mmD01-A = 88,9 mm = 3 ine01-A = 4,8 mm Dimensionarea tronsonului 02-A Determinarea diametrului orientativ:mm 3 , 127 m 1273 , 03600 18 , 45 4v4202 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d02-A = 128,1 mmD02-A = 141,3 mm = 5 9/16 ine02-A = 6,6 mm Dimensionarea tronsonului 03-B Determinarea diametrului orientativ:mm 6 , 131 m 1316 , 03600 149 4v4303 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d03-B = 131,7 mmD01-B = 141,3 mm = 5 9/16 ine01-B = 4,8 mm Dimensionarea tronsonului 04-C Determinarea diametrului orientativ:mm 3 , 134 m 1343 , 03600 151 4v4404 ecevCqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d04-C = 149,3 mmD04-C = 168,3 mm = 6 5/8 ine04-C = 9,5 mm Dimensionarea tronsonului 05-D Determinarea diametrului orientativ:mm 7 , 104 m 1047 , 03600 131 4v4505 ecevDqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d05-D = 104,7 mmD05-D = 114,3 mm = 4 ine05-D = 4,8 mm Dimensionarea conductelor colector:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului A-B Determinarea diametrului orientativ:( )mm 2 , 127 m 1272 , 03600 18 , 45 4v; max 42 1 ecev evB Aq qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dA-B = 128,1 mmDA-B = 141,3 mm = 5 9/16 ineA-B = 6,6 mm Dimensionarea tronsonului B-C Determinarea diametrului orientativ:( )mm 6 , 131 m 1316 , 03600 149 4v; ; max 43 2 1 ecev ev evC Bq q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dB-C = 131,6 mmDB-C = 141,3 mm = 5 9/16 ineB-C = 4,8 mm Dimensionarea tronsonului C-D Determinarea diametrului orientativ:( )mm 7 , 149 m 1497 , 03600 16 , 68 4v; ; max 43 2 4 1 + ecev ev ev evD Cq q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dC-D = 150,9 mmDC-D = 168,3 mm = 6 5/8eC-D = 8,7 mm Dimensionarea tronsonului D-E Determinarea diametrului orientativ:( )mm 2 , 168 m 1682 , 03600 180 4v; ; max 45 3 2 4 1 + + ecev ev ev ev evE Dq q q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dD-E = 174,7 mmDD-E = 219,1 mm = 8 5/8 ineD-E = 22,2 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:Q2, z2Q4, z4 128,1149,379,3 128,1

B 131,7 150,9D 174,7 EA CQ1, z1 131,7 104,7Q5, z5Q3, z3 Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m/s 000 , 13600 0793 , 06 , 17 4 4v2 2111 AevAdqm/s 986 , 03600 1281 , 08 , 45 4 4v2 2222 AevAdqm/s 999 , 03600 1317 , 049 4 4v2 2333 BevBdqm/s 809 , 03600 1493 , 051 4 4v2 2444 CevCdqm/s 000 , 13600 1047 , 031 4 4v2 2555 DevDdq Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare.Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 2675410 964 , 20793 , 0 000 , 1 vRe61 11 > amA AAdP2P4P5P3DCP1 turbulent regim 2300 4261310 964 , 21281 , 0 986 , 0 vRe62 22 > amA AAd turbulent regim 2300 4438810 964 , 21317 , 0 999 , 0 vRe63 33 > amB BBd turbulent regim 2300 4075010 964 , 21493 , 0 809 , 0 vRe64 44 > amC CCd turbulent regim 2300 3532310 964 , 21047 , 0 000 , 1 vRe65 55 > amD DDd Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:0247 , 0267543164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 011 AA0220 , 0426133164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 022 AA0218 , 0443883164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 013 AB0223 , 0407503164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 044 CC0231 , 0353233164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 055 DD Calculul presiunile sub forma de termeni de naltime pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m 7 , 883600 0793 , 05700 6 , 170247 , 0806 , 98 8) (2 522 51121121 AA evA AdL qgiLm 48 , 203600 1281 , 02400 8 , 450220 , 0806 , 98 8) (2 522 52222222 AevA AdL qgiLm 12 , 263600 1317 , 03100 490218 , 0806 , 98 8) (2 522 53323323 BevA BdL qgiLm 97 , 93600 1493 , 02000 510223 , 0806 , 98 8) (2 522 54424424 AevC CdL qgiLm 89 , 523600 1047 , 04700 310231 , 0806 , 98 8) (2 522 55525525 AevD DdL qgiL Presiunea la depozitul central:am = 327 , 628 kg/m3pE = amgH = 327 , 6289,80610=0,61613105 Pa = 0,616 barIntervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1 i 4 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:m/s 379 , 03600 1281 , 06 , 17 4 4v2 21 B AevB Adqm/s 359 , 03600 1317 , 06 , 17 4 4v2 21 C BevC Bdq( ) ( )m/s 065 , 13600 1509 , 051 6 , 17 4 4v2 24 1 + + D Cev evD Cdq q( ) ( )m/s 795 , 03600 1747 , 051 6 , 17 4 4v2 24 1 + + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:Se cunoate vscozitatea amestecului: am= 964 , 210-6 m2/s turbulent regim 2300 1637910 964 , 21281 , 0 379 , 0 vRe6 > amB A B AB Ad turbulent regim 2300 1595110 964 , 21317 , 0 359 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 5422010 964 , 21509 , 0 065 , 1 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 4685810 964 , 21747 , 0 795 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:028 , 0163793164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 B AB A028 , 0159513164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B021 , 0542203164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C022 , 0468583164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:m 58 , 63600 1281 , 04100 6 , 17028 , 0806 , 98 8) (2 522 5212 B AAB evB A B AdL qgiLm 28 , 63600 1317 , 04500 6 , 17028 , 0806 , 98 8) (2 522 5212 C BBC evC B C BdL qgiL( ) ( )m 78 , 543600 1509 , 06800 51 6 , 17021 , 0806 , 98 8) (2 522 524 12 + + D CCD ev evD C D CdL q qgiL( ) ( )m 89 , 203600 1747 , 05150 51 6 , 17022 , 0806 , 98 8) (2 522 524 12 + + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + + )] ( [1 1 1z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ] bar 2,91 Pa 10 91 , 2 300 160 89 , 20 78 , 54 28 , 6 58 , 6 7 , 88 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + + + + + + + + )] ( [4 4 4z z iL iL iL g p pE E D D C C am E( ) [ ] bar 4,04 Pa 10 04 , 4 190 160 89 , 20 78 , 54 97 , 9 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 194 , 12 Wh 12194 63600 7 , 06 , 17 10 91 , 251 103 00 1 pevtq pWh kW 057 , 49 Wh 49057 63600 7 , 051 10 04 , 454 403 00 4 pevtq pWIntervalul de ore 08-14Pompeaza parcul 2 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:m/s 987 , 03600 1281 , 08 , 45 4 4v2 22 B AevB Adqm/s 934 , 03600 1317 , 08 , 45 4 4v2 22 C BevC Bdqm/s 711 , 03600 1509 , 08 , 45 4 4v2 22 D CevD Cdqm/s 531 , 03600 1747 , 08 , 45 4 4v2 24 E DevE Ddq Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 4265610 964 , 21281 , 0 987 , 0 vRe6 > amB A B AB Ad turbulent regim 2300 4150110 964 , 21317 , 0 934 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 3619710 964 , 21509 , 0 711 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 3129710 964 , 21747 , 0 531 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:022 , 0426563164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 B AB A022 , 0415013164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B023 , 0361973164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C024 , 0312973164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 98 , 343600 1281 , 04100 8 , 45022 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 B AAB evB A B AdL qgiLm 43 , 333600 1317 , 04500 8 , 45022 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 C BBC evC B C BdL qgiLm 74 , 263600 1509 , 06800 8 , 45023 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 D CCD evD C D CdL qgiLm 16 , 103600 1747 , 05150 8 , 45024 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 E DDE evE D E DdL qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + + )] ( [2 2 2z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ] bar 7,750 Pa 10 750 , 7 170 160 16 , 10 74 , 26 43 , 33 98 , 34 48 , 20 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 511 , 84 Wh 84511 63600 7 , 08 , 45 10 750 , 752 214 08 2 pevtq pWIntervalul de ore 16-21Pompeaza parcurile 3 i 5 i timpul de pompare este: tp = 5 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:m/s 13600 1317 , 049 4 4v2 23 C BevC Bdqm/s 761 , 03600 1509 , 049 4 4v2 23 D CevD Cdq( ) ( )m/s 927 , 03600 1747 , 031 49 4 4v2 25 3 + + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,964 10-6 m2/s turbulent regim 2300 4443310 964 , 21317 , 0 1 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 3874210 964 , 21509 , 0 761 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 5463810 964 , 21747 , 0 927 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:022 , 0444333164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B023 , 0387423164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C022 , 0546383164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 26 , 383600 1317 , 04500 49022 , 0806 , 98 8) (2 522 5232 C BBC evC B C BdL qgiLm 21 , 223600 1509 , 06800 49023 , 0806 , 98 8) (2 522 5232 D CCD evD C D CdL qgiL( ) ( )m 42 , 283600 1747 , 05150 31 49022 , 0806 , 98 8) (2 522 525 32 + + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + )] ( [3 3 3z z iL iL iL iL g p pE E D D C C B B am E( ) [ ] bar 6,47 Pa 10 47 , 6 180 160 42 , 28 21 , 22 26 , 38 12 , 26 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + + + + + + )] ( [5 5 5z z iL iL g p pE E D E am E ( ) [ ] bar 2,55 Pa 10 55 , 2 210 160 42 , 28 89 , 52 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 902 , 62 Wh 62902 53600 7 , 049 10 47 , 653 321 16 3 pevtq pWh kW 685 , 15 Wh 15685 53600 7 , 031 10 55 , 255 521 16 5 pevtq pW Energia consumata la parcuri n 24 ore:W1 = W1-00-03 =12,194 kWhW2 = W2-08-14 =84,511 kWhW3 = W3-16-21 =62,902 kWhW4 = W4-00-03 =49,057 kWhW5 = W5-16-21 =15,685 kWhh kW 349 , 224 685 , 15 057 , 49 902 , 62 511 , 84 194 , 1251 + + + + ii IW W4.2. A II-avarianta de pompare: Q2, z2 P2 P4Q4, z4 P1L2 B D L1AA LAB LBC C LCDL5 LDE EQ1, z1 L3P5 Q5, z5P3Q3, z3 Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1 2 ); (3 4); (5)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 2;- a doua grupa de pompare: parcul 3 parcul 4;- a treia grupa de pompare: parcul 5;- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q2 = 88 + 275 = 363 m3/zi;- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q3 + Q4 = 245 + 255 = 500 m3/zi;- debitul celei de a III-a grupe de pompare: Q5 = 155 m3/zi;- numarul de grupe de pompare: ng = 3. Timpul zilnic de pompare:ore 667 , 6320 20 gzntSe alege tz = 7 ore Numarul de pompe necesare n fiecare parc:77 , 07 23 , 168811z pct qQnpSe alege npr1 = 1 pompa42 , 27 23 , 1627522z pct qQnpSe alege npr2 = 3 pompe16 , 27 23 , 1624533z pct qQnpSe alege npr3 = 3 pompe25 , 27 23 , 1625544z pct qQnpSe alege npr4 = 3 pompe36 , 17 23 , 1615555z pct qQnpSe alege npr5 = 2 pompa Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:ore 42 , 51 23 , 1688111r pevcnp qQtSe alege tevr1 = 6 oreore 65 , 53 23 , 16275222r pevcnp qQtSe alege tevr2 = 6 oreore 03 , 53 23 , 16245333r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 6 oreore 24 , 53 23 , 16255444r pevcnp qQtSe alege tevr4 = 6 oreore 78 , 42 23 , 16155555r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 5 ore Diagrama de pompare Debitul de evacuare pentru fiecare parc:/h m 67 , 146883111 evrevtQq/h m 83 , 4562753222 evrevtQq/h m 83 , 4062453333 evrevtQq/h m 50 , 4262553444 evrevtQq/h m 00 , 3151553555 evrevtQqNr. crt.Q[m3/zi]npcnprtev[ore]qev[m3/h]1 88 0,77 1 6 14,672 275 2,42 3 6 45,833 245 2,16 3 6 40,834 255 2,25 3 6 42,505 155 1,36 2 5 31,00 Dimensionarea conductelor de legatura de la parcuri la conducta colectoare:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului 01-A Determinarea diametrului orientativ:mm 72 m 072 , 03600 167 , 14 4v4101 ecevAqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d01-A = 73,7 mmD01-A = 88,9 mm = 3 in e01-A = 7,6 mm Dimensionarea tronsonului 02-A Determinarea diametrului orientativ:mm 127 m 127 , 03600 183 , 45 4v4202 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d02-A = 127,1 mmD02-A = 141,3 mm = 5 9/16 ine02-A = 7,1 mm Dimensionarea tronsonului 03-B Determinarea diametrului orientativ:mm 120 m 120 , 03600 183 , 40 4v4303 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d03-B = 122,3 mmD01-B = 141,3 mm = 5 9/16 ine01-B = 9,5 mm Dimensionarea tronsonului 04-C Determinarea diametrului orientativ:mm 123 m 123 , 03600 150 , 42 4v4404 ecevCqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d04-C = 123,9 mmD04-C = 141,3 mm = 5 9/16 ine04-C = 8,7 mm Dimensionarea tronsonului 05-D Determinarea diametrului orientativ:mm 105 m 105 , 03600 131 4v4505 ecevDqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d05-D = 105,5 mmD05-D = 114,3 mm = 4 ine05-D = 4,4 mm Dimensionarea conductelor colector:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului A-B Determinarea diametrului orientativ:( )mm 146 m 146 , 03600 1) 83 , 45 67 , 14 ( 4vmax 42 1 + + ecev evB Aq qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dA-B = 146,3 mmDA-B = 168,3 mm = 6 5/8 ineA-B = 11,0 mm Dimensionarea tronsonului B-C Determinarea diametrului orientativ:( ) ( )mm 146 m 146 , 03600 183 , 45 67 , 14 4v; max 43 2 1 + + ecev ev evC Bq q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dB-C = 146,3 mmDB-C = 168,3 mm = 6 5/8 ineB-C = 11,0 mm Dimensionarea tronsonului C-D Determinarea diametrului orientativ:( ) ( )mm 172 m 172 , 03600 15 , 42 83 , 40 4v; max 44 3 2 1 + + + ecev ev ev evD Cq q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dC-D = 200,1 mmDC-D = 219,1 mm = 8 5/8 ineC-D = 9,5 mm Dimensionarea tronsonului D-E Determinarea diametrului orientativ:( ) ( )mm 172 m 172 , 03600 150 , 42 83 , 40 4v; ; max 45 4 3 2 1 + + + ecev ev ev ev evE Dq q q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dD-E = 200,1 mmDD-E = 219,1 mm = 8 5/8 ineD-E = 9,5 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:Q2, z2 P2Q4, z4 P4Q1, z1 127,1P1 73,3 146,3 B146,3 123,9D 200,1 AC 200,1 105,5E122,3Q3, z3P5 Q5, z5P3 Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m/s 974 , 03600 073 , 067 , 14 4 4v2 2111 AevAdqm/s 005 , 13600 127 , 083 , 45 4 4v2 2222 AevAdqm/s 970 , 03600 122 , 083 , 40 4 4v2 2333 BevBdqm/s 978 , 03600 124 , 05 , 42 4 4v2 2444 CevCdqm/s 976 , 03600 106 , 031 4 4v2 2555 DevDdq Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare.Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 2398810 964 , 2073 , 0 974 , 0 vRe61 11 > amA AAd turbulent regim 2300 4306210 964 , 2127 , 0 005 , 1 vRe62 22 > amA AAd turbulent regim 2300 3992610 964 , 2122 , 0 97 , 0 vRe63 33 > amB BBd turbulent regim 2300 4091510 964 , 2124 , 0 978 , 0 vRe64 44 > amC CCd turbulent regim 2300 3490410 964 , 2106 , 0 976 , 0 vRe65 55 > amD DDd Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:025 , 0239883164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 011 AA022 , 0430623164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 022 AA022 , 0399263164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 013 AB022 , 0409153164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 044 CC023 , 0349043164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 055 DD Calculul presiunile sub forma de termeni de naltime pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m 35 , 943600 073 , 05700 67 , 14025 , 0806 , 98 8) (2 522 51121121 AA evA AdL qgiLm 41 , 213600 127 , 02400 83 , 45022 , 0806 , 98 8) (2 522 52222222 AevA AdL qgiLm 83 , 263600 122 , 03100 83 , 40022 , 0806 , 98 8) (2 522 53323323 BevA BdL qgiLm 29 , 173600 124 , 02000 5 , 42022 , 0806 , 98 8) (2 522 54424424 AevC CdL qgiLm 51 , 493600 106 , 04700 31023 , 0806 , 98 8) (2 522 55525525 AevD DdL qgiL Presiunea la depozitul central:am = 628,327 kg/m3pE = amgH =628,3279,80610 = 0,61613105 Pa = 0,61613 barIntervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1 i 2 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 13600 1463 , 0) 83 , 45 67 , 14 ( 4 ) ( 4v2 22 1 + + B Aev evB Adq q( ) ( )m/s 13600 1463 , 083 , 45 67 , 14 4 4v2 22 1 + + C Bev evC Bdq q( ) ( )m/s 053 , 03600 2001 , 083 , 45 67 , 14 4 4v2 23 1 + + D Cev evD Cdq q( ) ( )m/s 053 , 03600 2001 , 083 , 45 67 , 14 4 4v2 22 1 + + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 4935910 964 , 21463 , 0 1 vRe6 > amB A B AB Ad turbulent regim 2300 4935910 964 , 21463 , 0 1 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 3578010 964 , 22001 , 0 053 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 3578010 964 , 22001 , 0 053 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:021 , 0493593164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 B AB A021 , 0493593164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B023 , 0357803164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C023 , 0357803164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 99 , 293600 1463 , 04100 5 , 60021 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 522 12 + B AAB ev evB A B AdL q qgiL( )m 92 , 323600 1463 , 04500 5 , 60021 , 0806 , 98 8) (2 522 522 12 + C BBC ev evC B C BdL q qgiL( )m 38 , 113600 2001 , 06800 5 , 60023 , 0806 , 98 8) (2 522 522 12 + D CCD ev evD C D CdL q qgiL( )m 62 , 83600 2001 , 05150 5 , 60023 , 0806 , 98 8) (2 522 522 12 + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + + )] ( [1 1 1z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ]bar 2,906 Pa 10 906 , 2300 160 62 , 8 28 , 11 92 , 32 99 , 29 35 , 94 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 055 + + + + + + + + + + + + )] ( [2 2 2z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ]bar 6,421 Pa 10 421 , 6170 160 62 , 8 28 , 11 92 , 32 99 , 29 41 , 21 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 055 + + + + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 15 , 10 Wh 10150 63600 7 , 067 , 14 10 906 , 251 106 00 1 pevtq pWh kW 065 , 70 Wh 70065 63600 7 , 083 , 45 10 421 , 652 206 00 2 pevtq pWIntervalul de ore 08-14Pompeaza parcurile 3 i 4 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 675 , 03600 1463 , 083 , 40 4 4v2 23 C BevC Bdqm/s 736 , 03600 2001 , 033 , 83 4 ) ( 4v2 24 3 + D Cev evD Cdq q( )m/s 736 , 03600 2001 , 033 , 83 4 4v2 24 3 + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 3331710 964 , 21463 , 0 675 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 4968710 964 , 22001 , 0 736 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 4968710 964 , 22001 , 0 736 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:023 , 0333173164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B021 , 0496873164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C021 , 0496873164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 41 , 163600 1463 , 04500 83 , 40023 , 0806 , 98 8) (2 522 5232 C BBC evC B C BdL qgiLm 71 , 193600 2001 , 06800 33 , 83021 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 524 32 + D CCD ev evD C D CdL q q qgiL( )m 92 , 143600 2001 , 05150 33 , 83021 , 0806 , 98 8) (2 522 525 32 + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + )] ( [3 3 3z z iL iL iL iL g p pE E D D C C B B am E( ) [ ]bar 3,321 Pa 10 321 , 3180 160 92 , 14 71 , 19 41 , 16 86 , 12 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 055 + + + + + + + + + )] ( [4 4 4z z iL iL iL g p pE E D D C C am E( ) [ ]1,967bar Pa 10 967 , 1190 160 92 , 14 71 , 19 29 , 17 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 055 + + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 498 , 56 Wh 56498 63600 7 , 083 , 40 10 321 , 353 314 08 3 pevtq pWh kW 904 , 19 Wh 19904 63600 7 , 050 , 42 10 967 , 154 414 08 4 pevtq pWIntervalul de ore 16-21Pompeaza parcul 5 i timpul de pompare este: tp = 5 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 375 , 03600 2001 , 05 , 42 4 4v2 24 E DevE Ddq Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 2534310 964 , 22001 , 0 375 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:025 , 0253433164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 6 , 243600 2001 , 05150 31025 , 0806 , 98 8) (2 522 5252 E DDE evE D E DdL qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + )] ( [5 2 5z z iL iL g p pE E D A am E( ) [ ] bar 075 , 3 Pa 10 075 , 3 210 160 6 , 24 41 , 21 806 , 9 327 , 628 10 61613 , 05 5 + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 913 , 18 Wh 18913 53600 7 , 031 10 075 , 355 521 16 5 pevtq pW Energia consumata la parcuri n 24 ore:W1 = W1-00-06= 10,150 kWhW2 = W2-00-06 = 70,065 kWhW3 = W3-08-14 = 56,498 kWhW4 = W4-08-14= 19,904 kWhW5 = W5-16-21 = 18,913 kWhh kW 53 , 175 913 , 18 904 , 19 498 , 56 065 , 70 150 , 1051 + + + + ii IIW W4.3. A III-a varianta de pompare: Q2, z2 Q4, z4 L2L4 DL1A A LAB B

LBCC LCD LDE EQ1, z1 L5

L3

Q5, z5 Q3, z3 Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1-3-5); (2-4)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 3 parcul 5;- a doua grupa de pompare: parcul 2 parcul 4;- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q3 + Q5 = 88+245+155 = 488 m3/zi;- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q2 + Q4 = 275+255 = 530 m3/zi;- numarul de grupe de pompare: ng = 2. Timpul zilnic de pompare:ore 10220 20 gznt Numarul de pompe necesare n fiecare parc:54 , 010 23 , 168811z pct qQnpSe alege npr1 = 1 pompa69 , 110 23 , 1627522z pct qQnpSe alege npr2 = 2 pompe51 , 110 23 , 1624533z pct qQnpSe alege npr3 = 2 pompe57 , 110 23 , 1625544z pct qQnpSe alege npr4 = 2 pompe96 , 010 23 , 1615555z pct qQnpSe alege npr5 = 1 pompa Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:ore 42 , 51 23 , 1688111r pevcnp qQtSe alege tevr1 = 6 oreore 47 , 82 23 , 16275222r pevcnp qQtSe alege tevr2 = 8 oreore 56 , 72 23 , 16245333r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 8 oreore 86 , 72 23 , 16255444r pevcnp qQtSe alege tevr4 = 8 oreore 56 , 91 23 , 16155555r pevcnp qQtSe alege tevr3 = 10 ore Diagrama de pompare Debitul de evacuare pentru fiecare parc:/h m 67 , 146883111 evrevtQq/h m 38 , 3482753222 evrevtQq/h m 63 , 3082453333 evrevtQq/h m 88 , 3182553444 evrevtQq/h m 5 , 15101553555 evrevtQqNr. crt.Q[m3/zi]npcnprtev[ore]qev[m3/h]1 88 0,54 1 6 14,672 275 1,69 2 8 34,383 245 1,51 2 8 30,634 255 1,57 2 8 31,885 155 0,96 1 10 15,5 Dimensionarea conductelor de legatura de la parcuri la conducta colectoare:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului 01-A Determinarea diametrului orientativ:mm 72 m 072 , 03600 167 , 14 4v4101 ecevAqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d01-A = 73,7 mmD01-A = 88,9 mm = 3 ine01-A = 7,6 mm Dimensionarea tronsonului 02-A Determinarea diametrului orientativ:mm 110 m 11 , 03600 138 , 34 4v4202 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d02-A = 115,9 mmD02-A = 141,3 mm = 5 9/16 ine02-A = 12,7 mm Dimensionarea tronsonului 03-B Determinarea diametrului orientativ:mm 104 m 104 , 03600 163 , 30 4v4303 ecevBqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d03-B = 104,7 mmD01-B = 114,3 mm = 6 5/8 ine01-B = 4,8 mm Dimensionarea tronsonului 04-C Determinarea diametrului orientativ:mm 106 m 106 , 03600 188 , 31 4v4404 ecevCqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d04-C = 106,3 mmD04-C = 114,3 mm = 4 ine04-C = 4 mm Dimensionarea tronsonului 05-D Determinarea diametrului orientativ:mm 74 m 074 , 03600 15 , 15 4v4505 ecevDqd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d05-D = 74,7 mmD05-D = 88,9 mm = 3 ine05-D = 7,1 mm Dimensionarea conductelor colector:Se alege viteza economica: vec=1 m/s Dimensionarea tronsonului A-B Determinarea diametrului orientativ:( )mm 110 m 110 , 03600 138 , 34 4v; max 42 1 ecev evB Aq qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dA-B = 115,9 mmDA-B = 141,3 mm = 5 9/16 ineA-B = 12,7 mm Dimensionarea tronsonului B-C Determinarea diametrului orientativ:( )mm 127 m 127 , 03600 1) 63 , 30 67 , 14 ( 4v; max 42 3 1 + + ecev ev evC Bq q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dB-C = 127,1 mmDB-C = 141,3 mm = 5 9/16 ineB-C = 7,1 mm Dimensionarea tronsonului C-D Determinarea diametrului orientativ:( )mm 153 m 153 , 03600 1) 88 , 31 38 , 34 ( 4v; max 44 2 3 1 + + + ecev ev ev evD Cq q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dC-D = 154,1 mmDC-D = 168,3 mm = 6 5/8 ineC-D = 7,1 mm Dimensionarea tronsonului D-E Determinarea diametrului orientativ:( )mm 153 m 153 , 03600 126 , 66 4v; max 44 2 5 3 1 + + + ecev ev ev ev evE Dq q q q qd Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88dD-E = 151,1 mmDD-E = 168,3 mm = 6 5/8 ineD-E = 7,1 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:Q2, z2 Q4, z4 115,9106,373,7 115,9 B127,1 154,1D168,3 E A CQ1, z1104,774,7 Q5, z5Q3, z3 Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m/s 974 , 03600 073 , 067 , 14 4 4v2 2111 AevAdqm/s 904 , 03600 116 , 038 , 34 4 4v2 2222 AevAdqm/s 983 , 03600 105 , 063 , 30 4 4v2 2333 BevBdqm/s 003 , 13600 106 , 088 , 31 4 4v2 2444 CevCdqm/s 975 , 03600 075 , 05 , 15 4 4v2 2555 DevDdq Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare.Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 2431710 964 , 2074 , 0 974 , 0 vRe61 11 > amA AAd turbulent regim 2300 3537910 964 , 2116 , 0 904 , 0 vRe62 22 > amA AAd turbulent regim 2300 3482310 964 , 2105 , 0 983 , 0 vRe63 33 > amB BBd turbulent regim 2300 3586910 964 , 2106 , 0 003 , 1 vRe64 44 > amC CCd turbulent regim 2300 2467110 964 , 2075 , 0 975 , 0 vRe65 55 > amD DDd Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:025 , 0243173164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 011 AA027 , 0353793164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 022 AA023 , 0348233164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 013 AB023 , 0358693164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 044 CC025 , 0246713164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 055 DD Calculul presiunile sub forma de termeni de naltime pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:m 15 , 883600 074 , 05700 67 , 14025 , 0806 , 98 8) (2 522 51121121 AA evA AdL qgiLm 26 , 233600 116 , 02400 38 , 34027 , 0806 , 98 8) (2 522 52222222 AevA AdL qgiLm 43 , 333600 105 , 03100 63 , 30023 , 0806 , 98 8) (2 522 53323323 BevA BdL qgiLm 28 , 223600 106 , 02000 88 , 31023 , 0806 , 98 8) (2 522 54424424 AevC CdL qgiLm 87 , 753600 075 , 04700 5 , 15025 , 0806 , 98 8) (2 522 55525525 AevD DdL qgiL Presiunea la depozitul central:am = 628,327 kg/m3pE = amgH =628,3279,80610=0,61613105 Pa = 0,61613 barIntervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1, 3 i 5 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 386 , 03600 116 , 067 , 14 4 4v2 21 B AevB Adqm/s 993 , 03600 127 , 0) 63 , 30 67 , 14 ( 4 ) ( 4v2 23 1 + + C Bev evC Bdq qm/s 676 , 03600 154 , 0) 63 , 30 67 , 14 ( 4 ) ( 4v2 23 1 + + D Cev evD Cdq q( ) ( )m/s 762 , 03600 168 , 05 , 15 63 , 30 67 , 14 4 4v2 25 3 1 + + + + E Dev ev evE Ddq q q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 1510710 964 , 2116 , 0 386 , 0 vRe6 > amB A B AB Ad turbulent regim 2300 4254810 964 , 2127 , 0 993 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 3512310 964 , 2154 , 0 676 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 4319010 964 , 2168 , 0 762 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:029 , 0151073164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 B AB A022 , 0425483164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B023 , 0351233164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C022 , 0431903164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 77 , 73600 116 , 04100 67 , 14029 , 0806 , 98 8) (2 522 5212 B AAB evB A B AdL qgiLm 22 , 393600 127 , 04500 3 , 45022 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 523 12 + C BBC ev evC B C BdL q qgiLm 63 , 233600 154 , 06800 3 , 45023 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 523 12 + D CCD ev evD C D CdL q qgiLm 96 , 193600 168 , 05150 8 , 60022 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 525 3 12 + + E DDE ev ev evE D E DdL q q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + + )] ( [1 1 1z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ] bar 2,068 Pa 10 068 , 2 300 160 96 , 19 63 , 23 22 , 39 77 , 7 15 , 88 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + + + + + + + + + )] ( [3 3 3z z iL iL iL iL g p pE E D D C C B B am E( ) [ ] bar 6,543 Pa 10 543 , 6 180 160 96 , 19 63 , 23 22 , 39 43 , 33 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + + + + + + )] ( [5 5 5z z iL iL g p pE E D d am E( ) [ ] bar 438 , 3 Pa 10 438 , 3 210 160 96 , 19 87 , 75 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 223 , 7 Wh 7223 63600 7 , 067 , 14 10 068 , 251 106 00 1 pevtq pWh kW 717 , 47 Wh 47717 63600 7 , 063 , 30 10 543 , 653 306 00 3 pevtq pWh kW 687 , 12 Wh 12687 63600 7 , 05 , 15 10 438 , 355 506 00 5 pevtq pWIntervalul de ore 08-10Pompeaza parcurile 3 i 5 iar timpul de pompare este: tp = 2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 672 , 03600 127 , 063 , 30 4 4v2 23 C BevC Bdqm/s 457 , 03600 154 , 063 , 30 4 4v2 23 D CevD Cdqm/s 578 , 03600 168 , 0) 5 , 15 63 , 30 ( 4 ) ( 4v2 25 3 + + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 2879310 964 , 2127 , 0 672 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 2374410 964 , 2154 , 0 457 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 3276110 964 , 2168 , 0 578 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:024 , 0287933164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B025 , 0237443164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C024 , 0327613164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 56 , 193600 127 , 04500 63 , 30024 , 0806 , 98 8) (2 522 5232 C BBC evC B C BdL qgiLm 75 , 113600 154 , 06800 63 , 30025 , 0806 , 98 8) (2 522 5232 D CCD evD C D CdL qgiLm 54 , 123600 168 , 05150 13 , 46024 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 525 32 + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + )] ( [3 3 3z z iL iL iL iL g p pE E D D C C B B am E( ) [ ] bar 41,435 Pa 10 435 , 41 180 160 54 , 12 75 , 11 56 , 19 43 , 33 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + + + + + + )] ( [5 5 5z z iL iL g p pE E D D am E( ) [ ] bar 29,815 Pa 10 815 , 29 210 160 54 , 12 87 , 75 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 726 , 100 Wh 10072 23600 7 , 063 , 30 10 435 , 4153 310 08 3 pevtq pWh kW 677 , 36 Wh 36677 23600 7 , 05 , 15 10 815 , 2955 510 08 5 pevtq pWIntervalul de ore 10-12Pompeaza parcul 5 i timpul de pompare este: tp = 2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 194 , 03600 168 , 05 , 15 4 4v2 25 E DevE Ddq Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 1099610 964 , 2168 , 0 194 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:031 , 0109963164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 28 , 183600 168 , 05150 5 , 15031 , 0806 , 98 8) (2 522 5252 E DDE evE D E DdL qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + )] ( [5 5 5z z iL iL g p pE E D D am E( ) [ ] bar 2,32 Pa 10 32 , 2 210 160 82 , 1 87 , 75 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 853 , 2 Wh 2853 23600 7 , 05 , 15 10 32 , 255 512 10 5 pevtq pWIntervalul de ore 16-24Pompeaza parcurile 2 si 4 iar timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:m/s 904 , 03600 116 , 038 , 34 4 4v2 22 B AevB Adqm/s 754 , 03600 127 , 038 , 34 4 4v2 22 C BevC Bdqm/s 988 , 03600 154 , 026 , 66 4 ) ( 4v2 24 2 + D Cev evD Cdq qm/s 830 , 03600 168 , 026 , 66 4 ) ( 4v2 24 2 + E Dev evE Ddq q Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s turbulent regim 2300 3537910 964 , 2116 , 0 904 , 0 vRe6 > amB A B AB Ad turbulent regim 2300 3230710 964 , 2127 , 0 754 , 0 vRe6 > amC B C BC Bd turbulent regim 2300 5133310 964 , 2154 , 0 988 , 0 vRe6 > amD C D CD Cd turbulent regim 2300 4704510 964 , 2168 , 0 830 , 0 vRe6 > amE D E DE Dd Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:023 , 0353793164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 B AB A024 , 0323073164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 C BC B021 , 0513333164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 D CD C022 , 0470453164 , 0) (Re3164 , 025 . 0 25 . 0 E DE D Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:m 85 , 333600 116 , 04100 38 , 34023 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 B AAB evB A B AdL qgiLm 64 , 243600 127 , 04500 38 , 34024 , 0806 , 98 8) (2 522 5222 C BBC evC B C BdL qgiLm 17 , 463600 154 , 06800 26 , 66021 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 524 22 + D CCD ev evD C D CdL q qgiLm 71 , 233600 168 , 05150 26 , 66022 , 0806 , 98 ) ( 8) (2 522 524 22 + E DDE ev evE D E DdL q qgiL Presiunea la fiecare parc: + + + + + + )] ( [2 2 2z z iL iL iL iL iL g p pE E D D C C B B A A am E( ) [ ] bar 299 , 9 Pa 10 299 , 9 170 160 71 , 23 17 , 46 64 , 24 85 , 33 26 , 23 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + + + + EMBED Equation.3 + + + + )] ( [4 4 4z z iL iL iL g p pE E D D C C am E EMBED Equation.3 ( ) [ ] bar 496 , 4 Pa 10 496 , 4 190 160 71 , 23 17 , 46 28 , 22 806 , 9 628 10 616 , 05 5 + + + + Energia consumata la fiecare parc:h kW 118 , 76 Wh 76118 63600 7 , 038 , 34 10 299 , 952 224 16 2 pevtq pWh kW 592 , 16 Wh 16592 63600 7 , 05 , 15 10 496 , 454 424 16 4 pevtq pW Energia consumata la parcuri n 24 ore:W1 = W1-00-06 =7,223 kWhW2 = W2-16-24 =76,118 kWhW3 = W3-00-06 + W3-08-10 = 47,717+100,726 = 148,443 kWhW4 = W4-16-24 =16,592 kWhW5 = W5-00-06+W5-08-10+W5-10-12 = 12,687+36,677+2,853 = 52,217 kWhh kW 593 , 300 217 , 52 592 , 16 443 , 148 118 , 76 223 , 751 + + + + ii IIIW W Bilantul energiei consumate n cazul fiecarei variante:' kWh 593 , 300 Wpompare de optim varianta kWh 175,53 WkWh 224,349 WIIIIIICapitolul 5BILANTUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRALn cadrul depozitului central titeiul curat este depozitat n rezervoare metalice cilindrice verticale cu capacitati corespunzatoare conform STAS 6579 71.Pentrudepaireatemperaturii decongelare i asigurarea transportului titeiului spre rafinarie acesta se ncalzete cu ajutorul serpentinelor la o temperatura T= 60 C. Aburul de ncalzire va fi de tip saturat produs n agregate de tip ABA.Rezervoarele au urmatoarele capacitati:- capacitatea nominala: 1000 m3;- capacitatea efectiva: 1062 m3;- diametrul interior al primei virole: D = 12370 mm;- numarul virolelor: n = 6;- naltimea partii cilindrilor: H = 8840 m;- grosimea capacului: 5mm;- grosimea fundului: 5 mm;- grosimea mantalei: 5mm;- inclinarea capacului: 1/20. Cantitatea de titei curat n parcul central:( ) ( ) + + + + 5 4 3 2 11 Q Q Q Q Q i Qnet iei= (1-0,33)(88 + 275 +245 + 255 + 155) = 682,06m3/zi Numarul de rezervoare n care se depoziteaza titeiul curat:682 , 0100006 , 682_ VQnnet ieicSe alege nr = 1 rezervor5.1. Calculul cantitatii totale de calduraQ = QI + QII + QIII- QI reprezinta caldura necesara ridicarii temperaturii titeiului la temperatura de siguranta Ts la temperatura de ncalzire T;- QII reprezinta cantitatea totala de caldura necesara topirii parafinei cristalizate;- QIII reprezinta cantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura. Temperatura de siguranta:Ts = Tc + 3 C = 11 + 3 = 14 C = 287,15 K Temperatura de ncalzire:T = 60 C = 333,15 K Temperatura medie:K 48 , 302315 , 287 2 15 , 33332 + +S mT TT Caldura necesara ridicarii temperaturii titeiului la temperature de siguranta:( ) ( ) kcal 10 42 , 23 15 , 287 15 , 333 1000 638 , 0 15 , 7986 s t t IT T V c Q unde: - ct caldura specifica a titeiului;( ) ( ) kcal/h 638 , 0 100 48 , 302 00077 , 0 4825 , 0 100 00077 . 0 4825 . 0 + + m tT c- V volumul titeiului din rezervor. Cantitatea totala de caldura necesara topirii parafinei:kcal/h 10 91 , 1 40 06 , 0 1000 15 , 7986 V Qt II- caldura latenta de vaporizare;kcal/kg 40 - reprezinta continutul de parafina. ( )008 ... 4 se alege 06 , 0 % 6 Cantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura:( )ext m IIIT T S K Q unde:K este coeficientul global de schimb de caldura;S suprafata rezervorului;Text temperatura mediului exterior.l l og og f gS K S K S K S K + + unde:Kg coeficientul global de schimb de caldura pentru fundul rezervorului; C h kcal/m 1o 2 gkKog coeficient de oglinda; C h kcal/m 5 . 1o 2 ogkKl coeficientul lateral.C h kcal/m 5o 2 lkCantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura se determina n doua cazuri:- Pe timp de vara:Text=25C;- Pe timp de iarna: Text= - 15C. Rezervorul avnd o forma cilindrica suprafetele de fund i de oglinda sunt egale.22 2m 17 , 120437 , 124 DS Sog f2m 36 , 323 321 , 8 37 , 12 h D Slm 321 . 817 , 1201000 fSVhKS = 1120,17 + 1,5120,17 + 5323,36 =1917,2 kcal/hCPe timp de vara:QIII = 1917,2 (29,33 25) = 8301,4 kcalQ = QI + QII + QIII =23,42106+1,91106+8301,4 =25,338106 kcalPe timp de iarna:QIII = 1917,2 (29,33 + 10) = 75403,47 kcalQ = QI + QII + QIII =23,42106+1,91106+75403,47 =25,405106 kcal5.2. Numarul de agregate necesare ncalzirii titeiului Debitul de aer necesar(kg abur/ora); p = 8 at, t = 175 CaburaburiQQ iabur=560 kcal/kg(entalpia aburului).Pe timp de vara:cal/h kg 42 , 4524656010 338 , 256aburQPe timp de iarna:cal/h kg 07 , 4536656010 405 , 256aburQ Cantitatea de apa necesara producerii aburului, pentru raportul de conversie 1/1:Pe timp de vara:/h m 246 , 45100042 , 4524610003 aburapQQPe timp de iarna:/h m 366 , 45100007 , 4536610003 aburapQQ Debitul de gaze necesar producerii aburului:calgpQQ unde: pcal = 8760 k cal/3stm puterea calorica a gazuluiPe timp de vara:/h m 47 , 2892876010 338 , 2536 calgpQQPe timp de iarna:/h m 11 , 2900876010 405 , 2536 calgpQQ5.3. Lungimea serpentinelor de ncalzire Lungimea serpentinelor de ncalzire:m 93 , 3943382 , 061 , 419 dSLspunde:Ssp aria suprafetei serpentinei;d diametrul serpentinei; d = 338,2 mm.36m 61 , 419215 , 287 15 , 448215 , 375 15 , 448137610 405 , 252 2

,_

++

,_

++s abfc abt abspT TT TKQSunde:- Kab-t coeficientul global de schimb de caldura abur titei;Kab-t =1600 W/m2K = 1376 kcal/ m2hK1 kW =860 kcal/h- Tab temperatura de ncalzire a aburului;Tab = 175 C = 448,15 K- Tfc temperatura finala a condensului;Tfc = 375,15 K5.4. Timpul de racire al titeiului din rezervorPe timp de vara: Text = 25 Core 43 , 30725 1425 60ln2 , 19171000 638 , 0 15 , 798ln

,_

,_

ext Sext t tT TT TKSV c Pet imp de iarna: Text = -10 Core 38 , 25215 1415 60ln2 , 19171000 638 , 0 15 , 798ln

,_

++

,_

ext Sext t tT TT TKSV c Capitolul 6PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA DEPOZITUL CENTRAL LA RAFINARIETransportul titeiului curat de la depozitul central la rafinarie se face cu pompele 2PN-400, echipate cu camaa de 741" i au urmatoarele caracteristici:- volumul pe cursa dubla:Vcd=30,6 l/c.d.- numarul de curse duble pe minut:ncd=50 c.d./minut- randamentul: = 0,7- debitul pompei:qp = Vcd ncd = 30,6 10-3 50 60 0,7 =64,26 m3/h- presiunea de pompare maxima:pp =70 bar6.1. Calculul hidraulic al conductei de transport( )D R t tttR Dz z g LdQg gp p + 5228 Determinarea debitului total de titei curat la depozitul central:Qt = (1- i)( Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5) = (1-0,33)(88 + 275 + 245 + 255 + 155) ==682,06 m3/zi = 28,42 m3/h Numarul de pompe:5897 , 018 26 , 6406 , 682z ptct qQnpSe alege npr = 1 pompaunde:- tz: timpul zilnic de pomparetz = 18 ore Determinare diametrului orientativ:Se alege viteza economica: vec=1 m/smm 100 m 100 , 03600 142 , 28 4v40 ectQd Determinarea diametrului real, conform STAS 715/8 88:d = 100,1 mmD = 114,3 mm = 4 1/2 ine = 7,1 mm Viteza reala:m/s 01 , 1100 , 0 360042 , 28 4 4v2 dQt Temperatura medie pe conducta: Pe timp de vara:C 32318 2 6032 + +R DmT TTTD temperatura la depozitul central:TD = 60 CTR temperatura la rafinarie:TR = 18 C Pe timp de iarna:C 33 , 2132 2 6032 + +R DmT TTTD temperatura la depozitul central:TD = 60 CTR temperatura la rafinarie:TR = 2 C Densitatea medie pentru temperatura medie: Pe timp de vara:( ) ( )315 , 293kg/m 54 , 797 15 , 273 15 , 305 108 , 0 801 15 , 273 m tT = 1,1875 0,001315273,15 = 1,1875 -0,001315816 = 0,108 Pe timp de iarna:( ) ( )315 , 293kg/m 69 , 798 15 , 273 48 , 294 108 , 0 801 15 , 273 m tT = 1,1875 0,001315273,15 = 1,1875 -0,001315816 = 0,108 Vscozitatea titeiului pentru temperatura medie: Pe timp de vara:log[log(106lTm+0,8)]=A+Blog Tm => Tm=2,82510-6 m2/sconstantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:'+ ++ +2616log )] 8 . 0 10 log[log(log )] 8 . 0 10 log[log(21T B A vT B A vC tC t Pe timp de iarna:log[log(106lTm+0,8)]=A+Blog Tm => Tm=3,47510-6 m2/sconstantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:'+ ++ +2616log )] 8 . 0 10 log[log(log )] 8 . 0 10 log[log(21T B A vT B A vC tC t Calculul numarului Reynolds: Pe timp de vara: turbulent regim 3575210 825 , 2100 , 0 01 . 1vvRe6 Tmd Pe timp de iarna: turbulent regim 2906510 475 , 3100 , 0 01 , 1vvRe6 Tmd Coeficientul de rezistenta hidraulica: Pe timp de vara:023 , 0357523164 , 0Re3164 , 025 , 0 25 , 0 Pe timp de iarna:024 , 0290653164 , 0Re3164 , 025 , 0 25 , 0 Panta hidraulica: Pe timp de vara:0118 , 0100 , 0 360042 , 28023 , 0806 , 98 85 222 522 dQgit Pe timp de iarna:0124 , 0100 , 0 360042 , 28024 , 0806 , 98 85 222 522 dQgit Presiunea de pompare: Pe timp de vara:( ) [ ] ( ) [ ] + + + + 160 180 63300 0118 , 0 806 , 9 54 , 797 10 782 , 05E R t t R Dz z L i g P P = 59,839105 Pa = 59,839 barbar 0,782 Pa 78206 806 , 9 54 , 797 10 g H Pt R Pe timp de iarna:( ) [ ] ( ) [ ] + + + + 160 180 63300 0124 , 0 806 , 9 69 , 798 10 783 , 05E R t t R Dz z L i g P P = 63,824105 Pa = 63,824 barbar 0,783 Pa 78319 806 , 9 69 , 798 10 g H Pt R Numarul de statii de pompare:912 , 070824 , 63 pDscpPnSe alege nsr = 1 statie Puterea necesara pomparii:h kW 4,690 h W 37 , 4690 1 1 , 13600 18 75 , 0 96 , 042 , 28 10 705 sz t mt pn ktQ pN unde:- m - este randamentul motorului96 . 0 m- t - este randamentul transmisiei75 . 0 t- k - coeficientul de supra sarcinak=1.1 Energia consumata pe zi:W = Ntz320 = 4,6918320 = 27015,4 kWh/zi6.2. Calculul mecanic al conductei de transportGrosimea de perete a tevii se determina pe baza teoriei efortului unitar.2 1 2 12a a a aD PeaD+ + + + unde:- coeficientul de calitate al mbinarii sudate:=(0,7...0,9)Se alege: =0,9;- a1 ados pentru neuniformitatea grosimii peretelui: a1=(0,125...0,15) mmSe alege: a1=0,130mm;- a2 adaos pentru coroziune: a2=(0,5...1)mmSe alege:a2=0,75mm;- a efortul unitar admisibil:2 88N/m 10 182 , 175 , 110 07 , 2 cca- c efortul unitar de curgere: c =2,07108 N/m2c coeficient de siguranta: c=(1,67...2) Se alege: c=1,75; < + + + + mm 7,1 mm 3 , 4 75 , 0 13 , 010 182 , 1 9 , 0 23 , 114 10 824 , 632852 1a aD PeaD e=4,3 mm < 7,1 mm => conducta a fost corect dimensionata.6.3. Calculul termic al conductei de transport Trasarea variatiei temperaturii de-a lungul conductei: Pe timp de vara:( ) ( )x x x aext D ext xe e e T T T T + + + 156 , 0 156 , 042 18 18 60 18156 , 0640 , 0 42 , 28 54 , 7973600 1001 , 0 2 t mt tmQ cd Ka- temperatura la depozitul central: TD =60 C- temperatura exterioara: Text = 18 C- coeficientul global de schimb de caldura: K=2 W/m2K- caldura specifica a titeiului pentru temperatura medie: cmtC Kcal/kg 640 , 0 ) 100 15 , 305 ( 0077 , 0 4825 , 0 ) 100 ( 00077 , 0 4825 , 0 + + m mtT c Pe timp de iarna:( ) ( )x x x aext D ext xe e e T T T T + + + 158 , 0 158 , 058 2 2 60 2158 , 0632 , 0 42 , 28 69 , 7983600 1001 , 0 2 t mt tmQ cd Ka- temperatura la depozitul central: TD =60 C- temperatura exterioara: Text = 2 C- coeficientul global de schimb de caldura: K=2 W/m2K- caldura specifica a titeiului pentru temperatura medie: cmtC Kcal/kg 632 , 0 ) 100 48 , 294 ( 0077 , 0 4825 , 0 ) 100 ( 00077 , 0 4825 , 0 + + m mtT c Calculul hidraulic al conductei considernd proprietatile fluidelor ca fiind zonal constante:- lungimea tronsonului:L = 5 km = 5000 m- determinarea numarului de tronsoane:66 , 12500063300 LLjtAvem 13 tronsoane din care 12 de 5 km i unul de 3,3 km. Calculul temperaturii medii pe fiecare tronson:[ ] C321 ++ i jmjT TT Densitatea titeiului pentru temperatura medie pe ficare tronson:( ) [ ]315 , 293kg/m 15 , 273 mj tjT 315 , 293kg/m 801 = 1,1825 0,001315273,15=1,1825-0,001313816 = 0,108 Vscozitatea titeiului pentru temperatura medie pe fiecare tronson:log[log(106Tj+0,8)]=A+Blog Tmjconstantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:'+ ++ +2616log )] 8 . 0 10 log[log(log )] 8 . 0 10 log[log(21T B A vT B A vC tC t( )48 , 2 46 , 2 243 , 0 193 , 048 , 2 243 , 046 , 2 193 , 01 + ' + + B BB AB A0,05 = - B0,02 => B = - 2,5-0,193 = A 2,52,46 => A =5,957' 5 , 2957 , 5BA( )610108 , 0 10log 5 , 2 957 , 5 mjTtj Viteza medie pe fiecare tronson:m/s 003 , 13600 1001 , 042 , 28 4 4v2 2 dQt Numarul Reynolds pe fiecare tronson:tjjvd vRe Rezistenta hidraulica pe fiecare tronson:- regim turbulent:25 , 0Re3164 , 0jj - regim laminar:jjRe64 Panta hidraulica pe fiecare tronson:5228dQgitj j Pierderea de sarcina pe fiecare tronson:L i hj Lj Pierderea totala de sarcina: 131131 jjjLj Li L h h Presiunea de pompare: Pe timp de vara:( ) 1]1

+ + E RjLj t R Ez z h g P P131( ) [ ] bar 127 , 0 6 Pa 10 127 , 60 160 180 83 , 738 806 , 9 54 , 797 10 782 , 05 5 + + bar 0,782 Pa 78206 806 , 9 54 , 797 10 g H Pt R Pe timp de iarna:( ) 1]1

+ + E RjLj t R Ez z h g P P131( ) [ ] bar 22 , 2 6 Pa 10 22 , 62 160 180 46 , 764 806 , 9 69 , 798 10 783 , 05 5 + + bar 0,783 Pa 78319 806 , 9 69 , 798 10 g H Pt RPe timp de vara Tabelul 6.3.1Nr. tronsonLung.tronsonTX Tmj tj tj v Rej regim j ij hLj- km0C0C Kg/m310-6m2/s m/s - - - - m0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 111 5 53,93 55,95 886,87 2,091,00348029,1 turbulent 0,0214 0,0109 54,832 5 48,74 50,47 886,88 2,22 45122,5 turbulent 0,0217 0,0111 55,693 5 44,30 45,78 886,89 2,35 42684,8 turbulent 0,0220 0,0112 56,474 5 40,50 41,76 886,90 2,47 40636,5 turbulent 0,0222 0,0114 57,175 5 37,25 38,33 886,91 2,58 38912,1 turbulent 0,0225 0,0115 57,796 5 34,47 35,39 886,92 2,68 37458,5 turbulent 0,0227 0,0116 58,357 5 32,09 32,88 886,92 2,77 36230,9 turbulent 0,0229 0,0117 58,838 5 30,05 30,73 886,92 2,85 35192,5 turbulent 0,0231 0,0118 59,279 5 28,31 28,89 886,93 2,92 34312,5 turbulent 0,0232 0,0119 59,6410 5 26,82 27,32 886,93 2,99 33567,2 turbulent 0,0233 0,0120 59,9711 5 25,55 25,97 886,94 3,04 32934,3 turbulent 0,0234 0,0121 60,2512 5 24,46 24,82 886,94 3,09 32397,9 turbulent 0,0235 0,0121 60,5013 3,3 23,52 23,83 886,94 3,14 31940,0 turbulent 0,0236 0,0122 40,07Pierderea totala de sarcina hidraulica,m 738,83Presiunea de pompare, bar 60,127Pe timp de iarnaTabelul 6.3.2Nr. tronsonLung.tronsonTX Tmj tj tj v Rej regim j ij hLj- km0C0C Kg/m310-6m2/s m/s - - - - m0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 111 5 51,52 54,34 886,87 2,121,00347171,3 Turbulent 0,0214 0,0110 55,082 5 44,28 46,69 886,89 2,32 43156,9 0,0219 0,0112 56,323 5 38,10 40,16 886,91 2,52 39827,0 0,0223 0,0114 57,464 5 32,82 34,58 886,92 2,70 37060,0 0,0228 0,0117 58,505 5 28,32 29,82 886,93 2,88 34755,1 0,0231 0,0118 59,456 5 24,47 25,75 886,93 3,05 32832,9 0,0235 0,0120 60,307 5 21,19 22,28 886,94 3,21 31223,9 0,0238 0,0122 61,068 5 18,38 19,32 886,95 3,36 29876,4 0,0240 0,0123 61,749 5 15,99 16,78 886,96 3,49 28743,4 0,0243 0,0124 62,3410 5 13,94 14,62 886,97 3,61 27791,3 0,0245 0,0125 62,8611 5 12,20 12,78 886,97 3,72 26987,4 0,0246 0,0126 63,3312 5 10,70 11,20 886,98 3,81 26310,3 0,0248 0,0127 63,7313 3,3 9,43 9,85 886,98 3,90 25735,8 0,0249 0,0128 42,29Pierderea totala de sarcina hidraulica,m 764,46Presiunea de pompare, bar 62,22 Nu recalculam numarul de statii de pompare deoarece am obtinut valori mai micipentru presiunea de pompare. Lungimea de congelare:km 459 , 915 , 275 15 , 28815 , 275 1 , 333ln158 , 01ln1 ,_

,_

ext sext ECT TT TaL Numarul statiilor de ncalzire:692 , 6459 , 93 , 63 ctsLLnSe alege nsr = 7 statii6.4. Calculul mecanic al conductei de transport(de verificare)Grosimea de perete a tevii se determina pe baza teoriei efortului unitar.2 1 2 12a a a aD PeaD+ + + + unde:- coeficientul de calitate al mbinarii sudate:=(0,7...0,9)Se alege: =0,9;- a1 ados pentru neuniformitatea grosimii peretelui: a1=(0,125...0,15) mmSe alege: a1=0,130mm;- a2 adaos pentru coroziune: a2=(0,5...1)mmSe alege:a2=0,75mm;- a efortul unitar admisibil:2 88N/m 10 182 , 175 , 110 07 , 2 cca- c efortul unitar de curgere: c =2,07108 N/m2c coeficient de siguranta: c=(1,67...2) Se alege: c=1,75; < + + + + mm 7,1 mm 3 , 4 75 , 0 13 , 010 182 , 1 9 , 0 23 , 114 10 824 , 632852 1a aD PeaD e=4,3 mm < 7,1 mm => conducta a fost corect dimensionata.CONCLUZII Proiectarea sistemuluide transport i de depozitare este un calcul complex care are n vedererealizareaunei schemetehnicedetransport i depozitare, astfel nct cheltuielele efectuate pentru aceasta, sa fie ct mai reduse, dar cu un andament maxim.Unii dintre parametrii care intervin n calcul depind de proprietatile fluidului transportat, deci de respectivele proprietati (densitate, vscozitate, ratia gaze-solutie, presiune, temperatura e.t.c.) i este valabila numai pentru fluidul transportat entru care sa facut calculul.Calculul variantelor de pompare a necesitat o atentie deosebita din partea proiectantului deoarece trebuie sa se ajunga la o varianta ct mai eficienta din punct de vedere economic, ct i dinpunct devedere al timpului depomparei evacuareaproduselor petroliere.Aceasta operatiune se face printr-un sistem de parcuri, conducte de legatura, depozit i n cele din urma, rafinarie, acest sistem putnd fi adoptat la procesele automatizate, uurnd n acest fel responsabilitatea personalului angajat.Tinnd cont de faptul ca transportul produselor petroliere prin conducte are costul cel mai redus, acesta are prioritate fata de alte metode de transport. ntretinerea sistemului este uoara, el necesita revizii tehnice periodice de cteva ori pe an de catre persoane autorizate.Anexa 1Densitatea ieiului uncie de temperatur0.740.750.760.770.780.790.80.810.820 20 30 40 50 60TemperaturaDensitateaVscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperatura3.5742.9252.4512.151.80200.511.522.533.5420 30 40 50 60TemperaturaVscozitatea cinematicAnexa 1Vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatura2.8632.3211.9261.6731.38800.511.522.533.520 30 40 50 60TemperaturaVscozitatea dinamicAnexa 2Variaiatemperaturii de-a lungul conductei0102030405060700 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 62.3Lungimea conducteiTemperatura (Tx, Ts, Tc)Variaia temperaturii vara Variaia temperaturii iarna Temperatura de siguran Temperatura de congelareBibliografie:1) Oroveanu T., Stan Al., Talle V.: Transportul petrolului Editura tehnica Bucureti, 1985.2) Bulau L.:Colectarea, transportul i depozitarea titeiului I.P.G. Ploieti, 1978.3) Oroveanu T., Stan Al., Trifan G.:Colectarea transportul i depozitarea produselor petroliere i gazuluiEditura E.T.P.Bucureti 1985