pe 134 nte xx scc anexe
DESCRIPTION
PE 134 NTE XX SCC AnexeTRANSCRIPT
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 1
NOIUNI PRIVIND METODA COMPONENTELOR SIMETRICE
Efectuarea calculelor de regimuri de funcionare n reelele trifazate echilibrate funcionnd n regim
simetric se poate face prin reprezentarea pe faz, dup o prealabil echivalare a transformatoarelor cu
conexiune triunghi n conexiune stea. Valorile obinute pentru calculul pe faz rmn n modul aceleai pe
celelalte dou faze i sunt decalate cu 1200.
Metoda componentelor simetrice permite extinderea analizei pe faz n cazul sistemelor cu sarcini
dezechilibrate.
n conformitate cu proprietatea descoperit de Fortescue (Charles L. Fortescue " Method of
symmetrical coordinates. Applied to the solution of Polyphase Networks" - 1918), un sistem de trei fazori
nesimetrici poate fi descompus n dou sisteme de fazori simetrici (unul de succesiune pozitiv i altul de
succesiune negativ) i un sistem de fazori n faz (de succesiune zero). n cazul n care curenii i tensiunile
sunt astfel reprezentai, pentru fiecare component se poate face analiza pe faz, obinndu-se astfel
simplificarea dorit. Condiiile necesare n alegerea sistemelor de componente care s nlocuiasc fazorii
tensiune i curent ai unui sistem trifazat sunt:
- S permit simplificarea calculelor. Aceasta este posibil numai dac impedanele (sau admitanele)
asociate componentelor de cureni (sau tensiuni), se pot obine uor prin calcule sau msurtori.
- Sistemele de componente alese s aib semnificaie fizic i s fie utile la determinarea performanelor
sistemelor electroenergetice.
Se menioneaz c n afara sistemului componentelor simetrice propuse de Fortescue
(zero, pozitiv, negativ), cu coordonate de transformare n valori complexe, exist i alte
componente simetrice dintre care, mai larg utilizat, este sistemul , , 0 propus de E. Clarke [6] cu
coordonate de transformare n valori reale. Acest din urm sistem se preteaz mult mai bine n
studiul fenomenelor tranzitorii ale mainilor electrice i au o larg rspndire n acest domeniu .
Avnd n vedere caracterul prezentei lucrri cu aplicaie n principal n reelele electrice se va utiliza
exclusiv metoda componentelor simetrice cu coordonate de transformare n valori complexe.
Metoda este prezentat ntr-o serie de lucrri [5,6,7]. n cele ce urmeaz se dau succint elementele
necesare pentru abordarea problemei calculelor de scurtcircuit.
-
NTE XXXXX/XXXX
2
Un sistem trifazat de tensiuni sau de cureni, reprezentat de cei trei fazori VA , VB, VC respectiv IA,
IB, IC poate fi nlocuit prin trei sisteme oarecare simetrice de fazori. Legtura dintre aceste dou grupe de
mrimi se exprim printr-un sistem de ecuaii liniare:
VA = a11V+ + a12V
- + a13V
0
VB = a21V+ + a22V
- + a23V
0 (A-1)
VC = a31V+ + a32V
- + a33V
0
Singura restricie a sistemului este ca determinantul coeficienilor s fie diferit de zero.
Prin aceasta sistemul iniial de trei vectori a fost nlocuit cu unul nou format din nou vectori care
pot fi grupai n 3 sisteme:
Sistemul 1: a11V+; a21V
+; a31V
+
Sistemul 2: a12V-; a22V
-; a32V
-
Sistemul 3: a13V0; a23V
0; a33V
0
Pentru studiul sistemelor trifazate folosind componentele simetrice: pozitiv,negativ i zero este
convenabil s se introduc un fazor operator care s defazeze cu + 1200 unghiul unui fazor dat, fr a-i
schimba mrimea (fig. A - 1).
Fig.A-1 Diagrama fazorial a operatorului a
a = ej2 /3
= -1/2 + j3/2
Este deci clar c a rotete un fazor cu +1200, iar a2 cu -1200.
Funciile operatorului a sunt prezentate n tabelul A - 1 (operatorii 1, a, a2, formeaz un sistem de
fazori simetric, echilibrat de succesiune negativ; operatorii 1, a2, a formeaz un sistem de fazori simetric,
echilibrat de succesiune pozitiv).
Tabel A -1
Proprieti ale operatorului a
-
NTE XXXXX/XXXX
3
Funcia n coordonate polare n coordonate carteziene
a ej120
-0.5 + j 0.866
a2 e
j240 -0.5 - j 0.866
a3 e
j0 1.0 + j 0
1 + a + a2 0 0
1 + a = - a2 e
j60 0.5 + j 0.866
1 + a2 = - a e
-j60 0.5 - j 0.866
1 - a 3 e-j30 1.5 - j 0.866
1 - a2 3 ej30 1.5 + j 0.866
a - 1 3 ej150 -1.5 + j 0.866
a2 -1 3 e-j150 -1.5 - j 0.866
a - a2 3 ej90 0 + j 1.732
a2 - a 3 e-j90 0 - j 1.732
a + a2 e
j180 -1 + j 0
Cu ajutorul acestui fazor se pot alege coeficienii aij astfel nct sistemele nou obinute s aib i un
sens fizic.
n scrierea ecuaiilor este necesar s se aleag arbitrar o faz de referin. De regul aceasta este faza
A. Folosind fazorul operator a vom obine (fig.A-2).
Sistemul 1 (de succesiune pozitiv): V+A; V+
B = a2V
+A; V
+C = aV
+A
Sistemul 2 (de succesiune negativ): V-A; V-B = aV
-A; V
-C = a
2V
-A
Sistemul 3 (zero): V0
A; V0
B = V0
A; V0
C = V0
A
Fig. A-2 Componente simetrice de tensiune
a) Sistem de succesiune pozitiv (direct) b) Sistem de succesiune negativ (invers)
c) Sistem de succesiune zero (homopolar)
c)
-
NTE XXXXX/XXXX
4
Deci ecuaiile (A - 1) devin :
VA = V0
A + V+
A + V-A
VB = V0
A + a2V
+A + aV
-A (A-2)
VC = V0
A + aV+
A + a2V
+A
Rezolvarea acestui sistem de observaii d:
V0
A = 1/3 ( VA + VB + VC )
V+
A = 1/3 ( VA + aVB + a2VC ) (A-3)
V-A = 1/3 ( VA + a
2VB+ aVC )
n scrierea curent se renun la menionarea fazei de referin. Fr alt meniune special se
consider c aceasta este faza A.
Matricial ecuaiile de definiie sunt:
VA
1 1 1
V0
VA
V0
VB
=
1 a2 a
V+
sau
VB
=
S
V+
(A-4)
VC
1 a a2
V-
VC
V-
i
V0
1 1 1
VA
V0
VA
V+
=1/3
1 a a2
VB
sau
V+
=
S
VB
(A-5)
V-
1 a2 a
VC
V-
VC
S fiind matricea de conexiuni pentru transformarea propus de Fortescue, astzi general
adoptat.
Relaiile sunt analoage pentru cureni.
Aplicarea metodei componentelor simetrice necesit introducerea conceptului de reea de diferite
succesiuni, care este o reea echivalent pentru un sistem echilibrat funcionnd n condiii imaginate ca
acelea n care n sistem sunt prezente numai tensiuni i cureni de succesiunea respectiv. Ca n reelele
-1
-
NTE XXXXX/XXXX
5
echilibrate curenii de o anumit succesiune, determin cderi de tensiune numai de succesiunea respectiv
dac reeaua este echilibrat. Nu vor exista interaciuni ntre succesiuni care sunt independente.
Sistemele energetice pot fi considerate ca fiind echilibrate n afara unor cazuri excepionale ca
defecte, sarcini dezechilibrate .a.
Chiar n asemenea condiii de dezechilibru, care de regul apar numai ntr-un punct al sistemului,
restul sistemului rmnnd echilibrat, se poate obine o reea echivalent pentru calculul cu componente
simetrice. Avantajul reelei de diferite succesiuni este acela c, deoarece curenii i tensiunile sunt de o
singur succesiune, sistemele trifazate pot fi reprezentate prin scheme echivalente pe faz. ntreaga reea de
o anumit succesiune poate fi adesea redus la utilizarea unei singure tensiuni i a unei singure impedane.
Tipul de nesimetrie sau dezechilibru din reea poate fi reprezentat printr-o interconectare ntre reele
echivalente de diferite succesiuni.
Reeaua de succesiune pozitiv este singura din cele trei care va conine tensiuni electromotoare
(generatoare), ntruct alternatoarele produc practic numai tensiuni de succesiune pozitiv. Tensiunile care
apar n reelele de succesiune negativ i zero vor fi generate de dezechilibru i vor fi ca tensiuni aplicate
reelelor n punctul de defect. n plus reeaua de succesiune pozitiv reprezint sistemul de operare n
condiii normal echilibrate. Pentru studiile de scurtcircuit tensiunile interne sunt scurtcircuitele i reeaua de
succesiune pozitiv se consider alimentat n concordan cu teorema superpoziiei, prin tensiunea existent
la punctul de defect nainte ca defectul s apar.
Aceast reprezentare d exact valorile i variaiile mrimilor caracteristice din reea. Deoarece
curenii de defect - nainte de producerea acestuia - sunt zero, creterea de curent produs este chiar egal cu
curentul de defect. Totui, curenii din regim normal din toate laturile reelei trebuiesc adunai la curentul de
defect, calculat pentru ramura respectiv, pentru a determina curentul total din latur.
Schema echivalent pentru fiecare succesiune se formeaz ca "vzut dinspre defect",
imaginnd c n reeaua respectiv curentul circul de la punctul de defect, analiznd impedanele
i circulaiile de cureni pentru fiecare seciune de reea, aferente succesiunii respective.
-
NTE XXXXX/XXXX
6
Apoi trebuie s se considere c n fiecare reea se aplic o tensiune ntre extremitile reelei i s
se analizeze circulaia de cureni prin fiecare succesiune n parte.
Este n mod deosebit necesar la alctuirea reelei de succesiune zero s se porneasc de la punctul
de defect, nu de la punctul de dezechilibru, deoarece curenii de succesiune zero pot s nu circule n
ntreg sistemul. Dar acele pri ale sistemului prin care circul curenii de succesiune zero, ca rezultat al
aplicrii tensiunii n punctul de dezechilibru, sunt incluse n reeaua de succesiune zero ca vzute dinspre
defect.
Cele dou borne ale fiecrei reele corespund la dou puncte din sistemul trifazat de o parte i de
alta a dezechilibrului. n cazul defectelor transversale ntre conductoare i pmnt, o born a fiecrei
reele va fi punctul de defect n reeaua trifazat, cealalt va fi pmntul sau neutrul n acel punct.
n cazul unui dezechilibru longitudinal, ca de exemplu deconectarea unui circuit, cele dou borne
vor corespunde celor dou puncte din reeaua trifazat care alimenteaz dezechilibrul.
Impedanele de diferite succesiuni ale liniilor, transformatoarelor i ale mainilor rotative sunt
prezentate n anexele 5, 6, 9, 10, 12, 13.
Aceste impedane sunt diferite n regim de tensiuni i cureni sinusoidali, la frecvena
fundamental, astfel:
- impedanele de succesiune pozitiv ale curentului trifazat, ca fiind egale cu raportul cderilor
de tensiuni, la curenii fazelor corespunztoare, atunci cnd circuitul este parcurs numai de cureni de
succesiune direct;
- impedanele de succesiune negativ ca fiind egale cu raportul cderilor de tensiune din cele
trei faze, la curenii fazelor corespunztoare, atunci cnd circuitul este parcurs numai de cureni de
succesiune invers;
- impedana zero pe faz, a unui circuit trifazat simetric parcurs numai de cureni de succesiune
zero, este impedana (sau impedana echivalent) opus fiecruia din cei trei cureni care parcurg fazele
i sumei celor trei cureni care s intre prin pmnt sau prin conductorul neutru.
n fig. A - 3 se prezint modul de determinare a acestor impedane.
-
NTE XXXXX/XXXX
7
Fig. A-3 Impedane de scurtcircuit ale sistemelor trifazate de c.a. la locul de defect k.
Impedanele pe neutru nu apar n schemele echivalente de succesiune pozitiv sau negativ,
ntruct suma curenilor pe cele trei faze conduce la un curent total nul pe neutru. n schema echivalent
de succesiune zero va ap\rea o impedan egal cu de trei ori impedana ohmic pe neutru, deoarece
cureni homopolari care circul n cele trei faze dau un curent total pe neutru de 3 I0.
Pentru efectuarea calculelor cu componente simetrice este necesar stabilirea unei convenii de
succesiune pentru tensiuni i cureni (fig. A.4).
Prin convenie se stabilete c sensul pozitiv al curentului n fiecare reea de diferite succesiuni
este ieind din punctul de defect sau de dezechilibru; rezult c n toate cele trei reele sensul pozitiv al
curenilor respectivi va fi acelai. Aceast convenie pentru sensul curenilor trebuie atent urmrit
pentru a se evita erorile. Deoarece componentele simetrice de cureni sunt legate prin legea lui Ohm
numai cu componentele de tensiune de acceai succesiune, determinarea circulaiei de cureni este
simpl. Cu alte cuvinte dac un element oarecare al unui circuit este echilibrat i prezint n raport cu
curenii I+, I-, I0 impedanele proprii Z+ Z-, Z0, componentele simetrice ale cderilor de tensiune pe acest
element vor fi:
U+ = Z+ I+
U- = Z- I- ( A - 6 )
U0 = Z0 I0
a) Impedana pozitiv de scurtcircuit
Z+
= U+
/ I +
b) Impedana negativ de scurtcircuit
Z- = U
- / I
-
c) Impedana zero de scurtcircuit
Z0
= U0
/ I 0
U 0
U + I
+
U - I
-
I 0
3I 0
IA
IC
IB
K
UC UB UA
Pmnt
Neutru N+ Neutru N
- Neutru
Z+ K
+ Z
- K
- Z
0 K
0
N0
I+
k I-k I
0k
E+
A
I+
k I-k I
0k
K+ K
- K
0
Z+ Z
- Z
0
U+ U
- U
0
Pozitiv Negativ Zero
a)
b)
Fig. A-4. Reprezentarea schemelor echivalente pentru reele de diferite succesiuni a) prin impedane respective;
b) ca dipoli de diferite succesiuni.
N+ N
- N
0
E+
Pmnt
-
NTE XXXXX/XXXX
8
-
NTE XXXXX/XXXX
9
Dup determinarea circulaiei de cureni n fiecare reea, se poate determina tensiunea n orice
punct al unei reele de o anumit succesiune prin scderea cderii de tensiune prin impedanele de
succesiunea respectiv din tensiunea generatorului, considernd punctul neutru al reelei ca punct de
potenial nul. De exemplu, dac impedanele ntre neutru i punctul considerat sunt : Z+, Z-, Z0,
componentele simetrice ale tensiunii vor fi:
V+ = EA I
+ Z+
V- = 0 I- Z- ( A - 7 )
V0 = 0 I0 Z0
unde EA este tensiunea pe faz de succesiune pozitiv a generatorului.
Circulaia curenilor de defect n ntreaga reea se determin prin compunerea curenilor de
diferite succesiuni n fiecare latur n parte, cureni obinui prin repartiia curentului de defect de o
anumit succesiune n reeaua de succesiune respectiv. Aceast metod se poate aplica deoarece, aa
cum s-a mai artat, n fiecare din cele trei reele curenii i tensiunile succesiunii respective sunt complet
independeni de celelalte dou succesiuni.
Pentru puterea complex n regim nesimetric i (sau) dezechilibrat se obine:
S = P + jQ = UA I*
A + UB I*B + UC I
*C
S = 3 ( U0 I0* + U+ I+* + U- I-* )
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 2
SISTEMUL UNITILOR RELATIVE
Calculul mrimilor caracteristice ale unui sistem poate fi uor efectuat cu ajutorul reprezentrii
n uniti relative; ale tensiunii; curentului; puterii active, reactive sau aparente. Valoarea numeric a
unitii relative a oricrei mrimi este raportul acesteia la o mrime de baz de aceeai natur (cu
aceleai dimensiuni), arbitrar aleas. Deci o mrime relativ este ca o valoare normalizat n raport cu
o valoare de baz aleas.
n calculul reelelor electrice intr, de regul, cinci mrimi, prezentate n tabelul (A-1), cu
indicarea dimensiunilor lor (denumire preluat ca o extindere a noiunii de dimensiune adoptat pentru
termenii mas, lungime, timp ).
Avnd n vedere relaiile dintre aceste mrimi este necesar i suficient alegerea a numai dou
mrimi de baz.
n calculele de reele electrice tensiunea normal a liniilor i a echipamentului este cunoscut,
astfel nct tensiunea poate i este logic s fie aleas ca mrime de baz. Cea de a doua mrime de baz
uzual aleas este puterea aparent care poate fi considerat arbitrar 100 MVA, 1000 MVA .a.m.d.
Aceeai putere aparent este utilizat pentru ntreaga reea. Tensiunea de baz, arbitrar aleas,
trebuie corectat cu rapoartele de transformare ale transformatoarelor (considerate cu Y/Y sau
echivalente cu acestea).
Dac notm mrimile de baz cu indicele b i considerm cazul reelelor trifazate, vom avea:
- puterea de baz trifazat - Sb [VA] (A-1)
- tensiunea de linie de baz (arbitrar aleas) - Ub [V] (A-2)
- curentul de baz - Ib = Sb/3 Ub [A] (A-3)
- impedana de baz - b
b
bb
b
S
U
US
U 2
b3/
3/Z
(A-4)
O dat definite mrimile de baz, se pot determina unitile relative aferente oricrei mrimi:
U* = U/Ub ; I
* = I/Ib ; S
* = S/Sb ; Z
* = Z/Zb (A-5)
unde U, I, S, Z sunt exprimate n uniti fizice.
Rezult:
2
b
b
b
b
b
*
U
SZ
U
ZI3
)(Z
)(ZZ
(A-6)
adic ea este numeric egal cu cderea de tensiune relativ n elementul considerat, atunci cnd acesta
este parcurs de curentul de baz.
-
NTE XXXXX/XXXX
2
Iar pentru: S = P + jQ [VA]
S*= P
*+ jQ
*
n care ]VA[S
]W[PP
b
* i ]VA[S
]VAr[QQ* (A-7)
Relaiile de mai sus au fost stabilite pentru reele cuplate galvanic.
Menionm c n cazul unor cuplaje magnetice - prin transformatoare - toate mrimile trebuie
calculate n uniti relative raportate la condiiile de baz, avnd n vedere c, n relaiile de mai sus,
prin Ub, Ib, Zb se neleg ntodeauna tensiunea curentul i impedana de baz ale acelei trepte de
transformare la care se gsesc mrimile care sunt supuse operaiilor de raportare. Aceast ordine de
raportare a schemelor cu legturi magnetice este cea mai simpl i riguroas, deoarece la recalcularea
la condiiile de baz nu trebuie introduse sub form explicit toate rapoartele de transformare
intermediare. Acestea sunt incluse n nsi valorile unitilor de baz. Exemplificnd pentru o
impedan desprit prin n transformatoare de zona pentru care s-a ales Ub. Impedana unui element
din zona respectiv de imedane Z [] va avea o impedan raportat la tensiunea treptei de baz:
2
n21
r)k.....k,k(
1ZZ
unde:
k1 , k2,...,kn - rapoartele de transformare ale transformatoarelor.
2
b
b
2
n21
*
U
S
)k.....k,k(
1ZZ
Se observ c n uniti relative tensiunea de linie i tensiunea de baz sunt numeric egale. De
asemenea puterea trifazat i monofazat (a unei reele echilibrate) n uniti relative au aceeai valoare
numeric. Uneori, n locul exprimrii n uniti fracionare mrimile relative se exprim n procente.
Relaiile dintre acestea sunt evidente:
Z% = 100 Z*
Dup cum se tie tensiunea de scurtcircuit a transformatoarelor, se exprim n procente din
tensiunea nominal a acestora. Neglijnd rezistena, care este foarte mic, se poate considera uk% =
Z% x% , valoare care trebuie considerat fa de tensiunea n gol a acelei prize pe care funcioneaz
transformatorul i pentru o putere de baz egal cu puterea nominal a transformatotului.
Adesea este necesar ca o impedan, raportat la o anumit baz, s fie trecut ntro alt baz.
Schimbarea bazei este o operaie simpl.
Impedana Z [] raportat la baza veche era:
2
bv
bv*
vU
SZZ
dar raportat la baza nou este :
-
NTE XXXXX/XXXX
3
2
bn
bn*
nU
SZZ
Rezult deci:
bv
bn
2
bn
bv*
v
*
nS
S
U
UZZ (A-8a)
Relaia (A - 8a) este important pentru c permite schimbarea bazei fr cunoaterea valorii
impedanei n []. De notat c noua valoare variaz direct proporional cu puterea de baz i invers
proporional cu ptratul tensiunii de baz.
La alegerea condiiilor de baz trebuie s se aib n vedere ca operaiile de calcul s fie ct mai
simple i ordinul de mrime al unitilor relative s permit folosirea lor comod. De aceea pentru Sb
este bine s se aleag o valoare simpl i rotund (100 MVA, 1000 MVA .a) sau uneori puterea
nominal a unitilor generatoare (transformatoare) care se repet des n schema dat (sau un multiplu
al acesteia). Pentru tensiunea de baz se recomand s se aleag tensiunea nominal UN sau o valoare
apropiat. Dac Ub = UN, recalcularea tensiunilor electromotoare relative se reduce ( E*b = E
*N ), iar
expresiile pentru recalcularea impedanelor relative capt o form mai simpl:
b
N*
v
*
nS
SZZ (A-8b)
Condiiile Ub = UN , n general, se respect numai pentru o parte a elementelor deoarece
tensiunile nominale ale elementelor aceluiai circuit electric pot fi n general diferite. Totui, aceste
diferene sunt relativ mici ( n limite de 10% ) i n calculele aproximative, ele pot fi neglijate,
presupunnd c tensiunile nominale ale tuturor elementelor aceleiai trepte de tensiune sunt egale cu
valoarea medie Um a tensiunii nominale pentru un circuit dat. De menionat c n cazul existenei unor
bobine de reactan, dat fiind faptul c ele reprezint o parte preponderent a impedanei totale a
circuitului, este foarte important calcularea valorii exacte a impedanei.
Conversia de la uniti relative la uniti fizice, necesar dup efectuarea complet a
calculelor este simpl i se face cu relaiile:
I = I* Ib [A] (A-9a)
U = U* Ub [V] (A-9b)
S = S* Sb [VA] (A-9c)
P = P* Sb [W] (A-9d)
Q = Q* Sb [var] (A-9e)
De regul nu este necesar recalcularea n ohmi a impedanei, dar procedura este aceeai.
-
NTE XXXXX/XXXX
4
b
2
b*
S
UZZ [] (A-9f)
Tabel A-2
Mrimi electrice i dimensiunile lor
Mrime Simbol Dimensiune
Curent, A I [I]
Tensiune, V V [V]
Putere aparent, S S = P + jQ [VI]
Impedana, Z = R + jX [V/I]
Unghi de defazaj , , .a. fr dimensiuni
Timp, s t [T]
-
NTE XXXXX/XXXX
1
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 4
PARAMETRII GENERATOARELOR
Tip 1
SN [MVA]
UN
[kV]
IN
[kA]
Cos
N
Rezistena nfurrii la 150C
(200C)
[10-3
]
Reactanele n uniti relative
Constantele de
timp
[s]
Constantele
de inerie ale grupului
[s]
Stator Rotor Xd
Xd
Xd Xq X-
X0 Td0 Td0 Tj
1. Turbogeneratoare fabricate n ROMNIA
A 1300/900 3,75 6,3 0,343 0,8 33,3 345 0,123 0,169 0,689 0,689 0,151 0,0294
A 1300/1050 5,0 6,3 0,459 0,8 26,4 370 0,126 0,19 1,771 1,771 0,154 0,0695
A 1500/1400 9,0 6,3 0,825 0,8 11,6 341 0,142 0,2 1,877 1,877 0,173 0,0802
TA-12-2 15,0 6,3 1,375 0,8 4,82 0,115 0,175 1,82 1,82 0,14 0,055
TH-60-2 75,0 10,5 4,125 0,8 99,5 0,176 0,309 1,675 1,675 5,4 0,063 6,65
THA-160-2 187,5 15,75 6,9 0,8 0,212 0,319 2,067 2,067 4,8 0,063 5,76
THA-330-2 388 24,0 9,34 0,85 0,269 0,364 2,15 2,15 0,116 6,13 0,13 6,1
2. Hidrogeneratoare fabricate n ROMNIA
HVS 260/35-10 3,8 6,3 0,9 0,21 0,215 1,12
HVS 424/55-44 4,3 6,3 0,9 0,22 0,31 1,02
HVS 260/55-10 5,8 6,3 0,9
HVS 420/65-20 6,2 6,3 0,9 0,17 0,27 0,981
HVS 426/66-36 6,4 6,3 0,9 0,21 0,26 0,81
HVS375/150-24 8,5 6,3 0,9 0,18 0,27 1,089
HVS 380/90-28 8,85 6,3 0,9 0,17 0,245 0,935
HVS 375/100-24 9,5 6,3 0,9
HVS 602/95-44 12,5 6,3 0,9 0,21 0,32 1,03
HVS 795/90-64 21,0 10,5 0,9 3,97 182,5 0,2128 0,2938 0,8058 0,5328 0,217 0,0905
HVS 638/100-36 25,0 10,5 0,9 0,18 0,27 0,979
-
NTE XXXXX/XXXX
2
Tip 1
SN [MVA]
UN
[kV]
IN
[kA]
Cos
N
Rezistena nfurrii la 150C
(200C)
[10-3
]
Reactanele n uniti relative Constantele de
timp
[s]
Constantele
de inerie ale grupului
[s]
Stator Rotor Xd
Xd
Xd xq X-
X0 Td0 Td0 Tj
HVS 420/125-20 25,5 10,5 1,404 0,9 0,17 0,23 1,066
HVS 800/95-60 26,0 10,5 1,43 0,9 2,48 165 0,2398 0,3068 0,8712 0,5758 0,234 0,0896
KOT 27/12.8 27,55 6,3 2,528 0,98 0,3 0,42 1,0 0,7 1,65 0,028 1,82
HVS 423/167-16 62,0 10,5 3,41 0,9 0,171 0,264 1,06 6,4 0,255 5,16
HVS 463/160-4 85,0 15,75 3,11 0,9 0,194 0,255 0,609 6,53 0,383 5,33
HVS 396/215-10 90,0 15,75 3,3 0,9 0,151 0,167 1,05 0,609 7,15 0,064 5,59
HVS 1500/175-84 185,0 15,75 6,78 0,9 0,237 0,323 1,05 0,68 5,53 0,045 5,6
HVS 1500/175-84 190,0 15,75 6,97 0,9 0,439 165 0,316 0,38 1,14 0,84 0,26 0,11 6,6 0,068 8,1
3. Turbogeneratoare de fabricaie strin existente n SEN.
T-2-50-2 LMZ 58,8 10,5 3,24 0,85 0,128 0,19 1,73 1,73 6,0 0,04 11,9
TH-6378-2Skoda 62,5 10,5 3,44 0,8 0,125 0,2 2,2 2,2 6,0 0,04 6,4
GH-6378-2Skoda 68,75 10,5 3,78 0,8 0,173 0,262 2,1 2,1 6,0 0,04 6,4
TVF-60-2 LMZ 75,0 10,5
(6,3)
4,13 0,8 0,156 0,242 2,0 2,,0 6,4 0,0557 8,18
TVF-63-2 LMZ 78,75 10,5 4,13 0,8 0,139 0,22 1,67 1,67 6,4 0,0557 5,8
TV 2-100-2 117,5 13,8 4,93 0,85 1,45 335 0,14 0,2 1,8 1,8 0,17 0,08 13,0 0,38 4,42
TVF-100-2 LMZ 117,5 10,5 6,54 0,85 1,03 122 0,183 0,263 1,8 1,8 0,22 0,10 7,75 0,053 7,9
TV 2-150-2 166,5 18,0 5,35 0,85 1,41 436 0,12 0,18 1,49 1,49 0,15 0,07 11,9 0,42 4,97
D-6590-2SKODA 125,0 13,8 5,24 0,8 0,152 0,21 1,95 1,95 6,4 0,04 7,95
FTH 5400-63-2
SIEMENS
125,0 10,5 6,8 0,8 0,14 0,205 2,08 2,08 6,0 0,04 7,95
-
NTE XXXXX/XXXX
3
Tip 1
SN [MVA]
UN
[kV]
IN
[kA]
Cos
N
Rezistena nfurrii la 150C
(200C)
[10-3
]
Reactanele n uniti relative Constantele de
timp
[s]
Constantele
de inerie ale grupului
[s]
Stator Rotor Xd
Xd
Xd xq X-
X0 Td0 Td0 Tj
TVF-120-2 LMZ 141,2 10,5 7,76 0,85 0,192 0,278 1,907 1,907 7,75 0,053 8,3
H-644872/2-HH
SKODA
170,0 13,8 7,1 0,8 0,167 0,284 2,42 2,42 4,5 0,068 7,95
TVV-165-2 LMZ 176,5 18,0 5,67 0,85 2,36 118 0,21 0,3 1,71 1,71 0,26 0,11 4,8 0,063 7,50
H-6688-2VH
SKODA
235,0 15,75 9,06 0,85 0,212 0,276 1,92 1,92 6,4 0,0484 6,75
TVF-200-2 235,0 11,0 12,35 0,85 0,41 124 0,17 0,25 1,95 1,95 0,2 0,1 7,12 0,52 2,78
TGV-200-2 235,0 15,75 8,63 0,85 1,08 194 0,19 0,27 1,85 1,85 0,23 0,08 6,53 0,47 2,79
TVV-200-2 LMZ 235,0 15,75 9,06 0,85 1,21 87 0,19 0,27 1,85 1,85 0,23 0,1 6,4 0,04 5,77
TVV-200-2 ALMZ 247,0 15,75 9,06 0,85 0,19 0,25 2,2 2,2 6,4 0,048 6,7
T-252-520 370,0 24,0 8,9 0,85 0,249 0,36 2,29 2,29 6,23 0,144 6,6
4.Hidrogeneratoare de fabricaie strin existente n SEN.
EAHV-530/145-20
SKODA
54,0 10,5 2,75 0,85 0,206 0,328 1,2 0,855 6,4 0,255 9,65
HV 760732/14
SKODA
61,0 10,5 3,95 0,9 0,16 0,25 0,88 6,0 0,383 7,8
HVS 1500/175-84 185,0 15,75 6,78 0,9 0,237 0,323 1,05 0,68 5,53 0,045 5,6
5. Turbogenerator CNE Cernavod.
CANDU-700 MW
Canada
800,0 24,0 19,25 0,9 0,22 0,335 1,81 1,69 0,195 8,7 0,038 14,57
-
NTE XXXXX/XXXX
1
1.Grupurile de fabricaie romneasc au rezistena nfurrii dat la 200C pentru turbogeneratoare i 750C pentru hidrogeneratoare. 2.Pentru turbogeneratoare, adic pentru maini cu poli necai:
qd xx "
3. Pentru masini cu poli apareni xq depinde puin de saturaie, practic este considerat constant, aproximativ egal cu:
"
6,0 dq xx
4. La turbogeneratoare i la mainile cu nfurri pe ambele axe ale rotorului, n lips de date, se poate considera:
"
dxx
5. La mainile sincrone x0 (0,15 + 0,6) xd
6. Cu referire la rezistenele mainilor sincrone r0 = r+; r- >> r+ se determin experimental.
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 5
PARAMETRII COMPENSATOARELOR
Tipul
Puterea
nominal (MVAr)
Un
(%)
In
(kA)
cos
Reactana
(%)
Constante
de timp (sec.)
Constanta la inerie
GD2
Xd
X'd
Xd
T'd0
T'd
HK
682760/6
60
(-30)
5
3.3
-
177
33
22.7
11.7
2.2
0.78
CS-RSR
60
(-30)
5
3.3
-
168
32.74
28
8.68
1.692
0.78
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 6
SCHEMELE ECHIVALENTE DE SUCCESIUNE DIRECT ALE TRANSFORMATOARELOR I AUTOTRANSFORMATOARELOR
Transformatorul
Schema echivalent
Parametrii
X = XIJ
XJ1 = XJ2 = 2XIJ
XJ1 = XJ2 = XJ3 = 3XIJ
XI=0,5(XIM+XIJ-XMJ)
XM=0,5(XIM+XMJ-XIJ)
XJ=0,5(XIJ+XMJ-XIM)
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 7
RELAII DE CALCUL I SCHEME ECHIVALENTE PENTRU REACTANELE HOMOPOLARE
Scheme echivalente homopolare ale transformatoarelor i autotransformatoarelor
Schema de conexiuni Schema echivalent homopolar
Relaii de calcul
X0 = X
+ = XI-II
X0 = X
+ = XI-II
X0 =
X0=XI+XII=X
+I-II
XI XII
X0 = XI +
XI + XII
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Schema de conexiuni
Schema echivalent homopolar
Relaii de calcul
ntreaga schem echivalent a transformatorului se
introduce n schema
general a secvenei homopolare
X0 = X
+ + 3XN
X'I = XI + 3 XN (1-UI/UII)
X'II = XII +
(UI - UII) UI
+ 3 XN U
2
X'III = XIII + 3 XN UI/UII (cu raportare la tensiunea
primar)
-
NTE XXXXX/XXXX
1
-
NTE XXXXX/XXXX
1
O
O
+
+
O
+
+
O
-
NTE XXXXX/XXXX
2
-
NTE XXXXX/XXXX
3
-
NTE XXXXX/XXXX
4
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 10 SCHEME HOMOPOLARE PENTRU LINII ELECTRICE AERIENE
Nr. crt.
Tipul liniei
Schema echivalent
homopolar
Relaii de calcul ale elementelor
schemei echivalente
Valori
aproximative
1
a=X0 -Linii fr conductor de protecie X0 = 3,5X+
-Linii cu conductor de protecie OL X0 = 3X+
-Linii cu conductor de protecie OLAL X0 = 2X+
2
a=X0 -Linii fr conductor de protecie
X0 = 5,5X+
-Linii cu conductor de protecie OL X0 = 4,7X+
-Linii cu conductor de protecie OLAL
X0 = 3X+
3
a=kXm0
b=(1-k)Xm0
c=X0-Xm0
d=k(X0-Xm0)
e=(1-k)
(x0-xm0)
-Linii cu conductor de protecie OL Xm
0 = 1,7X+
X0-Xm0=1,3X+
4
a=Xm0
b=c=X0-Xm0
Idem
5
a=kXm0
b=X0-Xm0
c=k(X0-Xm0)
d=(1-k)
(X0-Xm0)
e=(1-k) Xm0
Idem
-
NTE XXXXX/XXXX
2
Anexa 10 (continuare) SCHEME HOMOPOLARE PENTRU LINII ELECTRICE AERIENE
Nr. crt.
Tipul liniei
Schema echivalent
homopolar
Relaii de calcul ale elementelor
schemei echivalente
Valori
aproximative
6
a=Xm
0I
b=c=(X0-Xm0)I
d=Xm0II
e=f= =(X0-Xm
0)II g=Xm
0III
h=i= =(X0-Xm
0)III
-Linii cu conductor de protecie OL
Xm0 = 1,7X+
X0-Xm0=1,3X+
7
a=Xm
0I
b=c=(X0-Xm0)I
d=Xm0II
e=f= =(X0-Xm
0)II g=Xm
0III
Idem
8
a=Xm
0I
b=c=(X0-Xm0)I
d=Xm0II
e=f= =(X0-Xm
0)II g=Xm
0III
h=i= =(X0-Xm
0)III
Idem
9
a=Xm
0I
b=c=(X0-Xm0)I
d=Xm0II
e=f= =(X0-Xm
0)II g=Xm
0III
h=i= =(X0-Xm
0)III j=X0IV gk=XhIV
Idem
10
(X0)2 - (Xm
0)2
a= X0
b= (X0)2 - (Xm
0)2
= - Xm
0
c= - b
-Linii cu conductor de protecie OL
Xm0 = 1,7X+
X0=3X+
-
NTE XXXXX/XXXX
3
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 11
VALORILE MEDII ALE PARAMETRILOR CARACTERISTICI PENTRU ELEMENTELE
CE INTERVIN N SCHEMA DE SUCCESIUNE DIRECT
A. GENERATOARE
Elementul
Valoarea reactanei [%]
xd xd xd
Turbogeneratoare: 25 MW 30100 MW 100300 MW Hidrogeneratoare: cu nf. de amortizare fr nf. de amortizare Compensatoare i motoare sincrone:
12,5 19 170
14,5 22 165
19,5 27 185
20 35 115
27 27 115
20 35 180
B. TRANSFORMATOARE
uk
Cu dou nfurri: 620 kV 35 kV 110 kV 220 kV
46 - - 7,5 - -
10,5 - -
10,5 - -
C. LINII AERIENE
Tensiunea
[kV]
Seciunea
[mm2]
R
[/km]
X
[/km]
YC x 10-6
[S/km]
110
3x150 OlAl 0,198 0,4 2,8
3x185 OlAl 0,16 0,4 2,84
3x240 OlAl 0,124 0,4 2,9
3x300 OlAl 0,1 0,4 2,97
3x450 OlAl 0,071 0,42 2,9
220 3x400 OlAl 0,078 0,41 2,7
3x450 OlAl 0,071 0,42 2,9
400 3 (2x450) OlAl 0,0325 0,334 3,485
-
NTE XXXXX/XXXX
2
D. CABLURI DE NALT TENSIUNE
Tensiunea
[kV]
Seciunea
[mm2]
R
[/km]
X
[/km]
YC x 10-6
[S/km]
110
3 x 170 Cu Pirelli 0.135 0.22 103.6
3 x 240 Cu 0.078 0.19 -
3 x 300 Cu 0.062 0.18 -
3 x 400 Cu Pirelli 0.063 0.11 -
3 x 400 0.05 0.17 122.0
3 x 400 (Cu Anglia) 0.04483 0.093 127.0
3 x 500 Al 0.0605 0.095 163.0
3 x 750 Pirelli 0.0392 - -
E. CABLURI DE MEDIE TENSIUNE (6, 10 i 20 kV) N MANTA
Seciunea
[mm2]
R
[/km]
X
[/km]
Cu Al 6 kV 10 kV 20 kV
3 x 95 0.188 0.306 0.093 0.098 0.117
3 x 120 0.149 0.241 0.091 0.095 0.112
3 x 150 0.119 0.194 0.088 0.092 0.109
3 x 185 0.097 0.155 0.086 0.090 0.106
-
a)turboalternatoare cu reglaj automat al tensiunii
-
b) hidroalternatoare cu reglaj al tensiunii i nfurri de amortizare
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 14
CALCULUL CURENILOR DE SCURTCIRCUIT NTR-O REEA DE NALT
TENSIUNE (SURSA DEPARTE DE LOCUL DE SCURTCIRCUIT)
n fig.A-1 se prezint schema reelei de nalt tensiune pentru calculul curentului de
scurtcircuit trifazat n punctele K1, K2 i K3. n tabelul A-1 sunt prezentai parametrii elementelor
acestei scheme.
n fig.A-2 este reprezentat schema de secven pozitiv a reelei pentru calculul
scurtcircuitului n punctul K1.
110 kV
-
NTE XXXXX/XXXX
2
Scurtcircuit n punctul K1.
Curentul de scurtcircuit trifazat la t = 0 pentru c = 1,1 este:
k
N"
kZ3
UcI
m72,5j34,0
ZZZ2
ZZZZZZ
2L1LT
2L1L2T1Ts1k
kA2,1273,53
1101,1
72,534,03
1101,1I
22
"
1k
Calculul curentului de oc
Deoarece calculul lui Zk n complex este laborios se prefer metoda uzual a raportului
impedanei determinat pe ansamblul reelei sau, pentru mai mult acuratee, metoda frecvenei
echivalente.
- Metoda raportului impedanei la locul de scurtcircuit
Pentru o impedan de scurtcircuit Zk = Rk + jXk se calculeaz raportul:
059,072,5
34,0
X
R
k
k
Din curba = f(R/X), (fig.5), rezult b = 1.92.
Se verific 1.15 1.92 = 2.2 > 2, deci se ia valoarea 2.
Ioc = 1.15 b 2 I"k = 2 2 12.19 = 34.48 kA.
Valoarea se confirm i pentru determinarea ca sum a aporturilor pe ramuri.
- Metoda frecvenei echivalente de 20 Hz.
Impedana Zk calculat mai sus este echivalent unei surse cu f = 50 Hz.
Calculul impedanei corespunztoare unei surse de 20 Hz se face n mod similar. Se
obine:
Zsc = (0.12 + j 0.48)
ZL1c = (0.32 + j 0.34) = ZL2c
29,2j335,0
ZZZ2
ZZZZZZ
c2Lc1LTc
c2Lc1LTcTcsckc
0585,050
20
29,2
335,0
f
f
X
R
X
R
n
c
c
c
-
NTE XXXXX/XXXX
3
Din curba = f(R/X), rezult: bc = 1.93
Se verific: 1.15 1.93 = 2.22 > 2, deci se ia valoarea 2.
Ioc = 2 2 12.19 = 34.48 kA.
Curentul de rupere i curentul de scurtcircuit stabilizat la scurtcircuit trifazat n orice punct
nu trebuie calculai intruct sunt egali cu componenta iniial a curentului de scurtcircuit i cu I"k.
Scurt circuit trifazat n punctul K2
75,5j37,02
ZZZZ 1LTs2k
kA14,1275,53
1101,1
75,537,03
1101,1
Z3
UcI
222k
N"
2k
Calculul curentului de oc
- Metoda raportului impedanei la locul de scurtcircuit
064,075,5
37,0
X
R , rezult b = 1,92
Se verific 1.92 1.15 = 2.2 > 2, deci se ia valoare 2:
Ioc = 2 2 12.12 = 34.28 kA.
- Metoda frecvenei echivalente
Zc = (0.356 + j 2.3) .
064,050
20
3,2
365,0
f
f
X
R
X
R
n
c
c
c , rezult b = 1,92
Ioc = 2 2 12.12 = 34.28 kA.
Raportul R/X ntre ramuri este acelai:
258,034,029,3
32,017,0
XX
RR
1LT
1LT
i valoarea total obinut este aceeai cu cea determinat prin impedana echivalent.
Scurtcircuit trifazat n punctul K3
-
NTE XXXXX/XXXX
4
22,14j52,3Z2
ZZZZ 3L
1LTs3k
kA7,465,143
1101,1
22,1452,33
1101,1
Z3
UcI
223k
N"
3k
Calculul curentului de oc.
- Metoda raportului impedanei la locul de scurtcircuit.
248,022,14
52,3
X
R , rezult b = 1,48
Se verific: 1.15 1.48 = 1.4 < 2, deci se menin valorile:
Ioc = 1.15 1.48 2 4.77 = 11.48 kA.
- Metoda frecvenei echivalente:
Zc = (3.52 + j 5.69) .
248,050
20
69,5
52,3
f
f
X
R
X
R
n
c
c
c , rezult b = 1,48
Ioc = 1.15 1.48 2 4.77 = 11.48 kA.
Calculul curenilor de scurtcircuit I"K i ioc pentru un scurtcircuit monofazat n
punctele K1, K2, K3.
Scurtcircuit n punctul K1.
Schemele echivalente de secven pozitiv, invers i zero pentru un scurtcircuit
monofazat, n punctul K1 sunt prezentate n fig.A.3.
-
NTE XXXXX/XXXX
5
Fig.A.3. Schemele echivalente de secven pozitiv, negativ i zero pentru un scurtcircuit n
punctul K1.
83,43,0
ZZZ2
ZZZZZ
0
2L
0
1L
0
T
0
2L
0
1L
0
T
0
T0
Z+ = Z- = 0.34 + j 5.72
Zd + Zi + Zh = 2(0.34 + j 5.72) + 0.3 + j 4.83 = 0.98 + j 16.27
kA86,1227,1698,0
1101,13
ZZ2
U3I
220
d
N)1("
1k
05,121,12
86,12
I
I)3("
1k
)1("
1k , ceea ce se explic prin: 1Z
Z0
Curentul de oc se calculeaz cu aceeai valoare a lui (1.92), ca i la scurtcircuitul trifazat:
Ioc = 2 2 12.86 = 36.37 kA
Scurtcircuit monofazat n punctul K2
secven direct
secven invers
Schema de
Schema de
Schema de
secven homopolar
0
0 0
0
0
0 0
-
- -
-
- -
-
-
+
+
+ +
+
+ +
1/3 IK1 = I+
= I- = I
0
-
NTE XXXXX/XXXX
6
Z+ = Z- = (0.37 + j 5.75) .
96,4j4,02
ZZZ 1LT0
Zk2 = 2(0.37 + j 5.75) + (0.4 + j 4.96) = 1.14 + j 16.46
kA73,1246,1614,1
1101,13I
22
)1("
2k
05,112,12
73,12
I
I)3("
2k
)1("
1k
b = 1.92 cu 1.15 1.92 = 2.2 > 2, deci se ia valoarea 2.
Ioc = 2 2 12.73 = 36.01 kA.
Scurtcircuit monofazat n punctul K3
31,30j85,9Z2
ZZZ 3L
1LT0
Z+ = Z- = 3.52 + j 14.22
Zk = 2(3.52 + j 14.22) + (9.85 + j 30.31) = 16.89 + j 58.75 .
kA43,375,5889,16
1101,13I
22
)1("
3k
7,077,4
43,3)3("
3
)1("
3 k
k
I
I, se explic prin 1
0
Z
Z
b = 1.48
ioc = 1.15 1.48 2 3.43 = 8.26 kA
Locul de Scurtcircuit
Z+ = Z-
[] Z0
[] I"(3)k [kA]
Ioc3 [kA]
I"(1)k [kA]
Ioc1 [kA]
I"(1)k/I"(3)
k
K1
0.34+j5.72 0.3+j4.83 12.21 34.48 12.86 36.37 1.05
K2
0.37+j5.75 0.4+j4.96 12.12 34.28 12.73 36.01 1.05
K3
3.52+j14.22 9.85+j30.31 4.77 11.48 3.43 8.26 0.72
-
7
Tabelul A.1 CALCULUL PARAMETRILOR ELEMENTELOR SCHEMEI DIN FIG.A-1
ECHIPAMENT
DATE NOMINALE
ALE ECHIPAMENTELOR
DATE I ECUAII
PENTRU CALCULUL LUI Z+ I Z0
Z+ = Z-
[]
Z0
[]
REEAUA SISTEMULUI
UN = 400 kV C = 1 S0 = 10000 MVA RS = 0,1XS XS = 0,995ZS
JTIT0
2
Ns
U/U
1
S
CUZ
X+S = 0,995 ZS
R+S = 0,1 XS
21,1
121/400
1
10000
4001Z
2
2
s
Z+S = 0,12 + j1,21
TRANSFORMA-TOARE T1,T2
SN = 250 MVA UT= 400 kV UJT= 121 kV uSC= 17% PSC= 850 kw D Yn-5
2
N
Nsc2
N
scT
N
2
NscT
S
UP
I3
CPR
S
U
100
uX
17,0250
110850R
23,8250
110
100
17X
2
T
2
T
Z+T = 0,17 + j 8,23
Z0=0,17 +j 0,823
LINII L1,L2 L3
LEA ; L= 2 km seciune 3 x 185 mm2 fir de gard de oel-aluminiu Z0 = 0,1576+j 0,4235 LEA ; L= 20 km seciune 3 x 185 mm2 fir de gard de oel Z0 = 0,1576+j 0,4235
2L1L ZZ
2R
R
R
R
2X
X
X
X
2L
0
2L
1L
0
1L
2L
0
2L
1L
0
1L
2R
R
2X
X
ZLZ
3L
0
3L
3L
0
3L
03L
847,0j315,0ZZ
315,01576,02RR
847,04235,02XX
2L1L
2L1L
2L1L
47,8j15,3Z
15,31576,020R
47,84235,020X
3L
3L
3L
X0L1 = X0L2 = 1,69
R0L1 = R0L2 = 0,63
Z0L1 = Z0L2 = 0,063+j 1,69
X0L3 = 25,41 R0L3 = 9,45 Z0L3 =9,45+j 25,41
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 15
CALCULUL CURENILOR DE SCURTCIRCUIT NTR-O REEA DE MT.
INFLUENA MOTOARELOR ASINCRONE.
n figura A.4 este reprezentat o reea de MT 20/6 kV. Calculele se efectueaz cu i fr
influena motoarelor asincrone.
Staia 20/6 kV este echipat cu dou transformatoare de 10 MVA fiecare, racordate prin
cte dou cabluri de 20 kV cu seciunea 3 X 240 mm2.
Fig.A.4. Schema unei reele de medie tensiune cu motoare asincrone racordate la 6 kV.
Deoarece rezistena de scurtcircuit este mic n raport cu reactana (Rk < 0,3 Xk), este suficent de
exact s se calculeze numai reactana de scurtcircuit a echipamentelor i reactana de scurtcircuit Xk la
locul de scurtcircuit K.
n continuare se calculeaz curentul de scurtcircuit Ik n uniti absolute i n uniti relative.
Calculul n uniti absolute.
n tabelul A.3 sunt prezentate rectanele de scurtcircuit Xk ale elementelor reelei din fig. A.4.
Dac cele dou ntreruptoare IO1 i IO2 sunt deschise, la scurtcircuit n punctul K nu intervine aportul
celor dou motoare M1 i M2.
Curentul de scurtcircuit trifazat, fr influena motoarelor asincrone M1 i M2, pentru o vcaloare a
lui c = 1,1 este calculat cu expresia:
kA44,16232,03
61,1I"k
~ ~
Ssc = 600 MVA
UN = 20 kV
Cablu L1 l =4km Cablu L2
XLES = 0,1 XLES = 0,1
T1 T2
S = 10 MVA S = 10 MVA
usc = 7% usc = 7%
UN = 6 kV
IO IO
M1 M2
-
NTE XXXXX/XXXX
2
n concordan cu calculul curenilor de scurtcircuit trifazat alimentat din surse independente
(nebuclate) curentul total la locul de defect se obine prin nsumarea aporturilorpariale ale surselor:
Ik = I
k (fr motoare) + I
kM1 +IkM2
Tabel A.3
Calculul n uniti absolute al parametrilor elementelor schemei A.4
(fr influena motoarelor M1 i M2).
Element de reea Formule i calcul Reactane
X []
Aport sistem
2
2
2
JT
IT
"
sc
2
NS
3,6/20
1
600
201,1
U
U
1
S
UcX
0,073
Cablu L1
22
JT
IT
'
1L1L3,6/20
141,0
U
U
1IXX
0,04
Transformator T1
10
3,6
100
7
S
U
100
uX
ZX
2
1T
2
JTsc1T
TT
0,278
L1 + T1 2T2L1T1L XXXX 0,318
(L1 + T1) (L2 + T2) 1T1L XX2
1
0,159
Reactana de scurtcircuit 1T1Lsk XX
2
1XX
0,232
Curenii pariali de scurtcircuit IkM1 i IkM2 (ntreruptoarele sunt nchise), respectiv reactanele de
scurtcircuit ale motoarelor, sunt calculate cu formulele:
Motorul M 1:
3577,1303,5
6
5
1
S
U
I/I
1Z
2
N
2
N
Np
1M
n care:
MVA303,5kVA530396,088,0
4480
cos
PS NN
Motorul M 2: (echivalent al celor trei motoare identice):
-
NTE XXXXX/XXXX
3
343,1595,1
6
6,5
1
3
1Z
2
2M
n care:
MVA595,1kVA1595956,082,0
1250SN
Curenii de scurtcircuit pariali sunt:
kA84,2343,13
61,1
Z3
UcI
kA81,2357,13
61,1
Z3
UcI
2M
N"
2KM
1M
N"
1KM
Curentul n uniti relative.
Pentru calculul n uniti relative se aleg dou mrimi de referin la care se raporteaz toate
celelalte. Pentru exemplul prezentat anterior aceste mrimi pot fi:
Ub = UN i Sb = 1000 MVA
Mrimile, exprimate n uniti relative i notate cu *, sunt definite dup cum urmeaz:
U* = U/Ub; I* = I Ub/Sb; Z* = Z Sb/U2b ; S* = S/Sb
n cazul n care raportul de transformare al transformatoarelor difer de cel nominal, acesta se
poate exprima n uniti relative astfel:
9524,020
6
3,6
20
U
U
U
U
NIT
NJT
JT
IT .
Pentru calculul componentei iniiale a curentului de scurtcircuit, fr aportul motoarelor
asincrone, n tabelul A.4 sunt prezentate reactanele de scurtcircuit ale elementelor, exprimate n uniti
relative.
Tabelul A.4
Calculul n uniti relative al parametrilor elementelor schemei din figura A.4.
Element de reea Formule i calcul Reactane [u.r.]
-
NTE XXXXX/XXXX
4
Aport sistem
2
2
2
b
b
2
JT
IT
*
sc
*2
N*
s9524,0
1
1000
600
11,1
U
S
U
U
1
S
UcX
2,02
Cablu L1
222
JT
IT
2
IT
b1L
*
1L9524,0
1
20
100041,0
U
U
1
U
SIXX
1,1025
Transformator
T 1
*
T
*
T ZX
2
2
2
b
b
1T
JTsc*
1T6
1000
10
3,6
100
7
U
S
S
U
100
UX
7,7115
L 1 + T 1 *2T
*
2L
*
1T
*
1L XXXX 8,82
(L 1 + T 1) (L 2 + T
2) paralel * 1T*1L XX
2
1
4,41
Reactana de
scurtcircuit *1*1**
2
1TLsK XXXX
6,43
Astfel:
099,043,63
11,1
X3
UcI
*
k
*
N"*
)2siM1faraM(K
Curentul de scurtcircuit (n kA) se calculeaz cu formula:
kA5,166
1000099,0
U
SII
b
b"*
3siM1faraM(K
"
)2siM1faraM(k
Reactanele de scurtcircuit, n uniti relative, ale motoarelor asincrone sunt:
Motorul M 1:
71,37303,5
1000
5
1
S
S
I/I
1
U
S
S
U
I/I
1Z
N
b
Np2
b
b
N
2
N
Np
*
1M
Motorul M 2:
32,37595,1
1000
6,5
1
3
1
S
S
I/I
1
3
1Z
N
b
Np
*
2M
Curenii pariali de scurtcircuit se calculeaz cu formula:
kA81,201686,071,373
11,1
Z3
U1,1I
*
1M
*"*
1KM
-
NTE XXXXX/XXXX
5
kA84,2017,032,373
11,1
Z3
U1,1I
*
2M
*"*
2KM
Curentul de scurtcircuit n punctul K, incluznd influena motoarelor, este:
kA09,2284,281,244,16IIII " 2KM"
1KM
"
)efaramotoar(k
"
k
Aportul motoarelor asincrone mrete curentul de scurtcircuit cu 30 % fa de valoarea fr
motoare:
MVA6,22909,2263IU3S "kN"
k
Pentru calculul aportului la scurtcircuit al reelei este valabil relaia:
kA44,16III "KsrsKs
Pentru calculul curentului de rupere la motoare pentru un timp de rupere imin =0,1 s se gsesc din
curbele respective valorile lui i q (fig. 11 i 16) astfel:
Cu: ;51,5
63
3,5
81,2
U3
S
I
I
I
N
N
"
1KM
1NM
1KM
rezult M1 = 0,75
i: 74,0;15,6
63
36,1
84,2
I
I2M
2NM
"
2KM
n funcie de puterea nominal,pe fiecare pereche de poli din curbe rezult:
Pentru M1 : P = 2,24 MW qM1 = 0,69;
Pentru M2 : P = 1,25 MW qM2 =0,6.
Curentul trifazat de rupere al fiecrui motor se calculeaz astfel:
IrM1 = M1 qM1 IKM1 =0,75 0,69 2,81 = 1,45 kA;
IrM2 = M2 qM2 IKM2 =0,74 0,6 2,84 = 1,26 kA.
Curentul de scurtcircuit trifazat la rupere devine:
Ir = Irs + IrM1 + IrM2 =16,44 + 1,45 + 1,26 = 19,15 kA,
fa de valoarea de 16,44 kA, fr aportul motoarelor.
-
NTE XXXXX/XXXX
1
Anexa 16
CALCULUL CURENILOR N CAZUL UNUI SCURTCIRCUIT
APROAPE DE GENERATOR.
Curenii de scurtcircuit n punctele K1 K4 din figura A. 5 sunt calculai ca n anexa 15.
Fig. A. 5. Schema unei reele cu bloc generator transformator i bar de servicii proprii.
Un generator este conectat bloc la sistem de 220 kV cu o putere de scurtcircuit la t = 0 de Ssc =
8000 MVA.
Transformatorul de servicii proprii de la bornele generatorului este cu trei nfurrii, alimentnd
dou sisteme de bare cu UN = 6 kV.
Influena motoarelor asincrone asupra curentului de scurtcircuit se ia n considerare cnd se
calculeaz scurtcircuitele n punctele K2, K3 i K4 . Motoarele asincrone racordate la joas tensiune pot fi
considerate ca grupuri de motoare.
Sistem K1
220 kV Sscc = 8000 MVA
(Sscc max = 12000 MVA)
T
Transformator T
ST = 250 MVA
usc = 14 %
UT/UJT =242/15,75 kV
Generator G
SG = 235 MVA
x+
= 19,1%
cos = 0,85
UG = 15 kV
G
Y
Y
Y Y
TA A
B C
Transformator
auxiliar TA
STA =25 MVA
15,75/6,3/6,3 kV
usc = 16,3%, 8%, 8%
Psc =29 kW
K2
K3
M1-2 M3 M4 M9 13 M14 M5 M6 M7-8
T9 13 T14 T15-19 T20
2x0,7 1x1,25 1x4,48
MW MW MW
1x4,48 1x1,25 2x0,7
MW MW MW 660V 380V
380V 660V M M M M
5x0,9 MW 1MW 5x0,9 MW 1 MW
6 kV 6 kV
M M M M M M K4
-
NTE XXXXX/XXXX
2
IMPEDANELE DE SCURTCIRCUIT ALE ECHIPAMENTELOR.
n tabelul A. 5 sunt prezentate datele nominale ale echipamentelor, reactanelor de scurtcircuit ale
acestora i formulele cu care se calculeaz.
Pentru calculul curenilor de scurtcircuit n punctele K2 i K3 se ia n valoare maxim a puterii de
scurtcircuit Ssc, estimat n funcie de dezvoltarea n perspectiv a sistemului energetic.
Tabelul A.5
Calculul parametrilor elementelor schemei A.3.
Echipamentul Datele nominale
ale echipamentului
Datele i ecuaiile pentru
calculul lui Z+ i Z0
Z+ = Z
-
[]
Z0
[]
1 2 3 4 5
Reeaua
sistemului S
UN = 220 kV;
c = 1,1;
Ssc = 8000 MVA
ss
ss
sc
2
Ns
Z995,0X
X1,0R
S
UcZ
622,6j6622,0Z
655,68000
2201,1Z
s
2
s
Transformator T SN =250 MVA
U/UJ = 242/15 kV
usc = 14%
Psc = 520 kW
TJTTTK
2
ji
TTJTrap
2
T
2
TTIT
2
N
2
Nsc
2
N
scTIT
N
2
NscTIT
ZKZ
U/U
1XX
RZX
S
UP
I3
PR
S
U
100
uZ
0019,0R
126,0
15/242
18,32X
8,32j47,0Z
8,32
487,08,32X
487,0250
24252,0R
8,32250
242
100
14Z
TJTrap
2TJTrap
TJT
22
TIT
2
2
TJT
2
TIT
ZTJT rap =0,0019 + j0,126
ZTK =1,1(0,0019 + j0,126)
-
NTE XXXXX/XXXX
3
TA SN =25 MVA
U1/UJ/UJ =
15,75/6,3/6,3 kV
usc = 8%/8%/16%
PSC AB = PSC AC
= 72 kW
PSC BC =145 kW
587,1j0576,0Z
587,1
0576,0588,1X
793,0J0286,0ZZ
793,00286,0794,0
XX
0576,0
25
75,15145,0R
0286,0
25
75,15072,0RR
588,125
75,15
100
16Z
794,0ZZ
794,025
75,15
100
8Z
BC
22
BC
ACAB
22
ACAB
2
2
BC
2
2
ACAB
BC
ABAC
2
AB
2jirapJT
ABBCACC
ACABBCB
BCACABA
U/U
1ZZ
ZZZ2
1Z
ZZZ2
1Z
ZZZ2
1Z
0Z
1293,0j
0046,0ZZ
808,0j0288,0
616,1j0576,02
1Z
808,0j0288,0
616,1j0576,02
1Z
0015,0j0002,0
03,0j004,02
1Z
AJT
CJTBJT
C
B
A
T 9 13
T 15 19
SN =2,5 MVA
Ui/Uj =6,3/0,69 kV
Usc =6%
Psc = 23,5 kW
0106,00018,0Z
886,0j149,0Z
886,0
149,0953,0X
149,0
5,2
3,60235,0R
953,05,2
3,6
100
6Z
RAP139T
139T
22
139T
2
2
139T
2
139T
-
NTE XXXXX/XXXX
4
T 14
T 20
SN = 1,6 MVA
Ui/Uj = 6,3/0,4 Kv
usc = 6%
Psc = 16,5 kW
006,0j001,0Z
466,1j256,0Z
466,1
256,0488,1X
256,0
6,1
3,160165,0R
488,16,1
3,6
100
6Z
RAP14T
14T
22
14T
2
2
14T
2
14T
Generator
G
SG = 235 MVA
UG =15 Kv
xd = 19,1%
cos = 0,85
RG = 0,05 Xd
ZG = RG + j Xd =
= Xd (0,05 + j) =
sinx1
cK
j05,0S
UX
"
d
G
G
2
G"
d
9991,0
5267,0191,1
1,1K
183,0j009,0
j05,0235
15191,0Z
G
2
G
TG
2
JT
2
ITGTrapGT
T
"
d
2
JTIT
GNGTrap
GGGK
ZZ
U
UKZ
sinxx1
c
U/U
U/UK
ZKZ
18,74j55,2
8,32j487,02,43j125,2
976,08,32j487,0
183,0j009,0
75,15
242967,0Z
0967
5267,014,0191,01
1,1
242
75,15
15
220K
183,0j009,0
183,0j009,0
9991,0Z
2
GT
2
GTrap
GK
-
NTE XXXXX/XXXX
5
CALCULUL CURENILOR DE SCURTCIRCUIT.
Scurtcircuit n punctul K1. Calculul se efectueaz n conformitate cu formulele de la par. VI.4.
Se neglijeaz aportul motoarelor asincrone (deoarece aporul lor este mai mic de 5%).
Curentul de scurtcircuit trifazat:
.kA91,22I;kA804,22j1568,2III
;kA02,21I;kA92,20j092,2Z3
U1,1I
;kA99,202203
8000
U3
SI
;kA89,1I
;kA884,1j0648,0Z3
U1,1"I
I"II
"
K
"
KS
"
KGT
"
K
"
KS
s
N"
KS
N
sc"
KS
"
KGT
GT
KGT
"
KSKGT
"
K
Curentul de oc:
Ioc = Ioc GT + iocS
Aportul generatorului:
kA08,589,129,1I2i
9,10344,018,74/55,2X/RX/R
"
KGTsocGT
GTGTGT
Aportul sistemului:
kA1,5702,5208,5i
kA02,5202,21275,1I2i
soc
"
KSssocS
Pentru tmin = 0,1s, curentul de declanare:
kA69,2202,2167,1I
kA67,189,1882,0I
058,315/220/06,9/89,1U/UI/II/I
882,0e72,062,0;II
IIIII
r
rGT
jiNGKGTNGrap
"
k
I/I32,0
s1,0
"
KGTrGT
"
KSrGTrsrGT
*'
r
NGnK
Scurtcircuit n punctul K2. Valoarea iniial a curentului de scurtcircuit trifazat n punctul K2
(fr influena motoarelor asincrone) este suma curenilor de scurtcircuit IKG i IKT:
-
NTE XXXXX/XXXX
6
kA38,108I;kA09,108j28,4III
kA27,56I
;kA12,56j72,1
Z
U
U
1Z3
UcI
;kA11,52I;kA97,51j56,2Z3
UcI
"
K
"
KT
"
KG
"
K
"
KT
S2
jG
iG
KT
NG"
KT
"
KG
KG
N"
KG
Deoarece R
-
NTE XXXXX/XXXX
7
,kA38,108088,03
151,1
Z3
UcI
echiv
G"
K
aceleai cu cel determinat n cele dou ipoteze.
ioc = iocG + iocT,
unde: kA07,13711,52286,1I2i "KGGsocG
pentru RG/Xd = 0,05 G =1,86,
iar Ioc T = T = 2 56,27 = 147,22 kA
pentru R/X = 0,0052/0,17 = 0,0306 T = 1,85,
rezult: Ioc = 284,29 kA.
Curentul de rupere:
Irt =IrG + IrT = IrG + IKT, deoarece IrT = IKT
IrG = IKG, IKG/ING = 52,11/9,06 = 5,75 0,1s = 0,74
IrG = 0,74 52,11 = 38,56 kA
Ir = 38,56 + 56,27 = 94,83 kA
ntruct n punctul K2 nu exist ntreruptor care s rup ntregul curent, poate prezenta interes
numai aportul prin transformator, pentru ntreruptorul respectiv Ir = IKT.
Aportul motoarelor asincrone la valoarea curentului de scurtcircuit se poate calcula cu valorile
impedanelor din tabelele A.6, A.7, raportate la 15 kV:
ZM 1-4 = (0,097 + j 0,809) = ZM 5-8
ZM + T 9-13 = (0,48 + j 1,25) = ZM + T 15-19
ZM + T 14 = (2,266 + j 6,23) = ZM + T 20
ZMB = ZMC = (0,105 + j 0,462)
-
NTE XXXXX/XXXX
8
Tabelul A. 6.
Caracteristicile motoarelor asincrone racordate la joas
tensiune i transformatoarelor MT/JT.
UM
1 2 3 4
Transformator nr. 9 13; 15 19 nr.14; 20
SNT MVA 2,5 1,6
Ui kV 6,3 6,3
Uj kV 0,66 0,4
usc % 6 6
Psc kW 23,5 16,5
Motoare
PM MW 0,9 1,0
UN kV 0,66 0,38
cos 0,8 0,9 = 0,72 0,72
Ip/IN 5 5
RM/XM 0,42 0,42
XM 1,3 1,3
SM = PM/cos kVA 1,25 1,39
ZT 0,953 1,488
RT 0,149 0,256
XT 0,886 1,466
ZM 0,0697 0,0206
RM = 0,42 XM 0,027 0,0081
XM = 0,922 ZM 0,0643 0,0192
IKM (UN = 0,66 kV; 0,38 kV; c = 1,05) kA 5,74 11,8
ZM rap =ZM (Ui/Uj)2 5,813 5,111
RM rap =RM (Ui/Uj)2 2,252 2,010
XM rap =XM (Ui/Uj)2 5,363 4,764
RT + RM rap 2,401 2,266
ZT + ZM rap 6,249 6,23
XT + XM rap 6,766 6,599
IKT (UN = 6,3 kV; c = 1,1 kA 0,592 0,607
-
NTE XXXXX/XXXX
9
.kA48,6545,13
75,151,1
Z3
UcI
509,1j331,0ZZZZ
ZZZZZZ
Z89,2j656,0ZU
UZ
ATM
NG"
TAKM
MCrapMBrapCB
MCrapCMBrapB
ATAM
MCMB
2
jTA
iTAMBrap
Tabelul A.7
Caracteristicile motoarelor asincrone racordate direct la bara de 6 kV.
UM
1 2 3 4 5
Nr. 1, 2; 7; 8 Nr. 3; 6 Nr. 4;5
PN MW 0,7 1,25 4,48
Nr. uniti buc. 4 2 2
UN kV 6 6 6
cos 0,85 0,82 0,88
0,945 0,956 0,96
Ip/IN 5,1 5,6 5
Perechi poli p 3 2 3
SN = PN/cos MVA 0,87 1,59 5,303
IN = SN/(3 UN) kA 0,084 0,153 0,511
IK/IN (cIp/IN) 5,61 6,16 5,5
m = PN/p MW 0,23 0,63 1,49
RM/XM 0,15 0,15 0,10
M 1,65 1,65 1,75
(tmin = 0,1s) 0,75 0,725 0,74
q (tmin = 0,1s) 0,6 0,52 0,61
IKN = (IK/IT) IN kA 0,47 0,94 2,81
ioc = KM 2 IKN kA 1,097 2,193 6,95
irM = q IKN kA 0,212 0,354 1,268
N
2
N
Np
MS
U
I/I
1Z
8,11 4,043 1,358
XM 0,989 ZM 8,021
0,989 ZM 3,999
0,995 ZM 1,351
RM 0,15 XM 1,203
0,15 XM 0,6
0,1 XM 0,135
-
NTE XXXXX/XXXX
10
Curentul dat de motoarele asincrone la scurtcircuit n punctul K2 trebuie luat n considerare
deoarece acesta mrete cu circa 7% curentul dat de generator i de sistem.
Suma curenilor de scurtcircuit va fi:
IK + IKM-AT 108,38 + 6,48 =114,86 kA
Curentul de oc suplimentar i curentul de rupere dai de motoarele asincrone se adaug calculnd
ioc M-AT i IrM-AT:
ioc M-AT = 2 IKM-AT = 1,72 6,48 = 15,58 kA
Pentru s-a luat n prim aproximare valoarea de 1,7 (n tabelele A.6 i A.7 are fie
valoarea 1,65, fie 1,75 pentru motoarele racordate la MT i 1,3 pentru cele racordate la JT).
Fig. A.6. Schema de succesiune pozitiv pentru calculul aportului de scurtcircuit al motoarelor
racordate la JT i MT (impedanele racordate la 15 kV raport 15,75/6,3 kV)
Fig. A.7. Detaliu privind motoarele asincrone conectate la bara de 6 kV n figura A.5.
-
NTE XXXXX/XXXX
11
Cnd se calculeaz ioc cu metoda frecvenei echivalente, cu impedanele din tabelele A.5 A.7,
gsim c = 1,701 i rezult:
ioc = c 2 IKM-AT = 1,701 2 6,48 = 15,59 kA,
practic egal cu cel calculat mai sus.
Se poate exprima c IrM-AT = IKM-AT.
Datorit faptului c IrG +IrM-AT < IrT IrT = IKT, capacitatea de rupere antreruptorului dintre
generator i transformator poate fi calculat cu IrT = 56,27 kA.
Scurtcircuit n punctul K3.
Valoarea iniial a curentului de scurtcircuit trifazat este dat de suma curenilor:
Ik = IKT + IK (M1.M5) + IK 9M +T9-14)
Calcularea curentului IKTA (fig. A.8):
Fig. A.8. Schema reactanelor de succesiune pozitiv pentru calculul curentului
de scurtcircuit n punctul K3.
1431,0Z
143,0j0049,0ZZZZ
ZZZZZZ
KTA
MCechivrapcjTAjT
MCcjTechivAJT
BJTKTA
unde: ZBJT = ZcjT = (0,0046 + j 0,1239)
ZAjT = 0
-
NTE XXXXX/XXXX
12
kA73,26I
kA7,26j9153,0Z3
UcI
462,0j105,0ZZZ
014,0j0004,0Z
"
KTA
KTA
N"
KTA
2015TM85MMC
echivrap
tiind c:
kA69,4I;kA655,4j558,0I
"
41MK
"
41MK
i
663,2j023,1I"
149TMK
kA;
85,2I"
149TMK
kA
rezult:
.kA12,34I;kA028,3j496,2I "K"
K
Deducem puterea de scurtcircuit:
SK = 3 UN IK = 3 6 34,12 = 354,6 MVA.
Valorile factorului pentru calculul curentului de oc sunt:
"
149TMK149TM
"
41MK41M
"
KTATAsoc
12,3/17,13
149TM
"
41MK
soc
41M
1293,0/0046,03
TA
I2I2I215,1i
35,1e98,002,1
55,169,42
24,10
I2
i
86,1e98,002,1
ioc = 96,58 kA
cu 1,15 TA = 2,14 (metoda raportului impedanei la locul de defect) i raportul R/X al motoarelor la
joas tensiune, inclusiv transformatoarele lor (tabelul A.6), rezult valoarea medie:
99,112,342
58,96
I2
i"
K
soc
-
NTE XXXXX/XXXX
13
Curentul de declanare calculat anterior arat c valoarea curentului IKG este mai mic dect de
dou ori ING, astfel nct IrTA = IKTA (departe de generatorul de scurtcircuit):
IrTA =IrTA
Ir = IrTA + Ir (M14) + Ir (M+T914)
kA08,4IqI"
KMi
4
1i
ii41Mr
(conform tabelului A.7)
kA75,085,2342,077,0IqI"
149TNK149TMr
pentru = 0,77 (tmin = 0,1s) cu IK/IM =5 i q = 0,342, corespunztor puterii motoarelor asincrone de
joas tensiune pe perechi de poli (putere nominal 0,3 MW i p = 2):
Ir = 26,73 + 4,08 + 0,75 = 31,56 kA (Ir/IK = 0,92; tmin = 0,1s)
Scurtcircuit n punctul K2.
IK se calculeaz cu ajutorul schemei din figura A.9:
Fig. A.9. Schema de succesiune pozitiv pentru calculul curentului de scurtcircuit n punctul K4
kA49,46I;kA36,45j18.10III
kA06,11I
kA19,10j3,4Z3
UcI
kA43,35I
kA17,35j88,5ZZ3
UcI
"
K
"
KM
"
KT
"
K
"
14KM
20M
N"
14KM
"
KT
14Tp
N"
KT
-
NTE XXXXX/XXXX
14
Calculul curentului de oc:
ioc = ioc T 14 + ioc M 14
ioc T 14 = 2 IKT, unde = f (R/X) = 1,65
R/X = 1,065/6,372 = 0,167
Conform metodei raportului impedanei la locul de defect, este necesar s se ia:
1,15 = 1,15 1,65 =1,9
n acest caz, pentru scurtcircuitul la joas tensiune = 1,8.
ioc M 14 = M2 IKM, unde M = 1,3 (tabelul A.7);
ioc = 1,8 2 35,43 + 1,3 2 11,06 = 110,52 kA.
Dac la calculul Ioc T 14, impedana transformatorului de joas tensiune reprezint principala parte
a sumei Zp + ZT14, se considere numai raportul R/X al transformatorului pentru determinarea lui :
RT14/XT14 = 1,032/5,911 = 0,175,
Rezult: = 1,6 i un curent de oc total:
ioc = 1,6 2 35,43 + 1,3 2 11,06 = 100,5 kA, mai mic cu circa 10%.