partea 3 - registru 2 1-38

Calcule staticeRegistrul 2

Calcule statice

Pagina

mbinri mecanice2- 1

Ancor de pan cprior 70946 000/70947 0002- 3

Ancor de pan cprior 70948 000/70949 0002- 7

Ancor de pan cprior 70950 000/70951 0002-11




Suport grind 71110 0902-27





mbinare cu band perforat n cazul ncrcrii la traciune n ipoteza H2-33

Papuc grind2-35

Platband de legtur pentru grind T 71076 000/71078 0002-41

Ancor profilat 71076 000/71078 0002-42

Ancor profilat 71080 0002-45




Element de mbinare a grinzilor 71120 0902-53







Papuc reazem cu posibilitate de reglare vertical 71313 0002-81

mbinri mecanice

mbinri prin cuie a lemnului

i a materialelor lemnoase

Explicaii

dn indic diametrul nominal al tijei lise a cuiului.

Grosimea minim a lemnului trebuie s fie egal cu lungimea nominal a cuielor ancor.

Adncimea minim de introducere a cuielor ancor trebuie s fie de 8 x dn.

Gurirea prealabil: gurile pentru cuie trebuie s fie iniiate pe toat lungimea necesar a cuiului; gurile iniiate trebuie s aib diametrul de 0,9 x dn.

Valorile de ncrcare admisibile ale cuielor ancor conform aprobrii oficiului de supraveghere a execuiei n construcii nr.Z9.1-90.

Dac adncimea de batere a cuiului este cuprins ntre 4 i 8 dn, ncrcarea admisibil a cuiului n planul de forfecare cel mai apropiat de vrful cuiului, N1 admisibil, trebuie redus n raport cu adncimea de batere prescris de

8 dn.

Distana dintre cuie

conform DIN 1052Distana dintre cuie

paralel cu direcia forei

minim

fr gurire prealabil1)cu gurire prealabil

ntrell cu direcia fibrei10 dn

12 dn2)5 dn

pe direcia fibrei5 dn5 dn

de la marginea solicitatll cu direcia fibrei15 dn10 dn

pe direcia fibrei 7 dn10 dn2)5 dn

de la marginea nesolicitatll cu direcia fibrei 7 dn dn10 dn2)5 dn

pe direcia fibrei dn5 dn3 dn 5

1) La Douglasie la dn ( 3,1 mm este necesar ntotdeauna gurirea prealabil.

2) La dn > 4,2 mm.

2 1

mbinri mecanice

mbinri n cuie a lemnului

i a materialelor lemnoase

Elementele de mbinare AV sunt prevzute pe toat suprafaa cu guri pentru cuie, pentru a putea corespunde tuturor posibilitilor de utilizare.

n aceast documentaie static, la cele mai importante legturi, gurile pentru cuie din elementele de mbinare sunt marcate cu un punct negru.

Pentru cuiul piaptn AV, la o mbinare prin cuie dintre metal i material lemnos, distanele minime trebuie respectate conform DIN 1052.

Indicaii referitoare la capacitatea de ncrcare a cuielor i plcilor perforate.

ncrcarea admisibil a cuielor ancor AV

(Aprobarea nr. Z 9.1 90 pentru cuie ancor AV)

Pentru mbinri lemn-metal trebuie utilizate cuiele ancor AV cu un diametru de dn = 4,0 mm.

ncrcarea admisibil a cuielor ancor n ipoteza de ncrcare H se calculeaz conform DIN 10562, indiferent de clasa de calitate i de direcia fibrei lemnului, pentru un plan de forfecare, conform urmtoarei ecuaii:

unde, zul N1= ncrcare admisibil

i dn reprezint diametrul cuiului n mm

La mbinarea lemnului masiv sau lemnului stratificat cu pri din metal, ncrcarea admisibil a cuiului se mrete cu 25%.

Pentru ca mbinarea lemn-metal s poat prelua fora transmitoare F, trebuie dispuse cel puin attea cuie ancor, nct produsul dintre numrul cuielor i ncrcarea admisibil pe fiecare cui n parte s fie mai mare ca F.

( zul N1 = 714 n n [N]

unde, n reprezint numrul cuielor

pe elementul din lemn.

2 2

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70946 000/70947 000

nlimea

ancorei de pan cprior170 mm

Grosimea tablei2,0 mm

Numrul necesar al cuielor pieptn pe fiecare bra n parte5

Fora de traciune admisibil pentru o pereche

de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)

Grosimea

lemnului6 cm1,88

7 cm1,88

8 cm1,88

9 cm1,88

( 10 cm1,88

Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.

Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 3

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70946 000/70947 000

Posibiliti de solicitare:

I. Forfecarea cuielor prin for vertical

II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune

III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune

2. Calcul static

2.1. Centrul de greutate al cuiului

2.2. Solicitarea grupului de cuie

I. Prin for de traciune (forfecare)

FN =; unde

FN = fora de forfecare a cuiului

FZ = fora de traciune (direcia z)

u = numrul de cuie

II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)

(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 4

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70946 000/70947 000

Descompunere n componente

Orizontal:

Vertical:

III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)

(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:

Din condiia conform DIN 1052 12

rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 0,94 kN

2 5

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70946 000/70947 000

3. Calcul

I. ncrcarea cuiului prin

II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)

III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupului mijloacelor de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)

0,426 + 0,563 = 0989 < 1,0

Calculul forei de traciune transversal

(Oficiul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)

b > ys

b = 6

b = 6

b = 6

b = 6

Traciunea transversal nu este determinant.

2 6

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70948 000/70949 000

nlimea



Numrul necesar al cuielor pieptn pe fiecare bra n parte7



Grosimea

lemnului6 cm3,56

7 cm3,56

8 cm3,56

9 cm3,56

( 10 cm3,56



Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70948 000/70949 000





2. Calcul static



I.Prin for de traciune (forfecare)

FN =; unde



u = numrul de cuie


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 8

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70948 000/70949 000


Orizontal:

Vertical:


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:

Din condiia conform DIN 1052 12


2 9

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70948 000/70949 000

3. Calcul



III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)


(Biroul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)

b ysb = 6

b = 6,5

b ys

b = 7

b = 8

b = 9

b = 10


2 10

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70950 000/70951 000

nlimea



Numrul necesar al cuielor piaptn pe fiecare bra n parte9



Grosimea

lemnului6 cm5,64

7 cm5,64

8 cm5,64

9 cm5,64

( 10 cm5,64



Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70950 000/70951 000





2. Calcul static




FN =; unde



u = numrul de cuie


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 12

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70950 000/70951 000


Orizontal:

Vertical:


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:

Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4


2 13

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70950 000/70951 000

3. Calcul






b ys

(ys = 7,5 cm)

b = 6

b = 7,5

b ys


2 14

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70952 000/70953 000

nlimea






Grosimea

lemnului6 cm6,63

7 cm7,74

8 cm8,00

9 cm8,00

( 10 cm8,00



Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70952 000/70953 000





2. Calcul static


2.2. Solicitarea grupei de cuie


FN =; unde



u = numrul de cuie


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 16

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70952 000/70953 000


Orizontal:

Vertical:


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:

Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4)


2 17

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70952 000/70953 000

3. Calcul




0,80112 + 0,592452

0,6418 + 0,351 = 0,993 1



b = 6

b = 7

b = 8

b = 8,5


2 18

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70954 000/70955 000

nlimea




Fora de traciune admisibile pentru o pereche


Grosimea

lemnului6 cm7,40

7 cm8,60

8 cm9,90

9 cm10,66

( 10 cm10,66



Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70954 000/70955 000





2. Calcul static




; unde



u = numrul de cuie


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 20

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70954 000/70955 000


Orizontal:

Vertical:


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:



2 21

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70954 000/70955 000

3. Calcul




0,8272 + 0,5552

0,683 + 0,308 = 0,99 1



b ysb = 6

b = 7

b = 8

b = 9

b = 9,5


2 22

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70956 000/70957 000

nlimea






Grosimea

lemnului6 cm8,20

7 cm9,60

8 cm10,90

9 cm12,30

( 10 cm13,40



Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70956 000/70957 000




III. Scoaterea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune

2. Calcul static




; unde



u = numrul de cuie


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)

2 24

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70956 000/70957 000


Orizontal:

Vertical:


(1)

(2)

(3)

din (3) i (2)


Orizontal:

Vertical:



2 25

Calcul static

Ancor de pan cprior

Nr. articol 70956 000/70957 000

3. Calcul




2 26

Calcul static

Suport grind

Nr. articol 71110 090

Articol 71110 090

Suport grind 90 mm 4 dibluri de 8 mm

Calculul static al mbinrii

Cuie ancor

zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN

Dibluri tip bar de 12 mm

zul. N1 cf. DIN 1052 5.8

Lemn de rinoase de 10 cm grosime

zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25

= 7,76 kN n direcia fibrei

Centrarea mbinrii se face prin dibluri.

Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.

mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4

admisibil 8 x 0,71 = 5,68 kN

mbinare prin dibluri

La Q = 5,68 kN

Mv 5,68 x 6,7 = 38,06 kNcm

Pentru fiecare diblu

VV = 5,68 : 4 = 1,42

VH = 38,06 : (4 x 2) = 4,76

Reducere

zul. NSt( = 0,95 x 7,76 = 7,37 > 4,96

mbinare prin cuie determinant

Q admisibil = 5,69 kN

2 27

Calcul static

Suport grind


Articol 71110 120



Cuie ancor



zul. N1 cf. DIN 1052 5.8


zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25





Q admisibil = 11 x 0,71 = 7,81 kN


La Q = 7,81 kN

Mv 7,81 x 8,3 = 64,82 kNcm


VV = 7,81 : 3 = 2,60

VH = 64,82 : 8 = 8,1

Reducere

zul. NSt( = 0,95 x 7,76 = 7,37

zul.

2 28

Calcul static

Suport grind


Articol 71110 160



Cuie ancor



zul. N1 cf. DIN 1052 5.8


zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25





Q admisibil = 15 x 0,71 = 10,65 kN


La Q = 10,65 kN

Mv 10,65 x 8,3 = 88,4 kNcm

Pentru diblu

VV = 10,65 : 4 = 2,66

VH = 88,4 : 12 x 0,9 = 6,63

Reducere

zul. NSt( = 0,94 x 7,76 = 7,29 > 7,14

mbinare n cuie determinant


2 29

Calcul static

Suport grind


Articol 71110 200



Cuie ancor



zul. N1 cf. DIN 1052 5.8


zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25





Q admisibil = 19 x 0,71 = 13,49 kN


La Q = 13,49 kN

Mv 13,49 x 8,3 = 112 kNcm


VV = 13,49 : 5 = 2,7

VH = 112 : 16 x 0,8 = 5,6

Reducere

zul. NSt( = 0,93 x 7,76 = 7,22 > 6,21

zul.

2 30

Calcul static

Suport grind


Articol 71110 240



Cuie ancor



zul. N1 cf. DIN 1052 5.8


zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25





Q admisibil = 23 x 0,71 = 16,33 kN


La Q = 16,33 kN

Mv 16,33 x 8,3 = 135,5 kNcm


VV = 16,33 : 6 = 2,72

VH = 135,5 : 20 x 0,714 = 4,84

Reducere

zul. NSt( = 0,92 x 7,76 = 7,14 > 5,55

mbinare n cuie determinant


2 31

2 32

Calculul static pentru o mbinare

cu plac perforat, solicitat la traciune,

n ipoteza de ncrcare H.

Pentru fiecare mbinare prin plac perforat trebuie efectuate demonstraiile pentru cuiele de ancor i pentru placa perforat, dup cum

urmeaz, unde din cele dou valori obinute cea mai mic este determinant pentru

An = t (b n d1)

ncrcarea admis.

t= grosimea tablei, b = limea tablei,

n= numrul gurilor de cuie,

ncrcarea admisibil a cuielor AV d1 = diametrul gurii

(Autorizaia nr.Z 9.1-90 pentru cuiele AV)

Pentru mbinrile lemn-metal trebuie

utilizate cuie de ancor cu diametrul

dn = 4,0 mm.

Conform DIN 1052, ncrcarea admisibil a

cuielor de ancor n ipoteza de ncrcare H

se calculeaz independent de clasa de

calitate i de direcia fibrei lemnului, pentru

un plan de forfecare conform urmtoarei ecuaii:

unde dn reprezint diametrul cuiului n mm.

La mbinarea ntre lemn masiv sau lemn stratificat cu metal: mrirea solicitrii admisibile cu 25%.

Pentru ca mbinarea lemn-metal s poat prelua fora de transmisiune F, trebuie dispuse

cel puin attea cuie, nct numrul lor multiplicat cu solicitrile admisibile per cui

s fie mai mare dect F.( zul N1 = 714 n n Nunde n reprezint numrul de cuie pe

elementul din lemn, inndu-se cont de

distanele minime dintre guri conform

DIN 1052.

ncrcarea admisibil a plcilor perforate

Calculul tensiunii metalului conform

DIN 18800 partea 1. noiembrie 1990:Tensiuni normale:

F = coeficient de siguran parial pentru influene

= pentru influene constante se ia n

calcul F = 1,35

= pentru influene variabile nefavorabile

se ia n calcul F = 1,35

M = coeficient de siguran parial pentru

mrimile de rezisten

fy,k = valoare caracteristic pentru limita de

ntindere

Din aceasta rezult pentru Fz max.:

pentru influene variabile:

pentru influene constante:

la valori intermediare se va interpola liniar n

n funcie de raportul dintre sarcinile continue

i cele variabile.

La utilizarea cuielor ancor AV 4,0x40 nu se

recomand depirea grosimii lemnului de

80 mm.

Cuiele de ancor trebuie dispuse proporional

i pe ct posibil simetric n placa perforat.

Valorile pentru ncrcarea admisibil n

ipoteza de ncrcare HZ se pot mri cu 25 %.

Elementele de asamblare trebuie dispuse

ct mai simetric posibil.

2 33

Exemplu de calcul pentru o mbinare

cu plac perforat, solicitat la traciune

Platband de mbinare nr.articol

Date de baz:71030 000

mbinarea a dou grinzi cu dou elemente de asamblare.

Se folosesc cuie ancor AV 4,0 x 60 mm. Se ia n calcul

- libero influen constant de for. Distanele minime dintre

- btut n cuie cuie date corespund DIN 1052.

De aici se rezult pentru schia alturat un numr de

12 cuie per element de asamblare n cazul gurilor n prealabil negurite.

Prescurtri:

T= grosimea tablei, b = limea tablei,

F= coeficient de siguran pentru influene

An = suprafaa de forfecare

influen constant = 1,35

N= numrul de cuie pe

influen variabil = 1,50

elementul de construcie

M= coeficient de siguran pentru

N1= numrul maxim al gurilor de cuie

rezisten

care slbesc seciunea

fy,k= valoare caracteristic pentru

dn= diametrul cuiului

limita de ntindere

d1= diametrul gurii

Capacitatea portant a cuielor:

Tensiunile n metal:

( max.FZ = 20040,4 N = 20 kN pentru dou elemente de asamblareDeoarece ntotdeauna fora cea mai mic calculat este cea determinant, sarcina admisibil la traciune pe aceast mbinare calculat pe baza capacitii de ncrcare a cuielor nsumeaz:

zul. FZ = 8571,4 N = 8,6 kN

2 34

Calcul static

pentru papuci grind

Papuci de grind la solicitare uniaxial

Sarcina admisibil n direcia axei de simetrie a

papucii de grind

a) pentru a/HH 0,7 ntotdeauna este

determinant solicitarea cuiului

zul F1= nN zul N1

nN

= numrul cuielor n grinda

secundar

zul N1= sarcin admisibil

vertical pe axa cuiului

(forfecare) )

b) pentru a/HH < 0,7 pe lng solicitarea

admisibil a cuiului trebuie verificat

i solicitarea forei de traciune trans-

versale a grinzii principale,

zul Fz( = 0,04 AW f

AW f valori geometrice conform

autorizaiei, vezi i tabelele 1, 2.

Utilizarea i dimensionarea papucilor de

reazem pentru susinerea mbinrilor de

lemn masiv i lemn stratificat la lucrri

Sarcina admisibil se calculeaz cu ecuaiile

de susinere cu ncrcare predominant

(1) i (2), valoarea cea mai mic fiind cea

constant este reglementat n autorizaie.

determinant. Pentru utilizarea practic,

ecuaiile sunt introduse n tabelele ce urmeaz.

Deasemenea, autorizaiile stabilesc liniile

directoare pentru execuie; respectarea

ntocmai a acestora este esenial pentru

sigurana oricrei construcii.

Pentru calculul la construcii de susinere

important este stabilirea direciei de

acionare a forei F. De aici diferena

dintre ncrcarea uniaxial i biaxial a

) Conform DIN 1051 partea 2. Cuie cu striaii

papucilor de grind.

4 mm 0,715 kN per suprafa de forfecare

2 35

Calcul static

pentru papuci grind

Papuci de grind supui unei ncrcri

biaxiale

zul F = zul F1

simplificat la

zul F = zul F1 f sau

zul F = zul F1 f

cu f conform tabelului 3.

La a/HH < 0,7 calculul pentru fora de

F1 = F cos

F2 = F sin

traciune produs de componenta FZ(

a forei de mbinare n grinda principal

unde este unghiul dintre F i axa de simetrie a se execut conform ecuaiei (2):

papucii de grind.

FZ = f1 0,04 AW f

ncrcarea admisibil a papucii de grind

se ridic

mbinri unilateralea) n direcia axei sale de simetrie, ca mai nainte

La mbinare pe o singur parte a papucilor

zul F1= nN zul N1

de grind , momentul de rsucire

b) vertical pe axa sa de simetrie

MV = FN BH/2 , prin care este solicitat zul F2= c zul F1 H/HN

la torsiune grinda principal, trebuie

unde c este coeficientul de form

neaprat luat n considerare la demonstrarea

(n general = 0,4)

acesteia, n cazul n care nu se iau msuri

constructive pentru mpiedicarea rsucirii 4).

Acest lucru este valabil i pentru mbinri

La ncrcare simultan a papucului de grind n

pe ambele pri, la care forele de sprijin

direcia axei sale de simetrie i vertical pe aceasta,

FN a grinzilor secundare situate fa n fa

trebuie demonstrat, c

difer cu mai mult de 20 %. Dac se iau

msuri constructive pentru mpiedicarea

rsucirii, trebuie demonstrat transmiterea

forelor momentului de rsucire.

Ecuaia (4) poate fi transformat pentru

c = 0,4 n

2 36

Calcul static

pentru papuci grind

Tabelul 1

Dimensiunea papucii de grind

Grosimea tablei de 2,0 mmMrimea

cuiuluiNumrul

cuielor

Zul F1determinant la

BxH

(mm x mm)A

(mm)HH

(mm)HN

(mm)dn x In

(mm x mm)nH

(St)nN

(St)AW

(cm2)C2(-)a

(-)

60x10014482874,0x4014847,90,40,75,71,92x f1)

70x1201541111074,0x40161051,70,40,77,2x f

80x1201641111074,0x50161070,10,40,657,2x f

100x1401841311274,0x50161079,70,40,607,2x f

120x1602041511414,0x60241289,30,40,638,6x f

140x1802241551654,0x60261499,80,40,6510,0x f

160x2002441751854,0x753016108,50,40,6711,4x f x f

180x2202641952054,0x753418118,10,40,6812,9x f

) Coeficientul de geometrie f

, respectiv din tabelul 2.

) Papucii grind, pentru care nu este dat factor c, nu se pot ncrca pe axa lor de simetrie.

Tabelul 2Factorul de geometrie

Tabelul 4Coeficientul 2 pentru

calcularea momentului de rezisten la torsiune a seciunii dreptunghiulare.

f

f

h/b2h/b2

0,151,160,451,72

11,60971,099

0,201,230,501,87

21,35681,086

0,251,300,552,05

31,24791,075

0,301,390,602,26

41,183101,067

0,351,480,652,53

51,144121,055

0,401,590,702,87

61,117

Tabelul 3Valori auxiliare f1,11,2HN/H

1,31,41,5

Valorile intermediare pot fi intercalate rectiliniar.

011111

100,910,900,880,860,85

200,750,720,690,660,63

300,620,580,540,510,48

400,520,480,450,420,40

500,450,420,390,360,34

600,410,380,350,330,30

700,380,350,330,300,28

800,370,340,310,290,27

900,360,330,310,290,27

2 37

Calcul static

pentru papuci grind

Exemplu de calcul pentru papuci de grind supui unei ncrcri uniaxiale

Legtur cu papuc de grind pe o singur parte Calculul torsiunii pentru grinda marginal:

pe o grind marginal conform schiei

Momentul de torsiune rezultnd prin urmare din

mbinarea pe o singur parte a papucului de

grind:

MV = qn BH/2

= 3,90 0,12/2 = 0,234 kNm/m.Grinda marginal este fixat rigid la torsiune n toate punctele de sprijin, iar momentul de torsiune maxim va fi

MT = MV |/2 = = 0,234 7,50/2 = 0,878 kNm.

Tensiunea de torsiune [53]:

Cu h/b = 50/12 = 4,17 rezult

din tabelul 4: 2 = 1,18 i

Seciune

Fora de racordare (greutatea acoperiului)

nsumeaz

qN = 3,90 kN/m n ipoteza de ncrcare H,

deci pe fiecare mbinare de grind

= 0,043 k n/cm2 < zul T.F = 3,90 kN/m 0,75 m = 2,93 kN.

La aciunea simultan a tensiunilor de forfecareSe alege:

a torsiunii i forei transversale, trebuie respectat

Papuc de grind AV de 100 x 140 mmconform DIN 1052 partea 1, capitolul 8.21.3,

ecuaia Calculul

(HN > HN' + 20 mm i < 1,5)

cu a = 160 + 130 = 290 mm i

unde pentru lemnul rinos se ia m = 2.

= = 0,58 < a rezult

Transmiterea forelor din momentul de torsiune

din tabelul 2f = 2,18 i

trebuie demonstrat.

din tabelul 1

zul. FZ = 3,19 2,18 = 6,95 kN > F

2 38

Calcul static

pentru papuci grind

Exemplu de calcul pentru papuci de grind supui unei ncrcri biaxiale

mbinarea unei pane a acoperiului de

se alege:

12/24 cm la o ferm adecvat conform

Papuc grind AV 120 x 160 mm

schiei.

Fora de legtur vertical nsumeaz

Calculul

cu F = 5,0 kN n ipoteza H, din care rezult

va fi

F1 = F cos = 4,70 kN

F2 = F sin = 1,71 kN

din tabelul 3: f = 0,63

din tabelul 1: zul F1 = 8,6 kN.

Din aceasta rezult

zul F = 8,6 0,63 = 5,42 > 5,0 kN,

respectiv

zul F 1 = 8,6 0,63 cos = 5,1 > 4,70 kN.

Calculul traciunii transversale

Cu a = 40 + 151 = 191 mm i

va fi f = 2,76.

Din care rezult

zul F Z = 3,57 2,76 = 9,85 kN > 4,70 kN.

2 39

Direcia Z

Direcia Y

Direcia Z

Direcia Y

Direcia Z

Direcia Y

Direcia Z

Direcia Y

Direcia Z

Direcia Y

Direcia Z

Direcia Y

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED CorelEquation

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Word.Picture.8


EMBED CorelEquation

EMBED CorelEquation EMBED CorelEquation

grind

secundar

grind principal


EMBED CorelEquation

Centur, BSH II

Pana acoperiului, NH II, e=0,75m

EMBED Equation.3

EMBED CorelEquation EMBED CorelEquation

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

_1080971881.unknown

_1080978583.unknown

_1080988030.unknown

_1091872580.unknown

_1101796137.doc

_1106488319.unknown

_1106490027.unknown

_1106490092.unknown

_1106490358.unknown

_1106489203.unknown

_1101900121.unknown

_1106488199.unknown

_1106469147.doc

_1101803997.doc

_1092225285.unknown

_1092227954.unknown

_1101288037.unknown

_1092227823.unknown

_1091874711.unknown

_1092039909.unknown

_1092042500.unknown

_1091874675.unknown

_1091874699.unknown

_1081065453.unknown

_1081066104.unknown

_1091872346.unknown

_1091872561.unknown

_1091872327.unknown

_1091852856.unknown

_1081066041.unknown

_1081066071.unknown

_1081065522.unknown

_1081063877.unknown

_1081065367.unknown

_1081065427.unknown

_1081064102.unknown

_1081063607.unknown

_1081063749.unknown

_1080988152.unknown

_1080979286.unknown

_1080980239.unknown

_1080980756.unknown

_1080981887.unknown

_1080982099.unknown

_1080981563.unknown

_1080980698.unknown

_1080980181.unknown

_1080980192.unknown

_1080979945.unknown

_1080978690.unknown

_1080979120.unknown

_1080979189.unknown

_1080979087.unknown

_1080978616.unknown

_1080978640.unknown

_1080978603.unknown

_1080973909.unknown

_1080977308.unknown

_1080978078.unknown

_1080978194.unknown

_1080978280.unknown

_1080978478.unknown

_1080978125.unknown

_1080977935.unknown

_1080977957.unknown

_1080977439.unknown

_1080976619.unknown

_1080977208.unknown

_1080977262.unknown

_1080976712.unknown

_1080976761.unknown

_1080976648.unknown

_1080976174.unknown

_1080976304.unknown

_1080974246.unknown

_1080972683.unknown

_1080973276.unknown

_1080973769.unknown

_1080973818.unknown

_1080973297.unknown

_1080972951.unknown

_1080973254.unknown

_1080972858.unknown

_1080972184.unknown

_1080972504.unknown

_1080972527.unknown

_1080972284.unknown

_1080972038.unknown

_1080972115.unknown

_1080971968.unknown

_1080731991.unknown

_1080736102.unknown

_1080969829.unknown

_1080970879.unknown

_1080971830.unknown

_1080970897.unknown

_1080970921.unknown

_1080970280.unknown

_1080970852.unknown

_1080970106.unknown

_1080970032.unknown

_1080969076.unknown

_1080969427.unknown

_1080969681.unknown

_1080969116.unknown

_1080968673.unknown

_1080968704.unknown

_1080968504.unknown

_1080733874.unknown

_1080735761.unknown

_1080735845.unknown

_1080736005.unknown

_1080734166.unknown

_1080734325.unknown

_1080734849.unknown

_1080734872.unknown

_1080734449.unknown

_1080734235.unknown

_1080734102.unknown

_1080732830.unknown

_1080733505.unknown

_1080733671.unknown

_1080733699.unknown

_1080733631.unknown

_1080733300.unknown

_1080732339.unknown

_1080730069.unknown

_1080731692.unknown

_1080730713.unknown

_1080731024.unknown

_1080731148.unknown

_1080730792.unknown

_1080730635.unknown

_1080730454.unknown

_1080730259.unknown

_1080725139.unknown

_1080728472.unknown

_1080728766.unknown

_1080728721.unknown

_1080728015.unknown

_1080728302.unknown

_1080725296.unknown

_1080725061.unknown

_1080725138.unknown

_1080724518.unknown

partea 3 - registru 2 1-38

Documents