model proiect lada.pdf

Tehnologia şi Proiectarea Produselor Finite din Lemn 2 2012

1

Universitatea Transilvania din BraşovFacultatea de Ingineria LemnuluiDepartamentul de Prelucrarea Lemnului şi Designul Produselor din Lemn

Disciplina Tehnologia şi Proiectarea Produselor Finite din Lemn 2

Să se întocmească documentaţia tehnică şi tehnologică a unei lăzi de tip DIII , care transportă o sarcină de 88 kg, distribuită concentratcu următoarele dimensiuni interioare (LxBxH) 840x440x390. Se stivuiesc câte 5 lăzi pe verticală.

Materialul folosit la realizarea lăzii : Molid.


2

1. Schiţa produsului (perspectiva), stabilirea soluţiilor constructive:1.1. Calculul dimensiunilor elementelor de structură

___________________________________________ pag 1.2. Calculul elementelor panourilor

___________________________________________ pag 1.3. Calculul greutăţii lăzii

___________________________________________ pag1.4. Verificarea elementelor verticale din condiţia de stivuire

___________________________________________ pag1.5. Nomenclatorul de repere

__________________________________________ pag 1.6. Calculul necesarului de material lemnos

___________________________________________ pag 1.7. Fişe tehnologice

__________________________________________ pag1.8. Organizarea tehnologică a unui sector

__________________________________________ pag 1.9. Desen de ansamblu al produsului

__________________________________________ pag 1.10. Detalii

__________________________________________ pag 1.11. Perspectiva produsului

__________________________________________ pag


3

Stabilirea soluţiilor constructive

Lada este formată din scânduri aşezate transversal având capetele încheiate pe ramă. Celelalte panouri sunt încheiate pe rame şi cu element intermediar.


4


5


6


7


8


9


10


11


12


13

Rezistenţa la încovoiere

25

255

4321

/1042,126

/9325,5

10750

13,175,125,1

10750

mN

mNKKKK

a

a

i

medii

unde :▪ k1 = 1,5 – coeficient dat de influenţa nodurilor din structura materialului

asupra rezistenţei elementelor;

▪ k2 = 2 – coeficient dat de intensitatea sarcinii;

▪ k3 = 1,75 – coeficient de corecţie dat de acţiunea şocurilor;

▪ k4 = 1,13 – coeficient de corecţie la oboseală, dat de numărul de cicluri

de utilizare.

Calculul grosimii lamelelor elementelor de structură (lamelelor)

fund-capac

mL

PB

aFC

il 007395,0

1042,126840

3908805,15,1

5

Se adoptă conform STAS mmFCl 8 .


14

pereţi laterali

mL

PH

aPL

il 006963,0

1042,126840

3908805,15,1

5

Se adoptă conform STAS mmPLl 8 .

pereţi de capăt

mB

PH

aPC

il 009620,0

1042,126440

3908805,15,1

5

Se adoptă conform STAS mmFCl 10 .

unde : P - sarcina transportată în ladă:

mmamP 8801088

mmLLPCPC rliext 90824210284022

mmBBPLPL rliext 5042428244022

mmHHFCFC rliext 4542428239022


15

(soluţia constructivă-aplicate peste pereţii de capăt şi peste pereţii laterali)

Dimensiunile panoului fund – capac:

mmBLPLPL rliFC 5042428244022

mmLBPCPC rliFC 90824210284022

mmFCFC rlFC 32248

Dimensiunile lamelelor fund – capac:

mmBLPLPLFC rlil 5042428244022

mmbucxmmB

mmbucxmmB

mmLB

IItipl

Itipl

rlil

FC

FC

PCPCFC

68.168

840.1084

90824210284022

mmadoptatll FCFC8

Dimensiunile elementelor de consolidare fund – capac : dimensiuni ramă :

mmBLPLPLFC rlir 5042428244022

mmLBPCPCFC rlir 9082428284022

Se adoptă: mmFCFCFC TMr 24


16

o dimensiuni montanţi ramă fund+capac :mmBL

PLPLFC rliM 5042428244022 mmBB

STASFCFC MM 50

mmSTASFCFC MM 24

o dimensiuni traverse şi element intermediar ramă fund+capac:

mm

BLLFCPLPCFC TrliT

808502242102840

222

mmBBSTASFCFC TT 50

mmSTASFCFC TT 24

(soluţie constructivă - încadraţi între fund şi capac)

Dimensiunile panoului perete lateral :

mmHL iPL 390mmLB

PCPC rliPL 90824210284022

mmPLPL rlPL 32248


17

Dimensiunile lamelelor perete lateral :

mmHL ilPL390

mmbucxmmB

mmbucxmmB

mmLB

IItipl

Itipl

rli

PL

PL

PCPCPL

68.168

840.1084

90824210284022

mmadoptatll PLPL8

Dimensiunile elementelor de consolidare perete lateral : dimensiuni ramă perete lateral :

mmHL irPL390

mmLBPCPCPL rlir 9082428284022

Se adoptă: mmFCFCFC TMr 24

o dimensiuni montanţi ramă perete lateral :mmHL iM PL

390

mmBBSTASPLPL MM 50

mmSTASPLPL MM 24

o dimensiuni traverse şi element intermediar ramă perete lateral:

mmBBLPLPL MPLT 8085029082

mmBBSTASPLPL TT 50

mmSTASPLPL TT 24


18

(pereţii de capăt sunt încadraţi între fund-capac şi între pereţii laterali)

Dimensiunile panoului perete de capăt :mmHL iPC 390mmBB iPC 440

mmPCPC rlPC 342410

Dimensiunile lamelelor perete de capăt :mmHL ilPC

390

mmn

BB

lamele

ilPC

885

440

mmadoptatll PCPC10

Dimensiunile elementelor de consolidare perete de capăt : dimensiuni ramă :

mmHL irPC390 mmBB irPC

440

mmPCPCPC TMr 24

o dimensiuni montanţi ramă pereţi de capăt:mmHL iM PC

390

mmBBSTASPCPC MM 50

mmSTASPCPC MM 24

o dimensiuni traverse ramă pereţi de capăt:mmBBL

PCPC MiT 3405024402

mmBBSTASPCPC TT 50

mmSTASPCPC TT 24


19

Calculul înălţimii de depozitare a lăzilor

mmmnHHnH

Hld

l

d 270,222705454

unde : Hd = înălţimea de depozitareHl = înălţimea lăzii

n = nr. de lăzi Calculul greutăţii totale a lăzii

Greutatea proprie a lăziiNgVQ speciel 5,1681047003585,0

unde : V = volumul lăzii net pe produs ρspecie = densitatea speciei

Molid =U=15% => ρmolid = 470 kg/m3

Brad =U=15% => ρbrad = 440 kg/m3

Mesteacăn =U=15% => ρmesteacăn = 640 kg/m3

Fag =U=15% => ρfag = 730 kg/m3

Carpen =U=15% => ρcarpen = 830 kg/m3

g = acceleraţia gravitaţională Greutatea mărfii din ladă

NgGQ 8801088

unde : G = sarcina dată prin temă g = acceleraţia gravitaţională


20

Calculul forţei la stivuire

NNnQQQPst ltot510042,02,42101555,1728801

unde : Q = greutatea mărfii din ladă Ql = greutatea proprie a lăzii n = nr. de lăzi

Condiţie: stivuireflambaj PPP max

Forţa de stivuire se compară cu forţa generată prin compresiune paralelă cu flambaj.Forţa la stivuire trebuie să fie mult mai mică decât cea de la flambaj

De la punctul anterior, se scrie relaţia pentru forţa Pstivuire

NP

NnQQP

stivuire

lstivuire

51004194,0

4194155,1688801

Verificarea se realizează doar pentru elementele dispuse vertical

Condiţia exprimată matematic:

1

1

333222111max

max

nQQbbbP

nQQbP

lacII

lacIIiii

unde:

11 b = suma secţiunii lamelelor de capăt orientate vertical;


21

sau altfel scris:

(Număr lamele perete capăt x laţimea lamelelor perete capăt x grosimea lamelelor perete capăt) x 2

panouri

22 b = suma secţiunii lamelelor de pe pereţii laterali dispuse vertical;

sau altfel scris:

(Număr lamele perete lateral x laţimea lamelelor perete lateral x grosimea lamelelor perete lateral)

x 2 panouri

33 b = suma secţiunii tuturor elementelor de consolidare dispuse

vertical sau, altfel scris:

(Nr. elemente consolidare perete de capăt x 2 panouri + Nr. elemente consolidare perete

lateral x 2 panouri) x lăţimea elementelor de consolidare x grosimea elementelor de consolidare

φ - coeficient ce ţine seama de λ (zvelteţe); φ = f(λ), tab 5.7

pag.138

Se calculează λ pentru fiecare tip de element orientat vertical şi apoi se ia

valoarea lui φ din tabel în funcţie de λ calculat.

1111 bP - P1=forţa generată asupra elementelor verticale de structură (lamelelor) de la

peretele capăt

2222 bP - P2=forţa generată asupra elementelor verticale de structură (lamelelor) de la

peretele lateral

3333 bP - P3=forţa generată asupra elementelor de consolidare verticale de la pereţii de

capăt şi de la pereţii laterali


22

Calculul coeficientului de zveltete λ pentru:

Lamele orientate vertical la perete capăt

474,6789,2

3905,01

i

L (formula 5.10/pag.137)

▪ μ – coeficient de rigiditate; μ = 0,5 (fixare cu cuie);

▪ L – lungimea montantului, în mm; L = 390 mm;

▪ i – raza de inerţie;

unde i se calculează cu relaţia:

vi 289,0 (formula 5.14/pag.138)

v = grosimea elementului vertical pentru care se calculează forţa maximă la flambaj

89,210289,0289,0 vi

λ = 60 => φ = 0,71

λ = 70 => φ = 0,61

10 .......................... 0,10

7,474....................... x

___________________________

0747,010

10,0474,7

x

φ 60 = 0,71 - 0,0747 => φ 67,474 =0,63526

Lamele orientate vertical la perete lateral

342,84312,2

3905,02

i

L




23

▪ i – raza de inerţie; 312,28289,0289,0 vi

λ = 80 => φ = 0,48

λ = 90 => φ = 0,38

10 .......................... 0,10

4,342....................... x

__________________________

0434,010

10,0342,4

x

φ 80 = 0,48 - 0,0434 => φ 84,342 =0,4366

Elementele de consolidare orientate vertical pe pereţii de capăt şi pe

pereţii laterali

114,28936,6

3905,03

i

L



▪ i – raza de inerţie; 936,624289,0289,0 vi

λ = 20 => φ = 0,97

λ = 30 => φ = 0,93

10 .......................... 0,04

8,114....................... x

___________________________

0324,010

04,0114,8

x


24

φ 20 = 0,97 - 0,0324 => φ 28,114 =0,9376

σac|| - rezistenţa la compresiune continuă paralelă cu fibrele, în

N/m2;

▪ σac|| - rezistenţa admisibilă la compresiune paralelă cu fibrele;

σac|| = 105 · 105 N/m2.(tab.5.5 pag.136 ultima coloana)_________________________________________________________

N

BbP ccIIlPC

55

474,67111

1067,0101050,4366008,0068,01008,0084,0102

21

_________________________________________________________

N

LbPPLl

55

342,84222

1059,0101050,63510,0088,052

22

_________________________________________________________

N

bnbPn

iiSTAS

55

114,281

3333

1095,0101050,9375024,005,024

_________________________________________________________

NP 5555max 1021,21095,01059,01067,0

Din relatia:

stivuireflambaj PPP max

NPP flambaj5

max 1021,2 >>> NPst 510042,0 REZULTĂ CĂ ELEMENTELE DE CONSOLIDARE AU FOST CORECT

DIMENSIONATE, datorită faptului că este îndeplinită condiţia: Pstivuire <<< Pflambaj


25

Dacă a fost îndeplinită condiţia puteţi trece la următoarele puncte ale

proiectului, respectiv:

1.5. Nomenclatorul de repere__________________________________________1.6. Calculul necesarului de material lemnos ___________________________________________ 1.7. Fişe tehnologice__________________________________________1.8. Organizarea tehnologică a unui sector__________________________________________1.9. Desen de ansamblu al produsului__________________________________________1.10. Detalii __________________________________________ 1.11. Perspectiva produsului__________________________________________

model proiect lada.pdf

Documents