mecanismul de actionare a elevatorului cu banda,gribinet vadim
DESCRIPTION
bpmTRANSCRIPT
CAPITOLUL I
CUPRINS INTRODUCERE.........................................................................................................21 ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC I CALCULUL CINEMATIC AL
MECANISMULUI DE ACIUNE(MA).....................................................................4 1.1 alegerea motorului electric ........................................................................51.2 determinarea i distribuirea raportului de transmitere al M.A ..............61.3 determinarea parametrilor cinematici i de for ai ARBORELUI MA.....72 CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI CONIC......................................................................................................................7 2.1 alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibilE....................................................................................................................10 2.2 dimensionarea angrenajului cu roi dinate conice ................................102.3 calculul forelor n angrenaj...................................................................12 2.4 calculul de verificare al angrenajului....................................................123 CALCULUL TRANSMISIEI DESCHISE[TRANSMISIA PRIN LANT]3.1 CALCULUL DE DIMENSIONARE....................................................................................153.2 CALCULUL DE VERIFICARE..........................................................................................17 4CALCULUL ARBORILOR..............................................................................................184.1 proiectare constructiva prealabila a arborilor.....................................214.2 calculul de dimensionare..........................................................................274.3 proiectarea constructiva al arborilor dupa calculul de rezistenta5 alegerea rulmentilor dupa calculul de rezistenta................................336 CALCULUL RULMENILOR .................................................................... ............355.1 DETERMINAREA DURATEI DE FUNCIONARE NECESARE PENTRU MA.......375.2 DETERMINAREA CAPACITAII DINAMICE PORTANTE NECESARE RULMENTILOR ARBORELUI-PINION.....................................................................................................375.3 DETERMINAREA CAPACITAII DINAMICE PORTANTE NECESARE RULMENTILOR ARBORELUI-CONDUS..................................................................................................385.4 ALEGEREA FINAL A RULMENILOR......................................................................38 7 PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ROII DINATE CONICE SI A ROTII DE LANT CONDUSE...............................................................................................................396.1 PROIECTAREA ROTII DINTATE CONICE.................................................................396.2 PROIECTAREA ROTII DE LANT CONDUSE.............................................................40 8 CALCULUL ANSAMBLRILOR PRIN PAN.......................................................41 7.1 CALCULUL ANSAMBLRII PRIN PANA PENTRU ARBORELE PINION...........................................................................................................................417.2 CALCULUL ANSAMBLRII PRIN PAN PENTRU ARBORELE CONDUS.........................................................................................................................42 8 ALEGEREA CUPLAJULUI43 BIBLIOGRAFIE.......................................................................45Introducere
Elaborarea acestui proiect contribuie la consolidarea materiei teoretice a bazelor proiectrii mainilor, conceperea mai profunda a procesului de calculproiectare executare a organelor de maini si acumularea cunostintelor necesare pentru elaborarea proiectelor de curs la disciplinele de specialitate si a celui de diploma.
Pentru funcionarea normala a mainii este necesar de asigurat un regim stabil de temperatura, deoarece degajarea abundenta de cldura si evacuarea proasta a caldurii pot provoca defecte.
Caldura degajata inrautateste calitatea lubrifiantilor, fapt ce provoaca uzura.
Se numeste reductor , mecanismul format din transmisii dintate sau melcate si serveste pentru transmiterea relatiei de la arborele motorului la arborele motorului la arborele masinii de lucru.
Reductorul este un mecanism care viteza unghiulara si mareste momentul de rotaie in mecanismele cu aciune de la motorul electric la masina de lucru.
Reductorul are menirea de a micsora viteza si corespunzator de a mari momentul relatiei a arborelui in cu cel condus.
Reductoarele se clasifica dupa:
Tipul transmisiei;
Dintate;
Melcate;
Numarul de drepte (cu o treapta, cu doua trepte, etc);
Tipul rotilor dintate(cilindrice, conice, cilindro-conice);
Asezarea arborilor reductorului in spatiu(orizontal, vertical).
Angrenajele conice se refera la tipurile de angrenaje cu axe concurente.
Dezavantajele:
a) Existenta unor forte de apasare in medie zece ori mai mare decit forta tangentiala utila, ceea ce incarca mult arborii si lagarele transmisiei.
b) Imposibilitatea asigurarii unui raport de transmisie riguros constant, din cauza alunecarilor elastice.
c) Uzarea rotilor de frictiune randamentele mai scazute, executarea mai complicata in legatura cu forma conica a rotii este mai dificila. In legatura cu aparitia fortelor axiale este nevooie de o fixare mai complexa a arborelui.
Funcionarea oricarui reductor este insotita de uzura, care este un proces de modificare treptata a dimensiunilor si a formei pieselor la frecare.
Uzura poate avea loc, cind intre suprafeele de contact nimeresc particole dure, care deterioreaz metalul.
Reductorul pe larg se intrebuinteaza in diferite ramuri ale industriei constructoare de maini, de aceea exista si mai multe tipuri de maini.
Pentru a micora dimensiunile organelor de maini, in industria constructoare de maini se intrebuinteaza motoarele reductoarele ce constau dintr-un agregat in care sunt unite motorul si reductorul.
Mersul lucrrii:
1. Alegerea motorului electric i calculul cinematic al mecanismului de aionare
Alegerea motorului electric
1.1.1. Determinm puterea necesar organului de lucru din cadrul mainii proiectate Pol , [kW]
Unde:
Ft - Fora de traciune a organului de lucru, Ft =6.6 [kN];
vol - Viteza tamburului, vol=0.42 [m/s];
1.1.2. Determinm randamentul orientativ al mecanismului de acionare:
unde : cil este randamentul angrenajului reductorului (reductor cu roi dinate cilindrice), acceptm red=0,95;
c randamentul cuplajului , acceptm TD=0,92;
rul randamentul unei perechi de rulmeni, acceptm rul=0,99;
curea randamentul transmisiei prin curea trapezoidala , acceptm cup=0,98.
Determinm puterea necesar pe arborele motorului electric
%
Determinm puterea nominal a ME Pnom[kW]:n conformitate cu recomandrile [1, pag.13] i n corespundere cu [1, tab. S3, anexa 2]:
Deoarece suprasarcina depaseste 10% am ales Me cu Pnom =4[kW];
Alegerea prealabil al tipului motorului electric
Deoarece pentru Pnom =4[kW] i corespunde mai multe tipuri de motoare electrice cu numrul diferit de turaii, n conformitate cu recomandrile date de proiectare alegem prealabil urmtoarele dou tipuri de motoare electrice
Tabelul 1.1 Caracteristica tehnic pentru dou variante de ME alese prealabil
Var ModeleleCaracteristicile tehnice
Putere nomin.
Pnom (KW)Turaia asincron
Nme (min-1)Turaia nominal
nnom (min-1)
14AM112MB6Y341000950
24AM100L4Y3415001430
1.2. Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere a mecanismului MA
1.2.1. Determinm turaia arborelui organului de lucru
unde: vol viteza OL, vol =0.42[m/s];
Dol diametrul tamburului, Dol=120 (mm) ;
1.2.2. Determinm raportele de transmitere ale MA pentru ambele variante de ME, ima1 i ima2:
1.2.3. Determinarea rapoartelor de transmisie ale treptelor mecanismului de acionare
Deoarece depaseste valoarea maxima recomandata pentru cazul transmisiei prin lant in final adoptam prima varianta a motorului electric 4AM112MB6Y3 cu Pnom =4[KW] si nnom =950[min-1]:
Modelul de executare IM 1081 [fig.1.1] al motorului electric 4AM112MB6Y3 a fost adoptat din [1,pag.259].Dimensiunile de baza ale motorului electric au fost adoptate conform [1,tab.17.9,pag.260]:
[mm], [mm],[mm], [mm],[mm], [mm], [mm],[mm],[mm], [mm], [mm],
[mm], [mm], [mm],[mm],
[mm],,
ired: 4.0
it.d: 3.5
ima: 14.2
1.3. Determinarea parametrilor cinematici i de for ai arborelor mecanismului de acionare
n corespundere cu schema cinematic (sarcina8) alegem schema de lucru
Motor electric cuplaj reductor conic transmisie deschisa organ de lucru
Prezentm un rspuns tabelar pentru acest calcul (vezi tab. 1.2)
Tabelul 1.2 Parametrii cinematici i de for ai MA
Param.ArboreConsecuvitatea leg.elem.de acionare conform schemei cinimatice
ME c red td ol
Puterea, P (Kw)MEPme=
I
II
ol
Toraia
n (r/min)
ME
I
II
Ol
Momentul de torsiune T,(Nm)ME
I
II
Ol
2.Calculul de proiect al angrenajului reductorului
2.1. Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibile
2.1.1. Alegerea materialului roilor dinate, a duritii i tratamentului termic
Alegerea materialului, tratamentului termic i a duritii perechii de roi care angreneaz poate fi efectuat conform recomandrilor din [*. Tab. 3.2 pag. 18]. Iar proprietile mecanice ale materialului ales [*. Tab. 3.3. pag. 19].
* Conform acestor recomandri marca oelului pentru fabricarea pinionului i a roii dinate oel 40x: duritatea 235...262HB1, Tratament termic: imbunatatire,dimensiunile limita a semifabricatului Dlim140[mm] Determinm duritatea medie a dinilor pinionului i roii dinate: pinion HB1 med = (HBmin+HBmax)/2=(235+262)/2=248.5
roat HB2 med= 248.5-(2040)220
2.1.2. Determinm tensiunile admisibile de contact pentru pinion //H1 i roat //H2, [N/mm2] conform[*.tab. 3.2. pag.18]:
pinion //H1=1,8HB1 med +67= 1,8248.5+67=514.3 [N/mm2]
roat // H2 =1,8HB2 med +67= 1,8220+67=463 [N/mm2]
2.1.3. Determinm tensiunile admisibile de ncovoiere pentru pinion //F1 i roat //F2, [N/mm2], conform [*.tab.3.2 pag18]:
pinion //F1=1,03HB1 med = 1,03248.5=256 [N/mm2]
roat // F2 =1,03HB2 med = 1,03220=226.6 [N/mm2]
Deoarece transmisia este reversibil. //F se micoreaz cu 25%[*. Pag.19]:
pinion //F1=0,75256=192 [N/mm2] roat // F2 =0,75226.6170 [N/mm2]Tabelul 2.1 caracteristicile mecanice al materialului transmisiei
Elementul transmisieiMarca oeluluiTratament termicHB1 med//H//F
HB2 med[N/mm2]
1.Pinion
2.Roat40ximbunatatire248.5
220514.3
463192
170
2.2. Dimensionarea angrenajului cu roi dinate2.2.1. Determinm distana dintre axe aw,[mm];
unde : KH - coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea dintelui
acceptm KH= 1,0 [*.pag.32]ired - raportul de transmitere a reductorului , ired=4[vezi p1.2.3,pag.5]
T2 - momentul de torsiune, care acioneaz arborele condos al
reductorului, acceptm T2=122.17[Nm] [tab.1.2.pag.6]
//H2 - tensiune admisibil de contacta materialului roii dinate,
//H2= 463 [tab.2.1.pag.7]
-coeficientul formei rotilor dintate conice,acceptam =1.0[*.pag.32]
=209.5 [mm]
Conform irului de numere normale [*.tab.S1.anexa 2], acceptm de2=210[mm]2.2.2. Se determin unghiurile conurilor de divizare a pinionului i :
2.2.3 Se determin limea exterioar a generatoarei conului de divizare Re [mm]:
2.2.4.Se determin limea coroanei danturate a pinionului i a roii dinate b[mm]:
Conform irului de numere normale [*, tab. S1, anexa 2], acceptm b=30[mm] .
2.2.5.Din conditia de rezistenta se determin modulul de angrenare exterior
me[mm]:
unde este coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea coroanei danturate, accepm
momentul de torsiune ce acioneaz arborele condus al reductorului,
coeficientul formei dinilor ,
tensiunea admisibil de ncovoiere a roii dinate mai puin rezistent ,
Acceptm modulul
2.2.6. Se determin numrul de dini a roii dinate i apinionului, :
Acceptm dini i dini.
2.2.7. Se de termin raportul de transmitere i verificm abaterea fa de
raportul de transmitere ales initial
2.2.8. Se determin valorile reale ale unghiurilor conurilor de divizare a pinionului i roii :
2.2.9. Se determin parametrii geometrici de baz ai transmisiei.
Tabelul 2.2- Parametii geometrici de baz al angrenajului conic
PARAMETRUL Pinion Roat
Diametruldivizare
exterior
interior
Generatoarea
conului de divizare
Limea coroanei
danturate
n final se determin diametrul cercului de divizare median al pinionului i roii danturate
Figura 2.1-parametrii geometrici de baz al angrenajului cu roi dinate conice .
2.3. Calculul forelor n angrenaj
Fora tangeial:
pinion Ft1=Ft2 roat
Fora radial:
pinion
roat
Fora axial:
pinion
roat
2.4. Calculul de verificare al angrenajului
2.4.1. Se verific tensiunea de contact
unde este coeficientul distribuirii sarcinii ntre dini,se accept
EMBED Equation.3 - fora tangenial de angrenare ,
-coeficientul sarcinii dinamice, care depinde de viteza periferic a roii.
Determinm prealabil viteza periferic a roii dinate
Se stabilete gradul a 9-lea de precizie pentru angrenajul proiectat i se accept
Mrimile
- viteza unghilar a arborelui condus
%
Aa cum ,iar aceast suprasarcin nu depeste 5% ,putem trece la urmtoarea etap a calcului de verificare.
2.4.2. Se verific tensiunile de ncovoiere a dinilor
Unde este modulul exterior al angrenrii; - limea coroanei
dinate ; - fora tangenial n angrenaj
-coeficientul distribuirii sarcinii ntre dini, se accept
- coeficientul sarcinii dinamice, se accept
-coeficienii de form a dinilor pinionului i roii dinate, care se determin n dependen de numrul echivalent de dini ai pinionului i roii dinate
Deci se accept
- tensiunile admisibile de ncovoiere ale pinionului i roii
dinate,
2.4.4. Se prezint un rspuns tabelar pentru acest calcul:
Tabelul 2.3 Rezultatele calculului de dimensionare a angrenajului cu roi dinate
conice.
CALCULUL DE DIMENSIONARE AL ANGRENAJULUI
ParametrulValoarea Parametrul, mmValoarea
Lungimea exterioar a generatoarei conului de divizare
109.3Diametrul cercului de divizare:
pinion,
roat,
52
210
Modulul(exterior)
2
Limea coroanei danturate b,mm:30Diametrul cercului exterior:
pinion,
roat,
55.88
210.96
Forma filetuluidreapt
Numrul de dini :
pinion,
roat,
26
105Diametrul cercului interior:
pinion,
roat,
47.34
208.84
Unghiul conului de divizare:
pinion,
roat,
13,94
76.06Diametrul cercului median:
pinion,
roat,
44.5
179.9
CALCULUL DE VERIFICARE AL ANGRENAJULUI
ParametrulValori admisibileValori calculateNot
Tensiunile de contact
463 474+5 %
Tensiunile de ncovoiere,
192
17095.7
90.3 -50 %
-53 %
3.CALCULUL TRANSMISIEI DESCHISE.Transmisia prin lant
3.1 Calculul de dimensionare
3.1.1Determinarea pasului p,[mm]:
Unde: -momentul de torsiune al rotii de lant conducatoare[tab1.3,pag6]
-coeficientul de exploatare,compus din produsul a cinci coeficienti de corectie, care iau in consideratie diferite conditii de functionare a transmisiei[tab.5.8,pag.56]
=
Unde: -coeficientul dimamicitatii incarcarii; =1.3
-coeficientul reglarii distantei dintre axe=0.8;
-coeficientul de pozitie a transmisiei=1;
-coeficientul modului de ungere=1.5;
-coeficientul regimului de functionare=1.25;
EMBED Equation.3 -numarul de dinti al rotii de lant conducatoare:
Unde: -raportul de transmitere al transmisie deschise prin lant[tab.1.3,pag.6]
dinti
Adoptam dinti
Nota:Valoarea obtinuta a lui de rotunjit pina la o valoare intreaga impara,ceea ce in combinare cu numarul impar al dintilor a rotii de lant condusa si numarul de par de zale ale lantului va asigura o uzura uniforma a dintilor.
[p]-presiunea admisibila in articulatiile lantului ,care poate fi determinata in corespundre cu viteza lantului v,[m/s],deoarece v=0.42[m/s] acceptam [p]=28
Valoare abtinuta a lui p,[mm]de rotunjit pina la cea mai apropiata valoare standart a pasului[tab.S27,anexa A2]
Adoptam lantul -31,75-8900 cu pasul p=31.75[mm]
3.1.2 Determinare numarului de dinti a rotii de lant conduse:
Nota:Valoarea obtinuta a pasului a lui de rotunjit pina la o valoare intreaga impara.Pentru a preintimpina alunecarea lantului se recomanda ca numarul maxim de dinti a rotii dintate conduse sa fie limitat.
Adoptam dinti
3.1.3Determinarea raportului de transmitere real si verificare abateriiin raport cu raportul preconizat:
Conditia se respecta
3.1.4 Determinare distantei optime dintre axe a,[mm]:
Din conditia duratei de functionare maxime a transmisiei prin lant ,unde p este pasul standard al lantului ales p=31.75
Astfel distanta dintre axe in pasi se determina:
Adoptam =40[mm]
3.1.5Determinarea numarului de zale ale lantului :
Nota:valoare abtinuta a numarului de zale a lantului de rotunjit pina la un numar intreg par.
Adoptam =130
3.1.6 Precizarea distantei dintre axe in pasi:
Nota:valoare abtinuta a numarului de zale a lantului ne se rotunjeste pina la un numar intreg.
3.1.7 Determinarea distantei dintre axe reale a,[mm]:
Nota:valoare abtinuta a nu se rotunjeste pina la un numar intreg.Pentru a putea monta lantul trebuie de prevazut posibilitatea de a micsora distanta dintre axe cu 0.005a.Astfel,distanta dintre axe necesara pentru a putea monta lantul:
3.1.8 Determinarea lungimii lantului l,[mm]:
3.1.9 Determinarea diametrelor ritilor de lant,[mm]:
-Diametrul cercului de divizare :
Roata de lant conducatoare roata de lant condusa
-Diametrul cercului exterior:
Roata de lant conducatoare roata de lant condusa
Unde:K=0.7-coeficientul inaltimii dintelui;
-coeficientul numarului de dinti:
-roata de lant conducatoare,
-roata de lant condusa,
-caracteristica geometrica a angrenarii, -diametrul bucsei articulatiei lantului[tab.S27,anexa A2], =9.53[mm]
-Diametrul cercului exterior:
Roata de lant conducatoare roata de lant condusa
3.2 Calculul de verificare
3.2.1 Verificarea turatiei rotii de lant :
Unde: -turatia raborelui condus al reductorului
-turatia admisibila,unde:p,[mm]-pasul atandard al lantului
.
3.2.2 Verificarea numarului de ciocniri ale lantului cu dintii rotilor de lant U,:
Unde: -numarul ciocnirilor calculate;
[U]=508/p=16-numarul loviturilor admisibile,iar p,[mm]-pasul standard al lantului ales.
3.2.3 Determinarea vitezei reale a lantului v,[m/s]:
Unde : -pasul standard al lantului ales; -turatia rotii de lant conducatoare[vezi p.3.2.1]
3.2.4 Determinbarea fortei tangentiale transmisa de lant :
Unde : -puterea transmisa de roata de lant conducatoare [kW],[tab1.3,pag6];v,[m/s],[vezi p.3.2.3]
3.2.5 Verificarea presiunii in articulatiile lantului :
Unde: [N],[vezi p.3.1.1 si p.3.2.4]
A,[ ]-aria de protectie a suprafetei de sprijin a articulatiei:
[ ]
Unde: sunt diametrulul bucsei si respectiv latimea zalei interioare a lantului,[mm],[tab.S27,anexa A2];
-presiunea admisibila in articulatiile lantului.
3.2.6 Verificarea sigurantei lantului S:
Siguranta lantului S se verifica cu relatia ,unde -coeficientul admisibil de siguranta pentru lanturile cu role sau bucse.
Unde: =8900[N]-sarcina maxima de distrugere a lantului care depinde de pasul lantului p[tab.S27,anexa A2]
=1152[N]-forta tangentiala transmisa de lant[vezi p3.2.4]
-coeficientul dinamicitatii incarcarii
,[N]-forta de intindere prealabila a lantului cauzata de atirnarea ramurii conduse datorita fortei de greutate:
Unde: -coeficientul atirnarii lantului:
-in cazul transmisiilor inclinate pina la 40 grade in raport cu suprafata orizontala;q=3.8[kg/m]-masa 1[m] de lant[tab.5.11,pag.62]a=1.27222[m]-distanta dintre axe
,[N]-forta de intindere cauzata de fortel centrifuge:
Unde:v,[m/s]-viteza reala a lantului[vezi p.3.1.7]
3.2.7 Determinarea fortei radiale de solicitare a arborelui ,generata de lant:
Unde : =1.05-coeficientul incarcarii arborelui[vezi tab.5.8.pag.56]
3.2.8 Prezentarea raspunsului in forma de tabel pentru calculul transmisiei prin lant.Tabelul 3.1-Rezultatele calculului de dimensionare a transmisiei prin lant,[mm]Calculul de dimensionare a transmisiei prin lant
ParametrulValoareaParametrul,[mm]Valoarea
Tipul lantului -31,75-8900Diametrul cercului
de divizare al rotii:
conducatoare :
conduse:
226.78
774.39
Pasul lant.p,[mm]31.75
Distanta dintre
axe a,[mm]1272.22
Lungimea lantului,l4128Diametrul cercului
exterior al rotii:
conducatoare :
conduse:
229.87
778.19
Numarul de zale
130
Forta radiala de
solicitare
1494
Numarul de dinti ai
Rotii de lant:
conducatoare :
conduse :
21
75Diametrul cercului
interior al rotii:
conducatoare :
conduse:
219.89
769.72
Calculul de verificare a transmisiei prin lant
Parametrul
Valori
admisibileValori
calculateNota
Numarul de rotatii ale rotii de lant conducatoare
472.44237.5
Numarul de lovituri ale lantului U160.077
Coeficietul de siguranta S9.453.41
Presiunea in articulatiile lantului
1712.37
4 CALCULUL ARBORILOR
4.1 Calculul de predimensionare Din condiia de rezisten la rsucire i n conformitate cu recomandrile [*, pag.55] determinm prealabil
Tabelul 3.1 Determinarea prealabil a diametrelor arborilor, [mm].
Treapta arboreluiArbore-pinionArbore-condus
Arbore-pinion:
semi-cuplaj
Arbore condus:
roata de lant
Adoptam =20[mm]
Adoptam =32[mm]
Adoptam =30[mm]
Adoptam =48[mm]
Arbore-pinion:
sub capacul de rulment
Arbore condus:
sub rulmenti
Adoptam =30[mm]
Adoptam =35[mm]
Prealabil =45[mm]iar
Sub pinion sau roata dintata
Adoptam =32[mm]
Adoptam =42[mm]
-se determina grafic-se determina grafic
Sub rulmenti
-se determina graficsau
Sub filet si umarul de sprijin pentru roata dintata
conform[ tab.S7]
Adoptam =45[mm]
Adoptam
4.2 Calculul de dimensiomare
4.2.1 Alegerea prealabil a rulmenilor
n conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.1, pag.57] alegem prealabil urmtorii rulmeni [*, tab. S5. anexa 2]:
Elaborarea schiei de dimensionare a reductorului conic
n corespundere cu schema cinematic a reductorului conic [sarcin tehnic] se elaboreaz schia acestuia, lund n consideraie recomandrile [*,pag.58-65].
Pentru determminare poziiilor de aplicare a reaciunilor n reazeme, prealabil calculam distana de la partea frontal a rulmentului pn la punctul de aplicare a reaciunilor
unde valorile d,D,T i sunt prezentate n tab.3.2
Tabelul 3.2 Alegerea prealabil a rulmenilorSchema rulmentului (GOST 27365-87)SimbolizareaDimensiunile, mm
dDTBCe
7206A306217,516140,3615
7208A357218,517150,37
Figura 3.1 Schia reductorului conic
n continuare, n corespundere cu fig. 3.1 (a, b), determinm urmtoarele mrimi necesare pentru calcul:
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
Astfel, valorile distanelor de aplicare a reaciunilor n reazeme sunt:
pentru pinion
pentru roata
[mm]
4.2.3. Calculul de dimensionare a arborelui-pinionDate iniiale: [mm] diametrul cercului median[tab. 2.3, pag.11];
[N]; [N]; [N],[N] forele n angrenaj , [mm]; [mm] ;[mm] distanele de aplicare a reaciunilor n reazeme
Figura 4.1 Schema de calcul a arborelui-pinion.
4.2.3.1Determinm forele de reaciune n reazemele A i B (fig. 3.2).
Planul vertical (YOZ)
Verificarea:
Planul orizontal (XOZ)
,
Verificarea:
Reaciunile sumare n reazemele A i B vor fi:
[N];
[N].4.2.3.2Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.5), [Nm].Planul vertical (Y OZ)
Sectorul I
[N].
Pentru [Nm].
Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Sectorul II
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Sectorul III
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Planul orizontal (XOZ)
Sectorul I
[N].
Sectorul II
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Pentru
Sectorul III
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Pentru
EMBED Equation.3
4.2.3.3 Determinm momentul de ncovoiere rezultant (fig. 3.5) n seciunile caracteristice ale arborilor (13) , [Nm] n conformitate cu relaia:
[Nm];
[Nm]; [Nm].
4.2.3.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, care este egal cu [Nm] i acioneaz de la locul fixrii roii dinate conice n direcia de ieire a arborelui condus (fig. 3.5).
4.2.5.5 Determinarea i construirea diagramei momentului echivalent (fig. 3.5) n seciunile caracteristice (13) , [Nm] din relaia:
[Nm];
[Nm];
[Nm];
[Nm];
[Nm];
4.2.3.6Verificm diametrul arborelui n seciunea cea mai solicitat.
Conform momentului echivalent de ncovoiere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezisten la ncovoiere:
[mm]
unde este tensiunea admisibil la ncovoiere. n conformitate cu ciclul de funcionare pulsator, acceptm [N/mm2];[1, tab. S2, anexa 2]
momentul echivalent de ncovoiere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime [Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab. 3.1, pag.12]) vom avea:
[mm] [mm] Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [1, pag.76], diametrul arborelui-pinion [mm] trebuie majorat cu cca. 10%.
Deoarece n continuare [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, acesta se precizeaz n conformitate cu diametrul inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S6, anexa 2] acceptm [mm].
Figura 4.2 Schema de calcul a arborelui-pinion4.2.3.7 Calculul de verificare la oboseala a arborelui-pinion
Calculul arborelui la oboseala se va efectua conform recomandarilor [1,pag.126-128] pentru sectiunea cea mai solicitata [mm].
Coeficientul de siguranta la oboseala:
[1,rel.9.10,pag.127]
Coeficientul de siguranta la solicitarea de incovoiere:
[1,rel.9.10,pag.127]
Coeficientul de siguranta la solicitarea la rasucire:
[1,rel.9.10,pag.127]
Unde: ,-limitele de rezistenta la oboseala pentru solicitari alternative,si se aleg in conformitate cu limita de rezistenta al materialului din care este confectionat arborele 40X si conform [1,tab.9.1,pag.116] iar
si astfel ,;coeficientii efectivi de concentrare a tensiunilor in sectiunea considerata,corespunzatori solicitarii de incovoiere,respectiv de torsiuneconform [1,tab.9.5,pag.128],-coeficient dimensional,conform [1,tab.9.5,pag.128], -coeficient de calitate a suprafetei,conform[1,tab.9.5,pag.128],-otel carbon-coeficienti de caracterizare a sensibilitatii materialului in raport cu asimetria ciclului de solicitare[1,pag.127];-amplitudinea si,respectiv,efortul unitar mediu,ale ciclurilor de solicitare la incovoiere si rasucire:
[1,pag.127]
Conditia se respecta,deci rezistenta arborelui este asigurata.
4.2.4.Calculul de dimensionare a arborelui-condusDate iniiale: [mm] diametrul cercului de divizare[tab. 2.3, pag.11];
[N]; [N]; [N],[N] forele n angrenaj , [mm]; [mm] ;[mm] distanele de aplicare a reaciunilor n reazeme
Figura 4.3 Schema de calcul a arborelui-condus
4.2.4.1 Determinm forele de reaciune n reazemele C i D (fig. 4.3).
Planul vertical (XOZ)
Verificarea:
Planul orizontal (YOZ)
EMBED Equation.3 Verificarea:
Reaciunile sumare n reazemele C i D vor fi:
[N];
[N].4.2.4.1 Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.5), [Nm].Planul vertical (X OZ)
Sectorul I
[N].
Pentru [Nm].
Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Sectorul II
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3
Sectorul III
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Planul orizontal (XOZ)
Sectorul I
[N].
Pentru
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 Sectorul II
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Pentru
Sectorul III
[N].
EMBED Equation.3 Pentru
EMBED Equation.3 [Nm].Pentru
EMBED Equation.3
4.2.4.2Determinm momentul de ncovoiere rezultant (fig. 3.5) n seciunile caracteristice ale arborilor (13) , [Nm] n conformitate cu relaia:
[Nm]; [Nm]. [Nm]
4.2.4.3Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, care este egal cu [Nm] i acioneaz de la locul fixrii roii dinate conice n direcia de ieire a arborelui condus (fig. 3.5).
4.2.4.4 Determinarea i construirea diagramei momentului echivalent (fig. 3.5) n seciunile caracteristice (13) , [Nm] din relaia:
[Nm]; [Nm]; [Nm];
[Nm];
[Nm];4.2.4.5Verificm diametrul arborelui n seciunea cea mai solicitat.
Conform momentului echivalent de ncovoiere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezisten la ncovoiere:
[mm]
unde este tensiunea admisibil la ncovoiere. n conformitate cu ciclul de funcionare pulsator, acceptm [N/mm2];[1, tab. S2, anexa 2]
momentul echivalent de ncovoiere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime [Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab. 3.1, pag.12]) vom avea:
[mm] [mm] Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [1, pag.76], diametrul arborelui-pinion [mm] trebuie majorat cu cca. 10%.
Deoarece n continuare [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, acesta se precizeaz n conformitate cu diametrul inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S6, anexa 2] acceptm [mm].
Figura 3.2 Schema de calcul a arborelui-condus
4.2.4.6 Calculul de verificare la oboseala a arborelui-pinion
Calculul arborelui la oboseala se va efectua conform recomandarilor [1,pag.126-128] pentru sectiunea cea mai solicitata [mm].
Coeficientul de siguranta la oboseala:
[1,rel.9.10,pag.127]
Coeficientul de siguranta la solicitarea de incovoiere:
[1,rel.9.10,pag.127]
Coeficientul de siguranta la solicitarea la rasucire:
[1,rel.9.10,pag.127]
Unde: ,-limitele de rezistenta la oboseala pentru solicitari alternative,si se aleg in conformitate cu limita de rezistenta al materialului din care este confectionat arborele 40X si conform [1,tab.9.1,pag.116] iar
si astfel ,;coeficientii efectivi de concentrare a tensiunilor in sectiunea considerata,corespunzatori solicitarii de incovoiere,respectiv de torsiuneconform [1,tab.9.5,pag.128],-coeficient dimensional,conform [1,tab.9.5,pag.128], -coeficient de calitate a suprafetei,conform[1,tab.9.5,pag.128],-otel carbon-coeficienti de caracterizare a sensibilitatii materialului in raport cu asimetria ciclului de solicitare[1,pag.127];-amplitudinea si,respectiv,efortul unitar mediu,ale ciclurilor de solicitare la incovoiere si rasucire:
[1,pag.127]
Conditia se respecta,deci rezistenta arborelui este asigurata.4.3 Proiectarea constructiv a arborilor
Determinm dimensiunile geometrice ale fiecrei trepte n conformitate cu recomandrile [vezi p.4.2.3 si p.4.2.4 coala 25-38].In urma claculului de rezistenta am stabilit urmatoarele diametre -arborele pinion va suferi modificari,la fel si arborele condus cu
Tabelul 4.3 Determinarea prealabil a diametrelor arborilor, [mm].Treapta arboreluiArbore-pinionArbore-condus
Arbore-pinion:
semi-cuplaj
Arbore condus:
roata de lant
Adoptam =14[mm]
Adoptam =26[mm]
Adoptam =20[mm]
Adoptam =38[mm]
Arbore-pinion:
sub capacul de rulment
Arbore condus:
sub rulmenti
Adoptam =16[mm]Conform calcului de rezistenta
Adoptam =38[mm]
Sub pinion sau roata dintata
Adoptam =25[mm]
Adoptam =36[mm]
-se determina grafic-se determina grafic
Sub rulmenti
Conform calcului de rezistenta
-se determina grafic
Sub filet si umarul de sprijin pentru roata dintata
Adoptam =40[mm]
Adoptam
Figura 4.4 Construcia arborilor pentru reductorul cu angrenaj conic:
a) arbore-pinion; b) arbore condus.
* Valoarea tesiturii butucului f i teiturii rulmentului r se determin n dependen de diametrul treptei d.
** Deoarece diametrele arborilor sub rulmeni sunt diferiti pentru arborele pinion i arborele condus alegem acelai doua tipuri de rulmentit :
Tabelul 4.4 Alegerea prealabil a rulmenilor.
Schema rulmentului (GOST 27365-87)SimbolizareaDimensiunile, mm
dDTBCe
7204A204715,514120,3615
7206A306217,516140,36
5. CALCULUL de verificare a RULMENILOR
5.1 Determinarea duratei de funcionare necesare pentru MA
Pentru determinarea duratei de funcionare necesare [ore] este nevoie de durata de funcionare [ani] a mecanismului de acionare prezent n sarcina tehnic. Astfel, durata de funcionare calculat n ore [ore]:
[ore],
unde
[ani]
[Sarcina tehnic];
coeficientul zilelor lucrtoare
[1, pag.81];
coeficientul orelor lucrtoare
[1, pag.81].
5.2 Determinarea capacitii dinamice portante necesare rulmenilor
5.2.1 Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmentul 7204A arborelui pinion:
[N],
unde
[s-1] este viteza unghiular a arborelui pinion, [s-1]
[tab. 1.2, pag.5];
[N] este sarcina dinamic echivalent a arborelui pinion.
Relaia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:
unde
[N] este sarcina axial a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85], care se determin n dependen de componenta axial a sarcinii radiale a rulmentului [N], [1, tab. 7.1, pag.81]:
[N];
[N];
[N];
[N].
[N] fora axial n angrenaj
[p. 2.3, pag.9];
[N] sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din reazeme. Acceptm [N], [N];
[1, tab. S6, anexa 2]
coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.
n conformitate cu recomandrile [1, pag. 80] alegem urmtoarele relaii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui pinion [N]:
[N];
[N],unde
este coeficientul sarcinii radiale, acceptm
[1, tab. 7.1, pag.81];
coeficientul de siguran, acceptm
[1, pag.81];
coeficientul de temperatur, acceptm
[1, pag.81].
[N].
5.2.2 Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmentul 7206A arborelui condus:
[N],
unde
[s-1] este viteza unghiular a arborelui pinion, [s-1]
[tab. 1.2, pag.5];
[N] este sarcina dinamic echivalent a arborelui condus.
Determinm raportul pentru alegerea relaiei de determinare a lui
unde
[N] este sarcina axial a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85], (similar pinion):
[N];
[N];
[N];
[N].
[N] fora axial n angrenaj
[p. 2.3, pag.9];
[N] sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din reazeme. Acceptm [N], [N];
[1, tab. S6, anexa 2]
coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.
n conformitate cu recomandrile [1, pag. 80] alegem urmtoarele relaii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui condus [N]:
[N];
[N],unde
este coeficientul sarcinii radiale, acceptm
[1, tab. 7.1, pag.81];
coeficientul de siguran, acceptm
[1, pag.81];
coeficientul de temperatur, acceptm
[1, pag.81].
[N].
5.3 Alegerea final a rulmenilor
Se alege rulmentul n funcie de diametrul inelului interior si prin compararea capacitii portante cu cea de baz din condiia:
Tabelul 5.3 Alegerea prealabil a rulmenilor.
Schema rulmentului (GOST 27365-87)SimbolizareaDimensiunile, mm
dDTBCe
7204A204715,514120,3615
7206A306217,516140,36
6 PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ROII DINATE CONICE SI A ROTII DE LANT CONDUCATOARE
Lund n consideraie recomandrile [1, pag.89-91] alegem metoda de obinere a semifabricatului prin tanare, iar amplasarea butucului roii dinate fa de reazeme asimetric (fig. 5.1).
Figura 6.1 Construcia roii dinate
conice obinut prin tanare
Tabelul 6.1 Determinarea parametrilor constructivi ai roii dinate conice [mm].ELEMENTUL ROIIPARAMETRULRELAIA DE CALCUL
Coroana danturatDiametrul cercului exterior(vezi calculul angrenajului, tab. 2.3, pag.11).
Limea acceptm unde [tab. 2.3, pag.11].
Grosimea[mm]
n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm i
Teitura acceptm
ButuculDiametrul interior (construcia arborilor, fig. 3.6).
Diametrul exterior
n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
Lungimea Din considerente constructive i n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
DisculGrosimea
n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
Raze de rotunjire [mm], acceptm prealabil
Tabelul 6.2 Determinarea parametrilor constructivi ai rtotii de lant conducatoare [mm].ELEMENTUL ROIIPARAMETRULRELAIA DE CALCUL
Coroana danturatGrosimea dintelui
Adoptam
Raza de racordare a dintelui
Distanta de la capul dintelui pina la linia centrelor de racordare
Unghiul de tesire si tesitura
ButuculDiametrul interior (construcia arborilor, fig. 3.6).
Diametrul exterior
n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
Lungimea Din considerente constructive i n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
Discul
Grosimea
n corespundere cu [1, tab. S1, anexa 2], acceptm
Diametrul umarului dintelui
Gauri
7 CALCULUL ASAMBLRILOR PRIN pene7.1 Calculul asamblrilor prin pan pentru arborele-pinion
Date iniiale:
[mm] i [mm] sunt diametrul i lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana;
[fig.3.6]
[N] este fora tangenial n angrenaj.
[pag.9]
Figura 7.1 Asamblarea prin pan paralel pe arborele-pinion.7.1.1 Predimensionare penei
n conformitate cu diametrul [mm] conform [1, tab. S9, anexa 2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.1):
[mm];
[mm];
[mm];
[mm].Lungimea penei [mm] se stabilete n dependen de lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana [mm]:
[mm].
Acceptm conform irului de lungimi ale penei standardizat [mm].
Deci, alegem prealabil urmtoarea pan:
Pan 5x5x15 GOST 23360-78.
7.1.2 Calculul de verificare a penei
Penele paralele, utilizate la proiectarea reductoarelor, sunt verificate la strivire. Condiia de rezisten la strivire:
unde
[mm2] este suprafaa de strivire, care se determin din relaia:
[mm2];
[mm] lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:
[mm];
[N/mm2] tensiunea admisibil la strivire. Pentru buc de oel i sarcini linitite [N/mm2]
[1, pag.88].
[N/mm2]
Deoarece tensiunea de strivire se afl n limitele admisibile, acceptm urmtoarea pan:
Pan 5x5x15GOST 23360-78.
7.2 Calculul asamblrilor prin pan pentru arborele condusDate iniiale:
[mm] i [mm] diametrul i lungimea treptei arborelui sub butucul elementului transmisiei deschise;
[fig.3.6]
[mm] i [mm] diametrul interior i lungimea butucului roii dinate;
[tab. 5.1]
[N] este fora tangenial n angrenaj.
[pag.9]
Figura 7.2 Asamblrile prin pan ale arborelui condus.
7.2.1 Predimensionarea penelor
Secionarea A-A. n conformitate cu diametrul [mm] conform [1, tab. S9, anexa 2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.2):
[mm];
[mm];
[mm];
[mm].Lungimea penei [mm] se stabilete n dependen de lungimea butucului roii dinate [mm]:
[mm].
Acceptm conform irului de lungimi ale penei standardizat [mm].
Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:
Pan 10x8x40GOST 23360-78.
Secionarea B-B. n conformitate cu diametrul [mm] conform [1, tab. S9, anexa 2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.2):
[mm];
[mm];
[mm];
[mm].Lungimea penei [mm] se stabilete n dependen de lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana [mm]:
[mm].
Acceptm conform irului de lungimi ale penei standardizat [mm].
Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:
Pan 8x7x20 GOST 23360-78.
7.2.2 Calculul de verificare a penei
Condiia de rezisten la forfecare:
unde
[mm2] suprafaa de forfecare:
Seciunea A-A
[mm2];
Seciunea B-B
[mm2];
[mm] lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:
Seciunea A-A
[mm]
[mm];
Seciunea B-B
Astfel,Seciunea A-A
[N/mm2]
Seciunea B-B
[N/mm2]
Deoarece tensiunile de forfecare pentru ambele seciuni se afl n limitele admisibile, acceptm urmtoarele pene:
Seciunea A-APan 10x8x40GOST 23360-78.Seciunea B-BPan 8x7x20GOST 23360-78.8.Alegerea cuplajului
8.1 Calculul momentului de torsiune necesar si alegerea cuplajului
Conform recomandarilor [3,pag.236-240]cuplajele se aleg dupa diametrul treptei arborelui pe care se instaleaza semi-cuplajul in cazul dat si dupa momentul de torsiune calculat care trebuie sa satisfaca conditia:
Unde [Nm]-momentul de torsiune nominal care se alege din standardul cuplajului;
-coeficientul regimului de incarcare,conform [3,tab.10.26,pag.237], -momentul de torsiune al arborelui pinion .
Tipul cuplajului se alege dupa rborele pe care se instaleaza acest cuplaj.In cazul dat cuplajul va fi instalat pe arborele-pinion si conform recomandarilor [3,pag.236] alegem Cuplaj elastic cu steluta [fig.8.1].
Dimensiunile cuplajului conform [3,tab.K23,pag.403]:
l=25[mm],[mm], [mm], [mm],
L=71[mm], [mm],D=63[mm],B=6[mm]
[mm], ,
Fig.8.1 Cuplaj elastic cu stelutaNCHEIERE
Prezenta lucrare este o expunere concis cu scopul de a nsui memorarea tematic a laturilor teoretice i practice legate de disciplina Mecanica aplicat. n acest memoriu explicativ se conin calcule privind proiectarea reductorului conic, care este folosit la transmiterea micrii de rotaie ntre doi arbori axele crora se intersecteaz sub un unghi de 90. n primul capitol, reieind din datele iniiale, s-a ales motorul electric i s-a calculat acionarea electromecanic. n capitolele doi i trei s-a ales materialul pentru roata dinat conic, s-a calculat tensiunile admisibile i s-a proiectat angrenajul conic. Tot aici au fost calculai parametrii geometrici a roii dinate conice (conduse) i a pinionului(conductor). Dup calculele obinute s-a schiat arborii, roata dinat i schema reductorului.
n capitolele urmtoare: s-a verificat arborele condus la diferite solicitri; s-a ales i s-a verificat rulmenii, capacele pentru rulmeni i penele. In capitolul 6 s-a determinat parametrii geometrici a capacelor reductorului. n cele din urm s-a ales tipul lubrifiantului i s-a descris metoda de ungere a angrenajului, barbotarea n baia de ulei.
n aceast lucrare a fost dat o analiz despre locul i condiiile n care se afl fiecare pies proiectat, s-a sistematizat i ntrit cunotinele teoretice.
Proiectul se incheie cu partea grafica: pe o coala de formatul A1 este elaborat desenul de ansamblare (vedere generala a reductorului).
BIBLIOGRAFIE
1. Bostan I., Opera A. Bazele proiectrii mainilor. ndrumar de proiectare, Chisinu, 2000.
2. Dunaev P.F. Detali main. Kursavoie proiectirovanie, Moscva, 1991.
3. Ivanov M.N. Detali main. Moscova, 1975.
4. eiblit, Kursavoie proiectirovanie detalei main, 1991.
5. A.B. Kuzimin Kursavoie proiectirovanie detali main, 1982, Vol. 1,2
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED Equation.3
PAGE 6
_1446465074.unknown
_1446476777.unknown
_1446666245.unknown
_1446671147.unknown
_1446713835.unknown
_1446715882.unknown
_1446723321.unknown
_1446723443.unknown
_1446723568.unknown
_1446723685.unknown
_1446723777.unknown
_1447243333.unknown
_1446730320.unknown
_1446723741.unknown
_1446723634.unknown
_1446723647.unknown
_1446723612.unknown
_1446723468.unknown
_1446723506.unknown
_1446723457.unknown
_1446723363.unknown
_1446723400.unknown
_1446723349.unknown
_1446716104.unknown
_1446717627.unknown
_1446723247.unknown
_1446723297.unknown
_1446717681.unknown
_1446717757.unknown
_1446717837.unknown
_1446723194.unknown
_1446717822.unknown
_1446717715.unknown
_1446717657.unknown
_1446716802.unknown
_1446716907.unknown
_1446717495.unknown
_1446716810.unknown
_1446716450.unknown
_1446716664.unknown
_1446716697.unknown
_1446716405.unknown
_1446715980.unknown
_1446716046.unknown
_1446716084.unknown
_1446716010.unknown
_1446715928.unknown
_1446715963.unknown
_1446715898.unknown
_1446715511.unknown
_1446715704.unknown
_1446715773.unknown
_1446715832.unknown
_1446715850.unknown
_1446715782.unknown
_1446715725.unknown
_1446715738.unknown
_1446715718.unknown
_1446715604.unknown
_1446715641.unknown
_1446715693.unknown
_1446715631.unknown
_1446715526.unknown
_1446715561.unknown
_1446715516.unknown
_1446714191.unknown
_1446715462.unknown
_1446715492.unknown
_1446715500.unknown
_1446715468.unknown
_1446714481.unknown
_1446715456.unknown
_1446714257.unknown
_1446714069.unknown
_1446714140.unknown
_1446714189.unknown
_1446714096.unknown
_1446714008.unknown
_1446714055.unknown
_1446713969.unknown
_1446712379.unknown
_1446712952.unknown
_1446713218.unknown
_1446713311.unknown
_1446713634.unknown
_1446713704.unknown
_1446713526.unknown
_1446713293.unknown
_1446713305.unknown
_1446713274.unknown
_1446713100.unknown
_1446713186.unknown
_1446713198.unknown
_1446713159.unknown
_1446712990.unknown
_1446713014.unknown
_1446712984.unknown
_1446712547.unknown
_1446712842.unknown
_1446712880.unknown
_1446712935.unknown
_1446712855.unknown
_1446712860.unknown
_1446712641.unknown
_1446712651.unknown
_1446712613.unknown
_1446712456.unknown
_1446712517.unknown
_1446712526.unknown
_1446712532.unknown
_1446712472.unknown
_1446712401.unknown
_1446712422.unknown
_1446712385.unknown
_1446672021.unknown
_1446672399.unknown
_1446672500.unknown
_1446672581.unknown
_1446712049.unknown
_1446672555.unknown
_1446672424.unknown
_1446672438.unknown
_1446672414.unknown
_1446672270.unknown
_1446672337.unknown
_1446672391.unknown
_1446672287.unknown
_1446672235.unknown
_1446672240.unknown
_1446672141.unknown
_1446671488.unknown
_1446671587.unknown
_1446671975.unknown
_1446671984.unknown
_1446671934.unknown
_1446671966.unknown
_1446671882.unknown
_1446671529.unknown
_1446671564.unknown
_1446671502.unknown
_1446671324.unknown
_1446671391.unknown
_1446671408.unknown
_1446671359.unknown
_1446671211.unknown
_1446671295.unknown
_1446671183.unknown
_1446669465.unknown
_1446670167.unknown
_1446670534.unknown
_1446670677.unknown
_1446670947.unknown
_1446671084.unknown
_1446671120.unknown
_1446670884.unknown
_1446670607.unknown
_1446670647.unknown
_1446670574.unknown
_1446670366.unknown
_1446670473.unknown
_1446670511.unknown
_1446670445.unknown
_1446670319.unknown
_1446670333.unknown
_1446670354.unknown
_1446670234.unknown
_1446670292.unknown
_1446669831.unknown
_1446670035.unknown
_1446670123.unknown
_1446670148.unknown
_1446670082.unknown
_1446669848.unknown
_1446669953.unknown
_1446669846.unknown
_1446669760.unknown
_1446669809.unknown
_1446669818.unknown
_1446669770.unknown
_1446669573.unknown
_1446669689.unknown
_1446669727.unknown
_1446669663.unknown
_1446669543.unknown
_1446668781.unknown
_1446669224.unknown
_1446669396.unknown
_1446669450.unknown
_1446669462.unknown
_1446669402.unknown
_1446669276.unknown
_1446669357.unknown
_1446669273.unknown
_1446669263.unknown
_1446669092.unknown
_1446669194.unknown
_1446669202.unknown
_1446669121.unknown
_1446668990.unknown
_1446669020.unknown
_1446668933.unknown
_1446668988.unknown
_1446668897.unknown
_1446667349.unknown
_1446667826.unknown
_1446667946.unknown
_1446667968.unknown
_1446667973.unknown
_1446667881.unknown
_1446667915.unknown
_1446667682.unknown
_1446667797.unknown
_1446667615.unknown
_1446666379.unknown
_1446666888.unknown
_1446667107.unknown
_1446666873.unknown
_1446666330.unknown
_1446666356.unknown
_1446666376.unknown
_1446666253.unknown
_1446575365.unknown
_1446576826.unknown
_1446665745.unknown
_1446665908.unknown
_1446666184.unknown
_1446666228.unknown
_1446665982.unknown
_1446665752.unknown
_1446665835.unknown
_1446664049.unknown
_1446664136.unknown
_1446664348.unknown
_1446664492.unknown
_1446664613.unknown
_1446664425.unknown
_1446664267.unknown
_1446664093.unknown
_1446663090.unknown
_1446664037.unknown
_1446663695.unknown
_1446663783.unknown
_1446663862.unknown
_1446664000.unknown
_1446663710.unknown
_1446663685.unknown
_1446663693.unknown
_1446663170.unknown
_1446576989.unknown
_1446577138.unknown
_1446577052.unknown
_1446577120.unknown
_1446576924.unknown
_1446576959.unknown
_1446576859.unknown
_1446576088.unknown
_1446576463.unknown
_1446576611.unknown
_1446576687.unknown
_1446576767.unknown
_1446576646.unknown
_1446576555.unknown
_1446576590.unknown
_1446576528.unknown
_1446576292.unknown
_1446576367.unknown
_1446576368.unknown
_1446576421.unknown
_1446576310.unknown
_1446576204.unknown
_1446576227.unknown
_1446576184.unknown
_1446575822.unknown
_1446575946.unknown
_1446576054.unknown
_1446576059.unknown
_1446576033.unknown
_1446575966.unknown
_1446575867.unknown
_1446575907.unknown
_1446575840.unknown
_1446575623.unknown
_1446575690.unknown
_1446575707.unknown
_1446575534.unknown
_1446575552.unknown
_1446575596.unknown
_1446575479.unknown
_1446570860.unknown
_1446573593.unknown
_1446574167.unknown
_1446575147.unknown
_1446575182.unknown
_1446575259.unknown
_1446575154.unknown
_1446575023.unknown
_1446575134.unknown
_1446574988.unknown
_1446573858.unknown
_1446573985.unknown
_1446574003.unknown
_1446574048.unknown
_1446573881.unknown
_1446573737.unknown
_1446573757.unknown
_1446573686.unknown
_1446571395.unknown
_1446571575.unknown
_1446573365.unknown
_1446573378.unknown
_1446573557.unknown
_1446573343.unknown
_1446571512.unknown
_1446571552.unknown
_1446571452.unknown
_1446571083.unknown
_1446571366.unknown
_1446571381.unknown
_1446571377.unknown
_1446571228.unknown
_1446570926.unknown
_1446570950.unknown
_1446570896.unknown
_1446477826.unknown
_1446543333.unknown
_1446544577.unknown
_1446570792.unknown
_1446570833.unknown
_1446543439.unknown
_1446543611.unknown
_1446543425.unknown
_1446542831.unknown
_1446542919.unknown
_1446543092.unknown
_1446543287.unknown
_1446543313.unknown
_1446543174.unknown
_1446543010.unknown
_1446542888.unknown
_1446478308.unknown
_1446477931.unknown
_1446477930.unknown
_1446477450.unknown
_1446477671.unknown
_1446477722.unknown
_1446477729.unknown
_1446477825.unknown
_1446477679.unknown
_1446477569.unknown
_1446477058.unknown
_1446477218.unknown
_1446477330.unknown
_1446477421.unknown
_1446477434.unknown
_1446477226.unknown
_1446477128.unknown
_1446476892.unknown
_1446476934.unknown
_1446476950.unknown
_1446476905.unknown
_1446476881.unknown
_1446468402.unknown
_1446470821.unknown
_1446472517.unknown
_1446474312.unknown
_1446476187.unknown
_1446476557.unknown
_1446476706.unknown
_1446476418.unknown
_1446476129.unknown
_1446476140.unknown
_1446475787.unknown
_1446475922.unknown
_1446474313.unknown
_1446473318.unknown
_1446474210.unknown
_1446474310.unknown
_1446474311.unknown
_1446474264.unknown
_1446473402.unknown
_1446473431.unknown
_1446472645.unknown
_1446473277.unknown
_1446472637.unknown
_1446471714.unknown
_1446472026.unknown
_1446472288.unknown
_1446472371.unknown
_1446472279.unknown
_1446471982.unknown
_1446471991.unknown
_1446471839.unknown
_1446471186.unknown
_1446471438.unknown
_1446471545.unknown
_1446470951.unknown
_1446470964.unknown
_1446471170.unknown
_1446470832.unknown
_1446468795.unknown
_1446469891.unknown
_1446470221.unknown
_1446470584.unknown
_1446470681.unknown
_1446470392.unknown
_1446470175.unknown
_1446470210.unknown
_1446469957.unknown
_1446469399.unknown
_1446469568.unknown
_1446469866.unknown
_1446469446.unknown
_1446469058.unknown
_1446469228.unknown
_1446468848.unknown
_1446468580.unknown
_1446468685.unknown
_1446468743.unknown
_1446468628.unknown
_1446468494.unknown
_1446468536.unknown
_1446468439.unknown
_1446466696.unknown
_1446467375.unknown
_1446468001.unknown
_1446468118.unknown
_1446468167.unknown
_1446468299.unknown
_1446468016.unknown
_1446467673.unknown
_1446467803.unknown
_1446467475.unknown
_1446467071.unknown
_1446467180.unknown
_1446467204.unknown
_1446467115.unknown
_1446466868.unknown
_1446467064.unknown
_1446466793.unknown
_1446466029.unknown
_1446466399.unknown
_1446466662.unknown
_1446466688.unknown
_1446466551.unknown
_1446466089.unknown
_1446466339.unknown
_1446466059.unknown
_1446465772.unknown
_1446465899.unknown
_1446466000.unknown
_1446465870.unknown
_1446465213.unknown
_1446465681.unknown
_1446465088.unknown
_1446398760.unknown
_1446402144.unknown
_1446403975.unknown
_1446463951.unknown
_1446464333.unknown
_1446464453.unknown
_1446464683.unknown
_1446464751.unknown
_1446464891.unknown
_1446464585.unknown
_1446464444.unknown
_1446464218.unknown
_1446464321.unknown
_1446464007.unknown
_1446463792.unknown
_1446463842.unknown
_1446463906.unknown
_1446463802.unknown
_1446463469.unknown
_1446463665.unknown
_1446463333.unknown
_1446403029.unknown
_1446403794.unknown
_1446403908.unknown
_1446403939.unknown
_1446403840.unknown
_1446403280.unknown
_1446403658.unknown
_1446403223.unknown
_1446402452.unknown
_1446402708.unknown
_1446402763.unknown
_1446402653.unknown
_1446402180.unknown
_1446402395.unknown
_1446402170.unknown
_1446400861.unknown
_1446401773.unknown
_1446402033.unknown
_1446402090.unknown
_1446402112.unknown
_1446402060.unknown
_1446402010.unknown
_1446402021.unknown
_1446401887.unknown
_1446401512.unknown
_1446401703.unknown
_1446401724.unknown
_1446401670.unknown
_1446401445.unknown
_1446401491.unknown
_1446401033.unknown
_1446399229.unknown
_1446400322.unknown
_1446400699.unknown
_1446400741.unknown
_1446400515.unknown
_1446400138.unknown
_1446400259.unknown
_1446399258.unknown
_1446399071.unknown
_1446399157.unknown
_1446399192.unknown
_1446399112.unknown
_1446399019.unknown
_1446399028.unknown
_1446398826.unknown
_1446398987.unknown
_1446398799.unknown
_1324902461.unknown
_1326111084.unknown
_1446397884.unknown
_1446398220.unknown
_1446398681.unknown
_1446398724.unknown
_1446398665.unknown
_1446398118.unknown
_1446398143.unknown
_1446398208.unknown
_1446397910.unknown
_1446396978.unknown
_1446397587.unknown
_1446397843.unknown
_1446397093.unknown
_1446396830.unknown
_1446396929.unknown
_1446396784.unknown
_1326112065.unknown
_1324906113.unknown
_1324907135.unknown
_1324907947.unknown
_1324981188.unknown
_1324990415.unknown
_1325363581.vsdd3p
d4p
d2p =M30
d1p
d5p
_1325363957.vsd
_1325327031.vsd
T1
Fa1
Fr1
Ft1
2
T2
Fr2
Ft1
Fa1
Figura 2.2-Fortele in angrenajul conic
_1324986166.unknown
_1324986384.unknown
_1324986541.unknown
_1324986276.unknown
_1324981351.unknown
_1324911672.unknown
_1324911697.unknown
_1324911472.unknown
_1324907289.unknown
_1324907303.unknown
_1324907147.unknown
_1324907005.unknown
_1324907073.unknown
_1324907085.unknown
_1324907031.unknown
_1324906563.unknown
_1324906813.unknown
_1324906839.unknown
_1324906853.unknown
_1324906667.unknown
_1324906326.unknown
_1324906518.unknown
_1324906295.unknown
_1324903406.unknown
_1324904320.unknown
_1324904592.unknown
_1324906052.unknown
_1324904550.unknown
_1324903611.unknown
_1324903797.unknown
_1324903514.unknown
_1324903058.unknown
_1324903272.unknown
_1324903318.unknown
_1324903219.unknown
_1324902786.unknown
_1324902966.unknown
_1324902689.unknown
_1324896395.unknown
_1324900193.unknown
_1324900907.unknown
_1324901865.unknown
_1324902099.unknown
_1324901538.unknown
_1324900789.unknown
_1324900832.unknown
_1324900286.unknown
_1324899361.unknown
_1324899814.unknown
_1324900107.unknown
_1324899661.unknown
_1324899297.unknown
_1324899332.unknown
_1324899283.unknown
_1286883770.unknown
_1324755790.unknown
_1324757392.unknown
_1324762150.unknown
_1324762798.unknown
_1324764462.unknown
_1324813326.unknown
_1324764426.unknown
_1324762208.unknown
_1324761543.unknown
_1324761655.unknown
_1324761504.unknown
_1324756296.unknown
_1324756504.unknown
_1324757360.unknown
_1324756359.unknown
_1324756217.unknown
_1324756228.unknown
_1324756083.unknown
_1324492031.unknown
_1324755485.unknown
_1324755611.unknown
_1324492045.unknown
_1286923854.unknown
_1287071633.unknown
_1287079019.unknown
_1303308645.unknown
_1303309654.unknown
_1287083975.unknown
_1288474667.unknown
_1288474686.unknown
_1303307972.unknown
_1288474676.unknown
_1288474657.unknown
_1287084139.unknown
_1287079069.unknown
_1287079787.unknown
_1287079899.unknown
_1287079033.unknown
_1287076133.unknown
_1287079000.unknown
_1287079006.unknown
_1287076467.unknown
_1287072632.unknown
_1287076040.unknown
_1287072609.unknown
_1286924899.unknown
_1286925005.unknown
_1286925542.unknown
_1287071556.unknown
_1286925032.unknown
_1286924940.unknown
_1286924493.unknown
_1286924624.unknown
_1286924638.unknown
_1286924546.unknown
_1286924482.unknown
_1286921624.unknown
_1286923315.unknown
_1286923549.unknown
_1286923688.unknown
_1286922548.unknown
_1286921857.unknown
_1286922397.unknown
_1286920641.unknown
_1286921511.unknown
_1286884873.unknown
_1286920583.unknown
_1285691122.unknown
_1285691229.unknown
_1285691314.unknown
_1285692362.unknown
_1285691139.unknown
_1285690423.unknown
_1285690444.unknown
_1285690415.unknown
_1285594356.dwg