MT 2.21.66 Edicin 02

Fecha : Diciembre, 2009

MANUAL TCNICO DE DISTRIBUCIN

PROYECTO TIPO

LNEA AREA DE MEDIA TENSIN

Simple circuito con conductor de aluminio acero

100-AL1/17-ST1A

Preparado Aprobado

MT 2.21.66 Edicin 02

Fecha : Diciembre, 2009

MANUAL TCNICO DE DISTRIBUCIN

PROYECTO TIPO LNEA AREA DE MEDIA TENSIN

Simple circuito con conductor de aluminio acero 100-AL1/17-ST1A

NDICE Pgina 0 INTRODUCCIN .................................................................................................... 2

1 OBJETO .............................................................................................................

2

2 CAMPO DE APLICACIN...................................................................................... 2

3 UTILIZACIN ......................................................................................................... 2

4 REGLAMENTACIN.............................................................................................. 2

5 DISPOSICIONES OFICIALES................................................................................. 3

6 CARACTERSTICAS .............................................................................................. 3

6.1 Conductor ....................................................................................................... 3

6.2 Aislamiento ..................................................................................................... 4

6.3 Apoyos ........................................................................................................... 4

6.4 Crucetas .......................................................................................................... 4 6.5 Sealizacin de los apoyos .............................................................................. 5

6.6 Numeracin de apoyos .................................................................................... 5

7 CALCULO DE CONDUCTORES ............................................................................ 5

7.1 Clculo elctrico ............................................................................................. 5

7.2 Clculo mecnico ............................................................................................ 13

8 NIVEL DE AISLAMIENTO Y FORMACIN DE CADENAS ................................ 18

8.1 Nivel de aislamiento, para zonas nivel polucin medio (II) .............................. 19

8.2 Nivel de aislamiento, para zonas nivel polucin muy fuerte (IV) ...................... 19

8.3 Formacin de cadenas ..................................................................................... 19

9 DISTANCIAS DE SEGURIDAD ............................................................................. 21

9.1 Distancia de los conductores al terreno ............................................................ 2

1 9.2 Distancias entre conductores ........................................................................... 21

9.3 Distancia mnima entre los conductores y partes puestas a tierra ...................... 25

9.4 Prescripciones especiales ................................................................................. 25

10 UTILIZACIN DE APOYOS Y CRUCETAS .......................................................... 25

10.1 Clasificacin de los apoyos ............................................................................. 26

10.2 Caractersticas resistentes y dimensiones ......................................................... 26

10.3 Clculo mecnico de apoyos y crucetas ........................................................... 32

11 CIMENTACIONES .................................................................................................. 40 12 TOMAS DE TIERRA ............................................................................................... 40

13 CLCULO INCLINACIN DE CADENAS ............................................................ 40

ANEXO A. Documentacin de cada proyecto .................................................................... 42

ANEXO B. Tablas utilizacin de apoyos ............................................................................ 47

ANEXO C. Tablas de tendido ............................................................................................ 107

ANEXO D. Planos ............................................................................................................. 126

ANEXO E. Cimentaciones para apoyos y puestas a tierra ................................................... 144

ANEXO F. Proteccin avifauna ......................................................................................... 158

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0 INTRODUCCIN

Este documento anula y sustituye al anterior MT 2.21.66 de fecha abril de 2004

1 OBJETO

Este documento constituye el Proyecto Tipo IBERDROLA, y justifica todos los datos tcnicos necesarios para el diseo, clculo y construccin de lneas areas de alta tensin, de tensin nominal igual o inferior a 20 kV realizadas con conductores de aluminio acero, de 116,7 mm de seccin, para una disposicin de los conductores en simple circuito con un conductor por fase.

Al quedar justificados en este documento todos los aspectos tcnicos para las diferentes situaciones, bastar la aportacin de los detalles singulares de cada lnea en proyecto, para que la misma quede totalmente definida, haciendo innecesaria la redaccin en cada caso de un proyecto detallado.

Se pretende de esta forma facilitar la labor, tanto de los organismos oficiales como de los departamentos de proyectos de las empresas, en la tramitacin oficial para la obtencin de la Autorizacin Administrativa, Autorizacin de Ejecucin y Declaracin en concreto de Utilidad Pblica.

2 CAMPO DE APLICACIN

Este Manual se refiere a las lneas indicadas en condiciones de instalacin normales. Queda excluida su aplicacin para aquellas lneas que discurran por terrenos pantanosos, marismas u otras situaciones en las que concurran circunstancias que aconsejen hacer un proyecto especial.

Ser de aplicacin tambin para aquellas lneas que, por las caractersticas tcnicas de la zona, tengan que alimentarse a tensin inferior a 20 kV y se explotarn en una primera etapa a la tensin nominal de la red a la que hayan de conectarse.

3 UTILIZACION

Cada proyecto concreto, redactado de acuerdo con el presente Proyecto Tipo, se completar con las particularidades especficas del mismo que se describen en los anexos.

Por otro lado, servir de base genrica para la tramitacin oficial de cada obra, en cuanto a la autorizacin administrativa, aprobacin del proyecto de ejecucin y declaracin en concreto de utilidad pblica, sin ms requisitos que la presentacin, en proyecto simplificado, de las caractersticas particulares de la misma, haciendo constar que su diseo se ha realizado de acuerdo con el presente Proyecto Tipo.

4 REGLAMENTACION

En la redaccin se han tenido en cuenta todas y cada una de las especificaciones contenidas en:

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Reglamento sobre condiciones tcnicas y garantas de seguridad en lneas elctricas de alta tensin (en adelante RLAT) y sus instrucciones tcnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09 (Decreto 223/2008, de 15 de febrero).

Real decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribucin, comercializacin, suministro y procedimiento de autorizacin de instalaciones de energa elctrica.

Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la proteccin de la avifauna contra la colisin y la electrocucin en lneas elctricas de alta tensin.

Asimismo se ha tenido en cuenta lo establecido en las normas UNE y Normas IBERDROLA.

5 DISPOSICIONES OFICIALES

A los efectos de Autorizaciones Administrativas de Declaracin en Concreto de Utilidad Pblica y ocupaciones de terreno, e imposicin de servidumbre, se aplicar lo previsto en la Ley 54/1997 de 27 de Noviembre, del Sector Elctrico (LSE) en todo aquello en que est en vigor, y en aquellos puntos que no estn desarrollados, lo establecido en la Ley 10/1966 de 18 de Marzo sobre Expropiacin Forzosa y sanciones en materia de instalaciones elctricas, y en el Reglamento para su aplicacin, aprobado por Real Decreto 1955/2000, de 1 de Diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribucin, comercializacin, suministro y procedimientos de autorizacin de instalaciones de energa elctrica.

6 CARACTERISTICAS

6.1 Conductor

El conductor que contempla este Proyecto Tipo es de aluminio-acero galvanizado de 116,7 mm de seccin, segn norma UNE-EN 50182, el cual est recogido en la norma NI 54.63.01 cuyas caractersticas principales son:

Designacin 100-AL1/17-ST1A Seccin de aluminio, mm 100 2

Seccin de acero, mm 16,7 2

Seccin total, mm 116,7 2

Composicin 6+1 Dimetro de los alambres, mm 4,61 Dimetro aparente, mm 13,8 Carga mnima de rotura, daN 3433 Mdulo de elasticidad, daN/mm 7900 2 Coeficiente de dilatacin lineal, C 0,0000191 -1

Masa aproximada, kg/km. 404 Resistencia elctrica a 20C, /km. 0,2869 Densidad de corriente, A/mm 2,795 2

La temperatura mxima de servicio, bajo carga normal en la lnea, no sobrepasar los 50 C.

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La traccin mxima en el conductor, viene indicada en las tablas de tendido que se incluyen dentro de este proyecto tipo, y no sobrepasar, en ningn caso, el tercio de la carga de rotura del mismo. La traccin en el conductor a 15C y calma, no sobrepasar el 15% de la carga de rotura del mismo.

El recubrimiento de zinc, de los hilos de acero, cumple con los requisitos especificados en la Norma UNE-EN 50189.

6.2 Aislamiento

El aislamiento estar formado por aisladores compuestos para lneas elctricas de alta tensin segn normas UNE 21909 y UNE-EN 62217. Los elementos de cadenas para los aisladores compuestos respondern a lo establecido en la norma UNE-EN 61466. Los aisladores y elementos de cadena, segn las normas citadas, estn recogidos en la norma NI 48.08.01.

En el apartado 8 se describe detalladamente la constitucin de los diferentes tipos de aisladores as como la formacin de cadenas.

6.3 Apoyos

Los apoyos de alineacin sern de hormign armado y vibrado o bien de chapa metlica segn las normas UNE 207016 y UNE 207018, los cuales estn recogidos en las normas NI 52.04.01 y 52.10.10 respectivamente.

Los apoyos de ngulo, dependiendo del valor de ste, podrn ser de alguno de los tipos indicados en el prrafo anterior, o metlicos de celosa (UNE 207017) segn norma NI 52.10.01. Los apoyos metlicos de celosa, son los indicados tambin para anclaje y fin de lnea.

6.4 Crucetas

Las crucetas a utilizar sern metlicas, segn las normas:

NI 52.30.22 - Crucetas bveda de alineacin para apoyos de lneas elctricas areas de tensin nominal hasta 20 kV.

NI 52.31.02 - Crucetas rectas y semicrucetas para lneas elctricas areas de tensin nominal hasta 20 kV.

NI 52.31.03 - Crucetas bveda de ngulo y anclaje para apoyos de perfiles metlicos de lneas elctricas areas de tensin nominal hasta 20 kV

Su diseo responde a las nuevas exigencias de distancias entre conductores y accesorios en tensin a apoyos y elementos metlicos, y donde se requiera, a la proteccin de la avifauna, tal y como se describe en el Anexo F.

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6.5 Sealizacin de los apoyos

Todos los apoyos llevarn instalada una placa de sealizacin de riesgo elctrico tipo CE 14, segn la norma NI 29.00.00.

6.6 Numeracin de apoyos

Todos los apoyos se numerarn, empleando para ello placas y nmeros de sealizacin segn la norma NI 29.05.01.

7 CALCULO DE CONDUCTORES

En este captulo se trata de los clculos elctricos y mecnicos de los conductores, cuyas caractersticas han quedado reflejadas en el apartado 6.1.

7.1 Clculo elctrico

7.1.1 Densidad mxima de corriente admisible. La densidad mxima de corriente admisible en rgimen permanente para corriente alterna y frecuencia de 50 Hz se deduce del apartado 4.2 de la ITC-LAT 07 del RLAT.

De la tabla 11 del indicado apartado, e interpolando entre la seccin inferior y superior al conductor en estudio, se tiene que para conductores de aluminio la densidad de corriente ser:

2Al A/mm 2,983 =

Teniendo presente la composicin del cable, que es 6+1, el coeficiente de reduccin (CR), a aplicar ser de 0,937, con lo que la intensidad nominal del conductor ser:

2AlacAl A/mm 2,7950,937 . 2,983.CR ===

Por lo tanto la intensidad mxima admisible es:

A 326,18116,7 . 2,795.SI acAlMx. ===

7.1.2 Reactancia aparente La reactancia kilomtrica de la lnea, se calcula empleando la siguiente expresin:

X = .L = 2 f L /km.

y sustituyendo, L coeficiente de autoinduccin, por la expresin:

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L = (0,5 + 4,605 Log D/r).10-4 H/km.

se obtiene: X = 2 f (0,5 + 4,605 Log D/r).10-4 /km.

donde: X = Reactancia aparente en ohmios por kilmetro.

f = Frecuencia de la red en hercios = 50.

D = Separacin media geomtrica entre conductores en milmetros.

r = Radio del conductor en milmetros.

El valor D se determina a partir de las distancias entre conductores d12, d23 y d13,

que proporcionan las crucetas elegidas, representadas en los planos, y cuyo esquema es:

Crucetas rectas o bveda para apoyos de celosa Crucetas bveda para postes

m .d.ddD 3 132312=

Separacin entre

conductores m

Tipo de Cruceta

dmm

12 dmm

23 dmm

13 D mm

L H/km

X /km

1 Recta 1000 1000 2000 1.260 0,001091 0,3429 1,25 Recta 1250 1250 2500 1.575 0,001136 0,3569 1,5 Recta 1500 1500 3000 1.890 0,001173 0,3684 2 Recta o bveda celosa 2000 2000 4000 2.520 0,001230 0,3864

1,75 Bveda poste 1750 1750 3456 2.205 0,001203 0,3780 2 Bveda poste 2000 2000 3715 2.520 0,001230 0,3864

A efectos de simplificacin y por ser valores muy prximos se emplea el valor medio de los cuatro mayores por ser los armados de ms frecuente uso, por lo que:

X = 0,380 /km.

7.1.3 Cada de tensin. La cada de tensin por resistencia y reactancia de una lnea (despreciando la influencia de la capacidad y la perdictancia) viene dada por la frmula

( ).LXsenR.cos.I.3U +=

donde:

U = Cada de la tensin compuesta, expresada en V

d12 d23 d13

d12 d23

d13

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I = Intensidad de la lnea en A

X = Reactancia por fase en /km

R = Resistencia por fase en /km

= Angulo de desfase

L = Longitud de la lnea en kilmetros.

teniendo en cuenta que:

A.U.cos3

PI

=

donde:

P = Potencia transportada en kilovatios.

U = Tensin compuesta de la lnea en kilovoltios.

la cada de tensin en tanto por ciento de la tensin compuesta es:

210.U)tgX,P.L.(R

U100.0U% +==

En el grfico n 1, se representa la cada de tensin, en funcin del momento elctrico PL, para cos = 0,9 y tensiones nominales de 20 kV, 15 kV, 13,2 kV y 11 kV, cuyos valores de momento elctrico en funcin de tensin nominal y cada de tensin del 5% son:

Un U PL kV % kW . Km. 20 5 42.476 15 5 23.893

13,2 5 18.503 11 5 12.849

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Grfico 1 - Momento elctrico en funcin de U%

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

45000

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5

U%

P.L., kW/km

20 kV 15 kV 13,2 kV 11 kV

Para la confeccin del grafico anterior el valor de la resistencia se ha tomado a 20C.

En el grfico 1-bis, se representa el momento elctrico para 20 kV y diferentes temperaturas.

Para obtener el valor de la resistencia a diferentes temperaturas emplearemos la expresin siguiente:

( ) /km 20.(1.RR 20 +=

Siendo: R20

= Coeficiente de temperatura, en C

= Resistencia elctrica a 20C, en /km = 0,2869

-1

R

= 0,004

Para diferentes temperaturas la resistencia y la impedancia elctrica de los conductores sern:

= Resistencia elctrica a C, en /km

Temperatura, C 20 30 40 50

Resistencia elctrica, en /km 0,2869 0,2984 0,3099 0,3213

Impedancia longitudinal especfica, (R cos + X sen ), en /km 0,4238 0,4341 0,4444 0,4548

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Grfico 1bis - P. L a 20 kV, en funcin de la temperatura del conductor

15000

20000

25000

30000

35000

40000

45000

2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 U%

P.L, en kW.km

20C 30C 40C 50C

A igual cada de tensin y longitud, un conductor a 20C, puede trasportar un 7,31 % ms de potencia que a 50 C

7.1.4 Potencia a transportar. La potencia que puede transportar la lnea est limitada por la intensidad mxima determinada anteriormente y por la cada de tensin, que no deber exceder del 5%.

La mxima potencia a transportar limitada por la intensidad mxima es:

kW .cos.U.I3P Mx.Mx. =

siendo:

Imx. = 326,18 A

Tendremos que, para un factor de potencia del 0,90, la potencia mxima que puede transportar la lnea en funcin de la tensin nominal ser:

Un PkV

Mx. kW

20 10.169 15 7.627

13,2 6.712 11 5.593

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La potencia que puede transportar la lnea dependiendo de la longitud y de la cada de tensin, es:

( ) kW .LX.tgRU(%).10.UP

2

+

=

Sustituyendo los valores conocidos de U, R y X, para un cos = 0,90, en el grfico nm.2, para U (%) = 5, se representa la potencia mxima a transportar P, en kW, en funcin de la longitud L, expresada en km, para una temperatura del conductor de 20 C.

Grfico 2 - Potencia mxima en funcin de la longitud, para U = 5%

500

1.500

2.500

3.500

4.500

5.500

6.500

7.500

8.500

9.500

10.500

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

L, en km

P, en kW

20 kV 15 kV 13,2 kV 11 kV

Para 20 kV y diferentes temperaturas, en el grfico 2bis, se representan los valores de la potencia mxima.

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Grfico 2bis - Potencia mxima a 20 kV, en funcin de la longitud y temperatura, para U = 5%

3500

4500

5500

6500

7500

8500

9500

10500

3 4 5 6 7 8 9 10

L, en km

P. e

n kW

20C 30C 40C 50C

Para longitudes superiores a 3,606 km, un conductor a 20 C, puede transportar un 7,31 % ms de potencia que a 50 C, para un U=5%.

7.1.5 Prdidas de potencia. Las prdidas de potencia por efecto Joule en una lnea vienen dadas por la frmula:

P = 3. R. L. I2

La prdida de potencia en tanto por ciento es:

kW

.cos10.U

P.L.RP% 22 =

Donde cada variable se expresa en las unidades anteriormente expuestas.

Sustituyendo los valores conocidos de R y U, se tiene para un cos = 0,90:

U P kV % 20 0,00008855 . PL 15 0,00015742 . PL

13,2 0,00020328 . PL 11 0,00029273 . PL

Esta funcin se representa en el grfico nmero 3.

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Grfico 3 - Prdida de Potencia, en %

0

10000

20000

30000

40000

50000

60000

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5P, en %

P.L.

, en

kW.k

m

20 kV 15 kV 13,2 kV 11 kV

En el grfico 3bis, representamos para 20 kV y diferentes temperaturas, las prdidas de potencia en funcin de diferentes temperaturas del conductor.

Grfico 3bis - Prdida de potencia a 20 kV y diferentes temperaturas

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

45000

50000

55000

60000

1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5

P, en %

P.L.

, en

kW.k

m

20C 30C 40C 50C

A igualdad de longitud y potencia, la prdida de potencia de un conductor a 50 C, es superior respecto a un conductor a 20 C, en un 12,00 %

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7.2 Clculo mecnico

El clculo mecnico del conductor se realiza teniendo en cuenta las condiciones siguientes:

a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mnimo igual a 3 en las condiciones atmosfricas que provoquen la mxima traccin de los conductores, adems, el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hiptesis tercera sea el correspondiente a las hiptesis normales.

b) Que la traccin de trabajo de los conductores a 15 C sin ninguna sobrecarga, no exceda del 15% de la carga de rotura EDS (tensin de cada da, Every Day Stress).

c) Cumpliendo las condiciones anteriores se contempla una tercera, que consiste en ajustar los tenses mximos a valores inferiores y prximos a los esfuerzos nominales de apoyos normalizados.

Al establecer la condicin a) se puede prescindir de la consideracin de la 4 hiptesis en el clculo de los apoyos de alineacin y de ngulo, siempre que en ningn caso las lneas que se proyecten debern tener apoyos de anclaje distanciados a ms de 3 km. (ITC-LAT 07 apartado 3.5.3)

Al establecer la condicin b) se tiene en cuenta el tense lmite dinmico del conductor bajo el punto de vista del fenmeno vibratorio elico del mismo. EDS (tensin de cada da, Every Day Stress) . (ITC-LAT 07 apartado 3.2.2).

Atenindo a las condiciones anteriores establecemos para las tres zonas reglamentarias, (A, B y C) una traccin mecnica del conductor a 15 C, sin sobrecarga de 514,95 daN, valor equivalente al 15 % de la carga de rotura. A efectos de traccin mxima se establece el valor mximo de 1000 daN, con lo que se garantiza un coeficiente de seguridad 3,433. Para lneas de pequea longitud y con ngulos fuertes se adoptan dos tenses reducidos de 450 y 725 daN.

Las condiciones que se establecen en la tabla 4 y el apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07 sobre la traccin y flecha mxima, aplicadas al tipo de lnea y conductor se indican en la siguiente tabla.

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ZONA A

Hiptesis VIENTO Traccin Presin Sobrecarga Peso Peso + sobrecarga Temperatura Mxima daN/m daN/m 2 daN/m daN/m C

1000 60 0,828 0,396 0,918 -5 Flecha mx. Viento 60 0,828 0,396 0,918 15 Flecha mx. Calma 0,396 50

ZONA B Hiptesis VIENTO Traccin Presin Sobrecarga Peso Peso + sobrecarga Temperatura Mxima daN/m daN/m 2 daN/m daN/m C

1000 60 0,828 0,396 0,918 -10 Flecha mx. Viento 60 0,828 0,396 0,918 15 Flecha mx. Calma 0,396 50

Hiptesis HIELO Traccin Sobrecarga 0,180d Peso Peso + sobrecarga Temperatura Mxima daN/m daN/m daN/m C

0,669 0,396 1,065 -15 Flecha mx. Hielo 0,669 0,396 1,065 0

ZONA C Hiptesis VIENTO Traccin Presin Sobrecarga Peso Peso + sobrecarga Temperatura Mxima daN/m daN/m 2 daN/m daN/m C

1000 60 0,828 0,396 0,918 -15 Flecha mx. Viento 60 0,828 0,396 0,918 15 Flecha mx. Calma 0,396 50

Hiptesis HIELO Traccin Sobrecarga 0,360d Peso Peso + sobrecarga Temperatura Mxima daN/m daN/m daN/m C

1,337 0,396 1,734 -20 Flecha mx. Hielo 1,337 0,396 1,734 0

7.2.1 Tablas de tendido. En el Anexo C, se incluyen las tablas de tendido, correspondientes diferentes tracciones, las cuales permitirn al proyectista elegir en cada caso el tense ms adecuado.

Las que corresponden, al tense mximo de 1000 daN, en las tres zonas de altitud A, B, C, definidas en el apartado 3.1.3 de la ITC-LAT 07, tratan de aprovechar al mximo las caractersticas de resistencia mecnica en los conductores, teniendo en cuenta las tres condiciones indicadas en el apartado anterior.

Como puede observarse en el grfico n 4, en la zona A, la traccin mecnica viene limitada por la condicin b) del apartado anterior (EDS), hasta vanos de 110 m. y por la condicin a) (Traccin mxima) para vanos superiores.

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Grfico 4 - Zona A-Tense L. E. D.

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

60 80 100 120 140 160 180 200

Vano, m

Trac

cin

, daN

Cr/3 -5C+Vt 15% Cr. T a 15C

En las zonas B y C, la traccin mecnica viene limitada por la condicin a), lo que puede comprobarse en los grficos 5 y 6.

Grfico 5- Zona B-Tense L. E. D.

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

60 80 100 120 140 160 180 200

Vano, m

Trac

cion

es, m

Cr/3 -15+H -10C+Vt 15% Cr. T a 15C

MT 2.21.66 (09-12)

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Grfico 6- Zona C-Tense L. E. D.

200

400

600

800

1000

1200

60 80 100 120 140 160 180 200

Vano, m

Trac

cion

es, m

Cr/3 -20+H -15C+Vt 15% Cr. T a 15C

En el caso de las tablas correspondientes a tenses reducidos las condiciones expuestas en el apartado 7.2, se cumplen sobradamente, por ello omitimos representar los grficos correspondientes.

En las tablas de tendido, vase Anexo C, la primera columna indica una serie de vanos reguladores; las columnas siguientes muestran las tracciones mximas segn la hiptesis de sobrecarga reglamentaria y los coeficientes de seguridad resultantes, en funcin de la zona (apartados 3.1.2 y 3.1.3 de la ITC-LAT 07); en las siguientes, las flechas mximas y mnimas segn las hiptesis fijadas para cada zona en el apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07 y a continuacin de cada una de las flechas mximas y mnimas se dan los parmetros de catenaria que debern utilizarse para la distribucin de apoyos en el perfil longitudinal; seguidamente se dan los valores de tracciones y flechas a aplicar en el clculo de oscilacin de cadenas de suspensin, para determinar las distancias entre conductores y a partes puestas a tierra (apartado 5.4.2 de la ITC-LAT 07), bajo una sobrecarga de presin de viento mitad a las temperaturas de -5C, -10C y -15C segn sea en Zona A, B o C respectivamente; tambin se indica el porcentaje de la traccin a 15 C sin sobrecarga (apartado 3.2.2 de la ITC-LAT 07). Finalmente se dan las tablas de tendido, tracciones y flechas, para diferentes temperaturas a aplicar en el tendido de los conductores.

7.2.2 Determinacin de la traccin de los conductores. Para la obtencin de los valores de las tablas de tendido, mencionadas anteriormente, se ha utilizado de la ecuacin de cambio de condiciones, cuya expresin es:

( )

+

= 10

10110 .E.S

TT.LLL

MT 2.21.66 (09-12)

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Siendo:

L0 = Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones iniciales de traccin T0, peso ms sobrecarga P0 y temperatura 0

L

C

1 = Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones de traccin T1, peso ms sobrecarga P1 y temperatura 1

E = Mdulo de elasticidad del conductor en daN/ mm

C

2

S = Seccin del conductor en mm2

.

= Coeficiente de dilatacin lineal del conductor /C

7.2.3 Determinacin de la flecha de los conductores. Una vez determinado el valor de T1

F

, el valor de la flecha se obtiene por la expresin:

1 = a1. [Cosh (L /2. a1

Siendo: a

) 1]

1 = Parmetro de la catenaria = T1/P

1

7.2.4 Plantillas de replanteo. Para el dibujo de la catenaria se emplear la expresin:

F = a. [Cosh (x / a) 1]

Siendo: x = valor del semivano

7.2.5 Vano de regulacin. El vano ideal de regulacin, correspondiente al conjunto de vanos limitado por dos apoyos con cadenas de amarre (cantn), viene dado por:

LLL

3

r = m

Siendo: Lr

L = Longitud de cada uno de los vanos con aislamiento suspendido comprendidos entre dos apoyos de amarre., en metros.

= Vano de regulacin ideal en metros

NOTA: El empleo de catenaria de un parmetro determinado implica el conocer que si se emplea como flecha mxima, para vanos superiores al de regulacin la flecha real siempre es menor a la que nos da la catenaria adoptada, y si se emplea como flecha mnima, para vanos inferiores al de regulacin la flecha real siempre es menor a la que nos da la catenaria adoptada.

MT 2.21.66 (09-12)

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8 NIVEL DE AISLAMIENTO Y FORMACIN DE CADENAS

En este captulo se indican los niveles de aislamiento mnimo correspondientes a la tensin ms elevada de la lnea, 24 kV, as como los elementos que integran las cadenas de aisladores del presente Proyecto Tipo.

Se establecen dos niveles (Nivel II Medio y Nivel IV Muy fuerte) en lo que afecta al entorno en que han de instalarse los aisladores.

Con los aisladores seleccionados en el presente proyecto, se cumplen en ambos casos, las prescripciones reglamentarias dadas en el la tabla 12 de la ITC-LAT 07. de 125 kV y 50 kV, a onda de choque y frecuencia industrial, respectivamente.

En la tabla 14 de la ITC-LAT 07, se indican niveles de contaminacin, ejemplos de entornos tpicos y lneas de fuga mnimas recomendadas, los valores de las lneas de fuga, lo son para aisladores de vidrio y porcelana, en nuestro caso por tratarse de aisladores compuestos, para determinar los aisladores en funcin del nivel de contaminacin, se ha aplicado lo indicado en las normas UNE 21909, UNE-EN 62217 y en la norma NI 48.08.01.

NIVEL II - Medio

Zonas con industrias que no produzcan humos especialmente contaminantes y/o con una densidad media de viviendas equipadas con calefaccin.

Zonas con elevada densidad de viviendas y/o de industrias pero sujetas a vientos frecuentes y/o lluvias.

Zonas expuestas a vientos desde el mar, pero no muy prximas a la costa cercanas al mar, pero alejadas algunos kilmetros de la costa (al menos distantes bastantes kilmetros). (Las distancias desde la costa marina dependen de la topografa costera y de las extremas condiciones del viento).

Este nivel se aplicara tanto en nivel I como en nivel II.

NIVEL IV - Muy Fuerte

Zonas generalmente de extensin moderada, sometidas a polvos conductores y a humo industrial que producen depsitos conductores particularmente espesos.

Zonas generalmente de extensin moderada, muy prximas a la costa y expuestas a pulverizacin salina o a vientos las nieblas o a vientos muy fuertes y contaminantes provenientes del mar.

Zonas desrticas caracterizadas por no tener lluvia durante largos periodos, expuestos a fuertes vientos que transportan arena y sal, y sometidas a una condensacin regular.

Este nivel se aplicara tanto en nivel III como en nivel IV.

MT 2.21.66 (09-12)

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8.1 Niveles de aislamiento, para zonas de nivel de polucin medio (II)

Se emplearan aisladores compuestos segn norma NI 48.08.01, cuyas caractersticas son:

Material.............................................................................. Compuesto

Aislador tipo U 70 YB 20

Carga de rotura................................................................... 7.000 daN

Lnea de fuga...................................................................... 480 mm

Tensin de contorneo bajo lluvia a 50 Hz durante un minuto. 70 kV eficaces

Tensin a impulso tipo rayo, valor cresta.............................. 165 kV

8.2 Niveles de aislamiento, para zonas de nivel de polucin muy fuerte (IV)

Se emplearan aisladores compuestos segn norma NI 48.08.01, cuyas caractersticas son:

Material.............................................................................. Compuesto

Aislador tipo U 70 YB 20 P

Carga de rotura................................................................... 7.000 daN

Lnea de fuga...................................................................... 740 mm

Tensin de contorneo bajo lluvia a 50 Hz durante un minuto. 70 kV eficaces

Tensin a impulso tipo rayo, valor cresta.............................. 165 kV

8.3 Formacin de cadenas

De acuerdo con el MT 2.23.15 en las figuras 1 a 2 se indican la formacin de cadenas.

MT 2.21.66 (09-12)

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NIVEL DE POLUCIN

MEDIO (II)

NIVEL DE POLUCIN

Suspensin normal

MUY FUERTE (IV)

Suspensin normal

Marca Denominacin Marca Denominacin

1 Aislador compuesto U70 YB 20 1 Aislador compuesto U70 YB 20 P

2 Alojamiento de rtula R16/17

2 Alojamiento de rtula R16/17

3 Grapa de suspensin GS-2 3 Grapa de suspensin GS-2-I L = 480 mm L = 480 mm

Suspensin reforzada Suspensin reforzada

1 Aislador compuesto U70 YB 20 1 Aislador compuesto U70 YB 20 P

2 Alojamiento de rtula R16/17

2 Alojamiento de rtula R16/17

3 Grapa de suspensin GS-3 3 Grapa de suspensin GS-3-I 4 Varillas de proteccin

VPP-110 4 Varillas de proteccin

VPP-110 L = 484 mm L = 484 mm

Figura 1. Cadena de suspensin normal y reforzada, para niveles de polucin II y IV

Amarre

NIVEL DE POLUCIN MEDIO (II)

Marca Denominacin 1 Aislador compuesto U70 YB 20 2 Alojamiento de rtula R16/17P 3 Grapa de amarre GA-2

L = 575 mm

Amarre

NIVEL DE POLUCIN MUY FUERTE (IV)

Marca Denominacin 1 Aislador compuesto U70 YB 20 P 2 Alojamiento de rtula R16/17P 3 Grapa de amarre GA-2-I

L = 575 mm Figura 2. Cadena de amare, para niveles de polucin II y IV

El valor de la fuerza del viento sobre la cadena de aisladores, segn el apartado 3.1.2.2 de ITC-LAT 07 es igual:

Fc = qais . Ai 2,1 daN

Siendo: qais = Presin provocada por un viento de 120 km/h = 70 daN/m2

L

12

3

L

MT 2.21.66 (09-12)

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Ai = rea de la cadena de aisladores proyectada horizontalmente en un plano vertical paralelo al eje de la cadena de aisladores, en m2. Para una longitud de cadena de 0,5 m y un ancho de cadena medio de 0,06 m.

A efectos de clculos se adopta, un peso por cadena de 5 daN.

9 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

De acuerdo con la ITC-LAT 07, las separaciones entre conductores, entre stos y los apoyos, as como las distancias respecto al terreno y obstculos a tener en cuenta en este proyecto, son las que se indican en los apartados siguientes.

9.1 Distancia de los conductores al terreno

De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC-LAT 07, la mnima distancia de los conductores en su posicin de mxima flecha, a cualquier punto del terreno, es:

Dadd + Del = 5,3 + Del

Siendo:

= 5,3 + 0,22 = 5,52 metros

Del

Si bien en la ITC-LAT 07, se indica con un mnimo de 6 m, Iberdrola establece un mnimo de 7 m, lo cual implica estar del lado de la seguridad.

= Distancia de aislamiento en el aire mnima especificada = 0,22 m.

9.2 Distancias entre conductores.

De acuerdo con el apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07, la separacin mnima entre conductores viene dada por la frmula:

metros K'.DLFK.D pp++=

Siendo:

D = Separacin entre conductores en metros

K = Coeficiente que depende de la oscilacin de los conductores con el viento, segn tabla 16 de ITC-LAT 07. En nuestro caso al ser el ngulo de oscilacin de 64 25, el valor de K adoptado es de 0,6.

El valor de de la tangente del ngulo de oscilacin de los conductores viene dado por el cociente entre la sobrecarga de viento y el peso propio del conductor.

2,089P

q.dtg == Con lo que: 25' 64 =

MT 2.21.66 (09-12)

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q = Presin del viento provocada por un viento de 120 km/h, sobre conductores de dimetro igual o menor de 16 mm. = 60 daN/m2.

d = Dimetro de los conductores = 0,0138 m

P = Peso conductor = 0,3963 daN/m

F = Flecha mxima en metros.

L = Longitud en metros de la cadena de suspensin. En el caso de aislamiento de amarre L = 0.

K = Coeficiente que depende de la tensin nominal de la lnea, en nuestro caso, K = 0,75 m

Dpp = Distancia mnima area especificada, para evitar una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rpido. Segn tabla 15 de ITC-LAT 07: Dpp

El valor de la flecha, despejada de la expresin anterior, es:

= 0,25 m.

metros LKk'.DD

F2

pp

=

La longitud en metros de las cadenas de suspensin es variable y dependen de la formacin de las mismas. En el cuadro siguiente, indicamos las longitudes aproximadas de cada una de ellas.

Longitudes de las cadenas en suspensin

Tipo de Aislamiento Nivel Compuesto

de contaminacin Suspensin normal Suspensin protegida mm mm

II y IV 480 484

A efecto del presente proyecto y dado que las longitudes indicadas son aproximadas se tomar el valor de L=500 mm, lo cual implica estar siempre del lado de la seguridad, en lo que se refiere al vano mximo por separacin de conductores y a distancias a partes puestas a tierra.

De acuerdo con las caractersticas dimensionales de las crucetas a emplear en este Proyecto Tipo, sern las BP125-1750 y BP125-2000 segn NI 52.30.22, para aislamiento de suspensin, que dan unas separaciones entre los puntos de sustentacin de los conductores, de 1,75 y 2 m respectivamente. Por tanto, aplicando valores en la expresin de la flecha, la flecha mxima ser:

Para D = 1,75 m F = 6,282 m

Para D = 2,00 m F = 8,625 m

MT 2.21.66 (09-12)

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En el grfico 7, se dan las flechas mximas en funcin de la distancia entre conductores con aislamiento suspendido.

Grfico 7 - Flecha mxima con cadenas de suspensin, en funcin de D en m.

4

6

8

10

12

14

1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5Distancia entre conductores, m = D

Flec

has

mx

imas

, m

Los valores de la distancia entre conductores en apoyos de ngulo se reducen en funcin del valor de este, pasando a valer:

D' = D. Cos /2 (siendo , el valor del ngulo).

En este caso, el valor de la flecha para apoyos de ngulo con aislamiento de amarre, pasa a ser:

metros Kk'.DD'

K

k'.D2

D.cosF

2pp

2

pp

=

=

MT 2.21.66 (09-12)

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Dando valores a , tendremos:

Tabla de flechas mximas para diferentes separaciones entre conductores (D), ngulo de desviacin de la traza (), para vanos con cadenas de amare (L=0)

ngulo de D, m = 1,00 D, m = 1,25 D, m = 1,50 D, m = 1,75 D, m = 2,00 desviacin D F. mx D F. mx D F. mx D F. mx D F. mx

, en m m m m m m m m m m 0 1,000 1,834 1,250 3,136 1,500 4,785 1,750 6,782 2,000 9,125 10 0,996 1,817 1,245 3,108 1,494 4,744 1,743 6,724 1,992 9,049 20 0,985 1,766 1,231 3,025 1,477 4,620 1,723 6,553 1,970 8,822 30 0,966 1,683 1,207 2,889 1,449 4,420 1,690 6,274 1,932 8,452 40 0,940 1,572 1,175 2,707 1,410 4,148 1,644 5,896 1,879 7,951 50 0,906 1,435 1,133 2,483 1,359 3,815 1,586 5,433 1,813 7,336 60 0,866 1,279 1,083 2,225 1,299 3,432 1,516 4,899 1,732 6,627 70 0,819 1,108 1,024 1,943 1,229 3,012 1,434 4,313 1,638 5,847 80 0,766 0,930 0,958 1,647 1,149 2,568 1,341 3,693 1,532 5,022 90 0,707 0,750 0,884 1,347 1,061 2,118 1,237 3,062 1,414 4,180

100 0,643 0,576 0,803 1,054 0,964 1,676 1,125 2,441 1,286 3,349 110 0,574 0,414 0,717 0,779 0,860 1,258 1,004 1,851 1,147 2,558 120 0,500 0,271 0,625 0,532 0,750 0,879 0,875 1,313 1,000 1,834

En el grficos 8, se dan las flechas mximas en funcin de la distancia entre conductores D, de 1,00, 1,25, 1,50, 1,75 y 2,00 m, respectivamente, para aislamiento de amarre.

Grfico N 8-Flecha mxima con cadenas de amarre, en funcin de

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120

Angulo,

Flec

ha M

xim

a, e

n m

D = 2,00 m D = 1,75 m D = 1,50 m D = 1,25 m D = 1,00 m

MT 2.21.66 (09-12)

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Conocido el valor de F Mx. , T y P, el valor de L Mx

012.a

Lcosha.F MxMx =

., ser aquel que haga cero la ecuacin:

Esta frmula da lugar a familias de valores segn sea el vano de regulacin y, en los apoyos de ngulo, segn sea el valor del ngulo.

La aplicacin de la frmula puede resultar complicada por ello puede emplearse la expresin aproximada de:

MxMx 8.a.FL = m

Siendo: a = Parmetro de la catenaria = T/P

LMx

T = Tense correspondiente al vano de regulacin en la condicin de mxima flecha (daN).

= Vano mximo (m)

FMx

P = Peso del conductor con la sobrecarga correspondiente a la condicin seleccionada para T (daN/m).

= Flecha mxima (m)

9.3 Distancia mnima entre los conductores y partes puestas a tierra.

De acuerdo con el apartado 5.4.2 de la ITC-LAT 07, esta distancia no ser inferior a Del, con un mnimo de 0,20 m.

En nuestro caso; Del = 0,22 m.

En el presente Proyecto Tipo, con cadena suspendida y cruceta bveda de las dimensiones sealadas en el plano n 1, el ngulo mximo de desviacin para respetar esa distancia mnima, es de 70.

9.4 Prescripciones especiales

Para aquellas situaciones especiales, como cruzamientos y paralelismo con otras lneas, con vas de comunicacin, o con ros o canales navegables o flotables, conducciones de gas, pasos sobre bosques o sobre zonas urbanas y proximidades a edificios y aeropuertos, debern seguirse las prescripciones indicadas en el Captulo V de la ITC-LAT 07. y normas establecidas en cada caso por los organismos afectados u otra norma oficial al respecto.

10 UTILIZACIN DE APOYOS Y CRUCETAS

En este captulo se definen los diferentes tipos de apoyos y crucetas a utilizar en el diseo de las lneas a que se refiere el presente Proyecto Tipo.

MT 2.21.66 (09-12)

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10.1 Clasificacin de los apoyos

De acuerdo con el apartado 2.4.1 de la ITC-LAT 07, los apoyos, atendiendo al tipo de cadena de aislamiento se clasifican segn su funcin en:

a) Apoyo de suspensin: Apoyo con cadenas de aislamiento de suspensin. b) Apoyo de amarre: Apoyo con cadenas de aislamiento de amarre. c) Apoyo de anclaje: Apoyo con cadenas de aislamiento de amarre destinado a proporcionar un

punto firme en la lnea. Limitar en ese punto, la prolongacin de esfuerzos longitudinales de carcter excepcional. Todos los apoyos de la lnea cuya funcin sea de anclaje tendrn identificacin propia en el plano de detalle del proyecto de la lnea.

d) Apoyo de principio o fin de lnea: Son los apoyos primero y ltimo de la lnea, con cadenas de aislamiento de amarre, destinados a soportar, en sentido longitudinal, las solicitaciones del haz completo de conductores en un solo sentido.

e) Apoyos especiales: Son aquellos que tienen una funcin diferente a las definidas en la clasificacin anterior.

Atendiendo a su posicin relativa respecto al trazado de la lnea, los apoyos se clasifican en:

f) Apoyo de alineacin: Apoyo de suspensin, amarre o anclaje usado en un tramo rectilneo de la lnea.

g) Apoyo de ngulo: Apoyo de suspensin, amarre o anclaje colocado en un ngulo del trazado de una lnea.

En el tipo de lnea que se contempla en el presente proyecto tipo, para los apoyos de ngulo con aislamiento suspendido, no es aconsejable emplearlos para ngulos de desviacin de la traza mayores de a 4.

10.2 Caractersticas resistentes y dimensiones.

En el MT 2.23.45, se determina el mtodo de clculo de las ecuaciones resistentes de los apoyos en funcin de la disposicin de los armados.

Los apoyos de alineacin sern bien postes de hormign tipo HV para lneas elctricas areas, segn normas UNE 207016 y norma NI 52.04.01, o bien apoyos de chapa metlica para lneas elctricas areas de distribucin, segn normas UNE 207018 y norma NI 52.10.10.

En general los apoyos para ngulo, anclaje y fin de lnea, sern apoyos metlicos de celosa de perfiles metlicos para lneas elctricas areas de distribucin, segn normas UNE 20717 y norma NI 52.10.01. Bien en unos u otros tipos de apoyo, los armados se formarn con crucetas rectas o de bveda.

10.2.1 Apoyos con cadenas de suspensin. En general, se emplearn apoyos de hormign o chapa metlica, con cruceta bveda, con la cual los esfuerzos, trasversales y longitudinales, se aplican por encima de la seccin en la que estn especificados los esfuerzos nominales, consecuentemente a ello, el esfuerzo admisible por los apoyos con la cruceta indicada, debe multiplicarse por un coeficiente, inferior a la unidad.

Para postes de hormign en coeficiente de reduccin del esfuerzo nominal del poste es:

K = 5,4/(h+5,25) = 5,4/(1,30+5,25) = 0,824

Las caractersticas resistentes de los postes de hormign con cruceta bveda, sern:

MT 2.21.66 (09-12)

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Esfuerzos nominales, para apoyos tipo HV

Tipo de Esfuerzos nominales, en daN Momento Torsor. m.daN

Esfuerzos tiles con cruceta bveda, daN

Apoyo Principal (T) Secundario (L) Principal (T) Secundario (L) HV 630 630 360 - 519 297 HV 800 800 400 - 660 330

HV 1000 1000 500 540 824 412

Dada las caractersticas de los materiales, que componen los postes de hormign, los esfuerzos verticales sobre los mismos, no reducen sus esfuerzos principal y secundario.

En caso de emplear en la lnea apoyos de chapa metlica, los valores aplicar, teniendo en cuenta que el valor de K es:

K = 4,6/(h+4,6) = 4,6/(1,30+4,6) = 0,780

Esfuerzos nominales, para apoyos de seccin poligonal regular

Tipo de Esfuerzos nominales, en daN Momento Torsor. m.daN

Esfuerzos tiles con cruceta bveda, daN

Apoyo Principal (T)

Secundario (L)

Vertical (V)

Principal (T)

Secundario (L)

Vertical (V)

CH 630 630 630 750 - 491 491 750 CH 800 800 800 800 - 624 624 800 CH 1000 1000 1000 1750 1000 780 780 1750

Esfuerzos nominales, para apoyos de seccin rectangular

Tipo de Esfuerzos nominales, en daN Momento Torsor. m.daN

Esfuerzos tiles con cruceta bveda, daN

Apoyo Principal (T)

Secundario (L)

Vertical (V)

Principal (T)

Secundario (L)

Vertical (V)

CH 630 630 350 540 - 491 273 540 CH 800 800 400 800 - 624 312 800 CH 1000 1000 500 1050 1000 780 390 1050

Los apoyos de chapa responden a la ecuacin general de V + 5T < CTE., aplicando la misma a los apoyos de los cuadros anteriores tendremos:

Tipo de

Apoyo

Apoyos de seccin poligonal regular Apoyos de seccin rectangular Ecuacin resistente Ecuacin resistente,

con cruceta bveda Ecuacin resistente Ecuacin resistente,

con cruceta bveda V + 5.T< V + 5.T< V + 5.T< V + 5.T<

CH 630 3900 3206 3690 2996 CH 800 4800 3919 4800 3919

CH 1000 6750 5648 6050 4948

MT 2.21.66 (09-12)

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Siendo:

T = Suma de cargas trasversales que actan sobre el apoyo, en daN.

L = Suma de cargas longitudinales que actan sobre el apoyo, en daN.

V = Suma de cargas verticales que actan sobre el apoyo, en daN.

El valor de V podr variar en funcin de la ecuacin resistente, siempre y cuando el valor de T no supere el esfuerzo nominal del apoyo y el valor de la carga vertical no supere en tres veces la carga vertical especificada.

El esfuerzo nominal (T), se entender aplicado simultneamente con el esfuerzo resultante de la presin del viento, en funcin de la estructura del apoyo, y en su mismo sentido.

Crucetas para apoyos con cadenas de suspensin. En todos estos apoyos, en general se utilizar la cruceta tipo bveda, segn norma NI 52.30.22 cuya representacin se indica en el plano n 1, y cuyas caractersticas nominales son:

Cruceta tipo bveda. Esfuerzos nominales y casos de carga, por punto de fijacin conductor.

Carga de trabajo Carga lmite especificada

Cruceta

Casos

de

ms sobrecarga

daN

Coeficiente

de

Carga de ensayo

daN

Duracin

Carga V L F seguridad V L F s BP225-1750 A 300 - 300 450 - 450

y 1.50 60 BP225-2000 B 300 225 - 450 338

Las crucetas permiten una oscilacin de cadenas teniendo en cuenta, las dimensiones de las mismas, tolerancias de fabricacin y montaje no superior a 70.

Estas crucetas, pueden ir provistas para instalar en las mismas cadenas de amarre.

El valor de la fuerza del viento sobre la cruceta, segn el apartado 3.1.2.4 de ITC-LAT 07 es igual:

Fc = qsp. Ap-cru 100. 0,12 = 12 daN

Siendo: qsp = Presin provocada por un viento de 120 km/h, sobre superficies planas = 100 daN/m2

Ap-cru = rea proyectada horizontalmente en el plano normal a la direccin del viento, en m2, por la cruceta. 0,080. 1,50 = 0,12 m2.

Este esfuerzo se aplicar a 1,50/2 = 0,75 m sobre la cogolla del apoyo. Con lo que el valor de K es igual:

Apoyos de hormign: K = 5,4/(h+5,25) = 5,4/(0,75+5,25) = 0,90, con lo el esfuerzo que debe deducirse del nominal (T) del apoyo es de 12 / 0,90 = 13,33 daN.

Apoyos de chapa: K = 4,60/(h+4,60) = 4,60/(0,75+4,60) = 0,8598, con lo el esfuerzo que debe deducirse del nominal (T) del apoyo es de 12 / 0,86 = 13,957 daN

MT 2.21.66 (09-12)

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El esfuerzo provocado por el viento sobre los aisladores y teniendo en cuenta que se instalan 3 aisladores a 1,30 m sobre la cogolla del apoyo, tendremos que el valor a deducir de los apoyos ser:

3. qais. Ai 3. 2,1 = 6,3 daN,

En apoyos de hormign el esfuerzo equivalente = 6,3 / 0,824 = 7,642 daN.

En apoyos de chapa el esfuerzo equivalente = 6,3 / 0,779 = 8,080 daN

Siendo: Ai = rea proyectada horizontalmente en el plano normal a la direccin del viento, en m2, por cadena de aisladores. 0,080. 1,50 = 0,12 m2.

Teniendo en cuenta lo anterior los esfuerzos a deducir del nominal de los apoyos con cruceta bveda y aislamiento de suspensin ser:

Apoyos de hormign: Esfuerzo a deducir = 13,33 + 7,642 = 20,975 daN

Apoyos de chapa: Esfuerzo a deducir = 13,95 + 8,080 = 22,037 daN

En el caso de instalar cadenas de amarre al ser 6 las cadenas, los valores a deducir sern de 28,617 y 30,117 daN, respectivamente.

10.2.2 Apoyos con cadenas de amarre. Segn los casos, podrn emplearse los apoyos descritos en 10.2.1 preferentemente con cruceta recta segn NI 52.31.02 y apoyos metlicos de celosa bien con cruceta bveda o con cruceta recta.

En el caso de emplear de emplear apoyos de hormign o de chapa metlica, con cruceta recta, con lo cual, al aplicarse los esfuerzos en la seccin especificada para los esfuerzos nominales, los esfuerzos tiles de los mismos no se reducen, o sea K =1.

En apoyos de principio o final de lnea, anclaje y ngulo, en general se emplearn apoyos metlicos de celosa, que responden a las siguientes caractersticas.

En el caso de apoyos de celosa con crucetas bveda, con la cual los puntos de fijacin de los conductores estn a 1,5 m por encima de la seccin en la que estn especificados los esfuerzos nominales, el valor de K, es igual:

K = 4,6/(h+4,6) = 4,6/(1,50+4,6) = 0,754

Apoyo Tipo

Apoyos con cruceta recta Momento Torsor. m.daN

Apoyos con cruceta bveda T o L V V + 5.T < T o L V V + 5.T <

C- 500 500 600 3100 750 377 600 2338 C-1000 1000 600 5600 1050 754 600 4223 C-2000 2000 600 10600 2100 1508 600 7993 C-3000 3000 800 15800 2100 2262 800 11915 C-4500 4500 800 23300 2100 3393 800 17570 C-7000 7000 1200 36200 3750 5279 1200 27298 C-9000 9000 1200 46200 3750 6787 1200 34839

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El valor de V podr variar en funcin de la ecuacin resistente, siempre y cuando el valor de T o L, no superen el esfuerzo nominal del apoyo y el valor de la carga vertical no supere en tres veces la carga vertical especificada.

Crucetas para apoyos con cadenas de amarre. Las crucetas rectas a emplear sern segn la NI 52.31.02, y responden a las caractersticas siguientes:

Crucetas rectas para apoyos de hormign y chapa metlica. Esfuerzos nominales y casos de carga, por punto de fijacin conductor.

Casos Carga de trabajo ms Coeficiente Carga de ensayo, Tiempo de Designacin de sobrecarga, en daN de en daN ensayo, en

carga V L T seguridad V L T segundos RH1-15/14 y A 250 --- 533

1,50

375 --- 800

60 RH1-20/14 B 250 225 --- 375 338 --- RH2-15/14 y A 450 --- 533 675 --- 800 RH2-20/14 B 450 225 --- 675 338 ---

Estas crucetas dan separaciones entre fases contiguas de 10 dm (10-S), 12,5 dm (12,5-S), 15 dm (15-S), 17,5 dm (17,5-S) y 20 dm (20-S).

Crucetas rectas para apoyos de celosa. Esfuerzos nominales y casos de carga, por punto de fijacin conductor.

Casos Carga de trabajo ms Coeficiente Carga de ensayo, Tiempo de Designacin de sobrecarga, en daN de en daN ensayo, en

carga V L T seguridad V L T Segundos RC1-10-S a A 450 --- 1500

1,50

675 --- 2250

60 RC1-20-S B 450 1500 --- 675 2250 --- RC2-10-S a A 650 --- 1500 975 --- 2250 RC2-20-S B 650 1500 --- 975 2250 ---

El valor de la fuerza del viento sobre las crucetas rectas para apoyos de hormign y chapa, segn el apartado 3.1.2.4 de ITC-LAT 07 es igual:

Fc = qsp. Ap-cru 100. 0,06 = 6 daN

Siendo:

qsp = Presin provocada por un viento de 120 km/h, sobre superficies planas = 100 daN/m2

Ap-cru = rea proyectada horizontalmente en el plano normal a la direccin del viento, en m2, por la cruceta. 0,080. 1,50 = 0,12 m2.

El rea proyectada de la cruceta es el correspondiente a las barras en las que se instalan los aisladores., estas barras son de 650 mm de longitud como mximo y angular de L90.9 o menor. El rea proyectada ser:

Ap-cru = 0,650. 0,090 =0,585 0,06 m2

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Este esfuerzo se aplicar en la seccin para en la que estn definidos los esfuerzos nominales, luego K = 1.

El esfuerzo provocado por el viento sobre los aisladores y teniendo en cuenta que se instalan en general 7, en la seccin en la que estn definidos los esfuerzos nominales (K=1), es igual a 7. 2,1 = 14,7 daN.

Teniendo en cuenta lo anterior los esfuerzos a deducir del nominal de los apoyos con cruceta recta y aislamiento de amarre es de 6 + 14,70 = 20,70 daN.

En el caso de las crucetas rectas para apoyos de celosa tenemos que:

El rea proyectada de la cruceta la barra extremas en las que se instalan los aisladores, esta barra es de 930 mm de longitud y angular de L90.9 o menor. El rea proyectada ser:

Ai = 0,930. 0,090 = 0,0837 0,085 m2

Agregando los esfuerzos del viento los esfuerzos trasversales de aisladores y cruceta sern

con lo que Fc = 8,5 daN

Apoyos de principio o fin de lnea;

8,5 + 3. 2,10 = 14,80 daN

Resto de apoyos;

8,5 + 7. 2,10 = 23,20 daN

Las crucetas bveda para apoyos de celosa sern segn la NI 52.31.03, y responden a las caractersticas siguientes.

Crucetas bveda para apoyos de celosa. Esfuerzos nominales y casos de carga, por punto de fijacin conductor.

Casos Carga de trabajo ms Coeficiente Carga de ensayo, Tiempo de Designacin de sobrecarga, en daN de en daN ensayo, en

carga V L T seguridad V L T Segundos BC1-10-S y A 200 -- 667 1,50 300 -- 1000 60 BC1-20-S B 200 667 -- 240 800 --

BC2-10-S y A 300 -- 1500 450 -- 2250 BC2-20-S B 300 1500 -- 360 1800 --

BC3-10-S y A 450 -- 1500 675 -- 2250 BC3-20-S B 450 1500 -- 540 1800 --

En el caso de apoyos de celosa con cruceta bveda, esta en su parte superior, es similar a la cruceta recta, tambin se proyectan 2 jabalcones de L70.7 o menos, de longitud proyectada 2,10 m. Las diferentes alturas en las que se aplica el viento por encima de la cogolla de los apoyos son:

Cruceta = 1,50 m, consecuentemente K = 0,754

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Jabalcones = (2,10/2 0,60) = 0,45 m, consecuentemente K = 4,6/(0,45 + 4,6) = 0,9109

Los esfuerzos a considerar sern:

Cruceta: 8,50 / 0,754 = 11,271 daN

Jabalcones: 2. 2,10. 0,070. 100 / 0,9109 = 32,276 daN

Total esfuerzo trasversal viento sobre cruceta = 43,548 daN

A este valor hay que sumar el esfuerzo del viento sobre los 6 aisladores, situados en la parte superior de la cruceta y por tanto K = 0,754, con lo cual el esfuerzo equivalente de cruceta y aislamiento ser:

43,548 + 6. 2,10 / 0,754 = 60,257 daN

10.3 Calculo mecnico de apoyos y crucetas. Para la determinacin de las cargas verticales, transversales y longitudinales que afectan a apoyos y crucetas aplicaremos lo establecido en la Tablas 5 a 8 de la ITC-LAT 07.

Cuando se den las condiciones descritas en los apartados 3.5.3 y 5.3 de la ITC-LAT 07, los coeficientes de seguridad de cimentaciones, apoyos y crucetas en el caso de hiptesis normales y en 3 hiptesis, debern ser un 25% superior (seguridad reforzada).

10.2.2 Apoyo de alineacin con cadenas de suspensin.

Las cargas verticales, transversales y longitudinales que afectan a crucetas y apoyos, se calculan siguiendo los procedimientos siguientes:

1 Hiptesis (viento) Aplicable en Zonas A, B y C

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:

Cargas permanentes = Peso de cruceta + peso de aislamiento + Peso conductores = Pc + Pa + Pcond

daN P

.NTLn.P./P

Lhh

Lhh

.TLn.P.PcondVap

VVap

2

20

1

10V

+=

+

+=

Siendo:

Pc = Peso de cruceta, daN.

Pa = Peso cadenas de aislamiento, daN.

Pcond = Peso conductores con sobrecarga de viento de 120 km/h, daN

n = Nmero de conductores.

P = Peso del conductor, en daN/m = 0,396

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Pap-V

( ) daN/m 0,9180,8280,398q.dPP 2222vap =+=+=

= Peso aparente con presin de viento de 60 daN/m2.

d = Dimetro de los conductores en m. = 0,0138

q = Presin viento, sobre conductores de dimetro inferior o igual a 16 mm, en daN/m2

T

= 60

V

h

= Traccin de los conductores con sobrecarga de viento a -5 C, en Zona A, -10 C en Zona B y -15 C en zona C, en daN.

0

h

= Altura del apoyo en estudio respecto a un plano horizontal, en m

1

h

= Altura del apoyo anterior al de estudio, respecto al mismo plano horizontal, en m.

2

L

= Altura del apoyo posterior al de estudio, respecto al mismo plano horizontal, en m.

1

L

= Longitud vano anterior al de estudio, en m.

2

L = Vano medio = (L

= Longitud vano posterior al de estudio, en m.

1+ L2

N = Pendiente.

)/ 2, en m.

Las cargas verticales, que debern soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos menos el propio peso de las mismas.

Las cargas trasversales, que deben soportar los apoyos son:

FT

Siendo:

= n. q. d. L + n. qais . Ai + qsp . Ap-cru daN

q = Presin de viento sobre conductores, 60 daN/m2. Apartado 3.1.2.1 de la ITC-LAT07

qais = Presin de viento sobre el aislamiento, 70 daN/m2. Apartado 3.1.2.2 de la ITC-LAT07

qsp = Presin de viento sobre superficies planas, 100 daN/m2. Apartado 3.1.2.4 de la ITC-LAT07

Ai = rea de la cadena de proyectada de aisladores proyectada horizontales en un plano vertical paralelo al eje de la cadena de aisladores, en m2.

Ap-cru= rea de la cruceta proyectada en el plano normal a la direccin del viento, en m2.

Las cargas, transversales que debern soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.

MT 2.21.66 (09-12)

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Las cargas trasversales, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormign, con cruceta BP = 0,824

K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

2 Hiptesis (hielo) Aplicable en Zonas B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:

Cargas permanentes = Peso de cruceta + peso de aislamiento + Peso conductores = Pc + Pa + Pcond

daN P

.NTLn.P/P

Lhh

Lhh

.TL.n.PPcondhap

hh-aphap

2

20

1

10hh-ap

+=

+

+=

Siendo:

Pap-h

Peso + sobrecarga hielo; Zona B = P + 0,180.d = 1,065 daN/m

= Peso aparente con sobrecarga de hielo de = 0,180.d, en Zona B, = 0,360.d, en Zona C, daN/m.

Peso + sobrecarga hielo en Zona C = P + 0,360.d = 1,734 daN/m

Th

Las cargas verticales, que debern soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos menos el propio peso de las mismas.

= Traccin de los conductores con sobrecarga de hielo a -15C, en Zona B y a -20C en Zona C, en daN.

Las cargas trasversales en zona B y C, en el tipo de apoyos que nos ocupa es cero.

3 Hiptesis (desequilibrio de tracciones) Aplicable en Zonas A, B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, segn zona, sern las deducidas anteriormente.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zonas B y C

Normal 100

8 VLTnF =

1008 hL

TnF =

Reforzada 10100

825,1 VVLTnTnF ==

10100.825,1 hhL

TnTnF ==

Las cargas longitudinales sobre los apoyos, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormign, con cruceta BP = 0,824

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K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

Las cargas transversales no se aplican.

4 Hiptesis (rotura de conductores)

Esta hiptesis no se aplica en el tipo de apoyo en estudio, segn lo indicado en 7.2.

10.2.3 Apoyo de ngulo con cadenas de suspensin.

Las cargas verticales, transversales y longitudinales que afectan a crucetas y apoyos, se calculan siguiendo los procedimientos siguientes:

1 Hiptesis (viento) Aplicable en Zonas A, B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el apartado 10.3.1.

Las cargas trasversales, que deben soportar los apoyos son:

daN cru -qsp.Apn.qais.Ai2.sen2.n.T

2sn.q.d.L.coF V

2T +++=

Siendo: = ngulo de desviacin de la traza, en

Las cargas, transversales que debern soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.

Las cargas trasversales, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormign, con cruceta BP = 0,824

K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

2 Hiptesis (hielo) Aplicable en Zonas B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el apartado 10.3.1.

Las cargas verticales, que debern soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos menos el propio peso de las mismas.

Las cargas trasversales, que deben soportar los apoyos son:

FT = 2. n. Th

Las cargas, transversales que debern soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos.

. sen (/2) daN

Las cargas trasversales, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

MT 2.21.66 (09-12)

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K, para apoyos de hormign, con cruceta BP = 0,824

K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

3 Hiptesis (desequilibrio de tracciones) Aplicable en Zonas A, B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el apartado 10..3.1.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zonas B y C

Normal 100

8 VLTnF =

1008 hL

TnF =

Reforzada 10100

825,1 VVLTnTnF ==

10100825,1 hhL

TnTnF

=

=

Las cargas longitudinales sobre los apoyos, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormign, con cruceta BP = 0,824

K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

Las cargas transversales sern las que genera el ngulo para 1 o 2 hiptesis, segn el caso.

4 Hiptesis (rotura de conductores)

Esta hiptesis no es aplicable en el tipo de apoyo en estudio, segn lo indicado en 7.2.

10.2.4 Apoyo de alineacin o ngulo y cadenas de amarre. Salvo en 3 hiptesis (desequilibrio de tracciones), para la determinacin de los esfuerzos sobre los apoyos y crucetas, segn el caso, se calculan igual a 10.3.1 y 10.3.2.

Para este tipo de apoyos, en general para apoyos de hormign o chapa, se emplearn crucetas rectas, para apoyos de celosa, podrn emplearse crucetas tipo bveda o recta.

3 Hiptesis (desequilibrio de tracciones) Aplicable en Zonas A, B y C.

De acuerdo el apartado 3.1.4.2 de la ITC-LAT 07, el desequilibrio a considerar, ser del 15% de las tracciones unilaterales de todos los conductores, El esfuerzo resultante se podr considerar distribuido en el eje del apoyo a la altura de los puntos de fijacin de los conductores. En los apoyos de ngulo se valorar el esfuerzo de ngulo creado por esta circunstancia.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zonas B y C

Normal 100

15 VLTn

F

= 100

15 hLTn

F

=

Reforzada 100

75,18100

.1525,1 VVLTnTn

F

=

= 100

75,18100

1525,1 hhLTnTnF ==

MT 2.21.66 (09-12)

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Las cargas transversales sern las que genera el ngulo para 1 o 2 hiptesis, segn el caso.

Las cargas longitudinales, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormign, chapa o celosa con cruceta, RH = 1

K, para apoyos de celosa con cruceta recta, RC = 1

K, para apoyos de hormign con cruceta, BP = 0,824

K, para apoyos de celosa con cruceta bveda, BC = 0,740

K, para apoyos de chapa con cruceta, BP = 0,780

10.3.4 Apoyos de anclaje. Para este tipo de apoyos, se recomienda emplear apoyos de celosa con cruceta recta.

En 1 y 2 hiptesis el procedimiento de clculo es el mismo a los descritos en 10.3.3.

En el tipo de proyecto que nos ocupa, debern existir, dependiendo de la longitud de la lnea, apoyos de anclaje como mximo cada 3000 m.

3 Hiptesis (desequilibrio de tracciones) Aplicable en Zonas A, B y C.

De acuerdo el apartado 3.1.4.3 de la ITC-LAT 07, el desequilibrio a considerar, ser del 50% de las tracciones unilaterales de todos los conductores, El esfuerzo resultante se podr considerar distribuido en el eje del apoyo a la altura de los puntos de fijacin de los conductores. En los apoyos de ngulo se valorar el esfuerzo de ngulo creado por esta circunstancia.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zonas B y C

Normal 100

50 VLTn

F

= 100

50 hLTn

F

=

Reforzada 100

5,62100

5025,1 VVLTnTn

F

=

= 100

5,62100

5025,1 hhLTnTn

F

=

=

Se recomienda para estos apoyos, en lneas con tense mximo de 1000 daN, que debern ser de celosa, emplear crucetas de 1,50 m de brazo. El apoyo mnimo dentro de los indicados para tense mximo de 1000 daN es el C-2000

Las cargas longitudinales en los apoyos, calculadas, segn el procedimiento descrito, debern multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo y cruceta que se que use.

K, para apoyos de celosa con cruceta recta = 1

K, para apoyos de celosa con cruceta bveda = 0,754

MT 2.21.66 (09-12)

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4 Hiptesis (rotura de conductores) Zonas A, B y C.

Se considerar los efectos que produce la rotura de un conductor, concretamente aquel, o uno de los, que se encuentra a mayor distancia del eje del apoyo. Esta circunstancia genera un momento torsor que debern soportar los apoyos. En los apoyos de ngulo se valorar el esfuerzo de ngulo creado por esta circunstancia.

El valor del momento torsor ser:

Para Zona A Mt = TV

Para Zona B y C Mt = T

. Bc m.daN

h

donde Bc es el brazo de cruceta.

. Bc m.daN

Se recomienda para estos apoyos, en lneas con tense mximo de 1000 daN, que debern ser de celosa, emplear crucetas de 1,50 m o menor de separacin entre conductores. La recomendacin indicada es por que con ella los esfuerzos de torsin son menores. El apoyo mnimo dentro de los indicados para tense indicado es el C-2000.

10.3.5 Apoyos de principio o final de lnea. Para este tipo de apoyos, se emplearn apoyos de celosa con cruceta recta.

Las cargas permanentes sern las ya indicadas en apartados anteriores referentes a los pesos de todos los elementos y del conductor con la sobrecarga correspondiente.

El esfuerzo que deber soportar el apoyo ser el mismo que el de los apoyos de alineacin, y adems el esfuerzo longitudinal (desequilibrio) equivalente al 100 por 100 de las tracciones unilaterales de todos los conductores en condiciones de viento o hielo reglamentario.

Las cargas trasversales, en 1 hiptesis que deben soportar los apoyos son:

daN cru -ApqspAiqaisn2.LdqnFT ++=

Las cargas, transversales que debern soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas y apoyos son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zonas B y C

Normal VV

L TnTn

F =

=100

100 hh

L TnTn

F =

=100

100

Reforzada VV

L TnTn

F =

= 25,1100

10025,1 hh

L TnTn

F =

= 25,1100

10025,1

4 Hiptesis (rotura de conductores) Zonas A, B y C.

Igual a lo indicado para los apoyos de anclaje.

MT 2.21.66 (09-12)

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Se recomienda para estos apoyos, en lneas con tense mximo de 1000 daN, que debern ser de celosa, emplear crucetas de 1,50 m de brazo. La recomendacin indicada es por que con ella los esfuerzos de torsin son menores.

10.3.6 Apoyos de derivacin. Hiptesis de clculo. Los apoyos de derivacin debern calcularse como final de lnea de la lnea derivada y adems tener en cuenta la posicin del apoyo dentro de la lnea principal.

Como norma general, el primer vano de la derivacin ser pequea longitud (L 50 m) y el tense de los conductores en el vano ser lo ms pequeo posible. A los efectos consideraremos los casos ms normales.

Caso 1.- Lnea derivada de un apoyo sin ngulo de desviacin de la traza.

Se comprobarn los esfuerzos que debe soportar el apoyo de la lnea principal en la hiptesis de viento y mnima temperatura, a la lnea derivada se le aplicar la traccin a la mnima temperatura sin sobrecarga de viento. Seguidamente se realizar a la inversa, mnima temperatura y sobrecarga de viento en la lnea derivada y mnima temperatura sin sobrecarga en la lnea principal. Normalmente uno de los valores as obtenidos ser el valor ms desfavorable, no obstante debe comprobarse en zonas B y C, el resultado de las tracciones con hiptesis de hielo y mnima temperatura.

El apoyo a instalar ser aquel que se obtenga de considerar el mayor esfuerzo en las hiptesis contempladas. El apoyo de derivacin al cumplir la funcin indicada, adems debe cumplir como apoyo de fin de lnea de la derivacin en lo que afecta a rotura de conductores en el sentido de la derivacin.

Caso 2.- Lnea derivada de un apoyo con ngulo de desviacin de la traza con resultante contraria al sentido de la derivacin.

Se realizarn los mismos clculos que en el caso anterior, en este supuesto debe hacerse la consideracin de que si se construye una lnea nueva y a la vez la derivacin, en ningn caso deber considerarse reduccin de esfuerzos en funcin de que el apoyo de la lnea principal tenga un ngulo que equilibre o disminuya el esfuerzo que sobre el mismo ejerce la lnea derivada, dado que una posible eliminacin de la derivacin dejara la instalacin deficiente

Lnea principal

Lnea Derivada

Caso 1

Lnea Derivada

Caso 2

Lnea principal

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Caso 3.- Lnea derivada de un apoyo con ngulo de desviacin de la traza con resultante en el sentido de la derivacin.

Se seguirn las mismas pautas indicadas en los casos anteriores.

11 CIMENTACIONES

En el MT 2.23.30, se desarrolla el clculo y tablas para los apoyos que se contemplan en el presente documento., cuyos resultados se recogen en el Anexo E

12 TOMAS DE TIERRA Para el diseo de la puesta a tierra de los apoyos, as como para el protocolo de medida en campo y validacin del sistema de puesta a tierra, se seguir lo indicado en el MT 2.23.35 Diseo de puestas a tierra en apoyos de lneas areas de alta tensin de tensin nominal igual o inferior a 20 kV

En el Anexo E se dan las configuraciones de tomas de tierra recomendadas.

13 CLCULO INCLINACIN DE CADENAS.

De acuerdo con el apartado 5.4.2 de la ITC-LAT 07, la distancia entre conductores y partes puestas a tierra, bajo una presin de viento mitad a -5C sobre conductores y cadenas de suspensin no deber ser inferior a Del; en nuestro caso segn el apartado 5.2 de la citada ITC, el valor de Del = 0,22 m.

La traccin a aplicar para esta hiptesis ser la del vano de regulacin con presin de viento mitad a -5C en Zona A, a -10C en Zona B y a -15C en Zona C.

Lnea principal

Lnea Derivada

Caso 3

O

L L/2

L/2

L Sen

L/2 Sen

L Cos

L/2 Cos

P Cond

Fv/2 Cond

Fv/2 cadena

P cadena

D

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Se considera, que aisladores y herrajes estn contenidos en un cilindro de longitud L y dimetro D. Si sobre el esquema siguiente se toman momentos respecto a "O", que es el punto de giro de la cadena, tendremos:

Cargas Verticales daN Momento de cargas verticales m.daN Peso de cadena Peso conductor

senPcond2

PcadL.Mcv

+= 5Pcad

+

+=

V/2

V/221

Pap.NT

2LL

P.Pcond

Cargas Horizontales daN Momento de cargas horizontales

Fuerza viento sobre: m.daN Cadena Conductor

.cosFcond2

FcadL.

Mch

V/2V/2

+=

=

AiqaisFcad

V/2

V/2

==

+

+=

=

2sen2.T

2cos

2LL

dq

Fcond

V/2221

V/2

V/2

En la situacin de equilibrio los momentos se igualan y tenemos:

=

+ sen Pcond

2PcadL cosFcond

2Fcad

L V/2V/2

+

Pcond2

Pcad

Fcond2

Fcad

cossen tg

V/2V/2

+

+==

El valor mximo del ngulo de inclinacin de cadena , con las crucetas previstas es de 70.

En las expresiones anteriores:

Pcad = Peso de la cadena de suspensin, en daN 5 Pcond = Carga vertical provocada por el conductor con sobrecarga de viento mitad, en daN P = Peso del conductor sin sobrecarga = 0,3963 daN/m

2LL 21 + = Vano medio en m.

TV/2

N = Pendiente

= Traccin del conductor con presin de viento mitad, a -5, -10 o -15C, en zonas A, B o C, respectivamente, en daN

PapV/2 =+ 22V/2 P.d)(q = Peso aparente del conductor con viento presin mitad = 0,573 daN/m L = Longitud de cadena 0,50 m FcadV/2 qais

= Fuerza de viento de presin mitad sobre cadena de aislador = 0,5. 2,10 = 1,05 daN V/2 = Presin viento mitad, sobre aisladores = 70/2 = 35 daN/m

Fcon2

V/2

q

= Fuerza sobre conductores con presin de viento mitad, a -5, -10 o -15C, en zonas A, B o C, respectivamente, en daN

V/2 = Presin viento mitad sobre los conductores = 60/2 = 30 daN/md = Dimetro del conductor = 0,0138 m

2

= ngulo de desviacin de la traza, en

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Anexo A

Documentacin de cada proyecto.

INDICE

Pgina

1 MEMORIA .................................... 43

2 PLANO DE SITUACIN . 43

3 PLANOS DE PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA .. 44

4 PLANO DE PASO POR TERRENOS DE ORGANISMOS .. 45

5 OTROS PLANOS 45

6 PRESUPUESTOS . 45

6.1 Estado de mediciones .. 45

6.2 Precios unitarios .. 45

6.3 Presupuesto general . 45

7 PLIEGO DE CONDICIONES .. 46

8 SEGURIDIDAD Y PREVENCIN DE RIESGOS LABORALES. 46

9 PROTECCIN DEL MEDIOAMBIENTE. 46

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Documentacin de cada proyecto

Cada proyecto concreto, diseado en base al presente Proyecto Tipo, deber aportar los siguientes documentos caractersticos del mismo: 1 MEMORIA En ella se justificar la finalidad de la instalacin, razonando su necesidad o conveniencia. A continuacin se describir el trazado de la lnea, destacando aquellos motivos fundamentales que hayan influido en su determinacin. Se pondr de manifiesto el nmero de alineaciones, la longitud y el vano regulador en cada una de ellas y la longitud total. Se citar, asimismo, la potencia a transportar y la cada de tensin y prdidas de potencia que se produzcan. Se incluir una relacin de cruzamientos, paralelismos y dems situaciones que regula el captulo 5 de la ITC-LAT 07., con los datos necesarios para su localizacin y para la identificacin del propietario, entidad y organismo afectado. Cuando se pretenda declarar la Utilidad Pblica en concreto de una lnea, se debe incluir relacin de propietarios y relacin concreta individualizada de bienes o derechos a expropiar, de acuerdo con la Ley del Sector Elctrico (LSE). En el Reglamento para su aplicacin, aprobado por Real Decreto 1955/2000, de 1 de Diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribucin, comercializacin, suministro y procedimientos de autorizacin de instalaciones de energa elctrica. Se incluir una relacin en la que se cite el apoyo de entronque y los apoyos ms significativos de la lnea. No ser necesario describir los elementos constructivos, ni incluir clculos elctricos ni mecnicos, bastando citar que todo ello se ajusta al presente Proyecto Tipo, e indicar la tabla de tendido utilizada. Aquellas situaciones que no se ajusten al Proyecto Tipo, se debern justificar o describir. 2 PLANO DE SITUACIN El trazado de la lnea se representar en un plano a escala suficiente para que el emplazamiento de la misma sea perfectamente identificable y localizable.

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3 PLANOS DE PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA Se representar en un solo plano, el perfil y planta de la lnea.

Las escalas a utilizar sern:

Horizontal: 1:2.000 Vertical: 1:500

Se situarn en planta todos los cultivos, arbolados y servicios que existan en una faja de terreno de 50m. de anchura a cada lado del eje de la lnea, tales como carreteras, ferrocarriles, cursos de agua, lneas elctricas, de telecomunicacin, telefricos y edificios, conducciones de gas y todo aquello que se estime de inters, indicndose en el perfil la altura de arbolado y servicios, que disten menos de 10m. del eje de la lnea. En cuanto a los apoyos, se indicar, en primer lugar, la naturaleza del mismo: (A) metlicos, (H) hormign, y a continuacin su tipo, alineacin, ngulo, etc., seguido de una cifra que indique la longitud total del apoyo y separando una barra, una cifra siguiente que indicar el esfuerzo til del apoyo y las letras que designarn el sistema de fijacin de los conductores, todo ello de acuerdo con la siguiente nomenclatura: Apoyos

Apoyo de suspensin de alineacin................. SAL Apoyo de suspensin de ngulo... SAG Apoyo de amarre y alineacin. AAL Apoyo de amarre y ngulo.. AAG Apoyo de amarre y anclaje.............................. AAN Apoyo de amarre, principio o final de lnea.... FL

Cadenas de aisladores Polucin media Polucin fuerte

Suspensin seguridad normal................... II IV Suspensin seguridad reforzada............... II IV Amarre................................................... II IV

En cuanto a las crucetas se indicar, en primer lugar, la situacin y tipo de la misma:

(BP) bveda de alineacin, para postes (BC) bveda de celosa para ngulo o anclaje, (RC y RH) cruceta recta, seguida de una cifra que indique el esfuerzo nominal de la cruceta, y separada por una barra que identificar la separacin entre conductores. Crucetas

Bveda de alineacin BP Bveda ngulo-anclaje BC Cruceta recta para apoyos de perfiles metlicos RC Cruceta recta para postes RH

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4 PLANO DE PASO POR TERRENOS DE ORGANISMOS Estos planos estarn constituidos por el tramo de perfil y planta afectado. Se numerarn correlativamente cada uno de ellos. Adems, llevarn sealado explcita y numricamente, cada uno de ellos, el cumplimiento de las separaciones mnimas reglamentarias. Las escalas preferentes a utilizar en estos planos sern:

Horizontal: 1: 2.000 Vertical: 1: 500

Estos planos se utilizarn, asimismo en la confeccin de las distintas separatas del proyecto. 5 OTROS PLANOS A igual que en la Memoria, no ser necesario incluir planos de ningn elemento constructivo, apoyos aisladores, etc., por ser los correspondientes al presente Proyecto Tipo. 6 PRESUPUESTOS Este captulo constar de los siguientes apartados: 6.1 Estado de mediciones Consistir en una relacin que especifique la cantidad de cada una de las distintas unidades compatibles de proyecto que componen la totalidad de la obra, segn los MT- 2.23.05 y 2.23.08. 6.2 Precios unitarios En este apartado se relacionarn las distintas unidades de proyecto que integran la obra, indicando el precio unitario de cada una de ellas, que est vigente en el momento de la ejecucin. 6.3 Presupuesto general Se obtendr el Presupuesto de Ejecucin Material, por la aplicacin de los precios unitarios de cada unidad de proyecto al nmero de ellas, figurado en el Estado de Mediciones. Se obtendr el Presupuesto de Ejecucin por Contrata, incrementando el de Ejecucin Material en aquellos otros conceptos como Gastos Generales, Beneficio Industrial, etc., segn los porcentajes legalmente vigentes. Adems de estos Presupuestos Generales, se incluirn los Presupuestos individuales de las partes de obra sometidas a intervencin de los diversos organismos afectados. Estos presupuestos se podrn obtener proporcionalmente al Presupuesto de Ejecucin por Contrata, en la misma relacin que la longitud del tramo a que afecta y la longitud total de la lnea.

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7 PLIEGO DE CONDICIONES

El Pliego de Condiciones Tcnicas contendr la informacin necesaria para que queden perfectamente definidos todos los materiales y equipos que constituyen el proyecto, as como las especificaciones para el correcto montaje de los mismos. Respecto a los materiales y equipos principales bastar con que sean referidos a las NI incorporadas en nuestras Especificaciones Particulares.

Material NI Conductor NI 54.63.01 Aislador NI 48.08.01 Apoyos hormign armado NI 52.04.01 Apoyos chapa metlica NI 52.10.10 Apoyos de celosa NI 52.10.01 Crucetas bveda de alineacin NI 52.30.22 Crucetas rectas y semicrucetas NI 52.31.02 Crucetas bveda de ngulo y anclaje apoyos celosa NI 52.31.03 Placas y nmeros de sealizacin NI 29.05.01 Balizamiento de lneas areas AT. Proteccin avifauna NI 29.00.02 Dispositivos anticolisin para lneas areas AT. Proteccin avifauna

NI 29.00.03

Forros para conductores, grapas y herrajes NI 52.59.03

8 SEGURIDAD Y PREVENCIN DE RIESGOS LABORALES

Se observarn todas las disposiciones legales vigentes, exigidas en cada momento, con el fin de garantizar al mximo la correcta evaluacin y prevencin de los riesgos laborales. En este sentido, la direccin de obra, deber formalizar un Plan de Seguridad en el que refleje la evaluacin de los riesgos existentes en cada fase de prestacin del servicio y los medios dispuestos para velar por la prevencin y salud laboral del personal que los ejecuta.

9 PROTECCIN DEL MEDIOAMBIENTE Se tendrn en cuenta todas las disposiciones medioambientales vigentes (europeas, estatales, autonmicas y locales), exigidas para cada zona y circunstancia, con el fin de preservar al mximo el medioambiente (flora y fauna). En este sentido, la direccin de obra, elaborar un documento que recoja la evaluacin de riesgos medioambientales existentes en cada fase del servicio y las acciones a tener en cuenta para evitar el riesgo potencial de incidentes por vertidos, incendios, ruidos molestos, almacenamiento de equipos y materiales, y la gestin de materiales (residuos, escombros,). En los casos que se requiera, se elaborar el correspondiente Estudio de Impacto Ambiental teniendo en cuenta todas las disposiciones medioambientales vigentes que aplican en cada caso.

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Anexo B

Tablas Utilizacin de apoyos.

INDICE Pgina

1 Apoyos situados en Zona A 47

1.1 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento suspendido. 47

1.2 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento de amarre. 50

1.3 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign, chapa o celosa con cruceta recta y aislamiento de amarre 52

1.4 Apoyos de alineacin o ngulo, de celosa con cruceta bveda y aislamiento de amarre, situados. 56

1.5 Apoyos de anclaje y alineacin o ngulo, de celosa con cruceta recta o bveda situados. 58 1.6 Apoyos de principio o final de lnea situados en Zona A 59

2 Apoyos situados en zona B 60

2.1 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento suspendido, situados en Zona B 60

2.2 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento de amarre. 65

2.3 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign, chapa o celosa con cruceta recta y aislamiento de amarre. 69

2.4 Apoyos de alineacin o ngulo, de celosa con cruceta bveda y aislamiento de amarre. 76 2.5 Apoyos de anclaje y alineacin o ngulo, de celosa con cruceta recta o bveda. 80 2.6 Apoyos de principio o final de lnea. 81

3 Apoyos situados en zona C 83

3.1 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento suspendido. 81

3.2 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign o chapa con cruceta bveda y aislamiento de amarre. 88

3.3 Apoyos de alineacin o ngulo, de hormign, chapa o celosa con cruceta recta y aislamien