lindab calcul pane

1. ÎNTRODUCERE

1.1 Generalitãþi

Profilele metalice formate la rece se întâlnesc în mai toate aspectele vieþii moderne.Utilizãrile acestora sunt multe ºi variate, existând în zilele noastre o gama largã deproduse, cu o mare diversitate de forme ºi mãrimi.

Utilizarea profilelor formate la rece în construcþii a început încã pe la mijlocul seco-lului XIX, în SUA ºi Marea Britanie. Utilizarea pe scarã largã a acestor profile a înce-put însã doar din a douã jumãtate a secolului trecut.

Pânã nu demult, profilele formate la rece au fost folosite preponderent pentru ele-mentele secundare de rezistenþã ale clãdirilor, în alcãtuirea învelitorilor, cu rol depane pentru acoperiº sau rigle pentru pereþi. Tot mai mult, în ultimii ani, aceste pro-file sunt utilizate ºi pentru alcãtuirea structurii de rezistenþã propriu-zise a clãdirilor.

O altã aplicaþie larg rãspânditã a produselor din oþel formate la rece o reprezintã table-le cutate, utilizate pentru realizarea învelitorilor clãdirilor. Profilele pentru învelitorise gãsesc în sortimente variate, începând cu tablele cutate obiºnuite, utilizate pentruînchiderile halelor industriale, pânã la panourile arhitecturale speciale, realizate pen-tru realizarea unor faþade deosebite. Sistemele metalice uºoare pentru realizarea depereþi cortinã sunt deasemenea utilizate pe scarã largã. Tablele cutate au dobândit olargã acceptare în ultimii 15 ani, ca o componentã de bazã în realizarea planºeelormixte oþel-beton. În prezent, aceastã soluþie este des întâlnitã în cazul clãdirilor mul-tietajate.

Piaþa de desfacere a produselor din oþel formate la rece pentru construcþii continuã sãse dezvolte în întreaga lume. Aceasta se datoreazã ºi noilor tehnologii de protecþieanticoroziva, care conduc la creºterea competitivitãþii produselor chiar în domeniinoi de aplicare. Studii recente au arãtat ca degradarea protecþiei anticorozive pentruelementele din oþel zincate este suficient de lentã, astfel încât se poate garanta o dura-tã medie de viaþã de 60 ani.

În mod obiºnuit, profilele formate la rece au grosimi de pânã la 3mm. Dezvoltãrirecente ale tehnologiilor de fabricaþie permit însã formarea la rece a unor secþiuni cugrosimi de pânã la 25mm, în timp ce secþiunile deschise cu grosimi de pânã la 8mmdevin destul de frecvent utilizate în construcþii. Oþelurile utilizate pentru aceste pro-file au limite de curgere cuprinse între 250-550MPa (Hancock, 1997). Sunt însã tot

mai des utilizate ºi oþeluri cu limite de curgere superioare acestor valori, odatã cu pro-ducerea mai eficientã a unor oþeluri cu rezistenþe ridicate.

Utilizarea profilelor cu grosimi reduse ºi a oþelurilor cu rezistenþe ridicate conducînsã la probleme de proiectare deosebite, care nu sunt întâlnite în rutina de proiecta-re a elementelor din oþel clasice. Instabilitatea structuralã se produce mai repede, carezultat al flambajului local al pereþilor secþiunii transversale (voalare), care interac-þioneazã cu flambajul global al elementului. Utilizarea oþelurilor cu rezistenþe ridica-te poate face ca tensiunea corespunzãtoare voalãrii pereþilor secþiunii transversale sãfie aproximativ egalã cu limita de curgere.

Mai mult decât atât, formele secþiunilor transversale în cazul profilelor formate larece sunt de obicei mai complexe decât ale celor laminate la cald sau sudate, cum arfi secþiunile I sau U. Secþiunile formate la rece au de regulã forme monosimetrice sauchiar fãrã nici o axã de simetrie, având în mod normal rigidizãri suplimentare decapãt pe tãlpi ºi chiar rigidizãri intermediare pe inimi sau pe tãlpile cu lãþime mare.Aºa cum se aratã în Figura 1, pentru aplicaþiile structurale, pot fi produse prin forma-te la rece diverse secþiuni simple sau complexe. Pentru proiectarea acestor secþiuni aufost realizate norme de calcul speciale.

În SUA, normele AISI (American Iron and Steel Institute) pentru proiectarea elemen-telor din oþel formate la rece au fost elaborate pentru prima oarã în 1946 ºi au fostactualizate cu regularitate pânã la ediþia cea mai recentã (AISI, 1996, 1999). Primaediþie a normei unificate North American Specification (AISI, 2001) a fost editatã în

2CONSTRUIÞI CU PROFILE LINDAB CALCULUL CONSTRUCÞIILOR DIN PROFILE METALICE CU PEREÞI SUBÞIRI FORMATE LA RECE

Fig. 1: Secþiuni formate la rece (Trebilcock, 1994)

2001. Aceasta normã este aplicabilã în SUA, Canada ºi Mexic, pentru proiectarea ele-mentelor din oþel formate la rece.

În Australia ºi Noua Zeelanda ultima versiune a normei pentru proiectarea structuri-lor din oþel formate la rece a fost publicatã în decembrie 1996 (AS/NZS, 1996, 1998).

În Europa, comitetul ECCS (European Convention for Constructional Steelwork) aelaborat recomandãrile europene pentru proiectarea elementelor din oþel formate larece, pentru prima oarã, în anul 1987 (ECCS, 1987). De atunci, acest document euro-pean a fost revizuit ºi publicat în 1996 ca ºi Prenorma Europeana Eurocode 3, Partea1.3 (ENV, 1996).

În România, existã din anul 1997 versiunea tradusã ºi adaptatã a normei europenemenþionate anterior, cu denumirea „Normativ pentru calculul elementelor din oþel cupereþi subþiri formate la rece“ indicativ NPO 12-1997 (NPO,1997)

Domeniile de utilizare ale profilelor din oþel formate la rece, ca ºi elemente de rezis-tenþã structurale, sunt variate, mergând de la industria construcþiilor pânã la indus-tria automobilelor, aeronauticã, navalã, chimicã, minierã, nuclearã sau spaþialã.

3CAPITOLUL I.INTRODUCERE

1.2 Profile din oþel formate la rece

1.2.1 Tipuri de profile din oþel formate la rece

Profilele sau tablele din oþel formate la rece sunt fabricate din table laminate la caldsau la rece, cu sau fãrã protecþie anticorozivã. În cadrul unor tolerante admise, aces-tea au o secþiune transversalã constantã sau variabilã.

Elementele structurale din oþel formate la rece pot fi clasificate în douã tipuri distincte:

1. Profile în cadrul structurii de rezistenþã propriu-zise a clãdirii;2. Panouri de tablã profilatã pentru învelitoare sau planºee.

Prima categorie include, aºa cum se aratã în Figura 2, secþiuni deschise simple (Fig.2a), secþiuni compuse deschise (Fig. 2b) sau secþiuni compuse închise (Fig. 2c).

În mod obiºnuit, înãlþimea secþiunilor variazã de la 50-70mm pânã la 350-400mm, cugrosimi de aproximativ 1-6mm.


a) Secþiuni deschise simple

b) Secþiuni compuse deschise

c) Secþiuni compuse închise

Fig. 2: Tipuri de secþiuni formate la rece

Panourile din tablã realizate din table profilate sau casete sunt arãtate în Figura 3.Inaltimea panourilor variazã de obicei între 20 ºi 200mm, în timp ce grosimile varia-zã între 0.4-1.5mm.

Figura 4 aratã câteva exemple de table cutate de tip LINDAB.

În general, profilele formate la rece se bucurã de urmãtoarele avantaje în industriaconstrucþiilor (Yu, 2000):

1. Prin formare la rece, pot fi realizate în mod economic secþiuni mai puþinuzuale, pentru aplicaþii specifice;2. Folosirea profilelor formate la rece este mai economicã pentru încãrcãri ºideschideri relativ reduse;


a) Profile de tablã pentru acoperiº

b) Profile de tablã pentru perete

c) Tablã cu profil înalt pentru planºee

Fig. 3: Table profilate ºi casete

Fig. 4: Profile de tablã cutatã de tip LINDAB

3. Secþiunile formate la rece pot fi realizate astfel încât sa poatã fi transporta-te în mod compact ºi economic (cazul profilelor Z de tip LINDAB, cu tãlpiinegale, care pot fi suprapuse pentru transport ºi ambalare);4. Din punct de vedere structural, panourile din tablã cutatã realizate pentruînvelitoare sau pentru planºeele uºoare au evident rolul de a susþine sarcinileverticale, dar pot acþiona deasemenea ºi ca diafragme la acþiunea forþelor ori-zontale.

Comparativ cu alte materiale de construcþie cum ar fi lemnul sau betonul, pentru ele-mentele din oþel formate la rece pot fi evidenþiate urmãtoarele avantaje:

1. Greutate redusa;2. Rezistenþã ºi rigiditate ridicate;3. Fabricaþie uºoara;4. Montaj rapid ºi uºor;5. Eliminãri substanþiale ale întârzierilor la execuþie datoritã vremii

nefavorabile;6. Acurateþe sporitã a detaliilor;7. Calitate uniformã;8. Economice din punct de vedere al transportului ºi manipulãrii;9. Incombustibile;

10. Nu putrezesc ºi sunt insensibile la acþiunea insectelor;11. Sunt reciclabile.

1.2.2 Tehnologii de fabricare

Elementele formate la rece pot fi fabricate prin urmãtoarele procedee:

1. Laminare la rece2. Îndoire la rece 3. Presare la rece

În cazul laminãrii la rece, banda din care se executa profilul este trecutã succesivprintr-o serie de role, îndoirea fãcându-se progresiv. Fiecare pereche de role produce oanumitã cantitate de deformaþie într-o secvenþa de tipul celei prezentate în Figura 5.

Figurile 6 (a ºi b) aratã douã linii de laminare pentru produse liniare (profile) respectiv pentrupanouri de tablã cutatã. O limitare importanta a procedeului laminãrii la rece o consti-tuie timpul necesar pentru diferite mãrimi ale secþiunilor. În consecinþã, sunt folosi-te de obicei role ajustabile, care permit o schimbare rapidã pentru diferite mãrimi alesecþiunii transversale.



Profil în diverse etape

Fig. 5: Etape în laminarea la rece a unei secþiuni simple(Rhodes, 1991)

Fig. 6: Linii de laminare industrialea) profile ; b) table

Role de laminare în diferite etape de formare

Îndoirea la rece este procedeul cel mai simplu, dar ºi cu aplicabilitate limitatã. Spe-cimene cu lungimi reduse ºi cu geometrie simplã sunt produse din tablã de bazã prinîndoiri succesive aºa cum se aratã în Figura 7.

Presarea la rece este mult mai rãspânditã ºi permite producerea unei mari varietãþi deforme secþionale. Prin acest procedeu, o secþiune este formatã prin presarea tablei debazã, aºa cum se aratã în Figura 8. Fiecare îndoiturã este formatã separat. Acest pro-cedeu are deasemenea limitãri privitoare la geometria profilului ºi la lungimile ele-mentelor care pot fi produse.

Laminarea la rece este utilizatã în mod uzual pentru producerea de cantitãþi mari deprofile cu aceeaºi formã a secþiunii transversale. Costurile iniþiale ale investiþiei suntridicate, dar manopera ulterioarã este redusã. Presarea la rece este utilizatã în modnormal pentru un volum redus de profile, atunci când este cerutã o varietate mare deforme ale secþiunilor transversale.


Fig. 7: Îndoirea la rece

1. 2.

3. 4.

1.2.3 Probleme specifice profilelor formate la rece

Procedeul de fabricaþie influenþeazã anumite caracteristici mecanice ºi geometrice aleprofilelor formate la rece, având în consecinþã un rol în comportamentul acestora. Înprimul rând, procedeul de fabricaþie conduce la modificarea curbei de comportamenta oþelului. Laminarea la rece conduce la o creºtere a limitei de curgere ºi uneori alimitei de rupere, fenomen mai accentuat în colturile profilelor ºi apreciabil în inimiºi tãlpi. Tehnologia de presare la rece lasã aceste caracteristici aproape neschimbateîn inimi ºi tãlpi. Evident, aceste efecte nu apar în cazul secþiunilor laminate la cald,aºa cum se aratã în Tabelul 1 (Rondal, 1998).

Tabel 1. Creºterea limitei de curgere ºi a limitei de rupere funcþie de procedeul de fabricaþie aprofilelor

Procedeul de fabricaþie Laminare Formare la recela cald Laminare Presare

Limita de curgere Colþuri — ridicatã ridicatãInimi — moderatã —

Limita de rupere Colþuri — ridicatã ridicatãInimi — moderatã —


Fig. 8: Presarea la rece

Creºterea limitei de curgere se datoreazã ecruisajului ºi depinde de tipul de oþel uti-lizat. Creºterea limitei de rupere se datoreazã fenomenului de îmbãtrânire, care adu-ce ºi o micºorare suplimentarã a ductilitãþii ºi depinde de caracteristicile metalurgiceale oþelului. Figura 11 prezintã curba de comportament a oþelului considerând aces-te fenomene.

Figura 10 aratã modificarea limitei de curgere pentru douã secþiuni formate la rece.


Fig. 9: Influenþa procesului de formare la rece asupra caracteristicilor mecanice ale oþelului

Fig. 10: Influenþa formãrii la rece

Valoarea medie a limitei de curgere pe ansamblul profilului creºte cu numãrul deîndoituri. Formula Limitã de curgere medie se determinã cu ajutorul formulei (2.1) dinnormativul românesc pentru calculul elementelor din oþel formate la rece (NPO, 1997):

fya = fyb + CN t2 (fu – fyb) / Ag ( 0.5 (fyb + fu) (2.1)

în care:fyb , fub – limita elasticã ºi de rupere a materialului de bazã;t – grosimea tablei;Ag – aria brutã a secþiunii;C – coeficient depinzând de modul de formare la rece (7 – laminare ºi 5 – altemetode);N – numãrul îndoiturilor cu o razã interioarã mai mica decât 5t ºi cuprinseîntre 0 – 135°

Trebuie avut în vedere însã cã aceastã creºtere a limitei de curgere nu poate fi luatã înconsiderare decât pentru elementele cu întreagã secþiune efectivã (care nu voaleazã). Dea-semenea, aceastã creºtere nu se calculeazã pentru elementele sudate în zonele formate larece sau elementele care sunt supuse tratamentelor termice. În ceea ce priveºte numãrulîndoiturilor luate în considerare, trebuie fãcut distincþie între solicitãrile de întindere ºicompresiune pe de o parte, ºi solicitarea de încovoiere. La întindere ºi compresiune toa-te colturile joacã un rol, pe când la încovoiere doar cele învecinate tãlpilor profilului.Figura 2.2 din normativ oferã câteva exemple de calcul ale acestui coeficientului N.

Profilele laminate la cald sunt afectate de tensiuni reziduale de tip membranar, depin-zând de forma secþiunii transversale ºi care au o influenta semnificativa asupra com-portamentului de stabilitate. De aceea, tensiunile reziduale au constituit factorul celmai important pentru încadrarea profilelor laminate la cald în diferite curbe de flam-baj în normele de proiectare europene (ENV 1993-1-1, 1992).

În cazul profilelor formate la rece, tensiunile reziduale sunt în principal de tip flexio-nal, aºa cum demonstreazã Figura 11, iar influenþa acestora asupra comportamentu-lui la stabilitate este mai puþin importantã decât cele de tip membranar, aºa cum searatã în Tabelul 2 (Rondal, 1988). Pe de altã parte, procedeul de formare la rece influ-enþeazã mãrimea tensiunilor reziduale; laminarea la rece produce tensiuni rezidualede tip flexional mai mari decât presarea la rece.

Curbele de flambaj europene au fost calibrate utilizând rezultate experimentale pen-tru profile formate la cald (laminate sau sudate), obþinute în urma unei largi campa-nii de încercãri în Europa anilor 1960 (Sfiintesco, 1970). Aceste curbe se bazeazã pebinecunoscuta formulã Ayrton-Perry în care factorul de imperfecþiune α a fost cali-brat corespunzãtor (Rondal ºi Maquoi, 1979).


Table 2. Tipul ºi intensitatea tensiunilor reziduale în profilele din oþel

Metoda de fabricaþie Laminare Formare la recela cald laminare Presare

Tensiuni reziduale membranare (σrm) Mare Scãzutã ScãzutãTensiuni reziduale flexionale (σrf) Scãzutã Mare Scãzutã

Datorita faptului ca proprietãþile mecanice ale secþiunilor formate la rece sunt diferi-te de cele ale celor formate la cald, trebuiesc luate în considerare alte curbe de flam-baj (Dubina, 1995). Dar, chiar dacã astãzi sunt la îndemâna metode numerice ºi expe-rimentale prin care factorul α sã fie calibrat în mod corespunzãtor (Dubina, 2001),pentru simplitatea procesului de proiectare sunt utilizate aceleaºi curbe de flambaj caºi pentru profilele formate la cald (ENV, 1993; NPO, 1997).


Fig. 11: Evidenþierea tensiunilor reziduale de tip flexional într-un profil C format la rece

2. Probleme specifice în proiectarea elementelor formate la rece

2.1 Probleme specifice de stabilitate

Elementele metalice pot fi supuse la unul dintre modurile generice de flambaj: local,distorsional, sau global. Flambajul local sau voalarea pereþilor secþiunii transversaleeste întâlnit cu precãdere la profilele din oþel formate la rece care, de regula, au pere-þii subþiri.

Termenul de „flambaj global“ desemneazã flambajul prin încovoiere (Euler) precumºi flambajul prin încoviere-rãsucire sau flambajul lateral al grinzilor.

Flambajul distorsional, aºa cum sugereazã ºi denumirea, este modul de pierdere a sta-bilitãþii care apare ca o consecinþã a distorsiunii secþiunii transversale. În cazul pro-filelor formate la rece, este caracterizat de deplasarea relativã a pereþilor profilului.Mãrimea lungimii de undã a flambajului distorsional este în general între cea a flam-bajului local ºi cel general. Ca o consecinþã a creºterii complexitãþii formelor secþiu-nilor transversale ale profilelor formate la rece, calculul caracteristicilor eficace alesecþiunii transversale în urma flambajului local devine tot mai complicat, iar flamba-jul distorsional creºte în importanta.

Flambajul local ºi cel distorsional pot fi considerate ca fiind moduri de flambaj „sec-þionale“ ºi pot interacþiona atât între ele cât ºi cu celelalte moduri globale. (Dubina,1996).

Figura 12 aratã câteva moduri de flambaj simple ºi în interacþiune (cuplate) pentru osecþiune C comprimatã. Rezultatele au fost obþinute utilizând o analizã de stabilitatecu element finit. Pentru o secþiune datã, diferitele moduri de pierdere a stabilitãþiidepind de lungimea de flambaj, aºa cum se aratã în Figura 12 (Hancock, 1998).

Graficul arãtat în Figura 16 a fost obþinut în urma unei analize utilizând metoda fâºii-lor finite ºi descrie modificarea forþei critice de flambaj funcþie de lungimea de semi-undã. Primul minim (Punctul A) apare în curba la o lungime de semiundã de 65mmºi reprezintã flambajul local. Flambajul local se produce cu deformarea inimii ele-mentului, fãrã deplasarea liniei de joncþiune între talpã ºi rigidizarea de capãt. Un aldoilea minim apare în punctul B la o lungime de semiundã de 280mm. Acesta esteun mod de flambaj distorsional, cu deplasarea liniei de joncþiune între talpã ºi rigidi-zarea de capãt, dar fãrã o deplasare de ansamblu a secþiunii transversale. În anumite

13CAPITOLUL 2.PROBLEME SPECIFICE ÎN PROIECTAREA ELEMENTELOR FORMATE LA RECE

articole de specialitate, acest tip de flambaj mai este numit ºi mod „local-distorsio-nal“. Tensiunea corespunzãtoare flambajului distorsional este uºor mai mare decâttensiunea corespunzãtoare flambajului local în punctul A, deci atunci când un profilcu lungime mare stabilizat pentru flambajul general este supus la compresiune, estede aºteptat sã-ºi piardã stabilitatea printr-un flambaj local, mai repede decât printr-un flambaj distorsional.


a. b.

a.

c.

d.

e.

f. g. h. i. j. k.

Fig. 12: Moduri de flambaj pentru un profil C format la rece comprimatModuri simple: (a) local (L); (b) distorsional (D); (c) încovoiere (F); (d) torsional (T); (e) încov-oiere-rãsucire (FT). Moduri cuplate ( în interacþiune): (f) L + D; (g) F + L; (h) F + D; (i) FT + L; (j) FT + D; (k) F + FT

Elementul îºi pierde stabilitatea generalã prin încovoiere sau încovoiere-rãsucire lalungimi de undã mari (punctele C, D ºi E). În particular, pentru secþiunea considera-tã în Figura 13, pierderea stabilitãþii prin încovoiere-rãsucire apare pânã la lungimide semiundã de aproximativ 1800mm. La lungimi de semiundã mai mari, apare flam-bajul prin încovoiere.

Linia punctatã din Figura 13, adãugatã figurii originale a lui Hancock (1998), aratã înmod calitativ zona în care apare cuplarea modurilor.

Efectul interacþiunii între modurile de flambaj secþional ºi global consistã în creºte-rea sensibilitãþii elementului la imperfecþiuni, conducând la eroziunea tensiunilorteoretice de flambaj (zonele haºurate în Figura 13). De fapt, datoritã prezentei ineren-te a imperfecþiunilor, interacþiunea modurilor de pierdere a stabilitãþii apare întot-deauna în cazul profilelor formate la rece cu pereþi subþiri.

Figura 14 aratã diferenþa de comportament între un element din oþel cu secþiune obiº-nuitã ºi un element de aceeaºi lungime cu pereþi subþiri. Atât cazul barei ideale cât ºicazul barei cu imperfecþiuni sunt prezentate.

Pentru primul element se poate observa cã ruina începe cu îndepãrtarea de la curbaelasticã în punctul B, când prima fibrã atinge limita de curgere ºi atinge capacitateaportantã ultimã, Nu, în punctul C, dupã care tinde asimptotic spre curba teoreticã de


Fig. 13: Rezistenþã funcþie de lungimea de semi-undã pentru un profil C comprimat (Hancock, 1998)

comportament rigid-plastic. Teoria elasticã este capabilã sã determine deplasãrile ºitensiunile pânã în punctul în care se atinge limita de curgere. Poziþia curbei rigid-plastice determinã limita absolutã a capacitãþii portante.

În cazul în care elementul este constituit dintr-un profil metalic cu pereþi subþiri,modurile de flambaj secþionale apar înaintea iniþierii plastificãrii. Flambajul secþionaleste caracterizat de o comportare post-criticã stabilã ºi nu se produce cedarea elemen-tului, însã acesta îºi pierde în mod semnificativ rigiditatea. Plastificarea începe la col-þurile secþiunii transversale, cu puþin înainte de ruina elementului, când flambajulsecþional se transforma într-un mecanism plastic local cvasi-simultan cu apariþiaflambajului general (Dubina, 2000). Figura 15, obþinutã cu ajutorul unei analize avan-sate cu element finit, aratã clar mecanismul de cedare al unui element comprimat(Dubina ºi Ungureanu, 2000).

De fapt, atunci când flambajul secþional apare înaintea flambajului general, în practicaproiectãrii se opereazã cu caracteristici geometrice reduse ale secþiunii transversale.

În Figura 16 se aratã comparaþia între curbele de flambaj pentru un profil C în com-presiune, calculate în conformitate cu norma europeana (ENV,1993), considerândcaracteristicile brute ale secþiunii transversale (fãrã considerarea flambajului local) ºicaracteristicile reduse ale secþiunii (caz în care se produce interacþiunea între modulsecþional ºi cel global).


Fig. 14: Comportarea unui profil comprimat cu (a) secþiune obiºnuitã ºi (b) pereþi subþiri


Fig. 15: Mod de cedare al unui profil C comprimat

Fig. 16: Efectul voalãrii pereþilor secþiunii asupra capacitatii portante a unui profil comprimat

2.2 Rigiditatea torsionalã

Secþiunile formate la rece sunt de regula cu pereþi subþiri ºi în consecinþã au o rigidi-tate torsionalã redusã. Multe secþiuni produse la rece sunt monosimetrice, având cen-trul de tãiere excentric faþã de centrul de greutate, aºa cum se aratã în Figura 17a. Pen-tru a produce încovoiere fãrã rãsucire încãrcarea trebuie aplicatã în axa centrului detãiere a secþiunii. Orice excentricitate a încãrcãrii faþã de aceastã axã va produce îngeneral deformaþii de rãsucire considerabile într-o grindã cu pereþi subþiri, aºa cumse aratã în Figura 17a. În consecinþa, grinzile încovoiate necesitã legãturi suplimenta-re amplasate la diferite intervale, sau în mod continuu, pentru împiedicarea deforma-þiilor de rãsucire. De cele mai multe ori, aceste legãturi se impun în cazul grinzilor detip C sau Z care îºi pot pierde stabilitatea lateralã datoritã legãturilor insuficiente.

Pentru elemente solicitate la compresiune, excentricitatea încãrcãrii faþã de centrul detãiere poate provoca flambajul prin încovoiere - rãsucire, la o forþa inferioara celeicorespunzãtoare pierderii stabilitãþii prin încovoiere, aºa cum se aratã în Figura 17b.


Fig. 17: Deformaþii de rãsucire

a.

b.

2.3 Strivirea inimii

Fenomenul de strivire a inimii profilelor se produce în dreptul încãrcãrilor concen-trate sau al reazemelor ºi poate fi o problema importanta pentru profilele ºi tableleformate la rece, având în vedere urmãtoarele:

(a) În proiectarea elementelor formate la rece nu se prevãd în mod uzual rigi-dizãri suplimentare pe elemente în dreptul concentrãrilor de forte. Unexemplu în acest sens sunt tablele cutate pentru acoperiº sau pentru plan-ºee, care se realizeazã continue peste reazeme.

(b) Zvelteþea pereþilor secþiunilor transversale ºi implicit a inimilor acestora esteîn mod obiºnuit mult mai mare decât în cazul profilelor formate la cald;

(c) În multe cazuri inimile se realizeazã înclinate;(d) Pe secþiunea transversalã, elementul intermediar între talpã, în care se

aplica încãrcarea ºi inima profilului format la rece este o îndoiturã cu oanumitã razã. Astfel, încãrcarea este aplicatã excentric faþã de inimã.

Strivirea inimii este cu adevãrat o problemã dificil de stãpânit în comportarea profi-lelor formate la rece ºi de aceea, normele de calcul conþin prevederi speciale pentruproiectare, în scopul controlãrii acestui fenomen.

2.4 Ductilitatea ºi comportarea în domeniul plastic

Datoritã flambajului sectional, dar ºi datorita ecruisãrii în urma procesului de fabri-caþie, profilele formate la rece posedã o ductilitate redusã. În general, nu este accep-tat un calcul plastic pentru acest tip de elemente. Aºa cum s-a arãtat ºi în paragraful2.1, dupã iniþierea plastificãrii, acest tip de profile prezintã o rezerva de capacitateportanta foarte scãzuta. Cu toate acestea, pentru elementele încovoiate, normele deproiectare sunt de acord cu utilizarea rezervelor de capacitate portantã în domeniulplastic, pentru porþiunile întinse din secþiunile transversale.

Profilele formate la rece pot fi utilizate în structurile supuse la acþiuni seismiceimportante, deoarece existe beneficii structurale importante datorate greutãþilor redu-se, dar un calcul în domeniul plastic nu este permis în aceasta situaþie. În proiecta-rea antiseismicã, dacã sunt utilizate elemente formate la rece, se utilizeazã un factorde reducere ψ=1, aºa cum se prevede în normativul de proiectare antiseismicã P 100-92 (P100, 1992). În noua versiune a normei europene, EUROCODE 8 (EN, 1998) seprevede pentru structurile metalice cu capacitate de disipare redusã un factor decomportare q=1.5 (q=1/ψ, ψ=0.667).


2.5 Îmbinãri

Datoritã grosimilor reduse ale pereþilor profilelor formate la rece, metodele convenþio-nale de îmbinare ca sudarea sau îmbinarea cu ºuruburi sunt desigur posibile, dar aces-tea sunt în general mai puþin utilizate, accentul punându-se pe tehnici speciale, maipotrivite materialelor cu grosime redusã. Printre îmbinãrile clasice, specifice profilelorcu pereþi subþiri formate la rece se pot evidenþia îmbinãrile cu nituri oarbe sau cele cuºuruburi autoperforante ºi/sau autofiletante. Bolþurile aplicate prin împuºcare suntdeasemenea utilizate în mod curent pentru prinderea unei table subþiri de un suport.

Mai recent, existã o serie de mijloace de îmbinare specifice profilelor cu pereþi sub-þiri, cum ar fi îmbinãrile cu adezivi sau prin presare ºi/sau stanþare.

Îmbinãrile cu adezivi folosesc rãºini epoxidice sau adezivi acrilici. Avantajul îmbinã-rilor cu adezivi sunt o bunã repartizare a eforturilor în zona îmbinãrii, însã necesitã otratare prealabilã a suprafeþelor îmbinate, ºi timp de întãrire a adezivului. Prezintã orezistenþã buna la solicitãri de forfecare însã sunt slabe pentru solicitãri de întindere.

Îmbinãrile prin presare (press-joining) sau stanþare, de tip „Rosette“ (Makelainen ºiKesti, 1999), reprezintã o metodã nouã de îmbinare a profilelor cu pereþi subþiri. Pen-tru realizarea îmbinãrii, se executã pe unul dintre elemente o gaurã circularã, iar pecelalalt o gaurã circularã cu guler. În aceasta este introdus un dispozitiv special, dupãcare se împinge înapoi cu forþa hidraulicã, realizând îndoirea gulerului.

Pot exista ºi îmbinãri speciale, specifice anumitor tipuri de structuri, cum ar fi struc-turile de depozitare, la care grinzile de susþinere a platformelor de depozitare au lacapete dispozitive speciale de fixare. La aceste tipuri de structuri, în general, stâlpiisunt alcãtuiþi din profile cu gãuri, pentru a permite fixarea grinzilor la diverse nivele.

2.6 Proiectarea asistatã de experiment

Deºi tehnologia formãrii la rece prezintã avantajul de a permite realizarea unor secþi-uni variate, puþin uzuale, din punct de vedere al proiectãrii structurale, analiza ºi pro-iectarea unui asemenea element poate fi deosebit de complexã. Sistemele structuralealcãtuite din diferite secþiuni formate la rece (cum ar fi învelitoarea acoperiºurilor,realizatã din pane cu secþiune Z ºi panouri de tablã cutatã) pot conduce la situaþii deproiectare complexe, acoperite parþial, sau neacoperite de cãtre normele de proiecta-re. Bineînþeles, analiza numericã cu ajutorul unui program de element finit reprezin-tã întotdeauna o posibilitate de rezolvare a unor astfel de situaþii, dar de cele mai mul-te ori modelarea poate fi deosebit de complicatã ºi costisitoare din punct de vedere al


timpului de lucru. Pentru astfel de probleme, normele de proiectare moderne permitutilizarea de proceduri experimentale pentru evaluarea performantelor structurale.Analiza experimentalã poate fi utilizatã integral, înlocuind proiectarea prin calcul,sau poate fi utilizatã în combinaþie cu calculul. Evident, doar laboratoarele acredita-te pot efectua astfel de programe experimentale ºi elibera certificate de conformitate.

2.7. Baza normativã

În paragraful 1.1. s-a fãcut deja referire la normele pentru proiectarea elementelor dinoþel formate la rece existente în Europa, Statele Unite ale Americii ºi Australia. Încontinuare se vor face câteva precizãri referitoare la norma româneascã de profil„Normativ pentru calculul elementelor din oþel cu pereþi subþiri formate la rece“ indi-cativ NPO 12-1997 (NPO,1997). Acest normativ este dedicat proiectãrii clãdirilor saulucrãrilor inginereºti împreunã cu normativul românesc de bazã pentru proiectareaelementelor din oþel, STAS 10108/0-78 (STAS, 1978).

Normativul NPO 12-1997 reprezintã versiunea tradusã ºi adaptatã a normei europe-ne EUROCODE 3, Partea 1.3 (ENV, 1996) care reprezintã norma europeanã unificatãpentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece cu pereþi subþiri. Prevederilenormei europene sunt limitate la elemente din oþel cu grosimile cuprinse între 1.0-8.0 mm pentru profile, respectiv 0.5-4.0 mm pentru table. Normativul foloseºte înexclusivitate metoda stãrilor limitã. Prescripþiile de proiectare nu sunt mult diferitede cele conþinute în norma americanã AISI (AISI, 2001) însã includ, în general, meto-de de calcul mai avansate. Pentru calculul caracteristicilor eficace ale profilelor com-primate, spre exemplu, norma europeanã conþine prevederi de calcul mult mai com-plexe. Cu toate acestea, în comparaþie cu norma americanã (AISI, 2001) respectivnorma australianã (AS/NZS, 1996, 1998) nu sunt prezentate formule de calcul pentruflambajul distorsional.

Aceastã lipsã este acoperitã în normativul românesc, Capitolul 5.3 „Pierderea stabili-tãþii prin distorsiunea secþiunii transversale a barei“ (NPO, 1997) în care sunt prezen-tate formule complete de calcul.

Normativul românesc introduce deasemenea, în plus faþã de norma europeanã, Capi-tolul 5.4: „Bare cu secþiune compusã din elemente formate la rece“. În acest capitolsunt prezentate formulele de calcul pentru verificarea rezistenþei ºi stabilitãþii bare-lor cu secþiune transversalã compusã, obþinutã prin metode de solidarizare specifice,a douã sau mai multor profile formate la rece cu pereþi subþiri.


2.8 Rezistenþa la foc

Un parametru important pentru determinarea rezistenþei la foc a unui anumit ele-ment structural este factorul de masivitate, definit prin raportul dintre perimetrulsecþiunii transversale supus acþiunii focului ºi aria secþiunii transversale. În cazulprofilelor formate la rece, datoritã grosimilor reduse ale pereþilor secþiunii, acestfactor are valori ridicate, ceea ce conduce la rezistenþe la foc reduse. Din acelaºimotiv, în cazul profilelor formate la rece, protecþia la foc cu vopsea intumescentãnu este eficientã.

Aplicarea sprayurilor grele, deºi eficientã în mod obiºnuit, nu este o soluþie uzualãpentru profilele formate la rece zincate. De obicei, pentru protecþia la foc a acestui tipde profile se recomandã îmbrãcarea stâlpilor sau grinzilor cu un sistem de plãci degips-carton. Aceasta protecþie asigurã o rezistenþã la foc adecvatã secþiunilor metali-ce, care îºi pãstreazã o proporþie semnificativã din rezistenþa iniþialã, chiar la tempe-raturi de 500(C.

Funcþie de numãrul de straturi de plãci ºi de izolaþia termicã suplimentarã, acest tipde protecþie poate asigura o rezistenþã la foc de pânã la 120 de minute.

2.9 Protecþia anticoroziva

Factorul care guverneazã rezistenþa la coroziune a profilelor formate la rece este tipulºi grosimea tratamentului de protecþie aplicat. Procedeul de fabricare la rece are avan-tajul ca protecþia anticorozivã poate fi aplicatã pe tablã de bazã în timpul fabricãrii ºiînainte de laminare. În consecinþã, tablã zincatã poate fi trecutã prin rolele de lami-nare ºi nu mai necesitã alte tratamente.

Galvanizarea se executã cu o cantitate de 275 grame de zinc pe metru pãtrat (Zn 275),corespunzãtor unei grosimi a stratului de zinc de 20 µm pe fiecare parte a tablei. Pro-tecþia prin zincare este suficientã pentru asigurarea rezistenþei la coroziune pentrutoatã durata de viaþã a unei clãdiri, cu condiþia ca aceasta sã fi fost construitã în modadecvat. Protecþia anticorozivã poate fi uºor distrusã ca urmare a manipulãrii ºi trans-portului profilelor. În cazul efectuãrii gãurilor în profilele zincate, în mod obiºnuit numai este necesar nici un tratament ulterior, din moment ce stratul de zinc se transfe-rã pe suprafeþele neprotejate.

Perioada de viaþã a protecþiei anticorozive a fost studiatã de cãtre British Steel ºi alþiautori (Burling P.M, 1990). Pierderea greutãþii zincului este de aproximativ 0.1g/m2 pean în interiorul clãdirii.


Un alt tip de protecþie anticorozivã utilizat în cazul profilelor formate la rece cu pereþisubþiri este protecþia cu materiale plastice. Acest tip de protecþie constã în acoperireasuprafeþei oþelului cu un strat de material plastic, care poate fi aplicat prin proiecta-rea pe suprafaþã de protejat a unui strat de material plastic topit în stare lichidã, prinscufundarea elementului din oþel în suspensii de pulberi protectoare, care se întãresculterior, sau prin aplicarea directã a unor folii. Materialul plastic se poate aplica pebanda de oþel înainte de formarea profilului. Acoperirea benzilor cu un strat de zincsau de material plastic are ca efect ºi prelungirea duratei de exploatare a instalaþiilorde formare la rece prin reducerea uzurii, deoarece aceste materiale de protecþie suntmai moi decât oþelul.

Tehnicile de protecþie descrise pot fi ºi combinate între ele. De exemplu, existã posi-bilitatea aplicãrii unei protecþii ‘duplex’ care constã dintr-un strat iniþial de zincdepus prin galvanizare ºi acoperit ulterior în mod suplimentar cu un strat de vopseasau de material plastic. Spre exemplu, în cazul tablelor cutate de tip LINDAB, tablãde oþel este zincatã la cald ºi protejatã în sistem multistrat. Stratul final de protecþiecu Poliester (PE) sau High built poliester (HBPE) conferã o rezistenþã deosebitã lacoroziune ºi o bunã stabilitate la acþiunea razelor UV. Partea inferioarã este protejatãde un strat special de lac. Opþional acesta poate fi înlocuit cu strat NoConDrop, stratce reþine condensul ºi nu permite picurarea. Tabla astfel protejatã are durata de viaþãde peste 50 de ani.


3. Exemple de aplicare ale profilelor formatela rece în construcþii

3.1 Avantajele utilizãrii profilelor formate la rece în construcþii

Într-o serie de publicaþii întitulatã „Light Steel“, Steel Construction Institute (SCI) apublicat un ghid de proiectare a construcþiilor utilizând profilele formate la rece(Grub, 1997). În acest ghid este datã urmãtoarea lista de avantaje ale utilizãrii profi-lelor formate la rece în construcþii.

Avantaje în timpul execuþiei

* Asamblare uºoarã într-o largã gamã de forme structurale ºi arhitecturale;* Existã o serie de metode de instalare ºi îmbinare bine pusã la punct;* Existã o gamã largã de elemente prefabricate, elementele putând fi livrate lalungimea necesarã ºi cu toate gãurile pentru ºuruburi realizate din fabricã;* Asamblare relativ uºoarã ºi rapidã pe ºantier; elemente individuale sauchiar subansamble din structurã pot fi manipulate montate manual, fãrã uti-laje de ridicare suplimentarã; manopera este redusã ºi nu necesitã o calificaredeosebitã.* Eventualele modificãri ale structurii se pot realiza pe ºantier mult mai uºordecât în cazul profilelor laminate la cald, aceasta evident cu aprobarea pro-iectantului;* Utilizarea eficientã a materialului conduce la construcþii competitive;* Protecþia la foc se realizeazã cu uºurinþã; sistemele de gips-carton pentruprotejarea elementelor structurii de rezistenþã pot realiza o rezistenþã la foc depânã la 120 minute;* Verificãrile pe ºantier sunt reduse la minim.

Avantaje în timpul exploatãrii

* Structuri mai uºoare ºi eficiente pot fi realizate într-o mare varietate de forme;* Se pot realiza deschideri mai mari decât în cazul utilizãrii elementelor dinlemn; * Sistemul structural permite în general realizarea de spaþii tehnice pentrucabluri electrice ºi conducte sanitare;* Orice instalaþii suplimentare se pot ataºa simplu pe sistemul structural; * Nu se considerã în calculul sarcinii termice;

25CAPITOLUL 3.EXEMPLE DE APLICARE ALE PROFILELOR FORMATE LA RECE ÎN CONSTRUCÞIE

* Materialele de protecþie la foc pot fi înlocuite cu uºurinþã în urma unuieventual incendiu;* Realizeazã o bunã protecþie termicã ºi evitã formarea condensului, în cazulrespectãrii detaliilor de realizare;* Protejezã mediul înconjurãtor pe toatã duratã de viaþã, sunt reciclabile ºidemolarea se face cu pierderi minime (Burstand, 2000).

Trebuie subliniat faptul ca utilizarea profilelor formate la rece conduce la realizareade construcþii uºoare; greutatea scãzutã este un avantaj deosebit de important în cazulterenurilor de fundare slabe, sau a lucrãrilor de etajare sau mansardare, caz pentrucare încãrcarea suplimentarã asupra fundaþiilor existente trebuie minimizatã.

Pe de altã parte, profilele formate la rece se pot combina fãrã probleme cu profilelelaminate la cald, în zone în care sunt impuse deschideri sau încãrcãri mari. Deaseme-nea, pentru clãdirile multietajate, realizate din profile laminate la cald, apar beneficiistructurale importante dacã se þine cont de rezistenþã la acþiuni orizontale a panouri-lor de învelitoare din profile formate la rece ºi tablã cutatã (Mazzolani ºi Piluso, 1996).

3.2 Aplicaþii

În acest paragraf sunt arãtate câteva aplicaþii ale elementelor din oþel formate la receîn construcþii, în care sunt utilizate produsele LINDAB.

• Elemente de învelitoare

În mod tradiþional, elementele formate la rece au fost utilizate ca ºi pane pentruacoperiº sau rigle de susþinere a tablei cutate pentru pereþi (Figura 18). În general suntfolosite secþiuni de tip Z, care faciliteazã suprapunerile, realizate în scopul creºteriieficienþei structurale.

• Cadre pentru structura de rezistenþã

Tot mai mult, în ultimii ani, profilele formate la rece sunt utilizate ºi pentru structurade rezistenþã propriu-zisã a clãdirilor, realizându-se cadre cu stâlpi ºi rigle alcãtuitedin secþiuni compuse, aºa cum se aratã în Figura 19.

• Pereþi despãrþitori

O aplicaþie specialã o constituie pereþii despãrþitori pentru clãdiri de locuit sauadministrative. Aceºti pereþi sunt realizaþi din plãci de gips-carton dispuse pe profileformate la rece cu pereþi subþiri, aºa cum se aratã în Figura 20.


• Panouri prefabricate de perete (sistem „wall-stud“)

Panourile de perete pot fi preasamblate în fabricã ºi montate pe ºantier, aºa cum searatã în Figura 21.


Fig. 18: Profile Z ºi C utilizate pentru: a) pane de acoperiº (ALCATEL-DATATIM, Timiºoara) ºib) rigle de perete (ARBEMA, Arad)

Fig. 19: Cadre transversale pentru structura de rezistenþã, alcãtuite din secþiuni compuse(ARBEMA, Arad)


Fig. 20: Perete despãrþitor în interiorul unei clãdiri

Fig. 21: Sistem de panouri prefabricate pentru pereþi ºi acoperiº din lemn


Fig. 22: Instalarea elementelor prefabricate pentru o casã de locuit unifamilialã

• Grinzi pentru planºee (Figurile 24a,b,c,d, 25)

Profilele formate la rece pot fi utilizate ca o alter-nativã la grinzile din lemn pentru planºee cudeschideri reduse.


Fig. 23: Panouri prefabricate realizate cu profile for-mate la rece perforate

Fig. 24: Grinzi pentru planºee:(a) Profile C amplasate pe grinzile principale ale structurii de rezistenþã metalice(b) Profile C amplasate direct pe pereþii prefabricaþi (sistem „wall-stud“)(c) Detaliu prindere grindã de planºeu(d) Montarea tablei cutate pentru un planºeu uºor

• Panouri de tablã profilatã pentru planºee mixte oþel-beton (Figurile 26, 27a,b).

În aceastã situaþie tablã cutatã are rol de cofraj pierdut, dar conlucreazã deasemeneacu betonul la preluarea eforturilor, realizându-se astfel un planºeu mixt oþel-beton.

• Ferme (Figurile 28, 29)

Fermele metalice din profile formate la rece cu pereþi subþiri se realizeazã în moduzual folosind îmbinãri cu ºuruburi obiºnuite. Existã deasemenea posibilitatea real-izãrii îmbinãrilor cu ºuruburi autofiletante sau prin stanþare (sistem „Rosette“)


Fig. 25: Structura planºeului: grinzi din profile formate la rece ºi tablã cutatã, amplasate pestructura de rezistenþã metalicã


Fig. 28: Ferme realizate din secþiu-ni compuse din profile C de tipLINDAB, îmbinate cu ºuruburi,pentru o supraetajare (Alcatel,Timiºoara)

Fig. 27: Planºeu mixt oþel-beton:(a) Cofrajul din tablã cutatã ºi armãturi; (b) Poziþionarea tablei pe grinzile metalice.

Fig. 26: Planºee din beton cu tablã cutatã ºi grinzi metalice


Fig. 29: Sistem „Wall Stud“ cu uti-lizarea fermelor pentru acoperiº(Dubina, 2002):(a) structura de rezistenþã(b) clãdirea finisatã

• Cadre din elemente îmbinate cu suruburi pentru clãdiri industriale (Figura 30)


Fig. 30: Structura de rezistenþã pentru o supraetajare, realizatã din secþiuni compuse(Dubina, 2001):(a) vedere generalã; (b) secþiune compusã; (c) detaliu îmbinare steaºinã d) detaliu îmbinare coamã

• Sisteme de depozitare

În general, sistemele de depozitare sunt realizate din profile formate la rece perforate,cu sisteme speciale de prindere, pentru a putea schimba uºor poziþia pe verticalã arafturilor pentru depozitarea produselor (Figurile 31, 32).


Fig. 31: Sisteme de depozitare

Fig. 32: Elemente ºi detalii deîmbinare pentru sisteme de depoz-itare

• Clãdiri prefabricate

O aplicaþie larg rãspânditã pentru profilele formate la rece o constituie unitãþile delocuit prefabricate, uºor de transportat. Acestea se pot utiliza pentru construcþiisezoniere sau chiar pentru clãdiri obiºnuite, aºa cum se aratã în Figura 33.


Fig. 33: Unitãþi modulare prefabricate utilizate pentru un cãmin studenþesc la Universitatea dinWalles, Cardiff (Lawson, 1999)(a) Unitate modularã prefabricatã; (b) Clãdirea în timpul construcþiei; (c) Clãdirea finisatã.

• Silozuri

Pereþii silozurilor sunt de obicei rigidizaþi si sprijiniþi de profile formate la rece. Tablaprofilatã la rece poate fi deasemenea utilizatã pentru realizarea pereþilor, aºa cum searatã în Figura 34.


Fig. 34: Silozuri (Fabrica de bereARBEMA, Arad)

References

1. AISI – American Iron and Steel Institute (1996): Cold-Formed Steel DesignManual, Washington, D.C., 1996.

2. AISI – American Iron and Steel Institute (1999): Specification for the Design ofCold-Formed Steel Structural Members with Commentary, 1996, Edition,Supplement No. 1, Washington, D.C., 1999.

3. AISI – American Iron and Steel Institute (2001): North American Specification forthe Design of Cold-Formed Steel Structural Members with Commentary,Washington, D.C., 2001.

4. AS/NZS 4600 – Australian Standards / New Zealand Standards (1996): Cold-formed Steel Structures, Sydney.

5. AS/NZS – Australian Standards / New Zealand Standards (1998): Cold-formedSteel Structures – Commentary (Supplement 1 to AS/NZS 4600:1996), Sydney.

6. Burling, P.M. et al, 1990: Building with British Steel, British Steel pls., England,No. 1.

7. Burstand, H. (2000): Light Gauge Steel Framing for Housing, SBI – SwedishInstitute of Steel Construction, IISI – International Iron and Steel InstitutePublication 170, Brussels, Belgium.

8. Dubina, D. (1995): Structural characteristics of cold-formed sections, in Seminaron Eurocode 3-Part. 1.3: Cold-formed gauge members and sheeting (Ed. D.Dubina, I. Vayas), Ed. Klidarithmos C. Books, Athens, 9-63.

9. Dubina, D. (1996): Coupled instabilities in bar members, General Report inCoupled Instabilities in Metal Structures – CISM’96 (Rondal J., Dubina D. &Gioncu V., Eds.) Imperial College Press, London, 119-132.

10. Dubina, D., Rondal, J. & Vayas, I, Editors (1997): Design of Steel Structures;EUROCODE 3-Worked Examples, Bridgeman Ltd., Timisoara, Romania.

11. Dubina, D. (2000), Recent research advances and trends on coupled instability ofbar members, General Report – Session 3: Bar Members, in Coupled Instabilitiesin Metal Structures – CIMS’2000 (Camotin D., Dubina D. And Rondal J., Eds.),Imperial Colleague Press, Lisbon, London, 131-144.

12. Dubina, D. (2001), The ECBL approach for interactive buckling of thin-walledsteel members, Steel & Composite Structures 2001; 1(1):75-96.

13. Dubina, D., Ungureanu, V., Georgescu, M., Fülöp, L. (2001): Innovative Cold-FormedSteel Structure for Restructuring of Existing RC or Masonry Buildings by VerticalAddition of Supplementary Storey, in THIN-WALLED STRUCTURES „Advances andDevelopments“, Elsevier (Ed. by J. Zaras, K. Kowal-Michalska, J. Rhodes), 187-194.

14. Dubina, D., Ungureanu, V., Fülöp, L., Nagy, Zs. & Larsson, H. (2001): LINDABCold-Formed Steel Structures for Small and Medium Size Non-Residential


Buildings in Seismic Zones, in the 9th Nordic Steel Construction Conference –NSCC2001, Helsinki, Finland, June 18-20 2001, Ed. by P. Makelainen, J. Kesti, A.Jutila, O. Kaitila, 463-470.

15. ECCS – European Convention for Constructional Steelwork (1987): European rec-ommendations for design of Light Gauge Steel Members, ECCS TechnicalCommittee 7, Brussels.

16. ECCS – European Convention for constructional Steel Work, TWG 7.5 (1998):Worked Examples accounting to Eurocode 3 Part 1.3, Brussels.

17. ENV1998 (1994): EUROCODE 8 – Design provisions for earthquake resistantStructures. CEN, European Committee for Standardisation, Brussels.

18. ENV 1993-1-3 EUROCODE 3 (1996), Design of Steel Structures, Part 1.3: GeneralRules, Supplementary Rules for Cold-Formed Thin-Gauge Members and Sheeting,CEN/TC 250/SC3 – European Committee for Standardisation, Brussels.

19. Grub, P.J. (1997), Building Design using Cold-Formed Steel Sections: ConstructionDetailing and Practice. SCI publication P165, the Steel Construction Institute,London (Ascot).

20. Hancock, G.J. (1997): Light Gauge Construction. Progress in StructuralEngineering and Materials, Vol. I (I), 25-30.

21. Hancock, G.J. (1998), Design of Cold-formed Steel Structures, 3rd Edition,Australian Institute of Steel Construction, Sydney.

22. Makelainen, P., Kesti, J. (1999): Advanced method for lightweight steel joining.Journal of Constructional Steel Research, No. 49, 107.116.

23. Mazzolani, M.F., Piluso V (1996): Theory and Design of Seismic Resistant SteelFrames, E & FN Spon, London.

24. Murray, N.W. (1985): Introduction to the theory of thin-walled structures,Claredon Press, Oxford.

25. NPO 12-1997 (1997) Normativ pentru calculul elementelor din otel formate larece, Buletinul Constructiilor, Vol. 15, 1998

26. Predeschi, R.F., Sinha, B.P., Davies, R. (1997): Advanced connection techniquesfor cold-formed steel structures. Journal of Structural Engineering (ASCE), vol.123(2), 138-144.

27. Rondal, J. and Maquoi, R. (1979): Formulation d’Ayrton-Perry pour le flambementdes barres metalliques. Construction Metallique, 4(1979), 41-53.

28. Rondal, J. (1988): Thin-walled structures, General Report, in Stability of SteelStructures (Ed. Ivanyi M.), Akademiai Kiado, Budapest, Vol. 2, 849-866.

29. Rhodes, J. (Ed.) (1991): Cold-Formed Members in Constructional Steel Design –An International Guide, Elsevier, Oxford.

30. Sfiintesco, D. (1970): Fondement experimental des curbes europeenes de flambe-ment. Construction Metallique 3 (1970).

31. Yu, Wei-Wen (2000): Cold-formed Steel Design (3rd Edition), John Willey & Sons,New York.


4. PIERDEREA STABILITATII LOCALE (Voalarea pereþilor)

4.1. Generalitãþi

(1) Efectul voalãrii pereþilor va fi luat în considerare în determinarea rezistenþei ºirigiditãþii barelor ºi tablelor profilate la rece. Acest lucru se realizeazã prin utilizareacaracteristicilor geometrice ale secþiunii eficace, determinate pe baza lãþimilor efica-ce ale pereþilor componenþi expuºi fenomenului de voalare.

Sensibilitatea la voalare a unui perete plan depinde de tipul de perete, natura solici-tãrii, marca oþelului ºi zvelteþe (raportul lãþime de perete/grosime de perete). O secþi-une transversalã poate fi compusã din pereþi interiori rezemaþi pe alþi doi pereþi adia-cenþi , respectiv pereþi exteriori rezemaþi pe un singur perete adiacent. Pereþii interioripot avea rigidizãri intermediare, iar cei exteriori rigidizãri intermediare ºi/sau margi-nale. în tabelul 3.1 se dau valorile limitã ale zvelteþii de perete peste care se producefenomenul de voalare.

Paragrafele urmãtoare din prezentul normativ prezintã calculul de rezistenþã ºi stabi-litate a elementelor structurale a cãror secþiune transversalã are în componenþã celpuþin un perete care voaleazã. Calculul elementelor structurale din oþel formate larece la care nu se produce voalarea pereþilor se face în conformitate cu STAS 10108/0-78 cu precizarea cã pot fi luate în considerare prevederile de la punctele 2.6 ºi 2.8.

(2) Lãþimea geometrica bp a peretelui plan utilizatã pentru calculul lãþimii eficace sedefineºte în paragrafele 1.4, 1.5 ºi 2.8.

(3) Deplasarea axei neutre fata de poziþia iniþiala, ca urmare a luãrii în considerare aariei eficace, se stabileºte în conformitate cu paragraful 3.5.

(4) Determinarea lãþimii eficace a unui perete plan comprimat ºi/sau încovoiat se faceîn funcþie de zvelteþea redusa de perete ºi valoarea fyb a limitei de curgere. Modul decalcul al lãþimii eficace depinde de tipul de perete ºi se prezintã în paragrafele 3.2 ºi 3.3.

(5) La determinarea rezistentei la voalare, pentru limita de curgere fy se va considera fyb.

41CAPITOLUL 5.CALCULUL DE REZISTENÞÃ AL BARELOR ºI TABLELOR PROFILATE ÞINÂND CONT DE VOALAREA PEREÞILOR

4.2. Pereþi fãrã rigidizãri (pereþi plani)

(1) Coeficientul de reducere ρ utilizat în calculul lãþimii eficace pentru pereþi reze-maþi pe douã laturi (tabelul 3.2) sau pentru pereþi rezemaþi pe o singurã laturã (tabe-lul 3.3), se determinã dupã cum urmeazã:

ρ = 1.0 când ≤ 0.673

când > 0.673 (3.1)

unde (3.2)

cu:σcom= efortul unitar efectiv de compresiune la extremitatea peretelui, calculat în raportcu aria eficace a secþiunii transversale ºi înmulþit cu coeficientul de siguranþã γM1

kσ = coeficientul de voalare determinat conform tabelului 3.2 sau tabelului 3.3

(2)În starea limitã de rezistenþã capacitatea portantã a unui perete se atinge atuncicând efortul unitar maxim de compresiune atinge limita de curgere. În acest caz, înrelaþia 3.2 σcom se ia:

σcom= σ1.γM1 = fy

(3) Pentru valori ale efortului unitar sub fy (de exemplu în starea limita a exploatãriinormale) se poate utiliza una din urmãtoarele douã soluþii:

Soluþia 1. Se utilizeazã formulele din paragraful (1) în care σcom= σ1.γM1

unde este efortul unitar efectiv calculat.

Soluþia 2. Se utilizeazã urmãtoarele formule:

ρ = 1 pentru ≤ 0.673

când > 0.673 (3.3)


În cele de mai sus:

(3.4)

σcom - conform (1)

(3.5)

(4) În tabelele 3.2 ºi 3.3, lãþimea geometrica a peretelui plan este bp. în cazul pereþi-lor laterali nerigidizaþi intermediar ai cutelor tablei profilate, notaþia ºi este echiva-lentã cu bp.

(5) În cazul pereþilor laterali ai cutelor tablei profilate poate fi utilizatã ºi o metodasimplificatã conform paragrafului 3.3.4.

(6) La determinarea lãþimii eficace a unei tãlpi cu o tensiune variabilã, raportul

al tensiunilor poate fi calculat folosind caracteristicile geometrice ale secþiu-

nii brute .

(7) La determinarea lãþimii eficace a unei inimi raportul tensiunilor ψ poate fi calcu-lat considerând secþiunea eficace a tãlpii comprimate ºi secþiunea brutã a inimii.

(8) Se pot repeta iterativ operaþiile de la (6) ºi (7) folosind secþiunea eficace deja cal-culatã în locul secþiunii brute.


4.3. Pereþi cu rigidizãri marginale sau intermediare

4.3.1. Generalitãþi

(1) Calculul pereþilor cu rigidizãri se bazeazã pe ipoteza cã rigidizarea lucreazã ca ogrindã pe mediu elastic, iar acest mediu elastic are o rigiditate de tip resort caredepinde de rigiditatea la încovoiere a pereþilor plani adiacenþi ºi de condiþiile de mar-gine ale peretelui în cauza.

(2) Determinarea rigiditãþii la rotire a unei rigidizãri se face aplicând o forþã unitarãpe unitatea de lungime, aºa cum este exemplificat în fig. 3.1. Rigiditatea C pe unita-tea de lungime este:

(3.6)


Fig. 3.1. Determinarea rigiditãþii resortului

unde f este sãgeata rigidizãrii datoratã forþei unitare. În fig.3.1 indicele s se refera larigiditatea intermediarã, iar indicele r la rigiditatea marginalã.

(3) La determinarea valorilor rigiditãþilor la rãsucire Cq , Cq,1 ºi Cq,2 se va þine cont deefectele posibile ale altor rigidizãri care existã la acelaºi element sau la alt element alsecþiunii transversale solicitat la compresiune.

(4) Pentru o rigidizare marginalã sãgeata fr se calculeazã cu relaþia:

(3.7)

cu:

(5) Modul de calcul al rigiditãþii Cθ pentru secþiunile C ºi Z este prezentat de aseme-nea în fig.3.1.

(6) Pentru o rigidizare intermediarã rigiditãþile Cθ,1 ºi Cθ,2 se pot considerã în mod aco-peritor egale cu zero ºi sãgeata fs are expresia:

(3.8)

(7) Capacitatea portantã a rigidizãrii este datã de rezistenta acesteia la voalare calcu-latã funcþie de aria ei eficace. Efortul unitar critic de voalare σc se va determina con-form paragrafului 5.1.2. Prin urmare:

σc = χ . fyb (3.9)

unde:σc = efortul unitar critic de voalare al rigidizãrii;χ = coeficient de voalare care se determinã conform paragrafului 5.1.2. funcþie dezvelteþea relativã de perete sau ( explicitate în cele ce urmeazã) ºi de coeficien-tul imperfecþiunilor α.α = 0.13 (conform curbei de flambaj a0)

pentru rigidizãrile marginale (reborduri) sau

pentru rigidizãri intermediare

unde σcr,r ºi σcr,s sunt tensiunile critice de voalare ale rigidizãrii conform 3.3.2, 3.3.3 ºi 3.3.4.


4.3.2. Rigidizãri marginale

4.3.2.1. Condiþii generale

(1) Rigidizãrile marginale (adicã rebordurile sau rebordurile rigidizate) nu pot fi con-siderate ca reazem pentru peretele plan adiacent lor, decât dacã unghiul pe care îl faccu acest perete se abate de la unghiul drept în oricare sens cu cel mult 45° ºi dacã c≥ 0.2 bp (unde semnificaþiile notaþiilor „c“ ºi „bp“ rezultã din fig. 3.2). în caz contrar,aceste rigidizãri nu conteazã ca reazeme.

(2) Aria eficace a rigidizãrilor marginale poate fi calculatã cu metoda generalã, con-form 3.3.2.2 sau cu metoda simplificatã, conform 3.3.2.3.

4.3.2.2. Metoda generalã

(1) Secþiunea eficace a unei rigidizãri marginale conþine porþiunile eficace ale rigidi-zãrii (elementele c sau c ºi d din fig.3.2) ºi porþiunea adiacentã eficace a elementuluide lãþime bp.

(2) Aria eficace a rigidizãrilor marginale va fi determinatã conform figurii 3.3, respec-tându-se urmãtorii paºi:


Fig. 4.2. Tipuri de rigidizãri de margine; notaþii

Pas 1: Se determinã aria eficace iniþialã a rigidizãrii marginale considerând-oca un element rezemat rigid, care are σcom = fyb (vezi (3), (4) ºi (5));Pas 2: Se determinã coeficientul de voalare al rigidizãrii, luând în considerareefectele rezemãrii elastice (vezi (6) ºi (7));Pas 3: Se îmbunãtãþeºte prin iteraþie valoarea coeficientului de voalare al rigi-dizãrii (vezi (8) ºi (9)).

(3) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace be1 ºi be2 din fig.3.2 se vor determina din Tabe-lul 3.3, considerând elementul ca perete interior.

(4) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace cef ºi def din fig.3.2 se obþin astfel:a) Pentru rebord simplu: cef = r . ccu r ºi lp calculaþi conform paragrafului 3.2 (1) iar:

ks = 0.5 pentru ≤ 0.35

ks = 0.5 + 0.83 ; pentru 0.35 < < 0.6

b) pentru rebord rigidizat: lãþimea eficace cef se calculeazã ca pentru un pereteinterior, iar lãþimea eficace def ca pentru un perete exterior conform 3.2.

(5) Secþiunea eficace a rigidizãrii este:

Ar = t (be2 + cef + def) (3.10)

(6) Tensiunea critica elasticã de voalare σcr,r a rigidizãrii marginale se calculeazã curelaþia:

(3.11)

unde Cr se calculeazã conform 3.3.1(2), iar Ir este momentul de inerþie al rigidizãriicu aria eficace Ar în raport cu axa neutrã a-a a secþiunii eficace (fig.3.2);

(7) Coeficientul de voalare χ al rigidizãrii marginale se calculeazã cu ajutorul lui σcr,r

cu metoda din 3.3.1(7).

(8) Coeficientul χ se poate îmbunãtãþi iterativ (daca χ< 1), calculând cu efortul uni-

tar , astfel încât:

(3.12)


(9) Iteraþia se va continua pânã când valoarea lui χ este aproximativ egala, dar maimica decât valoarea anterioarã.

(10) Aria eficace redusã a rigidizãrii va fi:

Ar,red = χAr (3.13)

(11) Aria eficace redusã Ar,red poate fi reprezentatã folosind o grosime redusã tred = χtpentru toate elementele componente ale ariei Ar.

4.3.2.3. Metoda simplificata

(1) Aria eficace redusã a secþiunii transversale a unei rigidizãri marginale Ar se obþi-ne cu relaþia:

Ar = t(be2 + cef + def) (3.14)

in care lãþimile eficace be2, cef ºi def se obþin din 3.3.2.2(3) ºi (4), exceptând coeficien-

tul ρ care se calculeazã din 3.2(5) cu , astfel încât:

(2) Coeficientul de reducere poate fi luat χ = 0.5 daca:

(3.15)

În caz contrar coeficientul de reducere χ se ia egal cu 1.0 daca:

(3.16)

unde: bp este lãþimea tãlpii peretelui conform fig.3.2;h - inãltimea inimii adiacente;Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii marginale.

(3) Aria redusã a rigidizãrii Ar,red are expresia:

Ar,red = χAr

(4) Aria redusã a rigidizãrii Ar,red se reprezintã considerând grosimea redusã de pere-te tred = χt pentru toate elementele componente ale ariei Ar.


Fig. 4.3. Secvenþa de calcul a procedurii propuse pentru rigidizãri marginale

1. Secþiunea transversalã brutã ºi condiþii de margine.

2. Secþiunea transversalã eficace:Σ Aef = Aef.1 + Ar (Pas 1)(bef.1 = bef.2) pentru Cr = ∞

3. Calculul efortului unitar de bifurcare σcr,r al rigidizãriiavând caracteristicile geometrice Ar, Ir, Cr (Pas 2: Cr sestabileºte conforma fig. 3.1.).

4. Calculul efortului unitar de voalare redus σc.r utili-

zând coeficientul de reducere χ pentru

5. Calculul ariei eficace reduse Ar.ef utilizând o valoare aefortului unitar egalã cu limita de curgere fy. Aria pãs-treazã lãþimile eficace determinate ºi rezultã prin redu-cerea grosimii de pereþi la valoarea tef.6. dacã χ1 < 1, iteraþia poate continua aºa cum se indi-cã la punctul (7) al paragrafului 3.3.2. pana când χn+1 =χn, dar χn+1 < χn

7. Calculul unei noi valori a ariei eficace reduse, utili-zând o valoare a efortului unitar egalã cu limita de cur-gere fy. Aria rezultã prin reducerea grosimii de perete lavaloarea tef(n+1)

4.3.3 Rigidizãri intermediare

4.3.3.1 Condiþii generale

(1) Regulile de calcul prezentate în cele ce urmeazã sunt valabile pentru pereþi inte-riori. Secþiunea transversalã a rigidizãrii include rigidizarea în sine, plus porþiunileeficace ale pereþilor adiacenþi. Rigidizãrile intermediare pot fi caneluri (fig. 3.4.a) saupliuri (fig. 3.4.b). Lãþimile eficace bef, prezentate în figura 3.4, se determinã conformcelor stipulate în paragraful 3.2, pentru pereþi rezemaþi pe douã laturi. Validitateaformulei de calcul se limiteazã la cel mult douã rigidizãri intermediare de formãidenticã.


(2) Aria eficace a rigidizãrilor intermediare se poate calcula cu metoda generalã, con-form 3.3.3.2 sau cu metoda simplificatã, conform 3.3.3.3.

4.3.3.2 Metoda generalã

(1)Procedeul de calcul cuprinde urmãtorii paºi, ilustraþi în fig.3.5:Pas 1: Se determinã secþiunea transversalã eficace a rigidizãrii pe baza lãþimi-lor eficace calculate considerând rigidizarea ca fiind rigid rezematã cu

(vezi (3) ºi (4);

Pas 2: Se determinã coeficientul de reducere al ariei eficace datoritã voalãrii,þinând seama de efectele rezemãrii elastice;Pas 3: Se îmbunãtãþeºte valoarea coeficientului de reducere prin iteraþie.

(2) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace b1,e2 ºi b2,e1 din fig.3.4 se determinã din para-graful 3.2 considerând elementele plane bp1 ºi bp2 ca pereþi interiori.

(3) Aria eficace a rigidizãrii intermediare se obþine cu relaþia:

As = t(b1,e2 + b2,e1 + bs) (3.17)

în care lãþimea bs se ia din fig.3.4.

(4) Tensiunea criticã de voalare σcr,s a rigidizãrii intermediare se obþine cu formula:

(3.18)


Fig. 4.4. Tipuri de rigidizãri intermediare; notaþii

unde: K este rigiditatea pe unitatea de lungime (vezi 3.3.1);Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii corespunzãtor ariei As dupã axa a-a.

(5) Coeficientul de reducere χ al rezistentei la voalare se obþine din σcr,s conform 3.3.1.

(6) dacã χ<1, valoarea sa se poate îmbunãtãþi prin iteraþie pornind cu o valoare modi-ficatã a lui ρ obþinutã conform 3.2, astfel încât:

(7) Iteraþia se va continua pânã când valoarea lui χ va fi aproximativ egalã, dar maimicã decât valoarea precedentã.

(8) Aria eficace a rigidizãrii As,red are expresia:

As,red = χ As (3.19)

(9) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace, aria redusã a rigidizãrii se repre-zintã folosind o grosime de perete redusã tred = χt pentru toate elementele secþiunii As.

4.3.3.3 Metoda simplificatã

(1) Se calculeazã aria eficace a rigidizãrii intermediare conform 3.3.3.2(3).

(2) Lãþimile eficace b1,e2 ºi b2,e1 se determinã conform 3.2 pentru pereþi interiori, folo-

sind valoarea lui ρ obþinutã din 3.2 cu ,astfel încãt::

(3) Coeficientul de reducere χ poate fi luat:

(3.20)

(3.21)

unde: b = b1 + b2 (vezi fig.3.4);Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii pentru secþiunea de arie As faþã deaxa a-a.

(4) Aria eficace a rigidizãrii As,red are expresia:

As,red = χ As


(5) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace aria redusã a rigidizãrii se repre-zintã folosind o grosime de perete redusã tred = χt pentru toate elementele secþiunii As.

Fig. 3.5. Secvenþa de calcul a procedurii propuse pentru rigidizãri intermediare

1. Secþiunea transversalã brutã ºi condiþii de margine

2. Secþiunea transversalã eficace:Σ Aef = Aef,1.1 + Aef.2.1 + As

As = t ( bef, 1.2 + bs + bef, 2.2)C se ia conform fig. 3.1.Calculele se efectueazã considerând Cs = ∞ (Pas 1)

3. Calculul efortului unitar critic σcr,s al rigidizãrii inter-mediare cu caracteristicile geometrice As, Is, Cs (Pas 2, cuCs conform fig. 3..1.)

4. Calculul efortului unitar de voalare redus σc,s utili-

zând coeficientul de reducere χ1 pentru

5. Calculul ariei eficace reduse As,ef utilizând o valoare aefortului unitar egalã cu limita de curgere fy. Aria pãs-treazã lãþimile eficace determinate ºi se obþine prinreducerea grosimii de perete la valoarea tef.

6. dacã χ1 < 1, iteraþia poate continua aºa cum se indi-cã în paragraful 6 de mai sus, pânã când:χn+1 = χn însã χn+1 < χn

7. Calculul unei noi valori a ariei eficace reduse As.ef utilizândo valoare a efortului unitar egalã cu limita de curgere. Ariarezultã prin reducerea grosimii de perete la valoarea tef (n+1)


4.3.4. Reguli speciale de proiectare pentru table profilate

4.3.4.1. Generalitãþi

(1) Pentru rigidizãrile tablelor profilate, adicã rigidizãrile pereþilor supuºi compresiuniiuniforme (cum sunt tãlpile profilaþiei) sau rigidizãrile pereþilor supuºi unui efort unitarvariabil (cum sunt inimile profilaþiei), se prevãd reguli speciale de proiectare. În plus,este tratat ºi efectul prezentei rigidizãrilor dispuse atât pe tãlpi, cât ºi pe inimã.

Regulile de proiectare enunþate în cele ce urmeazã se bazeazã pe modelul de calculintrodus în paragrafele 3.3.1 ºi 3.3.3.

(2) Starea limitã a exploatãrii normale este definitã prin douã elemente, ºi anume:cedarea produsã la reazem ºi sãgeata la mijlocul deschiderii. Aceste elemente ale stã-rii limitã a exploatãrii normale constituie baza celor douã criterii care trebuie verifi-cate conform paragrafului 7.3.3.3.(5).

4.3.4.2. Pereþi plani cu rigidizãri intermediare solicitaþi la compresiune uniforma(Rigidizãri pe tãlpi)

(1) In calculul capacitãþii portante, secþiunea transversala eficace a peretelui este conside-ratã ca fiind formatã din douã fâºii adiacente colturilor pereþilor verticali cu lãþimile bef/2,unde bef se determinã conform paragrafului 3.2 ºi din ariile eficace ale rigidizãrilor As,ef.

(2) Când peretele are o singurã rigidizare intermediarã în centrul sãu, valoarea forþeiNcr,s care provoacã voalarea acestei rigidizãri este:

(3.22)


Fig. 4.6. Perete plan comprimat cu una, douã sau trei rigidizãri intermediare. Notaþii. Secþiunitransversale ale rigidizãrii pentru calculul ariei As ºi momentului de inerþie Is.

(3) Când peretele are prevãzute doua sau trei rigidizãri intermediare, valoarea forþeiNcr,s care provoacã voalarea unei rigidizãri individuale este:

(3.23)

(4) Când peretele are prevãzute trei rigidizãri intermediare, rigidizarea din mijloc nuse ia în considerare.

(5) Efortul unitar elastic ideal de compresiune este dat de:

(3.24)

(6) Notaþii:As, Is, b1 sunt definite în figura 3.4.br = lãþimea geometricã planã a rigidizãrii (fig. 3.6).bs = lungimea perimetrului rigidizãrii (fig. 3.6).b0 = lãþimea geometricã totalã a peretelui rigidizat (fig. 3.6).Kw = coeficient care depinde de legarea peretelui rigidizat cu pereþii adiacenþi;în absenþa unor investigaþii speciale se poate utiliza valoarea K = 1(nu seimpun restricþii asupra rotirii reazemelor peretelui). Pentru calculul valorii luiKw vezi paragraful 3.3.4.3.

bk = bp +

(7) Capacitatea portantã a rigidizãrii este datã de efortul unitar de voalare σc obþinutcu ajutorul valorilor χ aºa cum se prezintã în paragraful 3.3.1 ºi al zvelteþei reduse λs.

(8) Aria eficace a rigidizãrii supuse la compresiune este în acest caz:

As,ef = χ . As

ºi va rezulta prin reducerea grosimii de perete la valoarea tef.

(9) La calculul sãgeþii, secþiunea transversalã eficace a peretelui se va alcãtui dinzonele eficace ale porþiunilor de perete dintre rigidizãrile intermediare ºi reazeme(pereþi verticali), la care se adaugã rigidizãrile intermediare. Aria acestor rigidizãri nuva fi redusã, adicã:

As,ef = As (3.25)


4.3.4.3. Determinarea coeficientului Kw definit în cadrul paragrafului 3.3.4.2.

(1) Coeficientul Kw din relaþia de calcul a forþei critice de voalare Ncr,s, depinde de lun-gimea lb a undelor de voalare din talpa comprimatã, dupã cum urmeazã:

Kw = Kw0 când (3.26)

(3.27)

Când talpa comprimatã are o singura rigidizare intermediarã:

(3.28)

(3.29)

Când talpa comprimatã are douã sau trei rigidizãri:

(3.30)

(3.31)

4.3.4.4. Pereþi plani cu rigidizãri intermediare solicitaþi de un efort unitar variabil(rigidizãri ale inimilor)

(1) La calculul capacitãþii portante a peretelui, secþiunea transversalã eficace a acestuiaeste consideratã ca fiind alcãtuitã din lãþimile eficace adiacente tãlpilor (determinateconform paragrafului 3.2.1) din planul neutru ºi din rigidizãrile intermediare. Pentru aþine cont de flambajul rigidizãrii, aria ei eficace se reduce conform paragrafului 3.3.3.

(2) La calculul sãgeþilor, secþiunea transversalã eficace a peretelui se va alcãtui dinlãþimile eficace ale pereþilor plani componenþi plus rigidizãrile intermediare. Ariasecþiunii transversale a rigidizãrilor nu se va reduce, adicã:

As,ef = As (3.32)

(3) Zonele eficace ale secþiunii transversale a inimii sunt ( fig. 3.7):


a) Zona adiacentã tãlpii comprimate, având aria eficace t sef,1 cu

ºi

b)Aria eficace As.ef a rigidizãrii intermediare de pe inima, calculatã conformpunctului (5) de mai jos.c)Zona adiacentã axei care trece prin centrul de greutate. Centrul de greutateeste determinat pentru aria brutã a peretelui rigidizat (inima integral eficace):

t.sef,n cu sef,n = 1.5 sef,1 (3.33)

d) Zona întinsã a secþiunii transversale a inimii.

(4) dacã se stabileºte una din relaþiile:

sef,1 + sef,n ≥ sn (vezi fig. 3.7 - 1) atunci inima este integral eficace.sef,1 + sef,2 ≥ sa (vezi fig. 3.7 - 2,3) atunci întreaga lãþime sa de pe inimã este eficace.

Lãþimea geometrica sa include douã porþiuni eficace cu lãþimile:

adiacenta coltului profilului ºi (3.34)

adiacenta rigidizãrii intermediare. (3.35)

(5) Pentru o rigidizare intermediarã situatã în zona comprimatã a inimii, aria secþiuniitransversale a acestei rigidizãri supusã la voalare se va reduce dupã cum urmeazã:

(3.36)


unde: As = ( sef,2 + sef,3 + ss)t ; cu sef,2 ºi sef,3 conform figurii 3.8b.σc = efort unitar de voalare obþinut cu valoarea χ conform paragrafului 3.3.1.ºi cu zvelteþea redusã λs

în care ec este distanþa dintre fibra extremã a tãlpii comprimate ºi centrul degreutate conform figurii 3.7. în determinarea poziþiei centrului de greutate altablei profilate, inima se considerã integral eficace (se ia cu aria bruta), iar tal-pa comprimatã se ia cu secþiunea redusã.

(3.37)

(3.38)

sef,2 = sef,1 (1+0.5 ) (3.39)

sef,3 = sef,1 (1 + 0.5 ) (3.40)

sef,4 = sef,1(1 + 0.5 ) (3.41)

sef,5 = sef,1(1 + 0.5 ) (3.42)

sef,n = 1.5 sef,1 (3.43)unde ec este distanþa de la centrul de greutate al secþiunii eficace la talpa com-primatã, iar distantele ha, hb ,hsa ºi hsb se iau din fig.3.7.

(6) Dimensiunile sef,1-sef,n vor fi determinate conform (5), apoi modificate dacã întrea-ga secþiune a inimii este eficace, astfel:

- la o inima nerigidizatã, dacã sef,1 + sef,n ≥ sn, atunci inima este eficace pe toatã lungi-mea ei si:

sef,1 = 0.4 sn (3.44)sef,n = 0.6 sn (3.45)

- la o inimã rigidizatã, dacã sef,1 + sef,2 ≥ sa, atunci porþiunea sa este eficace si:

(3.46)


(3.47)sef,2 = sa(1+0.5 )(2+0.5 )

- la o inimã cu o rigidizare, dacã sef,3 + sef,n ≥ sn, atunci porþiunea sn este eficace si:

(3.48)

(3.49)

- la o inimã cu douã rigidizãri:- dacã sef,3 + sef,4 ≥ sb, atunci porþiunea sb este eficace si:

(3.50)

(3.51)

- dacã sef,5 + sef,n ≥ sn, atunci porþiunea sn este eficace si:

(3.52)

(3.53)


(7) Pentru o singurã rigidizare sau pentru rigidizarea mai apropiatã de talpa compri-matã în cazul inimilor cu douã rigidizãri, tensiunea criticã elasticã de voalare este:

(3.54)

iar efortul unitar elastic ideal de compresiune este dat de formula:

(3.55)

unde: Is = momentul de inerþie al ansamblului format din rigidizarea în sine ºi douãfâºii eficace cu lãþimea sef,1 alãturate ei, conform paragrafului 3.2.2. (vezi ºi fig.3.8c). în calculul valorii lui Is diferenþele eventuale de pantã între fâºiile efica-ce ale inimii situate de o parte ºi de alta a rigidizãrii, se neglijeazã:s1 = 0.9 ( sa + ssa + sc); (vezi fig. 3.7 - 2) (3.56)

s1 = sa + ssa + sb + ; (vezi fig. 3.7 - 3) (3.57)

a1 = s1 - sa - ssa/2; (vezi figurile 3.8 a ºi 3.7) (3.58)Kf = coeficient care depinde de restricþia apãrutã datoritã legãturii între inimãºi tãlpi ( la rezemarea peretelui). Kf = 1 se utilizeazã în cazul unei rezemãri arti-culate; în absenþa unor date mai precise, se va utiliza Kf= 1.

(8) Aria eficace redusã se determinã cu relaþia:

ºi Asa,red ≤ Aºa (3.59)

(9) dacã tãlpile sunt nerigidizate, coeficientul χ se obþine direct din σcr,sa folosindmetoda de la 3.3.1(7).


(10) dacã tãlpile sunt rigidizate, coeficientul χ se obþine folosind metoda de la 3.3.1(7)cu tensiunea criticã modificatã σcr,mod de la paragraful 3.3.4.4.

(11) Pentru inimile cu doua rigidizãri, aria eficace redusã Asb,red ?pentru a doua rigidi-zare este egala cu Asb.

(12) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace, aria eficace redusã Asa,red seobþine prin folosirea unei grosimi reduse tred=?χ t pentru toate elementele componen-te ale Aºa. dacã poziþia finala a axei dusa prin centrul de greutate este determinatãprintr-un procedeu iterativ, caracteristicile secþiunii transversale pot fi îmbunãtãþiteiterativ pornind de la lãþimea eficace sef,a obþinutã cu relaþia:

(3.60)

4.3.4.5. Table profilate cu rigidizãri atât pe tãlpi cât ºi pe inima

(1) În acest caz, prezentat în fig.3.9, interacþiunea dintre flambajul prin încovoiere alrigidizãrilor tãlpii ºi inimii se va lua în considerare prin folosirea unei tensiuni criti-ce elastice σcr,mod pentru ambele tipuri de rigidizãri, obþinuta astfel:

(3.61)

unde: σcr,s este tensiunea criticã pentru o rigidizare intermediara a tãlpii, conform 4.3.4.2;σcr,sa este tensiunea criticã elasticã pentru o rigidizare a inimii sau pentru rigi-dizarea apropiatã de talpa comprimatã, conform 3.3.4.3.


Fig. 3.9. Exemplu de secþiune transversala eficace pentru tabla cutatã cu rigidizãri intermedia-re pe talpã ºi pe inimã

În fig.3.9, GGA este axa centrului de greutate pentru cazul când inima ºi rigidizareaintermediara de pe talpa comprimatã sunt integral eficace, iar GGB este axa centruluide greutate al secþiunii transversale eficace.

4.3.4.6. Reguli speciale de proiectare pentru table profilate perforate

(1) Calculul tablelor profilate perforate poate fi efectuat dupã regulile de la tableleprofilate neperforate, dacã se utilizeazã urmãtoarele grosimi eficace de perete:

(2) Pentru calculul caracteristicilor geometrice ale secþiunii se utilizeazã:

tefa= 1.18 t (1-0,9 ), iar 0.25 ≤ ≤ 0.8 (3.62)

unde:d = diametrul perforaþieia = distanþa între centrele gãurilor.

(3) Pentru calculul lãþimilor eficace ºi al ariilor eficace ale rigidizãrilor intermediare,se utilizeazã:

tefb = 1.18 t (1 - ), iar 0.2 ≤ ≤ 1 (3.63)

(4) Pentru determinarea valorii de calcul Rd a rezistentei la cedarea prin deformarelocala („crippling“) a unei singure inimi nerigidizate, se utilizeazã:

(3.64)

unde: spr = lãþimea perforaþiei din inimãsi = lãþimea geometrica totalã a inimiisip = lungimea perimetrului inimii

(5) Regulile de calcul de mai sus conduc la rezultate destul de acoperitoare. Prin încer-cãri de laborator se poate ajunge la soluþii mai economice.


3.4. Metoda simplificatã pentru determinarea lãþimii eficace de perete

Procedura simplificatã care se poate urma pentru determinarea lãþimii eficace a unuiperete care voaleazã este urmãtoarea:

a) Se determinã coeficientul de voalare kσ funcþie de raportul ψ al distribuþiei efortu-rilor unitare în perete, cu ajutorul tabelelor 3.2 sau 3.3.

b) Se determinã zvelteþea redusã de perete cu formula:

(3.65)

unde:

(3.66)

iar: bp = lãþimea geometricã planã a pereteluit = grosimea pereteluify = fyb [N/mm2]

c) se determinã coeficientul de reducere ρ cu una din formulele:

ρ = 1 pentru ≤ 0.673

pentru > 0.673 (3.67)

d) Se stabileºte valoarea lãþimii eficace cu ajutorul tabelelor 3.2 sau 3.3, dupã caz.


3.5 Utilizarea abacelor pentru calculul lãþimii eficace

a) Pereþi rezemaþi pe o singurã laturã solicitaþi la compresiune uniforma

Abaca de calcul din fig. 3.10 permite obþinerea directã a zvelteþei eficace de perete

, pornind de la zvelteþea de perete . S-a notat cu „c“ lãþimea geometricã pla-

nã a peretelui bp ºi cu „cef“ lãþimea eficace a peretelui. Curba s-a obþinut introducândo valoare k = 0.43 (compresiune purã) în formula 3.36 ºi scriind cã:

(3.68)

cu r definit în relaþia 3.37. S-au mai introdus ºi condiþiile:- cef ≤ c, ceea ce genereazã bisectoarea diagramei;

- ≥ 15.

b) pereþi interiori incovoiaþi


Abacele din figura 3.11 a, b, c, ne permit sã obþinem direct zvelteþea eficace func-

þie de zvelteþea de perete d/t.ε ºi de parametrul ψ de distribuþie al eforturilor unitarepe lãþimea peretelui (a inimii). S-a notat cu „d“ lãþimea geometrica planã a pereteluirezemat pe douã laturi, respectiv cu „def“ lãþimea eficace a acestui perete. Proceduraurmatã este aceeaºi cu cea pentru pereþii rezemaþi pe o singurã laturã, cu deosebireaca în acest caz coeficientul de voalare kσ depinde de ψ~ Bisectoarea ºi palierele curbe-lor fiecãrei abace au aceeaºi origine ca ºi în cazul anterior. Curba trasatã cu linie între-ruptã pe fiecare dintre cele trei abace din fig. 3.11 reprezintã locul geometric al extre-mitãþilor palierelor ºi faciliteazã interpolãrile în zona ei.


3.6 Caracteristici geometrice ale secþiunilor eficace ale profilelor cu pereþi subþiri

Pornind de la lãþimile eficace ale pereþilor se pot determina caracteristicile geometri-ce ale secþiunilor eficace la profilele cu pereþi subþiri. Acest calcul nu pune nici o pro-blemã în cazul solicitãrii secþiunii la compresiune uniformã. Nu este la fel în cazulsolicitãrii secþiunii la încovoiere, unde distribuþia eforturilor unitare depinde de lãþi-mile eficace ºi de modificarea poziþiei centrului de greutate al secþiunii eficace înraport cu centrul de greutate al secþiunii brute.

Pentru evitarea unui calcul iterativ (cerut de aceasta situaþie) se propune urmãtoareaprocedurã:

- se calculeazã aria eficace a tãlpii comprimate, consideratã ca supusa uneicompresiuni uniforme;- se calculeazã raportul ψ al eforturilor unitare în inimã, lucrând cu o secþiunedreaptã alcãtuitã din talpa întinsã, din partea eficace a tãlpii comprimate ºi dininimi (a cãror arie nu se reduce);- în continuare se deduce lãþimea eficace a inimii (sau a inimilor) profilelor;- se determinã centrul de greutate al pãrþilor eficace din secþiunea transversalãa profilului ºi se calculeazã caracteristicile geometrice ale secþiunii eficace înraport cu noul centru de greutate.

Figura 3.12 prezintã secþiunile eficace ale unui profil C supus la compresiune sauîncovoiere. Pentru determinarea momentului rezistent trebuie luat în calcul, în modevident, modulul de rezistenta minim Wef al secþiunii eficace. Efortul de compresiu-ne se considerã în mod convenþional pozitiv.

Trebuie de asemenea subliniat cã la profilele a cãror secþiune dreaptã nu este bisime-tricã, apare un moment încovoietor suplimentar, egal cu produsul dintre efortul nor-mal ºi excentricitatea eN (vezi 4.3). Acest moment încovoietor suplimentar va trebuiluat în considerare la verificarea secþiunii.


4. CALCULUL DE REZISTENÞÃ AL BARELOR ºITABLELOR PROFILATE ÞINÂND CONT DE VOALA-REA PEREÞILOR

4.1. Generalitãþi

(1) Acest capitol cuprinde reguli de proiectare pentru situaþia în care elementele for-mate la rece sunt supuse voalãrii, însã nu apare pierderea de stabilitate globalã. Pen-tru acele bare la care apar fenomene de instabilitate de altã naturã, cauzate de com-presiune, se vor consulta capitolele 5 ºi 6.

(2) În cele ce urmeazã, se ia în considerare efectul zvelteþilor de perete b/t cu valorirelativ ridicate asupra comportamentului inelastic, a cedãrii prin deformare localã ainimii („web crippling“), a modificãrii distribuþiei tensiunilor în tãlpi datoritã forfecã-rii („shear lag“). Aceste efecte pot fi determinate ºi pe cale experimentalã.

(3) Efectul voalãrii pereþilor asupra fenomenelor de instabilitate globalã, cum ar fiflambajul prin încovoiere sau încovoiere-rãsucire sunt tratate în capitolele 5 ºi 6. Laacele secþiuni unde distorsiunea secþiunii transversale are o influenþã importantã, seva lua în considerare interacþiunea dintre acest tip de instabilitate ºi flambajul prinîncovoiere sau prin încovoiere-rãsucire al elementului structural.

(4) Schema staticã a structurii se va trasa pe linia centrelor de greutate ale secþiuniibrute a barelor.

4.2. Bare solicitate la întindere

(1) În cazul barelor solicitate la întindere purã se va verifica urmãtoarea condiþie:

NSd ≤ Nt,Rd (4.1)

unde:NSd – efortul axial de întindere provenit din încãrcãrile de calcul;Nt,Rd – efortul capabil la întindere al barei, care se determinã ca valoare mini-

mã între ºi rezistenþa la întindere a secþiunii nete, în funcþie de tipul

conectorului utilizat (conform capitolului 8), iar γM0=1.1 ºi γM2=1.25.

71CAPITOLUL 4.PIERDEREA STABILITÃÞII LOCALE

4.3. Bare solicitate la compresiune axialã

(1) În cazul barelor solicitate la compresiune axialã, se va lua în considerare efectulvoalãrii pereþilor conform paragrafelor 3.2 sau 3.3. Calculul efortului capabil al bareise va face utilizând secþiunea transversalã eficace a acesteia. Acþiunile se considerãaplicate în centrul de greutate al secþiunii brute.

(2) Secþiunea transversalã eficace se determinã considerând cã întreaga secþiune bru-tã este supusã unei compresiuni uniforme. Se va lua în considerare ºi deplasarea axeineutre a secþiunii (vezi punctul (5)).

(3) Se presupune ca s-au luat mãsuri de împiedicare a flambajului prin încovoiere saurãsucire al barei (vezi capitolul (5)).

(4) Se va verificã urmãtoarea relaþie:

NSd ≤ Nc,Rd (4.2)

unde:NSd = forþa axialã de compresiune provenitã din încãrcãrile de calcul

(4.3)

cu: γM1 = 1.1Aef=aria secþiunii transversale eficace pentru solicitarea de compresiune uniformã,calculatã conform paragrafelor 3.2 sau 3.3.

(5) Forþa axialã dintr-o barã se considerã ca acþioneazã în centrul de greutate al secþiu-nii brute, în timp ce forþa rezistenþã a secþiunii se presupune cã acþioneazã în centrulde greutate al secþiunii eficace. De aceea, se va tine seama de momentul încovoietorapãrut ca urmare a deplasãrii axei neutre a secþiunii, calculat dupã cum urmeazã:

∆MSd = NSd . eN (4.4)

unde:eN=deplasarea axei centrului de greutate al secþiunii eficace faþã de axa centru-lui de greutate al secþiunii brute (fig.4.1).

În consecinþã, calculul se va face ca pentru o barã supusã concomitent la solicitãrilede compresiune axialã ºi încovoiere, conform paragrafului 4.6.


(6) Când , în calculul valorii Nc,Rd se poate folosi valoarea medie pe secþiune

a limitei de curgere fya (vezi paragraful 2.6)

4.4. Bare solicitate la încovoiere

(1) În cazul pereþilor solicitaþi la compresiune din încovoiere, se va lua în considera-re efectul voalãrii conform paragrafului 3.2 sau 3.3 si, dacã este semnificativ, efectulmodificãrii distribuþiei eforturilor unitare în tãlpi datoritã forfecãrii („shear lag“), con-form paragrafului 4.4.4.

(2) Se presupune cã s-au luat mãsuri pentru împiedicarea flambajului prin încovoie-re-rãsucire. În cazul în care acest mod de pierdere a stabilitãþii este totuºi posibil, sevor aplica regulile de calcul din paragraful 6.

(3) Pot fi calculate conform prevederilor de mai jos grinzile supuse la încovoiere, încãr-cate în planul inimii ºi având ambele tãlpi asigurate prin contravântuiri. Contravân-tuirile trebuie însã calculate în mod corespunzãtor (vezi capitolul 7).

(4) Rezerva plasticã din zona întinsã a secþiunii poate fi utilizatã în cazul încovoieriidrepte (monoaxiale) fãrã a fi impusã nici o condiþie de deformaþie.

(5) Rezerva plasticã din zona comprimatã a secþiunii poate fi ºi ea utilizata dacã seîntrunesc urmãtoarele condiþii:

(a) Elementul nu este solicitat la rãsucire ºi nu este supus la flambaj prin rãsu-cire, încovoiere sau încovoiere-rãsucire. Distorsiunea pereþilor comprimaþi aisecþiunii transversale este împiedicatã.(b) Valoarea de calcul a limitei de curgere fy nu include efectul formãrii la rece,adicã fy = fyb


Fig. 4.1. Secþiunea transversala eficace solicitata la compresiune

(c) Raportul dintre înãlþimea zonei comprimate a inimii ºi grosimea inimii nu

depãºeºte valoarea .

(d) Valoarea de calcul a forþei tãietoare VSd nu depãºeºte valoarea , unde

t.hi=Ainima.(e) Nici una dintre inimile secþiunii analizate nu se abate de la verticala cu ununghi mai mare de 300.(f) Încovoierea este monoaxialã.

(6) Atunci când se lucreazã cu momentul capabil calculat conform paragrafului 4.4.3.,nu este admisã redistribuirea momentelor încovoietoare la grinzi ºi table profilate con-tinue. Redistribuirea momentelor încovoietoare poate fi admisã doar atunci când estejustificatã prin încercãri de laborator.

4.4.1. Verificarea în domeniul elastic a elementelor încovoiate monoaxial

(1) Caracteristicile geometrice ale secþiunii transversale se vor determina în generalpe secþiunea transversalã eficace, conform celor stipulate în capitolul 3.

(2) În cazul încovoierii drepte (monoaxiale), se va verifica respectarea condiþiei:

MSd ≤ Mc,Rd (4.5)

unde:MSd = momentul încovoietor produs de încãrcãrile de calcul;Mc,Rd = momentul capabil al secþiunii transversale si:

(4.6)

(3) Dacã modulul de rezistenþã Wef este egal cu modulul elastic Wel al secþiunii brute:

(4.7)

unde fya este valoarea medie a limitei de curgere pe secþiunea transversalã.


4.4.2. Verificarea în domeniul elastic a elementelor încovoiate biaxial

(1) Atunci când în fibra cea mai comprimatã a secþiunii încovoiate s-a atins limita decurgere, este necesarã respectarea urmãtoarei condiþii:

(4.8)

cu:My,Sd, Mz,Sd = momentele încovoietoare în raport cu axele principale de inerþieprovenite din încãrcãrile de calcul;Mcy,Rd, Mcz,Rd sunt definite în paragraful 4.4.1.

(2) Pentru a se evita efectuarea prea multor paºi de iteraþie, zonele eficace ale inimii

se pot stabili pe baza raportului obþinut pe o secþiune cu talpa comprimatã

redusã la secþiunea ei eficace, însã cu inima integral eficace (vezi fig. 4.2.).

(3) Dacã curgerea apare mai întâi la fibra comprimatã a secþiunii ºi sunt îndeplinitecondiþiile de la 4.4(5), valoarea lui Wef se va determina pe baza unei distribuþii linia-re a tensiunii de-a lungul secþiunii transversale.


Fig. 4.2. Secþiunea transversalã eficace solicitatã la încovoiere

4.4.3. Calculul în domeniul plastic

(1) Când curgerea apare în fibra cea mai întinsã a secþiunii este permisã utilizarearezervei plastice a zonei întinse fãrã nici o condiþie de deformaþie pânã când efortulunitar de compresiune atinge valoarea fy. În acest caz, modulul de rezistenþã parþialplastic eficace se va baza pe o distribuþie biliniarã a tensiunii în zona întinsã ºi linia-rã în zona comprimatã. Se considerã satisfãcãtoare determinarea lui bef conform 3.2cu bc calculat pe baza unei distribuþii biliniare a tensiunii, dar ignorând forma distri-buþiei tensiunii la determinarea lui ψ.

(2) În cazul în care condiþiile (a)-(e) de la paragraful 4.4 punctul (5) sunt îndeplinite,se va limita valoarea momentului capabil al secþiunii transversale Mc,Rd pe baza valo-rii maxime a deformaþiei specifice din zona comprimatã εc:

(vezi ºi fig. 4.3) (4.9)

unde:

Cy este un coeficient determinat dupã cum urmeazã:

a) La pereþii rezemaþi pe douã laturi, fãrã rigidizãri intermediare:

Cy = 3 când

când

Cy = 1 când

b) La pereþi rezemaþi pe o singurã laturã (solicitaþi la compresiune uniformã)Cy = 1

c) La pereþi cu rigidizãri (marginale sau intermediare)Cy = 1

(3) Modulul de rezistenþã parþial plastic Wpp se bazeazã pe o distribuþie a tensiuniibiliniarã, atât în zona întinsã, cât ºi comprimatã (fig.4.3).


4.4.4. Modificarea distribuþiei eforturilor unitare normale datoritãeforturilor de forfecare („shear lag“)

(1) La grinzile încovoiate cu tãlpi late, deformaþiile ºi eforturile unitare normale în tãlpinu sunt distribuite uniform, aºa cum prevede teoria lui Navier.

Distribuþia eforturilor unitare normale pe talpã prezintã un maxim în dreptul inimii, iarextremitãþile tãlpii sunt mai puþin solicitate. Rezultã aluri ale diagramelor pe tãlpi detipul celor prezentate în fig. 4.4, ca urmare a nerespectãrii ipotezei secþiunilor plane.

Datoritã lãþimii tãlpilor ºi a acþiunii eforturilor unitare de taiere, fibrele longitudinalealãturate ale aceleiaºi tãlpi nu se deformeazã la fel. Deformaþia fibrelor este cu atâtmai micã („întârzie“) cu cât fibrele sunt mai depãrtate de îmbinarea inimã-talpã.Fenomenul se numeºte „întârziere datorita forfecãrii“ („shear lag“ în limba englezã).Ca o consecinþã a acestui fenomen, eforturile unitare normale s care apar în fibrelelongitudinale ale secþiunii situate la aceeaºi distanþã de axa neutrã, nu sunt egale.


Fig. 4.3. Momentul capabil plastic al secþiunii

Pentru necesitãþile calculului, se defineºte o „lãþime eficace a tãlpii pentru efort uni-tar“, mai micã decât lãþimea geometricã a acesteia ºi pe care efortul unitar maxim smax

se considerã uniform distribuit.

Deformaþiile neuniforme produse de eforturile unitare de tãiere în tãlpi au ca efect ºimãrirea deplasãrilor grinzii (a sãgeþilor), faþã de valorile determinate conform teoriei ele-mentare a încovoierii drepte. Utilizând un raþionament similar cazului eforturilor unita-re, se poate defini o „lãþime eficace de talpa pentru deformaþii“, diferita în principiu de„lãþimea eficace a tãlpii pentru efort unitar“. În practicã însã, ea se ia egalã cu aceasta.

Noþiunea de „lãþime eficace“ asociatã fenomenului de „întârziere datoritã forfecãrii“,fiind definitã pe baza unei teorii de ordinul I, nu este legatã de un semn anume al efor-turilor unitare normale: Fenomenul se produce la fel atât în tãlpile întinse, cât ºi în celecomprimate.

Se va evita confundarea „lãþimii eficace“ asociatã fenomenului de „întârziere datoritãforfecãrii“, cu „lãþimea eficace“ asociatã fenomenului de voalare a pereþilor subþiri ºicare este utilizatã numai în cazul pereþilor parþial sau integral comprimaþi.

Se va þine cont de interacþiunea dintre întârzierea datoritã forfecãrii ºi voalare în cazultãlpilor comprimate.

Fenomenul de întârziere datoritã forfecãrii, definit aici în cazul particular al uneigrinzi încovoiate, se manifestã în general la panourile plane rigidizate supuse la com-presiune sau la întindere.

(2) Acest fenomen se ia în considerare la tãlpile elementelor încovoiate dacã lungi-mea lM între punctele de moment nul este mai micã decât 20, unde b0 este lãþimea tãl-pii care determinã fenomenul, conform fig.4.4.1. .Aria eficace a secþiunii transversa-le va fi redusã ca urmare a efectului forfecãrii („shear lag“). În absenþa altor informaþiise vor respecta regulile de calcul de mai jos:


Fig. 4.4. Distribuþia eforturilor unitare normale pe tãlpile grinzilor încovoiate

(3) La pereþi întinºi: bef = λα . b0 (4.10)La pereþi comprimaþi: bef = λα . ρ . b0 (4.11)

unde:λ=coeficient de reducere corespunzãtor efectului de forfecare („shear lag“), sta-bilit funcþie de alura diagramei de momente ºi de raportul b0/lM (vezi fig. 4.4.3)ρ = coeficient de reducere corespunzând fenomenului de voalare a pereþilor(vezi paragraful 3.2).

pentru pereþi rigidizaþi

pentru pereþi nerigidizati

b = distanþa dintre axele inimilor (fig. 4.4.1)b0=jumãtatea distanþei dintre axele inimilor sau lãþimea geometrica a pereteluiîn consolã (fig. 4.4.1)

(zvelteþea de perete)

lM = distanþa mãsuratã pe axa longitudinalã a barei între punctele de momentîncovoietor nul.


Fig. 4.4.1. Lãþimea eficace b

Fig. 4.4.2. Tãlpi cu rigidizãri intermediare

(4) În cazul tãlpilor cu rigidizãri intermediare, distanþa b între axele inimilor se vaînlocui cu valoarea b’, unde b’ reprezintã lãþimea tãlpii, inclusiv perimetrul rigidizã-rii, conform figurilor 4.4.2. ºi 4.4.3.

(5) La grinzi continue cu alura diagramei de momente conform fig. 4.4.4 se admiteutilizarea unei metode simplificate, în cadrul cãreia lungimea lM se poate înlocui prinlungimea le, cu condiþia ca raportul deschiderilor alãturate sã nu depãºeascã 1.5, iarlungimea consolei sã nu depãºeascã jumãtatea deschiderii alãturate ei.


Fig. 4.4.4. Metode simplificate pentru calculul lãþimii eficace la grinzile continue

4.5. Elemente structurale solicitate la întindere ºi încovoiere

(1) În cazul elementelor structurale solicitate simultan cu forþa de întindere NSd ºimomentele încovoietoare My,Sd ºi Mz,Sd se va verifica urmãtoarea condiþie:

(4.12)

unde:Wef,y,t este modulul de rezistenþã eficace la fibra cea mai întinsã dacã secþiuneaeste solicitatã la încovoiere purã dupã axa y-y;Wef,z,t este modulul de rezistenþã eficace la fibra cea mai întinsã dacã secþiuneaeste solicitatã la încovoiere purã dupã axa z-z;γM=γM0 dacã Wef =Wel pentru axa de încovoiere respectivã, în caz contrar γM=γM1.Pentru definirea celorlalte mãrimi din condiþia de mai sus, vezi paragrafele 4.2ºi 4.4.

(2) Dacã Wef,y,t ³ Wef,y,c sau Wef,z,t ³ Wef,z,c (unde Wef,y,tc ºi Wef,z,c sunt modulele de rezis-tenþã eficace la fibra cea mai comprimatã dacã secþiunea eficace este solicitatã la înco-voiere purã dupã axa respectivã), este necesarã satisfacerea condiþiei:

(4.13)

în care coeficientul ψvec=0.8 þine seama de efectele vectoriale.

4.6. Elemente structurale solicitate la compresiune ºi încovoiere

(1) La elemente structurale supuse la compresiune ºi încovoiere, va fi verificatã urmã-toarea condiþie:

(4.14)

unde Ae, ∆My,Sd ºi ∆Mz,Sd sunt definite la 4.3, iar Wef,y,c ºi Wef,z,c sunt definite la 4.5.

(2) Dacã Wef,y,c ≥ Wef,y,t sau Wef,z,c ≥ Wef,z,t este necesarã ºi satisfacerea relaþiei:

(4.15)

unde Wef,y,t, Wef,z,t si ψvec sunt definite la 4.5.


4.7. Elemente structurale solicitate la torsiune

(1) În cazul în care încãrcarea este aplicatã excentric faþã de centrul de rãsucire, tre-buie þinut cont de momentul de torsiune rezultat. Poziþia relativã a axei principale deinerþie faþã de centrul de rãsucire depinde de forma secþiunii transversale eficace.

(2) Deoarece eforturile unitare provenite din împiedicarea deplanãrii secþiunilor (inspecial a celor deschise) la rãsucire reduc substanþial capacitatea portantã a elemen-tului, momentele de torsiune trebuie evitate pe cât posibil sau efectele de torsiune tre-buie reduse prin mãsuri constructive.

(3) Este necesarã ºi verificarea urmãtoarelor relaþii:

(4.16)

(4.17)

(4.18)

τv,y+τv,z =eforturi unitare de forfecare produse de forþele tãietoare Vy,Sd, respec-tiv Vz,Sd, calculate pe secþiunea transversalã brutãτT =suma eforturilor unitare de forfecare din rãsucirea liberã ºi deplanarea sec-þiunii, calculate pe secþiunea transversalã brutãσN =efort unitar normal produs de forþa axialã NSd

σM,y; σ M,z = eforturi unitare normale produse de momentele încovoietoare My,Sd,respectiv Mz,Sd ºi raportate la secþiunea transversalã eficace.σω = efort unitar normal din deplanarea secþiunii transversale la rãsucire.γ M1 = 1.1


4.8. Verificarea la forfecare a inimilor

4.8.1. Forþa tãietoare capabilã a secþiunii

(1) În cazul inimilor solicitate de forþe tãietoare se va verifica urmãtoarea condiþie:

VSd ≤ Vi,Rd (4.19)

unde:VSd = forþa tãietoare provenitã din încãrcãrile de calcul;Vi,Rd = forþa tãietoare capabilã a secþiunii si:

(4.20)

cu:τi =efort unitar de forfecare capabil dat în tabelul 4.1, funcþie de λi.hi =înãlþimea inimii între punctele de intersecþie ale axelor tãlpilor ºi inimiiF=unghiul de înclinare al inimii faþã de tãlpit = grosimea inimiify=fyb

γM1=1.1

Tabelul 4.1. Efortul unitar capabil de forfecare

τi/fy pentru inima τi/fy pentru inima rigidizatã nerigidizatã în secþiunea în secþiunea de pe reazem

de pe reazem (de exemplu cu corniere de inimã)

λi <1.40

1.40≤λi

În Tabelul 4.1 ºi este distanþa între punctele de intersecþie ale axelor tãlpilor ºi inimii.

(2) Rigidizãrile în secþiunile de pe reazem (de exemplu cornierele de pe inima) aurolul de a împiedica deplanarea inimii. Ele vor fi calculate la valoarea integralã a reac-þiunii reazemului.


(3) La pereþi cu rigidizãri intermediare longitudinale (fig. 4.5), valoarea de calcul aefortului unitar de forfecare τi se obþine din tabelul 4.1 funcþie de zvelteþea λi, unde:

(4.21)

însã nu mai micã decât valoarea:

(4.22)

În relaþia 4.15 coeficientul voalãrii kτ se va lua:

(4.23)

unde:Is = momentul de inerþie al rigidizãrii longitudinale în raport cu axa paralelãcu pãrþile plane ale peretelui, determinat conform paragrafului 3.3.4.4. pentruo secþiune transversalã prezentatã în figura 4.5.b.hi = lãþimea pereteluihp = lãþimea maximã dintre zonele plane componente ale peretelui.


Fig.4.5. Notaþii pentru rigidizãrile inimii

4.8.2. Efortul capabil la deformarea localã a inimii („web crippling“)

(1) Încãrcãrile concentrate sau reacþiunile aplicate pe lungimi mici asupra pofilelorformate la rece încovoiate pot provoca cedarea acestora prin deformare plasticã loca-lã a inimii (vezi fig. 4.6.1).

Cedarea are loc datoritã valorilor ridicate ale efortului unitar de compresiune în zone-le inimii supuse acestor solicitãri, care provoacã deformarea plasticã localã. Douãmoduri posibile de cedare sunt prezentate în fig. 4.6.2.


Fig. 4.6.1.

Fig. 4.6.2.

(2) În cazul inimilor solicitate de încãrcãri concentrate sau al inimilor care preiau oreacþiune, se va verifica condiþia:

RSd ≤ Ra,Rd (4.24)

unde: RSd = valoarea de calcul a încãrcãrii concentrate sau a reacþiunii reazemului.Ra,Rd = efortul capabil al inimii la cedare prin deformare, calculat în cele ceurmeazã:

a) dacã inima este nerigidizatã:– pentru o secþiune transversalã cu o singura inimã conform 4.8.2.1;– pentru celelalte cazuri, inclusiv tablele, conform 4.8.2.2.b) dacã inima este rigidizatã, conform 4.8.2.3.

(3) dacã pe inima se aplicã corniere calculate la valoarea integralã a reacþiunii reaze-mului, cedarea prin deformare locala a inimii nu se va produce ( fig. 4.7).

(4) Trebuie sã se acorde atenþie influentei deschiderilor adiacente diferite ºi/sau încãr-cãrilor inegal distribuite asupra valorii forþelor de cedare prin deformarea inimii („webcrippling“).

(4) În cazul grinzilor cu secþiunea transversalã în forma de I alcãtuitã din douã secþi-uni U sau alte secþiuni similare, îmbinarea inimilor trebuie efectuatã cât mai aproapede tãlpile grinzii.


Fig. 4.7.

4.8.2.1 Secþiuni transversale cu o singura inima nerigidizata

(1) Rezistenta inimii la cedare prin deformare pentru astfel de secþiuni, prezentate înfig.4.8, se determinã conform (2) dacã sunt respectate condiþiile:

≤ 200

≤ 6

45o ≤ Φ ≤ 90o

unde: hw este înãlþimea inimii mãsurata între liniile mediane ale tãlpilor;r – raza interioarã a coltului;Φ – unghiul de înclinare a inimii faþã de tãlpi.

(2) Dacã sunt îndeplinite condiþiile de la (1) rezistenþã Ra,Rd se determinã astfel:a) pentru o singurã forþã aplicatã sau reacþiune(fig.4.9a):I) dacã c ≤ 1.5hi:

– pentru o secþiune cu tãlpi rigidizate:

(4.25)

– pentru o secþiune cu tãlpi nerigidizate:

– dacã ≤ 60:

(4.26)


Fig.4.8. Secþiuni transversale cu o singura inima

– dacã > 60:

(4.27)

II) dacã c> 1.5hi:

– dacã ≤ 60:

(4.28)

– dacã > 60:

(4.29)

b) pentru douã forþe de sens opus aflate la o distanþa e < 1.5hi (fig.4.9b):I) dacã c ≤ 1.5hi:

(4.30)

II) dacã c> 1.5hi:

(4.31)


a) O singurã forþã aplicatã sau reacþiuneI) c≤ 1.5hi:

II) c> 1.5hi:

b) Forþe de sens opus cu e<1.5hi

I) c≤ 1.5hi:

II) c> 1.5hi:

(3) Valorile constantelor k1 – k5 se calculeazã cu formulele:

k1 = (1.33-0.33k)

k2 = (1.13-0.15 ) dar 0.50 ≤ k2 ≤ 1.0

k3 = 0.7+0.3( )2

k4 = (1.22-0.22k)

k5 = (1.06-0.06 ) dar k5 ≤ 1.0

unde: k = [cu fyb în N/mm2]


Fig.4.9. Forþe concentrate ºi reacþiuni-secþiuni cu o singurã inimã

ss este lungimea de rezemare; în cazul a douã forþe distribuite pe lungimi dife-rite se va considera cea mai micã dintre ele.

4.8.2.2 Secþiuni transversale cu douã sau mai multe inimi nerigidizate

(1) Dacã sunt îndeplinite condiþiile:– distanþa de la forþa sau reazem la capãtul liber (fig.4.10) c> 40mm;

– ≤ 10

– ≤ 200sinΦ

– 45o ≤ Φ?≤ 90o

unde r, hi ºi Φ? au semnificaþia de la 4.8.2.1., rezistenþa la cedare prin deformare loca-lã are expresia:

(4.32)

unde: la este lungimea reazemului pentru categoria hotãrâtoare(vezi (3));α – coeficientul categoriei de încãrcare.

(2) Valorile lui la ºi α se dau în (3) ºi (4). Categoria de încãrcare (1 sau 2) depinde dedistanþa e între forþa concentratã ºi cel mai apropiat reazem sau de distanþa c de lareazem sau forþa concentratã la capãtul liber (fig.4.11), astfel:

a) Categoria de încãrcare 1 (fig.4.11a) cuprinde urmãtoarele cazuri:– distanþa e ≤ 1.5hi de la forþa aplicatã la reazemul cel mai apropiat;– distanþa c ≤ 1.5hi de la forþa aplicatã la capãtul liber;– distanþa c ≤ 1.5hi de la capãtul reacþiunii reazemului la capãtul liber.


Fig.4.10. Secþiuni transversale cu douã sau mai multe inimi

b) Categoria de încãrcare 2 (fig.4.11b) cuprinde cazurile când:– distanþa e > 1.5hi de la forþa aplicatã la reazemul cel mai apropiat;– distanþa c > 1.5hi de la forþa aplicatã la capãtul liber;– distanþa c > 1.5hi de la capãtul reacþiunii reazemului la capãtul liber – reacþiunea unui reazem interior.

a) Categoria de încãrcare Ie ≤ 1.5hi

c ≤ 1.5hi

b) Categoria de încãrcare IIe > 1.5hi

c > 1.5hi

reazem intermediar

(3) Lungimea de rezemare are urmãtoarele valori:

a) Pentru categoria 1: la = 10mm

b) Pentru categoria 2:– dacã βv ≤ 0.2: la = ss

– dacã βv ≥ 0.3: la = 10mm


Fig.4.11. Încãrcãri concentrate ºi reacþiuni – secþiuni cu douã sau mai multe inimi

– dacã 0.2 < βv < 0.3: se interpoleazã liniar între valorile lui la pentru 0.2 ºi0.3, unde:

(4.33)

în care |Vsd,1 | ºi |Vsd,2 | sunt valorile absolute ale forþelor tãietoare de fiecare parte aforþei concentrate sau reacþiunii reazemului ºi | Vsd,1 | ≥ | Vsd,2 |.

(4) Coeficientul α are urmãtoarele valori:

– pentru încãrcãri concentrate de categoria 1se va lua:αi = α1 = 0.057 pentru secþiuni Ω ºi Uαi = α1 = 0.075 pentru table profilate.

– pentru încãrcãri concentrate de categoria 2 se va lua:αi = α2 = 2 α1

4.8.2.3 Secþiuni transversale cu inimi rigidizate

(1) La profilele care au rigidizãri longitudinale (pliuri) pe inimã, valoarea de calcul areacþiunii reazemului Ra,Rd se determinã înmulþind valoarea determinatã la 4.8.2.2 sau4.8.2.3 cu factorul Κa,s, unde:

(4.34)

neputând însã depãºi valoarea:

cu emax ºi emin reprezentând respectiv distanþa maximã ºi minimã între axa medianã ainimii ºi o dreaptã care uneºte punctele de intersecþie ale axei inimii cu axa tãlpilor,b1 = lãþimea geometrica a tãlpii încãrcatehp = distanþa dintre talpa încãrcatã ºi rigidizarea intermediarã (pliul) de pe inima ceamai apropiatã.Pentru precizãri în legãturã cu mãrimile definite mai sus se va consulta fig. 4.12.

(2) Relaþia 4.29 este aplicabilã pentru 2 < <12 ºi pentru un pliu astfel executat

pe inimã încât sã se obþinã douã porþiuni plane de inimã, situate de o parte ºi de altaa acestui pliu, excentrice de o parte ºi de alta a liniei drepte care uneºte colþurile (vezifig. 4.12). Pentru orice altã formã constructivã a inimii, capacitatea portantã a aceste-ia va fi determinatã prin încercãri de laborator.


4.9. Elemente structurale solicitate la încovoiere cu forþa tãietoare

(1) Elementele structurale solicitate la acþiunea combinatã a momentului încovoietorMSd ºi a forþei tãietoare VSd vor fi verificate þinând cont de interacþiunea acestor soli-citãri, dupã cum urmeazã:

a) conform paragrafelor 4.4 ºi 4.8.1:

(4.35)

b) conform paragrafelor 4.4 ºi 4.8.2:

(4.36)

(4.37)

(4.38)

(2) În cazul inimilor nerigidizate, rezistenþa la deformare localã („web crippling“) a ini-mii Ra,Rd este de obicei determinantã, însã la inimi cu rigidizãri speciale, cum ar fi cor-nierele de pe inimã (în dreptul reazemului) este necesar sã se ia în considerare inter-acþiunea dintre momentul încovoietor ºi forþa tãietoare.


5. CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIMATE

Capitolele 5 ºi 6 conþin prevederi pentru determinarea efortului capabil la flambaj albarelor. Ca o alternativã la aceste prevederi, barele pot fi verificate printr-un calcul deordinul II cu imperfecþiuni în cadrul cãruia se lucreazã cu caracteristicile geometriceale secþiunii eficace.

5.1. Flambajul prin încovoiere al barelor solicitate la compresiune axialã


(1) Calculul capacitãþii portante a barei se va face utilizând secþiunea transversalã efi-cace, determinatã pentru solicitarea de compresiune uniformã (vezi paragraful 4.3,punctele (1) ºi (2)).

(2) O barã este solicitatã la compresiune axialã dacã direcþia încãrcãrii de compresi-une trece prin centrul de greutate al secþiunii eficace (vezi 4.3(5)).

(3) La secþiunile monosimetrice ºi nesimetrice, în urma voalãrii, centrul de greutateal secþiunii eficace îºi schimbãa poziþia. În acest caz, bara se va verifica la compresi-une cu încovoiere conform capitolului 6.

95CAPITOLUL 5.CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIMATE

Fig.5.1. Deplasarea axei neutre a secþiunii eficace faþã de axa neutrã a secþiunii brute

5.1.2. Verificarea la flambaj prin încovoiere

(1) Se verificã urmãtoarea condiþie:

NSd ≤ Nb,Rd (5.1)

unde NSd s-a definit în subcapitolul 4.3;Nb,Rd = efortul capabil al barei la flambaj prin încovoiere, care se va determinadupã cum urmeazã:

(5.2)

, insa χ ≤ 1 (5.3)

(6.3)

Dacã ≤ 0.2, atunci χ = 1.

S-au folosit notaþiile:fy = fyb

A = aria secþiunii transversale bruteAef = aria secþiunii transversale eficace (determinata conform capitolului 3pentru cazul compresiunii uniforme ºi pentru un efort unitar egal cu limita decurgere).

= (5.5)

Ncr = forþa criticã elasticã la flambaj prin încovoiere, determinatã pentru secþi-unea brutã a barei.λ = l/ig este zvelteþea barei pentru modul de flambaj care conduce la cea maimicã valoare a lui χ.

(5.6)

ig =raza de inerþie dupã axa corespunzãtoare (y sau z), determinatã pe bazacaracteristicilor geometrice ale secþiunii brute.α =coeficient al imperfecþiunilor, a cãrui valoare se ia în funcþie de curba deflambaj corespunzãtoare secþiunii transversale a barei din tabelul 5.1.


Tabelul 5.1. Factorul imperfecþiunilor α

Curba de flambaj a0 a b cα 0.13 0.21 0.34 0.49

(2) Curba de flambaj corespunzãtoare secþiunii transversale a barei se va determinadin tabelul 5.2.

Secþiunile transversale care nu apar în tabelul 5.2 vor fi încadrate în curbele de flam-baj din acest tabel prin analogie

5.1.3. Lungimi de flambaj

(1) Lungimile de flambaj l pentru bare cu diverse condiþii de rezemare (condiþii decapãt) vor fi determinate conform propunerii STAS 10108/0-78.

(2) Lungimea de flambaj l a unei bare comprimate, având deplasãrile laterale împiedi-cate la ambele extremitãþi, poate fi luatã în mod acoperitor egalã cu lungimea L a barei.

5.2. Flambajul prin rãsucire ºi flambajul prin încovoiere-rãsucire al barei


(1) Flambajul prin rãsucire constituie o condiþie de verificare pentru secþiunile des-chise, simetrice faþã de un punct. Secþiunile monosimetrice pot flamba prin încovo-iere-rãsucire atunci când Iy < Iz, respectiv prin încovoiere când Iy >Iz. Atunci cândflambajul se produce ºi prin încovoiere, verificarea se face conform paragrafului5.1.2. In fig.5.2 se prezintã exemple de secþiuni transversale pentru care flambajulprin încovoiere-rãsucire poate constitui condiþie de proiectare.

5.2.2. Verificarea la flambaj prin rãsucire sau la flambaj prin încovoiere – rãsucire

(1) Efortul capabil la flambaj Nb,Rd se va determina conform paragrafului 5.1.2, cu dife-renþa ca zvelteþea redusã a barei λ se calculeazã considerând valoarea minimã dintreNcr,T ºi Ncr,FT, unde:

– Ncr,T este forþa criticã elasticã de flambaj prin rãsucire– Ncr,FT este forþa criticã elasticã de flambaj prin încovoiere – rãsucire.


(2) Se utilizeazã curba de flambaj „b“ (vezi paragr. 5.1.2).

(3) La secþiunile transversale simetrice în raport cu axa maxima de inerþie y-y, identi-ce sau similare celor prezentate în fig. 5.2, forþele critice elastice Ncr,T ºi Ncr,Ft se vordetermina dupã cum urmeazã:

(5.7)

(5.8)

unde:

A = aria brutã a secþiunii transversalei2

0 = i2Y + i2

z + y20

E = modulul de elasticitate longitudinalG = modulul de elasticitate transversal

y0=distanþa între centrul de greutate al secþiunii brute ºi centrul de rãsucire,mãsuratã dupã direcþia axei (y-y)iy = raza de inerþie a secþiunii brute în raport cu axa maximã de inerþie y-yiz = raza de inerþie a secþiunii brute în raport cu axa minima de inerþieIT = momentul de inerþie la rãsucire ( constanta St.Venant)Iω = momentul de inerþie sectorial ( constanta deplanãrii secþiunii)


Fig. 5.2. Sectiuni transversale pentru care flambajul prin încovoiere-rasucire poate constituicriteriu de proiectare

Iy = momentul de inerþie în raport cu axa maximã de inerþie y-yLeT = lungimea de flambaj a barei pentru rãsucire ºi deplanareLey = lungimea de flambaj a barei corespunzãtoare flambajului prin încovoieredupã axa maximã de inerþie y-y

(4) În cazul când condiþiile de rezemare la capete pentru încovoiere diferã de cele pen-tru rãsucire, în relaþia (5.8) coeficientul β devine:


Tabelul 5.2. Curbele de flambaj corespunzãtoare diverselor tipuri de secþiuni transversale ale barei

unde γ este un coeficient care depinde de condiþiile de rezemare la capete. Pentru câte-va cazuri practice curente, valorile lui g se dau în Tabelul 5.3. Notaþiile folosite repre-zintã: I – reazem încastrat; A – reazem articulat.

Tabelul 5.3. Coeficientul g în funcþie de condiþiile de rezemare

Cazul de rezemare la încovoiere I – I I – A A – I A – A Cazul de rezemare la rãsucireI – I 1.00 0.77 0.77 0.78I – A - 1.00 - 0.82A – I - - 1.00 0.82A – A - - - 1.00

(5) La stabilirea lungimii de flambaj a barei LeT se va þine cont de condiþiile de reze-mare de la extremitãþile ei.

(6) În practicã, modurile de îmbinare nu asigurã împiedicarea totalã a torsiunii ºideplanãrii secþiunii, de aceea valorile teoretice (LeT=1 pentru torsiune împiedicatã ºideplanare liberã ºi LeT=0.5 pentru torsiune ºi deplanare împiedicatã) nu vor fi utili-zate în proiectare. În cazurile practice, LeT se va lua:

– 0.7 dacã îmbinãrile împiedicã în mare mãsurã rãsucirea ºi deplanarea (vezifig.5.3a);– 1.0 dacã îmbinãrile împiedica parþial rãsucirea ºi deplanarea (vezi fig.5.3a).

Figura 5.3 prezintã unele cazuri particulare de îmbinare a barelor structurii ºi modulde considerare a lungimii de flambaj în aceste situaþii.

(7) La profilele W ºi C, lungimea de flambaj se va lua LeT x distanþa dintre punctele defixare, dacã se prevãd plãcuþe de solidarizare la extremitãþi (fig.5.4), care satisfac con-diþia:

(5.9)

în care:b – coeficient adimensional, ce caracterizeazã rigiditatea plãcuþei ºi se ia dinTabelul 5.4, în funcþie de raportul dintre lp ºi bp, unde lp este dimensiunea plã-cutei perpendicularã pe axa barei, iar bp dimensiunea paralelã cu axa barei;gp – grosimea plãcuþei;Iw – momentul de inerþie sectorial al secþiunii transversale a barei;W – dublul suprafeþei haºurate din fig.5.4, cuprinsã între liniile mediane alepereþilor barei ºi linia medianã a plãcuþei de solidarizare.


Tabelul 5.4. Coeficientul β

b b

0.5 1.69 1.3 6.250.6 2.09 1.4 7.110.7 2.53 1.5 8.060.8 3.01 1.6 9.090.9 3.54 1.7 10.221.0 4.12 1.8 11.451.1 4.70 1.9 12.791.2 5.47 2.0 14.24


Fig. 5.3. Exemple de îmbinãri asigurând diferite grade de împiedicare a deplanãrii secþiunii dereazem sau rãsucirii ei

Fig. 5.4.

5.3. Pierderea stabilitãþii prin distorsiunea secþiunii transversale a barei

5.3.1 Generalitãþi

(1) Existã situaþii în care voalarea nu are loc, dar se produce un flambaj prin distorsi-une, care în aceste cazuri trebuie luat în considerare.

(2) În fig. 5.5 a-d se prezintã exemple de secþiuni transversale ale unor bare care ºi-aupierdut stabilitatea în acest mod. În fig. 5.5.e s-au trasat curbele ce reprezintã variaþiaeforturilor unitare critice de flambaj, corespunzând diferitelor moduri de flambaj. Îngeneral, se va lua în considerare modul de flambaj cu efortul unitar cel mai mic. Dinacest motiv este necesar sã se analizeze mai multe moduri diferite de flambaj, pentruevaluarea efortului unitar critic de distorsiune.

(3) Pierderea stabilitãþii prin distorsionarea secþiunii transversale are loc în cazul sec-þiunilor transversale deschise monosimetrice de tipurile prezentate în figura 5.6 sauasimilabile cu acestea. Fenomenul apare atunci când tãlpile comprimate nu au ele-mente care sã împiedice deplasarea lor lateralã. În astfel de cazuri, peretele tãlpii aretendinþa de a-si pierde stabilitatea individual, asemeni unei bare comprimate rezema-te elastic la nivelul conexiunii cu peretele instabilitate poartã denumirea de distorsi-une ºi caracterizeazã cu precãdere profilele solicitate la compresiune cu încovoieresau încovoiere dupã axa perpendicularã pe axa de simetrie a secþiunii transversale(axa de rigiditate minimã).


Fig.5.5. Exemple de flambaj distorsional ºi evaluarea eforturilor de flambaj critice

5.3.2. Flambajul prin distorsiune al barelor încovoiate

(1) Momentul capabil Mb,Rd al barelor încovoiate la care se poate produce pierdereastabilitãþii prin distorsiune va fi calculat cu relaþia:

(5.10)

unde Wef este modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace determinate con-

siderând în fibra extremã comprimatã o tensiune egalã cu ºi kσ=4.0 pentru tal-

pa comprimatã. Wg este modulul de rezistentã al secþiunii întregi.

(2) Momentul critic Mcr se calculeazã astfel:

(a) La secþiunile C ºi Z dacã flambajul prin distorsiune produce rotirea unei tãlpi înjurul îmbinãrii inimã-talpã:

Mcr = My(1 –0.25 2) pentru < 1.414 (5.11a)

Mcr = My[0.055( -3.6)+0.237] pentru ≥ 1.414 (5.11b)

(b) Dacã flambajul prin distorsiune produce încovoierea inimii cu deplasarea latera-lã a tãlpii comprimate:


Fig. 5.6. Secþiuni deschise monosimetrice solicitate la încovoiere dupã axa de inerþie minimã.Pierderea stabilitãþii prin distorsionare

Mcr = My(1 – 0.25 ) pentru < 1.414 (5.12a)

pentru ≥ 1.414 (5.12b)

în care:(5.13)

Md este momentul elastic de flambaj prin distorsiune ºi are expresia:

Md = Wg. σd (5.14)

σd este tensiunea de flambaj prin distorsiune ºi poate fi determinatã dintr-un calculelastic de flambaj sau folosind relaþiile aproximative de la punctul 5.3.4. My estemomentul capabil elastic al secþiunii întregi:

My = Wg. fy (5.15)

5.3.3. Flambajul prin distorsiune al barelor comprimate

Forþa axialã capabilã maximã la flambaj prin distorsiune Nb,Rd are expresia:

(5.16)

unde Aef este aria eficace a secþiunii transversale calculate la tensiunea σn , care areexpresia:

pentru σd > (5.17a)

pentru ≤ σd ≤ (5.17b)

5.3.4. Tensiunea de flambaj prin distorsiune pentru secþiuni U,C ºi Zsolicitate la compresiune ºi încovoiere

5.3.4.1. Secþiuni U ºi asimilate solicitate la compresiune (fig.5.7a)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune fd se calculeazã cu relaþia:

σd = [(α1 + α2) – (α1 + α2)2 – 4α3] (5.18)

în care:


α1 = (β2 + 0.039 Ir λ2) + (5.19)

α2 = η(Iz – ) (5.20)

α3 = η(α1Iz – ) (5.21)

β1 = hy2 + (5.22)

β2 = Iw + Iy (y0 – hy)2 (5.23)

β3 = Iyz (y0 – hy) (5.24)β4 = β2 + (z0 – hz)[Iz(z0 – hz) – 2β3] (5.25)

(5.26)

(5.27)

(5.28)

σd’ se obþine din relaþia (5.14) cu:

α1 = (β2 + 0.039 Ir λ2) (5.29)

Valorile lui A, Iy, Iz, Iyz ºi Iw se referã numai la talpa secþiunii (rigidizatã sau nerigidi-zatã).

5.3.4.2. Secþiuni C solicitate la compresiune (fig.5.7b)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune σd se calculeazã cu relaþia (5.14), în care α1, α2

ºi α3 se simplificã deoarece:Iw = 0 (5.30)

z0 = hz = –z (5.31)hy = –y (5.32)

y0 – hy = bf (5.33)Relaþiile (5.15-5.18) ºi (5.22) devin:


α1 = (Iybf + 0.039Ir λ2) + (5.19a)

α2 =η (Iz + ) (5.20a)

α3 = η(α1Iz – ) (5.21a)

β1 = y2 + (5.22a)

(5.26a)

în care:A= (bf + dl)t (5.34)

y = (5.35)

z = (5.36)

Ir = (5.37)

(5.38)

(5.39)

Iyz = bft (0.5 bf – y)(-z) + dlt (0.5 dl – z) (bf –y) (5.40)

5.3.4.3. Secþiuni C ºi Z solicitate la încovoiere dupã axa perpendicularã pe inimã(fig.5.7c)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune fd se calculeazã conform punctului 5.3.4.2, cuexcepþia relaþiilor (5.26a) ºi (5.28), care devin:

(5.26b)


(5.28a)

Calculul se simplificã prin faptul cã coeficientul kφ nu este funcþie de fd.


Fig. 5.7.

5.4. Bare cu secþiune compusã din elemente formate la rece

Se considerã bare cu secþiune transversalã compusã, obþinutã prin solidarizarea adouã sau mai multe profile, barele cu secþiunea transversalã identicã sau similarãvariantelor constructive prezentate în Tab. 5.5.


Tabelul 5.5.

1. Secþiuni compuse compacte din profile solidari-zate prin cordoane de sudurã întrerupte sau sudu-rã în puncte.

2. Secþiuni compuse din profile apropiate solidari-zate cu fururi (sudate sau cu ºuruburi).

3. Secþiuni compuse din profile îndepãrtate solida-rizate cu plãcute sau zãbreluþe (sudate sau cu ºuru-buri).OBSERVAÞIE:Acest tip de compunere a secþiunilor simple se poa-te realiza ºi prin utilizarea, pentru solidarizare, aunor plãci continue cu goluri.

4. Secþiuni compuse din profile îndepãrtate solida-rizate cu cupoane (sudate sau cu ºuruburi).

5.4.1. Verificarea rezistentei ºi stabilitãþii barelor cu secþiune compusã

(1) Verificãrile de rezistentã ºi stabilitate ale barelor cu secþiune compusã din profile for-mate la rece se vor face cu luarea în considerare, în mod obligatoriu, a reducerii secþiu-nii transversale a profilelor survenitã în urma voalãrii pereþilor componenþi ai acestora.

(2) Secþiunile compuse compacte sau compuse din profile apropiate (punctele 1 ºi 2din Tab.5.5) se calculeazã conform 5.1 ºi 5.2 într-una din urmãtoarele variante:

a) Lucrând cu limita de curgere fyb a benzii de oþel din care se executã bareleprin formare la rece ºi curba de flambaj „b“.b) Lucrând cu limita de curgere medie pe secþiune fya apãrutã dupã formarea larece (dacã Aef=Ag), determinatã conform metodei specificate în paragraful 2.4ºi curba de flambaj „c“.

(3) Secþiunile compuse de la punctele 3 ºi 4 din Tab.5.5 se considerã secþiuni compu-se propriu-zise, dacã sunt respectate condiþiile de la 5.4.2.2 punctele (4) ºi (5). Modulde verificare al acestora este prezentat în paragrafele 5.4.2 (secþiunile de la punctul 3)ºi 5.4.3 (secþiunile de la punctul 4).

5.4.2 Bare cu secþiune compusã din elemente depãrtate solidarizatecu plãcuþe sau zãbreluþe

Calculele de verificare ale barelor cu secþiune compusã din elemente depãrtate soli-darizate cu plãcute sau zãbreluþe se efectueazã conform prevederilor din STAS10108/0-78. Alternativ, verificarea stabilitãþii acestor bare când flambajul se produceîntr-un plan paralel cu zãbreluþele sau plãcutele se poate face ºi prin intermediulunui calcul de ordinul doi, prezentat în continuare.

5.4.2.1. Bare solidarizate cu zãbreluþe

(1) Dacã asupra unei bare cu secþiune compusã alcãtuitã din douã ramuri paralele iden-tice legate printr-un sistem triunghiular uniform de zãbreluþe pe lungimea sa, se aplicão forþã de compresiune centricã N, forþa într-o ramurã la jumãtatea lungimii va fi:

Nf = 0.5 N + (5.41)

unde M este momentul de ordinul doi calculat cu o imperfecþiune geometricã echi-

valentã sub forma unei sãgeþi iniþiale la mijlocul lungimii egalã cu :

(5.42)


în care:

(5.43)

I este momentul de inerþie al secþiunii compuse ºi are expresia:

I = 0.5 ho2 A1 (5.44)

unde:


Fig. 5.8.

A1 – aria secþiunii transversale a unei ramuri ºi ho este distanþa între centrele degreutate ale secþiunilor ramurilor.Sv – forþa tãietoare care produce o deformaþie din tãiere unitarã la nivelul zãbre-luþelor. În fig.5.8 sunt date valorile lui Sv pentru diferite sisteme de zãbreluþe.Ariile Ad ºi Av se refera la un singur plan, iar n este numãrul planurilorã zãbre-luþelor.

(2) Lungimea de flambaj a unei ramuri în planul zãbreluþelor se va lua distanþa „a“între centrele îmbinãrilor zãbreluþelor. La barele cu patru ramuri alcãtuite din corni-ere cu zãbreluþe în ambele direcþii, lungimea de flambaj dupã axa slabã depinde demodul de dispunere a zãbreluþelor conform fig.5.9.


Fig. 5.9.

(3) Forþele în zãbrele se determinã din forþa tãietoare Vs calculata astfel:

Vs = (5.45)

Forþa Nd în zãbreluþele diagonale este data de:

(5.46)

(4) Este recomandabil ca zãbreluþele de pe feþe opuse sã fie aºezate „în oglindã“. În cazcontrar este necesar sã se þinã seama de deformaþia ce apare din torsiunea ramurilor.

5.4.2.2. Bare solidarizate cu plãcute

(1) Dacã asupra unei bare cu secþiune compusã alcãtuitã din douã ramuri paraleleidentice legate rigid prin plãcute dispuse uniform pe lungimea sa, se aplica o forþã decompresiune centricã N, forþa într-o ramurã la jumãtatea lungimii va fi:

Nf = 0.5 (N + ) (5.47)

unde M este momentul de ordinul doi calculat cu o imperfecþiune geometricã echi-valentã sub forma unei sãgeþi la mijlocul lungimii barei egalã cu L/500:

(5.48)

în care:

I este momentul de inerþie al secþiunii compuse ºi are expresia:

I = 0.5 ho2 A1 + 2µ I1 (5.49)

unde: A1 – aria secþiunii transversale a unei ramuri;I1 – momentul de inerþie al unei ramuri;ho – distanþa între centrele de greutate ale ramurilor.Coeficientul µ are expresia:

µ = 1 dacã λ ≤ 75

µ = 2 – dacã 75 < λ < 150 (5.50)

µ = 0 dacã λ ≥ 150în care:


λ = ºi i0 =

unde I0 este valoarea lui I pentru µ = 1.

Forþa tãietoare Sv are expresia:

(5.51)

dacã este satisfãcutã condiþia:

≤ 5 (5.52)

în care: Ip este momentul de inerþie al secþiunii unei plãcute;a – distanþa între centrele plãcuþelor în lungul barei.

În caz contrar se va þine seama de deformabilitatea plãcuþelor, obþinând Sv din relaþia:

(5.53)

(2) Lungimea de flambaj a unei ramuri în planul plãcuþelor se va lua distanþa „a“ întrecentrele îmbinãrilor plãcuþelor.

(3) Plãcuþele ºi prinderile lor de ramuri vor fi verificate la momentele ºi forþele tãie-toare indicate în fig.5.10, rezultate din expresia forþei Sv:

Vs = (5.54)

Pentru aceastã verificare se poate considera ca forþa axialã în fiecare ramura este 0.5N.

(4) Barele cu secþiune compusã din profile apropiate solidarizate prin fururi sau cusecþiune compusã compactã vor fi tratate ca bare cu secþiune compusã numai dacã plã-cuþele de solidarizare sunt dispuse la o distanþã mai mare de 15imin, unde imin este razade inerþie minimã a unuia din profilele componente. Forþa tãietoare Vs poate fi calcu-latã ca la (3) sau simplificat se poate considera egalã cu 2.5% din forþa axialã din barã.

(5) Barele cu secþiune compusã alcãtuitã din douã corniere legate între ele prinperechi de plãcuþe dispuse în cruce ca în fig.5.11 pot fi verificate la flambaj dupã axay-y ca bare cu secþiune simplã dacã lungimile de flambaj în planele perpendiculare


y-y ºi z-z sunt egale ºi dacã distanþa între plãcuþe în lungul barei este mai micã decât70imin, unde imin este raza minimã de inerþie a unui cornier. În cazul cornierelor cuaripi inegale se poate presupune cã:

(5.55)

unde i0 este raza minimã de inerþie a secþiunii compuse.

(6) Prevederi constructive:a) Plãcuþele vor fi dispuse obligatoriu la capetele barei ºi în punctele intermediareunde se aflã reazeme sau sunt aplicate forþe;b) Plãcuþele intermediare vor trebui sã împartã lungimea barei în cel puþin 3 panouri.De asemenea vor fi cel puþin 3 panouri între punctele unde se aflã reazeme lateraleîn planul plãcuþelor;c) Dacã este posibil, plãcuþele intermediare vor fi dispuse pe lungimea barei. Dacã elese aflã în plane paralele, vor fi aºezate faþã în faþã ;d) Dacã Sv este calculat fãrã a þine seama de flexibilitatea plãcuþelor, lãþimea plãcuþe-lor de capãt va fi mai mare decât h0 ºi lãþimea plãcuþelor intermediare va fi mai marede 0.5h0.


Fig. 5.10.

5.4.3. Bare cu secþiune compusã din profile depãrtate asamblate cucupoane (Bare tip Johnston)

(1) Barele cu secþiune compusã din profile depãrtate asamblate cu cupoane (punctul4 din tab. 5.3) reprezintã un caz limita al unei secþiuni solidarizate cu zãbreluþe (vezifig. 5.12.a). Acest tip de barã cu secþiune compusã este utilizat la realizarea tãlpilorgrinzilor cu zãbrele cu noduri bulonate.

(2) Datoritã prinderii articulate a zãbreluþelor de tãlpi, în cazul acestor bare nu estepermisã transmiterea forþelor tãietoare în tãlpi. Se poate obþine o creºtere a capacitã-þii portante la flambaj dacã se prevãd solidarizãri cu plãci rigide la extremitãþile barei(fig. 5.12b).

(3) Se definesc urmãtoarele caracteristici geometrice ale secþiunii transversale compuse:I0 = momentul de inerþie al secþiunii transversale a unei ramuri dupã axa paralelã cuaxa secþiunii compuse care nu intersecteazã secþiunile ramurilor; I = momentul de inerþie al secþiunii transversale compuse, integral eficace, dupã axacare nu intersecteazã secþiunile ramurilor;Ie = momentul de inerþie echivalent al secþiunii transversale compuse, dat de relaþia:

(5.56)


Fig. 5,11.

(4) Barã cu secþiune compusã se considerã simplu rezematã la extremitãþi. Sarcina cri-ticã depinde de modul de flambaj al barei. Se considerã semnificative primele douãmoduri de flambaj: modul A (cu o singurã semiundã) ºi modul B (cu douã semiunde).

Dacã < 8, atunci bara flambeazã dupã primul mod , iar sarcina ei criticã de flambaj este:

(5.57)

Dacã > 8, atunci bara flambeazã dupã modul al doilea, iar sarcina ei criticã este:

>Pα,1 (5.58)

unde valoarea momentului de inerþie echivalent Ie se determinã cu formula 5.52.

(5) Cu ajutorul momentului de inerþie echivalent se calculeazã zvelteþea echivalentãa barei ºi se determinã efortul capabil la flambaj prin încovoiere în funcþie de care severificã condiþia din relaþia (5.1).

(6) Pentru verificarea la flambaj se lucreazã cu curba de flambaj corespunzãtoare sec-þiunii transversale a unei singure ramuri (se considerã barã ca fiind alcãtuitã din ele-mente independente încastrate elastic, care deci flambeazã independent):.-La bareletip Johnston alcãtuite din profile cu pereþi subþiri formate la rece se obþin rezultate aco-peritoare lucrând cu curba de flambaj (b).


Fig. 5.12.

5.4.4. Verificarea stabilitãþii tãlpilor comprimate ale grinzilor cuzãbrele realizate din bare cu secþiune compusã de tip Johnston

(1) Barele cu secþiune compusã tip Johnston pot constitui tãlpi pentru ferme, atuncicând acestea se realizeazã din douã profile U sau C, solidarizate între ele prin interme-diul diagonalelor ºi montanþilor, îmbinate în noduri cu ºuruburi (fig.5.13). În mod uzual,talpa superioarã a fermelor este fixatã lateral prin pane. Fixãrile laterale prin pane se con-siderã reazeme elastice pentru flambajul lateral al tãlpii superioare comprimate.

(2) În cele ce urmeazã se prezintã informativ procedura de determinare a sarcinii cri-tice minime de flambaj lateral pentru talpa superioarã comprimatã.

Expresia sarcinii critice este:

(5.59)

unde: n = numãrul de semiunde al modului respectiv de pierdere a stabilitãþiiα = rigiditatea reazemelor elasticeI1 = momentul de inerþie echivalent al tãlpii comprimateL = deschiderea fermei

S-a constatat ca, în cazul în care talpa comprimatã flambeazã dupã primul mod depierdere a stabilitãþii, momentul de inerþie echivalent I1 va avea aceeaºi expresie ca labarele tip Johnston.

Reazemele elastice permit tãlpii sã flambeze lateral, conform unui mod cu mai multde o semiunda (n>1; numãr real pozitiv).

Valoarea momentului de inerþie echivalent al tãlpii comprimate se stabileºte astfel:

I1 = Ie ºi 1 < n < 2, dacã α < αC 1.2

I1 = 2I0 ºi n ≥ 2, dacã α > αC 1.2

unde:Ie = momentul de inerþie echivalent al secþiunii transversale compuse determi-nat cu relaþia 5.56.

I0 = momentul de inerþie al secþiunii transversale a unei ramuri (vezi STAS10108/0-78).αc1.2=rigiditatea medie a reazemelor elastice, care permite trecerea de la primulmod de pierdere a stabilitãþii la modul doi, determinatã cu relaþia:


Rigiditatea medie a reazemelor elastice depinde de momentul de inerþie Ia al inimiicontinue fictive a grinzii, calculat cu relaþia:

unde:m = numãrul total al montanþilor fermeiIm = momentul de inerþie al secþiunii transversale a montantului dupã axa para-lelã cu planul fermeiId = momentul de inerþie al secþiunii transversale a diagonalei dupã axa para-lelã cu planul fermei.θ = unghiul de înclinare al diagonalelor ( vezi fig. 5.14).

Expresia rigiditãþii medii a reazemelor elastice este:

(5.62)

unde:d = înãlþimea secþiunii transversale a grinzii cu zãbrele cu tãlpi paralele (înãl-þimea medie a secþiunii transversale la ferme cu tãlpi neparalele).Ia – conform relaþiei 5.57kt = rigiditatea panei la deplasare lateralã, determinatã cu relaþia:

(5.63)

unde:Ct

* = distanþa între pane ( fig. 5.13)b = traveea halei ( fig. 5.13)It = momentul maxim de inerþie al secþiunii transversale a paneike = rigiditatea iniþialã la rotire a îmbinãrii panã-montant, determinatã pe caleexperimentalã pe un model similar figurii 5.15.q1, q2 = coeficienþi care iau urmãtoarele valori:q1 = 2, în cazul panei încastrate la capete pe douã tãlpi superioare alãturate,identice


ºi încãrcate identic.q1 = 3, în cazul panei încastrate pe talpa superioarã studiatã ºi articulatã lacealaltã extremitateq2 = 1, dacã avem pane numai pe o parte a fermei studiate (travee marginalã)q2 = 2, dacã avem pane de ambele pãrþi ale fermei studiate (travee curentã)

În cazul în care se realizeazã rigiditatea necesarã la rotire a îmbinãrii panã-montant,în relaþia (5.59) se reþine numai primul termen. Dacã structura acoperiºului nu esteprevãzutã cu pane ºi se considerã nodurile tãlpii superioare comprimate ca articula-þii, rigiditatea medie a reazemelor elastice se ia:

(5.64)

unde termenii au aceeaºi semnificaþie ca mai sus. Pentru numãrul „n“ de semiundeasociat valorii sarcinii minime de pierdere a stabilitãþii rezultã forþa criticã:

(5.65)


Fig. 5.14.

Fig. 5.13.

(3) Pentru utilizarea curbelor de flambaj în calculul încãrcãrii ultime, trebuie stabili-tã zvelteþea redusã a tãlpii comprimate cu secþiune compusã:

= (5.66)unde:

Aef= aria eficace a secþiunii transversale compuse solicitatã la efort axial uni-form ºi constant

Rezistenta tãlpii fermei cu secþiune compusã la flambaj prin încovoiere se determinãîn continuare în conformitate cu paragraful 5.1.2.


Fig. 5.15.

6.CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTE-LOR COMPRIMATE ºI ÎNCOVOIATE

6.1. Flambajul lateral al grinzilor

(1) Momentul capabil la flambaj lateral prin încovoiere-rãsucire al grinzilor solicitatela încovoiere se va determina astfel:

(6.1)

însã χLT≤1 (6.2)

φLT = 0.5 [1+αLT ( - 0.2)+ 2] (6.3)

în care:fy = fyb

Wef,y = modulul de rezistenþã corespunzãtor fibrei comprimate al secþiuniitransversale eficace solicitatã la încovoiere exclusiv dupã axa maximã de iner-þie.

Mcr,y = momentul critic elastic al secþiunii transversale brute la flambaj prinîncovoiere-rãsucire.αLT = 0.21 ( corespunzãtor curbei „a“ de flambaj, conform paragrafului 5.1.2)

(2) Când valoarea zvelteþii adimensionale a barei respecta relaþia: lLT £ 0.4, nu existãpericolul pierderii stabilitatii grinzii prin încovoiere rãsucire.

121CAPITOLUL 6.CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIMATE SI ÎNCOVOIATE

6.2. Bare solicitate la încovoiere cu compresiune axialã

(1) Toate barele solicitate de momentele încovoietoare My,Sd ºi Mz,Sd ºi forþa de compre-siune axialã NSd , se vor verifica cu urmãtoarea relaþie:

(6.4)

unde:

i însã ky ≤ 1.5 (6.5)

µy = λy ( 2 βM,y –4) însã µy ≤ 0.90 (6.6)

însã kz ≤ 1.5 (6.7)

µz = λz ( 2 βM,z – 4) însã µz ≤ 0.9 (6.8)

χmin- valoarea minimã între χy ºi χz, unde χy ºi χz sunt coeficienþii de flambaj(definiþi în paragraful 5.1) corespunzãtori axelor principale de inerþie y-y ºi z-z.βM,y ºi βM,z sunt coeficienþii momentului încovoietor uniform echivalent (inclu-siv momentul încovoietor din deplasarea centrului de greutate al secþiunii efi-cace, ∆M = NSd.eN, determinaþi în cazul pierderii stabilitãþii prin încovoiereconform paragrafului 6.3 punctul (3).Aef – aria secþiunii transversale eficace la solicitarea de compresiune axialã(vezi fig. 3.12a)Wef,y,c- modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtorfibrei comprimate în cazul încovoierii drepte numai dupã axa y – y (vezifig.3.12).Wef,z,c – modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtorfibrei comprimate în cazul încovoierii dupã axa z – z (vezi fig. 3.12).∆My,Sd , ∆Mz,Sd – momentele adiþionale datorate deplasãrii centrului de greutateal secþiunii transversale eficace, definite la 4.3.

(2) Din aplicarea formulelor de mai sus se pot obþine ºi valori negative pentru µy ºi µz.


6.3. Încovoiere cu compresiune axialã, atunci când existã posibilitatea producerii flambajului lateral prin încovoiere-rãsucire

(1) Barele comprimate ºi încovoiate la care existã pericolul pierderii stabilitãþii în late-ral prin încovoiere-rãsucire (deversare) se vor verifica utilizând urmãtoarea relaþie:

(6.9)

unde:

dar kLT ≤ 1 (6.10)

µLT = 0.15 λlat βM,LT – 0.15 dar µLT ≤ 0.90 (6.11)βM,LT este coeficientul momentului încovoietor uniform echivalent, determinat încazul pierderii stabilitãþii laterale prin încovoiere-rãsucire, conform punctului (3).kz; eN,y; eN,z; Aef; Wef,z ºi Wef,y se determinã conform paragrafului (6.2)χlat –coeficient de flambaj lateral, în general egal cu χz.. Dacã însã flambajul prinîncovoiere-rãsucire sau prin distorsiune sunt moduri posibile de cedare, χlat vafi luat ca cea mai micã valoare dintre χz ºi χ pentru flambajul prin încovoiere-rãsucire sau flambajul prin distorsiune.χLT –coeficient de flambaj lateral prin încovoiere-rãsucire, determinat conformparagrafului 6.1.

(2) În cazul când existã pericolul producerii flambajului prin încovoiere-rãsucire dincompresiune (vezi paragraful 5.2) sau al producerii flambajului prin distorsiune (veziparagraful 5.3), se va adopta pentru coeficientul de flambaj χz valoarea minimã deter-minatã pentru aceste moduri de pierdere a stabilitãþii.

(3) Coeficienþii momentului încovoietor uniform echivalent (care includ ºi momentuldatorat deplasãrii axei neutre ca efect al voalãrii ∆M), respectiv βM,y; βM,z ºi βM,LT, seobþin din figura 6.1, în conformitate cu alura diagramei de moment încovoietor întrepunctele de fixare a secþiunii barei, dupã cum urmeazã:

Tabelul 6.1. Axele hotãrâtoare la determinarea coeficienþilor de reducere βM

Coeficientul Momentul încovoietor Fixarea barei se face în acþioneazã dupã axa: plan paralel cu axa:

βM,y y – y y – yβM,z z – z z – zβM,LT y – y z – z


(4) Pentru structurile zvelte sensibile la efecte de ordinul II, momentele încovoietoa-re de capãt ale grinzii se vor determina pe baza unui calcul de ordinul doi.

6.4. Calculul îmbinãrilor de continuitate (joante) ºi a prinderilor la capete ale barelor solicitate la încovoiere cu compresiune axialã

(1) Prinderile la extremitãþi ºi îmbinãrile de continuitate ale barelor vor asigura reali-zarea unei capacitãþi portante egale cu aceea din secþiunea curentã a barei. În caz con-trar, aceste îmbinãri vor fi calculate la acþiunea forþei axiale de compresiune NSd ºi aurmãtorului moment încovoietor Mj,Sd:

(6.12)

unde:χ se determinã conform paragrafului 5.1.2.Aef = aria secþiunii transversale eficace a bareiWef = modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtoaresolicitãrii de încovoiere.x = distanþa între punctul de inflexiune la încovoiere (punctul unde diagramade moment încovoietor taie axa barei) ºi îmbinarea intermediarã sau prindereade capãt.l = lungimea de flambaj a barei.

(2) Îmbinãrile intermediare de continuitate ºi prinderile de capãt vor fi astfel proiectateîncât sã permitã transmiterea încãrcãrii cãtre zonele eficace ale secþiunii transversale.

(3) Atunci când prinderea barei la capete este excentricã faþã de punctul de aplicare aforþei, valoarea acestei excentricitãþi se introduce în calcul.


Tabele de calcul pentru pane ºi rigle cu secþiuni C ºi Z

Panele pentru acoperiº ºi riglele pentru pereþi cu secþiuni C ºi Z pot fi realizate învarianta de grindã simplu rezematã sau grinda continuã.

In general, deschiderile ºi încãrcãrile pot sã varieze pe lungimea unei grinzi continue.Deasemenea, rigiditatea la încovoiere este diferitã pe lungimea grinzii, îmbinãrile pereazeme fiind realizate în general prin suprapunerea profilelor.

Pentru practica proiectãrii, modelul static poate fi simplificat, pentru a permite cal-culul rapid al situaþiilor uzuale, cu luarea în considerare a urmãtoarelor ipoteze:

– în cazul grinzilor continue deschiderile sunt egale;– încãrcarea este uniform distribuitã ºi cu aceeaºi intensitate pe toata lungimeagrinzii;– lungimea suprapunerilor este 0.2L pentru reazemele curente (L este deschi-derea grinzii) ºi 0.3L pentru primul reazem intermediar; în cazul utilizãrii unuiprofil suplimentar pe prima deschidere, acesta se dispune pe o lungime de0.8L.

Având în vedere cele menþionate mai sus, se obþin urmãtoarele lungimi pentru profi-lele Z ºi C în cazul utilizãrii acestora ca pane ºi rigle continue:

Profile Z:– în deschiderile marginale 1.2L + consola– în deschiderile curente 1.2L– elemente suplimentare pe prima deschidere 0.8L

Profile C:– în deschiderile marginale 1.1L + consola– în deschiderile curente 1.0L– elemente de îmbinare tip CI minim 0.2L + 150mm (lungime maxima 1.6m)

În aceste condiþii, se definesc ºase sisteme statice pentru pane ºi rigle de perete, dupãcum urmeazã:

Sistem static nr. 1: Grinda simplu rezematã

127EXPLICAÞIITABELE DE CALCUL PENTRU PANE SI RIGLE CU SECTIUNI C SI Z

Sistem static nr. 2: Grinda continua pe trei reazeme, fãrã îmbinãri sau cu îmbi-nãri fãrã suprapunere

Sistem static nr. 3: Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, fãrã îmbinãri,sau cu îmbinãri fãrã suprapunere

Sistem static nr. 4: Grinda continuã pe trei reazeme, cu îmbinare prin suprapunerepe reazemul intermediar

Sistem static nr. 5: Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, cu îmbinãri prinsuprapunere ºi profile diferite pe deschiderile marginale

Sistem static nr. 6: Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, cu îmbinãri prinsuprapunere ºi profile suplimentare pe prima deschidere

Exista ºase tabele, corespunzãtoare celor ºase sisteme statice, pentru panele ºi riglelerealizate din profile Z, respectiv cinci tabele, corespunzãtoare sistemelor statice 1-5,pentru panele ºi riglele realizate din profile C.

Pentru dimensionarea la starea limitã de rezistenþã ºi stabilitate (SLU) s-au conside-rat douã situaþii de calcul. În prima situaþie, deplasãrile laterale ale profilelor suntîmpiedicate la ambele tãlpi, tabla cutatã fiind amplasatã atât la exterior cât ºi la inte-


rior. În cea de a doua situaþie, deplasãrile laterale ale profilelor sunt împiedicate doarla talpa superioara, tabla cutatã fiind amplasatã doar la exterior. Astfel, funcþie detipul de încãrcare, care poate fi gravitaþionalã sau de sucþiune ºi de amplasarea tableicutate, în tabele sunt prezentate trei cazuri de dimensionare:

Caz 1: Tabla cutatã se amplaseazã la ambele tãlpi ale profilelor. Tabelul prezintãcapacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã sau de suctiune.

Caz 2: Tabla cutatã este amplasatã doar la talpa superioara a profilelor. Tabelul pre-zintã capacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã.

Caz 3: Tabla cutatã este amplasatã doar la talpa superioara a profilelor. Tabelul pre-zintã capacitatea portantã din încãrcarea de sucþiune.Pentru dimensionarea la starea limitã a exploatãrii normale (SLEN) în tabelesunt prezentate douã cazuri, corespunzãtoare unor valori limita admise pen-tru sãgeþile panelor ºi riglelor, dupã cum urmeazã:

Caz 4: Tabelul prezintã încãrcarea limita corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/200.

Caz 5: Tabelul prezintã încãrcarea limita corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/300.

129EXPLICAÞIITABELE DE CALCUL PENTRU PANE SI RIGLE CU SECTIUNI C SI Z

SISTEM STATIC NR. 1 - PROFILE C

Profil Caz Lungime [m]3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50

C100/1 1 1,36 1,00 0,77 0,61 0,49 0,41 0,34 0,29 0,25 0,222 1,36 1,00 0,77 0,61 0,49 0,41 0,34 0,29 0,25 0,223 0,68 0,56 0,45 0,37 0,30 0,25 0,20 0,17 0,15 0,134 0,98 0,62 0,42 0,29 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,065 0,66 0,41 0,28 0,19 0,14 0,11 0,08 0,06 0,05 0,04

C100/1.2 1 1,92 1,41 1,08 0,85 0,69 0,57 0,48 0,41 0,35 0,312 1,92 1,41 1,08 0,85 0,69 0,57 0,48 0,41 0,35 0,313 0,95 0,78 0,64 0,52 0,43 0,35 0,29 0,25 0,21 0,184 1,19 0,75 0,50 0,35 0,26 0,19 0,15 0,12 0,09 0,085 0,79 0,50 0,33 0,23 0,17 0,13 0,10 0,08 0,06 0,05

C100/1.5 1 2,70 1,98 1,52 1,20 0,97 0,80 0,67 0,57 0,50 0,432 2,70 1,98 1,52 1,20 0,97 0,80 0,67 0,57 0,50 0,433 1,28 1,07 0,88 0,72 0,60 0,49 0,41 0,35 0,30 0,254 1,49 0,94 0,63 0,44 0,32 0,24 0,19 0,15 0,12 0,105 0,99 0,62 0,42 0,29 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,06

C100/2 1 3,62 2,66 2,04 1,61 1,30 1,08 0,90 0,77 0,66 0,582 3,62 2,66 2,04 1,61 1,30 1,08 0,90 0,77 0,66 0,583 1,61 1,35 1,12 0,92 0,76 0,63 0,53 0,45 0,38 0,334 1,98 1,25 0,83 0,59 0,43 0,32 0,25 0,19 0,16 0,135 1,32 0,83 0,56 0,39 0,28 0,21 0,16 0,13 0,10 0,08

C120/1 1 1,66 1,22 0,93 0,74 0,60 0,49 0,41 0,35 0,30 0,272 1,66 1,22 0,93 0,74 0,60 0,49 0,41 0,35 0,30 0,273 0,71 0,58 0,47 0,39 0,32 0,26 0,22 0,18 0,16 0,134 1,50 0,95 0,63 0,45 0,32 0,24 0,19 0,15 0,12 0,105 1,00 0,63 0,42 0,30 0,22 0,16 0,13 0,10 0,08 0,06

C120/1.2 1 2,34 1,72 1,32 1,04 0,84 0,70 0,59 0,50 0,43 0,382 2,34 1,72 1,32 1,04 0,84 0,70 0,59 0,50 0,43 0,383 0,99 0,82 0,67 0,56 0,46 0,38 0,32 0,27 0,23 0,204 1,81 1,14 0,77 0,54 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,125 1,21 0,76 0,51 0,36 0,26 0,20 0,15 0,12 0,10 0,08

C120/1.5 1 3,38 2,49 1,90 1,50 1,22 1,01 0,85 0,72 0,62 0,542 3,38 2,49 1,90 1,50 1,22 1,01 0,85 0,72 0,62 0,543 1,36 1,14 0,95 0,79 0,66 0,55 0,46 0,39 0,33 0,284 2,28 1,43 0,96 0,67 0,49 0,37 0,28 0,22 0,18 0,155 1,52 0,96 0,64 0,45 0,33 0,25 0,19 0,15 0,12 0,10

C120/2 1 4,64 3,41 2,61 2,06 1,67 1,38 1,16 0,99 0,85 0,742 4,64 3,41 2,61 2,06 1,67 1,38 1,16 0,99 0,85 0,743 1,77 1,48 1,24 1,03 0,86 0,71 0,60 0,51 0,43 0,374 3,04 1,91 1,28 0,90 0,66 0,49 0,38 0,30 0,24 0,195 2,03 1,28 0,85 0,60 0,44 0,33 0,25 0,20 0,16 0,13

131PROFILE C.PROFILE C


C120/2.5 1 5,80 4,26 3,26 2,58 2,09 1,72 1,45 1,23 1,06 0,932 5,80 4,26 3,26 2,58 2,09 1,72 1,45 1,23 1,06 0,933 2,06 1,72 1,45 1,21 1,00 0,84 0,70 0,59 0,51 0,444 3,79 2,38 1,60 1,12 0,82 0,61 0,47 0,37 0,30 0,245 2,52 1,59 1,06 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,16

C150/1 1 2,10 1,54 1,18 0,93 0,76 0,63 0,53 0,45 0,39 0,342 2,10 1,54 1,18 0,93 0,76 0,63 0,53 0,45 0,39 0,343 0,74 0,59 0,48 0,40 0,33 0,27 0,23 0,19 0,16 0,144 2,54 1,60 1,07 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,165 1,69 1,06 0,71 0,50 0,37 0,27 0,21 0,17 0,13 0,11

C150/1.2 1 2,98 2,19 1,68 1,33 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,482 2,98 2,19 1,68 1,33 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,483 1,03 0,84 0,70 0,58 0,48 0,40 0,34 0,28 0,24 0,214 3,06 1,93 1,29 0,91 0,66 0,50 0,38 0,30 0,24 0,205 2,04 1,29 0,86 0,61 0,44 0,33 0,26 0,20 0,16 0,13

C150/1.5 1 4,34 3,19 2,44 1,93 1,56 1,29 1,09 0,92 0,80 0,692 4,34 3,19 2,44 1,93 1,56 1,29 1,09 0,92 0,80 0,693 1,43 1,18 0,99 0,83 0,70 0,58 0,49 0,42 0,35 0,314 3,85 2,43 1,63 1,14 0,83 0,63 0,48 0,38 0,30 0,255 2,57 1,62 1,08 0,76 0,55 0,42 0,32 0,25 0,20 0,16

C150/2 1 6,31 4,63 3,55 2,80 2,27 1,88 1,58 1,34 1,16 1,012 6,31 4,63 3,55 2,80 2,27 1,88 1,58 1,34 1,16 1,013 1,94 1,61 1,35 1,14 0,96 0,81 0,68 0,58 0,49 0,434 5,16 3,25 2,18 1,53 1,11 0,84 0,64 0,51 0,41 0,335 3,44 2,17 1,45 1,02 0,74 0,56 0,43 0,34 0,27 0,22

C150/2.5 1 7,95 5,84 4,47 3,53 2,86 2,37 1,99 1,69 1,46 1,272 7,95 5,84 4,47 3,53 2,86 2,37 1,99 1,69 1,46 1,273 2,31 1,90 1,60 1,34 1,13 0,95 0,81 0,68 0,59 0,504 6,45 4,06 2,72 1,91 1,39 1,05 0,81 0,63 0,51 0,415 4,30 2,71 1,81 1,27 0,93 0,70 0,54 0,42 0,34 0,28

C200/1.2 1 4,12 3,03 2,32 1,83 1,48 1,23 1,03 0,88 0,76 0,662 4,12 3,03 2,32 1,83 1,48 1,23 1,03 0,88 0,76 0,663 1,39 1,05 0,84 0,70 0,60 0,52 0,46 0,40 0,35 0,314 8,01 5,05 3,38 2,37 1,73 1,30 1,00 0,79 0,63 0,515 5,34 3,36 2,25 1,58 1,15 0,87 0,67 0,53 0,42 0,34

C200/1.5 1 6,32 4,64 3,55 2,81 2,27 1,88 1,58 1,35 1,16 1,012 6,32 4,64 3,55 2,81 2,27 1,88 1,58 1,35 1,16 1,013 1,99 1,55 1,28 1,09 0,95 0,84 0,74 0,65 0,57 0,504 10,08 6,35 4,25 2,99 2,18 1,64 1,26 0,99 0,79 0,655 6,72 4,23 2,84 1,99 1,45 1,09 0,84 0,66 0,53 0,43

C200/2 1 10,29 7,56 5,79 4,57 3,70 3,06 2,57 2,19 1,89 1,652 10,29 7,56 5,79 4,57 3,70 3,06 2,57 2,19 1,89 1,653 2,97 2,36 1,99 1,74 1,54 1,37 1,21 1,08 0,95 0,844 13,37 8,42 5,64 3,96 2,89 2,17 1,67 1,31 1,05 0,865 8,92 5,62 3,76 2,64 1,93 1,45 1,11 0,88 0,70 0,57



C200/2.5 1 14,96 10,99 8,41 6,65 5,38 4,45 3,74 3,19 2,75 2,392 14,96 10,99 8,41 6,65 5,38 4,45 3,74 3,19 2,75 2,393 3,96 3,17 2,69 2,37 2,11 1,90 1,70 1,51 1,35 1,204 16,93 10,66 7,14 5,02 3,66 2,75 2,12 1,66 1,33 1,085 11,29 7,11 4,76 3,34 2,44 1,83 1,41 1,11 0,89 0,72

C250/1.5 1 8,17 6,00 4,59 3,63 2,94 2,43 2,04 1,74 1,50 1,312 8,17 6,00 4,59 3,63 2,94 2,43 2,04 1,74 1,50 1,313 2,49 1,83 1,44 1,18 1,01 0,87 0,76 0,67 0,59 0,534 17,24 10,86 7,27 5,11 3,72 2,80 2,16 1,70 1,36 1,105 11,49 7,24 4,85 3,41 2,48 1,87 1,44 1,13 0,90 0,74

C250/2 1 13,84 10,16 7,78 6,15 4,98 4,12 3,46 2,95 2,54 2,212 13,84 10,16 7,78 6,15 4,98 4,12 3,46 2,95 2,54 2,213 3,76 2,84 2,28 1,92 1,67 1,47 1,30 1,16 1,03 0,924 23,15 14,58 9,76 6,86 5,00 3,76 2,89 2,28 1,82 1,485 15,43 9,72 6,51 4,57 3,33 2,50 1,93 1,52 1,21 0,99

C250/2.5 1 19,63 14,42 11,04 8,72 7,07 5,84 4,91 4,18 3,61 3,142 19,63 14,42 11,04 8,72 7,07 5,84 4,91 4,18 3,61 3,143 4,97 3,77 3,05 2,58 2,25 2,00 1,79 1,60 1,43 1,284 29,02 18,28 12,24 8,60 6,27 4,71 3,63 2,85 2,28 1,865 19,35 12,19 8,16 5,73 4,18 3,14 2,42 1,90 1,52 1,24

C250/3 1 25,11 18,45 14,13 11,16 9,04 7,47 6,28 5,35 4,61 4,022 25,11 18,45 14,13 11,16 9,04 7,47 6,28 5,35 4,61 4,023 6,09 4,60 3,71 3,14 2,74 2,43 2,18 1,96 1,76 1,574 34,87 21,96 14,71 10,33 7,53 5,66 4,36 3,43 2,75 2,235 23,25 14,64 9,81 6,89 5,02 3,77 2,91 2,29 1,83 1,49

C300/1.5 1 10,04 7,38 5,65 4,46 3,61 2,99 2,51 2,14 1,84 1,612 10,04 7,38 5,65 4,46 3,61 2,99 2,51 2,14 1,84 1,613 3,42 2,46 1,85 1,45 1,18 0,99 0,86 0,75 0,66 0,594 30,30 19,08 12,78 8,98 6,54 4,92 3,79 2,98 2,38 1,945 20,20 12,72 8,52 5,98 4,36 3,28 2,52 1,99 1,59 1,29

C300/2 1 17,50 12,86 9,84 7,78 6,30 5,21 4,37 3,73 3,21 2,802 17,50 12,86 9,84 7,78 6,30 5,21 4,37 3,73 3,21 2,803 5,19 3,80 2,93 2,36 1,98 1,71 1,50 1,34 1,21 1,094 40,68 25,62 17,16 12,05 8,79 6,60 5,09 4,00 3,20 2,605 27,12 17,08 11,44 8,04 5,86 4,40 3,39 2,67 2,14 1,74

C300/2.5 1 26,01 19,11 14,63 11,56 9,36 7,74 6,50 5,54 4,78 4,162 26,01 19,11 14,63 11,56 9,36 7,74 6,50 5,54 4,78 4,163 6,98 5,16 4,02 3,28 2,79 2,43 2,17 1,96 1,78 1,624 51,03 32,14 21,53 15,12 11,02 8,28 6,38 5,02 4,02 3,275 34,02 21,43 14,35 10,08 7,35 5,52 4,25 3,35 2,68 2,18

C300/3 1 34,47 25,32 19,39 15,32 12,41 10,26 8,62 7,34 6,33 5,522 34,47 25,32 19,39 15,32 12,41 10,26 8,62 7,34 6,33 5,523 8,71 6,45 5,04 4,13 3,52 3,09 2,76 2,50 2,28 2,084 61,34 38,63 25,88 18,18 13,25 9,95 7,67 6,03 4,83 3,935 40,90 25,75 17,25 12,12 8,83 6,64 5,11 4,02 3,22 2,62




C100/1 1 1,32 0,98 0,75 0,60 0,48 0,40 0,34 0,29 0,25 0,222 0,94 0,68 0,55 0,45 0,38 0,32 0,27 0,23 0,20 0,173 0,80 0,65 0,56 0,49 0,43 0,38 0,33 0,29 0,25 0,224 2,37 1,49 1,00 0,70 0,51 0,39 0,30 0,23 0,19 0,155 1,58 1,00 0,67 0,47 0,34 0,26 0,20 0,16 0,12 0,10

C100/1.2 1 1,86 1,38 1,06 0,84 0,68 0,56 0,48 0,41 0,35 0,302 1,17 0,94 0,77 0,63 0,52 0,44 0,37 0,32 0,28 0,243 1,05 0,87 0,75 0,67 0,60 0,53 0,47 0,41 0,35 0,314 2,86 1,80 1,21 0,85 0,62 0,46 0,36 0,28 0,23 0,185 1,91 1,20 0,80 0,57 0,41 0,31 0,24 0,19 0,15 0,12

C100/1.5 1 2,63 1,95 1,50 1,19 0,96 0,80 0,67 0,57 0,49 0,432 1,24 0,99 0,80 0,65 0,54 0,45 0,38 0,33 0,28 0,253 1,37 1,14 1,00 0,89 0,80 0,72 0,65 0,57 0,50 0,434 3,58 2,26 1,51 1,06 0,77 0,58 0,45 0,35 0,28 0,235 2,39 1,50 1,01 0,71 0,52 0,39 0,30 0,23 0,19 0,15

C100/2 1 3,55 2,62 2,01 1,60 1,29 1,07 0,90 0,77 0,66 0,582 1,67 1,34 1,09 0,89 0,74 0,62 0,53 0,45 0,39 0,343 1,75 1,44 1,25 1,12 1,01 0,91 0,81 0,73 0,65 0,574 4,77 3,00 2,01 1,41 1,03 0,77 0,60 0,47 0,38 0,315 3,18 2,00 1,34 0,94 0,69 0,52 0,40 0,31 0,25 0,20

C120/1 1 1,58 1,18 0,91 0,72 0,59 0,49 0,41 0,35 0,30 0,262 0,95 0,76 0,63 0,52 0,43 0,36 0,31 0,27 0,23 0,203 0,91 0,71 0,59 0,50 0,44 0,39 0,34 0,30 0,27 0,244 3,62 2,28 1,53 1,07 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,235 2,42 1,52 1,02 0,72 0,52 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15

C120/1.2 1 2,24 1,67 1,28 1,02 0,83 0,69 0,58 0,49 0,43 0,372 1,04 0,82 0,66 0,54 0,45 0,38 0,32 0,28 0,24 0,213 1,20 0,95 0,80 0,69 0,61 0,55 0,49 0,43 0,39 0,344 4,37 2,75 1,85 1,30 0,94 0,71 0,55 0,43 0,34 0,285 2,92 1,84 1,23 0,86 0,63 0,47 0,36 0,29 0,23 0,19

C120/1.5 1 3,26 2,42 1,86 1,48 1,20 1,00 0,84 0,71 0,62 0,542 1,43 1,14 0,92 0,76 0,63 0,53 0,45 0,39 0,33 0,293 1,60 1,28 1,08 0,95 0,85 0,76 0,69 0,61 0,55 0,494 5,49 3,46 2,32 1,63 1,19 0,89 0,69 0,54 0,43 0,355 3,66 2,30 1,54 1,08 0,79 0,59 0,46 0,36 0,29 0,23

C120/2 1 4,54 3,35 2,58 2,04 1,66 1,37 1,15 0,98 0,85 0,742 1,98 1,59 1,29 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,47 0,413 2,13 1,68 1,41 1,24 1,10 0,99 0,89 0,80 0,71 0,644 7,33 4,61 3,09 2,17 1,58 1,19 0,92 0,72 0,58 0,475 4,88 3,08 2,06 1,45 1,06 0,79 0,61 0,48 0,38 0,31



C120/2.5 1 5,68 4,19 3,22 2,55 2,07 1,71 1,44 1,23 1,06 0,922 2,54 2,05 1,68 1,40 1,18 0,99 0,85 0,73 0,63 0,553 2,57 2,00 1,67 1,44 1,28 1,15 1,03 0,92 0,83 0,744 9,13 5,75 3,85 2,71 1,97 1,48 1,14 0,90 0,72 0,585 6,09 3,83 2,57 1,80 1,31 0,99 0,76 0,60 0,48 0,39

C150/1 1 1,95 1,46 1,13 0,90 0,74 0,61 0,52 0,44 0,38 0,332 1,10 0,87 0,71 0,59 0,50 0,42 0,36 0,31 0,27 0,243 1,08 0,81 0,64 0,53 0,45 0,40 0,35 0,31 0,27 0,244 6,12 3,85 2,58 1,81 1,32 0,99 0,76 0,60 0,48 0,395 4,08 2,57 1,72 1,21 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,26

C150/1.2 1 2,78 2,08 1,61 1,28 1,05 0,87 0,73 0,63 0,54 0,472 1,52 1,21 1,00 0,84 0,71 0,60 0,52 0,45 0,39 0,343 1,43 1,08 0,87 0,73 0,64 0,56 0,50 0,44 0,40 0,354 7,39 4,65 3,12 2,19 1,60 1,20 0,92 0,73 0,58 0,475 4,93 3,10 2,08 1,46 1,06 0,80 0,62 0,48 0,39 0,32

C150/1.5 1 4,09 3,05 2,36 1,88 1,53 1,27 1,07 0,91 0,79 0,692 2,12 1,71 1,42 1,20 1,02 0,87 0,75 0,65 0,56 0,493 1,92 1,47 1,19 1,01 0,89 0,79 0,70 0,63 0,57 0,514 9,29 5,85 3,92 2,75 2,01 1,51 1,16 0,91 0,73 0,595 6,19 3,90 2,61 1,84 1,34 1,01 0,77 0,61 0,49 0,40

C150/2 1 6,06 4,50 3,47 2,75 2,24 1,85 1,56 1,33 1,15 1,002 2,95 2,38 1,99 1,69 1,44 1,23 1,06 0,92 0,80 0,703 2,64 2,00 1,62 1,37 1,20 1,07 0,96 0,86 0,78 0,704 12,44 7,83 5,25 3,69 2,69 2,02 1,55 1,22 0,98 0,805 8,29 5,22 3,50 2,46 1,79 1,35 1,04 0,82 0,65 0,53

C150/2.5 1 7,75 5,73 4,41 3,49 2,84 2,35 1,97 1,68 1,45 1,272 3,61 2,91 2,43 2,06 1,75 1,51 1,30 1,13 0,98 0,863 3,27 2,45 1,96 1,64 1,42 1,26 1,13 1,01 0,91 0,824 15,55 9,79 6,56 4,61 3,36 2,52 1,94 1,53 1,22 1,005 10,37 6,53 4,37 3,07 2,24 1,68 1,30 1,02 0,82 0,66

C200/1.2 1 3,63 2,75 2,15 1,72 1,41 1,18 1,00 0,85 0,74 0,642 2,10 1,57 1,24 1,02 0,87 0,75 0,65 0,57 0,51 0,453 2,42 1,74 1,32 1,03 0,84 0,71 0,61 0,54 0,48 0,434 19,32 12,16 8,15 5,72 4,17 3,13 2,41 1,90 1,52 1,245 12,88 8,11 5,43 3,82 2,78 2,09 1,61 1,27 1,01 0,82

C200/1.5 1 5,60 4,24 3,31 2,65 2,17 1,81 1,53 1,31 1,13 0,992 3,02 2,30 1,85 1,54 1,32 1,15 1,01 0,89 0,79 0,713 3,31 2,41 1,85 1,48 1,23 1,05 0,92 0,82 0,74 0,684 24,31 15,31 10,26 7,20 5,25 3,94 3,04 2,39 1,91 1,565 16,21 10,21 6,84 4,80 3,50 2,63 2,03 1,59 1,28 1,04

C200/2 1 9,32 7,01 5,46 4,37 3,57 2,97 2,50 2,14 1,85 1,622 4,56 3,51 2,86 2,42 2,09 1,83 1,62 1,44 1,28 1,143 4,78 3,51 2,72 2,20 1,85 1,60 1,42 1,28 1,17 1,084 32,25 20,31 13,61 9,56 6,97 5,23 4,03 3,17 2,54 2,065 21,50 13,54 9,07 6,37 4,64 3,49 2,69 2,11 1,69 1,38



C200/2.5 1 13,73 10,30 8,00 6,39 5,21 4,33 3,65 3,12 2,70 2,362 6,20 4,80 3,93 3,34 2,90 2,56 2,27 2,03 1,81 1,623 6,34 4,66 3,61 2,93 2,47 2,14 1,91 1,73 1,59 1,484 40,82 25,70 17,22 12,09 8,82 6,62 5,10 4,01 3,21 2,615 27,21 17,14 11,48 8,06 5,88 4,42 3,40 2,68 2,14 1,74

C250/1.5 1 6,77 5,20 4,10 3,31 2,73 2,28 1,93 1,66 1,44 1,262 3,90 2,88 2,24 1,83 1,54 1,32 1,15 1,02 0,91 0,813 4,45 3,19 2,39 1,85 1,49 1,23 1,05 0,91 0,81 0,724 41,57 26,18 17,54 12,32 8,98 6,75 5,20 4,09 3,27 2,665 27,72 17,45 11,69 8,21 5,99 4,50 3,46 2,72 2,18 1,77

C250/2 1 11,70 8,94 7,03 5,67 4,66 3,89 3,30 2,83 2,45 2,152 6,03 4,51 3,57 2,95 2,51 2,18 1,93 1,72 1,54 1,383 6,53 4,73 3,57 2,81 2,29 1,92 1,66 1,46 1,30 1,184 55,81 35,15 23,55 16,54 12,06 9,06 6,98 5,49 4,39 3,575 37,21 23,43 15,70 11,02 8,04 6,04 4,65 3,66 2,93 2,38

C250/2.5 1 17,08 12,97 10,16 8,16 6,69 5,58 4,72 4,05 3,50 3,062 8,09 6,07 4,83 4,01 3,43 3,00 2,66 2,38 2,13 1,923 8,57 6,22 4,71 3,71 3,03 2,55 2,21 1,95 1,75 1,594 69,99 44,07 29,53 20,74 15,12 11,36 8,75 6,88 5,51 4,485 46,66 29,38 19,68 13,82 10,08 7,57 5,83 4,59 3,67 2,99

C250/3 1 22,46 16,96 13,22 10,59 8,66 7,21 6,09 5,21 4,51 3,942 10,01 7,51 5,97 4,95 4,24 3,71 3,30 2,95 2,66 2,403 10,55 7,65 5,79 4,55 3,71 3,12 2,69 2,37 2,13 1,944 84,09 52,95 35,47 24,91 18,16 13,65 10,51 8,27 6,62 5,385 56,06 35,30 23,65 16,61 12,11 9,10 7,01 5,51 4,41 3,59

C300/1.5 1 7,73 6,01 4,80 3,91 3,24 2,72 2,32 2,00 1,74 1,522 5,22 3,77 2,85 2,25 1,83 1,54 1,32 1,15 1,02 0,913 6,22 4,50 3,37 2,60 2,05 1,66 1,37 1,15 0,99 0,874 73,05 46,00 30,82 21,65 15,78 11,86 9,13 7,18 5,75 4,685 48,70 30,67 20,55 14,43 10,52 7,90 6,09 4,79 3,83 3,12

C300/2 1 13,68 10,61 8,45 6,87 5,68 4,77 4,06 3,50 3,04 2,672 8,17 5,96 4,58 3,67 3,04 2,59 2,25 1,99 1,78 1,613 9,25 6,72 5,07 3,95 3,15 2,59 2,17 1,86 1,62 1,444 98,10 61,78 41,39 29,07 21,19 15,92 12,26 9,64 7,72 6,285 65,40 41,19 27,59 19,38 14,13 10,61 8,18 6,43 5,15 4,19

C300/2.5 1 20,80 16,07 12,75 10,34 8,54 7,16 6,09 5,24 4,55 3,992 11,22 8,24 6,37 5,14 4,30 3,69 3,23 2,88 2,59 2,353 12,33 8,97 6,80 5,32 4,27 3,53 2,98 2,57 2,26 2,024 123,06 77,49 51,92 36,46 26,58 19,97 15,38 12,10 9,69 7,885 82,04 51,66 34,61 24,31 17,72 13,31 10,25 8,07 6,46 5,25

C300/3 1 28,41 21,82 17,24 13,93 11,47 9,60 8,15 7,00 6,07 5,322 14,16 10,42 8,08 6,54 5,48 4,72 4,15 3,70 3,34 3,043 15,33 11,17 8,47 6,64 5,34 4,41 3,73 3,23 2,84 2,544 147,91 93,15 62,40 43,83 31,95 24,00 18,49 14,54 11,64 9,475 98,61 62,10 41,60 29,22 21,30 16,00 12,33 9,69 7,76 6,31




C100/1 1 1,52 1,13 0,87 0,69 0,56 0,47 0,39 0,34 0,29 0,252 0,95 0,77 0,63 0,52 0,43 0,36 0,31 0,26 0,23 0,203 0,77 0,62 0,53 0,46 0,40 0,35 0,31 0,27 0,24 0,214 1,81 1,14 0,76 0,53 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,125 1,20 0,76 0,51 0,36 0,26 0,20 0,15 0,12 0,09 0,08

C100/1.2 1 2,15 1,59 1,23 0,98 0,79 0,66 0,55 0,47 0,41 0,362 1,29 1,05 0,87 0,72 0,60 0,50 0,43 0,37 0,32 0,283 1,01 0,83 0,71 0,63 0,56 0,49 0,43 0,38 0,34 0,304 2,18 1,37 0,92 0,64 0,47 0,35 0,27 0,21 0,17 0,145 1,45 0,91 0,61 0,43 0,31 0,24 0,18 0,14 0,11 0,09

C100/1.5 1 3,05 2,26 1,74 1,38 1,12 0,93 0,78 0,67 0,57 0,502 1,74 1,43 1,19 0,98 0,82 0,69 0,59 0,51 0,44 0,383 1,32 1,09 0,95 0,84 0,75 0,67 0,60 0,53 0,47 0,414 2,73 1,72 1,15 0,81 0,59 0,44 0,34 0,27 0,21 0,175 1,82 1,14 0,77 0,54 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,12

C100/2 1 4,12 3,05 2,34 1,86 1,51 1,25 1,05 0,89 0,77 0,672 2,24 1,86 1,54 1,29 1,08 0,91 0,78 0,67 0,58 0,513 1,69 1,38 1,19 1,06 0,95 0,85 0,75 0,67 0,59 0,534 3,63 2,28 1,53 1,07 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,235 2,42 1,52 1,02 0,72 0,52 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15

C120/1 1 1,82 1,36 1,05 0,84 0,68 0,57 0,48 0,41 0,35 0,312 1,06 0,85 0,70 0,59 0,49 0,42 0,36 0,31 0,27 0,233 0,87 0,68 0,56 0,47 0,41 0,36 0,32 0,28 0,25 0,224 2,76 1,74 1,16 0,82 0,60 0,45 0,34 0,27 0,22 0,185 1,84 1,16 0,78 0,54 0,40 0,30 0,23 0,18 0,14 0,12

C120/1.2 1 2,58 1,93 1,49 1,18 0,96 0,80 0,67 0,58 0,50 0,432 1,45 1,18 0,98 0,82 0,69 0,59 0,50 0,43 0,37 0,333 1,15 0,91 0,76 0,66 0,58 0,51 0,45 0,40 0,35 0,314 3,33 2,10 1,40 0,99 0,72 0,54 0,42 0,33 0,26 0,215 2,22 1,40 0,94 0,66 0,48 0,36 0,28 0,22 0,17 0,14

C120/1.5 1 3,76 2,80 2,16 1,72 1,40 1,16 0,97 0,83 0,72 0,632 2,00 1,65 1,38 1,16 0,98 0,83 0,71 0,61 0,53 0,473 1,54 1,23 1,03 0,90 0,80 0,72 0,64 0,57 0,51 0,454 4,18 2,63 1,76 1,24 0,90 0,68 0,52 0,41 0,33 0,275 2,78 1,75 1,17 0,82 0,60 0,45 0,35 0,27 0,22 0,18

C120/2 1 5,41 3,98 3,04 2,41 1,95 1,61 1,35 1,15 0,99 0,872 2,66 2,20 1,85 1,56 1,32 1,12 0,96 0,83 0,72 0,633 2,05 1,62 1,35 1,17 1,04 0,93 0,83 0,74 0,66 0,584 5,57 3,51 2,35 1,65 1,20 0,90 0,70 0,55 0,44 0,365 3,72 2,34 1,57 1,10 0,80 0,60 0,46 0,37 0,29 0,24



C120/2.5 1 6,59 4,87 3,75 2,97 2,41 2,00 1,68 1,43 1,24 1,082 3,19 2,64 2,22 1,88 1,60 1,37 1,17 1,01 0,88 0,773 2,48 1,93 1,59 1,37 1,21 1,08 0,96 0,86 0,77 0,684 6,94 4,37 2,93 2,06 1,50 1,13 0,87 0,68 0,55 0,445 4,63 2,92 1,95 1,37 1,00 0,75 0,58 0,46 0,36 0,30

C150/1 1 2,23 1,68 1,30 1,04 0,85 0,71 0,60 0,51 0,44 0,392 1,21 0,96 0,79 0,67 0,56 0,48 0,41 0,36 0,31 0,273 1,04 0,77 0,61 0,50 0,43 0,37 0,32 0,29 0,25 0,224 4,65 2,93 1,96 1,38 1,00 0,75 0,58 0,46 0,37 0,305 3,10 1,95 1,31 0,92 0,67 0,50 0,39 0,30 0,24 0,20

C150/1.2 1 3,18 2,39 1,86 1,48 1,21 1,01 0,85 0,73 0,63 0,552 1,66 1,34 1,12 0,94 0,80 0,69 0,59 0,51 0,44 0,393 1,37 1,03 0,83 0,70 0,60 0,53 0,46 0,41 0,37 0,334 5,62 3,54 2,37 1,67 1,21 0,91 0,70 0,55 0,44 0,365 3,75 2,36 1,58 1,11 0,81 0,61 0,47 0,37 0,29 0,24

C150/1.5 1 4,69 3,51 2,73 2,17 1,77 1,47 1,24 1,06 0,92 0,802 2,31 1,89 1,58 1,35 1,15 0,99 0,85 0,74 0,64 0,563 1,85 1,41 1,14 0,96 0,84 0,74 0,66 0,59 0,53 0,474 7,07 4,45 2,98 2,09 1,53 1,15 0,88 0,69 0,56 0,455 4,71 2,97 1,99 1,40 1,02 0,76 0,59 0,46 0,37 0,30

C150/2 1 7,00 5,21 4,02 3,20 2,60 2,16 1,82 1,55 1,34 1,172 3,21 2,62 2,21 1,89 1,62 1,39 1,20 1,05 0,91 0,803 2,55 1,92 1,55 1,31 1,14 1,00 0,90 0,80 0,72 0,654 9,46 5,96 3,99 2,80 2,04 1,54 1,18 0,93 0,74 0,615 6,31 3,97 2,66 1,87 1,36 1,02 0,79 0,62 0,50 0,40

C150/2.5 1 8,98 6,65 5,12 4,06 3,30 2,73 2,30 1,96 1,69 1,482 3,93 3,19 2,69 2,30 1,98 1,70 1,48 1,28 1,12 0,993 3,15 2,35 1,88 1,57 1,35 1,19 1,06 0,95 0,85 0,764 11,83 7,45 4,99 3,50 2,55 1,92 1,48 1,16 0,93 0,765 7,89 4,97 3,33 2,34 1,70 1,28 0,99 0,78 0,62 0,50

C200/1.2 1 4,10 3,13 2,46 1,98 1,63 1,36 1,15 0,99 0,85 0,752 2,29 1,72 1,37 1,13 0,96 0,84 0,73 0,65 0,58 0,523 2,33 1,67 1,26 0,99 0,80 0,68 0,58 0,51 0,45 0,414 14,69 9,25 6,20 4,35 3,17 2,38 1,84 1,44 1,16 0,945 9,79 6,17 4,13 2,90 2,12 1,59 1,22 0,96 0,77 0,63

C200/1.5 1 6,35 4,83 3,79 3,05 2,50 2,09 1,77 1,51 1,31 1,152 3,28 2,51 2,02 1,70 1,46 1,28 1,13 1,01 0,90 0,803 3,20 2,33 1,78 1,42 1,17 1,00 0,87 0,78 0,70 0,644 18,49 11,64 7,80 5,48 3,99 3,00 2,31 1,82 1,46 1,185 12,33 7,76 5,20 3,65 2,66 2,00 1,54 1,21 0,97 0,79

C200/2 1 10,60 8,03 6,27 5,03 4,12 3,43 2,90 2,48 2,15 1,882 4,92 3,81 3,12 2,65 2,31 2,04 1,81 1,62 1,45 1,303 4,64 3,40 2,62 2,12 1,77 1,53 1,35 1,22 1,11 1,024 24,53 15,45 10,35 7,27 5,30 3,98 3,07 2,41 1,93 1,575 16,35 10,30 6,90 4,85 3,53 2,65 2,04 1,61 1,29 1,05



C200/2.5 1 15,67 11,82 9,21 7,37 6,03 5,02 4,24 3,63 3,14 2,742 6,65 5,17 4,26 3,64 3,19 2,84 2,54 2,27 2,04 1,843 6,16 4,53 3,50 2,83 2,38 2,06 1,83 1,65 1,51 1,404 31,04 19,55 13,10 9,20 6,71 5,04 3,88 3,05 2,44 1,995 20,70 13,03 8,73 6,13 4,47 3,36 2,59 2,03 1,63 1,32

C250/1.5 1 7,57 5,86 4,65 3,77 3,12 2,62 2,23 1,91 1,66 1,462 4,25 3,14 2,46 2,01 1,70 1,47 1,29 1,14 1,02 0,923 4,29 3,08 2,29 1,78 1,42 1,18 1,00 0,87 0,76 0,684 31,62 19,91 13,34 9,37 6,83 5,13 3,95 3,11 2,49 2,025 21,08 13,27 8,89 6,25 4,55 3,42 2,63 2,07 1,66 1,35

C250/2 1 13,13 10,11 8,00 6,48 5,34 4,47 3,80 3,27 2,83 2,482 6,51 4,89 3,88 3,22 2,76 2,41 2,14 1,92 1,73 1,563 6,33 4,57 3,45 2,70 2,20 1,84 1,58 1,39 1,24 1,124 42,45 26,73 17,91 12,58 9,17 6,89 5,31 4,17 3,34 2,725 28,30 17,82 11,94 8,38 6,11 4,59 3,54 2,78 2,23 1,81

C250/2.5 1 19,27 14,74 11,60 9,36 7,69 6,43 5,45 4,68 4,06 3,552 8,69 6,55 5,23 4,36 3,75 3,30 2,94 2,65 2,39 2,163 8,33 6,03 4,56 3,58 2,92 2,45 2,11 1,86 1,67 1,514 53,23 33,52 22,46 15,77 11,50 8,64 6,65 5,23 4,19 3,415 35,49 22,35 14,97 10,51 7,66 5,76 4,44 3,49 2,79 2,27

C250/3 1 25,48 19,36 15,16 12,18 9,98 8,33 7,05 6,04 5,23 4,572 10,73 8,08 6,44 5,37 4,63 4,07 3,64 3,28 2,97 2,693 10,26 7,42 5,61 4,40 3,58 3,00 2,58 2,27 2,03 1,844 63,95 40,27 26,98 18,95 13,81 10,38 7,99 6,29 5,03 4,095 42,64 26,85 17,99 12,63 9,21 6,92 5,33 4,19 3,36 2,73

C300/1.5 1 8,54 6,70 5,39 4,41 3,67 3,10 2,65 2,29 2,00 1,752 5,70 4,13 3,13 2,47 2,02 1,70 1,47 1,28 1,14 1,023 5,99 4,32 3,24 2,49 1,96 1,58 1,30 1,10 0,94 0,824 55,56 34,99 23,44 16,46 12,00 9,02 6,95 5,46 4,37 3,565 37,04 23,33 15,63 10,98 8,00 6,01 4,63 3,64 2,92 2,37

C300/2 1 15,14 11,85 9,50 7,77 6,46 5,45 4,65 4,01 3,50 3,072 8,83 6,46 4,97 3,99 3,32 2,84 2,48 2,20 1,98 1,793 8,96 6,50 4,90 3,80 3,04 2,48 2,08 1,78 1,55 1,374 74,61 46,99 31,48 22,11 16,12 12,11 9,33 7,34 5,87 4,785 49,74 31,32 20,98 14,74 10,74 8,07 6,22 4,89 3,92 3,18

C300/2.5 1 23,10 18,01 14,39 11,73 9,73 8,19 6,98 6,02 5,24 4,602 12,05 8,87 6,88 5,57 4,67 4,03 3,54 3,17 2,86 2,613 10,36 7,49 5,63 4,36 3,47 2,83 2,37 2,02 1,76 1,554 93,59 58,94 39,48 27,73 20,22 15,19 11,70 9,20 7,37 5,995 62,40 39,29 26,32 18,49 13,48 10,13 7,80 6,13 4,91 3,99

C300/3 1 31,73 24,58 19,53 15,86 13,12 11,01 9,37 8,06 7,01 6,142 15,16 11,18 8,69 7,06 5,94 5,13 4,53 4,06 3,68 3,373 14,92 10,86 8,23 6,43 5,17 4,26 3,60 3,10 2,73 2,434 112,50 70,84 47,46 33,33 24,30 18,26 14,06 11,06 8,86 7,205 75,00 47,23 31,64 22,22 16,20 12,17 9,37 7,37 5,90 4,80




C100/1 1 2,38 1,75 1,34 1,06 0,86 0,71 0,60 0,51 0,44 0,382 1,30 1,04 0,86 0,72 0,60 0,51 0,43 0,37 0,32 0,283 0,79 0,61 0,50 0,43 0,37 0,33 0,29 0,26 0,23 0,214 2,61 1,64 1,10 0,77 0,56 0,42 0,33 0,26 0,21 0,175 1,74 1,10 0,73 0,52 0,38 0,28 0,22 0,17 0,14 0,11

C100/1.2 1 3,33 2,46 1,88 1,49 1,21 1,00 0,84 0,72 0,62 0,542 1,77 1,43 1,19 0,99 0,84 0,71 0,61 0,52 0,45 0,403 1,02 0,80 0,67 0,58 0,51 0,46 0,41 0,37 0,33 0,294 3,15 1,98 1,33 0,93 0,68 0,51 0,39 0,31 0,25 0,205 2,10 1,32 0,89 0,62 0,45 0,34 0,26 0,21 0,17 0,13

C100/1.5 1 4,68 3,45 2,65 2,10 1,70 1,41 1,18 1,01 0,87 0,762 2,37 1,94 1,62 1,36 1,15 0,98 0,84 0,73 0,63 0,553 1,33 1,04 0,88 0,76 0,68 0,62 0,56 0,50 0,45 0,414 3,94 2,48 1,66 1,17 0,85 0,64 0,49 0,39 0,31 0,255 2,63 1,66 1,11 0,78 0,57 0,43 0,33 0,26 0,21 0,17

C100/2 1 6,27 4,63 3,55 2,81 2,28 1,89 1,59 1,35 1,17 1,022 3,05 2,50 2,10 1,77 1,50 1,28 1,10 0,95 0,83 0,733 1,71 1,33 1,11 0,96 0,85 0,77 0,70 0,63 0,57 0,514 5,24 3,30 2,21 1,55 1,13 0,85 0,66 0,52 0,41 0,345 3,50 2,20 1,48 1,04 0,76 0,57 0,44 0,34 0,28 0,22

C120/1 1 2,89 2,13 1,63 1,29 1,05 0,87 0,73 0,62 0,54 0,472 1,46 1,16 0,95 0,79 0,67 0,57 0,49 0,42 0,37 0,323 0,92 0,68 0,54 0,45 0,39 0,34 0,30 0,27 0,24 0,214 3,99 2,51 1,68 1,18 0,86 0,65 0,50 0,39 0,31 0,265 2,66 1,67 1,12 0,79 0,57 0,43 0,33 0,26 0,21 0,17

C120/1.2 1 4,08 3,00 2,30 1,82 1,48 1,22 1,03 0,88 0,76 0,662 2,00 1,60 1,32 1,11 0,95 0,81 0,69 0,60 0,52 0,463 1,20 0,91 0,73 0,61 0,53 0,47 0,42 0,38 0,34 0,304 4,81 3,03 2,03 1,43 1,04 0,78 0,60 0,47 0,38 0,315 3,21 2,02 1,35 0,95 0,69 0,52 0,40 0,32 0,25 0,21

C120/1.5 1 5,86 4,32 3,32 2,63 2,13 1,76 1,48 1,26 1,09 0,952 2,75 2,22 1,86 1,57 1,34 1,15 0,99 0,86 0,75 0,663 1,60 1,21 0,98 0,83 0,73 0,65 0,58 0,53 0,48 0,434 6,04 3,80 2,55 1,79 1,30 0,98 0,75 0,59 0,48 0,395 4,03 2,53 1,70 1,19 0,87 0,65 0,50 0,40 0,32 0,26

C120/2 1 8,02 5,92 4,55 3,60 2,92 2,42 2,03 1,73 1,50 1,302 3,67 2,96 2,47 2,09 1,79 1,54 1,33 1,15 1,00 0,883 2,14 1,61 1,29 1,09 0,95 0,84 0,76 0,68 0,62 0,564 8,06 5,07 3,40 2,39 1,74 1,31 1,01 0,79 0,63 0,525 5,37 3,38 2,27 1,59 1,16 0,87 0,67 0,53 0,42 0,34



C120/2.5 1 10,03 7,40 5,68 4,50 3,65 3,02 2,54 2,17 1,87 1,632 4,41 3,54 2,95 2,51 2,15 1,85 1,60 1,39 1,21 1,073 2,61 1,94 1,54 1,29 1,11 0,98 0,88 0,79 0,71 0,644 10,04 6,32 4,24 2,98 2,17 1,63 1,26 0,99 0,79 0,645 6,69 4,22 2,82 1,98 1,45 1,09 0,84 0,66 0,53 0,43

C150/1 1 3,64 2,69 2,06 1,63 1,32 1,10 0,92 0,79 0,68 0,592 1,70 1,31 1,05 0,87 0,74 0,63 0,54 0,47 0,41 0,363 1,13 0,81 0,62 0,49 0,41 0,35 0,31 0,27 0,24 0,214 6,73 4,24 2,84 1,99 1,45 1,09 0,84 0,66 0,53 0,435 4,48 2,82 1,89 1,33 0,97 0,73 0,56 0,44 0,35 0,29

C150/1.2 1 5,17 3,82 2,93 2,32 1,88 1,56 1,31 1,12 0,96 0,842 2,34 1,82 1,48 1,24 1,05 0,91 0,78 0,68 0,59 0,523 1,49 1,08 0,83 0,67 0,57 0,49 0,43 0,38 0,34 0,314 8,13 5,12 3,43 2,41 1,76 1,32 1,02 0,80 0,64 0,525 5,42 3,41 2,29 1,61 1,17 0,88 0,68 0,53 0,43 0,35

C150/1.5 1 7,51 5,54 4,26 3,37 2,73 2,26 1,90 1,62 1,40 1,222 3,25 2,55 2,10 1,77 1,52 1,31 1,13 0,99 0,86 0,763 1,99 1,45 1,13 0,92 0,78 0,68 0,60 0,54 0,49 0,444 10,22 6,43 4,31 3,03 2,21 1,66 1,28 1,00 0,80 0,655 6,81 4,29 2,87 2,02 1,47 1,11 0,85 0,67 0,54 0,44

C150/2 1 10,88 8,04 6,17 4,89 3,97 3,28 2,76 2,35 2,03 1,772 4,51 3,54 2,92 2,47 2,12 1,83 1,59 1,39 1,22 1,083 2,75 2,00 1,54 1,26 1,06 0,92 0,82 0,73 0,66 0,604 13,68 8,62 5,77 4,05 2,95 2,22 1,71 1,35 1,08 0,885 9,12 5,74 3,85 2,70 1,97 1,48 1,14 0,90 0,72 0,58

C150/2.5 1 13,71 10,13 7,78 6,16 5,00 4,14 3,48 2,97 2,56 2,232 5,53 4,31 3,54 2,99 2,56 2,22 1,93 1,69 1,48 1,313 3,43 2,47 1,89 1,52 1,28 1,10 0,97 0,87 0,78 0,704 17,10 10,77 7,22 5,07 3,69 2,78 2,14 1,68 1,35 1,095 11,40 7,18 4,81 3,38 2,46 1,85 1,43 1,12 0,90 0,73

C200/1.2 1 7,05 5,22 4,02 3,18 2,59 2,14 1,80 1,54 1,33 1,162 3,55 2,58 1,98 1,59 1,32 1,13 0,98 0,86 0,76 0,683 2,65 1,90 1,41 1,08 0,86 0,70 0,59 0,51 0,44 0,394 21,25 13,38 8,96 6,29 4,59 3,45 2,66 2,09 1,67 1,365 14,16 8,92 5,98 4,20 3,06 2,30 1,77 1,39 1,11 0,91

C200/1.5 1 10,83 8,01 6,16 4,88 3,97 3,28 2,76 2,36 2,03 1,772 5,07 3,74 2,92 2,39 2,01 1,73 1,52 1,34 1,20 1,073 3,61 2,60 1,96 1,52 1,23 1,02 0,87 0,76 0,67 0,604 26,73 16,84 11,28 7,92 5,77 4,34 3,34 2,63 2,10 1,715 17,82 11,22 7,52 5,28 3,85 2,89 2,23 1,75 1,40 1,14

C200/2 1 17,58 13,02 10,02 7,94 6,45 5,34 4,50 3,83 3,31 2,882 7,59 5,67 4,48 3,70 3,16 2,75 2,43 2,17 1,94 1,753 5,20 3,77 2,86 2,25 1,83 1,53 1,32 1,16 1,04 0,954 35,47 22,34 14,96 10,51 7,66 5,76 4,43 3,49 2,79 2,275 23,65 14,89 9,98 7,01 5,11 3,84 2,96 2,32 1,86 1,51



C200/2.5 1 25,30 18,78 14,48 11,49 9,34 7,74 6,52 5,56 4,80 4,192 8,51 6,32 4,97 4,08 3,45 2,98 2,61 2,31 2,05 1,843 6,89 5,01 3,80 2,99 2,44 2,05 1,77 1,57 1,41 1,284 44,89 28,27 18,94 13,30 9,70 7,29 5,61 4,41 3,53 2,875 29,93 18,85 12,63 8,87 6,46 4,86 3,74 2,94 2,36 1,92

C250/1.5 1 13,76 10,22 7,89 6,26 5,09 4,22 3,55 3,03 2,62 2,282 6,71 4,80 3,62 2,86 2,35 1,99 1,71 1,50 1,33 1,193 4,88 3,50 2,60 1,98 1,55 1,25 1,04 0,88 0,76 0,674 45,72 28,79 19,29 13,55 9,88 7,42 5,72 4,50 3,60 2,935 30,48 19,20 12,86 9,03 6,58 4,95 3,81 3,00 2,40 1,95

C250/2 1 23,42 17,38 13,40 10,64 8,64 7,16 6,03 5,14 4,44 3,872 10,29 7,46 5,71 4,59 3,82 3,27 2,85 2,52 2,25 2,033 7,16 5,16 3,85 2,97 2,36 1,93 1,62 1,39 1,21 1,084 61,38 38,65 25,90 18,19 13,26 9,96 7,67 6,03 4,83 3,935 40,92 25,77 17,26 12,12 8,84 6,64 5,12 4,02 3,22 2,62

C250/2.5 1 33,09 24,58 18,96 15,06 12,24 10,15 8,54 7,29 6,30 5,492 13,77 10,02 7,71 6,22 5,20 4,46 3,91 3,47 3,12 2,823 9,38 6,77 5,07 3,92 3,12 2,56 2,15 1,85 1,62 1,444 76,97 48,47 32,47 22,81 16,63 12,49 9,62 7,57 6,06 4,935 51,31 32,31 21,65 15,20 11,08 8,33 6,41 5,04 4,04 3,28

C250/3 1 42,08 31,31 24,17 19,21 15,63 12,96 10,91 9,32 8,04 7,022 17,06 12,40 9,53 7,68 6,42 5,51 4,83 4,30 3,86 3,493 11,55 8,34 6,25 4,83 3,84 3,14 2,63 2,26 1,98 1,764 92,48 58,24 39,01 27,40 19,98 15,01 11,56 9,09 7,28 5,925 61,65 38,82 26,01 18,27 13,32 10,01 7,71 6,06 4,85 3,95

C300/1.5 1 16,55 12,36 9,57 7,62 6,21 5,15 4,34 3,71 3,21 2,802 9,14 6,55 4,87 3,74 2,97 2,43 2,04 1,75 1,53 1,353 6,84 4,95 3,71 2,86 2,24 1,79 1,45 1,20 1,01 0,864 80,34 50,60 33,89 23,81 17,35 13,04 10,04 7,90 6,32 5,145 53,56 33,73 22,60 15,87 11,57 8,69 6,70 5,27 4,22 3,43

C300/2 1 28,98 21,62 16,73 13,31 10,84 8,99 7,58 6,47 5,59 4,882 14,24 10,28 7,73 6,03 4,87 4,06 3,47 3,02 2,67 2,383 10,16 7,37 5,55 4,30 3,41 2,75 2,26 1,90 1,62 1,414 107,89 67,94 45,52 31,97 23,30 17,51 13,49 10,61 8,49 6,915 71,93 45,30 30,34 21,31 15,54 11,67 8,99 7,07 5,66 4,60

C300/2.5 1 43,36 32,31 24,96 19,85 16,16 13,40 11,29 9,64 8,32 7,262 19,53 14,14 10,70 8,41 6,86 5,76 4,95 4,34 3,86 3,473 13,52 9,83 7,43 5,77 4,59 3,73 3,09 2,60 2,24 1,954 135,34 85,23 57,10 40,10 29,23 21,96 16,92 13,31 10,65 8,665 90,23 56,82 38,06 26,73 19,49 14,64 11,28 8,87 7,10 5,77

C300/3 1 56,98 42,53 32,91 26,20 21,34 17,70 14,92 12,75 11,01 9,612 24,63 17,87 13,55 10,68 8,73 7,34 6,33 5,56 4,96 4,473 16,81 12,23 9,25 7,20 5,74 4,66 3,87 3,27 2,81 2,464 162,68 102,44 68,63 48,20 35,14 26,40 20,33 15,99 12,81 10,415 108,45 68,30 45,75 32,13 23,43 17,60 13,56 10,66 8,54 6,94




C100/1+1 1 2,25 1,65 1,26 1,00 0,81 0,67 0,56 0,48 0,41 0,362 1,67 1,34 1,10 0,92 0,77 0,65 0,56 0,48 0,41 0,363 0,76 0,62 0,53 0,46 0,41 0,36 0,31 0,27 0,24 0,214 2,04 1,28 0,86 0,60 0,44 0,33 0,25 0,20 0,16 0,135 1,36 0,85 0,57 0,40 0,29 0,22 0,17 0,13 0,11 0,09

C100/1.2+1 1 2,54 1,89 1,46 1,16 0,95 0,78 0,66 0,56 0,49 0,432 2,06 1,67 1,38 1,15 0,95 0,78 0,66 0,56 0,49 0,433 0,93 0,76 0,65 0,57 0,51 0,45 0,40 0,35 0,31 0,274 2,38 1,50 1,01 0,71 0,51 0,39 0,30 0,23 0,19 0,155 1,59 1,00 0,67 0,47 0,34 0,26 0,20 0,16 0,13 0,10

C100/1.2+1.2 1 3,16 2,32 1,78 1,40 1,14 0,94 0,79 0,67 0,58 0,512 2,27 1,84 1,52 1,28 1,07 0,91 0,78 0,67 0,58 0,513 1,00 0,83 0,72 0,64 0,57 0,50 0,44 0,39 0,34 0,304 2,45 1,55 1,04 0,73 0,53 0,40 0,31 0,24 0,19 0,165 1,64 1,03 0,69 0,48 0,35 0,27 0,20 0,16 0,13 0,10

C100/1.5+1 1 2,63 1,96 1,51 1,20 0,98 0,81 0,68 0,58 0,50 0,442 2,58 1,96 1,51 1,20 0,98 0,81 0,68 0,58 0,50 0,443 1,14 0,92 0,79 0,69 0,62 0,55 0,49 0,44 0,39 0,354 2,90 1,83 1,22 0,86 0,63 0,47 0,36 0,28 0,23 0,195 1,93 1,22 0,82 0,57 0,42 0,31 0,24 0,19 0,15 0,12

C100/1.5+1.2 1 3,61 2,69 2,07 1,65 1,34 1,11 0,94 0,80 0,69 0,602 2,79 2,27 1,89 1,58 1,33 1,11 0,94 0,80 0,69 0,603 1,22 1,01 0,88 0,78 0,70 0,62 0,56 0,49 0,44 0,384 2,97 1,87 1,25 0,88 0,64 0,48 0,37 0,29 0,23 0,195 1,98 1,25 0,84 0,59 0,43 0,32 0,25 0,19 0,16 0,13

C100/1.5+1.5 1 4,45 3,27 2,50 1,98 1,60 1,32 1,11 0,95 0,82 0,712 3,04 2,49 2,08 1,75 1,48 1,26 1,08 0,93 0,81 0,713 1,31 1,10 0,96 0,86 0,77 0,69 0,61 0,54 0,48 0,424 3,07 1,94 1,30 0,91 0,66 0,50 0,38 0,30 0,24 0,205 2,05 1,29 0,86 0,61 0,44 0,33 0,26 0,20 0,16 0,13

C100/2+1 1 2,71 2,02 1,56 1,24 1,01 0,84 0,71 0,60 0,52 0,462 2,71 2,02 1,56 1,24 1,01 0,84 0,71 0,60 0,52 0,463 1,40 1,11 0,93 0,81 0,71 0,64 0,57 0,51 0,46 0,404 3,74 2,36 1,58 1,11 0,81 0,61 0,47 0,37 0,29 0,245 2,50 1,57 1,05 0,74 0,54 0,40 0,31 0,25 0,20 0,16

C100/2+1.2 1 3,75 2,79 2,16 1,71 1,39 1,16 0,97 0,83 0,72 0,632 3,38 2,77 2,16 1,71 1,39 1,16 0,97 0,83 0,72 0,633 1,49 1,20 1,03 0,90 0,81 0,72 0,65 0,58 0,51 0,454 3,81 2,40 1,61 1,13 0,82 0,62 0,48 0,37 0,30 0,245 2,54 1,60 1,07 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,16



C100/2+1.5 1 5,18 3,84 2,96 2,35 1,91 1,58 1,33 1,14 0,98 0,862 3,64 2,99 2,50 2,10 1,78 1,51 1,30 1,12 0,97 0,853 1,58 1,30 1,12 1,00 0,90 0,80 0,72 0,64 0,56 0,504 3,92 2,47 1,65 1,16 0,85 0,64 0,49 0,39 0,31 0,255 2,61 1,64 1,10 0,77 0,56 0,42 0,33 0,26 0,21 0,17

C100/2+2 1 5,97 4,39 3,36 2,65 2,15 1,78 1,49 1,27 1,10 0,962 3,92 3,21 2,69 2,27 1,93 1,65 1,41 1,22 1,06 0,933 1,66 1,38 1,21 1,08 0,97 0,87 0,77 0,69 0,61 0,544 4,09 2,58 1,73 1,21 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,265 2,73 1,72 1,15 0,81 0,59 0,44 0,34 0,27 0,21 0,17

C120/1+1 1 2,74 2,01 1,54 1,22 0,99 0,81 0,68 0,58 0,50 0,442 1,88 1,48 1,22 1,02 0,86 0,73 0,63 0,54 0,47 0,413 0,85 0,67 0,56 0,48 0,42 0,37 0,32 0,29 0,25 0,224 3,11 1,96 1,31 0,92 0,67 0,50 0,39 0,31 0,24 0,205 2,07 1,30 0,87 0,61 0,45 0,34 0,26 0,20 0,16 0,13

C120/1.2+1 1 3,03 2,27 1,76 1,40 1,14 0,95 0,80 0,68 0,59 0,522 2,33 1,86 1,54 1,29 1,09 0,93 0,79 0,68 0,59 0,523 1,06 0,83 0,69 0,59 0,52 0,46 0,41 0,36 0,32 0,284 3,64 2,29 1,54 1,08 0,79 0,59 0,46 0,36 0,29 0,235 2,43 1,53 1,02 0,72 0,52 0,39 0,30 0,24 0,19 0,16

C120/1.2+1.2 1 3,87 2,84 2,17 1,72 1,39 1,15 0,97 0,82 0,71 0,622 2,56 2,05 1,70 1,43 1,21 1,04 0,89 0,77 0,67 0,593 1,13 0,90 0,76 0,67 0,59 0,52 0,46 0,41 0,36 0,324 3,75 2,36 1,58 1,11 0,81 0,61 0,47 0,37 0,30 0,245 2,50 1,57 1,05 0,74 0,54 0,41 0,31 0,25 0,20 0,16

C120/1.5+1 1 3,12 2,34 1,81 1,45 1,18 0,98 0,83 0,71 0,61 0,532 2,97 2,39 1,81 1,45 1,18 0,98 0,83 0,71 0,61 0,533 1,34 1,04 0,85 0,73 0,64 0,57 0,51 0,46 0,41 0,364 4,44 2,79 1,87 1,31 0,96 0,72 0,55 0,44 0,35 0,285 2,96 1,86 1,25 0,88 0,64 0,48 0,37 0,29 0,23 0,19

C120/1.5+1.2 1 4,32 3,23 2,50 2,00 1,63 1,35 1,14 0,97 0,84 0,732 3,20 2,58 2,15 1,81 1,54 1,31 1,13 0,97 0,84 0,733 1,42 1,12 0,94 0,82 0,73 0,65 0,58 0,52 0,46 0,414 4,55 2,86 1,92 1,35 0,98 0,74 0,57 0,45 0,36 0,295 3,03 1,91 1,28 0,90 0,65 0,49 0,38 0,30 0,24 0,19

C120/1.5+1.5 1 5,58 4,10 3,14 2,48 2,01 1,66 1,40 1,19 1,03 0,892 3,53 2,85 2,38 2,02 1,72 1,47 1,27 1,10 0,96 0,843 1,51 1,22 1,04 0,91 0,82 0,73 0,65 0,58 0,52 0,464 4,71 2,96 1,99 1,39 1,02 0,76 0,59 0,46 0,37 0,305 3,14 1,98 1,32 0,93 0,68 0,51 0,39 0,31 0,25 0,20

C120/2+1 1 3,22 2,42 1,88 1,50 1,22 1,01 0,86 0,73 0,63 0,552 3,22 2,42 1,88 1,50 1,22 1,01 0,86 0,73 0,63 0,553 1,72 1,30 1,05 0,89 0,77 0,68 0,61 0,54 0,48 0,434 5,75 3,62 2,42 1,70 1,24 0,93 0,72 0,57 0,45 0,375 3,83 2,41 1,62 1,14 0,83 0,62 0,48 0,38 0,30 0,25



C120/2+1.2 1 4,48 3,36 2,60 2,08 1,69 1,41 1,19 1,01 0,88 0,762 3,98 3,22 2,60 2,08 1,69 1,41 1,19 1,01 0,88 0,763 1,81 1,40 1,15 0,99 0,87 0,77 0,69 0,62 0,55 0,494 5,86 3,69 2,47 1,73 1,26 0,95 0,73 0,58 0,46 0,375 3,90 2,46 1,65 1,16 0,84 0,63 0,49 0,38 0,31 0,25

C120/2+2 1 7,65 5,62 4,30 3,40 2,75 2,28 1,91 1,63 1,41 1,222 4,71 3,80 3,17 2,69 2,29 1,97 1,70 1,47 1,29 1,133 2,00 1,60 1,35 1,19 1,06 0,95 0,85 0,75 0,67 0,604 6,28 3,96 2,65 1,86 1,36 1,02 0,79 0,62 0,49 0,405 4,19 2,64 1,77 1,24 0,90 0,68 0,52 0,41 0,33 0,27

C120/2.5+1 1 3,28 2,46 1,91 1,53 1,25 1,04 0,88 0,75 0,65 0,562 3,28 2,46 1,91 1,53 1,25 1,04 0,88 0,75 0,65 0,563 2,05 1,53 1,21 1,01 0,87 0,76 0,68 0,60 0,54 0,484 7,04 4,43 2,97 2,08 1,52 1,14 0,88 0,69 0,55 0,455 4,69 2,95 1,98 1,39 1,01 0,76 0,59 0,46 0,37 0,30

C120/2.5+1.2 1 4,59 3,44 2,67 2,13 1,74 1,44 1,22 1,04 0,90 0,782 4,59 3,44 2,67 2,13 1,74 1,44 1,22 1,04 0,90 0,783 2,15 1,63 1,32 1,12 0,98 0,87 0,77 0,69 0,62 0,554 7,14 4,50 3,01 2,12 1,54 1,16 0,89 0,70 0,56 0,465 4,76 3,00 2,01 1,41 1,03 0,77 0,60 0,47 0,37 0,30

C120/2.5+1.5 1 6,55 4,89 3,78 3,01 2,45 2,04 1,72 1,47 1,27 1,102 4,94 3,99 3,34 2,83 2,41 2,04 1,72 1,47 1,27 1,103 2,26 1,75 1,44 1,24 1,09 0,97 0,87 0,77 0,69 0,614 7,30 4,60 3,08 2,16 1,58 1,18 0,91 0,72 0,57 0,475 4,87 3,07 2,05 1,44 1,05 0,79 0,61 0,48 0,38 0,31

C120/2.5+2 1 8,85 6,56 5,06 4,01 3,26 2,70 2,27 1,94 1,67 1,462 5,33 4,29 3,59 3,04 2,60 2,24 1,93 1,68 1,46 1,283 2,35 1,85 1,54 1,34 1,18 1,06 0,94 0,84 0,75 0,674 7,57 4,77 3,19 2,24 1,63 1,23 0,95 0,74 0,60 0,485 5,05 3,18 2,13 1,49 1,09 0,82 0,63 0,50 0,40 0,32

C120/2.5+2.5 1 9,56 7,02 5,38 4,25 3,44 2,84 2,39 2,04 1,76 1,532 5,66 4,54 3,79 3,22 2,75 2,37 2,05 1,78 1,56 1,373 2,41 1,90 1,59 1,38 1,23 1,10 0,98 0,88 0,78 0,694 7,83 4,93 3,30 2,32 1,69 1,27 0,98 0,77 0,62 0,505 5,22 3,29 2,20 1,55 1,13 0,85 0,65 0,51 0,41 0,33

C150/1+1 1 3,47 2,55 1,95 1,54 1,25 1,03 0,87 0,74 0,64 0,552 2,18 1,67 1,35 1,12 0,95 0,81 0,70 0,60 0,53 0,463 1,01 0,75 0,60 0,50 0,43 0,37 0,33 0,29 0,26 0,234 5,24 3,30 2,21 1,55 1,13 0,85 0,66 0,52 0,41 0,345 3,50 2,20 1,47 1,04 0,76 0,57 0,44 0,34 0,28 0,22

C150/1.2+1 1 3,68 2,78 2,17 1,74 1,42 1,18 1,00 0,86 0,74 0,652 2,72 2,12 1,72 1,44 1,22 1,05 0,90 0,78 0,68 0,603 1,26 0,94 0,75 0,62 0,53 0,47 0,41 0,36 0,32 0,294 6,15 3,87 2,60 1,82 1,33 1,00 0,77 0,60 0,48 0,395 4,10 2,58 1,73 1,22 0,89 0,67 0,51 0,40 0,32 0,26



C150/1.2+1.2 1 4,92 3,62 2,77 2,19 1,77 1,46 1,23 1,05 0,90 0,792 2,78 2,11 1,69 1,41 1,19 1,03 0,89 0,78 0,68 0,603 1,22 0,88 0,68 0,55 0,46 0,40 0,35 0,31 0,27 0,244 6,34 3,99 2,67 1,88 1,37 1,03 0,79 0,62 0,50 0,415 4,22 2,66 1,78 1,25 0,91 0,69 0,53 0,42 0,33 0,27

C150/1.5+1 1 3,79 2,87 2,24 1,80 1,47 1,22 1,03 0,89 0,77 0,672 3,48 2,75 2,24 1,80 1,47 1,22 1,03 0,89 0,77 0,673 1,62 1,20 0,94 0,78 0,67 0,58 0,52 0,46 0,41 0,374 7,51 4,73 3,17 2,22 1,62 1,22 0,94 0,74 0,59 0,485 5,00 3,15 2,11 1,48 1,08 0,81 0,63 0,49 0,39 0,32

C150/1.5+1.2 1 5,29 3,99 3,11 2,49 2,04 1,70 1,43 1,23 1,06 0,932 3,76 2,96 2,44 2,05 1,75 1,51 1,30 1,13 0,99 0,873 1,70 1,28 1,03 0,87 0,75 0,67 0,59 0,53 0,47 0,424 7,69 4,84 3,24 2,28 1,66 1,25 0,96 0,76 0,61 0,495 5,13 3,23 2,16 1,52 1,11 0,83 0,64 0,50 0,40 0,33

C150/1.5+1.5 1 7,16 5,26 4,03 3,18 2,58 2,13 1,79 1,53 1,32 1,152 4,17 3,27 2,69 2,27 1,94 1,68 1,45 1,27 1,11 0,983 1,79 1,38 1,13 0,96 0,85 0,75 0,67 0,60 0,54 0,484 7,97 5,02 3,36 2,36 1,72 1,29 1,00 0,78 0,63 0,515 5,31 3,34 2,24 1,57 1,15 0,86 0,66 0,52 0,42 0,34

C150/2+1 1 3,90 2,96 2,31 1,86 1,52 1,27 1,07 0,92 0,79 0,692 3,90 2,96 2,31 1,86 1,52 1,27 1,07 0,92 0,79 0,693 2,17 1,57 1,21 0,99 0,84 0,72 0,64 0,57 0,51 0,464 9,75 6,14 4,11 2,89 2,11 1,58 1,22 0,96 0,77 0,625 6,50 4,09 2,74 1,93 1,40 1,06 0,81 0,64 0,51 0,42

C150/2+1.2 1 5,47 4,14 3,23 2,59 2,12 1,76 1,49 1,28 1,10 0,972 4,81 3,81 3,15 2,59 2,12 1,76 1,49 1,28 1,10 0,973 2,25 1,67 1,32 1,09 0,94 0,82 0,73 0,65 0,59 0,534 9,94 6,26 4,19 2,94 2,15 1,61 1,24 0,98 0,78 0,645 6,62 4,17 2,79 1,96 1,43 1,07 0,83 0,65 0,52 0,42

C150/2+2 1 10,40 7,64 5,85 4,62 3,74 3,09 2,60 2,22 1,91 1,662 5,78 4,54 3,74 3,17 2,72 2,35 2,05 1,79 1,57 1,383 2,46 1,88 1,53 1,31 1,14 1,02 0,91 0,82 0,73 0,664 10,67 6,72 4,50 3,16 2,30 1,73 1,33 1,05 0,84 0,685 7,11 4,48 3,00 2,11 1,54 1,15 0,89 0,70 0,56 0,46

C150/2.5+1 1 3,97 3,01 2,36 1,89 1,55 1,29 1,09 0,94 0,81 0,712 3,97 3,01 2,36 1,89 1,55 1,29 1,09 0,94 0,81 0,713 2,66 1,90 1,45 1,16 0,97 0,83 0,73 0,64 0,57 0,524 11,98 7,54 5,05 3,55 2,59 1,94 1,50 1,18 0,94 0,775 7,98 5,03 3,37 2,37 1,72 1,30 1,00 0,78 0,63 0,51

C150/2.5+1.2 1 5,59 4,23 3,31 2,65 2,17 1,81 1,53 1,31 1,13 0,992 5,59 4,23 3,31 2,65 2,17 1,81 1,53 1,31 1,13 0,993 2,75 2,00 1,56 1,27 1,08 0,94 0,83 0,74 0,66 0,594 12,16 7,66 5,13 3,60 2,63 1,97 1,52 1,20 0,96 0,785 8,10 5,10 3,42 2,40 1,75 1,32 1,01 0,80 0,64 0,52



C150/2.5+1.5 1 8,10 6,10 4,75 3,80 3,10 2,58 2,18 1,86 1,61 1,412 6,06 4,78 3,94 3,34 2,86 2,47 2,14 1,86 1,61 1,413 2,86 2,12 1,68 1,39 1,20 1,05 0,93 0,84 0,75 0,674 12,43 7,83 5,24 3,68 2,68 2,02 1,55 1,22 0,98 0,805 8,29 5,22 3,50 2,46 1,79 1,34 1,04 0,81 0,65 0,53

C150/2.5+2 1 11,72 8,75 6,77 5,39 4,39 3,64 3,07 2,62 2,26 1,972 6,63 5,20 4,28 3,62 3,11 2,69 2,34 2,04 1,79 1,583 2,97 2,23 1,79 1,50 1,30 1,15 1,03 0,92 0,83 0,744 12,89 8,11 5,44 3,82 2,78 2,09 1,61 1,27 1,01 0,825 8,59 5,41 3,62 2,55 1,86 1,39 1,07 0,84 0,68 0,55

C150/2.5+2.5 1 13,11 9,64 7,38 5,83 4,72 3,90 3,28 2,79 2,41 2,102 7,10 5,53 4,54 3,83 3,29 2,85 2,48 2,17 1,90 1,683 3,04 2,29 1,85 1,56 1,36 1,20 1,07 0,96 0,86 0,774 13,34 8,40 5,63 3,95 2,88 2,16 1,67 1,31 1,05 0,855 8,89 5,60 3,75 2,63 1,92 1,44 1,11 0,87 0,70 0,57

C200/1.2+1.2 1 6,55 5,00 3,83 3,02 2,45 2,02 1,70 1,45 1,25 1,092 4,56 3,31 2,54 2,04 1,70 1,45 1,26 1,10 0,98 0,873 2,23 1,61 1,22 0,96 0,79 0,67 0,58 0,51 0,45 0,414 16,56 10,43 6,99 4,91 3,58 2,69 2,07 1,63 1,30 1,065 11,04 6,95 4,66 3,27 2,39 1,79 1,38 1,09 0,87 0,71

C200/1.5+1.2 1 6,73 5,17 4,08 3,30 2,72 2,27 1,93 1,66 1,44 1,262 5,73 4,24 3,32 2,72 2,29 1,97 1,73 1,53 1,36 1,213 2,99 2,15 1,62 1,27 1,04 0,87 0,75 0,66 0,59 0,534 20,12 12,67 8,49 5,96 4,35 3,27 2,52 1,98 1,58 1,295 13,41 8,45 5,66 3,97 2,90 2,18 1,68 1,32 1,06 0,86

C200/1.5+1.5 1 10,15 7,66 5,86 4,63 3,75 3,10 2,61 2,22 1,91 1,672 6,51 4,80 3,75 3,06 2,58 2,22 1,95 1,72 1,54 1,383 3,07 2,24 1,72 1,38 1,15 0,99 0,87 0,78 0,71 0,654 20,84 13,13 8,79 6,18 4,50 3,38 2,61 2,05 1,64 1,335 13,90 8,75 5,86 4,12 3,00 2,26 1,74 1,37 1,09 0,89

C200/2+1.2 1 6,92 5,33 4,22 3,41 2,82 2,36 2,00 1,72 1,49 1,312 6,92 5,33 4,22 3,41 2,82 2,36 2,00 1,72 1,49 1,313 4,22 3,03 2,27 1,77 1,43 1,19 1,02 0,89 0,80 0,724 25,78 16,24 10,88 7,64 5,57 4,18 3,22 2,53 2,03 1,655 17,19 10,82 7,25 5,09 3,71 2,79 2,15 1,69 1,35 1,10

C200/2+1.5 1 10,50 8,05 6,35 5,12 4,22 3,53 2,99 2,57 2,23 1,952 8,45 6,34 5,03 4,17 3,56 3,10 2,73 2,43 2,18 1,953 4,31 3,13 2,38 1,90 1,57 1,34 1,17 1,04 0,94 0,864 26,50 16,69 11,18 7,85 5,72 4,30 3,31 2,61 2,09 1,705 17,67 11,13 7,45 5,24 3,82 2,87 2,21 1,74 1,39 1,13

C200/2+2 1 16,98 12,47 9,55 7,54 6,11 5,05 4,24 3,62 3,12 2,722 9,74 7,27 5,75 4,75 4,05 3,53 3,12 2,78 2,49 2,253 4,44 3,27 2,54 2,06 1,74 1,52 1,35 1,23 1,12 1,044 27,65 17,41 11,67 8,19 5,97 4,49 3,46 2,72 2,18 1,775 18,44 11,61 7,78 5,46 3,98 2,99 2,30 1,81 1,45 1,18



C200/2.5+1.2 1 7,05 5,44 4,31 3,49 2,88 2,42 2,05 1,77 1,53 1,342 7,05 5,44 4,31 3,49 2,88 2,42 2,05 1,77 1,53 1,343 5,53 3,97 2,96 2,30 1,84 1,53 1,30 1,13 1,00 0,904 31,89 20,08 13,46 9,45 6,89 5,18 3,99 3,14 2,51 2,045 21,26 13,39 8,97 6,30 4,59 3,45 2,66 2,09 1,67 1,36

C200/2.5+1.5 1 10,74 8,25 6,52 5,27 4,34 3,63 3,08 2,65 2,30 2,012 10,57 7,99 6,39 5,27 4,34 3,63 3,08 2,65 2,30 2,013 5,62 4,07 3,09 2,44 2,00 1,69 1,47 1,31 1,18 1,084 32,61 20,54 13,76 9,66 7,04 5,29 4,08 3,21 2,57 2,095 21,74 13,69 9,17 6,44 4,70 3,53 2,72 2,14 1,71 1,39

C200/2.5+2 1 17,52 13,34 10,47 8,42 6,91 5,77 4,89 4,19 3,63 3,172 11,86 8,92 7,10 5,91 5,06 4,43 3,93 3,51 3,16 2,853 5,76 4,22 3,26 2,63 2,20 1,90 1,69 1,53 1,40 1,294 33,76 21,26 14,24 10,00 7,29 5,48 4,22 3,32 2,66 2,165 22,51 14,17 9,50 6,67 4,86 3,65 2,81 2,21 1,77 1,44

C200/2.5+2.5 1 24,67 18,13 13,88 10,96 8,88 7,34 6,17 5,26 4,53 3,952 13,23 9,91 7,87 6,52 5,59 4,89 4,34 3,89 3,50 3,173 5,88 4,34 3,37 2,75 2,33 2,03 1,82 1,66 1,53 1,424 35,00 22,04 14,77 10,37 7,56 5,68 4,38 3,44 2,76 2,245 23,33 14,69 9,84 6,91 5,04 3,79 2,92 2,29 1,84 1,49

C250/1.5+1.5 1 9,46 7,61 6,25 5,21 4,41 3,77 3,25 2,84 2,47 2,162 8,53 6,01 4,42 3,39 2,72 2,26 1,92 1,66 1,46 1,303 4,08 2,91 2,14 1,64 1,29 1,05 0,88 0,75 0,65 0,584 35,65 22,45 15,04 10,56 7,70 5,79 4,46 3,50 2,81 2,285 23,77 14,97 10,03 7,04 5,13 3,86 2,97 2,34 1,87 1,52

C250/2+1.5 1 12,37 9,65 7,71 6,29 5,22 4,40 3,75 3,23 2,81 2,472 11,32 8,23 6,34 5,11 4,27 3,66 3,19 2,82 2,52 2,263 5,90 4,23 3,15 2,44 1,95 1,61 1,37 1,19 1,05 0,944 45,80 28,84 19,32 13,57 9,89 7,43 5,72 4,50 3,60 2,935 30,53 19,23 12,88 9,05 6,59 4,95 3,82 3,00 2,40 1,95

C250/2+2 1 20,88 16,15 12,83 10,14 8,22 6,79 5,71 4,86 4,19 3,652 13,20 9,57 7,33 5,89 4,90 4,19 3,66 3,23 2,89 2,603 6,04 4,37 3,31 2,61 2,13 1,80 1,56 1,38 1,24 1,124 47,86 30,14 20,19 14,18 10,34 7,77 5,98 4,71 3,77 3,065 31,90 20,09 13,46 9,45 6,89 5,18 3,99 3,14 2,51 2,04

C250/2.5+1.5 1 12,60 9,85 7,89 6,45 5,36 4,51 3,85 3,32 2,89 2,542 12,60 9,85 7,89 6,45 5,36 4,51 3,85 3,32 2,89 2,543 7,63 5,47 4,07 3,13 2,49 2,05 1,73 1,49 1,31 1,174 55,90 35,20 23,58 16,56 12,07 9,07 6,99 5,50 4,40 3,585 37,27 23,47 15,72 11,04 8,05 6,05 4,66 3,66 2,93 2,39

C250/2.5+2 1 21,38 16,59 13,21 10,74 8,88 7,46 6,35 5,47 4,76 4,172 15,84 11,56 8,94 7,24 6,07 5,22 4,58 4,07 3,65 3,293 7,79 5,62 4,23 3,32 2,69 2,26 1,94 1,71 1,52 1,384 57,96 36,50 24,45 17,17 12,52 9,41 7,25 5,70 4,56 3,715 38,64 24,33 16,30 11,45 8,35 6,27 4,83 3,80 3,04 2,47



C250/2.5+2.5 1 30,74 23,62 18,21 14,39 11,66 9,63 8,09 6,90 5,95 5,182 17,66 12,85 9,89 7,98 6,67 5,73 5,02 4,46 4,00 3,613 7,93 5,75 4,36 3,45 2,83 2,39 2,08 1,84 1,66 1,524 60,01 37,79 25,32 17,78 12,96 9,74 7,50 5,90 4,72 3,845 40,01 25,19 16,88 11,85 8,64 6,49 5,00 3,93 3,15 2,56

C300/1.5+1.5 1 13,45 10,62 8,57 7,05 5,88 4,93 4,14 3,53 3,04 2,652 11,70 8,36 6,18 4,68 3,63 2,89 2,36 1,99 1,70 1,493 5,74 4,13 3,08 2,35 1,84 1,46 1,18 0,98 0,83 0,714 62,64 39,45 26,43 18,56 13,53 10,17 7,83 6,16 4,93 4,015 41,76 26,30 17,62 12,37 9,02 6,78 5,22 4,11 3,29 2,67

C300/2+1.5 1 13,78 10,92 8,84 7,29 6,10 5,17 4,43 3,84 3,36 2,962 15,52 11,20 8,43 6,60 5,36 4,48 3,83 3,34 2,95 2,643 8,39 6,07 4,55 3,50 2,76 2,22 1,83 1,54 1,32 1,154 80,49 50,69 33,96 23,85 17,39 13,06 10,06 7,91 6,34 5,155 53,66 33,79 22,64 15,90 11,59 8,71 6,71 5,28 4,22 3,43

C300/2+2 1 23,88 18,80 15,14 12,42 10,36 8,59 7,22 6,15 5,30 4,622 18,27 13,18 9,91 7,73 6,25 5,21 4,45 3,87 3,42 3,063 8,56 6,21 4,68 3,64 2,92 2,40 2,02 1,73 1,52 1,354 84,12 52,97 35,49 24,92 18,17 13,65 10,51 8,27 6,62 5,385 56,08 35,32 23,66 16,62 12,11 9,10 7,01 5,51 4,41 3,59

C300/2.5+1.5 1 13,99 11,11 9,01 7,44 6,24 5,30 4,55 3,94 3,45 3,042 13,99 11,11 9,01 7,44 6,24 5,30 4,55 3,94 3,45 3,043 11,05 8,00 6,00 4,63 3,64 2,93 2,41 2,02 1,72 1,504 98,28 61,89 41,46 29,12 21,23 15,95 12,29 9,66 7,74 6,295 65,52 41,26 27,64 19,41 14,15 10,63 8,19 6,44 5,16 4,19

C300/2.5+2 1 24,35 19,22 15,52 12,76 10,66 9,02 7,72 6,68 5,83 5,132 22,20 16,09 12,19 9,61 7,86 6,62 5,70 5,00 4,45 4,003 11,24 8,16 6,15 4,78 3,81 3,12 2,61 2,24 1,95 1,734 101,91 64,18 42,99 30,20 22,01 16,54 12,74 10,02 8,02 6,525 67,94 42,78 28,66 20,13 14,67 11,03 8,49 6,68 5,35 4,35

C300/2.5+2.5 1 36,52 28,61 22,96 18,78 15,45 12,77 10,73 9,14 7,88 6,872 25,05 18,14 13,72 10,79 8,80 7,39 6,35 5,56 4,95 4,453 11,41 8,30 6,29 4,92 3,96 3,27 2,78 2,40 2,12 1,904 105,52 66,45 44,52 31,26 22,79 17,12 13,19 10,37 8,31 6,755 70,35 44,30 29,68 20,84 15,19 11,42 8,79 6,92 5,54 4,50


SISTEM STATIC NR. 1 - PROFILE Z


Z100/1 1 1,36 1,00 0,77 0,61 0,49 0,41 0,34 0,29 0,25 0,222 1,36 1,00 0,77 0,61 0,49 0,41 0,34 0,29 0,25 0,223 0,89 0,65 0,50 0,39 0,31 0,25 0,20 0,17 0,14 0,124 0,98 0,62 0,42 0,29 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,065 0,66 0,41 0,28 0,19 0,14 0,11 0,08 0,06 0,05 0,04

Z100/1.2 1 1,92 1,41 1,08 0,85 0,69 0,57 0,48 0,41 0,35 0,312 1,92 1,41 1,08 0,85 0,69 0,57 0,48 0,41 0,35 0,313 1,26 0,93 0,71 0,55 0,44 0,36 0,29 0,25 0,21 0,184 1,19 0,75 0,50 0,35 0,26 0,19 0,15 0,12 0,09 0,085 0,79 0,50 0,33 0,23 0,17 0,13 0,10 0,08 0,06 0,05

Z100/1.5 1 2,70 1,98 1,52 1,20 0,97 0,80 0,67 0,57 0,50 0,432 2,70 1,98 1,52 1,20 0,97 0,80 0,67 0,57 0,50 0,433 1,75 1,30 0,99 0,77 0,61 0,50 0,41 0,34 0,29 0,254 1,49 0,94 0,63 0,44 0,32 0,24 0,19 0,15 0,12 0,105 0,99 0,62 0,42 0,29 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,06

Z100/2 1 3,69 2,71 2,08 1,64 1,33 1,10 0,92 0,79 0,68 0,592 3,69 2,71 2,08 1,64 1,33 1,10 0,92 0,79 0,68 0,593 2,31 1,71 1,30 1,01 0,81 0,65 0,54 0,45 0,38 0,334 1,98 1,25 0,83 0,59 0,43 0,32 0,25 0,19 0,16 0,135 1,32 0,83 0,56 0,39 0,28 0,21 0,16 0,13 0,10 0,08

Z120/1 1 1,66 1,22 0,93 0,74 0,60 0,49 0,41 0,35 0,30 0,272 1,66 1,22 0,93 0,74 0,60 0,49 0,41 0,35 0,30 0,273 0,97 0,71 0,54 0,42 0,33 0,27 0,22 0,18 0,16 0,134 1,50 0,95 0,63 0,45 0,32 0,24 0,19 0,15 0,12 0,105 1,00 0,63 0,42 0,30 0,22 0,16 0,13 0,10 0,08 0,06

Z120/1.2 1 2,34 1,72 1,32 1,04 0,84 0,70 0,59 0,50 0,43 0,382 2,34 1,72 1,32 1,04 0,84 0,70 0,59 0,50 0,43 0,383 1,38 1,02 0,77 0,60 0,48 0,39 0,32 0,27 0,23 0,194 1,81 1,14 0,77 0,54 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,125 1,21 0,76 0,51 0,36 0,26 0,20 0,15 0,12 0,10 0,08

Z120/1.5 1 3,38 2,49 1,90 1,50 1,22 1,01 0,85 0,72 0,62 0,542 3,38 2,49 1,90 1,50 1,22 1,01 0,85 0,72 0,62 0,543 1,97 1,46 1,11 0,87 0,69 0,56 0,46 0,39 0,33 0,284 2,28 1,43 0,96 0,67 0,49 0,37 0,28 0,22 0,18 0,155 1,52 0,96 0,64 0,45 0,33 0,25 0,19 0,15 0,12 0,10

Z120/2 1 4,64 3,41 2,61 2,06 1,67 1,38 1,16 0,99 0,85 0,742 4,64 3,41 2,61 2,06 1,67 1,38 1,16 0,99 0,85 0,743 2,60 1,92 1,47 1,14 0,91 0,74 0,61 0,51 0,43 0,374 3,04 1,91 1,28 0,90 0,66 0,49 0,38 0,30 0,24 0,195 2,03 1,28 0,85 0,60 0,44 0,33 0,25 0,20 0,16 0,13

151PROFILE Z.PROFILE Z


Z120/2.5 1 5,80 4,26 3,26 2,58 2,09 1,72 1,45 1,23 1,06 0,932 5,80 4,26 3,26 2,58 2,09 1,72 1,45 1,23 1,06 0,933 3,09 2,28 1,74 1,36 1,08 0,87 0,72 0,60 0,51 0,434 3,79 2,38 1,60 1,12 0,82 0,61 0,47 0,37 0,30 0,245 2,52 1,59 1,06 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,16

Z150/1 1 2,10 1,54 1,18 0,93 0,76 0,63 0,53 0,45 0,39 0,342 2,10 1,54 1,18 0,93 0,76 0,63 0,53 0,45 0,39 0,343 1,04 0,76 0,57 0,45 0,35 0,29 0,24 0,20 0,17 0,144 2,54 1,60 1,07 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,165 1,69 1,06 0,71 0,50 0,37 0,27 0,21 0,17 0,13 0,11

Z150/1.2 1 2,98 2,19 1,68 1,33 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,482 2,98 2,19 1,68 1,33 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,483 1,35 1,01 0,78 0,62 0,49 0,40 0,33 0,28 0,24 0,204 3,06 1,93 1,29 0,91 0,66 0,50 0,38 0,30 0,24 0,205 2,04 1,29 0,86 0,61 0,44 0,33 0,26 0,20 0,16 0,13

Z150/1.5 1 4,34 3,19 2,44 1,93 1,56 1,29 1,09 0,92 0,80 0,692 4,34 3,19 2,44 1,93 1,56 1,29 1,09 0,92 0,80 0,693 2,14 1,59 1,21 0,95 0,76 0,62 0,51 0,42 0,36 0,314 3,85 2,43 1,63 1,14 0,83 0,63 0,48 0,38 0,30 0,255 2,57 1,62 1,08 0,76 0,55 0,42 0,32 0,25 0,20 0,16

Z150/2 1 6,31 4,63 3,55 2,80 2,27 1,88 1,58 1,34 1,16 1,012 6,31 4,63 3,55 2,80 2,27 1,88 1,58 1,34 1,16 1,013 2,99 2,21 1,69 1,33 1,06 0,86 0,71 0,59 0,50 0,434 5,16 3,25 2,18 1,53 1,11 0,84 0,64 0,51 0,41 0,335 3,44 2,17 1,45 1,02 0,74 0,56 0,43 0,34 0,27 0,22

Z150/2.5 1 7,95 5,84 4,47 3,53 2,86 2,37 1,99 1,69 1,46 1,272 7,95 5,84 4,47 3,53 2,86 2,37 1,99 1,69 1,46 1,273 3,59 2,64 2,02 1,58 1,26 1,02 0,84 0,70 0,59 0,514 6,45 4,06 2,72 1,91 1,39 1,05 0,81 0,63 0,51 0,415 4,30 2,71 1,81 1,27 0,93 0,70 0,54 0,42 0,34 0,28

Z200/1.2 1 4,12 3,03 2,32 1,83 1,48 1,23 1,03 0,88 0,76 0,662 4,12 3,03 2,32 1,83 1,48 1,23 1,03 0,88 0,76 0,663 2,35 1,66 1,24 0,97 0,78 0,64 0,53 0,45 0,38 0,334 8,01 5,05 3,38 2,37 1,73 1,30 1,00 0,79 0,63 0,515 5,34 3,36 2,25 1,58 1,15 0,87 0,67 0,53 0,42 0,34

Z200/1.5 1 6,32 4,64 3,55 2,81 2,27 1,88 1,58 1,35 1,16 1,012 6,32 4,64 3,55 2,81 2,27 1,88 1,58 1,35 1,16 1,013 3,56 2,57 1,96 1,55 1,26 1,04 0,87 0,73 0,62 0,544 10,08 6,35 4,25 2,99 2,18 1,64 1,26 0,99 0,79 0,655 6,72 4,23 2,84 1,99 1,45 1,09 0,84 0,66 0,53 0,43

Z200/2 1 10,29 7,56 5,79 4,57 3,70 3,06 2,57 2,19 1,89 1,652 10,29 7,56 5,79 4,57 3,70 3,06 2,57 2,19 1,89 1,653 5,69 4,16 3,21 2,56 2,09 1,73 1,45 1,23 1,05 0,904 13,37 8,42 5,64 3,96 2,89 2,17 1,67 1,31 1,05 0,865 8,92 5,62 3,76 2,64 1,93 1,45 1,11 0,88 0,70 0,57



Z200/2.5 1 14,96 10,99 8,41 6,65 5,38 4,45 3,74 3,19 2,75 2,392 14,96 10,99 8,41 6,65 5,38 4,45 3,74 3,19 2,75 2,393 7,94 5,83 4,52 3,62 2,97 2,47 2,07 1,76 1,50 1,304 16,93 10,66 7,14 5,02 3,66 2,75 2,12 1,66 1,33 1,085 11,29 7,11 4,76 3,34 2,44 1,83 1,41 1,11 0,89 0,72

Z250/1.5 1 8,17 6,00 4,59 3,63 2,94 2,43 2,04 1,74 1,50 1,312 8,17 6,00 4,59 3,63 2,94 2,43 2,04 1,74 1,50 1,313 4,31 2,98 2,19 1,70 1,36 1,12 0,93 0,79 0,67 0,584 17,24 10,86 7,27 5,11 3,72 2,80 2,16 1,70 1,36 1,105 11,49 7,24 4,85 3,41 2,48 1,87 1,44 1,13 0,90 0,74

Z250/2 1 13,84 10,16 7,78 6,15 4,98 4,12 3,46 2,95 2,54 2,212 13,84 10,16 7,78 6,15 4,98 4,12 3,46 2,95 2,54 2,213 6,99 4,92 3,70 2,90 2,35 1,95 1,63 1,38 1,19 1,024 23,15 14,58 9,76 6,86 5,00 3,76 2,89 2,28 1,82 1,485 15,43 9,72 6,51 4,57 3,33 2,50 1,93 1,52 1,21 0,99

Z250/2.5 1 19,63 14,42 11,04 8,72 7,07 5,84 4,91 4,18 3,61 3,142 19,63 14,42 11,04 8,72 7,07 5,84 4,91 4,18 3,61 3,143 9,59 6,79 5,11 4,03 3,28 2,72 2,29 1,94 1,67 1,444 29,02 18,28 12,24 8,60 6,27 4,71 3,63 2,85 2,28 1,865 19,35 12,19 8,16 5,73 4,18 3,14 2,42 1,90 1,52 1,24

Z250/3 1 25,11 18,45 14,13 11,16 9,04 7,47 6,28 5,35 4,61 4,022 25,11 18,45 14,13 11,16 9,04 7,47 6,28 5,35 4,61 4,023 12,01 8,46 6,36 5,00 4,06 3,37 2,84 2,41 2,07 1,794 34,87 21,96 14,71 10,33 7,53 5,66 4,36 3,43 2,75 2,235 23,25 14,64 9,81 6,89 5,02 3,77 2,91 2,29 1,83 1,49

Z300/1.5 1 10,04 7,38 5,65 4,46 3,61 2,99 2,51 2,14 1,84 1,612 10,04 7,38 5,65 4,46 3,61 2,99 2,51 2,14 1,84 1,613 6,05 4,16 2,98 2,22 1,73 1,39 1,15 0,96 0,82 0,714 30,30 19,08 12,78 8,98 6,54 4,92 3,79 2,98 2,38 1,945 20,20 12,72 8,52 5,98 4,36 3,28 2,52 1,99 1,59 1,29

Z300/2 1 17,50 12,86 9,84 7,78 6,30 5,21 4,37 3,73 3,21 2,802 17,50 12,86 9,84 7,78 6,30 5,21 4,37 3,73 3,21 2,803 9,95 6,95 5,08 3,88 3,08 2,52 2,11 1,79 1,54 1,334 40,68 25,62 17,16 12,05 8,79 6,60 5,09 4,00 3,20 2,605 27,12 17,08 11,44 8,04 5,86 4,40 3,39 2,67 2,14 1,74

Z300/2.5 1 26,01 19,11 14,63 11,56 9,36 7,74 6,50 5,54 4,78 4,162 26,01 19,11 14,63 11,56 9,36 7,74 6,50 5,54 4,78 4,163 14,15 9,95 7,34 5,67 4,54 3,75 3,15 2,69 2,32 2,024 51,03 32,14 21,53 15,12 11,02 8,28 6,38 5,02 4,02 3,275 34,02 21,43 14,35 10,08 7,35 5,52 4,25 3,35 2,68 2,18

Z300/3 1 34,47 25,32 19,39 15,32 12,41 10,26 8,62 7,34 6,33 5,522 34,47 25,32 19,39 15,32 12,41 10,26 8,62 7,34 6,33 5,523 18,22 12,85 9,50 7,35 5,90 4,88 4,11 3,51 3,04 2,644 61,34 38,63 25,88 18,18 13,25 9,95 7,67 6,03 4,83 3,935 40,90 25,75 17,25 12,12 8,83 6,64 5,11 4,02 3,22 2,62




Z100/1 1 1,32 0,98 0,75 0,60 0,48 0,40 0,34 0,29 0,25 0,222 1,07 0,75 0,59 0,48 0,39 0,33 0,28 0,24 0,20 0,183 1,32 0,98 0,75 0,60 0,48 0,40 0,34 0,29 0,25 0,224 2,37 1,49 1,00 0,70 0,51 0,39 0,30 0,23 0,19 0,155 1,58 1,00 0,67 0,47 0,34 0,26 0,20 0,16 0,12 0,10

Z100/1.2 1 1,86 1,38 1,06 0,84 0,68 0,56 0,48 0,41 0,35 0,302 1,32 1,04 0,83 0,67 0,55 0,46 0,39 0,33 0,29 0,253 1,86 1,38 1,06 0,84 0,68 0,56 0,48 0,41 0,35 0,304 2,86 1,80 1,21 0,85 0,62 0,46 0,36 0,28 0,23 0,185 1,91 1,20 0,80 0,57 0,41 0,31 0,24 0,19 0,15 0,12

Z100/1.5 1 2,63 1,95 1,50 1,19 0,96 0,80 0,67 0,57 0,49 0,432 1,81 1,43 1,15 0,93 0,77 0,64 0,54 0,46 0,40 0,353 2,63 1,95 1,50 1,19 0,96 0,80 0,67 0,57 0,49 0,434 3,58 2,26 1,51 1,06 0,77 0,58 0,45 0,35 0,28 0,235 2,39 1,50 1,01 0,71 0,52 0,39 0,30 0,23 0,19 0,15

Z100/2 1 3,55 2,62 2,01 1,60 1,29 1,07 0,90 0,77 0,66 0,582 2,36 1,87 1,51 1,23 1,01 0,85 0,72 0,61 0,53 0,463 3,55 2,62 2,01 1,60 1,29 1,07 0,90 0,77 0,66 0,584 4,77 3,00 2,01 1,41 1,03 0,77 0,60 0,47 0,38 0,315 3,18 2,00 1,34 0,94 0,69 0,52 0,40 0,31 0,25 0,20

Z120/1 1 1,58 1,18 0,91 0,72 0,59 0,49 0,41 0,35 0,30 0,262 1,09 0,85 0,68 0,55 0,46 0,38 0,32 0,28 0,24 0,213 1,58 1,18 0,91 0,72 0,59 0,49 0,41 0,34 0,29 0,254 3,62 2,28 1,53 1,07 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,235 2,42 1,52 1,02 0,72 0,52 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15

Z120/1.2 1 2,24 1,67 1,28 1,02 0,83 0,69 0,58 0,49 0,43 0,372 1,52 1,19 0,96 0,78 0,65 0,54 0,46 0,39 0,34 0,303 2,24 1,67 1,28 1,02 0,83 0,69 0,58 0,49 0,42 0,374 4,37 2,75 1,85 1,30 0,94 0,71 0,55 0,43 0,34 0,285 2,92 1,84 1,23 0,86 0,63 0,47 0,36 0,29 0,23 0,19

Z120/1.5 1 3,26 2,42 1,86 1,48 1,20 1,00 0,84 0,71 0,62 0,542 2,13 1,69 1,36 1,12 0,92 0,78 0,66 0,56 0,49 0,433 3,18 2,35 1,83 1,47 1,20 1,00 0,84 0,71 0,61 0,534 5,49 3,46 2,32 1,63 1,19 0,89 0,69 0,54 0,43 0,355 3,66 2,30 1,54 1,08 0,79 0,59 0,46 0,36 0,29 0,23

Z120/2 1 4,54 3,35 2,58 2,04 1,66 1,37 1,15 0,98 0,85 0,742 2,86 2,27 1,83 1,50 1,25 1,05 0,89 0,76 0,66 0,583 4,27 3,13 2,42 1,94 1,59 1,32 1,11 0,94 0,80 0,694 7,33 4,61 3,09 2,17 1,58 1,19 0,92 0,72 0,58 0,475 4,88 3,08 2,06 1,45 1,06 0,79 0,61 0,48 0,38 0,31



Z120/2.5 1 5,68 4,19 3,22 2,55 2,07 1,71 1,44 1,23 1,06 0,922 3,47 2,75 2,23 1,83 1,52 1,28 1,09 0,93 0,81 0,713 5,18 3,77 2,90 2,31 1,88 1,56 1,31 1,11 0,95 0,824 9,13 5,75 3,85 2,71 1,97 1,48 1,14 0,90 0,72 0,585 6,09 3,83 2,57 1,80 1,31 0,99 0,76 0,60 0,48 0,39

Z150/1 1 1,95 1,46 1,13 0,90 0,74 0,61 0,52 0,44 0,38 0,332 1,27 0,98 0,78 0,64 0,53 0,45 0,38 0,32 0,28 0,253 1,86 1,31 0,99 0,77 0,62 0,51 0,43 0,36 0,31 0,274 6,12 3,85 2,58 1,81 1,32 0,99 0,76 0,60 0,48 0,395 4,08 2,57 1,72 1,21 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,26

Z150/1.2 1 2,78 2,08 1,61 1,28 1,05 0,87 0,73 0,63 0,54 0,472 1,78 1,38 1,11 0,91 0,76 0,64 0,54 0,47 0,40 0,353 2,59 1,85 1,40 1,11 0,90 0,75 0,63 0,53 0,45 0,394 7,39 4,65 3,12 2,19 1,60 1,20 0,92 0,73 0,58 0,475 4,93 3,10 2,08 1,46 1,06 0,80 0,62 0,48 0,39 0,32

Z150/1.5 1 4,09 3,05 2,36 1,88 1,53 1,27 1,07 0,91 0,79 0,692 2,52 1,98 1,60 1,32 1,10 0,93 0,79 0,68 0,59 0,513 3,65 2,63 2,00 1,59 1,30 1,08 0,91 0,77 0,66 0,574 9,29 5,85 3,92 2,75 2,01 1,51 1,16 0,91 0,73 0,595 6,19 3,90 2,61 1,84 1,34 1,01 0,77 0,61 0,49 0,40

Z150/2 1 6,06 4,50 3,47 2,75 2,24 1,85 1,56 1,33 1,15 1,002 3,55 2,79 2,26 1,87 1,57 1,32 1,13 0,97 0,84 0,733 5,13 3,67 2,79 2,21 1,80 1,50 1,26 1,07 0,92 0,804 12,44 7,83 5,25 3,69 2,69 2,02 1,55 1,22 0,98 0,805 8,29 5,22 3,50 2,46 1,79 1,35 1,04 0,82 0,65 0,53

Z150/2.5 1 7,75 5,73 4,41 3,49 2,84 2,35 1,97 1,68 1,45 1,272 4,37 3,42 2,78 2,30 1,92 1,63 1,39 1,19 1,04 0,913 6,34 4,49 3,38 2,66 2,16 1,79 1,50 1,28 1,10 0,954 15,55 9,79 6,56 4,61 3,36 2,52 1,94 1,53 1,22 1,005 10,37 6,53 4,37 3,07 2,24 1,68 1,30 1,02 0,82 0,66

Z200/1.2 1 3,63 2,75 2,15 1,72 1,41 1,18 1,00 0,85 0,74 0,642 2,42 1,80 1,41 1,15 0,96 0,82 0,70 0,61 0,54 0,483 3,63 2,75 2,15 1,72 1,38 1,12 0,93 0,78 0,67 0,584 19,32 12,16 8,15 5,72 4,17 3,13 2,41 1,90 1,52 1,245 12,88 8,11 5,43 3,82 2,78 2,09 1,61 1,27 1,01 0,82

Z200/1.5 1 5,60 4,24 3,31 2,65 2,17 1,81 1,53 1,31 1,13 0,992 3,56 2,68 2,12 1,75 1,47 1,26 1,10 0,96 0,84 0,743 5,60 4,24 3,31 2,65 2,13 1,75 1,46 1,25 1,08 0,944 24,31 15,31 10,26 7,20 5,25 3,94 3,04 2,39 1,91 1,565 16,21 10,21 6,84 4,80 3,50 2,63 2,03 1,59 1,28 1,04

Z200/2 1 9,32 7,01 5,46 4,37 3,57 2,97 2,50 2,14 1,85 1,622 5,48 4,17 3,35 2,78 2,36 2,04 1,78 1,56 1,37 1,223 9,32 7,01 5,46 4,26 3,43 2,84 2,40 2,05 1,78 1,564 32,25 20,31 13,61 9,56 6,97 5,23 4,03 3,17 2,54 2,065 21,50 13,54 9,07 6,37 4,64 3,49 2,69 2,11 1,69 1,38



Z200/2.5 1 13,73 10,30 8,00 6,39 5,21 4,33 3,65 3,12 2,70 2,362 7,57 5,79 4,66 3,89 3,33 2,88 2,52 2,22 1,96 1,743 13,73 10,23 7,63 5,94 4,79 3,97 3,36 2,89 2,52 2,214 40,82 25,70 17,22 12,09 8,82 6,62 5,10 4,01 3,21 2,615 27,21 17,14 11,48 8,06 5,88 4,42 3,40 2,68 2,14 1,74

Z250/1.5 1 6,77 5,20 4,10 3,31 2,73 2,28 1,93 1,66 1,44 1,262 4,64 3,39 2,62 2,11 1,75 1,49 1,28 1,12 0,98 0,873 6,77 5,20 4,10 3,16 2,46 1,97 1,63 1,37 1,17 1,014 41,57 26,18 17,54 12,32 8,98 6,75 5,20 4,09 3,27 2,665 27,72 17,45 11,69 8,21 5,99 4,50 3,46 2,72 2,18 1,77

Z250/2 1 11,70 8,94 7,03 5,67 4,66 3,89 3,30 2,83 2,45 2,152 7,37 5,45 4,27 3,48 2,92 2,50 2,17 1,91 1,68 1,503 11,70 8,94 6,82 5,17 4,06 3,30 2,74 2,33 2,00 1,754 55,81 35,15 23,55 16,54 12,06 9,06 6,98 5,49 4,39 3,575 37,21 23,43 15,70 11,02 8,04 6,04 4,65 3,66 2,93 2,38

Z250/2.5 1 17,08 12,97 10,16 8,16 6,69 5,58 4,72 4,05 3,50 3,062 10,03 7,45 5,85 4,79 4,04 3,47 3,03 2,66 2,36 2,103 17,08 12,81 9,35 7,10 5,59 4,54 3,79 3,22 2,78 2,434 69,99 44,07 29,53 20,74 15,12 11,36 8,75 6,88 5,51 4,485 46,66 29,38 19,68 13,82 10,08 7,57 5,83 4,59 3,67 2,99

Z250/3 1 22,46 16,96 13,22 10,59 8,66 7,21 6,09 5,21 4,51 3,942 12,53 9,30 7,30 5,97 5,03 4,33 3,78 3,33 2,96 2,643 22,46 16,07 11,71 8,87 6,97 5,65 4,70 3,99 3,44 3,014 84,09 52,95 35,47 24,91 18,16 13,65 10,51 8,27 6,62 5,385 56,06 35,30 23,65 16,61 12,11 9,10 7,01 5,51 4,41 3,59

Z300/1.5 1 7,73 6,01 4,80 3,91 3,24 2,72 2,32 2,00 1,74 1,522 6,15 4,41 3,31 2,59 2,10 1,75 1,49 1,29 1,13 1,003 7,73 6,01 4,80 3,91 3,24 2,71 2,17 1,79 1,50 1,284 73,05 46,00 30,82 21,65 15,78 11,86 9,13 7,18 5,75 4,685 48,70 30,67 20,55 14,43 10,52 7,90 6,09 4,79 3,83 3,12

Z300/2 1 13,68 10,61 8,45 6,87 5,68 4,77 4,06 3,50 3,04 2,672 9,90 7,17 5,46 4,34 3,57 3,01 2,59 2,27 2,00 1,793 13,68 10,61 8,45 6,87 5,68 4,60 3,75 3,13 2,65 2,294 98,10 61,78 41,39 29,07 21,19 15,92 12,26 9,64 7,72 6,285 65,40 41,19 27,59 19,38 14,13 10,61 8,18 6,43 5,15 4,19

Z300/2.5 1 20,80 16,07 12,75 10,34 8,54 7,16 6,09 5,24 4,55 3,992 13,87 10,11 7,75 6,21 5,14 4,36 3,78 3,32 2,95 2,643 20,80 16,07 12,75 10,34 8,28 6,63 5,44 4,56 3,89 3,374 123,06 77,49 51,92 36,46 26,58 19,97 15,38 12,10 9,69 7,885 82,04 51,66 34,61 24,31 17,72 13,31 10,25 8,07 6,46 5,25

Z300/3 1 28,41 21,82 17,24 13,93 11,47 9,60 8,15 7,00 6,07 5,322 17,74 12,95 9,95 7,99 6,63 5,64 4,90 4,31 3,84 3,443 28,41 21,82 17,24 13,69 10,69 8,57 7,04 5,91 5,05 4,384 147,91 93,15 62,40 43,83 31,95 24,00 18,49 14,54 11,64 9,475 98,61 62,10 41,60 29,22 21,30 16,00 12,33 9,69 7,76 6,31




Z100/1 1 1,52 1,13 0,87 0,69 0,56 0,47 0,39 0,34 0,29 0,252 1,08 0,85 0,68 0,55 0,45 0,38 0,32 0,27 0,24 0,213 1,36 1,01 0,78 0,62 0,50 0,41 0,35 0,29 0,25 0,214 1,81 1,14 0,76 0,53 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,125 1,20 0,76 0,51 0,36 0,26 0,20 0,15 0,12 0,09 0,08

Z100/1.2 1 2,15 1,59 1,23 0,98 0,79 0,66 0,55 0,47 0,41 0,362 1,49 1,18 0,94 0,77 0,63 0,53 0,45 0,38 0,33 0,293 1,89 1,41 1,09 0,87 0,71 0,59 0,49 0,42 0,36 0,314 2,18 1,37 0,92 0,64 0,47 0,35 0,27 0,21 0,17 0,145 1,45 0,91 0,61 0,43 0,31 0,24 0,18 0,14 0,11 0,09

Z100/1.5 1 3,05 2,26 1,74 1,38 1,12 0,93 0,78 0,67 0,57 0,502 2,03 1,62 1,31 1,07 0,88 0,74 0,62 0,53 0,46 0,403 2,59 1,94 1,51 1,22 0,99 0,82 0,69 0,58 0,50 0,434 2,73 1,72 1,15 0,81 0,59 0,44 0,34 0,27 0,21 0,175 1,82 1,14 0,77 0,54 0,39 0,29 0,23 0,18 0,14 0,12

Z100/2 1 4,12 3,05 2,34 1,86 1,51 1,25 1,05 0,89 0,77 0,672 2,64 2,11 1,71 1,40 1,16 0,97 0,83 0,71 0,61 0,533 3,38 2,52 1,96 1,57 1,28 1,06 0,89 0,75 0,64 0,554 3,63 2,28 1,53 1,07 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,235 2,42 1,52 1,02 0,72 0,52 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15

Z120/1 1 1,82 1,36 1,05 0,84 0,68 0,57 0,48 0,41 0,35 0,312 1,22 0,96 0,77 0,63 0,53 0,44 0,37 0,32 0,28 0,243 1,51 1,10 0,84 0,67 0,54 0,45 0,37 0,31 0,27 0,234 2,76 1,74 1,16 0,82 0,60 0,45 0,34 0,27 0,22 0,185 1,84 1,16 0,78 0,54 0,40 0,30 0,23 0,18 0,14 0,12

Z120/1.2 1 2,58 1,93 1,49 1,18 0,96 0,80 0,67 0,58 0,50 0,432 1,70 1,35 1,09 0,89 0,74 0,62 0,53 0,45 0,39 0,343 2,11 1,55 1,19 0,95 0,77 0,64 0,54 0,45 0,39 0,334 3,33 2,10 1,40 0,99 0,72 0,54 0,42 0,33 0,26 0,215 2,22 1,40 0,94 0,66 0,48 0,36 0,28 0,22 0,17 0,14

Z120/1.5 1 3,76 2,80 2,16 1,72 1,40 1,16 0,97 0,83 0,72 0,632 2,38 1,90 1,55 1,27 1,06 0,89 0,76 0,65 0,56 0,493 2,96 2,19 1,69 1,35 1,11 0,92 0,77 0,65 0,56 0,484 4,18 2,63 1,76 1,24 0,90 0,68 0,52 0,41 0,33 0,275 2,78 1,75 1,17 0,82 0,60 0,45 0,35 0,27 0,22 0,18

Z120/2 1 5,26 3,89 3,00 2,37 1,93 1,60 1,34 1,15 0,99 0,862 3,19 2,55 2,08 1,72 1,43 1,20 1,02 0,88 0,76 0,663 3,98 2,91 2,24 1,79 1,46 1,21 1,01 0,86 0,73 0,634 5,57 3,51 2,35 1,65 1,20 0,90 0,70 0,55 0,44 0,365 3,72 2,34 1,57 1,10 0,80 0,60 0,46 0,37 0,29 0,24



Z120/2.5 1 6,59 4,87 3,75 2,97 2,41 2,00 1,68 1,43 1,24 1,082 3,86 3,08 2,52 2,09 1,74 1,47 1,25 1,08 0,93 0,813 4,83 3,50 2,68 2,13 1,73 1,43 1,20 1,01 0,87 0,754 6,94 4,37 2,93 2,06 1,50 1,13 0,87 0,68 0,55 0,445 4,63 2,92 1,95 1,37 1,00 0,75 0,58 0,46 0,36 0,30

Z150/1 1 2,23 1,68 1,30 1,04 0,85 0,71 0,60 0,51 0,44 0,392 1,42 1,10 0,89 0,73 0,61 0,51 0,44 0,37 0,32 0,283 1,73 1,22 0,91 0,71 0,57 0,47 0,39 0,33 0,28 0,244 4,65 2,93 1,96 1,38 1,00 0,75 0,58 0,46 0,37 0,305 3,10 1,95 1,31 0,92 0,67 0,50 0,39 0,30 0,24 0,20

Z150/1.2 1 3,18 2,39 1,86 1,48 1,21 1,01 0,85 0,73 0,63 0,552 1,98 1,56 1,26 1,04 0,87 0,73 0,63 0,54 0,47 0,413 2,41 1,72 1,30 1,02 0,83 0,69 0,57 0,49 0,42 0,364 5,62 3,54 2,37 1,67 1,21 0,91 0,70 0,55 0,44 0,365 3,75 2,36 1,58 1,11 0,81 0,61 0,47 0,37 0,29 0,24

Z150/1.5 1 4,69 3,51 2,73 2,17 1,77 1,47 1,24 1,06 0,92 0,802 2,80 2,22 1,81 1,50 1,26 1,06 0,91 0,78 0,68 0,593 3,41 2,45 1,86 1,47 1,20 0,99 0,83 0,71 0,61 0,524 7,07 4,45 2,98 2,09 1,53 1,15 0,88 0,69 0,56 0,455 4,71 2,97 1,99 1,40 1,02 0,76 0,59 0,46 0,37 0,30

Z150/2 1 7,00 5,21 4,02 3,20 2,60 2,16 1,82 1,55 1,34 1,172 3,93 3,12 2,55 2,12 1,79 1,51 1,29 1,11 0,97 0,853 4,80 3,42 2,59 2,05 1,66 1,38 1,16 0,98 0,84 0,734 9,46 5,96 3,99 2,80 2,04 1,54 1,18 0,93 0,74 0,615 6,31 3,97 2,66 1,87 1,36 1,02 0,79 0,62 0,50 0,40

Z150/2.5 1 8,98 6,65 5,12 4,06 3,30 2,73 2,30 1,96 1,69 1,482 4,84 3,82 3,12 2,60 2,19 1,86 1,59 1,37 1,19 1,043 5,93 4,18 3,14 2,46 1,99 1,65 1,38 1,17 1,00 0,874 11,83 7,45 4,99 3,50 2,55 1,92 1,48 1,16 0,93 0,765 7,89 4,97 3,33 2,34 1,70 1,28 0,99 0,78 0,62 0,50

Z200/1.2 1 4,10 3,13 2,46 1,98 1,63 1,36 1,15 0,99 0,85 0,752 2,69 2,00 1,57 1,29 1,08 0,92 0,80 0,70 0,62 0,553 4,10 2,94 2,14 1,62 1,27 1,03 0,86 0,72 0,62 0,544 14,69 9,25 6,20 4,35 3,17 2,38 1,84 1,44 1,16 0,945 9,79 6,17 4,13 2,90 2,12 1,59 1,22 0,96 0,77 0,63

Z200/1.5 1 6,35 4,83 3,79 3,05 2,50 2,09 1,77 1,51 1,31 1,152 3,92 2,96 2,36 1,95 1,66 1,43 1,24 1,09 0,96 0,853 6,23 4,37 3,22 2,48 1,97 1,62 1,35 1,15 0,99 0,864 18,49 11,64 7,80 5,48 3,99 3,00 2,31 1,82 1,46 1,185 12,33 7,76 5,20 3,65 2,66 2,00 1,54 1,21 0,97 0,79

Z200/2 1 10,60 8,03 6,27 5,03 4,12 3,43 2,90 2,48 2,15 1,882 6,00 4,59 3,70 3,09 2,65 2,30 2,01 1,77 1,57 1,393 9,74 6,89 5,12 3,97 3,19 2,63 2,22 1,90 1,64 1,444 24,53 15,45 10,35 7,27 5,30 3,98 3,07 2,41 1,93 1,575 16,35 10,30 6,90 4,85 3,53 2,65 2,04 1,61 1,29 1,05



Z200/2.5 1 15,67 11,82 9,21 7,37 6,03 5,02 4,24 3,63 3,14 2,742 8,26 6,34 5,14 4,32 3,71 3,24 2,84 2,51 2,23 1,993 13,54 9,59 7,14 5,55 4,46 3,69 3,12 2,68 2,32 2,044 31,04 19,55 13,10 9,20 6,71 5,04 3,88 3,05 2,44 1,995 20,70 13,03 8,73 6,13 4,47 3,36 2,59 2,03 1,63 1,32

Z250/1.5 1 7,57 5,86 4,65 3,77 3,12 2,62 2,23 1,91 1,66 1,462 5,14 3,76 2,91 2,36 1,96 1,67 1,45 1,27 1,12 1,003 7,57 5,48 3,94 2,94 2,28 1,83 1,51 1,26 1,08 0,934 31,62 19,91 13,34 9,37 6,83 5,13 3,95 3,11 2,49 2,025 21,08 13,27 8,89 6,25 4,55 3,42 2,63 2,07 1,66 1,35

Z250/2 1 13,13 10,11 8,00 6,48 5,34 4,47 3,80 3,27 2,83 2,482 8,09 6,01 4,72 3,86 3,26 2,80 2,45 2,16 1,91 1,713 12,56 8,78 6,38 4,82 3,79 3,07 2,55 2,16 1,85 1,614 42,45 26,73 17,91 12,58 9,17 6,89 5,31 4,17 3,34 2,725 28,30 17,82 11,94 8,38 6,11 4,59 3,54 2,78 2,23 1,81

Z250/2.5 1 19,27 14,74 11,60 9,36 7,69 6,43 5,45 4,68 4,06 3,552 10,98 8,18 6,45 5,30 4,49 3,88 3,40 3,01 2,68 2,393 17,18 12,04 8,77 6,64 5,22 4,24 3,52 2,99 2,57 2,254 53,23 33,52 22,46 15,77 11,50 8,64 6,65 5,23 4,19 3,415 35,49 22,35 14,97 10,51 7,66 5,76 4,44 3,49 2,79 2,27

Z250/3 1 25,48 19,36 15,16 12,18 9,98 8,33 7,05 6,04 5,23 4,572 13,68 10,19 8,03 6,60 5,59 4,84 4,24 3,76 3,35 3,003 21,59 15,11 10,99 8,30 6,51 5,27 4,38 3,71 3,19 2,784 63,95 40,27 26,98 18,95 13,81 10,38 7,99 6,29 5,03 4,095 42,64 26,85 17,99 12,63 9,21 6,92 5,33 4,19 3,36 2,73

Z300/1.5 1 8,54 6,70 5,39 4,41 3,67 3,10 2,65 2,29 2,00 1,752 6,82 4,91 3,69 2,89 2,35 1,97 1,68 1,46 1,28 1,143 8,54 6,70 5,39 4,20 3,21 2,51 2,01 1,65 1,38 1,184 55,56 34,99 23,44 16,46 12,00 9,02 6,95 5,46 4,37 3,565 37,04 23,33 15,63 10,98 8,00 6,01 4,63 3,64 2,92 2,37

Z300/2 1 15,14 11,85 9,50 7,77 6,46 5,45 4,65 4,01 3,50 3,072 10,89 7,91 6,04 4,81 3,97 3,36 2,90 2,54 2,26 2,023 15,14 11,85 9,21 6,96 5,39 4,28 3,49 2,90 2,46 2,124 74,61 46,99 31,48 22,11 16,12 12,11 9,33 7,34 5,87 4,785 49,74 31,32 20,98 14,74 10,74 8,07 6,22 4,89 3,92 3,18

Z300/2.5 1 23,10 18,01 14,39 11,73 9,73 8,19 6,98 6,02 5,24 4,602 15,17 11,08 8,52 6,84 5,68 4,84 4,21 3,71 3,31 2,983 23,10 17,75 13,11 9,95 7,75 6,19 5,07 4,25 3,62 3,134 93,59 58,94 39,48 27,73 20,22 15,19 11,70 9,20 7,37 5,995 62,40 39,29 26,32 18,49 13,48 10,13 7,80 6,13 4,91 3,99

Z300/3 1 31,73 24,58 19,53 15,86 13,12 11,01 9,37 8,06 7,01 6,142 19,33 14,15 10,91 8,78 7,31 6,24 5,44 4,81 4,30 3,883 31,73 22,86 16,90 12,84 10,01 8,01 6,57 5,51 4,70 4,074 112,50 70,84 47,46 33,33 24,30 18,26 14,06 11,06 8,86 7,205 75,00 47,23 31,64 22,22 16,20 12,17 9,37 7,37 5,90 4,80




Z100/1 1 2,20 1,62 1,24 0,98 0,79 0,66 0,55 0,47 0,41 0,352 1,38 1,08 0,87 0,71 0,59 0,49 0,42 0,36 0,31 0,273 1,63 1,18 0,90 0,72 0,58 0,48 0,40 0,34 0,29 0,254 2,96 1,86 1,25 0,88 0,64 0,48 0,37 0,29 0,23 0,195 1,97 1,24 0,83 0,58 0,43 0,32 0,25 0,19 0,16 0,13

Z100/1.2 1 3,08 2,27 1,74 1,38 1,11 0,92 0,78 0,66 0,57 0,502 1,90 1,50 1,21 0,99 0,83 0,69 0,59 0,50 0,44 0,383 2,24 1,64 1,26 1,01 0,82 0,68 0,57 0,49 0,42 0,364 3,56 2,24 1,50 1,06 0,77 0,58 0,45 0,35 0,28 0,235 2,38 1,50 1,00 0,70 0,51 0,39 0,30 0,23 0,19 0,15

Z100/1.5 1 4,32 3,18 2,44 1,93 1,57 1,30 1,09 0,93 0,80 0,702 2,59 2,05 1,67 1,38 1,15 0,96 0,82 0,70 0,61 0,533 3,07 2,25 1,74 1,39 1,14 0,95 0,80 0,68 0,58 0,504 4,46 2,81 1,88 1,32 0,96 0,72 0,56 0,44 0,35 0,295 2,98 1,87 1,26 0,88 0,64 0,48 0,37 0,29 0,23 0,19

Z100/2 1 5,79 4,27 3,28 2,59 2,10 1,74 1,46 1,25 1,08 0,942 3,36 2,67 2,18 1,80 1,50 1,27 1,08 0,93 0,80 0,703 4,02 2,93 2,25 1,79 1,47 1,22 1,02 0,87 0,75 0,654 5,94 3,74 2,51 1,76 1,28 0,96 0,74 0,58 0,47 0,385 3,96 2,49 1,67 1,17 0,86 0,64 0,49 0,39 0,31 0,25

Z120/1 1 2,67 1,97 1,51 1,19 0,97 0,80 0,67 0,57 0,49 0,432 1,57 1,21 0,97 0,80 0,66 0,56 0,47 0,41 0,35 0,313 1,84 1,30 0,98 0,77 0,62 0,51 0,43 0,36 0,31 0,274 4,51 2,84 1,90 1,34 0,97 0,73 0,56 0,44 0,36 0,295 3,01 1,89 1,27 0,89 0,65 0,49 0,38 0,30 0,24 0,19

Z120/1.2 1 3,76 2,77 2,13 1,68 1,36 1,13 0,95 0,81 0,70 0,612 2,18 1,70 1,37 1,13 0,94 0,79 0,68 0,58 0,50 0,443 2,54 1,82 1,38 1,09 0,88 0,73 0,61 0,52 0,45 0,394 5,45 3,43 2,30 1,61 1,18 0,88 0,68 0,54 0,43 0,355 3,63 2,29 1,53 1,08 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,23

Z120/1.5 1 5,41 3,99 3,06 2,43 1,97 1,63 1,37 1,17 1,01 0,882 3,04 2,39 1,94 1,61 1,35 1,14 0,97 0,83 0,72 0,633 3,56 2,55 1,94 1,54 1,26 1,04 0,88 0,75 0,64 0,564 6,84 4,31 2,88 2,03 1,48 1,11 0,85 0,67 0,54 0,445 4,56 2,87 1,92 1,35 0,98 0,74 0,57 0,45 0,36 0,29

Z120/2 1 7,41 5,47 4,20 3,32 2,70 2,23 1,88 1,60 1,38 1,202 4,08 3,20 2,60 2,15 1,80 1,53 1,30 1,12 0,97 0,853 4,80 3,41 2,58 2,04 1,65 1,37 1,15 0,98 0,84 0,734 9,12 5,75 3,85 2,70 1,97 1,48 1,14 0,90 0,72 0,585 6,08 3,83 2,57 1,80 1,31 0,99 0,76 0,60 0,48 0,39



Z120/2.5 1 9,26 6,83 5,25 4,15 3,37 2,79 2,34 2,00 1,72 1,502 4,93 3,85 3,13 2,59 2,18 1,84 1,58 1,36 1,18 1,033 5,87 4,13 3,09 2,42 1,96 1,62 1,36 1,16 0,99 0,864 11,37 7,16 4,80 3,37 2,46 1,85 1,42 1,12 0,90 0,735 7,58 4,77 3,20 2,25 1,64 1,23 0,95 0,75 0,60 0,49

Z150/1 1 3,36 2,48 1,90 1,51 1,22 1,01 0,85 0,72 0,63 0,542 1,83 1,38 1,09 0,89 0,74 0,62 0,53 0,46 0,40 0,353 2,17 1,48 1,08 0,83 0,66 0,54 0,45 0,38 0,32 0,284 7,62 4,80 3,21 2,26 1,64 1,24 0,95 0,75 0,60 0,495 5,08 3,20 2,14 1,50 1,10 0,82 0,63 0,50 0,40 0,32

Z150/1.2 1 4,78 3,52 2,70 2,14 1,73 1,44 1,21 1,03 0,89 0,772 2,55 1,95 1,55 1,27 1,06 0,90 0,77 0,66 0,57 0,503 2,99 2,06 1,52 1,18 0,94 0,78 0,65 0,55 0,47 0,414 9,20 5,80 3,88 2,73 1,99 1,49 1,15 0,90 0,72 0,595 6,13 3,86 2,59 1,82 1,33 1,00 0,77 0,60 0,48 0,39

Z150/1.5 1 6,94 5,12 3,93 3,11 2,52 2,09 1,76 1,50 1,29 1,122 3,61 2,77 2,23 1,84 1,54 1,31 1,12 0,97 0,84 0,743 4,20 2,91 2,16 1,68 1,35 1,12 0,94 0,80 0,69 0,604 11,57 7,29 4,88 3,43 2,50 1,88 1,45 1,14 0,91 0,745 7,71 4,86 3,25 2,29 1,67 1,25 0,96 0,76 0,61 0,49

Z150/2 1 10,05 7,42 5,70 4,51 3,66 3,03 2,55 2,17 1,87 1,632 5,07 3,89 3,13 2,59 2,18 1,85 1,59 1,37 1,19 1,053 5,94 4,09 3,02 2,34 1,88 1,55 1,30 1,11 0,95 0,834 15,49 9,76 6,54 4,59 3,35 2,51 1,94 1,52 1,22 0,995 10,33 6,50 4,36 3,06 2,23 1,68 1,29 1,02 0,81 0,66

Z150/2.5 1 12,67 9,35 7,18 5,69 4,62 3,82 3,21 2,74 2,36 2,062 6,23 4,76 3,82 3,15 2,65 2,25 1,93 1,67 1,45 1,273 7,40 5,04 3,68 2,83 2,26 1,85 1,55 1,32 1,13 0,984 19,37 12,20 8,17 5,74 4,18 3,14 2,42 1,90 1,52 1,245 12,91 8,13 5,45 3,83 2,79 2,10 1,61 1,27 1,02 0,83

Z200/1.2 1 6,52 4,83 3,71 2,94 2,39 1,98 1,66 1,42 1,22 1,072 3,80 2,73 2,08 1,66 1,37 1,15 0,99 0,86 0,76 0,673 5,43 3,79 2,73 2,03 1,56 1,24 1,01 0,85 0,72 0,624 24,06 15,15 10,15 7,13 5,20 3,90 3,01 2,37 1,89 1,545 16,04 10,10 6,77 4,75 3,46 2,60 2,00 1,58 1,26 1,03

Z200/1.5 1 10,01 7,40 5,69 4,51 3,66 3,03 2,55 2,17 1,88 1,632 5,52 4,03 3,12 2,52 2,10 1,79 1,55 1,36 1,20 1,063 7,94 5,57 4,05 3,05 2,38 1,92 1,58 1,33 1,14 0,994 30,27 19,06 12,77 8,97 6,54 4,91 3,78 2,98 2,38 1,945 20,18 12,71 8,51 5,98 4,36 3,28 2,52 1,98 1,59 1,29

Z200/2 1 16,27 12,04 9,26 7,34 5,96 4,93 4,15 3,54 3,05 2,662 8,45 6,25 4,89 3,99 3,36 2,88 2,51 2,21 1,96 1,753 12,34 8,70 6,37 4,84 3,81 3,09 2,57 2,18 1,88 1,634 40,16 25,29 16,94 11,90 8,68 6,52 5,02 3,95 3,16 2,575 26,78 16,86 11,30 7,93 5,78 4,35 3,35 2,63 2,11 1,71



Z200/2.5 1 23,43 17,37 13,38 10,62 8,63 7,15 6,01 5,13 4,43 3,862 11,66 8,65 6,79 5,56 4,69 4,05 3,54 3,13 2,78 2,483 17,08 12,06 8,85 6,74 5,31 4,31 3,59 3,05 2,63 2,304 50,83 32,01 21,45 15,06 10,98 8,25 6,35 5,00 4,00 3,255 33,89 21,34 14,30 10,04 7,32 5,50 4,24 3,33 2,67 2,17

Z250/1.5 1 12,75 9,46 7,29 5,79 4,70 3,90 3,28 2,80 2,42 2,112 7,36 5,21 3,89 3,05 2,48 2,08 1,77 1,54 1,35 1,193 10,08 7,06 5,09 3,76 2,86 2,24 1,80 1,49 1,26 1,084 51,78 32,60 21,84 15,34 11,18 8,40 6,47 5,09 4,08 3,315 34,52 21,74 14,56 10,23 7,46 5,60 4,31 3,39 2,72 2,21

Z250/2 1 21,69 16,08 12,39 9,83 7,98 6,61 5,57 4,75 4,10 3,572 11,61 8,32 6,31 5,02 4,14 3,50 3,01 2,63 2,32 2,073 15,93 11,20 8,13 6,06 4,66 3,69 3,01 2,51 2,13 1,844 69,51 43,77 29,32 20,59 15,01 11,28 8,69 6,83 5,47 4,455 46,34 29,18 19,55 13,73 10,01 7,52 5,79 4,56 3,65 2,97

Z250/2.5 1 30,66 22,75 17,53 13,92 11,31 9,37 7,89 6,73 5,81 5,072 15,78 11,36 8,65 6,91 5,71 4,84 4,18 3,67 3,25 2,903 21,73 15,31 11,13 8,32 6,40 5,08 4,15 3,46 2,95 2,554 87,16 54,89 36,77 25,83 18,83 14,14 10,89 8,57 6,86 5,585 58,11 36,59 24,51 17,22 12,55 9,43 7,26 5,71 4,57 3,72

Z250/3 1 39,02 28,99 22,36 17,76 14,44 11,97 10,08 8,60 7,43 6,482 19,73 14,18 10,79 8,60 7,11 6,03 5,21 4,57 4,05 3,623 27,29 19,22 13,96 10,42 8,01 6,34 5,16 4,30 3,66 3,164 104,72 65,95 44,18 31,03 22,62 16,99 13,09 10,30 8,24 6,705 69,81 43,96 29,45 20,69 15,08 11,33 8,73 6,86 5,50 4,47

Z300/1.5 1 15,37 11,46 8,86 7,05 5,74 4,76 4,01 3,43 2,96 2,582 9,94 7,08 5,23 3,98 3,13 2,55 2,13 1,81 1,57 1,383 13,73 9,80 7,23 5,46 4,19 3,26 2,58 2,08 1,71 1,434 90,98 57,29 38,38 26,96 19,65 14,76 11,37 8,94 7,16 5,825 60,65 38,20 25,59 17,97 13,10 9,84 7,58 5,96 4,77 3,88

Z300/2 1 26,90 20,04 15,49 12,31 10,02 8,31 7,00 5,98 5,16 4,502 15,94 11,42 8,52 6,59 5,29 4,37 3,71 3,20 2,80 2,483 22,23 15,91 11,78 8,94 6,91 5,43 4,35 3,56 2,97 2,524 122,17 76,94 51,54 36,20 26,39 19,83 15,27 12,01 9,62 7,825 81,45 51,29 34,36 24,13 17,59 13,22 10,18 8,01 6,41 5,21

Z300/2.5 1 40,23 29,93 23,10 18,36 14,93 12,38 10,43 8,90 7,68 6,702 22,30 16,04 12,03 9,39 7,59 6,32 5,39 4,68 4,12 3,673 31,33 22,45 16,67 12,68 9,84 7,77 6,26 5,15 4,32 3,684 153,25 96,51 64,65 45,41 33,10 24,87 19,16 15,07 12,06 9,815 102,17 64,34 43,10 30,27 22,07 16,58 12,77 10,04 8,04 6,54

Z300/3 1 52,91 39,43 30,48 24,24 19,73 16,36 13,79 11,77 10,17 8,872 28,49 20,52 15,43 12,06 9,77 8,16 6,97 6,06 5,35 4,773 40,23 28,86 21,44 16,33 12,68 10,04 8,10 6,66 5,59 4,774 184,21 116,00 77,71 54,58 39,79 29,89 23,03 18,11 14,50 11,795 122,81 77,34 51,81 36,39 26,53 19,93 15,35 12,07 9,67 7,86




Z100/1+1 1 2,30 1,69 1,29 1,02 0,83 0,68 0,58 0,49 0,42 0,372 1,85 1,45 1,16 0,95 0,79 0,66 0,56 0,48 0,41 0,363 1,39 1,04 0,80 0,64 0,52 0,43 0,36 0,30 0,26 0,224 2,10 1,32 0,88 0,62 0,45 0,34 0,26 0,21 0,16 0,135 1,40 0,88 0,59 0,41 0,30 0,23 0,17 0,14 0,11 0,09

Z100/1.2+1 1 3,21 2,36 1,80 1,42 1,15 0,95 0,80 0,68 0,59 0,512 2,28 1,79 1,44 1,18 0,98 0,82 0,69 0,59 0,51 0,453 1,72 1,29 1,01 0,82 0,67 0,56 0,47 0,40 0,34 0,294 2,46 1,55 1,04 0,73 0,53 0,40 0,31 0,24 0,19 0,165 1,64 1,03 0,69 0,49 0,35 0,27 0,21 0,16 0,13 0,11

Z100/1.2+1.2 1 3,23 2,38 1,82 1,44 1,16 0,96 0,81 0,69 0,59 0,522 2,54 2,00 1,62 1,33 1,10 0,93 0,79 0,67 0,58 0,513 1,93 1,45 1,13 0,91 0,74 0,61 0,51 0,43 0,37 0,324 2,53 1,59 1,07 0,75 0,55 0,41 0,32 0,25 0,20 0,165 1,68 1,06 0,71 0,50 0,36 0,27 0,21 0,17 0,13 0,11

Z100/1.5+1 1 4,45 3,29 2,52 1,99 1,61 1,33 1,12 0,95 0,82 0,722 2,86 2,25 1,82 1,49 1,23 1,03 0,88 0,75 0,65 0,573 2,09 1,57 1,24 1,01 0,84 0,70 0,59 0,51 0,43 0,384 3,00 1,89 1,27 0,89 0,65 0,49 0,38 0,30 0,24 0,195 2,00 1,26 0,84 0,59 0,43 0,32 0,25 0,20 0,16 0,13

Z100/1.5+1.2 1 4,51 3,31 2,54 2,00 1,62 1,34 1,13 0,96 0,83 0,722 3,12 2,47 2,00 1,64 1,36 1,14 0,97 0,83 0,72 0,633 2,33 1,76 1,39 1,13 0,93 0,78 0,66 0,56 0,48 0,414 3,07 1,93 1,29 0,91 0,66 0,50 0,38 0,30 0,24 0,205 2,05 1,29 0,86 0,61 0,44 0,33 0,26 0,20 0,16 0,13

Z100/1.5+1.5 1 4,55 3,34 2,56 2,02 1,64 1,35 1,14 0,97 0,84 0,732 3,46 2,75 2,23 1,84 1,53 1,29 1,10 0,94 0,82 0,713 2,65 2,00 1,57 1,26 1,03 0,85 0,71 0,60 0,52 0,444 3,16 1,99 1,34 0,94 0,68 0,51 0,40 0,31 0,25 0,205 2,11 1,33 0,89 0,63 0,46 0,34 0,26 0,21 0,17 0,14

Z100/2+1 1 4,97 3,76 2,94 2,35 1,92 1,60 1,35 1,16 1,00 0,882 3,50 2,77 2,24 1,84 1,52 1,28 1,08 0,93 0,80 0,703 2,47 1,84 1,44 1,17 0,98 0,82 0,70 0,60 0,52 0,454 3,90 2,45 1,64 1,15 0,84 0,63 0,49 0,38 0,31 0,255 2,60 1,64 1,10 0,77 0,56 0,42 0,32 0,26 0,20 0,17

Z100/2+1.2 1 5,99 4,40 3,37 2,66 2,16 1,78 1,50 1,28 1,10 0,962 3,77 2,99 2,42 1,99 1,66 1,39 1,18 1,01 0,88 0,763 2,70 2,04 1,61 1,32 1,09 0,92 0,78 0,66 0,57 0,494 3,96 2,49 1,67 1,17 0,85 0,64 0,49 0,39 0,31 0,255 2,64 1,66 1,11 0,78 0,57 0,43 0,33 0,26 0,21 0,17



Z100/2+1.5 1 6,03 4,43 3,39 2,68 2,17 1,80 1,51 1,29 1,11 0,972 4,12 3,28 2,67 2,20 1,83 1,54 1,31 1,12 0,97 0,853 3,01 2,27 1,80 1,46 1,21 1,01 0,85 0,72 0,62 0,544 4,05 2,55 1,71 1,20 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,265 2,70 1,70 1,14 0,80 0,58 0,44 0,34 0,27 0,21 0,17

Z100/2+2 1 6,11 4,49 3,44 2,71 2,20 1,82 1,53 1,30 1,12 0,982 4,49 3,57 2,91 2,41 2,01 1,69 1,44 1,24 1,07 0,943 3,46 2,59 2,02 1,62 1,33 1,10 0,92 0,78 0,66 0,574 4,21 2,65 1,78 1,25 0,91 0,68 0,53 0,41 0,33 0,275 2,81 1,77 1,18 0,83 0,61 0,46 0,35 0,28 0,22 0,18

Z120/1+1 1 2,80 2,06 1,58 1,24 1,01 0,83 0,70 0,60 0,51 0,452 2,10 1,62 1,30 1,07 0,89 0,75 0,64 0,55 0,47 0,413 1,55 1,13 0,87 0,69 0,56 0,46 0,39 0,33 0,28 0,244 3,20 2,01 1,35 0,95 0,69 0,52 0,40 0,31 0,25 0,205 2,13 1,34 0,90 0,63 0,46 0,35 0,27 0,21 0,17 0,14

Z120/1.2+1 1 3,92 2,88 2,21 1,74 1,41 1,17 0,98 0,84 0,72 0,632 2,61 2,03 1,64 1,34 1,12 0,94 0,80 0,69 0,59 0,523 1,92 1,40 1,09 0,87 0,71 0,59 0,50 0,42 0,36 0,314 3,76 2,37 1,59 1,11 0,81 0,61 0,47 0,37 0,30 0,245 2,51 1,58 1,06 0,74 0,54 0,41 0,31 0,25 0,20 0,16

Z120/1.2+1.2 1 3,96 2,91 2,23 1,76 1,42 1,18 0,99 0,84 0,73 0,632 2,91 2,27 1,83 1,51 1,26 1,06 0,90 0,78 0,67 0,593 2,15 1,59 1,23 0,98 0,80 0,66 0,56 0,47 0,40 0,354 3,86 2,43 1,63 1,14 0,83 0,63 0,48 0,38 0,30 0,255 2,57 1,62 1,09 0,76 0,56 0,42 0,32 0,25 0,20 0,16

Z120/1.5+1 1 5,52 4,08 3,13 2,48 2,01 1,67 1,40 1,19 1,03 0,902 3,33 2,61 2,11 1,74 1,45 1,22 1,03 0,89 0,77 0,673 2,40 1,75 1,36 1,09 0,90 0,76 0,64 0,55 0,47 0,414 4,60 2,90 1,94 1,36 0,99 0,75 0,57 0,45 0,36 0,295 3,07 1,93 1,29 0,91 0,66 0,50 0,38 0,30 0,24 0,20

Z120/1.5+1.2 1 5,66 4,15 3,18 2,51 2,04 1,68 1,41 1,20 1,04 0,902 3,63 2,85 2,31 1,91 1,59 1,34 1,14 0,98 0,85 0,743 2,66 1,97 1,53 1,24 1,02 0,85 0,72 0,61 0,53 0,454 4,70 2,96 1,98 1,39 1,01 0,76 0,59 0,46 0,37 0,305 3,13 1,97 1,32 0,93 0,68 0,51 0,39 0,31 0,25 0,20

Z120/1.5+1.5 1 5,71 4,20 3,21 2,54 2,06 1,70 1,43 1,22 1,05 0,912 4,07 3,20 2,60 2,15 1,80 1,52 1,30 1,12 0,97 0,853 3,02 2,24 1,74 1,40 1,14 0,95 0,80 0,68 0,58 0,504 4,85 3,05 2,04 1,44 1,05 0,79 0,61 0,48 0,38 0,315 3,23 2,03 1,36 0,96 0,70 0,52 0,40 0,32 0,25 0,21

Z120/2+1 1 5,77 4,41 3,47 2,79 2,30 1,92 1,63 1,39 1,21 1,062 4,18 3,29 2,66 2,19 1,82 1,54 1,31 1,12 0,97 0,853 2,94 2,12 1,63 1,30 1,07 0,90 0,76 0,66 0,57 0,494 5,98 3,77 2,52 1,77 1,29 0,97 0,75 0,59 0,47 0,385 3,99 2,51 1,68 1,18 0,86 0,65 0,50 0,39 0,31 0,26



Z120/2+1.2 1 7,66 5,64 4,32 3,41 2,76 2,28 1,92 1,64 1,41 1,232 4,50 3,54 2,87 2,37 1,97 1,66 1,42 1,22 1,06 0,923 3,19 2,34 1,82 1,46 1,21 1,02 0,86 0,74 0,63 0,554 6,08 3,83 2,56 1,80 1,31 0,99 0,76 0,60 0,48 0,395 4,05 2,55 1,71 1,20 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,26

Z120/2+1.5 1 7,73 5,68 4,35 3,44 2,78 2,30 1,93 1,65 1,42 1,242 4,44 3,49 2,83 2,34 1,95 1,64 1,40 1,20 1,04 0,913 3,53 2,61 2,04 1,64 1,35 1,13 0,96 0,82 0,70 0,614 6,22 3,92 2,63 1,84 1,34 1,01 0,78 0,61 0,49 0,405 4,15 2,61 1,75 1,23 0,90 0,67 0,52 0,41 0,33 0,27

Z120/2+2 1 7,83 5,75 4,40 3,48 2,82 2,33 1,96 1,67 1,44 1,252 5,45 4,28 3,47 2,88 2,41 2,04 1,74 1,50 1,30 1,143 4,05 2,98 2,31 1,85 1,51 1,25 1,05 0,89 0,76 0,654 6,47 4,07 2,73 1,92 1,40 1,05 0,81 0,64 0,51 0,415 4,31 2,72 1,82 1,28 0,93 0,70 0,54 0,42 0,34 0,28

Z120/2.5+1 1 5,88 4,50 3,54 2,86 2,35 1,96 1,66 1,43 1,24 1,082 4,88 3,83 3,10 2,56 2,14 1,80 1,53 1,32 1,14 1,003 3,42 2,43 1,85 1,47 1,21 1,01 0,86 0,74 0,64 0,554 7,35 4,63 3,10 2,18 1,59 1,19 0,92 0,72 0,58 0,475 4,90 3,09 2,07 1,45 1,06 0,80 0,61 0,48 0,39 0,31

Z120/2.5+1.2 1 8,26 6,30 4,95 3,98 3,27 2,73 2,29 1,96 1,69 1,472 5,19 4,08 3,31 2,73 2,28 1,93 1,64 1,41 1,22 1,073 3,67 2,66 2,05 1,64 1,36 1,14 0,97 0,83 0,72 0,624 7,44 4,68 3,14 2,20 1,61 1,21 0,93 0,73 0,59 0,485 4,96 3,12 2,09 1,47 1,07 0,80 0,62 0,49 0,39 0,32

Z120/2.5+1.5 1 9,59 7,05 5,40 4,26 3,45 2,85 2,40 2,04 1,76 1,542 5,64 4,44 3,61 2,98 2,50 2,11 1,80 1,55 1,35 1,183 3,99 2,93 2,27 1,83 1,51 1,27 1,08 0,92 0,79 0,694 7,58 4,77 3,20 2,25 1,64 1,23 0,95 0,75 0,60 0,495 5,05 3,18 2,13 1,50 1,09 0,82 0,63 0,50 0,40 0,32

Z120/2.5+2 1 9,69 7,12 5,45 4,31 3,49 2,88 2,42 2,06 1,78 1,552 6,16 4,83 3,92 3,25 2,73 2,31 1,97 1,70 1,47 1,293 4,46 3,27 2,54 2,04 1,67 1,40 1,18 1,00 0,86 0,744 7,82 4,92 3,30 2,32 1,69 1,27 0,98 0,77 0,62 0,505 5,21 3,28 2,20 1,54 1,13 0,85 0,65 0,51 0,41 0,33

Z120/2.5+2.5 1 9,79 7,19 5,50 4,35 3,52 2,91 2,45 2,08 1,80 1,572 6,59 5,15 4,18 3,47 2,91 2,47 2,11 1,82 1,58 1,383 4,91 3,58 2,75 2,19 1,79 1,48 1,24 1,05 0,90 0,774 8,06 5,08 3,40 2,39 1,74 1,31 1,01 0,79 0,63 0,525 5,37 3,38 2,27 1,59 1,16 0,87 0,67 0,53 0,42 0,34

Z150/1+1 1 3,55 2,61 2,00 1,58 1,28 1,06 0,89 0,76 0,65 0,572 2,45 1,84 1,46 1,19 0,99 0,83 0,71 0,61 0,53 0,463 1,75 1,24 0,94 0,73 0,59 0,49 0,41 0,34 0,29 0,254 5,40 3,40 2,28 1,60 1,17 0,88 0,67 0,53 0,42 0,355 3,60 2,27 1,52 1,07 0,78 0,58 0,45 0,35 0,28 0,23



Z150/1.2+1 1 4,99 3,67 2,81 2,22 1,80 1,49 1,25 1,06 0,92 0,802 3,06 2,33 1,86 1,52 1,27 1,07 0,91 0,79 0,68 0,603 2,20 1,55 1,17 0,92 0,75 0,62 0,52 0,44 0,38 0,334 6,35 4,00 2,68 1,88 1,37 1,03 0,79 0,62 0,50 0,415 4,23 2,67 1,79 1,25 0,91 0,69 0,53 0,42 0,33 0,27

Z150/1.2+1.2 1 5,04 3,70 2,83 2,24 1,81 1,50 1,26 1,07 0,92 0,812 3,16 2,37 1,87 1,52 1,27 1,07 0,92 0,79 0,69 0,603 2,22 1,51 1,11 0,85 0,68 0,56 0,46 0,39 0,33 0,294 6,52 4,11 2,75 1,93 1,41 1,06 0,82 0,64 0,51 0,425 4,35 2,74 1,83 1,29 0,94 0,71 0,54 0,43 0,34 0,28

Z150/1.5+1 1 6,56 5,07 4,00 3,17 2,57 2,13 1,79 1,53 1,32 1,152 3,94 3,03 2,44 2,00 1,67 1,41 1,21 1,04 0,90 0,793 2,80 1,97 1,48 1,16 0,95 0,79 0,67 0,57 0,49 0,434 7,78 4,90 3,28 2,30 1,68 1,26 0,97 0,76 0,61 0,505 5,19 3,27 2,19 1,54 1,12 0,84 0,65 0,51 0,41 0,33

Z150/1.5+1.2 1 7,25 5,33 4,08 3,22 2,61 2,16 1,81 1,55 1,33 1,162 4,30 3,31 2,66 2,19 1,83 1,55 1,33 1,14 0,99 0,873 3,07 2,19 1,67 1,32 1,08 0,90 0,76 0,65 0,56 0,484 7,95 5,00 3,35 2,35 1,72 1,29 0,99 0,78 0,63 0,515 5,30 3,34 2,24 1,57 1,14 0,86 0,66 0,52 0,42 0,34

Z150/1.5+1.5 1 7,33 5,38 4,12 3,26 2,64 2,18 1,83 1,56 1,35 1,172 4,83 3,71 2,98 2,46 2,06 1,75 1,50 1,29 1,12 0,983 3,45 2,49 1,90 1,51 1,23 1,02 0,86 0,73 0,63 0,544 8,20 5,17 3,46 2,43 1,77 1,33 1,03 0,81 0,65 0,525 5,47 3,44 2,31 1,62 1,18 0,89 0,68 0,54 0,43 0,35

Z150/2+1 1 6,76 5,24 4,17 3,39 2,81 2,36 2,01 1,73 1,50 1,322 5,14 3,97 3,20 2,64 2,21 1,87 1,60 1,37 1,19 1,043 3,62 2,51 1,86 1,46 1,18 0,98 0,83 0,71 0,62 0,544 10,15 6,39 4,28 3,01 2,19 1,65 1,27 1,00 0,80 0,655 6,77 4,26 2,86 2,01 1,46 1,10 0,85 0,67 0,53 0,43

Z150/2+1.2 1 9,53 7,36 5,78 4,58 3,72 3,08 2,59 2,21 1,91 1,662 5,50 4,26 3,43 2,83 2,37 2,01 1,72 1,48 1,29 1,133 3,89 2,74 2,07 1,64 1,34 1,12 0,95 0,81 0,70 0,614 10,31 6,49 4,35 3,06 2,23 1,67 1,29 1,01 0,81 0,665 6,88 4,33 2,90 2,04 1,49 1,12 0,86 0,68 0,54 0,44

Z150/2+1.5 1 10,51 7,72 5,91 4,67 3,78 3,13 2,63 2,24 1,93 1,682 5,95 4,63 3,76 3,12 2,63 2,23 1,92 1,65 1,44 1,263 4,26 3,05 2,33 1,85 1,52 1,27 1,07 0,92 0,79 0,694 10,56 6,65 4,46 3,13 2,28 1,71 1,32 1,04 0,83 0,685 7,04 4,43 2,97 2,09 1,52 1,14 0,88 0,69 0,55 0,45

Z150/2+2 1 10,65 7,82 5,99 4,73 3,83 3,17 2,66 2,27 1,96 1,702 6,77 5,21 4,19 3,46 2,91 2,48 2,12 1,83 1,60 1,403 4,85 3,48 2,65 2,10 1,71 1,42 1,20 1,02 0,87 0,754 10,98 6,92 4,63 3,25 2,37 1,78 1,37 1,08 0,86 0,705 7,32 4,61 3,09 2,17 1,58 1,19 0,92 0,72 0,58 0,47



Z150/2.5+1 1 6,87 5,34 4,25 3,46 2,87 2,41 2,05 1,77 1,54 1,352 6,08 4,70 3,78 3,12 2,61 2,21 1,89 1,63 1,41 1,243 4,33 2,95 2,17 1,68 1,35 1,12 0,94 0,81 0,70 0,614 12,51 7,88 5,28 3,71 2,70 2,03 1,56 1,23 0,98 0,805 8,34 5,25 3,52 2,47 1,80 1,35 1,04 0,82 0,66 0,53

Z150/2.5+1.2 1 9,74 7,54 5,99 4,87 4,02 3,38 2,87 2,47 2,15 1,882 6,45 4,98 4,01 3,31 2,78 2,35 2,01 1,73 1,51 1,323 4,58 3,19 2,38 1,87 1,52 1,27 1,07 0,92 0,80 0,694 12,66 7,97 5,34 3,75 2,74 2,06 1,58 1,25 1,00 0,815 8,44 5,32 3,56 2,50 1,82 1,37 1,06 0,83 0,66 0,54

Z150/2.5+1.5 1 13,16 9,67 7,40 5,85 4,74 3,91 3,29 2,80 2,42 2,112 6,99 5,39 4,34 3,59 3,01 2,56 2,19 1,89 1,64 1,443 4,93 3,49 2,64 2,09 1,71 1,43 1,21 1,04 0,89 0,784 12,90 8,12 5,44 3,82 2,79 2,09 1,61 1,27 1,02 0,835 8,60 5,42 3,63 2,55 1,86 1,40 1,08 0,85 0,68 0,55

Z150/2.5+2 1 13,29 9,76 7,47 5,91 4,78 3,95 3,32 2,83 2,44 2,132 7,74 5,94 4,78 3,95 3,32 2,82 2,42 2,09 1,82 1,593 5,46 3,89 2,95 2,34 1,91 1,59 1,34 1,15 0,99 0,854 13,31 8,38 5,62 3,94 2,88 2,16 1,66 1,31 1,05 0,855 8,87 5,59 3,74 2,63 1,92 1,44 1,11 0,87 0,70 0,57

Z150/2.5+2.5 1 13,42 9,86 7,55 5,97 4,83 3,99 3,36 2,86 2,47 2,152 8,34 6,37 5,10 4,21 3,54 3,01 2,58 2,23 1,94 1,703 5,98 4,24 3,21 2,53 2,05 1,70 1,43 1,21 1,04 0,904 13,73 8,65 5,79 4,07 2,97 2,23 1,72 1,35 1,08 0,885 9,15 5,76 3,86 2,71 1,98 1,49 1,14 0,90 0,72 0,59

Z200/1.2+1.2 1 6,96 5,11 3,92 3,09 2,51 2,07 1,74 1,48 1,28 1,112 5,08 3,65 2,78 2,22 1,83 1,54 1,32 1,15 1,01 0,903 4,28 2,98 2,17 1,65 1,30 1,06 0,88 0,74 0,64 0,554 17,05 10,74 7,19 5,05 3,68 2,77 2,13 1,68 1,34 1,095 11,37 7,16 4,80 3,37 2,46 1,85 1,42 1,12 0,89 0,73

Z200/1.5+1.2 1 10,56 7,76 5,94 4,69 3,80 3,14 2,64 2,25 1,94 1,692 6,41 4,70 3,65 2,95 2,46 2,10 1,81 1,58 1,39 1,243 5,69 3,96 2,88 2,18 1,72 1,40 1,16 0,99 0,85 0,744 20,79 13,09 8,77 6,16 4,49 3,37 2,60 2,04 1,64 1,335 13,86 8,73 5,85 4,11 2,99 2,25 1,73 1,36 1,09 0,89

Z200/1.5+1.5 1 10,67 7,84 6,00 4,74 3,84 3,17 2,67 2,27 1,96 1,712 7,38 5,39 4,18 3,37 2,81 2,39 2,07 1,81 1,60 1,423 6,29 4,42 3,26 2,52 2,01 1,66 1,39 1,19 1,02 0,894 21,46 13,51 9,05 6,36 4,64 3,48 2,68 2,11 1,69 1,375 14,31 9,01 6,04 4,24 3,09 2,32 1,79 1,41 1,13 0,92

Z200/2+1.2 1 11,43 9,04 7,31 6,02 5,03 4,26 3,65 3,16 2,76 2,432 8,69 6,48 5,10 4,18 3,51 3,01 2,62 2,30 2,03 1,803 7,93 5,53 4,01 3,02 2,37 1,91 1,59 1,35 1,17 1,024 26,76 16,85 11,29 7,93 5,78 4,34 3,34 2,63 2,11 1,715 17,84 11,23 7,53 5,29 3,85 2,90 2,23 1,75 1,40 1,14



Z200/2+1.5 1 17,16 12,61 9,65 7,63 6,18 5,11 4,29 3,66 3,15 2,752 9,65 7,17 5,63 4,61 3,88 3,33 2,90 2,54 2,25 2,003 8,57 6,03 4,43 3,41 2,72 2,24 1,88 1,61 1,40 1,234 27,41 17,26 11,56 8,12 5,92 4,45 3,43 2,69 2,16 1,755 18,27 11,51 7,71 5,41 3,95 2,97 2,28 1,80 1,44 1,17

Z200/2+2 1 17,37 12,76 9,77 7,72 6,25 5,17 4,34 3,70 3,19 2,782 11,29 8,35 6,54 5,34 4,49 3,85 3,36 2,96 2,62 2,333 9,82 6,96 5,18 4,04 3,26 2,70 2,28 1,95 1,70 1,494 28,47 17,93 12,01 8,44 6,15 4,62 3,56 2,80 2,24 1,825 18,98 11,95 8,01 5,62 4,10 3,08 2,37 1,87 1,49 1,21

Z200/2.5+1.2 1 11,62 9,22 7,47 6,16 5,16 4,38 3,76 3,25 2,84 2,512 11,19 8,39 6,64 5,47 4,63 3,99 3,48 3,06 2,71 2,403 10,24 7,17 5,19 3,90 3,04 2,44 2,02 1,71 1,48 1,294 33,23 20,92 14,02 9,85 7,18 5,39 4,15 3,27 2,62 2,135 22,15 13,95 9,35 6,56 4,78 3,59 2,77 2,18 1,74 1,42

Z200/2.5+1.5 1 17,85 14,08 11,36 9,33 7,79 6,59 5,64 4,88 4,26 3,752 12,15 9,08 7,18 5,90 4,99 4,30 3,76 3,31 2,93 2,613 10,90 7,67 5,63 4,31 3,43 2,81 2,36 2,03 1,76 1,554 33,85 21,32 14,28 10,03 7,31 5,49 4,23 3,33 2,66 2,175 22,57 14,21 9,52 6,69 4,87 3,66 2,82 2,22 1,78 1,44

Z200/2.5+2 1 24,99 18,36 14,05 11,10 8,99 7,43 6,25 5,32 4,59 4,002 13,80 10,28 8,10 6,64 5,61 4,84 4,23 3,73 3,31 2,953 12,14 8,61 6,41 4,98 4,02 3,34 2,83 2,44 2,13 1,884 34,89 21,97 14,72 10,34 7,54 5,66 4,36 3,43 2,75 2,235 23,26 14,65 9,81 6,89 5,02 3,77 2,91 2,29 1,83 1,49

Z200/2.5+2.5 1 25,25 18,55 14,20 11,22 9,09 7,51 6,31 5,38 4,64 4,042 15,59 11,56 9,08 7,44 6,28 5,41 4,74 4,18 3,72 3,323 13,61 9,66 7,21 5,63 4,55 3,78 3,20 2,75 2,40 2,104 36,04 22,69 15,20 10,68 7,78 5,85 4,50 3,54 2,84 2,315 24,02 15,13 10,14 7,12 5,19 3,90 3,00 2,36 1,89 1,54

Z250/1.5+1.5 1 13,79 10,13 7,76 6,13 4,96 4,10 3,45 2,94 2,53 2,212 10,48 7,27 5,25 3,98 3,15 2,58 2,17 1,86 1,61 1,423 7,39 5,11 3,64 2,68 2,04 1,61 1,31 1,09 0,93 0,804 36,70 23,11 15,48 10,88 7,93 5,96 4,59 3,61 2,89 2,355 24,47 15,41 10,32 7,25 5,29 3,97 3,06 2,41 1,93 1,57

Z250/2+1.5 1 19,63 15,74 12,88 10,25 8,30 6,86 5,77 4,91 4,24 3,692 13,07 9,41 7,18 5,73 4,73 4,00 3,45 3,01 2,66 2,363 11,21 7,81 5,63 4,21 3,26 2,61 2,15 1,81 1,56 1,354 47,37 29,83 19,98 14,04 10,23 7,69 5,92 4,66 3,73 3,035 31,58 19,89 13,32 9,36 6,82 5,12 3,95 3,10 2,49 2,02

Z250/2+2 1 23,35 17,16 13,14 10,38 8,41 6,95 5,84 4,98 4,29 3,742 15,52 11,13 8,44 6,72 5,53 4,67 4,03 3,52 3,11 2,763 12,60 8,81 6,41 4,87 3,83 3,12 2,60 2,21 1,90 1,664 49,27 31,03 20,79 14,60 10,64 8,00 6,16 4,84 3,88 3,155 32,85 20,69 13,86 9,73 7,10 5,33 4,11 3,23 2,59 2,10



Z250/2.5+1.5 1 19,97 16,07 13,18 10,99 9,28 7,93 6,85 5,97 5,24 4,642 16,25 11,79 9,06 7,28 6,05 5,14 4,45 3,90 3,45 3,073 14,21 9,92 7,16 5,33 4,11 3,28 2,69 2,26 1,94 1,684 58,03 36,54 24,48 17,19 12,53 9,42 7,25 5,70 4,57 3,715 38,68 24,36 16,32 11,46 8,36 6,28 4,84 3,80 3,05 2,48

Z250/2.5+2 1 32,80 24,10 18,45 14,58 11,81 9,76 8,20 6,99 6,03 5,252 18,70 13,51 10,34 8,28 6,86 5,83 5,04 4,42 3,91 3,493 15,60 10,93 7,95 6,01 4,72 3,83 3,19 2,71 2,34 2,044 59,89 37,71 25,26 17,74 12,94 9,72 7,49 5,89 4,71 3,835 39,92 25,14 16,84 11,83 8,62 6,48 4,99 3,93 3,14 2,56

Z250/2.5+2.5 1 33,14 24,35 18,64 14,73 11,93 9,86 8,28 7,06 6,09 5,302 21,10 15,19 11,57 9,23 7,63 6,47 5,59 4,90 4,34 3,873 17,21 12,06 8,80 6,69 5,28 4,30 3,59 3,06 2,64 2,314 61,79 38,91 26,07 18,31 13,35 10,03 7,72 6,07 4,86 3,955 41,19 25,94 17,38 12,20 8,90 6,68 5,15 4,05 3,24 2,64

Z250/3+1.5 1 20,18 16,27 13,37 11,17 9,45 8,09 6,99 6,09 5,36 4,742 19,22 13,97 10,76 8,66 7,20 6,14 5,32 4,67 4,13 3,683 17,01 11,89 8,57 6,36 4,88 3,87 3,16 2,64 2,26 1,964 68,67 43,24 28,97 20,35 14,83 11,14 8,58 6,75 5,41 4,395 45,78 28,83 19,31 13,56 9,89 7,43 5,72 4,50 3,60 2,93

Z250/3+2 1 34,91 27,90 22,76 18,53 15,01 12,40 10,42 8,88 7,66 6,672 21,69 15,70 12,04 9,67 8,02 6,83 5,91 5,19 4,60 4,103 18,35 12,86 9,34 7,03 5,49 4,43 3,68 3,12 2,69 2,354 70,47 44,38 29,73 20,88 15,22 11,44 8,81 6,93 5,55 4,515 46,98 29,59 19,82 13,92 10,15 7,62 5,87 4,62 3,70 3,01

Z250/3+2.5 1 42,04 30,88 23,65 18,68 15,13 12,51 10,51 8,95 7,72 6,732 24,12 17,39 13,29 10,63 8,80 7,48 6,47 5,68 5,04 4,503 19,87 13,93 10,15 7,69 6,05 4,91 4,10 3,49 3,01 2,644 72,34 45,56 30,52 21,43 15,63 11,74 9,04 7,11 5,69 4,635 48,23 30,37 20,35 14,29 10,42 7,83 6,03 4,74 3,80 3,09

Z250/3+3 1 42,39 31,14 23,84 18,84 15,26 12,61 10,60 9,03 7,79 6,782 26,38 18,96 14,43 11,50 9,50 8,06 6,97 6,11 5,42 4,843 21,61 15,12 11,01 8,35 6,57 5,34 4,46 3,79 3,27 2,864 74,24 46,75 31,32 22,00 16,03 12,05 9,28 7,30 5,84 4,755 49,49 31,17 20,88 14,66 10,69 8,03 6,19 4,87 3,90 3,17

Z300/1.5+1.5 1 16,95 12,45 9,53 7,53 6,10 5,04 4,24 3,61 3,11 2,712 14,18 10,05 7,35 5,50 4,21 3,31 2,68 2,23 1,90 1,653 10,21 7,24 5,29 3,94 2,99 2,31 1,82 1,47 1,21 1,024 64,49 40,61 27,21 19,11 13,93 10,47 8,06 6,34 5,08 4,135 43,00 27,08 18,14 12,74 9,29 6,98 5,37 4,23 3,38 2,75

Z300/2+1.5 1 21,10 17,17 14,24 11,98 10,21 8,68 7,29 6,21 5,36 4,672 17,76 12,73 9,51 7,39 5,96 4,94 4,20 3,63 3,18 2,823 15,84 11,27 8,28 6,22 4,76 3,73 2,99 2,45 2,05 1,754 83,26 52,43 35,12 24,67 17,98 13,51 10,41 8,19 6,55 5,335 55,50 34,95 23,42 16,45 11,99 9,01 6,94 5,46 4,37 3,55



Z300/2+2 1 29,54 21,70 16,62 13,13 10,63 8,79 7,38 6,29 5,43 4,732 21,31 15,27 11,39 8,82 7,07 5,85 4,96 4,28 3,75 3,323 17,73 12,60 9,27 7,00 5,43 4,33 3,53 2,95 2,51 2,174 86,61 54,54 36,54 25,66 18,71 14,06 10,83 8,51 6,82 5,545 57,74 36,36 24,36 17,11 12,47 9,37 7,22 5,68 4,55 3,70

Z300/2.5+1.5 1 21,37 17,45 14,51 12,24 10,45 9,02 7,85 6,89 6,09 5,422 21,37 16,24 12,24 9,61 7,82 6,55 5,60 4,87 4,29 3,823 20,69 14,76 10,88 8,20 6,29 4,92 3,94 3,22 2,69 2,284 102,02 64,25 43,04 30,23 22,04 16,56 12,75 10,03 8,03 6,535 68,01 42,83 28,69 20,15 14,69 11,04 8,50 6,69 5,35 4,35

Z300/2.5+2 1 37,53 30,44 24,45 19,32 15,65 12,93 10,87 9,26 7,98 6,962 26,07 18,76 14,10 11,03 8,95 7,47 6,38 5,54 4,88 4,353 22,67 16,17 11,93 9,03 7,00 5,57 4,54 3,78 3,21 2,774 105,29 66,31 44,42 31,20 22,74 17,09 13,16 10,35 8,29 6,745 70,20 44,20 29,61 20,80 15,16 11,39 8,77 6,90 5,53 4,49

Z300/2.5+2.5 1 43,91 32,26 24,70 19,52 15,81 13,06 10,98 9,35 8,07 7,032 29,82 21,45 16,09 12,55 10,15 8,45 7,20 6,25 5,51 4,903 25,02 17,83 13,16 9,99 7,79 6,25 5,14 4,31 3,69 3,204 108,64 68,42 45,83 32,19 23,47 17,63 13,58 10,68 8,55 6,955 72,43 45,61 30,56 21,46 15,64 11,75 9,05 7,12 5,70 4,64

Z300/3+1.5 1 21,54 17,62 14,68 12,40 10,61 9,17 7,99 7,02 6,21 5,532 21,54 17,62 14,68 11,72 9,58 8,05 6,91 6,03 5,33 4,763 21,54 17,62 13,31 10,04 7,71 6,03 4,81 3,92 3,26 2,764 120,78 76,06 50,95 35,79 26,09 19,60 15,10 11,87 9,51 7,735 80,52 50,71 33,97 23,86 17,39 13,07 10,07 7,92 6,34 5,15

Z300/3+2 1 38,00 30,90 25,60 21,53 18,33 15,77 13,70 12,00 10,50 9,162 30,72 22,16 16,72 13,15 10,72 8,98 7,70 6,71 5,93 5,293 27,21 19,45 14,37 10,89 8,44 6,69 5,43 4,51 3,83 3,304 123,95 78,06 52,29 36,73 26,77 20,12 15,49 12,19 9,76 7,935 82,64 52,04 34,86 24,48 17,85 13,41 10,33 8,12 6,50 5,29

Z300/3+2.5 1 57,70 42,39 32,46 25,65 20,77 17,17 14,43 12,29 10,60 9,232 34,48 24,85 18,71 14,67 11,92 9,98 8,54 7,43 6,56 5,863 29,50 21,07 15,58 11,84 9,23 7,38 6,05 5,08 4,33 3,764 127,25 80,13 53,68 37,70 27,49 20,65 15,91 12,51 10,02 8,145 84,83 53,42 35,79 25,13 18,32 13,77 10,60 8,34 6,68 5,43

Z300/3+3 1 58,19 42,75 32,73 25,86 20,95 17,31 14,55 12,39 10,69 9,312 38,10 27,45 20,63 16,13 13,07 10,91 9,32 8,11 7,15 6,383 32,15 22,93 16,94 12,88 10,06 8,08 6,65 5,59 4,78 4,154 130,59 82,23 55,09 38,69 28,21 21,19 16,32 12,84 10,28 8,365 87,06 54,82 36,73 25,79 18,80 14,13 10,88 8,56 6,85 5,57




Z100/1+1+ 1 3,20 2,36 1,81 1,43 1,16 0,96 0,81 0,69 0,59 0,52Z100/1 2 2,33 1,77 1,39 1,11 0,91 0,76 0,64 0,54 0,47 0,41

3 2,30 1,76 1,40 1,14 0,95 0,79 0,66 0,56 0,48 0,424 3,57 2,25 1,51 1,06 0,77 0,58 0,45 0,35 0,28 0,235 2,38 1,50 1,00 0,70 0,51 0,39 0,30 0,23 0,19 0,15

Z100/1+1+ 1 3,23 2,39 1,83 1,45 1,18 0,97 0,82 0,70 0,60 0,52Z100/1.2 2 2,39 1,81 1,41 1,13 0,93 0,77 0,65 0,55 0,48 0,41

3 2,57 2,00 1,61 1,33 1,10 0,93 0,79 0,67 0,57 0,504 3,87 2,44 1,63 1,15 0,84 0,63 0,48 0,38 0,30 0,255 2,58 1,62 1,09 0,76 0,56 0,42 0,32 0,25 0,20 0,17

Z100/1.2+1.2+1 4,43 3,27 2,51 1,99 1,61 1,33 1,12 0,96 0,83 0,72Z100/1 2 3,14 2,42 1,92 1,55 1,28 1,06 0,90 0,77 0,66 0,58

3 2,83 2,21 1,78 1,46 1,21 1,02 0,86 0,73 0,63 0,544 4,00 2,52 1,69 1,19 0,86 0,65 0,50 0,39 0,31 0,265 2,67 1,68 1,12 0,79 0,58 0,43 0,33 0,26 0,21 0,17

Z100/1.2+1.2+1 4,47 3,30 2,54 2,01 1,63 1,35 1,13 0,97 0,83 0,73Z100/1.2 2 3,23 2,48 1,96 1,58 1,30 1,08 0,91 0,78 0,67 0,59

3 3,09 2,44 1,99 1,65 1,38 1,17 0,99 0,84 0,73 0,634 4,30 2,71 1,81 1,27 0,93 0,70 0,54 0,42 0,34 0,285 2,87 1,81 1,21 0,85 0,62 0,47 0,36 0,28 0,23 0,18

Z100/1.5+1.5+1 6,13 4,53 3,48 2,76 2,24 1,85 1,56 1,33 1,15 1,00Z100/1 2 4,12 3,25 2,61 2,13 1,76 1,47 1,25 1,07 0,92 0,80

3 3,53 2,80 2,29 1,90 1,58 1,33 1,12 0,96 0,82 0,714 4,64 2,92 1,96 1,37 1,00 0,75 0,58 0,46 0,37 0,305 3,09 1,95 1,30 0,92 0,67 0,50 0,39 0,30 0,24 0,20

Z100/1.5+1.5+1 6,19 4,57 3,52 2,79 2,26 1,87 1,58 1,34 1,16 1,01Z100/1.2 2 4,25 3,33 2,67 2,17 1,79 1,50 1,27 1,08 0,94 0,82

3 3,77 3,03 2,51 2,09 1,76 1,48 1,26 1,08 0,93 0,804 4,94 3,11 2,08 1,46 1,07 0,80 0,62 0,49 0,39 0,325 3,29 2,07 1,39 0,98 0,71 0,53 0,41 0,32 0,26 0,21

Z100/1.5+1.5+1 6,26 4,63 3,56 2,82 2,29 1,90 1,60 1,36 1,17 1,02Z100/1.5 2 4,41 3,44 2,74 2,22 1,83 1,53 1,29 1,10 0,95 0,83

3 4,05 3,31 2,78 2,36 2,00 1,70 1,45 1,25 1,08 0,934 5,39 3,39 2,27 1,60 1,16 0,87 0,67 0,53 0,42 0,345 3,59 2,26 1,52 1,06 0,78 0,58 0,45 0,35 0,28 0,23

Z100/2+2+ 1 8,12 5,98 4,58 3,62 2,93 2,42 2,04 1,73 1,50 1,30Z100/1 2 5,03 4,06 3,31 2,72 2,26 1,90 1,61 1,38 1,20 1,05

3 4,34 3,50 2,88 2,40 2,01 1,69 1,43 1,22 1,05 0,914 5,69 3,58 2,40 1,68 1,23 0,92 0,71 0,56 0,45 0,365 3,79 2,39 1,60 1,12 0,82 0,62 0,47 0,37 0,30 0,24



Z100/2+2+ 1 8,18 6,05 4,65 3,69 2,99 2,48 2,08 1,78 1,53 1,34Z100/1.2 2 5,18 4,16 3,38 2,78 2,30 1,93 1,64 1,40 1,22 1,06

3 4,56 3,71 3,10 2,60 2,19 1,85 1,58 1,35 1,16 1,014 5,99 3,77 2,53 1,77 1,29 0,97 0,75 0,59 0,47 0,385 3,99 2,51 1,68 1,18 0,86 0,65 0,50 0,39 0,31 0,26

Z100/2+2+ 1 8,27 6,12 4,70 3,73 3,03 2,50 2,11 1,80 1,55 1,35Z100/1.5 2 5,38 4,30 3,48 2,85 2,36 1,97 1,67 1,43 1,24 1,08

3 4,81 3,98 3,37 2,87 2,44 2,08 1,78 1,53 1,32 1,154 6,44 4,05 2,72 1,91 1,39 1,04 0,80 0,63 0,51 0,415 4,29 2,70 1,81 1,27 0,93 0,70 0,54 0,42 0,34 0,27

Z100/2+2+ 1 8,40 6,21 4,78 3,79 3,07 2,54 2,14 1,83 1,58 1,37Z100/2 2 5,67 4,49 3,61 2,94 2,43 2,03 1,72 1,47 1,27 1,11

3 5,01 4,23 3,65 3,15 2,71 2,33 2,00 1,73 1,50 1,304 7,17 4,51 3,02 2,12 1,55 1,16 0,90 0,70 0,56 0,465 4,78 3,01 2,02 1,42 1,03 0,78 0,60 0,47 0,38 0,31

Z120/1+1+ 1 3,87 2,86 2,20 1,74 1,41 1,17 0,98 0,84 0,72 0,63Z120/1 2 2,67 2,01 1,58 1,27 1,04 0,86 0,73 0,62 0,54 0,47

3 2,55 1,92 1,51 1,22 1,01 0,85 0,71 0,61 0,52 0,454 5,45 3,43 2,30 1,61 1,18 0,88 0,68 0,54 0,43 0,355 3,63 2,29 1,53 1,08 0,78 0,59 0,45 0,36 0,29 0,23

Z120/1+1+Z120/1.2 1 3,91 2,89 2,22 1,76 1,43 1,18 0,99 0,85 0,730,64

2 2,74 2,06 1,61 1,29 1,06 0,88 0,74 0,63 0,54 0,473 2,84 2,16 1,72 1,41 1,18 0,99 0,84 0,72 0,62 0,544 5,91 3,72 2,49 1,75 1,28 0,96 0,74 0,58 0,47 0,385 3,94 2,48 1,66 1,17 0,85 0,64 0,49 0,39 0,31 0,25

Z120/1.2+1.2+1 5,36 3,97 3,06 2,42 1,97 1,63 1,37 1,17 1,01 0,88Z120/1 2 3,62 2,78 2,21 1,79 1,48 1,24 1,05 0,89 0,77 0,67

3 3,13 2,40 1,93 1,58 1,32 1,11 0,94 0,80 0,68 0,594 6,11 3,85 2,58 1,81 1,32 0,99 0,76 0,60 0,48 0,395 4,07 2,57 1,72 1,21 0,88 0,66 0,51 0,40 0,32 0,26

Z120/1.2+1.2+1 5,42 4,01 3,09 2,45 1,99 1,65 1,38 1,18 1,02 0,89Z120/1.2 2 3,72 2,85 2,26 1,83 1,51 1,26 1,06 0,91 0,78 0,68

3 3,40 2,64 2,14 1,78 1,50 1,26 1,08 0,92 0,79 0,694 6,57 4,14 2,77 1,95 1,42 1,07 0,82 0,65 0,52 0,425 4,38 2,76 1,85 1,30 0,95 0,71 0,55 0,43 0,34 0,28

Z120/1.5+1.5+1 7,59 5,63 4,34 3,44 2,80 2,32 1,95 1,66 1,44 1,25Z120/1 2 4,83 3,81 3,08 2,53 2,10 1,76 1,50 1,28 1,11 0,97

3 3,93 3,08 2,52 2,09 1,76 1,48 1,26 1,08 0,93 0,804 7,10 4,47 2,99 2,10 1,53 1,15 0,89 0,70 0,56 0,455 4,73 2,98 2,00 1,40 1,02 0,77 0,59 0,47 0,37 0,30

Z120/1.5+1.5+1 7,66 5,68 4,38 3,48 2,82 2,34 1,97 1,68 1,45 1,26Z120/1.2 2 4,98 3,91 3,15 2,58 2,14 1,79 1,52 1,30 1,13 0,98

3 4,17 3,31 2,73 2,29 1,94 1,65 1,41 1,21 1,04 0,904 7,56 4,76 3,19 2,24 1,63 1,23 0,95 0,74 0,60 0,485 5,04 3,17 2,13 1,49 1,09 0,82 0,63 0,50 0,40 0,32



Z120/1.5+1.5+1 7,75 5,75 4,43 3,52 2,86 2,37 1,99 1,70 1,47 1,28Z120/1.5 2 5,18 4,05 3,25 2,65 2,19 1,83 1,55 1,33 1,15 1,00

3 4,47 3,61 3,02 2,58 2,21 1,89 1,63 1,40 1,22 1,064 8,25 5,20 3,48 2,44 1,78 1,34 1,03 0,81 0,65 0,535 5,50 3,46 2,32 1,63 1,19 0,89 0,69 0,54 0,43 0,35

Z120/2+2+ 1 10,25 7,56 5,79 4,57 3,71 3,06 2,57 2,19 1,89 1,65Z120/1 2 5,93 4,81 3,96 3,29 2,76 2,33 1,98 1,71 1,48 1,29

3 4,85 3,88 3,21 2,70 2,28 1,93 1,65 1,41 1,22 1,064 8,72 5,49 3,68 2,58 1,88 1,42 1,09 0,86 0,69 0,565 5,82 3,66 2,45 1,72 1,26 0,94 0,73 0,57 0,46 0,37

Z120/2+2+ 1 10,33 7,67 5,91 4,69 3,81 3,16 2,66 2,27 1,96 1,71Z120/1.2 2 6,12 4,94 4,06 3,36 2,81 2,37 2,02 1,73 1,50 1,31

3 5,05 4,09 3,42 2,90 2,47 2,11 1,80 1,55 1,34 1,164 9,19 5,79 3,88 2,72 1,98 1,49 1,15 0,90 0,72 0,595 6,12 3,86 2,58 1,81 1,32 0,99 0,77 0,60 0,48 0,39

Z120/2+2+ 1 10,44 7,75 5,97 4,74 3,85 3,19 2,69 2,29 1,98 1,73Z120/1.5 2 6,39 5,12 4,18 3,45 2,88 2,42 2,06 1,77 1,53 1,34

3 5,32 4,36 3,71 3,18 2,74 2,36 2,03 1,76 1,52 1,334 9,88 6,22 4,17 2,93 2,13 1,60 1,23 0,97 0,78 0,635 6,58 4,15 2,78 1,95 1,42 1,07 0,82 0,65 0,52 0,42

Z120/2+2+ 1 10,60 7,87 6,07 4,82 3,92 3,24 2,73 2,33 2,01 1,76Z120/2 2 6,76 5,38 4,36 3,58 2,98 2,50 2,12 1,82 1,58 1,38

3 5,52 4,61 3,98 3,48 3,03 2,64 2,29 1,99 1,74 1,524 11,01 6,93 4,65 3,26 2,38 1,79 1,38 1,08 0,87 0,705 7,34 4,62 3,10 2,17 1,59 1,19 0,92 0,72 0,58 0,47

Z120/2.5+2.5+1 12,25 9,00 6,89 5,44 4,41 3,64 3,06 2,61 2,25 1,96Z120/1 2 6,67 5,52 4,63 3,89 3,28 2,79 2,38 2,05 1,78 1,56

3 5,60 4,53 3,79 3,20 2,72 2,32 1,98 1,70 1,47 1,284 10,32 6,50 4,35 3,06 2,23 1,67 1,29 1,01 0,81 0,665 6,88 4,33 2,90 2,04 1,49 1,12 0,86 0,68 0,54 0,44

Z120/2.5+2.5+1 12,79 9,49 7,31 5,80 4,72 3,91 3,29 2,81 2,42 2,11Z120/1.2 2 6,88 5,68 4,74 3,97 3,34 2,83 2,42 2,09 1,81 1,58

3 5,77 4,72 3,98 3,40 2,91 2,49 2,14 1,84 1,60 1,394 10,78 6,79 4,55 3,19 2,33 1,75 1,35 1,06 0,85 0,695 7,19 4,53 3,03 2,13 1,55 1,17 0,90 0,71 0,57 0,46

Z120/2.5+2.5+1 12,91 9,58 7,39 5,86 4,76 3,95 3,32 2,84 2,45 2,13Z120/1.5 2 7,18 5,88 4,88 4,08 3,43 2,90 2,47 2,13 1,85 1,62

3 5,99 4,96 4,25 3,68 3,18 2,75 2,37 2,05 1,78 1,554 11,47 7,22 4,84 3,40 2,48 1,86 1,43 1,13 0,90 0,735 7,65 4,82 3,23 2,27 1,65 1,24 0,96 0,75 0,60 0,49

Z120/2.5+2.5+1 13,09 9,72 7,49 5,95 4,83 4,01 3,37 2,88 2,48 2,17Z120/2 2 7,61 6,19 5,10 4,24 3,55 2,99 2,55 2,19 1,90 1,66

3 6,14 5,17 4,51 3,96 3,47 3,03 2,63 2,29 2,00 1,754 12,61 7,94 5,32 3,74 2,72 2,05 1,58 1,24 0,99 0,815 8,41 5,29 3,55 2,49 1,82 1,36 1,05 0,83 0,66 0,54



Z120/2.5+2.5+1 13,25 9,84 7,58 6,02 4,89 4,05 3,41 2,91 2,52 2,19Z120/2.5 2 7,99 6,45 5,29 4,37 3,65 3,07 2,61 2,25 1,95 1,70

3 6,24 5,33 4,71 4,19 3,72 3,27 2,87 2,51 2,20 1,934 13,72 8,64 5,79 4,07 2,96 2,23 1,72 1,35 1,08 0,885 9,15 5,76 3,86 2,71 1,98 1,48 1,14 0,90 0,72 0,59

Z150/1+1+ 1 4,84 3,59 2,76 2,19 1,78 1,47 1,24 1,06 0,91 0,80Z150/1 2 3,10 2,31 1,79 1,44 1,18 0,98 0,83 0,71 0,61 0,53

3 2,89 2,11 1,63 1,30 1,07 0,89 0,76 0,64 0,55 0,484 9,19 5,79 3,88 2,72 1,98 1,49 1,15 0,90 0,72 0,595 6,13 3,86 2,58 1,82 1,32 0,99 0,77 0,60 0,48 0,39

Z150/1+1+ 1 4,89 3,62 2,79 2,21 1,80 1,49 1,25 1,07 0,92 0,81Z150/1.2 2 3,19 2,36 1,83 1,47 1,20 1,00 0,84 0,72 0,62 0,54

3 3,22 2,37 1,85 1,50 1,24 1,04 0,89 0,76 0,66 0,574 9,97 6,28 4,21 2,96 2,15 1,62 1,25 0,98 0,79 0,645 6,65 4,19 2,81 1,97 1,44 1,08 0,83 0,65 0,52 0,43

Z150/1.2+1.2+1 6,71 4,99 3,85 3,06 2,49 2,06 1,74 1,48 1,28 1,12Z150/1 2 4,26 3,24 2,56 2,08 1,72 1,44 1,22 1,04 0,90 0,79

3 3,54 2,65 2,09 1,70 1,41 1,19 1,01 0,86 0,74 0,644 10,32 6,50 4,35 3,06 2,23 1,67 1,29 1,01 0,81 0,665 6,88 4,33 2,90 2,04 1,49 1,12 0,86 0,68 0,54 0,44

Z150/1.2+1.2+1 6,78 5,04 3,89 3,09 2,51 2,08 1,75 1,50 1,29 1,13Z150/1.2 2 4,39 3,33 2,62 2,12 1,75 1,46 1,24 1,06 0,92 0,80

3 3,84 2,90 2,31 1,90 1,59 1,35 1,15 0,99 0,86 0,744 11,10 6,99 4,68 3,29 2,40 1,80 1,39 1,09 0,87 0,715 7,40 4,66 3,12 2,19 1,60 1,20 0,93 0,73 0,58 0,47

Z150/1.5+1.5+1 9,52 7,10 5,49 4,37 3,56 2,95 2,49 2,12 1,83 1,60Z150/1 2 5,72 4,47 3,61 2,98 2,49 2,10 1,79 1,54 1,33 1,16

3 4,43 3,40 2,74 2,27 1,91 1,62 1,38 1,19 1,02 0,894 12,00 7,56 5,06 3,56 2,59 1,95 1,50 1,18 0,94 0,775 8,00 5,04 3,38 2,37 1,73 1,30 1,00 0,79 0,63 0,51

Z150/1.5+1.5+1 9,60 7,16 5,54 4,41 3,59 2,98 2,51 2,14 1,85 1,62Z150/1.2 2 5,91 4,60 3,71 3,05 2,54 2,14 1,82 1,56 1,35 1,18

3 4,68 3,63 2,95 2,47 2,09 1,79 1,54 1,33 1,15 1,004 12,79 8,05 5,40 3,79 2,76 2,08 1,60 1,26 1,01 0,825 8,53 5,37 3,60 2,53 1,84 1,38 1,07 0,84 0,67 0,55

Z150/1.5+1.5+1 9,72 7,25 5,61 4,47 3,64 3,02 2,54 2,17 1,88 1,64Z150/1.5 2 6,17 4,78 3,83 3,13 2,60 2,19 1,86 1,59 1,38 1,20

3 5,01 3,93 3,24 2,75 2,36 2,04 1,77 1,53 1,33 1,174 13,96 8,79 5,89 4,14 3,02 2,27 1,75 1,37 1,10 0,895 9,31 5,86 3,93 2,76 2,01 1,51 1,16 0,92 0,73 0,60

Z150/2+2+ 1 13,51 10,10 7,73 6,11 4,95 4,09 3,44 2,93 2,52 2,20Z150/1 2 7,26 5,87 4,87 4,09 3,46 2,94 2,52 2,18 1,89 1,66

3 5,57 4,37 3,60 3,03 2,58 2,21 1,90 1,64 1,42 1,234 14,79 9,31 6,24 4,38 3,19 2,40 1,85 1,45 1,16 0,955 9,86 6,21 4,16 2,92 2,13 1,60 1,23 0,97 0,78 0,63



Z150/2+2+ 1 13,62 10,18 7,89 6,28 5,12 4,25 3,58 3,06 2,65 2,31Z150/1.2 2 7,52 6,05 5,00 4,18 3,53 3,00 2,57 2,21 1,92 1,68

3 5,76 4,56 3,79 3,22 2,77 2,39 2,06 1,78 1,55 1,354 15,57 9,81 6,57 4,61 3,36 2,53 1,95 1,53 1,23 1,005 10,38 6,54 4,38 3,08 2,24 1,69 1,30 1,02 0,82 0,66

Z150/2+2+ 1 13,76 10,29 7,97 6,35 5,18 4,30 3,62 3,10 2,68 2,34Z150/1.5 2 7,87 6,29 5,17 4,31 3,62 3,07 2,63 2,26 1,96 1,72

3 6,01 4,82 4,05 3,49 3,03 2,64 2,30 2,00 1,75 1,534 16,75 10,55 7,07 4,96 3,62 2,72 2,09 1,65 1,32 1,075 11,17 7,03 4,71 3,31 2,41 1,81 1,40 1,10 0,88 0,71

Z150/2+2+ 1 13,96 10,45 8,10 6,45 5,26 4,37 3,68 3,15 2,72 2,37Z150/2 2 8,38 6,64 5,42 4,49 3,76 3,18 2,71 2,33 2,02 1,77

3 6,25 5,09 4,36 3,82 3,38 2,98 2,62 2,30 2,02 1,784 18,69 11,77 7,89 5,54 4,04 3,03 2,34 1,84 1,47 1,205 12,46 7,85 5,26 3,69 2,69 2,02 1,56 1,23 0,98 0,80

Z150/2.5+2.5+1 16,52 12,13 9,29 7,34 5,95 4,91 4,13 3,52 3,03 2,64Z150/1 2 8,14 6,72 5,68 4,84 4,14 3,55 3,06 2,65 2,31 2,03

3 6,40 5,09 4,24 3,61 3,10 2,67 2,31 2,00 1,74 1,514 17,54 11,04 7,40 5,20 3,79 2,85 2,19 1,72 1,38 1,125 11,69 7,36 4,93 3,46 2,53 1,90 1,46 1,15 0,92 0,75

Z150/2.5+2.5+1 16,98 12,70 9,84 7,84 6,39 5,30 4,47 3,81 3,29 2,86Z150/1.2 2 8,42 6,93 5,83 4,95 4,22 3,61 3,11 2,69 2,34 2,06

3 6,55 5,25 4,41 3,79 3,28 2,85 2,47 2,15 1,87 1,634 18,33 11,54 7,73 5,43 3,96 2,97 2,29 1,80 1,44 1,175 12,22 7,69 5,15 3,62 2,64 1,98 1,53 1,20 0,96 0,78

Z150/2.5+2.5+1 17,14 12,82 9,94 7,92 6,45 5,36 4,52 3,86 3,34 2,91Z150/1.5 2 8,81 7,21 6,04 5,11 4,34 3,70 3,18 2,75 2,39 2,10

3 6,74 5,47 4,65 4,04 3,54 3,10 2,71 2,37 2,07 1,824 19,50 12,28 8,23 5,78 4,21 3,17 2,44 1,92 1,54 1,255 13,00 8,19 5,49 3,85 2,81 2,11 1,63 1,28 1,02 0,83

Z150/2.5+2.5+1 17,37 13,00 10,08 8,03 6,55 5,44 4,58 3,92 3,38 2,95Z150/2 2 9,40 7,63 6,34 5,33 4,51 3,83 3,28 2,84 2,46 2,16

3 6,93 5,70 4,93 4,35 3,87 3,43 3,03 2,67 2,35 2,074 21,45 13,51 9,05 6,36 4,63 3,48 2,68 2,11 1,69 1,375 14,30 9,01 6,03 4,24 3,09 2,32 1,79 1,41 1,13 0,92

Z150/2.5+2.5+1 17,57 13,15 10,20 8,13 6,63 5,50 4,64 3,96 3,43 2,99Z150/2.5 2 9,91 7,99 6,60 5,52 4,65 3,95 3,37 2,91 2,53 2,21

3 7,01 5,83 5,10 4,57 4,11 3,69 3,28 2,91 2,58 2,284 23,37 14,72 9,86 6,92 5,05 3,79 2,92 2,30 1,84 1,505 15,58 9,81 6,57 4,62 3,37 2,53 1,95 1,53 1,23 1,00

Z200/1.2+1.2+1 9,01 6,77 5,25 4,19 3,42 2,84 2,40 2,05 1,77 1,55Z200/1.2 2 4,81 3,65 2,91 2,39 2,00 1,70 1,45 1,25 1,09 0,95

3 3,99 2,98 2,37 1,96 1,67 1,44 1,26 1,10 0,96 0,854 29,03 18,28 12,25 8,60 6,27 4,71 3,63 2,85 2,29 1,865 19,35 12,19 8,16 5,73 4,18 3,14 2,42 1,90 1,52 1,24



Z200/1.5+1.5+1 13,16 9,96 7,78 6,23 5,10 4,25 3,59 3,07 2,66 2,33Z200/1.2 2 6,54 5,20 4,30 3,64 3,11 2,67 2,31 2,01 1,75 1,54

3 5,00 3,91 3,23 2,77 2,41 2,12 1,86 1,64 1,44 1,274 33,45 21,07 14,11 9,91 7,23 5,43 4,18 3,29 2,63 2,145 22,30 14,04 9,41 6,61 4,82 3,62 2,79 2,19 1,76 1,43

Z200/1.5+1.5+1 13,30 10,07 7,87 6,31 5,16 4,30 3,64 3,11 2,69 2,36Z200/1.5 2 6,94 5,48 4,51 3,79 3,22 2,76 2,38 2,06 1,80 1,58

3 5,24 4,14 3,48 3,03 2,69 2,40 2,14 1,90 1,69 1,504 36,53 23,00 15,41 10,82 7,89 5,93 4,57 3,59 2,88 2,345 24,35 15,34 10,27 7,22 5,26 3,95 3,04 2,39 1,92 1,56

Z200/2+2+ 1 20,15 15,40 12,12 9,76 8,02 6,71 5,68 4,87 4,23 3,70Z200/1.2 2 8,59 7,23 6,26 5,47 4,77 4,16 3,63 3,18 2,79 2,46

3 6,58 5,39 4,66 4,13 3,70 3,30 2,94 2,60 2,30 2,044 40,48 25,49 17,08 11,99 8,74 6,57 5,06 3,98 3,19 2,595 26,99 16,99 11,38 8,00 5,83 4,38 3,37 2,65 2,12 1,73

Z200/2+2+ 1 20,34 15,55 12,24 9,86 8,11 6,78 5,74 4,93 4,27 3,74Z200/1.5 2 9,14 7,65 6,58 5,71 4,96 4,31 3,75 3,28 2,87 2,53

3 6,68 5,54 4,86 4,38 3,98 3,61 3,25 2,91 2,59 2,304 43,56 27,43 18,38 12,91 9,41 7,07 5,45 4,28 3,43 2,795 29,04 18,29 12,25 8,61 6,27 4,71 3,63 2,86 2,29 1,86

Z200/2+2+ 1 20,58 15,75 12,40 10,00 8,22 6,88 5,83 5,00 4,34 3,80Z200/2 2 9,95 8,25 7,04 6,06 5,23 4,52 3,92 3,41 2,99 2,63

3 6,82 5,76 5,16 4,76 4,42 4,10 3,76 3,42 3,09 2,784 48,46 30,52 20,45 14,36 10,47 7,86 6,06 4,76 3,81 3,105 32,31 20,35 13,63 9,57 6,98 5,24 4,04 3,18 2,54 2,07

Z200/2.5+2.5+1 27,66 21,33 16,90 13,69 11,24 9,29 7,80 6,65 5,73 4,99Z200/1.2 2 10,03 8,78 7,86 7,02 6,24 5,50 4,84 4,26 3,76 3,33

3 7,94 6,72 5,98 5,45 4,97 4,51 4,06 3,63 3,24 2,884 48,06 30,26 20,27 14,24 10,38 7,80 6,01 4,72 3,78 3,085 32,04 20,17 13,52 9,49 6,92 5,20 4,00 3,15 2,52 2,05

Z200/2.5+2.5+1 27,87 21,50 17,04 13,81 11,40 9,56 8,12 6,98 6,06 5,31Z200/1.5 2 10,67 9,29 8,26 7,35 6,49 5,71 5,02 4,41 3,88 3,43

3 7,93 6,78 6,12 5,65 5,23 4,81 4,38 3,95 3,54 3,164 51,15 32,21 21,58 15,15 11,05 8,30 6,39 5,03 4,03 3,275 34,10 21,47 14,38 10,10 7,36 5,53 4,26 3,35 2,68 2,18

Z200/2.5+2.5+1 28,15 21,74 17,24 13,98 11,54 9,68 8,23 7,08 6,15 5,39Z200/2 2 11,62 10,04 8,86 7,82 6,87 6,01 5,26 4,61 4,05 3,57

3 7,93 6,89 6,33 5,97 5,64 5,29 4,90 4,49 4,08 3,684 56,05 35,30 23,65 16,61 12,11 9,10 7,01 5,51 4,41 3,595 37,37 23,53 15,76 11,07 8,07 6,06 4,67 3,67 2,94 2,39

Z200/2.5+2.5+1 28,42 21,96 17,43 14,14 11,68 9,80 8,33 7,16 6,22 5,45Z200/2.5 2 12,58 10,78 9,43 8,27 7,22 6,29 5,48 4,79 4,21 3,71

3 7,92 6,97 6,52 6,27 6,05 5,79 5,46 5,08 4,68 4,264 61,34 38,63 25,88 18,17 13,25 9,95 7,67 6,03 4,83 3,935 40,89 25,75 17,25 12,12 8,83 6,64 5,11 4,02 3,22 2,62



Z250/1.5+1.5+1 16,06 12,33 9,74 7,87 6,48 5,42 4,60 3,95 3,43 3,00Z250/1.5 2 8,21 6,30 5,09 4,24 3,60 3,09 2,67 2,32 2,03 1,79

3 5,93 4,50 3,65 3,10 2,71 2,40 2,15 1,93 1,73 1,554 62,48 39,34 26,36 18,51 13,49 10,14 7,81 6,14 4,92 4,005 41,65 26,23 17,57 12,34 9,00 6,76 5,21 4,09 3,28 2,67

Z250/2+2+ 1 24,61 19,19 15,33 12,50 10,37 8,73 7,45 6,42 5,59 4,90Z250/1.5 2 11,00 8,95 7,62 6,63 5,81 5,10 4,49 3,95 3,49 3,09

3 7,42 5,92 5,03 4,45 4,03 3,68 3,35 3,04 2,75 2,484 75,09 47,28 31,68 22,25 16,22 12,19 9,39 7,38 5,91 4,815 50,06 31,52 21,12 14,83 10,81 8,12 6,26 4,92 3,94 3,20

Z250/2+2+ 1 24,87 19,41 15,53 12,67 10,52 8,86 7,55 6,51 5,67 4,98Z250/2 2 12,04 9,73 8,21 7,09 6,16 5,38 4,71 4,13 3,63 3,21

3 7,57 6,12 5,29 4,78 4,41 4,11 3,83 3,54 3,25 2,974 83,87 52,82 35,38 24,85 18,12 13,61 10,48 8,25 6,60 5,375 55,92 35,21 23,59 16,57 12,08 9,07 6,99 5,50 4,40 3,58

Z250/2.5+2.5+1 32,65 25,69 20,68 16,97 14,15 11,96 10,23 8,84 7,71 6,78Z250/1.5 2 12,54 10,62 9,37 8,38 7,51 6,70 5,95 5,29 4,69 4,18

3 8,63 7,08 6,20 5,64 5,22 4,84 4,47 4,10 3,74 3,384 87,63 55,18 36,97 25,96 18,93 14,22 10,95 8,62 6,90 5,615 58,42 36,79 24,65 17,31 12,62 9,48 7,30 5,74 4,60 3,74

Z250/2.5+2.5+1 32,95 25,95 20,91 17,17 14,32 12,11 10,36 8,95 7,81 6,87Z250/2 2 13,75 11,57 10,13 8,99 7,99 7,09 6,27 5,55 4,91 4,36

3 8,63 7,16 6,37 5,89 5,56 5,27 4,96 4,63 4,27 3,924 96,43 60,72 40,68 28,57 20,83 15,65 12,05 9,48 7,59 6,175 64,29 40,48 27,12 19,05 13,89 10,43 8,04 6,32 5,06 4,11

Z250/2.5+2.5+1 33,20 26,17 21,10 17,33 14,46 12,23 10,47 9,05 7,90 6,95Z250/2.5 2 14,87 12,44 10,81 9,53 8,42 7,43 6,55 5,77 5,10 4,52

3 8,60 7,21 6,48 6,09 5,84 5,62 5,38 5,10 4,78 4,434 105,17 66,23 44,37 31,16 22,72 17,07 13,15 10,34 8,28 6,735 70,12 44,15 29,58 20,77 15,14 11,38 8,76 6,89 5,52 4,49

Z250/3+3+ 1 40,11 31,72 25,64 21,11 17,64 14,94 12,81 11,09 9,68 8,53Z250/1.5 2 13,33 11,59 10,47 9,55 8,68 7,83 7,03 6,28 5,60 5,00

3 9,57 7,99 7,12 6,59 6,19 5,82 5,44 5,03 4,61 4,204 100,10 63,04 42,23 29,66 21,62 16,24 12,51 9,84 7,88 6,415 66,73 42,02 28,15 19,77 14,41 10,83 8,34 6,56 5,25 4,27

Z250/3+3+ 1 40,43 32,00 25,89 21,32 17,83 15,11 12,95 11,22 9,80 8,63Z250/2 2 14,57 12,60 11,30 10,24 9,25 8,30 7,41 6,60 5,87 5,23

3 9,46 7,98 7,21 6,78 6,49 6,21 5,91 5,55 5,16 4,754 108,91 68,58 45,95 32,27 23,52 17,67 13,61 10,71 8,57 6,975 72,61 45,72 30,63 21,51 15,68 11,78 9,08 7,14 5,72 4,65

Z250/3+3+ 1 40,70 32,24 26,10 21,51 18,00 15,26 13,08 11,33 9,90 8,72Z250/2.5 2 15,75 13,55 12,07 10,87 9,76 8,72 7,75 6,88 6,11 5,44

3 9,35 7,96 7,27 6,93 6,73 6,54 6,32 6,03 5,68 5,294 117,66 74,10 49,64 34,86 25,42 19,10 14,71 11,57 9,26 7,535 78,44 49,40 33,09 23,24 16,94 12,73 9,81 7,71 6,17 5,02



Z250/3+3+ 1 40,95 32,46 26,29 21,67 18,14 15,38 13,20 11,43 9,99 8,80Z250/3 2 16,87 14,43 12,79 11,44 10,22 9,09 8,06 7,13 6,32 5,62

3 9,24 7,92 7,30 7,03 6,90 6,80 6,65 6,43 6,12 5,764 126,36 79,58 53,31 37,44 27,29 20,51 15,80 12,42 9,95 8,095 84,24 53,05 35,54 24,96 18,20 13,67 10,53 8,28 6,63 5,39

Z300/1.5+1.5+1 18,31 14,26 11,38 9,27 7,69 6,47 5,51 4,75 4,13 3,63Z300/1.5 2 8,37 6,33 5,08 4,23 3,61 3,13 2,73 2,40 2,12 1,88

3 5,95 4,44 3,54 2,96 2,57 2,29 2,06 1,87 1,69 1,544 109,78 69,13 46,31 32,53 23,71 17,82 13,72 10,79 8,64 7,035 73,19 46,09 30,88 21,69 15,81 11,88 9,15 7,20 5,76 4,68

Z300/2+2+ 1 27,79 22,06 17,89 14,76 12,37 10,50 9,01 7,81 6,83 6,02Z300/1.5 2 10,99 8,90 7,61 6,70 5,98 5,35 4,79 4,28 3,83 3,42

3 7,44 5,86 4,95 4,37 3,98 3,68 3,41 3,16 2,91 2,664 131,97 83,10 55,67 39,10 28,50 21,42 16,50 12,97 10,39 8,455 87,98 55,40 37,12 26,07 19,00 14,28 11,00 8,65 6,93 5,63

Z300/2+2+ 1 28,05 22,29 18,09 14,94 12,52 10,63 9,13 7,92 6,92 6,10Z300/2 2 12,15 9,79 8,31 7,26 6,43 5,71 5,08 4,52 4,02 3,59

3 7,49 5,97 5,11 4,60 4,27 4,03 3,82 3,61 3,39 3,164 147,42 92,84 62,19 43,68 31,84 23,92 18,43 14,49 11,60 9,445 98,28 61,89 41,46 29,12 21,23 15,95 12,29 9,66 7,74 6,29

Z300/2.5+2.5+1 37,02 29,77 24,41 20,34 17,18 14,68 12,67 11,04 9,69 8,57Z300/1.5 2 12,51 10,63 9,51 8,68 7,96 7,27 6,60 5,96 5,36 4,82

3 8,76 7,17 6,29 5,77 5,43 5,14 4,87 4,57 4,25 3,924 154,05 97,01 64,99 45,64 33,27 25,00 19,26 15,15 12,13 9,865 102,70 64,67 43,33 30,43 22,18 16,67 12,84 10,10 8,08 6,57

Z300/2.5+2.5+1 37,29 30,01 24,63 20,54 17,36 14,84 12,82 11,17 9,81 8,68Z300/2 2 13,85 11,71 10,40 9,43 8,58 7,78 7,03 6,32 5,66 5,08

3 8,64 7,14 6,34 5,92 5,67 5,48 5,28 5,06 4,79 4,494 169,53 106,76 71,52 50,23 36,62 27,51 21,19 16,67 13,34 10,855 113,02 71,17 47,68 33,49 24,41 18,34 14,13 11,11 8,90 7,23

Z300/2.5+2.5+1 37,52 30,22 24,82 20,71 17,51 14,98 12,94 11,28 9,91 8,77Z300/2.5 2 15,11 12,71 11,22 10,10 9,14 8,24 7,40 6,63 5,93 5,30

3 8,54 7,12 6,40 6,04 5,88 5,78 5,68 5,54 5,33 5,084 184,93 116,46 78,02 54,79 39,94 30,01 23,12 18,18 14,56 11,845 123,29 77,64 52,01 36,53 26,63 20,01 15,41 12,12 9,70 7,89

Z300/3+3+ 1 45,62 36,95 30,50 25,56 21,70 18,63 16,14 14,11 12,42 11,01Z300/1.5 2 13,31 11,69 10,75 10,04 9,36 8,65 7,92 7,20 6,52 5,88

3 9,82 8,24 7,41 6,97 6,70 6,46 6,20 5,89 5,54 5,154 176,03 110,85 74,26 52,16 38,02 28,57 22,00 17,31 13,86 11,275 117,35 73,90 49,51 34,77 25,35 19,04 14,67 11,54 9,24 7,51

Z300/3+3+ 1 45,91 37,21 30,74 25,78 21,90 18,81 16,30 14,25 12,56 11,14Z300/2 2 14,68 12,82 11,72 10,88 10,08 9,27 8,45 7,65 6,90 6,21

3 9,58 8,11 7,38 7,04 6,87 6,75 6,60 6,38 6,09 5,754 191,53 120,61 80,80 56,75 41,37 31,08 23,94 18,83 15,08 12,265 127,69 80,41 53,87 37,83 27,58 20,72 15,96 12,55 10,05 8,17



Z300/3+3+ 1 46,15 37,44 30,94 25,97 22,07 18,96 16,45 14,38 12,67 11,24Z300/2.5 2 15,99 13,91 12,65 11,67 10,75 9,83 8,92 8,05 7,24 6,50

3 9,40 8,01 7,37 7,11 7,05 7,03 6,99 6,88 6,67 6,384 206,95 130,32 87,31 61,32 44,70 33,58 25,87 20,35 16,29 13,245 137,96 86,88 58,20 40,88 29,80 22,39 17,25 13,56 10,86 8,83

Z300/3+3+ 1 46,37 37,63 31,12 26,13 22,22 19,10 16,57 14,50 12,78 11,34Z300/3 2 17,25 14,94 13,52 12,40 11,37 10,35 9,35 8,41 7,55 6,77

3 9,24 7,92 7,34 7,15 7,17 7,25 7,31 7,30 7,18 6,974 222,28 139,98 93,78 65,86 48,01 36,07 27,79 21,85 17,50 14,235 148,19 93,32 62,52 43,91 32,01 24,05 18,52 14,57 11,66 9,48


Tabele de calcul pentru table cutate

Modelul de calcul pentru tablele cutate este elementul de grindã, cu lãþimea unitarã(1 m). Aria ºi momentul de inerþie a grinzii este constant pe lungime. Funcþie de deta-liile structurale, dispunerea tablei cutate poate fi realizatã în varianta de grinda sim-plu rezematã sau grinda continuã.

In general, incarcarile ºi deschiderile pot sã varieze pe lungimea de rezemare a table-lor cutate.

Pentru practica proiectãrii, insã, modelul static poate fi simplificat, pentru a permitecalculul rapid al situaþiilor uzuale. În aceastã situaþie se poate considera cã toate des-chiderile sunt egale ºi ca încãrcarea este uniform distribuitã ºi are aceeaºi intensitatepe toata lungimea de dispunere a tablei cutate.

Pentru table cutate se definesc trei sisteme statice, dupã cum urmeazã:

Sistem static nr. 1: Grinda simplu rezematã Sistem static nr. 2: Grinda continuã pe trei reazeme Sistem static nr. 3: Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme

Cele trei tabele pentru dimensionarea tablelor cutate sunt corespunzãtoare celor treisisteme statice.

Pentru dimensionarea la starea limitã de rezistenþã ºi stabilitate (SLU) s-au conside-rat douã cazuri:

Caz 1: Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã (kN/m2)Caz 2: Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea de sucþiune (kN/m2)

Pentru dimensionarea la starea limitã a exploatãrii normale (SLEN) în tabelesunt prezentate trei cazuri, corespunzãtoare unor valori limitã admise pentrusãgeþile învelitorii, dupã cum urmeazã:

Caz 3: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/150(kN/m2)

Caz 4: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/200(kN/m2).

Caz 5: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maximeL/250(kN/m2) .

181EXPLICAÞII.TABELE DE CALCUL PENTRU TABLE CUTATE

183TABLE CUTATETABLE CUTATE

SIST

EM S

TATI

C N

R.

1 -

TA

BLE

CU

TATE

Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P20

/0.4

250

17,51

4,22

2,70

2,23

1,88

1,60

1,38

1,20

1,06

0,83

0,68

0,56

0,47

0,40

0,34

0,30

27,22

4,06

2,60

2,15

1,81

1,54

1,33

1,16

1,02

0,80

0,65

0,54

0,45

0,38

0,33

0,29

39,27

3,91

2,00

1,50

1,16

0,91

0,73

0,59

0,49

0,34

0,25

0,19

0,14

0,11

0,09

0,07

46,96

2,93

1,50

1,13

0,87

0,68

0,55

0,45

0,37

0,26

0,19

0,14

0,11

0,09

0,07

0,06

54,64

1,96

1,00

0,75

0,58

0,46

0,36

0,30

0,24

0,17

0,13

0,09

0,07

0,06

0,05

0,04

LTP20

/0.5

250

110

,05

5,65

3,62

2,99

2,51

2,14

1,85

1,61

1,41

1,12

0,90

0,75

0,63

0,54

0,46

0,40

29,95

5,60

3,58

2,96

2,49

2,12

1,83

1,59

1,40

1,11

0,90

0,74

0,62

0,53

0,46

0,40

312

,17

5,13

2,63

1,98

1,52

1,20

0,96

0,78

0,64

0,45

0,33

0,25

0,19

0,15

0,12

0,10

49,13

3,85

1,97

1,48

1,14

0,90

0,72

0,58

0,48

0,34

0,25

0,19

0,14

0,11

0,09

0,07

56,09

2,57

1,31

0,99

0,76

0,60

0,48

0,39

0,32

0,23

0,16

0,12

0,10

0,07

0,06

0,05

LTP20

/0.6

250

113

,54

7,61

4,87

4,03

3,38

2,88

2,49

2,17

1,90

1,50

1,22

1,01

0,85

0,72

0,62

0,54

213

,84

7,78

4,98

4,12

3,46

2,95

2,54

2,21

1,95

1,54

1,25

1,03

0,86

0,74

0,64

0,55

315

,98

6,74

3,45

2,59

2,00

1,57

1,26

1,02

0,84

0,59

0,43

0,32

0,25

0,20

0,16

0,13

411

,98

5,06

2,59

1,94

1,50

1,18

0,94

0,77

0,63

0,44

0,32

0,24

0,19

0,15

0,12

0,10

57,99

3,37

1,73

1,30

1,00

0,79

0,63

0,51

0,42

0,30

0,22

0,16

0,12

0,10

0,08

0,06

LTP20

/0.7

250

116

,77

9,43

6,04

4,99

4,19

3,57

3,08

2,68

2,36

1,86

1,51

1,25

1,05

0,89

0,77

0,67

217

,78

10,00

6,40

5,29

4,44

3,79

3,27

2,84

2,50

1,98

1,60

1,32

1,11

0,95

0,82

0,71

319

,50

8,23

4,21

3,17

2,44

1,92

1,54

1,25

1,03

0,72

0,53

0,40

0,30

0,24

0,19

0,16

414

,63

6,17

3,16

2,37

1,83

1,44

1,15

0,94

0,77

0,54

0,39

0,30

0,23

0,18

0,14

0,12

59,75

4,11

2,11

1,58

1,22

0,96

0,77

0,62

0,51

0,36

0,26

0,20

0,15

0,12

0,10

0,08

LTP20

/0.7

350

122

,06

12,41

7,94

6,56

5,52

4,70

4,05

3,53

3,10

2,45

1,99

1,64

1,38

1,17

1,01

0,88

222

,56

12,69

8,12

6,71

5,64

4,80

4,14

3,61

3,17

2,51

2,03

1,68

1,41

1,20

1,04

0,90

318

,63

7,86

4,02

3,02

2,33

1,83

1,47

1,19

0,98

0,69

0,50

0,38

0,29

0,23

0,18

0,15

413

,97

5,89

3,02

2,27

1,75

1,37

1,10

0,89

0,74

0,52

0,38

0,28

0,22

0,17

0,14

0,11

59,31

3,93

2,01

1,51

1,16

0,92

0,73

0,60

0,49

0,34

0,25

0,19

0,15

0,11

0,09

0,07


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P20

/0.4

250

17,22

4,06

2,60

2,15

1,81

1,54

1,33

1,16

1,02

0,80

0,65

0,54

0,45

0,38

0,33

0,29

27,53

4,23

2,71

2,24

1,88

1,60

1,38

1,20

1,06

0,84

0,68

0,56

0,47

0,40

0,35

0,30

36,89

2,91

1,49

1,12

0,86

0,68

0,54

0,44

0,36

0,26

0,19

0,14

0,11

0,08

0,07

0,06

45,17

2,18

1,12

0,84

0,65

0,51

0,41

0,33

0,27

0,19

0,14

0,10

0,08

0,06

0,05

0,04

53,45

1,45

0,74

0,56

0,43

0,34

0,27

0,22

0,18

0,13

0,09

0,07

0,05

0,04

0,03

0,03

LVP20

/0.5

250

19,95

5,60

3,58

2,96

2,49

2,12

1,83

1,59

1,40

1,11

0,90

0,74

0,62

0,53

0,46

0,40

210

,05

5,65

3,62

2,99

2,51

2,14

1,85

1,61

1,41

1,12

0,90

0,75

0,63

0,54

0,46

0,40

39,10

3,84

1,97

1,48

1,14

0,89

0,72

0,58

0,48

0,34

0,25

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

46,82

2,88

1,47

1,11

0,85

0,67

0,54

0,44

0,36

0,25

0,18

0,14

0,11

0,08

0,07

0,05

54,55

1,92

0,98

0,74

0,57

0,45

0,36

0,29

0,24

0,17

0,12

0,09

0,07

0,06

0,04

0,04

LVP20

/0.6

250

113

,84

7,78

4,98

4,12

3,46

2,95

2,54

2,21

1,95

1,54

1,25

1,03

0,86

0,74

0,64

0,55

213

,54

7,61

4,87

4,03

3,38

2,88

2,49

2,17

1,90

1,50

1,22

1,01

0,85

0,72

0,62

0,54

312

,07

5,09

2,61

1,96

1,51

1,19

0,95

0,77

0,64

0,45

0,33

0,24

0,19

0,15

0,12

0,10

49,05

3,82

1,95

1,47

1,13

0,89

0,71

0,58

0,48

0,34

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

56,03

2,55

1,30

0,98

0,75

0,59

0,47

0,39

0,32

0,22

0,16

0,12

0,09

0,07

0,06

0,05

LVP20

/0.7

250

117

,78

9,43

6,04

4,99

4,19

3,57

3,08

2,68

2,36

1,86

1,51

1,25

1,05

0,89

0,77

0,67

216

,77

10,00

6,40

5,29

4,44

3,79

3,27

2,84

2,50

1,98

1,60

1,32

1,11

0,95

0,82

0,71

314

,89

6,28

3,22

2,42

1,86

1,46

1,17

0,95

0,79

0,55

0,40

0,30

0,23

0,18

0,15

0,12

411

,17

4,71

2,41

1,81

1,40

1,10

0,88

0,71

0,59

0,41

0,30

0,23

0,17

0,14

0,11

0,09

57,45

3,14

1,61

1,21

0,93

0,73

0,59

0,48

0,39

0,28

0,20

0,15

0,12

0,09

0,07

0,06

LVP20

/0.7

350

122

,56

12,69

8,12

6,71

5,64

4,80

4,14

3,61

3,17

2,51

2,03

1,68

1,41

1,20

1,04

0,90

222

,06

12,41

7,94

6,56

5,52

4,70

4,05

3,53

3,10

2,45

1,99

1,64

1,38

1,17

1,01

0,88

314

,06

5,93

3,04

2,28

1,76

1,38

1,11

0,90

0,74

0,52

0,38

0,29

0,22

0,17

0,14

0,11

410

,54

4,45

2,28

1,71

1,32

1,04

0,83

0,67

0,56

0,39

0,28

0,21

0,16

0,13

0,10

0,08

57,03

2,97

1,52

1,14

0,88

0,69

0,55

0,45

0,37

0,26

0,19

0,14

0,11

0,09

0,07

0,06

LTP20

ND/0.4

17,32

4,12

2,64

2,18

1,83

1,56

1,35

1,17

1,03

0,81

0,66

0,54

0,46

0,39

0,34

0,29

250

210

,25

5,77

3,69

3,05

2,56

2,18

1,88

1,64

1,44

1,14

0,92

0,76

0,64

0,55

0,47

0,41

38,87

3,74

1,91

1,44

1,11

0,87

0,70

0,57

0,47

0,33

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

46,65

2,81

1,44

1,08

0,83

0,65

0,52

0,43

0,35

0,25

0,18

0,13

0,10

0,08

0,07

0,05

54,43

1,87

0,96

0,72

0,55

0,44

0,35

0,28

0,23

0,16

0,12

0,09

0,07

0,05

0,04

0,04


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P20

ND/0.5

19,80

5,51

3,53

2,92

2,45

2,09

1,80

1,57

1,38

1,09

0,88

0,73

0,61

0,52

0,45

0,39

250

214

,34

8,07

5,16

4,27

3,59

3,06

2,63

2,29

2,02

1,59

1,29

1,07

0,90

0,76

0,66

0,57

311

,64

4,91

2,51

1,89

1,45

1,14

0,92

0,74

0,61

0,43

0,31

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

48,73

3,68

1,89

1,42

1,09

0,86

0,69

0,56

0,46

0,32

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

55,82

2,45

1,26

0,94

0,73

0,57

0,46

0,37

0,31

0,22

0,16

0,12

0,09

0,07

0,06

0,05

LTP20

ND/0.6

113

,18

7,41

4,75

3,92

3,30

2,81

2,42

2,11

1,85

1,46

1,19

0,98

0,82

0,70

0,61

0,53

250

220

,10

11,31

7,24

5,98

5,03

4,28

3,69

3,22

2,83

2,23

1,81

1,50

1,26

1,07

0,92

0,80

315

,29

6,45

3,30

2,48

1,91

1,50

1,20

0,98

0,81

0,57

0,41

0,31

0,24

0,19

0,15

0,12

411

,47

4,84

2,48

1,86

1,43

1,13

0,90

0,73

0,60

0,42

0,31

0,23

0,18

0,14

0,11

0,09

57,64

3,22

1,65

1,24

0,96

0,75

0,60

0,49

0,40

0,28

0,21

0,16

0,12

0,09

0,08

0,06

LTP20

ND/0.7

116

,36

9,20

5,89

4,87

4,09

3,49

3,01

2,62

2,30

1,82

1,47

1,22

1,02

0,87

0,75

0,65

250

225

,15

14,15

9,05

7,48

6,29

5,36

4,62

4,02

3,54

2,79

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,01

318

,67

7,88

4,03

3,03

2,33

1,84

1,47

1,19

0,98

0,69

0,50

0,38

0,29

0,23

0,18

0,15

414

,00

5,91

3,02

2,27

1,75

1,38

1,10

0,90

0,74

0,52

0,38

0,28

0,22

0,17

0,14

0,11

59,34

3,94

2,02

1,52

1,17

0,92

0,73

0,60

0,49

0,35

0,25

0,19

0,15

0,11

0,09

0,07

LTP20

ND/0.7

121

,49

12,09

7,74

6,40

5,37

4,58

3,95

3,44

3,02

2,39

1,93

1,60

1,34

1,14

0,99

0,86

350

231

,25

17,58

11,25

9,30

7,81

6,66

5,74

5,00

4,39

3,47

2,81

2,32

1,95

1,66

1,44

1,25

317

,83

7,52

3,85

2,89

2,23

1,75

1,40

1,14

0,94

0,66

0,48

0,36

0,28

0,22

0,18

0,14

413

,37

5,64

2,89

2,17

1,67

1,31

1,05

0,86

0,71

0,50

0,36

0,27

0,21

0,16

0,13

0,11

58,91

3,76

1,93

1,45

1,11

0,88

0,70

0,57

0,47

0,33

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

LVP20

ND/0.4

110

,25

5,77

3,69

3,05

2,56

2,18

1,88

1,64

1,44

1,14

0,92

0,76

0,64

0,55

0,47

0,41

250

27,32

4,12

2,64

2,18

1,83

1,56

1,35

1,17

1,03

0,81

0,66

0,54

0,46

0,39

0,34

0,29

38,46

3,57

1,83

1,37

1,06

0,83

0,67

0,54

0,45

0,31

0,23

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

46,35

2,68

1,37

1,03

0,79

0,62

0,50

0,41

0,33

0,24

0,17

0,13

0,10

0,08

0,06

0,05

54,23

1,79

0,91

0,69

0,53

0,42

0,33

0,27

0,22

0,16

0,11

0,09

0,07

0,05

0,04

0,03

LVP20

ND/0.5

114

,34

8,07

5,16

4,27

3,59

3,06

2,63

2,29

2,02

1,59

1,29

1,07

0,90

0,76

0,66

0,57

250

29,80

5,51

3,53

2,92

2,45

2,09

1,80

1,57

1,38

1,09

0,88

0,73

0,61

0,52

0,45

0,39

311

,13

4,70

2,40

1,81

1,39

1,09

0,88

0,71

0,59

0,41

0,30

0,23

0,17

0,14

0,11

0,09

48,35

3,52

1,80

1,35

1,04

0,82

0,66

0,53

0,44

0,31

0,23

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

55,57

2,35

1,20

0,90

0,70

0,55

0,44

0,36

0,29

0,21

0,15

0,11

0,09

0,07

0,05

0,04


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P20

ND/0.6

120

,10

11,31

7,24

5,98

5,03

4,28

3,69

3,22

2,83

2,23

1,81

1,50

1,26

1,07

0,92

0,80

250

213

,18

7,41

4,75

3,92

3,30

2,81

2,42

2,11

1,85

1,46

1,19

0,98

0,82

0,70

0,61

0,53

314

,61

6,17

3,16

2,37

1,83

1,44

1,15

0,94

0,77

0,54

0,39

0,30

0,23

0,18

0,14

0,12

410

,96

4,62

2,37

1,78

1,37

1,08

0,86

0,70

0,58

0,41

0,30

0,22

0,17

0,13

0,11

0,09

57,31

3,08

1,58

1,19

0,91

0,72

0,58

0,47

0,39

0,27

0,20

0,15

0,11

0,09

0,07

0,06

LVP20

ND/0.7

125

,15

14,15

9,05

7,48

6,29

5,36

4,62

4,02

3,54

2,79

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,01

250

216

,36

9,20

5,89

4,87

4,09

3,49

3,01

2,62

2,30

1,82

1,47

1,22

1,02

0,87

0,75

0,65

317

,66

7,45

3,81

2,87

2,21

1,74

1,39

1,13

0,93

0,65

0,48

0,36

0,28

0,22

0,17

0,14

413

,24

5,59

2,86

2,15

1,66

1,30

1,04

0,85

0,70

0,49

0,36

0,27

0,21

0,16

0,13

0,11

58,83

3,72

1,91

1,43

1,10

0,87

0,69

0,56

0,47

0,33

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

0,07

LVP20

ND/0.7

131

,25

17,58

11,25

9,30

7,81

6,66

5,74

5,00

4,39

3,47

2,81

2,32

1,95

1,66

1,44

1,25

350

221

,49

12,09

7,74

6,40

5,37

4,58

3,95

3,44

3,02

2,39

1,93

1,60

1,34

1,14

0,99

0,86

316

,66

7,03

3,60

2,70

2,08

1,64

1,31

1,07

0,88

0,62

0,45

0,34

0,26

0,20

0,16

0,13

412

,50

5,27

2,70

2,03

1,56

1,23

0,98

0,80

0,66

0,46

0,34

0,25

0,20

0,15

0,12

0,10

58,33

3,51

1,80

1,35

1,04

0,82

0,66

0,53

0,44

0,31

0,22

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

LTP45

/0.5

250

120

,15

11,34

7,25

6,00

5,04

4,29

3,70

3,22

2,83

2,24

1,81

1,50

1,26

1,07

0,93

0,81

220

,40

11,48

7,35

6,07

5,10

4,35

3,75

3,26

2,87

2,27

1,84

1,52

1,28

1,09

0,94

0,82

357

,75

24,36

12,47

9,37

7,22

5,68

4,55

3,70

3,05

2,14

1,56

1,17

0,90

0,71

0,57

0,46

443

,31

18,27

9,36

7,03

5,41

4,26

3,41

2,77

2,28

1,60

1,17

0,88

0,68

0,53

0,43

0,35

528

,87

12,18

6,24

4,69

3,61

2,84

2,27

1,85

1,52

1,07

0,78

0,59

0,45

0,35

0,28

0,23

LTP45

/0.6

250

129

,95

16,85

10,78

8,91

7,49

6,38

5,50

4,79

4,21

3,33

2,70

2,23

1,87

1,59

1,38

1,20

230

,10

16,93

10,84

8,96

7,53

6,41

5,53

4,82

4,23

3,34

2,71

2,24

1,88

1,60

1,38

1,20

380

,79

34,08

17,45

13,11

10,10

7,94

6,36

5,17

4,26

2,99

2,18

1,64

1,26

0,99

0,79

0,65

460

,59

25,56

13,09

9,83

7,57

5,96

4,77

3,88

3,20

2,24

1,64

1,23

0,95

0,74

0,60

0,48

540

,39

17,04

8,73

6,56

5,05

3,97

3,18

2,59

2,13

1,50

1,09

0,82

0,63

0,50

0,40

0,32

LTP45

/0.7

250

138

,84

21,85

13,98

11,56

9,71

8,27

7,13

6,21

5,46

4,32

3,50

2,89

2,43

2,07

1,78

1,55

237

,73

21,22

13,58

11,22

9,43

8,04

6,93

6,04

5,31

4,19

3,40

2,81

2,36

2,01

1,73

1,51

310

1,37

42,76

21,90

16,45

12,67

9,97

7,98

6,49

5,35

3,75

2,74

2,06

1,58

1,25

1,00

0,81

476

,03

32,07

16,42

12,34

9,50

7,47

5,98

4,87

4,01

2,82

2,05

1,54

1,19

0,93

0,75

0,61

550

,68

21,38

10,95

8,23

6,34

4,98

3,99

3,24

2,67

1,88

1,37

1,03

0,79

0,62

0,50

0,41


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P45

/0.7

350

148

,51

27,28

17,46

14,43

12,13

10,33

8,91

7,76

6,82

5,39

4,37

3,61

3,03

2,58

2,23

1,94

249

,07

27,60

17,67

14,60

12,27

10,45

9,01

7,85

6,90

5,45

4,42

3,65

3,07

2,61

2,25

1,96

393

,87

39,60

20,28

15,23

11,73

9,23

7,39

6,01

4,95

3,48

2,53

1,90

1,47

1,15

0,92

0,75

470

,40

29,70

15,21

11,42

8,80

6,92

5,54

4,51

3,71

2,61

1,90

1,43

1,10

0,87

0,69

0,56

546

,93

19,80

10,14

7,62

5,87

4,61

3,69

3,00

2,47

1,74

1,27

0,95

0,73

0,58

0,46

0,38

LVP45

/0.5

250

120

,40

11,48

7,35

6,07

5,10

4,35

3,75

3,26

2,87

2,27

1,84

1,52

1,28

1,09

0,94

0,82

220

,15

11,34

7,25

6,00

5,04

4,29

3,70

3,22

2,83

2,24

1,81

1,50

1,26

1,07

0,93

0,81

351

,41

21,69

11,10

8,34

6,43

5,05

4,05

3,29

2,71

1,90

1,39

1,04

0,80

0,63

0,51

0,41

438

,56

16,27

8,33

6,26

4,82

3,79

3,04

2,47

2,03

1,43

1,04

0,78

0,60

0,47

0,38

0,31

525

,71

10,84

5,55

4,17

3,21

2,53

2,02

1,65

1,36

0,95

0,69

0,52

0,40

0,32

0,25

0,21

LVP45

/0.6

250

130

,10

16,93

10,84

8,96

7,53

6,41

5,53

4,82

4,23

3,34

2,71

2,24

1,88

1,60

1,38

1,20

229

,95

16,85

10,78

8,91

7,49

6,38

5,50

4,79

4,21

3,33

2,70

2,23

1,87

1,59

1,38

1,20

371

,03

29,97

15,34

11,53

8,88

6,98

5,59

4,55

3,75

2,63

1,92

1,44

1,11

0,87

0,70

0,57

453

,27

22,48

11,51

8,65

6,66

5,24

4,19

3,41

2,81

1,97

1,44

1,08

0,83

0,65

0,52

0,43

535

,52

14,98

7,67

5,76

4,44

3,49

2,80

2,27

1,87

1,32

0,96

0,72

0,55

0,44

0,35

0,28

LVP45

/0.7

250

137

,73

21,22

13,58

11,22

9,43

8,04

6,93

6,04

5,31

4,19

3,40

2,81

2,36

2,01

1,73

1,51

228

,23

15,88

10,16

8,40

7,06

6,01

5,19

4,52

3,97

3,14

2,54

2,10

1,76

1,50

1,30

1,13

386

,98

36,69

18,79

14,11

10,87

8,55

6,85

5,57

4,59

3,22

2,35

1,76

1,36

1,07

0,86

0,70

465

,23

27,52

14,09

10,59

8,15

6,41

5,13

4,17

3,44

2,42

1,76

1,32

1,02

0,80

0,64

0,52

543

,49

18,35

9,39

7,06

5,44

4,28

3,42

2,78

2,29

1,61

1,17

0,88

0,68

0,53

0,43

0,35

LVP45

/0.7

350

149

,07

27,60

17,67

14,60

12,27

10,45

9,01

7,85

6,90

5,45

4,42

3,65

3,07

2,61

2,25

1,96

248

,51

27,28

17,46

14,43

12,13

10,33

8,91

7,76

6,82

5,39

4,37

3,61

3,03

2,58

2,23

1,94

382

,82

34,94

17,89

13,44

10,35

8,14

6,52

5,30

4,37

3,07

2,24

1,68

1,29

1,02

0,81

0,66

462

,11

26,20

13,42

10,08

7,76

6,11

4,89

3,98

3,28

2,30

1,68

1,26

0,97

0,76

0,61

0,50

541

,41

17,47

8,94

6,72

5,18

4,07

3,26

2,65

2,18

1,53

1,12

0,84

0,65

0,51

0,41

0,33

LTP45

ND/0.5

119

,95

11,22

7,18

5,94

4,99

4,25

3,66

3,19

2,81

2,22

1,80

1,48

1,25

1,06

0,92

0,80

250

227

,22

15,31

9,80

8,10

6,81

5,80

5,00

4,36

3,83

3,02

2,45

2,02

1,70

1,45

1,25

1,09

356

,78

23,95

12,26

9,21

7,10

5,58

4,47

3,63

2,99

2,10

1,53

1,15

0,89

0,70

0,56

0,45

442

,58

17,96

9,20

6,91

5,32

4,19

3,35

2,73

2,25

1,58

1,15

0,86

0,67

0,52

0,42

0,34

528

,39

11,98

6,13

4,61

3,55

2,79

2,23

1,82

1,50

1,05

0,77

0,58

0,44

0,35

0,28

0,23


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P45

ND/0.6

129

,65

16,68

10,67

8,82

7,41

6,32

5,45

4,74

4,17

3,29

2,67

2,21

1,85

1,58

1,36

1,19

250

238

,99

21,93

14,04

11,60

9,75

8,31

7,16

6,24

5,48

4,33

3,51

2,90

2,44

2,08

1,79

1,56

379

,47

33,52

17,16

12,90

9,93

7,81

6,26

5,09

4,19

2,94

2,15

1,61

1,24

0,98

0,78

0,64

459

,60

25,14

12,87

9,67

7,45

5,86

4,69

3,81

3,14

2,21

1,61

1,21

0,93

0,73

0,59

0,48

539

,73

16,76

8,58

6,45

4,97

3,91

3,13

2,54

2,10

1,47

1,07

0,81

0,62

0,49

0,39

0,32

LTP45

ND/0.7

138

,38

21,59

13,82

11,42

9,60

8,18

7,05

6,14

5,40

4,26

3,45

2,85

2,40

2,04

1,76

1,54

250

247

,63

26,79

17,15

14,17

11,91

10,15

8,75

7,62

6,70

5,29

4,29

3,54

2,98

2,54

2,19

1,91

399

,58

42,01

21,51

16,16

12,45

9,79

7,84

6,37

5,25

3,69

2,69

2,02

1,56

1,22

0,98

0,80

474

,68

31,51

16,13

12,12

9,34

7,34

5,88

4,78

3,94

2,77

2,02

1,51

1,17

0,92

0,73

0,60

549

,79

21,00

10,75

8,08

6,22

4,89

3,92

3,19

2,63

1,84

1,34

1,01

0,78

0,61

0,49

0,40

LTP45

ND/0.7

148

,08

27,05

17,31

14,31

12,02

10,24

8,83

7,69

6,76

5,34

4,33

3,58

3,01

2,56

2,21

1,92

350

261

,16

34,40

22,02

18,20

15,29

13,03

11,23

9,79

8,60

6,80

5,50

4,55

3,82

3,26

2,81

2,45

392

,32

38,95

19,94

14,98

11,54

9,08

7,27

5,91

4,87

3,42

2,49

1,87

1,44

1,13

0,91

0,74

469

,24

29,21

14,96

11,24

8,65

6,81

5,45

4,43

3,65

2,56

1,87

1,40

1,08

0,85

0,68

0,55

546

,16

19,47

9,97

7,49

5,77

4,54

3,63

2,95

2,43

1,71

1,25

0,94

0,72

0,57

0,45

0,37

LVP45

ND/0.5

127

,22

15,31

9,80

8,10

6,81

5,80

5,00

4,36

3,83

3,02

2,45

2,02

1,70

1,45

1,25

1,09

250

219

,95

11,22

7,18

5,94

4,99

4,25

3,66

3,19

2,81

2,22

1,80

1,48

1,25

1,06

0,92

0,80

362

,15

26,22

13,42

10,09

7,77

6,11

4,89

3,98

3,28

2,30

1,68

1,26

0,97

0,76

0,61

0,50

446

,61

19,67

10,07

7,56

5,83

4,58

3,67

2,98

2,46

1,73

1,26

0,95

0,73

0,57

0,46

0,37

531

,08

13,11

6,71

5,04

3,88

3,06

2,45

1,99

1,64

1,15

0,84

0,63

0,49

0,38

0,31

0,25

LVP45

ND/0.6

138

,99

21,93

14,04

11,60

9,75

8,31

7,16

6,24

5,48

4,33

3,51

2,90

2,44

2,08

1,79

1,56

250

229

,65

16,68

10,67

8,82

7,41

6,32

5,45

4,74

4,17

3,29

2,67

2,21

1,85

1,58

1,36

1,19

383

,74

35,33

18,09

13,59

10,47

8,23

6,59

5,36

4,42

3,10

2,26

1,70

1,31

1,03

0,82

0,67

462

,80

26,49

13,57

10,19

7,85

6,17

4,94

4,02

3,31

2,33

1,70

1,27

0,98

0,77

0,62

0,50

541

,87

17,66

9,04

6,79

5,23

4,12

3,30

2,68

2,21

1,55

1,13

0,85

0,65

0,51

0,41

0,33

LVP45

ND/0.7

147

,63

26,79

17,15

14,17

11,91

10,15

8,75

7,62

6,70

5,29

4,29

3,54

2,98

2,54

2,19

1,91

250

238

,38

21,59

13,82

11,42

9,60

8,18

7,05

6,14

5,40

4,26

3,45

2,85

2,40

2,04

1,76

1,54

310

2,70

43,33

22,18

16,67

12,84

10,10

8,08

6,57

5,42

3,80

2,77

2,08

1,60

1,26

1,01

0,82

477

,03

32,50

16,64

12,50

9,63

7,57

6,06

4,93

4,06

2,85

2,08

1,56

1,20

0,95

0,76

0,62

551

,35

21,66

11,09

8,33

6,42

5,05

4,04

3,29

2,71

1,90

1,39

1,04

0,80

0,63

0,51

0,41


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P45

ND/0.7

161

,16

34,40

22,02

18,20

15,29

13,03

11,23

9,79

8,60

6,80

5,50

4,55

3,82

3,26

2,81

2,45

350

248

,08

27,05

17,31

14,31

12,02

10,24

8,83

7,69

6,76

5,34

4,33

3,58

3,01

2,56

2,21

1,92

395

,33

40,22

20,59

15,47

11,92

9,37

7,50

6,10

5,03

3,53

2,57

1,93

1,49

1,17

0,94

0,76

471

,50

30,16

15,44

11,60

8,94

7,03

5,63

4,58

3,77

2,65

1,93

1,45

1,12

0,88

0,70

0,57

547

,66

20,11

10,30

7,74

5,96

4,69

3,75

3,05

2,51

1,77

1,29

0,97

0,74

0,59

0,47

0,38

SIST

EM S

TATI

C N

R.

2 -

TA

BLE

CU

TATE

Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P20

/0.4

250

15,47

3,41

2,34

1,98

1,70

1,48

1,30

1,15

1,02

0,80

0,65

0,54

0,45

0,38

0,33

0,29

27,51

4,22

2,70

2,23

1,88

1,60

1,38

1,20

1,06

0,83

0,68

0,56

0,47

0,40

0,34

0,30

322

,36

9,43

4,83

3,63

2,80

2,20

1,76

1,43

1,18

0,83

0,60

0,45

0,35

0,27

0,22

0,18

416

,77

7,08

3,62

2,72

2,10

1,65

1,32

1,07

0,88

0,62

0,45

0,34

0,26

0,21

0,17

0,13

511

,18

4,72

2,42

1,81

1,40

1,10

0,88

0,72

0,59

0,41

0,30

0,23

0,17

0,14

0,11

0,09

LTP20

/0.5

250

17,69

4,78

3,27

2,77

2,38

2,06

1,81

1,59

1,40

1,11

0,90

0,74

0,62

0,53

0,46

0,40

210

,05

5,65

3,62

2,99

2,51

2,14

1,85

1,61

1,41

1,12

0,90

0,75

0,63

0,54

0,46

0,40

329

,35

12,38

6,34

4,76

3,67

2,89

2,31

1,88

1,55

1,09

0,79

0,60

0,46

0,36

0,29

0,00

422

,01

9,29

4,75

3,57

2,75

2,16

1,73

1,41

1,16

0,82

0,59

0,45

0,34

0,27

0,22

0,00

514

,67

6,19

3,17

2,38

1,83

1,44

1,16

0,94

0,77

0,54

0,40

0,30

0,23

0,18

0,14

0,00

LTP20

/0.6

250

110

,89

6,75

4,60

3,90

3,34

2,90

2,54

2,21

1,95

1,54

1,25

1,03

0,86

0,74

0,64

0,55

213

,54

7,61

4,87

4,03

3,38

2,88

2,49

2,17

1,90

1,50

1,22

1,01

0,85

0,72

0,62

0,54

338

,53

16,25

8,32

6,25

4,82

3,79

3,03

2,47

2,03

1,43

1,04

0,78

0,60

0,47

0,38

0,00

428

,90

12,19

6,24

4,69

3,61

2,84

2,27

1,85

1,52

1,07

0,78

0,59

0,45

0,36

0,28

0,00

519

,26

8,13

4,16

3,13

2,41

1,89

1,52

1,23

1,02

0,71

0,52

0,39

0,30

0,24

0,19

0,00

LTP20

/0.7

250

114

,16

8,76

5,96

5,04

4,32

3,75

3,27

2,84

2,50

1,98

1,60

1,32

1,11

0,95

0,82

0,71

216

,77

9,43

6,04

4,99

4,19

3,57

3,08

2,68

2,36

1,86

1,51

1,25

1,05

0,89

0,77

0,67

347

,03

19,84

10,16

7,63

5,88

4,62

3,70

3,01

2,48

1,74

1,27

0,95

0,73

0,58

0,46

0,00

435

,27

14,88

7,62

5,72

4,41

3,47

2,78

2,26

1,86

1,31

0,95

0,72

0,55

0,43

0,35

0,00

523

,51

9,92

5,08

3,82

2,94

2,31

1,85

1,50

1,24

0,87

0,63

0,48

0,37

0,29

0,23

0,00


LTP20

/0.7

350

117

,50

10,88

7,43

6,29

5,40

4,68

4,10

3,61

3,17

2,51

2,03

1,68

1,41

1,20

1,04

0,90

222

,06

12,41

7,94

6,56

5,52

4,70

4,05

3,53

3,10

2,45

1,99

1,64

1,38

1,17

1,01

0,88

344

,91

18,95

9,70

7,29

5,61

4,42

3,54

2,87

2,37

1,66

1,21

0,91

0,70

0,55

0,44

0,00

433

,69

14,21

7,28

5,47

4,21

3,31

2,65

2,16

1,78

1,25

0,91

0,68

0,53

0,41

0,33

0,00

522

,46

9,47

4,85

3,64

2,81

2,21

1,77

1,44

1,18

0,83

0,61

0,46

0,35

0,28

0,22

0,00

LVP20

/0.4

250

15,60

3,51

2,41

2,04

1,76

1,53

1,34

1,18

1,05

0,84

0,68

0,56

0,47

0,40

0,35

0,30

27,22

4,06

2,60

2,15

1,81

1,54

1,33

1,16

1,02

0,80

0,65

0,54

0,45

0,38

0,33

0,29

316

,62

7,01

3,59

2,70

2,08

1,63

1,31

1,06

0,88

0,62

0,45

0,34

0,26

0,20

0,16

0,13

412

,47

5,26

2,69

2,02

1,56

1,23

0,98

0,80

0,66

0,46

0,34

0,25

0,19

0,15

0,12

0,10

58,31

3,51

1,80

1,35

1,04

0,82

0,65

0,53

0,44

0,31

0,22

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

LVP20

/0.5

250

17,74

4,82

3,29

2,79

2,39

2,08

1,82

1,61

1,41

1,12

0,90

0,75

0,63

0,54

0,46

0,40

29,95

5,60

3,58

2,96

2,49

2,12

1,83

1,59

1,40

1,11

0,90

0,74

0,62

0,53

0,46

0,40

321

,94

9,26

4,74

3,56

2,74

2,16

1,73

1,40

1,16

0,81

0,59

0,45

0,34

0,27

0,22

0,18

416

,46

6,94

3,55

2,67

2,06

1,62

1,30

1,05

0,87

0,61

0,44

0,33

0,26

0,20

0,16

0,13

510

,97

4,63

2,37

1,78

1,37

1,08

0,86

0,70

0,58

0,41

0,30

0,22

0,17

0,13

0,11

0,09

LVP20

/0.6

250

110

,74

6,65

4,53

3,83

3,29

2,85

2,49

2,17

1,90

1,50

1,22

1,01

0,85

0,72

0,62

0,54

213

,84

7,78

4,98

4,12

3,46

2,95

2,54

2,21

1,95

1,54

1,25

1,03

0,86

0,74

0,64

0,55

329

,09

12,27

6,28

4,72

3,64

2,86

2,29

1,86

1,53

1,08

0,79

0,59

0,45

0,36

0,29

0,23

421

,82

9,21

4,71

3,54

2,73

2,15

1,72

1,40

1,15

0,81

0,59

0,44

0,34

0,27

0,21

0,17

514

,55

6,14

3,14

2,36

1,82

1,43

1,15

0,93

0,77

0,54

0,39

0,30

0,23

0,18

0,14

0,12

LVP20

/0.7

250

113

,63

8,76

5,96

5,04

4,32

3,75

3,27

2,84

2,50

1,98

1,60

1,32

1,11

0,95

0,82

0,71

217

,78

9,43

6,04

4,99

4,19

3,57

3,08

2,68

2,36

1,86

1,51

1,25

1,05

0,89

0,77

0,67

335

,91

15,15

7,76

5,83

4,49

3,53

2,83

2,30

1,89

1,33

0,97

0,73

0,56

0,44

0,35

0,29

426

,93

11,36

5,82

4,37

3,37

2,65

2,12

1,72

1,42

1,00

0,73

0,55

0,42

0,33

0,27

0,22

517

,96

7,58

3,88

2,91

2,24

1,77

1,41

1,15

0,95

0,67

0,48

0,36

0,28

0,22

0,18

0,14

LVP20

/0.7

350

117

,26

10,71

7,31

6,19

5,31

4,60

4,03

3,53

3,10

2,45

1,99

1,64

1,38

1,17

1,01

0,88

222

,56

12,69

8,12

6,71

5,64

4,80

4,14

3,61

3,17

2,51

2,03

1,68

1,41

1,20

1,04

0,90

333

,90

14,30

7,32

5,50

4,24

3,33

2,67

2,17

1,79

1,26

0,92

0,69

0,53

0,42

0,33

0,27

425

,42

10,72

5,49

4,13

3,18

2,50

2,00

1,63

1,34

0,94

0,69

0,52

0,40

0,31

0,25

0,20

516

,95

7,15

3,66

2,75

2,12

1,67

1,33

1,08

0,89

0,63

0,46

0,34

0,26

0,21

0,17

0,14

LTP20

ND/0.4

250

16,66

4,26

2,97

2,53

2,19

1,91

1,69

1,50

1,34

1,09

0,90

0,76

0,64

0,55

0,47

0,41

27,32

4,12

2,64

2,18

1,83

1,56

1,35

1,17

1,03

0,81

0,66

0,54

0,46

0,39

0,34

0,29


321

,38

9,02

4,62

3,47

2,67

2,10

1,68

1,37

1,13

0,79

0,58

0,43

0,33

0,26

0,21

0,17

416

,03

6,76

3,46

2,60

2,00

1,58

1,26

1,03

0,85

0,59

0,43

0,33

0,25

0,20

0,16

0,13

510

,69

4,51

2,31

1,73

1,34

1,05

0,84

0,68

0,56

0,40

0,29

0,22

0,17

0,13

0,11

0,09

LTP20

ND/0.5

250

19,49

6,05

4,21

3,59

3,10

2,71

2,38

2,12

1,89

1,54

1,27

1,07

0,90

0,76

0,66

0,57

29,80

5,51

3,53

2,92

2,45

2,09

1,80

1,57

1,38

1,09

0,88

0,73

0,61

0,52

0,45

0,39

328

,06

11,84

6,06

4,55

3,51

2,76

2,21

1,80

1,48

1,04

0,76

0,57

0,44

0,34

0,28

0,22

421

,05

8,88

4,55

3,42

2,63

2,07

1,66

1,35

1,11

0,78

0,57

0,43

0,33

0,26

0,21

0,17

514

,03

5,92

3,03

2,28

1,75

1,38

1,10

0,90

0,74

0,52

0,38

0,28

0,22

0,17

0,14

0,11

LTP20

ND/0.6

250

113

,55

8,62

5,98

5,10

4,40

3,84

3,38

3,00

2,68

2,17

1,80

1,50

1,26

1,07

0,92

0,80

213

,18

7,41

4,75

3,92

3,30

2,81

2,42

2,11

1,85

1,46

1,19

0,98

0,82

0,70

0,61

0,53

336

,86

15,55

7,96

5,98

4,61

3,62

2,90

2,36

1,94

1,37

1,00

0,75

0,58

0,45

0,36

0,29

427

,65

11,66

5,97

4,49

3,46

2,72

2,18

1,77

1,46

1,02

0,75

0,56

0,43

0,34

0,27

0,22

518

,43

7,78

3,98

2,99

2,30

1,81

1,45

1,18

0,97

0,68

0,50

0,37

0,29

0,23

0,18

0,15

LTP20

ND/0.7

250

117

,41

11,02

7,63

6,50

5,60

4,88

4,29

3,80

3,39

2,75

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,01

216

,36

9,20

5,89

4,87

4,09

3,49

3,01

2,62

2,30

1,82

1,47

1,22

1,02

0,87

0,75

0,65

345

,02

18,99

9,72

7,31

5,63

4,43

3,54

2,88

2,37

1,67

1,22

0,91

0,70

0,55

0,44

0,36

433

,77

14,25

7,29

5,48

4,22

3,32

2,66

2,16

1,78

1,25

0,91

0,68

0,53

0,41

0,33

0,27

522

,51

9,50

4,86

3,65

2,81

2,21

1,77

1,44

1,19

0,83

0,61

0,46

0,35

0,28

0,22

0,18

LTP20

ND/0.7

350

121

,16

13,44

9,33

7,95

6,86

5,98

5,27

4,67

4,17

3,39

2,80

2,32

1,95

1,66

1,44

1,25

221

,49

12,09

7,74

6,40

5,37

4,58

3,95

3,44

3,02

2,39

1,93

1,60

1,34

1,14

0,99

0,86

342

,98

18,13

9,28

6,98

5,37

4,23

3,38

2,75

2,27

1,59

1,16

0,87

0,67

0,53

0,42

0,34

432

,24

13,60

6,96

5,23

4,03

3,17

2,54

2,06

1,70

1,19

0,87

0,65

0,50

0,40

0,32

0,26

521

,49

9,07

4,64

3,49

2,69

2,11

1,69

1,38

1,13

0,80

0,58

0,44

0,34

0,26

0,21

0,17

LVP20

ND/0.4

250

15,51

3,44

2,36

2,00

1,72

1,49

1,31

1,16

1,03

0,81

0,66

0,54

0,46

0,39

0,34

0,29

210

,25

5,77

3,69

3,05

2,56

2,18

1,88

1,64

1,44

1,14

0,92

0,76

0,64

0,55

0,47

0,41

320

,40

8,61

4,41

3,31

2,55

2,01

1,61

1,31

1,08

0,76

0,55

0,41

0,32

0,25

0,20

0,16

415

,30

6,46

3,31

2,48

1,91

1,50

1,20

0,98

0,81

0,57

0,41

0,31

0,24

0,19

0,15

0,12

510

,20

4,30

2,20

1,66

1,28

1,00

0,80

0,65

0,54

0,38

0,28

0,21

0,16

0,13

0,10

0,08


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P20

ND/0.5

17,62

4,73

3,23

2,74

2,35

2,04

1,78

1,57

1,38

1,09

0,88

0,73

0,61

0,52

0,45

0,39

250

214

,34

8,07

5,16

4,27

3,59

3,06

2,63

2,29

2,02

1,59

1,29

1,07

0,90

0,76

0,66

0,57

326

,84

11,32

5,80

4,36

3,35

2,64

2,11

1,72

1,42

0,99

0,72

0,54

0,42

0,33

0,26

0,21

420

,13

8,49

4,35

3,27

2,52

1,98

1,58

1,29

1,06

0,75

0,54

0,41

0,31

0,25

0,20

0,16

513

,42

5,66

2,90

2,18

1,68

1,32

1,06

0,86

0,71

0,50

0,36

0,27

0,21

0,16

0,13

0,11

LVP20

ND/0.6

110

,56

6,53

4,44

3,76

3,22

2,79

2,42

2,11

1,85

1,46

1,19

0,98

0,82

0,70

0,61

0,53

250

220

,10

11,31

7,24

5,98

5,03

4,28

3,69

3,22

2,83

2,23

1,81

1,50

1,26

1,07

0,92

0,80

335

,24

14,87

7,61

5,72

4,41

3,46

2,77

2,26

1,86

1,31

0,95

0,71

0,55

0,43

0,35

0,28

426

,43

11,15

5,71

4,29

3,30

2,60

2,08

1,69

1,39

0,98

0,71

0,54

0,41

0,32

0,26

0,21

517

,62

7,43

3,81

2,86

2,20

1,73

1,39

1,13

0,93

0,65

0,48

0,36

0,28

0,22

0,17

0,14

LVP20

ND/0.7

113

,42

8,26

5,60

4,73

4,05

3,49

3,01

2,62

2,30

1,82

1,47

1,22

1,02

0,87

0,75

0,65

250

225

,15

14,15

9,05

7,48

6,29

5,36

4,62

4,02

3,54

2,79

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,01

342

,57

17,96

9,20

6,91

5,32

4,19

3,35

2,72

2,25

1,58

1,15

0,86

0,67

0,52

0,42

0,34

431

,93

13,47

6,90

5,18

3,99

3,14

2,51

2,04

1,68

1,18

0,86

0,65

0,50

0,39

0,31

0,26

521

,29

8,98

4,60

3,45

2,66

2,09

1,68

1,36

1,12

0,79

0,57

0,43

0,33

0,26

0,21

0,17

LVP20

ND/0.7

116

,98

10,52

7,17

6,07

5,20

4,51

3,95

3,44

3,02

2,39

1,93

1,60

1,34

1,14

0,99

0,86

350

231

,25

17,58

11,25

9,30

7,81

6,66

5,74

5,00

4,39

3,47

2,81

2,32

1,95

1,66

1,44

1,25

340

,17

16,95

8,68

6,52

5,02

3,95

3,16

2,57

2,12

1,49

1,08

0,81

0,63

0,49

0,40

0,32

430

,13

12,71

6,51

4,89

3,77

2,96

2,37

1,93

1,59

1,12

0,81

0,61

0,47

0,37

0,30

0,24

520

,09

8,47

4,34

3,26

2,51

1,97

1,58

1,29

1,06

0,74

0,54

0,41

0,31

0,25

0,20

0,16

LTP45

/0.5

250

18,61

5,80

4,22

3,66

3,22

2,85

2,54

2,29

2,07

1,71

1,44

1,24

1,07

0,93

0,82

0,73

220

,15

11,34

7,25

6,00

5,04

4,29

3,70

3,22

2,83

2,24

1,81

1,50

1,26

1,07

0,93

0,81

313

9,24

58,74

30,08

22,60

17,41

13,69

10,96

8,91

7,34

5,16

3,76

2,82

2,18

1,71

1,37

1,11

410

4,43

44,06

22,56

16,95

13,05

10,27

8,22

6,68

5,51

3,87

2,82

2,12

1,63

1,28

1,03

0,84

569

,62

29,37

15,04

11,30

8,70

6,84

5,48

4,46

3,67

2,58

1,88

1,41

1,09

0,86

0,69

0,56

LTP45

/0.6

250

112

,61

8,51

6,18

5,38

4,72

4,18

3,73

3,36

3,03

2,52

2,12

1,82

1,57

1,37

1,21

1,08

229

,95

16,85

10,78

8,91

7,49

6,38

5,50

4,79

4,21

3,33

2,70

2,23

1,87

1,59

1,38

1,20

319

4,80

82,18

42,08

31,61

24,35

19,15

15,33

12,47

10,27

7,21

5,26

3,95

3,04

2,39

1,92

1,56

414

6,10

61,64

31,56

23,71

18,26

14,36

11,50

9,35

7,70

5,41

3,94

2,96

2,28

1,80

1,44

1,17

597

,40

41,09

21,04

15,81

12,18

9,58

7,67

6,23

5,14

3,61

2,63

1,98

1,52

1,20

0,96

0,78


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P45

/0.7

250

116

,39

11,02

7,99

6,93

6,08

5,38

4,80

4,31

3,89

3,22

2,72

2,32

2,01

1,75

1,54

1,37

238

,84

21,85

13,98

11,56

9,71

8,27

7,13

6,21

5,46

4,32

3,50

2,89

2,43

2,07

1,78

1,55

324

4,42

103,12

52,80

39,67

30,55

24,03

19,24

15,64

12,89

9,05

6,60

4,96

3,82

3,00

2,41

1,96

418

3,32

77,34

39,60

29,75

22,91

18,02

14,43

11,73

9,67

6,79

4,95

3,72

2,86

2,25

1,80

1,47

512

2,21

51,56

26,40

19,83

15,28

12,02

9,62

7,82

6,44

4,53

3,30

2,48

1,91

1,50

1,20

0,98

LTP45

/0.7

350

120

,03

13,55

9,87

8,59

7,55

6,69

5,98

5,38

4,86

4,04

3,41

2,92

2,53

2,21

1,95

1,74

248

,51

27,28

17,46

14,43

12,13

10,33

8,91

7,76

6,82

5,39

4,37

3,61

3,03

2,58

2,23

1,94

322

6,34

95,49

48,89

36,73

28,29

22,25

17,82

14,49

11,94

8,38

6,11

4,59

3,54

2,78

2,23

1,81

416

9,75

71,61

36,67

27,55

21,22

16,69

13,36

10,86

8,95

6,29

4,58

3,44

2,65

2,09

1,67

1,36

511

3,17

47,74

24,44

18,37

14,15

11,13

8,91

7,24

5,97

4,19

3,06

2,30

1,77

1,39

1,11

0,91

LVP45

/0.5

250

18,57

5,77

4,19

3,64

3,20

2,83

2,53

2,27

2,05

1,70

1,43

1,23

1,06

0,93

0,82

0,73

220

,40

11,48

7,35

6,07

5,10

4,35

3,75

3,26

2,87

2,27

1,84

1,52

1,28

1,09

0,94

0,82

312

3,96

52,30

26,78

20,12

15,50

12,19

9,76

7,93

6,54

4,59

3,35

2,51

1,94

1,52

1,22

0,99

492

,97

39,22

20,08

15,09

11,62

9,14

7,32

5,95

4,90

3,44

2,51

1,89

1,45

1,14

0,91

0,74

561

,98

26,15

13,39

10,06

7,75

6,09

4,88

3,97

3,27

2,30

1,67

1,26

0,97

0,76

0,61

0,50

LVP45

/0.6

250

112

,59

8,49

6,17

5,36

4,71

4,17

3,72

3,35

3,02

2,51

2,12

1,81

1,57

1,37

1,21

1,07

230

,10

16,93

10,84

8,96

7,53

6,41

5,53

4,82

4,23

3,34

2,71

2,24

1,88

1,60

1,38

1,20

317

1,28

72,26

37,00

27,80

21,41

16,84

13,48

10,96

9,03

6,34

4,62

3,47

2,68

2,10

1,69

1,37

412

8,46

54,19

27,75

20,85

16,06

12,63

10,11

8,22

6,77

4,76

3,47

2,61

2,01

1,58

1,26

1,03

585

,64

36,13

18,50

13,90

10,70

8,42

6,74

5,48

4,52

3,17

2,31

1,74

1,34

1,05

0,84

0,69

LVP45

/0.7

250

114

,68

9,67

6,90

5,95

5,18

4,56

4,05

3,62

3,25

2,67

2,23

1,90

1,63

1,42

1,25

1,10

237

,73

21,22

13,58

11,22

9,43

8,04

6,93

6,04

5,31

4,19

3,40

2,81

2,36

2,01

1,73

1,51

320

9,72

88,48

45,30

34,03

26,22

20,62

16,51

13,42

11,06

7,77

5,66

4,25

3,28

2,58

2,06

1,68

415

7,29

66,36

33,98

25,53

19,66

15,46

12,38

10,07

8,29

5,83

4,25

3,19

2,46

1,93

1,55

1,26

510

4,86

44,24

22,65

17,02

13,11

10,31

8,25

6,71

5,53

3,88

2,83

2,13

1,64

1,29

1,03

0,84

LVP45

/0.7

350

119

,95

13,48

9,82

8,54

7,51

6,65

5,94

5,34

4,83

4,01

3,39

2,90

2,51

2,20

1,94

1,72

249

,07

27,60

17,67

14,60

12,27

10,45

9,01

7,85

6,90

5,45

4,42

3,65

3,07

2,61

2,25

1,96

319

9,69

84,24

43,13

32,41

24,96

19,63

15,72

12,78

10,53

7,40

5,39

4,05

3,12

2,45

1,96

1,60

414

9,77

63,18

32,35

24,30

18,72

14,72

11,79

9,59

7,90

5,55

4,04

3,04

2,34

1,84

1,47

1,20

599

,84

42,12

21,57

16,20

12,48

9,82

7,86

6,39

5,27

3,70

2,70

2,03

1,56

1,23

0,98

0,80


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P45

ND/0.5

19,40

6,46

4,76

4,17

3,68

3,28

2,94

2,66

2,41

2,02

1,72

1,48

1,29

1,13

1,00

0,89

350

219

,95

11,22

7,18

5,94

4,99

4,25

3,66

3,19

2,81

2,22

1,80

1,48

1,25

1,06

0,92

0,80

313

6,90

57,76

29,57

22,22

17,11

13,46

10,78

8,76

7,22

5,07

3,70

2,78

2,14

1,68

1,35

1,10

410

2,68

43,32

22,18

16,66

12,83

10,09

8,08

6,57

5,41

3,80

2,77

2,08

1,60

1,26

1,01

0,82

568

,45

28,88

14,79

11,11

8,56

6,73

5,39

4,38

3,61

2,54

1,85

1,39

1,07

0,84

0,67

0,55

LTP45

ND/0.6

113

,65

9,36

6,90

6,04

5,33

4,75

4,26

3,84

3,49

2,92

2,48

2,13

1,85

1,63

1,44

1,29

250

229

,65

16,68

10,67

8,82

7,41

6,32

5,45

4,74

4,17

3,29

2,67

2,21

1,85

1,58

1,36

1,19

319

1,61

80,84

41,39

31,10

23,95

18,84

15,08

12,26

10,10

7,10

5,17

3,89

2,99

2,35

1,89

1,53

414

3,71

60,63

31,04

23,32

17,96

14,13

11,31

9,20

7,58

5,32

3,88

2,92

2,25

1,77

1,41

1,15

595

,81

40,42

20,69

15,55

11,98

9,42

7,54

6,13

5,05

3,55

2,59

1,94

1,50

1,18

0,94

0,77

LTP45

ND/0.7

117

,67

12,06

8,85

7,73

6,81

6,06

5,43

4,89

4,43

3,70

3,13

2,69

2,34

2,05

1,81

1,62

250

238

,38

21,59

13,82

11,42

9,60

8,18

7,05

6,14

5,40

4,26

3,45

2,85

2,40

2,04

1,76

1,54

324

0,10

101,29

51,86

38,96

30,01

23,61

18,90

15,37

12,66

8,89

6,48

4,87

3,75

2,95

2,36

1,92

418

0,08

75,97

38,90

29,22

22,51

17,70

14,18

11,52

9,50

6,67

4,86

3,65

2,81

2,21

1,77

1,44

512

0,05

50,65

25,93

19,48

15,01

11,80

9,45

7,68

6,33

4,45

3,24

2,44

1,88

1,48

1,18

0,96

LTP45

ND/0.7

121

,41

14,69

10,82

9,47

8,36

7,45

6,68

6,03

5,47

4,57

3,88

3,34

2,91

2,56

2,26

2,02

350

248

,08

27,05

17,31

14,31

12,02

10,24

8,83

7,69

6,76

5,34

4,33

3,58

3,01

2,56

2,21

1,92

322

2,60

93,91

48,08

36,12

27,83

21,89

17,52

14,25

11,74

8,24

6,01

4,52

3,48

2,74

2,19

1,78

416

6,95

70,43

36,06

27,09

20,87

16,41

13,14

10,68

8,80

6,18

4,51

3,39

2,61

2,05

1,64

1,34

511

1,30

46,96

24,04

18,06

13,91

10,94

8,76

7,12

5,87

4,12

3,01

2,26

1,74

1,37

1,10

0,89

LVP45

ND/0.5

18,54

5,75

4,17

3,62

3,18

2,82

2,51

2,26

2,04

1,69

1,42

1,22

1,05

0,92

0,81

0,72

250

227

,22

15,31

9,80

8,10

6,81

5,80

5,00

4,36

3,83

3,02

2,45

2,02

1,70

1,45

1,25

1,09

314

9,87

63,22

32,37

24,32

18,73

14,73

11,80

9,59

7,90

5,55

4,05

3,04

2,34

1,84

1,47

1,20

411

2,40

47,42

24,28

18,24

14,05

11,05

8,85

7,19

5,93

4,16

3,03

2,28

1,76

1,38

1,11

0,90

574

,93

31,61

16,19

12,16

9,37

7,37

5,90

4,80

3,95

2,78

2,02

1,52

1,17

0,92

0,74

0,60

LVP45

ND/0.6

112

,54

8,45

6,14

5,34

4,69

4,15

3,70

3,33

3,01

2,49

2,10

1,80

1,56

1,36

1,20

1,07

250

238

,99

21,93

14,04

11,60

9,75

8,31

7,16

6,24

5,48

4,33

3,51

2,90

2,44

2,08

1,79

1,56

320

1,91

85,18

43,61

32,77

25,24

19,85

15,89

12,92

10,65

7,48

5,45

4,10

3,15

2,48

1,99

1,62

415

1,43

63,89

32,71

24,58

18,93

14,89

11,92

9,69

7,99

5,61

4,09

3,07

2,37

1,86

1,49

1,21

510

0,96

42,59

21,81

16,38

12,62

9,93

7,95

6,46

5,32

3,74

2,73

2,05

1,58

1,24

0,99

0,81


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P45

ND/0.7

116

,49

11,10

8,05

6,99

6,14

5,43

4,85

4,35

3,93

3,26

2,75

2,35

2,03

1,77

1,56

1,39

250

247

,63

26,79

17,15

14,17

11,91

10,15

8,75

7,62

6,70

5,29

4,29

3,54

2,98

2,54

2,19

1,91

324

7,64

104,47

53,49

40,19

30,96

24,35

19,49

15,85

13,06

9,17

6,69

5,02

3,87

3,04

2,44

1,98

418

5,73

78,36

40,12

30,14

23,22

18,26

14,62

11,89

9,79

6,88

5,01

3,77

2,90

2,28

1,83

1,49

512

3,82

52,24

26,75

20,09

15,48

12,17

9,75

7,92

6,53

4,59

3,34

2,51

1,93

1,52

1,22

0,99

LVP45

ND/0.7

119

,89

13,44

9,78

8,50

7,47

6,62

5,92

5,32

4,81

3,99

3,37

2,88

2,50

2,18

1,93

1,71

350

261

,16

34,40

22,02

18,20

15,29

13,03

11,23

9,79

8,60

6,80

5,50

4,55

3,82

3,26

2,81

2,45

322

9,86

96,97

49,65

37,30

28,73

22,60

18,09

14,71

12,12

8,51

6,21

4,66

3,59

2,82

2,26

1,84

417

2,40

72,73

37,24

27,98

21,55

16,95

13,57

11,03

9,09

6,39

4,65

3,50

2,69

2,12

1,70

1,38

511

4,93

48,49

24,83

18,65

14,37

11,30

9,05

7,36

6,06

4,26

3,10

2,33

1,80

1,41

1,13

0,92

SIST

EM S

TATI

C N

R.

3 -

TA

BLE

CU

TATE

Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P20

/0.4

250

16,21

3,89

2,68

2,27

1,95

1,70

1,49

1,32

1,17

0,94

0,76

0,63

0,53

0,45

0,39

0,34

28,76

4,93

3,15

2,61

2,19

1,87

1,61

1,40

1,23

0,97

0,79

0,65

0,55

0,47

0,40

0,35

317

,01

7,17

3,67

2,76

2,13

1,67

1,34

1,09

0,90

0,63

0,46

0,34

0,27

0,21

0,17

0,14

412

,76

5,38

2,76

2,07

1,59

1,25

1,00

0,82

0,67

0,47

0,34

0,26

0,20

0,16

0,13

0,10

58,50

3,59

1,84

1,38

1,06

0,84

0,67

0,54

0,45

0,31

0,23

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

LTP20

/0.5

250

18,75

5,47

3,75

3,18

2,73

2,37

2,08

1,84

1,63

1,29

1,04

0,86

0,73

0,62

0,53

0,46

211

,73

6,60

4,22

3,49

2,93

2,50

2,15

1,88

1,65

1,30

1,06

0,87

0,73

0,62

0,54

0,47

322

,32

9,42

4,82

3,62

2,79

2,19

1,76

1,43

1,18

0,83

0,60

0,45

0,35

0,27

0,22

0,18

416

,74

7,06

3,62

2,72

2,09

1,65

1,32

1,07

0,88

0,62

0,45

0,34

0,26

0,21

0,16

0,13

511

,16

4,71

2,41

1,81

1,40

1,10

0,88

0,71

0,59

0,41

0,30

0,23

0,17

0,14

0,11

0,09

LTP20

/0.6

250

112

,40

7,72

5,28

4,47

3,84

3,33

2,92

2,58

2,27

1,79

1,45

1,20

1,01

0,86

0,74

0,65

215

,79

8,88

5,68

4,70

3,95

3,36

2,90

2,53

2,22

1,75

1,42

1,17

0,99

0,84

0,73

0,63

329

,30

12,36

6,33

4,76

3,66

2,88

2,31

1,88

1,55

1,09

0,79

0,59

0,46

0,36

0,29

0,23

421

,98

9,27

4,75

3,57

2,75

2,16

1,73

1,41

1,16

0,81

0,59

0,45

0,34

0,27

0,22

0,18

514

,65

6,18

3,16

2,38

1,83

1,44

1,15

0,94

0,77

0,54

0,40

0,30

0,23

0,18

0,14

0,12


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P20

/0.7

250

116

,13

10,02

6,84

5,79

4,97

4,31

3,78

3,32

2,92

2,30

1,87

1,54

1,30

1,10

0,95

0,83

219

,56

11,00

7,04

5,82

4,89

4,17

3,59

3,13

2,75

2,17

1,76

1,46

1,22

1,04

0,90

0,78

335

,77

15,09

7,73

5,80

4,47

3,52

2,82

2,29

1,89

1,32

0,97

0,73

0,56

0,44

0,35

0,29

426

,83

11,32

5,79

4,35

3,35

2,64

2,11

1,72

1,41

0,99

0,72

0,54

0,42

0,33

0,26

0,21

517

,88

7,54

3,86

2,90

2,24

1,76

1,41

1,14

0,94

0,66

0,48

0,36

0,28

0,22

0,18

0,14

LTP20

/0.7

350

119

,92

12,43

8,51

7,22

6,20

5,39

4,72

4,17

3,70

2,92

2,37

1,96

1,64

1,40

1,21

1,05

225

,74

14,48

9,27

7,66

6,43

5,48

4,73

4,12

3,62

2,86

2,32

1,91

1,61

1,37

1,18

1,03

334

,16

14,41

7,38

5,54

4,27

3,36

2,69

2,19

1,80

1,27

0,92

0,69

0,53

0,42

0,34

0,27

425

,62

10,81

5,53

4,16

3,20

2,52

2,02

1,64

1,35

0,95

0,69

0,52

0,40

0,31

0,25

0,20

517

,08

7,21

3,69

2,77

2,14

1,68

1,34

1,09

0,90

0,63

0,46

0,35

0,27

0,21

0,17

0,14

LVP20

/0.4

250

16,37

4,00

2,75

2,34

2,01

1,75

1,54

1,36

1,21

0,98

0,79

0,65

0,55

0,47

0,40

0,35

28,43

4,74

3,03

2,51

2,11

1,79

1,55

1,35

1,18

0,94

0,76

0,63

0,53

0,45

0,39

0,34

312

,64

5,33

2,73

2,05

1,58

1,24

1,00

0,81

0,67

0,47

0,34

0,26

0,20

0,16

0,12

0,10

49,48

4,00

2,05

1,54

1,19

0,93

0,75

0,61

0,50

0,35

0,26

0,19

0,15

0,12

0,09

0,08

56,32

2,67

1,37

1,03

0,79

0,62

0,50

0,40

0,33

0,23

0,17

0,13

0,10

0,08

0,06

0,05

LVP20

/0.5

250

18,81

5,50

3,77

3,20

2,75

2,39

2,10

1,85

1,65

1,30

1,06

0,87

0,73

0,62

0,54

0,47

211

,61

6,53

4,18

3,45

2,90

2,47

2,13

1,86

1,63

1,29

1,04

0,86

0,73

0,62

0,53

0,46

316

,69

7,04

3,60

2,71

2,09

1,64

1,31

1,07

0,88

0,62

0,45

0,34

0,26

0,21

0,16

0,13

412

,52

5,28

2,70

2,03

1,56

1,23

0,99

0,80

0,66

0,46

0,34

0,25

0,20

0,15

0,12

0,10

58,34

3,52

1,80

1,35

1,04

0,82

0,66

0,53

0,44

0,31

0,23

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

LVP20

/0.6

250

112

,23

7,60

5,19

4,40

3,78

3,28

2,87

2,53

2,22

1,75

1,42

1,17

0,99

0,84

0,73

0,63

216

,14

9,08

5,81

4,80

4,04

3,44

2,97

2,58

2,27

1,79

1,45

1,20

1,01

0,86

0,74

0,65

322

,13

9,34

4,78

3,59

2,77

2,18

1,74

1,42

1,17

0,82

0,60

0,45

0,35

0,27

0,22

0,18

416

,60

7,00

3,58

2,69

2,07

1,63

1,31

1,06

0,88

0,61

0,45

0,34

0,26

0,20

0,16

0,13

511

,06

4,67

2,39

1,80

1,38

1,09

0,87

0,71

0,58

0,41

0,30

0,22

0,17

0,14

0,11

0,09

LVP20

/0.7

250

115

,54

10,02

6,84

5,79

4,97

4,31

3,78

3,32

2,92

2,30

1,87

1,54

1,30

1,10

0,95

0,83

220

,74

11,00

7,04

5,82

4,89

4,17

3,59

3,13

2,75

2,17

1,76

1,46

1,22

1,04

0,90

0,78

327

,31

11,52

5,90

4,43

3,41

2,69

2,15

1,75

1,44

1,01

0,74

0,55

0,43

0,34

0,27

0,22

420

,49

8,64

4,42

3,32

2,56

2,01

1,61

1,31

1,08

0,76

0,55

0,42

0,32

0,25

0,20

0,16

513

,66

5,76

2,95

2,22

1,71

1,34

1,08

0,87

0,72

0,51

0,37

0,28

0,21

0,17

0,13

0,11


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P20

/0.7

350

119

,65

12,24

8,38

7,10

6,10

5,30

4,64

4,10

3,62

2,86

2,32

1,91

1,61

1,37

1,18

1,03

226

,31

14,80

9,47

7,83

6,58

5,61

4,83

4,21

3,70

2,92

2,37

1,96

1,64

1,40

1,21

1,05

325

,78

10,88

5,57

4,18

3,22

2,53

2,03

1,65

1,36

0,95

0,70

0,52

0,40

0,32

0,25

0,21

419

,33

8,16

4,18

3,14

2,42

1,90

1,52

1,24

1,02

0,72

0,52

0,39

0,30

0,24

0,19

0,15

512

,89

5,44

2,78

2,09

1,61

1,27

1,01

0,82

0,68

0,48

0,35

0,26

0,20

0,16

0,13

0,10

LTP20

ND/0.4

17,53

4,83

3,38

2,89

2,50

2,19

1,93

1,72

1,53

1,25

1,04

0,88

0,74

0,63

0,54

0,47

250

28,54

4,81

3,08

2,54

2,14

1,82

1,57

1,37

1,20

0,95

0,77

0,64

0,53

0,45

0,39

0,34

316

,26

6,86

3,51

2,64

2,03

1,60

1,28

1,04

0,86

0,60

0,44

0,33

0,25

0,20

0,16

0,13

412

,19

5,14

2,63

1,98

1,52

1,20

0,96

0,78

0,64

0,45

0,33

0,25

0,19

0,15

0,12

0,10

58,13

3,43

1,76

1,32

1,02

0,80

0,64

0,52

0,43

0,30

0,22

0,16

0,13

0,10

0,08

0,07

LTP20

ND/0.5

110

,74

6,88

4,80

4,10

3,55

3,10

2,73

2,43

2,17

1,76

1,43

1,18

0,99

0,85

0,73

0,63

250

211

,43

6,43

4,12

3,40

2,86

2,44

2,10

1,83

1,61

1,27

1,03

0,85

0,71

0,61

0,52

0,46

321

,34

9,00

4,61

3,46

2,67

2,10

1,68

1,37

1,13

0,79

0,58

0,43

0,33

0,26

0,21

0,17

416

,01

6,75

3,46

2,60

2,00

1,57

1,26

1,02

0,84

0,59

0,43

0,32

0,25

0,20

0,16

0,13

510

,67

4,50

2,31

1,73

1,33

1,05

0,84

0,68

0,56

0,40

0,29

0,22

0,17

0,13

0,11

0,09

LTP20

ND/0.6

115

,34

9,80

6,82

5,83

5,04

4,40

3,87

3,42

3,00

2,37

1,92

1,59

1,33

1,14

0,98

0,85

250

215

,38

8,65

5,54

4,58

3,84

3,28

2,82

2,46

2,16

1,71

1,38

1,14

0,96

0,82

0,71

0,62

328

,03

11,83

6,06

4,55

3,50

2,76

2,21

1,79

1,48

1,04

0,76

0,57

0,44

0,34

0,28

0,22

421

,03

8,87

4,54

3,41

2,63

2,07

1,66

1,35

1,11

0,78

0,57

0,43

0,33

0,26

0,21

0,17

514

,02

5,91

3,03

2,27

1,75

1,38

1,10

0,90

0,74

0,52

0,38

0,28

0,22

0,17

0,14

0,11

LTP20

ND/0.7

119

,72

12,54

8,71

7,43

6,41

5,59

4,87

4,24

3,73

2,95

2,39

1,97

1,66

1,41

1,22

1,06

250

219

,09

10,74

6,87

5,68

4,77

4,07

3,51

3,05

2,68

2,12

1,72

1,42

1,19

1,02

0,88

0,76

334

,24

14,45

7,40

5,56

4,28

3,37

2,70

2,19

1,81

1,27

0,92

0,69

0,54

0,42

0,34

0,27

425

,68

10,83

5,55

4,17

3,21

2,52

2,02

1,64

1,35

0,95

0,69

0,52

0,40

0,32

0,25

0,21

517

,12

7,22

3,70

2,78

2,14

1,68

1,35

1,10

0,90

0,63

0,46

0,35

0,27

0,21

0,17

0,14

LTP20

ND/0.7

123

,95

15,29

10,64

9,09

7,85

6,85

6,04

5,36

4,79

3,87

3,13

2,59

2,18

1,85

1,60

1,39

350

225

,08

14,11

9,03

7,46

6,27

5,34

4,61

4,01

3,53

2,79

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,00

332

,69

13,79

7,06

5,31

4,09

3,21

2,57

2,09

1,72

1,21

0,88

0,66

0,51

0,40

0,32

0,26

424

,52

10,34

5,30

3,98

3,06

2,41

1,93

1,57

1,29

0,91

0,66

0,50

0,38

0,30

0,24

0,20

516

,35

6,90

3,53

2,65

2,04

1,61

1,29

1,05

0,86

0,61

0,44

0,33

0,26

0,20

0,16

0,13


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P20

ND/0.4

16,27

3,93

2,70

2,30

1,97

1,72

1,51

1,33

1,19

0,95

0,77

0,64

0,53

0,45

0,39

0,34

250

211

,96

6,73

4,31

3,56

2,99

2,55

2,20

1,91

1,68

1,33

1,08

0,89

0,75

0,64

0,55

0,48

315

,52

6,55

3,35

2,52

1,94

1,53

1,22

0,99

0,82

0,57

0,42

0,31

0,24

0,19

0,15

0,12

411

,64

4,91

2,51

1,89

1,45

1,14

0,92

0,74

0,61

0,43

0,31

0,24

0,18

0,14

0,11

0,09

57,76

3,27

1,68

1,26

0,97

0,76

0,61

0,50

0,41

0,29

0,21

0,16

0,12

0,10

0,08

0,06

LVP20

ND/0.5

18,67

5,41

3,70

3,14

2,70

2,34

2,05

1,82

1,61

1,27

1,03

0,85

0,71

0,61

0,52

0,46

250

216

,73

9,41

6,02

4,98

4,18

3,56

3,07

2,68

2,35

1,86

1,51

1,24

1,05

0,89

0,77

0,67

320

,41

8,61

4,41

3,31

2,55

2,01

1,61

1,31

1,08

0,76

0,55

0,41

0,32

0,25

0,20

0,16

415

,31

6,46

3,31

2,48

1,91

1,51

1,21

0,98

0,81

0,57

0,41

0,31

0,24

0,19

0,15

0,12

510

,21

4,31

2,20

1,66

1,28

1,00

0,80

0,65

0,54

0,38

0,28

0,21

0,16

0,13

0,10

0,08

LVP20

ND/0.6

112

,03

7,47

5,09

4,31

3,70

3,21

2,81

2,46

2,16

1,71

1,38

1,14

0,96

0,82

0,71

0,62

250

223

,45

13,19

8,44

6,98

5,86

5,00

4,31

3,75

3,30

2,61

2,11

1,74

1,47

1,25

1,08

0,94

326

,80

11,31

5,79

4,35

3,35

2,64

2,11

1,72

1,41

0,99

0,72

0,54

0,42

0,33

0,26

0,21

420

,10

8,48

4,34

3,26

2,51

1,98

1,58

1,29

1,06

0,74

0,54

0,41

0,31

0,25

0,20

0,16

513

,40

5,65

2,89

2,17

1,68

1,32

1,05

0,86

0,71

0,50

0,36

0,27

0,21

0,16

0,13

0,11

LVP20

ND/0.7

115

,30

9,46

6,43

5,44

4,66

4,04

3,51

3,05

2,68

2,12

1,72

1,42

1,19

1,02

0,88

0,76

250

229

,34

16,51

10,56

8,73

7,34

6,25

5,39

4,69

4,13

3,26

2,64

2,18

1,83

1,56

1,35

1,17

332

,38

13,66

6,99

5,25

4,05

3,18

2,55

2,07

1,71

1,20

0,87

0,66

0,51

0,40

0,32

0,26

424

,29

10,25

5,25

3,94

3,04

2,39

1,91

1,55

1,28

0,90

0,66

0,49

0,38

0,30

0,24

0,19

516

,19

6,83

3,50

2,63

2,02

1,59

1,27

1,04

0,85

0,60

0,44

0,33

0,25

0,20

0,16

0,13

LVP20

ND/0.7

119

,34

12,03

8,22

6,97

5,98

5,19

4,55

4,01

3,53

2,79

2,26

1,87

1,57

1,34

1,15

1,00

350

236

,46

20,51

13,13

10,85

9,12

7,77

6,70

5,83

5,13

4,05

3,28

2,71

2,28

1,94

1,67

1,46

330

,55

12,89

6,60

4,96

3,82

3,00

2,41

1,96

1,61

1,13

0,82

0,62

0,48

0,38

0,30

0,24

422

,92

9,67

4,95

3,72

2,86

2,25

1,80

1,47

1,21

0,85

0,62

0,46

0,36

0,28

0,23

0,18

515

,28

6,45

3,30

2,48

1,91

1,50

1,20

0,98

0,81

0,57

0,41

0,31

0,24

0,19

0,15

0,12

LTP45

/0.5

250

19,62

6,51

4,75

4,13

3,63

3,22

2,88

2,59

2,34

1,95

1,64

1,41

1,22

1,07

0,94

0,84

223

,51

13,22

8,46

6,99

5,88

5,01

4,32

3,76

3,31

2,61

2,12

1,75

1,47

1,25

1,08

0,94

310

5,90

44,68

22,88

17,19

13,24

10,41

8,34

6,78

5,58

3,92

2,86

2,15

1,65

1,30

1,04

0,85

479

,43

33,51

17,16

12,89

9,93

7,81

6,25

5,08

4,19

2,94

2,14

1,61

1,24

0,98

0,78

0,64

552

,95

22,34

11,44

8,59

6,62

5,21

4,17

3,39

2,79

1,96

1,43

1,07

0,83

0,65

0,52

0,42


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LT

P45

/0.6

250

114

,08

9,54

6,96

6,06

5,33

4,73

4,23

3,80

3,44

2,86

2,42

2,07

1,79

1,57

1,39

1,23

234

,94

19,65

12,58

10,40

8,74

7,44

6,42

5,59

4,91

3,88

3,14

2,60

2,18

1,86

1,60

1,40

314

8,16

62,51

32,00

24,04

18,52

14,57

11,66

9,48

7,81

5,49

4,00

3,01

2,32

1,82

1,46

1,19

411

1,12

46,88

24,00

18,03

13,89

10,92

8,75

7,11

5,86

4,12

3,00

2,25

1,74

1,37

1,09

0,89

574

,08

31,25

16,00

12,02

9,26

7,28

5,83

4,74

3,91

2,74

2,00

1,50

1,16

0,91

0,73

0,59

LTP45

/0.7

250

118

,33

12,37

9,00

7,83

6,87

6,09

5,44

4,89

4,42

3,67

3,09

2,65

2,29

2,00

1,77

1,57

232

,94

18,53

11,86

9,80

8,23

7,02

6,05

5,27

4,63

3,66

2,96

2,45

2,06

1,75

1,51

1,32

318

5,90

78,43

40,15

30,17

23,24

18,28

14,63

11,90

9,80

6,89

5,02

3,77

2,90

2,28

1,83

1,49

413

9,42

58,82

30,12

22,63

17,43

13,71

10,98

8,92

7,35

5,16

3,76

2,83

2,18

1,71

1,37

1,12

592

,95

39,21

20,08

15,08

11,62

9,14

7,32

5,95

4,90

3,44

2,51

1,89

1,45

1,14

0,91

0,74

LTP45

/0.7

350

122

,36

15,19

11,10

9,68

8,52

7,56

6,76

6,09

5,51

4,59

3,88

3,33

2,89

2,53

2,23

1,99

256

,59

31,83

20,37

16,84

14,15

12,05

10,39

9,05

7,96

6,29

5,09

4,21

3,54

3,01

2,60

2,26

317

2,14

72,62

37,18

27,94

21,52

16,92

13,55

11,02

9,08

6,38

4,65

3,49

2,69

2,12

1,69

1,38

412

9,11

54,47

27,89

20,95

16,14

12,69

10,16

8,26

6,81

4,78

3,49

2,62

2,02

1,59

1,27

1,03

586

,07

36,31

18,59

13,97

10,76

8,46

6,78

5,51

4,54

3,19

2,32

1,75

1,34

1,06

0,85

0,69

LVP45

/0.5

250

19,58

6,48

4,72

4,11

3,61

3,20

2,86

2,57

2,33

1,93

1,63

1,40

1,21

1,06

0,94

0,83

223

,80

13,39

8,57

7,08

5,95

5,07

4,37

3,81

3,35

2,64

2,14

1,77

1,49

1,27

1,09

0,95

394

,28

39,78

20,37

15,30

11,79

9,27

7,42

6,03

4,97

3,49

2,55

1,91

1,47

1,16

0,93

0,75

470

,71

29,83

15,27

11,48

8,84

6,95

5,57

4,53

3,73

2,62

1,91

1,43

1,10

0,87

0,70

0,57

547

,14

19,89

10,18

7,65

5,89

4,63

3,71

3,02

2,49

1,75

1,27

0,96

0,74

0,58

0,46

0,38

LVP45

/0.6

250

114

,06

9,52

6,95

6,05

5,32

4,72

4,22

3,79

3,43

2,85

2,41

2,06

1,79

1,57

1,38

1,23

235

,12

19,75

12,64

10,45

8,78

7,48

6,45

5,62

4,94

3,90

3,16

2,61

2,19

1,87

1,61

1,40

313

0,27

54,96

28,14

21,14

16,28

12,81

10,25

8,34

6,87

4,82

3,52

2,64

2,04

1,60

1,28

1,04

497

,70

41,22

21,10

15,86

12,21

9,61

7,69

6,25

5,15

3,62

2,64

1,98

1,53

1,20

0,96

0,78

565

,13

27,48

14,07

10,57

8,14

6,40

5,13

4,17

3,43

2,41

1,76

1,32

1,02

0,80

0,64

0,52

LVP45

/0.7

250

116

,48

10,91

7,81

6,74

5,89

5,19

4,61

4,12

3,71

3,05

2,56

2,17

1,87

1,63

1,43

1,27

244

,02

24,76

15,85

13,10

11,00

9,38

8,08

7,04

6,19

4,89

3,96

3,27

2,75

2,34

2,02

1,76

315

9,51

67,29

34,45

25,89

19,94

15,68

12,56

10,21

8,41

5,91

4,31

3,24

2,49

1,96

1,57

1,28

411

9,63

50,47

25,84

19,41

14,95

11,76

9,42

7,66

6,31

4,43

3,23

2,43

1,87

1,47

1,18

0,96

579

,75

33,65

17,23

12,94

9,97

7,84

6,28

5,10

4,21

2,95

2,15

1,62

1,25

0,98

0,78

0,64


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P45

/0.7

350

122

,28

15,12

11,05

9,63

8,47

7,52

6,72

6,05

5,48

4,56

3,85

3,30

2,86

2,51

2,22

1,97

257

,25

32,20

20,61

17,03

14,31

12,20

10,52

9,16

8,05

6,36

5,15

4,26

3,58

3,05

2,63

2,29

315

1,88

64,07

32,81

24,65

18,98

14,93

11,96

9,72

8,01

5,63

4,10

3,08

2,37

1,87

1,49

1,22

411

3,91

48,05

24,60

18,49

14,24

11,20

8,97

7,29

6,01

4,22

3,08

2,31

1,78

1,40

1,12

0,91

575

,94

32,04

16,40

12,32

9,49

7,47

5,98

4,86

4,00

2,81

2,05

1,54

1,19

0,93

0,75

0,61

LTP45

ND/0.5

110

,47

7,22

5,34

4,68

4,14

3,69

3,32

3,00

2,73

2,28

1,94

1,68

1,46

1,29

1,14

1,02

250

223

,27

13,09

8,38

6,92

5,82

4,96

4,27

3,72

3,27

2,59

2,09

1,73

1,45

1,24

1,07

0,93

310

4,12

43,93

22,49

16,90

13,02

10,24

8,20

6,66

5,49

3,86

2,81

2,11

1,63

1,28

1,02

0,83

478

,09

32,95

16,87

12,67

9,76

7,68

6,15

5,00

4,12

2,89

2,11

1,58

1,22

0,96

0,77

0,62

552

,06

21,96

11,25

8,45

6,51

5,12

4,10

3,33

2,75

1,93

1,41

1,06

0,81

0,64

0,51

0,42

LTP45

ND/0.6

115

,19

10,46

7,74

6,78

6,00

5,35

4,80

4,34

3,94

3,30

2,81

2,42

2,11

1,85

1,64

1,47

250

234

,59

19,46

12,45

10,29

8,65

7,37

6,35

5,53

4,86

3,84

3,11

2,57

2,16

1,84

1,59

1,38

314

5,73

61,48

31,48

23,65

18,22

14,33

11,47

9,33

7,69

5,40

3,93

2,96

2,28

1,79

1,43

1,17

410

9,30

46,11

23,61

17,74

13,66

10,75

8,60

7,00

5,76

4,05

2,95

2,22

1,71

1,34

1,08

0,87

572

,87

30,74

15,74

11,83

9,11

7,16

5,74

4,66

3,84

2,70

1,97

1,48

1,14

0,90

0,72

0,58

LTP45

ND/0.7

119

,69

13,49

9,94

8,69

7,67

6,83

6,12

5,53

5,02

4,19

3,56

3,06

2,66

2,34

2,07

1,85

250

244

,78

25,19

16,12

13,32

11,20

9,54

8,23

7,16

6,30

4,98

4,03

3,33

2,80

2,38

2,06

1,79

318

2,61

77,04

39,44

29,64

22,83

17,95

14,37

11,69

9,63

6,76

4,93

3,70

2,85

2,24

1,80

1,46

413

6,96

57,78

29,58

22,23

17,12

13,47

10,78

8,77

7,22

5,07

3,70

2,78

2,14

1,68

1,35

1,10

591

,31

38,52

19,72

14,82

11,41

8,98

7,19

5,84

4,82

3,38

2,47

1,85

1,43

1,12

0,90

0,73

LTP45

ND/0.7

123

,83

16,41

12,14

10,63

9,40

8,39

7,53

6,81

6,18

5,18

4,40

3,80

3,31

2,91

2,58

2,30

350

256

,09

31,55

20,19

16,69

14,02

11,95

10,30

8,98

7,89

6,23

5,05

4,17

3,51

2,99

2,58

2,24

316

9,30

71,42

36,57

27,48

21,16

16,65

13,33

10,84

8,93

6,27

4,57

3,43

2,65

2,08

1,67

1,35

412

6,98

53,57

27,43

20,61

15,87

12,48

10,00

8,13

6,70

4,70

3,43

2,58

1,98

1,56

1,25

1,02

584

,65

35,71

18,28

13,74

10,58

8,32

6,66

5,42

4,46

3,14

2,29

1,72

1,32

1,04

0,83

0,68

LVP45

ND/0.5

19,55

6,45

4,70

4,09

3,59

3,19

2,85

2,56

2,31

1,92

1,62

1,39

1,20

1,05

0,93

0,83

250

231

,76

17,86

11,43

9,45

7,94

6,77

5,83

5,08

4,47

3,53

2,86

2,36

1,98

1,69

1,46

1,27

311

3,98

48,09

24,62

18,50

14,25

11,21

8,97

7,29

6,01

4,22

3,08

2,31

1,78

1,40

1,12

0,91

485

,49

36,06

18,47

13,87

10,69

8,40

6,73

5,47

4,51

3,17

2,31

1,73

1,34

1,05

0,84

0,68

556

,99

24,04

12,31

9,25

7,12

5,60

4,49

3,65

3,01

2,11

1,54

1,16

0,89

0,70

0,56

0,46


Prof

ilfy

[N

/mm

2]C

azLu

ngi

me

[mm

]60

080

010

0011

0012

0013

0014

0015

0016

0018

0020

0022

0024

0026

0028

0030

00LV

P45

ND/0.6

114

,01

9,49

6,91

6,02

5,29

4,69

4,19

3,77

3,41

2,83

2,39

2,05

1,78

1,55

1,37

1,22

250

245

,49

25,59

16,38

13,53

11,37

9,69

8,35

7,28

6,40

5,05

4,09

3,38

2,84

2,42

2,09

1,82

315

3,57

64,79

33,17

24,92

19,20

15,10

12,09

9,83

8,10

5,69

4,15

3,12

2,40

1,89

1,51

1,23

411

5,17

48,59

24,88

18,69

14,40

11,32

9,07

7,37

6,07

4,27

3,11

2,34

1,80

1,42

1,13

0,92

576

,78

32,39

16,59

12,46

9,60

7,55

6,04

4,91

4,05

2,84

2,07

1,56

1,20

0,94

0,76

0,61

LVP45

ND/0.7

118

,43

12,46

9,07

7,89

6,93

6,15

5,49

4,94

4,46

3,70

3,13

2,68

2,32

2,03

1,79

1,59

250

255

,56

31,25

20,00

16,53

13,89

11,84

10,21

8,89

7,81

6,17

5,00

4,13

3,47

2,96

2,55

2,22

318

8,35

79,46

40,68

30,57

23,54

18,52

14,83

12,05

9,93

6,98

5,09

3,82

2,94

2,31

1,85

1,51

414

1,26

59,59

30,51

22,92

17,66

13,89

11,12

9,04

7,45

5,23

3,81

2,87

2,21

1,74

1,39

1,13

594

,17

39,73

20,34

15,28

11,77

9,26

7,41

6,03

4,97

3,49

2,54

1,91

1,47

1,16

0,93

0,75

LVP45

ND/0.7

122

,22

15,07

11,01

9,59

8,44

7,49

6,69

6,02

5,45

4,53

3,83

3,28

2,85

2,49

2,20

1,96

350

271

,36

40,14

25,69

21,23

17,84

15,20

13,11

11,42

10,03

7,93

6,42

5,31

4,46

3,80

3,28

2,85

317

4,83

73,75

37,76

28,37

21,85

17,19

13,76

11,19

9,22

6,48

4,72

3,55

2,73

2,15

1,72

1,40

413

1,12

55,32

28,32

21,28

16,39

12,89

10,32

8,39

6,91

4,86

3,54

2,66

2,05

1,61

1,29

1,05

587

,41

36,88

18,88

14,19

10,93

8,59

6,88

5,59

4,61

3,24

2,36

1,77

1,37

1,07

0,86

0,70

EXEMPLUL 1. Dimensionarea unui acoperisLINDAB pentru o hala industriala

1.1. Sistem structural

Deschidere L= 24mInltime streasina = 6mUnghi inclinare acoperis = 5oLungime = 48mTravee = 6m

Structura este amplasata in Timisoara. Acoperisul este alcatuit din doua foi de tablaprinse pe pane Z amplasate la distanta de 1.15m si este prevazut cu termoizolatie.Clasa de importanta a structurii este III.

1.2. Evaluarea incarcarilor

1.2.1. Greutatea permanenta

Se considera pane Z150/2 si table LTP20/0.4 pentru exterior, respectiv LVP20/.4 pen-tru interior.

Greutatea pe unitate de suprafata a acoperisului:Tabla exterioara LTP20/0.4 = 4kg/ m2

Pana Z150/2 = 4.1kg/ml / 1.15m = 3.56kg/m2

Tabla interioara LVP20/0.4 = 4kg/ m2

Termoizolatie vata minerala = 2kg/ m2

Total = 13.56 kg/ m2 = 13.3 daN/ m2

203EXEMPLE.EXEMPLE

Pentru dimensionarea panelor se va considera componenta normala a acestei incar-cari verticale:

gp = 13.3 daN/ m2 x cos5o = 13.25 daN/ m2 = 0.133 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLUeste 1.10 iar pentru verificarea SLEN este 1.00.

1.2.2. Zapada

In conformitate cu STAS 10101/21-92 intensitatea normatã a încãrcãrii în variantazãpadã uniform distribuitã:

– poziþie geograficã: Timisoara ⇒ zona A pe harta de zonare⇒ pz

n= 0.9 kN/m2 (revenire la 10 ani cf. paragr. 2.3/tab.1).– ce= 0.8 (pentru conditii normale de expunere pct. 2.4)– czi = 1 (in conformitate cu Tabel 3)

Intensitatea normata a încãrcãrii din zapada este pzn = 0.72 kN/m2

Pentru dimensionarea panelor se va considera componenta normala a acestei incar-cari verticale:

pz = 0.72 kN/ m2 x cos25o = 0.715 kN/ m2

Coeficienþii încãrcãrilor, pentru determinarea valorilor de calcul:

Starea limitã ultimã de rezistenþã ºi stabilitate sub acþiunea grupãrii fundamentale (SLU):

Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare(SLEN):


1.2.3. Incarcarea din vant

In conformitate cu STAS 10101/20-90 Incãrcarea normata a componentei normale dinvânt este:

– presiunea dinamicã de bazã:gv = 0.30 kN/m2 (tab. 1 pt. zona A / Timisoara)

– coeficientul ch(z) se calculeaza funcþie de înãlþimea deasupra solului:ch(z) = 1, (amplasamentul tip 1, cu obstacole cu z/10 m)

– coeficientul de rafalã:b=1.6 (construcþii din categoria C1/curente in cf. cu parag. 2.14.2)

– coeficientii aerodinamici (cni) (tab. 3), pentru un unghi de 5o sunt respectiv :cn1 = -0.25 cn2 = -0.4 cn3 = -0.4

Incarcarea normala maxima de suctiune pe acoperis este:

= - 0.192 kN/ m2



γF = γa = 1.20

Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare (SLEN):

γ0 = γc = 1.0

1.3. Verificarea panelor

1.3.1. SLU

Greutate permanenta + incarcare presiune

q = 1.1 gp + 2.13 pz = 1.1 0.133 + 2.13 0.715 = 1.67 kN/ m2

greutate permanenta + incarcare suctiune

q = 1.1 gp - 1.2 pn = 1.1 0.133 - 1.2 0.192 = -0.084 kN/ m2

205EXEMPLE.EXEMPLE

Avand in vedere ca sunt prevazute table la ambele talpi ale panelor, din tabele se va con-sidera pentru dimensionarea la SLU doar cazul 1. Astfel, deoarece aceasta situatie pre-supune doar verificarea de rezistenta a panelor, se considera pentru dimensionare incar-carea maxima care rezulta din combinatia de incarcare permanenta si presiune (zapada)adica q = 1.67 kN/ m2. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este:

ql = 1.67 kN/ m2 x 1.15m = 1.92 kN/ m

Se considera schemele statice nr. 3, 5 si 6, pentru alegerea solutiei celei mai economice.

Schema statica nr. 3: Se considera pane continue Z150/2.5. Din tabelul nr. 3 rezul-ta pentru deschiderea de 6m incarcarea capabila:

2.3 kN/ m > 1.92 kN/ m Verifica

Schema statica nr. 5: Se considera pane continue cu suprapunere pe reazemZ150/2 + Z150/1.2. Din tabelul nr. 5 rezulta pentru deschiderea de 6m incarcareacapabila:


Schema statica nr. 6: Se considera pane continue cu suprapunere pe reazemZ150/1.5 cu profil suplimentar pe prima deschidere Z150/1. Din tabelul nr. 6 rezultapentru eschiderea de 6m incarcarea capabila:


1.3.2. SLEN


q = gp + 1.36 pz = 0.133 + 1.36 0.715 = 1.105 kN/ m2


q = gp - pn = 0.133 - 0.192 = -0.059 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panele acoperisului estel/200. Astfel, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 4.Seconsidera pentru dimensionare incarcarea maxima care rezulta din combinatia deincarcare permanenta si presiune (zapada) adica q = 1.105 kN/ m2. Incarcarea distri-buita pe unitate de lungime a panei este:


ql = 1.105 kN/ m2 x 1.15m = 1.27 kN/ m

La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 3, 5 si 6, pen-tru alegerea solutiei celei mai economice.

Schema statica nr. 3: Pane continue Z150/2.5. Din tabelul nr. 3 rezulta pentrucazul 4, deschiderea de 6m, incarcarea capabila:


Schema statica nr. 5: Pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/2 + Z150/1.2.Din tabelul nr. 5 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 6m, incarcarea capabila:


Schema statica nr. 6: Pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/1.5 cu profilsuplimentar pe prima deschidere Z150/1. Din tabelul nr. 6 rezulta pentru cazul 4, des-chiderea de 6m, incarcarea capabila:


Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 5, pane continue cu supra-punere pe reazem Z150/2 + Z150/1.2.

1.4 Verificarea tablei exterioare

1.4.1. SLU

Pentru dimensionarea tablei exterioare, combinatiile de incarcari considerate si coe-ficientii de calcul sunt aceiasi ca si pentru dimensionarea panelor, cu deosebirea capentru incarcarea permanenta greutatea pe unitate de suprafata ce actioneaza asupratablei este doar greutatea proprie a acesteia, 4kg/ m2. In unitati de forta si considerandcomponenta normala a acestei incarcari, rezulta componenta normala:

gp = 0.981 4kg/ m2 x cos5o = 3.91 daN/ m2 = 0.04 kN/ m2



207EXEMPLE.EXEMPLE

q = 1.1 gp + 2.13 pz = 1.1 0.04 + 2.13 0.715 = 1.567 kN/ m2


q = 1.1 gp - 1.2 pn = 1.1 0.04 - 1.2 0.192 = -0.186 kN/ m2

Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau maimulte deschideri. Pentru combinatia de incarcare - presiune se va considera din tabelcazul nr. 1, iar pentru combinatia de incarcare - suctiune se va considera din tabelcazul nr. 2.

Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta interpoland intre deschiderile de 1.1mrespectiv 1.2m urmatoarele incarcari capabile:

Caz 1: 2.11 kN/ m2 > 1.567 kN/ m2 VerificaCaz 2: 2.40 kN/ m2> 0.186 kN/ m2 Verifica

1.3.2. SLEN


q = gp + 1.36 pz = 0.04 + 1.36 0.715 = 1.01 kN/ m2


q = gp - pn = 0.04 - 0.192 = -0. 152 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panoul de invelitoare alacoperisului este l/150. Astfel, din tabelul nr. 3 se va considera pentru dimensionareala SLEN cazul 3.Se considera pentru dimensionare incarcarea maxima care rezultadin combinatia de incarcare permanenta si presiune (zapada) adica q = 1.01 kN/ m2.

Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 3, interpoland intre deschi-derile de 1.1m respectiv 1.2m urmatoarele incarcari capabile:

2.45 kN/ m2 > 1.01 kN/ m2 Verifica


EXEMPLUL 2. Dimensionarea unui perete LINDAB pentru un sopron deschis partial


Deschidere L= 12mInaltime streasina = 5mUnghi inclinare acoperis = 5o

Lungime = 9mTravee = 4.5m

Structura este amplasata in Constanta. Peretele plin al sopronului este alcatuit dintr-o singura foaie de tabla prinsa pe talpa exterioara a riglelor de perete Z, amplasate ladistanta de 1.5m. Clasa de importanta a structurii este IV.


Tabla exterioara si riglele de perete se dimensioneaza doar la actiunea incarcarii ori-zontale din vint.

In conformitate cu STAS 10101/20-90 incãrcarea normata a componentei normale dinvânt este:

– presiunea dinamicã de bazã:gv = 0.55 kN/m2 (tab. 1 pt. zona C / Constanta)

209EXEMPLE.EXEMPLE

– coeficientul ch(z) se calculeaza funcþie de înãlþimea deasupra solului:ch(z) = 1, (amplasamentul tip 1, cu obstacole cu z<\\>10 m)

– coeficientul de rafalã:β=1.6 (construcþii din categoria C1/curente in cf. cu parag. 2.14.2)

– coeficientii aerodinamici (cni) (tab. 3), pentru un unghi de 5o sunt respectiv :cn1 = -0.46 cn2 = -0.4 cn3 = -0.4

Pentru dimensionarea peretelui, intereseaza doar coeficientul cn3 = -0.4.

Astfel, incarcarea normala de presiune/ suctiune care actioneaza asupra peretelui este:

= 1.056 kN/ m2



γF = γa = 1.20

Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare(SLEN):

γ0 = γc = 1.0


2.3.1. SLU

Incarcare presiune/ suctiune

q = 1.2 pn = 1.2 1.056 = 1.267 kN/ m2

Avand in vedere ca este prevazuta tabla doar la talpa exterioara a panelor, din tabelese va considera pentru dimensionarea la SLU cazul 2 pentru incarcarea de presiune,respectiv cazul 3 pentru incarcarea de suctiune. Incarcarea distribuita pe unitate delungime a panei este:

ql = 1.267 kN/ m2 x 1.5m = 1.90 kN/ m

Pentru alegerea solutiei celei mai economice, se considera schemele statice nr. 2 si 4,pentru pane continue pe doua deschideri fara suprapuneri , respectiv cu suprapuneri.


Schema statica nr. 2: Se considera pane continue Z150/2. Din tabelul nr. 2 rezultapentru deschiderea de 4.5m incarcarile capabile:

Caz 2: 1.87 kN/ m > 1.90 kN/ m Verifica,cu depasire acceptabila sub 2%Caz 3: 2.21 kN/ m > 1.90 kN/ m Verifica

Schema statica nr.4: Se considera pane continue cu suprapunere Z120/2. Dintabelul nr. 4 rezulta pentru deschiderea de 4.5m incarcarile capabile:

Caz 2: 2.15 kN/ m > 1.90 kN/ m VerificaCaz 3: 2.04 kN/ m > 1.90 kN/ m Verifica

2.3.2. SLEN

Incarcare presiune/ suctiune

q = pn = 1.056 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru riglele de perete estel/200. Astfel, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 4. Incar-carea distribuita pe unitate de lungime a panei este:

ql = 1.056 kN/ m2 x 1.5m = 1.58 kN/ m

La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 2 si 6, pen-tru alegerea solutiei celei mai economice.

Schema statica nr. 2: Pane continue Z150/2. Din tabelul nr. 2 rezulta pentru cazul4, deschiderea de 4.5m incarcarea capabila:


Schema statica nr.4: Pane cu suprapunere Z120/2. Din tabelul nr. 4 rezulta pentrucazul 4, deschiderea de 4.5m incarcarea capabila:


Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 4, grinda continua cusuprapunere pe reazem utilizand pane Z120/2.

211EXEMPLE.EXEMPLE


2.4.1. SLU

Pentru dimensionarea tablei exterioare a peretelui la SLU si SLEN, incarcarile de cal-cul sunt aceleasi ca si pentru dimensionarea riglelor.

q = 1.2 pn = 1.2 1.056 = 1.267 kN/ m2

Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau maimulte deschideri. Pentru combinatia de incarcare - presiune se va considera din tabelcazul nr. 1, iar pentru combinatia de incarcare - suctiune se va considera din tabelcazul nr. 2.

Considerand tabla profilata pentru perete LVP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru des-chiderea de 1.5m urmatoarele incarcari capabile:

Caz 1: 1.36 kN/ m2 > 1.267 kN/ m2 VerificaCaz 2: 1.35 kN/ m2> 1.267 kN/ m2 Verifica

2.4.2. SLEN

q = pn = 1.056 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panoul de invelitoare alperetelui este l/150. Astfel, din tabelul nr. 3 se va considera pentru dimensionarea laSLEN cazul 3.

Pentru tabla LVP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 1.5murmatoarea incarcare capabila:

0.81 kN/ m2 / 1.01 kN/ m2 Nu verifica

Se reconsidera tabla de perete de acelasi tip, cu grosimea imediat superioara,LVP20/0.5, pentru care din tabelul nr. 3, pentru cazul 4, deschiderea de 1.5m rezultaincarcarea capabila:



EXEMPLUL 3. Dimensionarea unui planseuusor LINDAB pentru o cladire administrativa


Structura de rezistenta a planseului este alcatuita din tabla cutata tip LTP asezata perigle C amplasate la distanta de 60cm. Peste tabla cutata se prevad 2 straturi de placiOSB si mocheta. Intre placile OSB se dispune izolatia fonica. La partea inferioara aplanseului se prevede tavan fals din placi de gips-carton, peste care se dispune izola-tia termica.

Riglele C sunt dispuse continuu peste riglele principale pe o lungime totala a plan-seului de 10.5m.. Distanta intre riglele principale este de 3.5m.

213EXEMPLE.EXEMPLE


3.2.1. Greutatea permanenta

Se considera rigle Z100/2 si tabla LTP20/0.4.

Greutatea pe unitate de suprafata a planseului:Tavan fals placi gips-carton = 10daN/m2

Termoizolatie vata minerala = 2 daN/m2

Rigla C100/2 = 3.34 daN/ml / 0.6m = 5.56 daN/m2

Tabla LTP20/0.4 = 3.92 daN/m2

Placa OSB = 4.5 daN/m2

Strat fonoabsorbant = 1 daN/m2

Placa OSB = 4.5 daN/m2

Mocheta = 2.5 daN/m2

Total gp= 34 daN/ m2= 0.34 kN/ m2


3.2.2. Incarcare utila

In conformitate cu STAS 10101/2A1-87 intensitatea normatã a încãrcãrii utile pentrubirouri este pu = 2 kN/ m2



3.3.1. SLU

Greutate permanenta + incarcare utila

q = 1.1 gp + 1.4 pu = 1.1 0.34 + 1.4 2 = 3.17 kN/ m2

Avand in vedere ca este prevazuta tabla doar la talpa superioara a riglelor, din tabelese va considera pentru dimensionarea la SLU doar cazul 2. Incarcarea distribuita peunitate de lungime a panei este:


ql = 3.17 kN/ m2 x 0.6m = 1.90 kN/ m

Se considera schemele statice nr. 3 si 5, pentru alegerea solutiei celei mai economice.

Schema statica nr. 3: Se considera rigle continue C120/2. Din tabelul nr. 3 rezulta pen-tru cazul 2, deschiderea de 3.5m incarcarea capabila:


Schema statica nr. 5: Se considera rigle cu suprapunere pe reazem C100/1.5+1. Dintabelul nr. 5 rezulta pentru cazul 2, deschiderea de 3.5m incarcarea capabila:


3.3.2. SLEN


q = gp + pu = 0.34 + 2 = 2.34 kN/ m2

In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru grinzile secundare de plan-seu este l/250. Astfel, incarcarea capabila pentru dimensionarea la SLEN se va obtine dintabele interpolind intre valorile cazurilor 4 si 5, corespunzatoare unei sageti limita l/200,respectiv l/300. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a riglei secundare este:

ql = 2.34 kN/ m2 x 0.6m = 1.40 kN/ m

La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 3 si 5, pen-tru alegerea solutiei celei mai economice.

Schema statica nr. 3: Rigle continue C120/2. Din tabelul nr. 3 rezulta pentru deschi-derea de 3.5m, facand media aritmetica intre valorile cazurilor 4 si 5, urmatoareaincarcare capabila:


Schema statica nr. 5: Rigle cu suprapunere pe reazem C100/1.5+1. Din tabelul nr. 53 rezulta pentru deschiderea de 3.5m, facand media aritmetica intre valorile cazuri-lor 4 si 5, urmatoarea incarcare capabila:


215EXEMPLE.EXEMPLE

Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 5, grinzi continue cu supra-punere pe reazem C100/1.5+1.


3.4.1. SLU

Pentru dimensionarea tablei exterioare, combinatiile de incarcari considerate si coe-ficientii de calcul sunt aceiasi ca si pentru dimensionarea riglelor, cu deosebirea capentru incarcarea permanenta greutatea pe unitate de suprafata ce actioneaza asupratablei se retin doar greutatile materialelor de deasupra acesteia. Incarcarea permanen-ta care actioneaza asupra tablei rezulta:

gp = 16.44 daN/ m2 = 0.16 kN/ m2



q = 1.1 gp + 1.4 pu = 1.1 0.16 + 1.4 2 = 2.98 kN/ m2

Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau maimulte deschideri, cazul 1.

Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 1, deschiderea de 0.6m,urmatoarea incarcare capabila:


3.4.2. SLEN


q = gp + pu = 0.16 + 2 = 2.16 kN/ m2

Din tabelul nr. 3, rezulta pentru deschiderea de 0.6m ca profilul de tabla LTP20/0.4satisface conditia de sageata cea mai drastica, l/250:

Caz 5 4.64 kN/ m2 > 2.16 kN/ m2 Verifica


ANEXE

217ANEXE.ANEXE

h (mm) b1 (mm) b2 (mm) c (mm) tn (mm) t (mm) ri (mm) G (kg/m)

Z120/1.0 120 47 41 16,2 1,0 0,93 3,0 1,9

Z120/1.2 120 47 41 16,8 1,2 1,13 3,0 2,2

Z120/1.5 120 47 41 17,7 1,5 1,42 3,0 2,8

Z120/2.0 120 47 41 19,3 2,0 1,91 3,0 3,7

Z120/2.5 120 47 41 20,9 2,5 2,40 3,0 4,7

A (mm2) zG.1 (mm) zG.2 (mm) Iy (mm

4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z120/1.0 220 58,50 61,51 493012 8428 8016 63 47,3

Z120/1.2 268 58,50 61,51 597254 10210 9711 114 47,2

Z120/1.5 338 58,50 61,50 747323 12775 12152 227 47,1

Z120/2.0 456 58,52 61,49 997971 17055 16231 555 46,8

Z120/2.5 576 58,53 61,47 1244143 21257 20240 1107 46,5

zGef.i1 (mm) zGef.i2 (mm) Iy.ef (mm4) Wy.ef.1 (mm

3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z120/1.0 68,68 51,33 387557 5643 7551

Z120/1.2 64,58 55,43 519255 8041 9369

Z120/1.5 60,85 59,15 707204 11622 11956

Z120/2.0 59,59 60,42 971656 16307 16083

Z120/2.5 59,27 60,73 1221472 20609 20113


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z120/1.0 69,97 50,04 405317 5793 8101

Z120/1.2 66,15 53,86 539023 8149 10009

Z120/1.5 63,51 56,49 713638 11237 12633

Z120/2.0 62,28 57,73 977478 15696 16933

Z120/2.5 62,03 57,97 1226009 19765 21149

Z1

20

Dimensiuni sectionale

Caracteristici geometrice ale sectiunii brute

Solicitarea de incovoiere dupa axa y-y cu talpa b1 solicitata la compresiune


zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

r i(m

m)

G(k

g/m

)

3,0

1,9

3,0

2,2

3,0

2,8

3,0

3,7

3,0

4,7

3)

Wy.

2(m

m3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

80

16

64

09

46

34

7,3

17

,1

97

11

78

00

81

14

47

,21

7,1

12

15

29

82

93

22

74

7,1

17

,1

16

23

11

32

90

35

55

46

,81

7,1

20

24

01

67

60

31

10

74

6,5

17

,1

(mm

)I y

.ef

(mm

4)

Wy.

ef.

1(m

m3)

Wy.

ef.

2(m

m3)

38

75

57

56

43

75

51

51

92

55

80

41

93

69

70

72

04

11

62

21

19

56

97

16

56

16

30

71

60

83

12

21

47

22

06

09

20

11

3

(mm

)I y

.ef

(mm

4)

Wy.

ef.

1(m

m3)

Wy.

ef.

2(m

m3)

40

53

17

57

93

81

01

53

90

23

81

49

10

00

9

71

36

38

11

23

71

26

33

97

74

78

15

69

61

69

33

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

ax

ay-y

cu

talp

ab

1so

licit

ata

laco

mp

resi

un

e

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

ax

ay-y

cu

talp

ab

2so

licit

ata

laco

mp

resi

un

e

Ca

racte

rist

ici

geo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

Ca

racte

rist

ici

geo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

ca

ce

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

C1

20

/1.0

12

04

74

11

6,2

1,0

0,9

3

C1

20

/1.2

12

04

74

11

6,8

1,2

1,1

3

C1

20

/1.5

12

04

74

11

7,7

1,5

1,4

2

C1

20

/2.0

12

04

74

11

9,3

2,0

1,9

1

C1

20

/2.5

12

04

74

12

0,9

2,5

2,4

0

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.

1(m

m

C1

20

/1.0

22

01

4,0

75

8,5

06

1,5

14

93

01

28

42

8

C1

20

/1.2

26

81

4,2

35

8,5

06

1,5

15

97

25

41

02

10

C1

20

/1.5

33

81

4,4

65

8,5

06

1,5

07

47

32

31

27

75

C1

20

/2.0

45

61

4,8

75

8,5

26

1,4

99

97

97

11

70

55

C1

20

/2.5

57

61

5,1

15

8,5

36

1,4

71

24

41

43

21

25

7

Aef(m

m2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2

C1

20

/1.0

10

61

6,2

16

0,6

05

9,4

16

8,6

85

1,3

3

C1

20

/1.2

15

51

7,0

56

0,1

85

9,8

36

4,5

85

5,4

3

C1

20

/1.5

22

81

7,2

95

8,9

56

1,0

56

0,8

55

9,1

5

C1

20

/2.0

35

41

6,9

65

8,6

06

1,4

15

9,5

96

0,4

2

C1

20

/2.5

49

01

6,5

25

8,5

66

1,4

45

9,2

76

0,7

3

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2

69

,97

50

,04

66

,15

53

,86

63

,51

56

,49

62

,28

57

,73

62

,03

57

,97

12

26

00

91

97

65

21

14

9

C120

Dim

en

siu

ni

secti

on

ale

So

licit

are

ad

eco

mp

resi

un

e

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z100/1.0 100 47 41 16,2 1,0 0,93 3,0 1,7

Z100/1.2 100 47 41 16,8 1,2 1,13 3,0 2,0

Z100/1.5 100 47 41 17,7 1,5 1,42 3,0 2,6

Z100/2.0 100 47 41 19,3 2,0 1,91 3,0 3,4


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z100/1.0 202 48,63 51,38 322969 6642 6287 58 40,0

Z100/1.2 245 48,64 51,37 390778 8035 7608 104 39,9

Z100/1.5 309 48,64 51,36 488069 10034 9503 208 39,7

Z100/2.0 418 48,66 51,35 649641 13352 12652 509 39,4


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z100/1.0 56,19 43,82 260617 4639 5948

Z100/1.2 52,81 47,20 347208 6575 7357

Z100/1.5 50,18 49,82 466669 9300 9367

Z100/2.0 49,54 50,47 633418 12787 12552


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z100/1.0 57,37 42,64 272982 4759 6403

Z100/1.2 54,25 45,76 360955 6654 7889

Z100/1.5 52,41 47,59 472698 9019 9933

Z100/2.0 52,00 48,01 636862 12249 13267


Z100




t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

eff

e12

c

b

b

y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C100/1

.01

00

47

41

16

,21

,00

,93

3,0

1,7

C100/1

.21

00

47

41

16

,81

,21

,13

3,0

2,0

C100/1

.51

00

47

41

17

,71

,51

,42

3,0

2,6

C100/2

.01

00

47

41

19

,32

,01

,91

3,0

3,4

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C100/1

.02

02

15

,33

48

,63

51

,38

32

29

69

66

42

62

87

60

33

45

84

0,0

17

,3

C100/1

.22

45

15

,49

48

,64

51

,37

39

07

78

80

35

76

08

73

39

91

04

39

,91

7,3

C100/1

.53

09

15

,72

48

,64

51

,36

48

80

69

10

03

49

50

39

24

25

20

83

9,7

17

,3

C100/2

.04

18

16

,14

48

,66

51

,35

64

96

41

13

35

21

26

52

12

48

20

50

93

9,4

17

,3

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C100/1

.01

07

16

,59

50

,48

49

,53

56

,19

43

,82

26

06

17

46

39

59

48

C100/1

.21

53

17

,40

49

,32

50

,69

52

,81

47

,20

34

72

08

65

75

73

57

C100/1

.52

28

17

,66

49

,04

50

,96

50

,18

49

,82

46

66

69

93

00

93

67

C100/2

.03

50

17

,32

48

,78

51

,23

49

,54

50

,47

63

34

18

12

78

71

25

52

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

57

,37

42

,64

27

29

82

47

59

64

03

54

,25

45

,76

36

09

55

66

54

78

89

52

,41

47

,59

47

26

98

90

19

99

33

52

,00

48

,01

63

68

62

12

24

91

32

67

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C100

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e2

1b e

22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

z

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C70/1

.07

04

74

19

,71

,00

,93

3,0

1,4

C70/1

.57

04

74

111

,21

,51

,42

3,0

2,1

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C70/1

.01

62

15

,78

33

,81

36

,20

13

63

54

40

34

37

67

44

40

74

72

9,1

16

,6

C70/1

.52

48

16

,25

33

,82

36

,18

20

54

37

60

74

56

78

68

54

91

67

28

,81

6,6

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C70/1

.09

21

3,3

63

5,2

73

4,7

43

9,1

05

30

,90

10

90

56

27

89

35

30

C70/1

.51

97

15

,25

34

,51

35

,49

35

,75

34

,25

19

02

53

53

22

55

55

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

40

,13

52

9,8

711

49

79

28

65

38

50

37

,44

32

,56

19

48

27

52

04

59

84

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C70D

imen

siu

nisecti

on

ale

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e2

1b e

22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

z

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z300/2.0 350 100 92 28,8 2,0 1,91 3,0 9,3

Z300/2.5 350 100 92 30,4 2,5 2,40 3,0 11,6

Z300/3.0 350 100 92 32,0 3,0 2,90 3,0 14,0


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z300/2.0 1131 172,65 177,36 20328617 117748 114621 1375 134,1

Z300/2.5 1424 172,66 177,34 25525614 147837 143936 2733 133,9

Z300/3.0 1724 172,66 177,34 30813550 178464 173754 4832 133,9


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z300/2.0 211,79 138,22 14596646 68922 105608

Z300/2.5 198,99 151,01 20673914 103894 136904

Z300/3.0 189,48 160,52 27066147 142844 168615


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z300/2.0 213,86 136,15 14974235 70021 109987

Z300/2.5 201,53 148,47 21106302 104730 142159

Z300/3.0 192,76 157,24 27438513 142345 174501

Z350





y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

z

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C3

50

/2.0

350

100

92

28,8

2,0

1,9

13,0

9,3

C3

50

/2.5

350

100

92

30,4

2,5

2,4

03,0

11,6

C3

50

/3.0

350

100

92

32,0

3,0

2,9

03,0

14,0

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C3

50

/2.0

1131

24,7

9172,6

5177,3

6#######

117748

114621

1569176

1375

134,1

34,8

C3

50

/2.5

1424

25,2

1172,6

6177,3

4#######

147837

143936

1729099

2733

133,9

34,9

C3

50

/3.0

1724

25,6

3172,6

6177,3

4#######

178464

173754

2100476

4832

133,9

34,9

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C3

50

/2.0

419

30,1

7176,0

3173,9

8211,7

9138,2

214596646

68922

105608

C3

50

/2.5

648

32,0

1175,4

8174,5

2198,9

9151,0

120673914

103894

136904

C3

50

/3.0

916

33,3

1174,5

8175,4

2189,4

8160,5

227066147

142844

168615

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

213,8

6136,1

514974235

70021

109987

201,5

3148,4

721106302

104730

142159

192,7

6157,2

427438513

142345

174501

So

lic

ita

rea

de

inc

ov

oie

red

up

aa

xa

y-y

cu

talp

ab 2

so

lic

ita

tala

co

mp

res

iun

e

C350D

ime

ns

iun

is

ec

tio

na

le

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

So

lic

ita

rea

de

co

mp

res

iun

eS

oli

cit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

ax

ay

-yc

uta

lpa

b 1s

oli

cit

ata

lac

om

pre

siu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z300/1.5 300 90 82 28,2 1,5 1,42 3,0 6,2

Z300/2.0 300 90 82 29,8 2,0 1,91 3,0 8,2

Z300/2.5 300 90 82 31,4 2,5 2,40 3,0 10,3

Z300/3.0 300 90 82 33,0 3,0 2,90 3,0 12,4


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z300/1.5 742 147,72 152,28 9938913 67282 65267 499 115,7

Z300/2.0 1001 147,73 152,28 13351251 90379 87679 1217 115,5

Z300/2.5 1260 147,73 152,27 16752346 113398 110017 2420 115,5

Z300/3.0 1527 147,74 152,26 20207204 136775 132715 4279 115,1


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z300/1.5 189,63 109,66 6469606 34117 58997

Z300/2.0 174,28 125,73 10384363 59586 82596

Z300/2.5 163,41 136,59 14556307 89078 106569

Z300/3.0 156,68 143,32 18676675 119203 130315


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z300/1.5 191,99 108,01 6623173 34497 61320

Z300/2.0 176,50 123,01 10656921 60381 86638

Z300/2.5 166,34 133,66 14820664 89099 110883

Z300/3.0 160,87 139,13 18755337 116587 134804

Z300





y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

z

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C300/1

.5300

90

82

28,2

1,5

1,4

23,0

6,2

C300/2

.0300

90

82

29,8

2,0

1,9

13,0

8,2

C300/2

.5300

90

82

31,4

2,5

2,4

03,0

10,3

C300/3

.0300

90

82

33,0

3,0

2,9

03,0

12,4

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C300/1

.5742

23,3

2147,7

2152,2

89938913

67282

65267

756944

499

115,7

31,9

C300/2

.01001

23,7

4147,7

3152,2

8#######

90379

87679

1023860

1217

115,5

32

C300/2

.51260

24,1

5147,7

3152,2

7#######

113398

110017

1293100

2420

115,5

32

C300/3

.01527

24,5

6147,7

4152,2

6#######

136775

132715

1569176

4279

115,1

32,1

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C300/1

.5240

27,4

8150,4

9149,5

1189,6

3110,3

76469606

34117

58617

C300/2

.0436

30,3

1150,8

4149,1

7174,2

8125,7

310384363

59586

82596

C300/2

.5666

31,5

2149,9

7150,0

3163,4

1136,5

914556307

89078

106569

C300/3

.0915

31,9

8148,3

1151,6

9156,6

8143,3

218676675

119203

130315

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

191,9

9108,0

16623173

34497

61320

176,5

0123,0

110656921

60381

86638

166,3

4133,6

614820664

89099

110883

160,8

7139,1

318755337

116587

134804

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C300D

imen

siu

nisecti

on

ale

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z250/1.5 250 74 66 23,7 1,5 1,42 3,0 5,1

Z250/2.0 250 74 66 25,3 2,0 1,91 3,0 6,8

Z250/2.5 250 74 66 26,9 2,5 2,40 3,0 8,5

Z250/3.0 250 74 66 28,5 3,0 2,90 3,0 10,3


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z250/1.5 613 122,70 127,30 5656738 46102 44436 412 96,1

Z250/2.0 827 122,71 127,30 7596910 61912 59680 1006 95,8

Z250/2.5 1042 122,72 127,28 9529058 77649 74867 2001 95,6

Z250/3.0 1263 122,73 127,27 11489396 93615 90276 3540 95,4


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z250/1.5 149,28 100,72 4147616 27784 41180

Z250/2.0 137,18 112,83 6494434 47344 57562

Z250/2.5 130,24 119,76 8800193 67569 73482

Z250/3.0 126,54 123,46 11002020 86945 89114


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z250/1.5 151,57 98,43 4277640 28222 43459

Z250/2.0 140,05 109,96 6646442 47459 60447

Z250/2.5 134,50 115,50 8842852 65746 76561

Z250/3.0 130,97 119,03 11029831 84216 92664

Z250





y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

z

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C250/1

.5250

74

66

23,7

1,5

1,4

23,0

5,1

C250/2

.0250

74

66

25,3

2,0

1,9

13,0

6,8

C250/2

.5250

74

66

26,9

2,5

2,4

03,0

8,5

C250/3

.0250

74

66

28,5

3,0

2,9

03,0

10,3

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C250/1

.5613

18,9

5122,7

0127,3

05656738

46102

44436

412804

412

96,1

25,9

C250/2

.0827

19,3

6122,7

1127,3

07596910

61912

59680

558902

1006

95,8

26

C250/2

.51042

19,7

6122,7

2127,2

89529058

77649

74867

706385

2001

95,6

26

C250/3

.01263

20,1

7122,7

3127,2

711489396

93615

90276

857566

3540

95,4

26,1

Ae

f(m

m2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Ge

f.c

2(m

m)

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C250/1

.5235

23,9

1122,6

5127,3

5149,2

8100,7

24147616

27784

41180

C250/2

.0404

25,3

3119,6

5130,3

6137,1

8112,8

36494434

47344

57562

C250/2

.5597

25,8

3118,1

1131,8

9130,2

4119,7

68800193

67569

73482

C250/3

.0803

25,6

4118,3

6131,6

4126,5

4123,4

611002020

86945

89114

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

151,5

798,4

34277640

28222

43459

140,0

5109,9

66646442

47459

60447

134,5

0115,5

08842852

65746

76561

130,9

7119,0

311029831

84216

92664

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C250D

imen

siu

nisecti

on

ale

Ca

rac

teri

sti

cig

eo

me

tric

eale

se

cti

un

iib

rute

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z200/1.2 200 74 66 20,3 1,2 1,13 3,0 3,5

Z200/1.5 200 74 66 21,2 1,5 1,42 3,0 4,4

Z200/2.0 200 74 66 22,8 2,0 1,91 3,0 5,9

Z200/2.5 200 74 66 24,4 2,5 2,40 3,0 7,4


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z200/1.2 425 97,89 102,12 2636928 26939 25823 181 78,8

Z200/1.5 535 97,89 102,11 3307851 33792 32395 360 78,6

Z200/2.0 722 97,91 102,10 4437041 45320 43460 878 78,4

Z200/2.5 910 97,92 102,08 5558441 56765 54452 1747 78,2


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z200/1.2 124,68 75,33 1760347 14119 23370

Z200/1.5 116,83 83,17 2517285 21547 30267

Z200/2.0 106,67 92,38 3879691 36371 41999

Z200/2.5 101,87 98,13 5248689 51523 53487


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z200/1.2 126,81 73,20 1816745 14327 24821

Z200/1.5 118,77 81,23 2609179 21968 32121

Z200/2.0 109,93 90,08 3993339 36328 44333

Z200/2.5 105,57 94,43 5289685 50106 56017

Z200





y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

z

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

h(m

m)

b1

(mm

)b

2(m

m)

c(m

m)

t n(m

m)

t(m

m)

r i(m

m)

G(k

g/m

)

C200/1

.22

00

74

66

20

,31

,21

,13

3,0

3,5

C200/1

.52

00

74

66

21

,21

,51

,42

3,0

4,4

C200/2

.02

00

74

66

20

,82

,01

,91

3,0

5,9

C200/2

.52

00

74

66

24

,42

,52

,40

3,0

7,4

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C150/1

.24

25

20

,45

97

,89

10

2,1

22

63

69

28

26

93

92

58

23

29

28

65

18

17

8,8

26

,3

C150/1

.55

35

20

,70

97

,89

10

2,1

13

30

78

51

33

79

23

23

95

36

94

30

36

07

8,6

26

,3

C150/2

.07

14

20

,63

97

,89

10

2,1

24

39

02

84

44

85

14

29

94

48

26

70

86

97

8,4

26

C150/2

.59

10

21

,56

97

,92

10

2,0

85

55

84

41

56

76

55

44

52

63

29

69

17

47

78

,22

6,4

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C150/1

.21

51

22

,07

10

0,7

39

9,2

81

24

,68

75

,33

17

60

34

71

411

92

33

70

C150/1

.52

30

23

,31

98

,37

10

1,6

311

6,8

38

3,1

72

51

72

85

21

54

73

02

67

C150/2

.03

81

23

,45

95

,54

10

4,4

71

08

,04

91

,97

38

04

57

23

52

16

41

37

0

C150/2

.55

81

25

,42

94

,34

10

5,6

61

01

,87

98

,13

52

48

68

95

15

23

53

48

7

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

12

6,8

17

3,2

01

81

67

45

14

32

72

48

21

11

8,7

78

1,2

32

60

91

79

21

96

83

21

21

11

0,4

98

9,5

23

91

511

23

54

36

43

73

7

10

5,5

79

4,4

35

28

96

85

50

10

65

60

17

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C200D

imen

siu

nisecti

on

ale

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e2

2

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

r


Z150/1.0 150 47 41 16,2 1,0 0,93 3,0 2,1

Z150/1.2 150 47 41 16,8 1,2 1,13 3,0 2,5

Z150/1.5 150 47 41 17,7 1,5 1,42 3,0 3,2

Z150/2.0 150 47 41 19,3 2,0 1,91 3,0 4,2

Z150/2.5 150 47 41 20,9 2,5 2,40 3,0 5,3


4) Wy.1 (mm

3) Wy.2 (mm

3) It (mm

4) iy (mm)

Z150/1.0 248 73,33 76,68 831768 11344 10848 72 57,9

Z150/1.2 302 73,33 76,68 1008829 13758 13157 128 57,8

Z150/1.5 380 73,34 76,66 1264545 17242 16495 256 57,7

Z150/2.0 514 73,35 76,66 1693982 23096 22099 625 57,4

Z150/2.5 648 73,30 76,64 2118786 28906 27646 1245 57,2


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z150/1.0 87,96 62,05 628591 7147 10131

Z150/1.2 82,88 67,13 847672 10228 12628

Z150/1.5 78,10 71,90 1163028 14892 16176

Z150/2.0 74,75 75,26 1645264 22012 21863

Z150/2.5 74,29 75,71 2077969 27971 27446


3) Wy.ef.2 (mm

3)

Z150/1.0 89,38 60,63 655987 7340 10820

Z150/1.2 84,64 65,37 877818 10372 13429

Z150/1.5 81,11 68,89 1172280 14453 17017

Z150/2.0 78,00 72,01 1649358 21147 22906

Z150/2.5 77,34 72,66 2086522 26979 28716

Z150





y

h

z

b2

c

G2

tz

cr

z

1b

iG1

zG

ef.i

1

t

2h

Gef

.i2

z

2

y

t

e11b

1h

z

eff

e12

c

b

b

t

h

z

2

b1

zG

ef.i

2

t

e21

1h

b

Gef

.i1

y

e22b

c eff

G

b 2

y

zz

t

h

G2G1

cy

i

b

c

1

z

rh

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)c

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)r i

(mm

)G

(kg

/m)

C150/1

.0150

47

41

16,2

1,0

0,9

33,0

2,1

C150/1

.2150

47

41

16,8

1,2

1,1

33,0

2,5

C150/1

.5150

47

41

17,7

1,5

1,4

23,0

3,2

C150/2

.0150

47

41

19,3

2,0

1,9

13,0

4,2

C150/2

.5150

47

41

20,9

2,5

2,4

03,0

5,3

A(m

m2)

yG

(mm

)z

G.1

(mm

)z

G.2

(mm

)I y

(mm

4)

Wy.1

(mm

3)

Wy.2

(mm

3)

I z(m

m4)

I t(m

m4)

i y(m

m)

i z(m

m)

C150/1

.0248

12,5

473,3

376,6

8831768

11344

10848

68678

72

57,9

16,6

C150/1

.2302

12,7

073,3

376,6

81008829

13758

13157

83627

128

57,8

16,6

C150/1

.5380

12,9

273,3

476,6

61264545

17242

16495

105453

256

57,7

16,7

C150/2

.0514

13,3

273,3

576,6

61693982

23096

22099

142776

625

57,4

16,7

C150/2

.5648

13,7

073,3

076,6

42118786

28906

27646

180300

1245

57,2

16,7

Aef

(mm

2)

yG

ef.

c(m

m)

zG

ef.

c1

(mm

)z

Gef.

c2

(mm

)z

Gef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

C150/1

.0105

15,7

375,7

774,2

487,9

662,0

5628591

7147

10131

C150/1

.2154

16,5

575,1

674,8

582,8

867,1

3847672

10228

12628

C150/1

.5227

16,8

373,8

776,1

378,1

071,9

01163028

14892

16176

C150/2

.0257

16,5

673,3

676,6

574,7

575,2

61645264

22012

21863

C150/2

.5499

16,0

973,2

876,7

274,2

975,7

12077969

27971

27446

zG

ef.

i1(m

m)

zG

ef.

i2(m

m)

I y.e

f(m

m4)

Wy.e

f.1

(mm

3)

Wy.e

f.2

(mm

3)

89,3

860,6

3655987

7340

10820

84,6

465,3

7877818

10372

13429

81,1

168,8

91172280

14453

17017

78,0

072,0

11649358

21147

22906

77,3

472,6

62086522

26979

28716

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 2

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

C150D

imen

siu

nisecti

on

ale

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

So

licit

are

ad

eco

mp

resiu

ne

So

licit

are

ad

ein

co

vo

iere

du

pa

axa

y-y

cu

talp

ab 1

so

licit

ata

laco

mp

resiu

ne

b

t

Gef.i1 z zGef.i2

h2

t

z

h1

b e11

y c

2

b

c

e12

eff

zGef.i1

b

2

t

h

Gef.i2 z

1

cy

t

1

e21

b

h

eff

e22

c

b

t

ce1

bb

e2

h

t

c

b e21

b e22

e2e1 h

t

21

e11

e12

z zGef.c2Gef.c1

y

LV

P20N

D/0

.4

LV

P20N

D/0

.5

LV

P20N

D/0

.6

LV

P20N

D/0

.7

LV

P20N

D/0

.7

LV

P20N

D/0

.4

LV

P20N

D/0

.5

LV

P20N

D/0

.6

LV

P20N

D/0

.7

LV

P20N

D/0

.7

LV

P20N

D/0

.4

LV

P20N

D/0

.5

LV

P20N

D/0

.6

LV

P20N

D/0

.7

LV

P20N

D/0

.7

LVP20ND

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

1035

0,4

0,3

24

65

25

115

18

3

1035

0,5

0,4

17

65

25

115

18

3

1035

0,6

0,5

09

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

4388

6,4

911,5

119,9

43,0

71,7

3250

5499

6,4

911,5

125,6

63,9

52,2

3250

6609

6,4

911,5

131,3

24,8

32,7

2250

7720

6,4

911,5

137,0

35,7

13,2

2250

7720

6,4

911,5

137,0

35,7

13,2

2350

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

8,5

49

,46

15

,28

1,7

91

,62

7,9

31

0,0

72

1,4

72

,71

2,1

3

7,4

71

0,5

32

7,8

73

,73

2,6

5

7,1

51

0,8

53

4,3

24

,80

3,1

6

7,6

51

0,3

53

2,2

24

,21

3,1

1

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

su

pe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

12

,40

5,6

01

6,0

81

,30

2,8

7

12

,09

5,9

12

2,4

61

,86

3,8

0

11

,83

6,1

72

9,1

52

,46

4,7

2

11

,62

6,3

83

6,1

43

,11

5,6

6

11

,83

6,1

73

4,4

72

,91

5,5

9

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

infe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

1035

R3

t

18

90

11

5

R1

1.6

50

21

.8

65

21

.52

1.8

25

R3

13

.7

LT

P20N

D/0

.4

LT

P20N

D/0

.5

LT

P20N

D/0

.6

LT

P20N

D/0

.7

LT

P20N

D/0

.7

LT

P20N

D/0

.4

LT

P20N

D/0

.5

LT

P20N

D/0

.6

LT

P20N

D/0

.7

LT

P20N

D/0

.7

LT

P20N

D/0

.4

LT

P20N

D/0

.5

LT

P20N

D/0

.6

LT

P20N

D/0

.7

LT

P20N

D/0

.7

LTP20ND

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

1035

0,4

0,3

24

65

25

115

18

3

1035

0,5

0,4

17

65

25

115

18

3

1035

0,6

0,5

09

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

43

88

11

,51

6,4

91

9,9

41

,73

3,0

7250

54

99

11

,51

6,4

92

5,6

62

,23

3,9

5250

66

09

11

,51

6,4

93

1,3

22

,72

4,8

3250

77

20

11

,51

6,4

93

7,0

33

,22

5,7

1250

77

20

11

,51

6,4

93

7,0

33

,22

5,7

1350

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

12,4

05,6

016,0

81,3

02,8

7

12,0

95,9

122,4

61,8

63,8

0

11,8

36,1

729,1

52,4

64,7

2

11,6

26,3

836,1

43,1

15,6

6

11,8

36,1

734,4

72,9

15,5

9

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lasu

peri

oara

inco

mp

resiu

ne)

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

8,5

49,4

615,2

81,7

91,6

2

7,9

310,0

721,4

72,7

12,1

3

7,4

710,5

327,8

73,7

32,6

5

7,1

510,8

534,3

24,8

03,1

6

7,6

510,3

532,2

24,2

13,1

1

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lain

feri

oara

inco

mp

resiu

ne)

10

35

t

R3

11

59

0

50

65

21

.8

R3

18

21

.52

1.8

13

.7

1.6

R2

25

LV

P2

0/0

.4

LV

P2

0/0

.5

LV

P2

0/0

.6

LV

P2

0/0

.7

LV

P2

0/0

.7

LV

P2

0/0

.4

LV

P2

0/0

.5

LV

P2

0/0

.6

LV

P2

0/0

.7

LV

P2

0/0

.7

LV

P2

0/0

.4

LV

P2

0/0

.5

LV

P2

0/0

.6

LV

P2

0/0

.7

LV

P2

0/0

.7

LVP20

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

10

35

0,4

0,3

24

65

25

11

51

83

10

35

0,5

0,4

17

65

25

11

51

83

10

35

0,6

0,5

09

65

25

11

51

83

10

35

0,7

0,6

02

65

25

11

51

83

10

35

0,7

0,6

02

65

25

11

51

83

Dim

en

siu

ni

se

cti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

43

87

6,2

911

,71

20

,83

3,3

11

,78

25

0

54

98

6,2

911

,71

26

,80

4,2

62

,29

25

0

66

08

6,2

911

,71

32

,71

5,2

02

,79

25

0

77

19

6,2

911

,71

38

,68

6,1

53

,30

25

0

77

19

6,2

911

,71

38

,68

6,1

53

,30

35

0

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

9,8

38

,17

12

,49

1,2

71

,53

9,3

58

,65

17

,57

1,8

82

,03

8,9

39

,07

22

,95

2,5

72

,53

8,5

69

,44

28

,76

3,3

63

,05

8,9

39

,07

27

,14

3,0

42

,99

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

su

pe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

12

,63

5,3

71

6,8

21

,33

3,1

3

12

,30

5,7

02

3,4

81

,91

4,1

2

12

,04

5,9

63

0,4

62

,53

5,1

1

11

,83

6,1

73

7,7

53

,19

6,1

2

12

,04

5,9

63

6,0

22

,99

6,0

4

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

infe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

1035

b=

115

b=

65

90

t

1

r

R3

h=18

50

b=

25

2

LT

P2

0/0

.4

LT

P2

0/0

.5

LT

P2

0/0

.6

LT

P2

0/0

.7

LT

P2

0/0

.7

LT

P2

0/0

.4

LT

P2

0/0

.5

LT

P2

0/0

.6

LT

P2

0/0

.7

LT

P2

0/0

.7

LT

P2

0/0

.4

LT

P2

0/0

.5

LT

P2

0/0

.6

LT

P2

0/0

.7

LT

P2

0/0

.7

LTP20

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

1035

0,4

0,3

24

65

25

115

18

3

1035

0,5

0,4

17

65

25

115

18

3

1035

0,6

0,5

09

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

1035

0,7

0,6

02

65

25

115

18

3

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

43

87

11

,71

6,2

92

0,8

31

,78

3,3

12

50

54

98

11

,71

6,2

92

6,8

02

,29

4,2

62

50

66

08

11

,71

6,2

93

2,7

12

,79

5,2

02

50

77

19

11

,71

6,2

93

8,6

83

,30

6,1

52

50

77

19

11

,71

6,2

93

8,6

83

,30

6,1

53

50

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

12

,63

5,3

71

6,8

21

,33

3,1

3

12

,30

5,7

02

3,4

81

,91

4,1

2

12

,04

5,9

63

0,4

62

,53

5,1

1

11

,83

6,1

73

7,7

53

,19

6,1

2

12

,04

5,9

63

6,0

22

,99

6,0

4

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

su

pe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

9,8

38

,17

12,4

91

,27

1,5

3

9,3

58

,65

17,5

71,8

82

,03

8,9

39

,07

22,9

52,5

72

,53

8,5

69

,44

28,7

63,3

63

,05

8,9

39

,07

27,1

43,0

42

,99

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

infe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

90

b=

65b=

115

1035

h=18

R3

t

1

r

50

b=

25

2

LV

P4

5N

D/0

.5

LV

P4

5N

D/0

.6

LV

P4

5N

D/0

.7

LV

P4

5N

D/0

.7

LV

P4

5N

D/0

.5

LV

P4

5N

D/0

.6

LV

P4

5N

D/0

.7

LV

P4

5N

D/0

.7

LV

P4

5N

D/0

.5

LV

P4

5N

D/0

.6

LV

P4

5N

D/0

.7

LV

P4

5N

D/0

.7

LVP45ND

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

90

00

,50

,41

77

74

71

80

43

3

90

00

,60

,50

97

74

71

80

43

3

90

00

,70

,60

27

74

71

80

43

3

90

00

,70

,60

27

74

71

80

43

3

Dim

en

siu

ni

se

cti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

54

71

18

,77

24

,23

16

1,0

68

,58

6,6

52

50

65

74

18

,77

24

,23

19

6,5

61

0,4

78

,11

25

0

76

79

18

,77

24

,23

23

2,4

41

2,3

89

,59

25

0

76

79

18

,77

24

,23

23

2,4

41

2,3

89

,59

35

0

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

23,4

219,5

8119

,07

5,0

86

,08

21,9

521,0

51

59

,55

7,2

77

,58

21,2

421,7

61

98

,59

9,3

59

,13

22,2

820,7

21

84

,27

8,2

78

,89

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

las

up

eri

oara

inco

mp

resiu

ne)

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

29

,08

13,9

21

08

,51

3,7

37

,80

27

,53

15

,47

14

9,6

65

,44

9,6

7

26

,40

16

,60

19

2,6

77,3

011

,61

27

,53

15

,47

17

6,9

46,4

311

,44

Ca

rac

teri

sti

cig

eo

me

tric

ea

les

ec

tiu

nii

tra

ns

ve

rsa

le

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lain

feri

oara

inco

mp

resiu

ne)

90

0

133

18

0

43

103

77

26

1.71

R125

26

R3

15

.98

47

LV

P45/0

.5

LV

P45/0

.6

LV

P45/0

.7

LV

P45/0

.7

LV

P45/0

.5

LV

P45/0

.6

LV

P45/0

.7

LV

P45/0

.7

LV

P45/0

.5

LV

P45/0

.6

LV

P45/0

.7

LV

P45/0

.7

LVP45

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

900

0,5

0,4

17

77

47

180

43

3

900

0,6

0,5

09

77

47

180

43

3

900

0,7

0,6

02

77

47

180

43

3

900

0,7

0,6

02

77

47

180

43

3

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

54

70

18

,64

24

,36

16

3,7

78

,79

6,7

22

50

65

74

18

,64

24

,36

19

9,8

81

0,7

28

,21

25

0

76

79

18

,64

24

,36

23

6,3

71

2,6

89

,70

25

0

76

79

18

,64

24

,36

23

6,3

71

2,6

89

,70

35

0

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

25,8

417,1

698,3

83,8

15,7

3

24,1

618,8

3134,6

75,5

77,1

5

23,4

919,5

1168,1

97,1

68,6

2

24,1

718,8

3159,2

26,5

98,4

6

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lasu

peri

oara

inco

mp

resiu

ne)

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

29,2

813,7

2110,3

73,7

78,0

4

27,7

215,2

8152,1

75,4

99,9

6

26,5

516,4

5196,1

57,3

911,9

2

27,7

215,2

8179,9

16,4

911,7

7

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lain

feri

oara

inco

mp

resiu

ne)

133

b=

77 b

=180

900

35

t

R3

h=43

b

r

103

b=

47

t

LT

P4

5N

D/0

.5

LT

P4

5N

D/0

.6

LT

P4

5N

D/0

.7

LT

P4

5N

D/0

.7

LT

P4

5N

D/0

.5

LT

P4

5N

D/0

.6

LT

P4

5N

D/0

.7

LT

P4

5N

D/0

.7

LT

P4

5N

D/0

.5

LT

P4

5N

D/0

.6

LT

P4

5N

D/0

.7

LT

P4

5N

D/0

.7

LTP45ND

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

90

00

,50

,41

77

74

71

80

43

3

90

00

,60

,50

97

74

71

80

43

3

90

00

,70

,60

27

74

71

80

43

3

90

00

,70

,60

27

74

71

80

43

3

Dim

en

siu

ni

se

cti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

5471

24,2

318,7

7161,0

66,6

58,5

8250

6574

24,2

318,7

7196,5

68,1

110,4

7250

7679

24,2

318,7

7232,4

49,5

912,3

8250

7679

24,2

318,7

7232,4

49,5

912,3

8350

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

29,0

813,9

2108,5

13,7

37,8

0

27,5

315,4

7149,6

65,4

49,6

7

26,4

016,6

0192,6

77,3

011,6

1

27,5

315,4

7176,9

46,4

311,4

4

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lasu

peri

oara

inco

mp

resiu

ne)

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I ye

f(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

23,4

219,5

8119,0

75,0

86,0

8

21,9

521,0

5159,5

57,2

77,5

8

21,2

421,7

6198,5

99,3

59,1

3

22,2

820,7

2184,2

78,2

78,8

9

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iitr

an

svers

ale

efi

cace

din

inco

vo

iere

(on

du

lain

feri

oara

inco

mp

resiu

ne)

LT

P45/0

.5

LT

P45/0

.6

LT

P45/0

.7

LT

P45/0

.7

LT

P45/0

.5

LT

P45/0

.6

LT

P45/0

.7

LT

P45/0

.7

LT

P45/0

.5

LT

P45/0

.6

LT

P45/0

.7

LT

P45/0

.7

LTP45

Lu

(mm

)t n

(mm

)t

(mm

)b

1(m

m)

b2

(mm

)b

t(m

m)

h(m

m)

r i(m

m)

900

0,5

0,4

17

77

47

180

43

3

900

0,6

0,5

09

77

47

180

43

3

900

0,7

0,6

02

77

47

180

43

3

900

0,7

0,6

02

77

47

180

43

3

Dim

en

siu

nisecti

on

ale

G(k

g/m

2)

A(m

m2/m

m)

zG

c(m

m)

zG

t(m

m)

I y(m

m4/m

m)

Wy.c

(mm

3/m

m)

Wy.t

(mm

3/m

m)

f yb

(N/m

m2)

5470

24,3

618,6

4163,7

76,7

28,7

9250

6574

24,3

618,6

4199,8

88,2

110,7

2250

7679

24,3

618,6

4236,3

79,7

012,6

8250

7679

24,3

618,6

4236,3

79,7

012,6

8350

Cara

cte

risti

cig

eo

metr

ice

ale

secti

un

iib

rute

zG

efc

(mm

)z

Ge

ft(m

m)

I yef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

29

,28

13

,72

11

0,3

73

,77

8,0

4

27

,72

15

,28

15

2,1

75

,49

9,9

6

26

,55

16

,45

19

6,1

57

,39

11

,92

27

,72

15

,28

17

9,9

16

,49

11

,77

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

su

pe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

zG

efc

(mm

)z

Geft

(mm

)I y

ef(m

m4/m

m)

Wy.e

fc(m

m3/m

m)

Wy.e

ft(m

m3/m

m)

25

,84

17

,16

98

,38

3,8

15

,73

24

,16

18

,83

13

4,6

75

,57

7,1

5

23

,49

19

,51

16

8,1

97

,16

8,6

2

24

,17

18

,83

15

9,2

26

,59

8,4

6

Ca

rac

teri

sti

ci

ge

om

etr

ice

ale

se

cti

un

iitr

an

sv

ers

ale

efi

ca

ce

din

inc

ov

oie

re(o

nd

ula

infe

rio

ara

inc

om

pre

siu

ne

)

lindab calcul pane

Documents