infoelectrica 19
DESCRIPTION
Revista de informatii electriceTRANSCRIPT
2InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
Revista sponsorizata de firma
CUPRINSEditorial ....................................................................................................................................................3
Lansarea Concursului National "Electricianul Anului 2010" ...................................................................3EvEnimEntE ...............................................................................................................................................4
Construct Expo 2010......................................................................................................................................4ilUminat......................................................................................................................................................5
Proiectarea si constructia surselor de iluminat cu LED.............................................................................5ElEctrotEhnica .....................................................................................................................................7
Stadiul actual in constructia si controlul filtrelor active - Redresoare, invertoare, filtre active (contin-uare).................................................................................................................................................................7Reglarea tensiunii în instalaţiile de utilizare prin montarea în serie a condensatoarelor. ......................9tEst dE pErspicacitatE in aUtomatizari ................................................................................13
Rebusul nr 8..................................................................................................................................................13
Colectiv redactional InfoElectrica :
Ion Calota - redactor sef, [email protected] Milici - redactor Echipamente de masura, [email protected] Matei – redactor Iluminat , [email protected] Peste - redactor Energetica, [email protected] Turcu - redactor Aplicatii practice, [email protected] Morancea - redactor Electrotehnica, [email protected] Gurguiatu – redactor Calitatea energiei, [email protected] Beiu - designer, tehnoredactor, [email protected]
Conform legii, textele si materialele din aceasta revista nu pot fi reproduse sau utilizate in alte medii fara acordul
autorilor. Revista poate fi multiplicata si distribuita, doar sub forma gratuita, fara modificari aduse starii initiale.
Responsabilitatea corectitudinii datelor din articole revine doar autorilor acestora. Date complete despre firmele si
persoanele prezentate in revista le gasiti pe http://www.PortalElectric.Ro .Cei care sunt interesati de reclama in
aceasta revista sau doresc sa publice articole vor trimite mesaj redactorului sef, la adresa [email protected]
In urma succesului deosebit de care s-a bucurat prima editie a Concursului National "Electricianul Anului" desfasurata in anul 2009,
AREL si-a propus sa creeze o traditie prin organizarea in fiecare an a acestui eveniment.
Acest concurs doreste sa dezvolte spiritul competitivitatii in randul electricienilor si de asemenea sa popularizeze imaginea reala a valorii
ridicate de pregatire a celor care lucreaza in domeniul electric.
Gandit in primul rand ca o sarbatoare a breslei electricienilor, acest concurs doreste sa incununeze activitatea desfasurata pe parcursul
unui an de cei mai buni reprezentanti ai acestei meserii si totodata sa atraga tineri pasionati in practicarea ei.
Concursul National "Electricianul Anului 2010" va fi lansat oficial pe 14 mai in cadrul simpozionului organizat de AREL la Construct
Expo.
In avanpremiera va prezentam in continuare regulamentul de desfasurare al acestei editii.
Ion Calota - Presedinte AREL
Editorial
Regulamentul Concursului Na-tional "Electricianul Anului 2010"
ORGANIZATOROrganizatorul�Concursului�National�"Elec-tricianul�Anului� 2010"� este�Asociatia�Ro-mana� a� Electricienilor�AREL� ,� numita� incontinuare�Organizator.�Decizia�de�derularea�concursului,�conform�regulilor�din�prezen-tul�regulament,�este�finala�si�obligatorie�pen-tru�toti�participantii.
DURATA SI LOCUL DE DESFASUR-
ARE A CONCURSULUIConcursul� se� desfasoara� in� perioada:� 15iunie�-�16�septembrie�2010.Etapa�finala�si�festivitatea�de�premiere�voravea�loc�in�cadrul�expozitiei�IEAS,�care�seva�desfasura�in�perioada�14-17�septembrie2010�la�Palatul�Parlamentului.�DK�Expo,�or-ganizatorul� IEAS,� detinand� statutul� departener�in�acest�concurs.�
DREPTUL DE PARTICIPARELa�acest�concurs�poate�participa�orice�per-soana�fizica�majora�care�are�o�calificare�indomeniul� electric.� Concurentii� trebuie� saaiba�cetatenie�romana.�Castigatorul�unui�tro-feu,�in�anii�anteriori,�de�"Electrician�al�Anu-lui"�nu�mai�poate�concura�la�acest�concurs.
INSCRIEREA LA CONCURSPentru�inscriere�in�concurs�se�vor�expedia�ur-matoarele�documente�:-copie�act�de�identitate-copie�act�de�calificare�in�domeniul�electric-CV�cat�mai�complet�cu�activitatea�desfasur-ata�in�domeniul�electric-proba�de�concurs,�reprezentand�detaliile�de-spre�o�lucrare�sau�maxim�2�lucrari,�la�careconcurentul�a�participat�efectiv�in�perioada15�iunie�2009�-�15�august�2010.�Proba�poatesa� contina� :� text� de� prezentare,� schite,scheme,�imagini,�referinte�si�recomandari�de
la�cei�care�cunosc�lucrarea�respectiva.��Lu-crarea�trebuie�sa�se�refere�la�partea�de�exe-cutie,�dar�poate�face�referire�si�la�partea�deproiectare� precum� si� verificari,� punere� infunctiune.��Poate�fi�de�orice�nivel�de�tensiunesi� putere,� din� orice� specialitate� specificaelectricienilor.Documentele�pentru�inscriere�in�concurs�sevor� primi� in� perioada� 15� iunie-15� august2010.�Ele�se�vor�expedia�prin�email�la�[email protected]�.�Partic-ipantii�au�obligatia�sa�se�asigure�telefonic�sauprin�e-mail�ca�materialele�necesare�pentru�in-scriere� au� fost� primite� .� Recomandam� in-scrierea� din� timp� pentru� a� va� asigura� camaterialele�au�ajuns�in�timp�util.�Concurentiinu�vor�plati�nici�un�fel�de�taxa�pentru�partic-ipare.
DESCALIFICAREIn� cazul� in� care� oricare� dintre� concurentilezeaza� drepturile� sau� afecteaza� imagineaOrganizatorului� sau� a� altor� concurenti,� inorice�fel,�acesta�poate�fi�eliminat�din�concurs.Documentele� inscrise� trebuie� sa� fie� con-forme�cu�realitatea.�Datele�pot�fi�verificate.In�cazul�constatarii�existentei�oricarei�tenta-tive�de�frauda�aceasta�va�conduce�la�descal-ificarea� concurentului� si� interzicereaaccesului�in�viitor�la�concursurile�organizatede�Organizator�.�Organizatoriul�nu�isi�asuma�nici-o�raspun-dere�in�cazul�in�care�lucrarile�inscrise�folos-esc� elemente� de� continut� (texte,� imagini,scheme�etc.)�care�incalca�drepturile�de�autorsau�de�securitate�a�datelor.�Intreaga�raspun-dere�apartine�celui�care�a�inscris�lucrarea.�
JURIZAREAPrima�etapa�de�jurizare�va�avea�loc�in�pe-rioada�16-31�august�2010,�cand�se�va�facepreselectia�celor�10�participanti�la�etapa�fi-nala.�Juriul�acestei�etape�va�fi�format�din�5membri�care�vor�fi�desemnati�de�ConsiliulDirector�AREL�pana� la�data�de�16�august.
Acestia�nu�trebuie�sa�fie�dintre�cei�inscrisi�laconcurs�.�Juriul�va�aprecia�:�calitatea�lucrar-ilor,�aplicarea�tehnologiilor�noi,�respectarealegislatiei� in� domeniu,� originalitatea,� efi-cienta�aplicatiei,�nivelul�de�pregatire�practicasi� teoretica,� corectitudinea� lucrarii,� re-spectarea� normelor� de� securitatea� muncii,credibilitatea�si�acuratetea�informatiilor�etc.Daca�vor�considera�necesar�membrii�juriuluipot�contacta�participantii�la�concurs�pentru�acere�completari�sau�a�verifica�veridicitateacelor�prezentate.�Etapa�finala�a�concursului�va�avea�loc�in�datade�16�septembrie,�in�cadrul�IEAS�2010,�candcei�10�finalisti�vor�raspunde�la�un�test�grilade�20�de�intrebari�de�cunostinte�generale�dindomeniu�electric.�Acesta�va�conta�in�propor-tie�de�10%�din�punctajul�final.�Un�nou�juriu,�care�va�delibera�clasamentulfinal� va� fi� numit� in� data� de� 1� septembrie2010,�de�Consiliul�Director�AREL�si�va�aveain�componenta�5�membri�.�Cele� 2� Jurii� vor� primi� documentele� con-curentilor�in�mod�anonim.Calcularea��si�anuntarea�punctajului�final�seva�realiza�in�cadrul�evenimentului�organizatde� AREL� in� data� de� 16� septembrie,� inprezenta�concurentilor,�a�organizatorilor,�asponsorilor,�a�publicului�si�a�reprezentantilorpresei�care�vor�participa�la�eveniment.�
PREMIILE OFERITEOrganizatorul�ofera�urmatoarele�premii�:-Trofeul�"Electricianul�Anului�2010"-Premiile�1,�2�si�3-6�Mentiuni�pentru�participarea�in�faza�finala.Festivitatea�de�premiere�va�avea�loc�in�datade�16�septembrie�2010,�cand�AREL�orga-nizeaza�simpozionul�tehnic�din�cadrul�IEAS.�Premiile� vor� consta� in� diplome,� trofee,echipamente�din�domeniul�electric,�sume�debani,�aparate�si�alte�obiecte�oferite�de�spon-sori� si�de�organizatori,� iar�castigatorii�vorbeneficia�si�de�promovare�mediatica.�Casti-gatorul� Trofeului� va� primi� de� asemenea
Lansarea Concursului National "Electricianul Anului 2010"
3InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
4InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
diploma�si�statutul�de�Membru�de�Onoare�alAsociatiei�Romane�a�Electricienilor,�asta�in-semnand� printre� altele� ca� nu� va�mai� platitoata�viata�cotizatie�la�AREL.�Atat�juriul�catsi�organizatorii�pot�decide�acordarea�si�unoraltor�premii�sau�mentiuni�speciale�.�Organizatorul�concursului�nu�este�raspunza-tor�de�plata�taxelor�sau�a�altor�obligatii�finan-ciare�legate�de�premiile�oferite,�acestea�fiindin�sarcina�persoanelor�castigatoare.
LITIGII
Eventualele�litigii�aparute�intre�Organizatorsi�participantii�la�concurs�se�vor�rezolva�pecale�amiabila�sau,�in�cazul�in�care�aceasta�nuva�fi�posibila,�litigiile�vor�fi�solutionate�deinstantele�judecatoresti�romane�competente.
DISPOZITII FINALE
Concursul�va�putea�fi�intrerupt�doar�in�cazde�forta�majora�sau�printr-o�decizie�a�orga-nizatorului.
Regulamentul�de�participare/desfasurare�estedisponibil�in�mod�gratuit�oricarui�solicitant�.Toate�datele�furnizate�cu�ocazia�participariila�acest�concurs�pot�fi�folosite�de�Organizatorin�scopuri�publicitare.�Participand�la�acestconcurs�esti�de�acord,�ca�in�cazul�castigariiunui�premiu� imaginea� ta� sa� fie� folosita� inscopuri�publicitare,�sau�pentru�activitati�vi-itoare�de�marketing.�Prin�participarea�la�acestconcurs� se� considera� cunoscut� si� acceptatprezentul�Regulament.
In� premiera,� cu� ocazia� CONSTRUCTEXPO AMBIENT se�va�desfasura�primaeditie�a�salonului�specializat�de�piscine�si�spa,organizat�in�Romania.�Salonul�va�reuni�celemai� importante� companii� producatoare� sidistribuitoare�de�piscine,�spa-uri,�accesorii�siconsumabile�pentru�acestea.
Aceste�manifestari�expozitionale,�de�traditiepentru� ROMEXPO,� au� ajuns� la� cea� de� aXVII-editie� si� reunesc� tematici� specificedomeniului�constructiilor�si�instalatiilor:
CONSTRUCT EXPO AMBIENT:
*�produse�pentru�amenajari�interioare�siexterioare� (pardoseli-parchet,� marmura,placi�ceramice,�mobilier�de�baie,�tapet,�fere-stre�si�usi,�piscine�&�SPA);
CONSTRUCT EXPO ANTREPRENOR:
*�materiale�de�constructii�(piatra,�zidarii,structuri� beton� armat,� structuri� de� lemn,structuri�metalice,�termo�si�hidroizolatii,�in-velitori),� instalatii� electrice,� echipare� desantier;
CONSTRUCT EXPO UTILAJE:
*�utilaje�pentru�constructii,�componente�siservicii,�accesorii�si�piese�de�schimb�pentruutilaje�de�constructii
ROMTHERM:
*�echipamente�de�incalzire�si�conditionarea�aerului,�instalatii�sanitare
In�perioada�11-15�Mai�2010,�vizitatorii�care
vor�trece�pragul�Complexului�ExpozitionalROMEXPO,�vor�putea�asista�la�demontratiide�aplicare�de�tencuieli�decorative,�amena-jarea�si�decorarea�unei�incaperi�respectindprincipiile�feng-shui,�decorarea�unei�camerein�functie�de�tendintele�in�materie�de�culorisi�texturi.De� asemenea,� specialistii� interesati� suntasteptati�in�pavilionul�1�pentru�a�primi�infor-matii�legate�de�utilizarea�produselor�de�con-structii
Manifestari�conexe�organizate�in�perioada11�-15�mai�2010:
Sala�Iorga�(pavilion�18,�etaj),�11�Mai,�orele11.30�-�18.00•Conferinta�cu�tema:�“Renovarea�cladirilorrezidentiale�in�concept�de�casa�pasiva”.Organizator:� GRUPUL� DE� PRESA� RE-PORTER
Sala� Balcescu� (pavilion� 18,� etaj),� 12�mai2010,�orele�10.00-18.00•Conferinta�nationala�„Lemnul�–�un�produspentru�dezvoltarea�durabila�în�constructii”Organizator:Asociatia�Producatorilor�de�Ma-teriale� de� Constructii� din� Romania(APMCR)Parteneri:�Ministerul�Economiei,�Comertuluisi�Mediului�de�Afaceri,�Ministerul�Educatiei,Cercetarii,�Tineretului�si�Sportului�si�ROM-EXPO
Sala�Iorga�(pavilion�18,�etaj),�12�mai�2010,orele�10.00–11.00•Prima�conferinta�de�presa�a�Asociatiei�Na-tionale� a�Montatorilor� de�Acoperisuri� dinRomania�(ANMAR)
Sala�Iorga�(pavilion�18,�etaj),�12�mai�2010,orele�12.00–17.00•Seminar�„Constructia�piscinelor�publice”Organizator:� Asociatia� Patronala� pentruPiscine�si�Wellness�(APPW)
Sala�Titulescu,�13�mai�2010,�orele�10.00–18.00•„Solar�Day”�–�Conferinta�Romania-oportu-nitate�de�afaceri�in�domeniul�energiei�solareOrganizator:�Asociatia�Patronala�Surse�Noide�Energie�–�SunEParteneri:�Ministerul�Dezvoltarii�Regionalesi�Turismului�si�ROMEXPO
Sala� Cupola� (pavilion� 1,� parter),� 13� mai2010,�orele11.00–16.00•„Ziua�Arhitecturii”:�lansare�de�carte�si�re-viste�de�arhitectura�si�urbanism�•�Conferinteale�cadrelor�didactice�sub�denumirea�gener-ica�„Orasul,�cladirea,�spatiul�si�tehnologiilecontemporane”Organizator:�Universitatea�de�Arhitectura�siUrbanism�„Ion�Mincu”
Sala�Madgearu� si� Brancusi,� 13�mai� 2010,orele�10.00-16.00•Atelier�de�lucruOrganizator:�Asociatia� Distribuitorilor� deUtilaje�pentru�Constructii�(ADUC)
Sala� Cupola� (pavilion� 1,� parter),� 14� mai2010,�orele�10.00�–�14.00•Prezentarea�ghidului�în�limba�romana�de-spre�aplicarea�marmureiOrganizatori:�AIDICO�si�Asociatia�MarmolAlicante�-�Spania
Sala�Iorga�(pavilion�18,�etaj),�14�mai�2010,orele�10.00–18.00
EvEnimEntE
Construct Expo 2010
CONSTRUCTII SI INSTALATII DE LA A LA Z, IN PERIOADA 11-15 MAI 2010, LA ROMEXPO
Asociatia Romana a Electricienilor aincheiat un parteneriat cu Asociatia
Romana de Electrosecuritate
5InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
•Forumul�Electricienilor� la�CONSTRUCTEXPO„Tehnologii� noi� în� constructia� instalatiilorelectrice”Organizator:�Asociatia�Romana�a�Electricie-nilor�(AREL)
Pavilionul 1, nivel 3.20, 15 mai 2010, orele10.00-14.00
•„Ziua culorilor”�–�demonstratii�de�aplicaretencuieli�decorativeOrganizatori:� Asociatia� Producatorilor� deMateriale� de� Constructii� din� Romania
(APMCR)�si�ROMEXPO�SA
Platforma 29, toata perioada
•„Zilele meseriasului”�-�demonstratii�privindmodalitatea�executarii�unei�sarpante�si� în-velirea�ei�cu�diverse�materiale�specifice�(tiglaceramica�/�beton�/�metalica,�sindrila�etc.)�pre-cum�si�montajul�sistemelor�conexe�(sistemulpluvial,�fereastra�de�mansarda,�panoul�solar,cosul�de�fum)Organizatori:�Asociatia�Nationala�a�Monta-torilor� de� Acoperisuri� din� Romania(ANMAR)�si�ROMEXPO
•Consultanta�pentru�utilizarea�produselor�deconstructii�(bricolaj)Organizatori:�Asociatia�Producatorilor�deMateriale� de� Constructii� din� Romania(APMCR)� si� ROMEXPO� SA
Perioada: 11 - 15 mai 2010
Programul� de� vizitare:� zilnic� intre� orele10.00-18.00,�ultima�zi,�15�mai�2010,�intreorele�10.00-16.00Pretul�biletului�de�intrare:�5�RON
Asociatia Romana a Electricienilor AREL siAsociatia Romana de Electrosecuritate ARESsunt�asociatii�profesionale�ne-guvernamentale�careau�interese�comune�in�promovarea�si�dezvoltareaelectro-securitatii,�nerespectarea�normelor�de�securtate� in� instalatiile� electrice� fiind� cauze� multorevenimente�negative�grave�in�societatea�actuala.Astfel� aceste� doua� organizatii� au� semnat� unparteneriat�pentru�orientarea�eforturilor�tehnice,�or-ganizatorice�si�financiare�care�vizeaza�interventiaeficace�în�procesul�cauzal�al�incidentelor,�acciden-telor�de�munca�si�îmbolnavirilor�profesionale�gen-
erate�de�factorii�de�risc�electric,�cauzatoare�si�dedaune�materiale�importante.Cateva�din�obiectivele�comune�ale�acestui�partene-riat�:-�Suntem�preocupati�de�crearea�si�promovarea
unei�punti�de�dialog�si�a�unei�colaborari�strânse�îndomeniul�electrosecuritatii�în�munca�cu�factorii�gu-vernamentali,�cu�organizatiile�patronal�si�sindicale;-�Suntem�angajati�în�elaborarea�unor�proiecte�de
acte�normative,�consacrate�îmbunatatirii�legislatieide�S.S.M�si�electrosecuritate;-��Acordam�servicii�de�consultanta,�pe�baza�de
contract�cadru�de�prestari�servicii,�angajatorilor�sipersoanelor�fizice,�în�domeniul�electrosecuritatiiîn�munca�si�domenii�conexe;
-� Desfasuram� activitati� didactice� privindsustinerea�de�cursuri�de�formare�profesionala�con-tinua�la�nivel�mediu�si�superior;-�Elaboram�publicatii�de�specialitate�(îndrumare,
ghiduri,�manuale,�brosuri,�fise�informative);-�Asiguram�asistenta�juridica�pentru�membrii
asociatiei,�în�litigiile�referitoare�la�respectarea�leg-islatiei�de�securitate�si�sanatate�în�munca.
prof.dr.ing Stelian Matei
ilUminat
Proiectarea si constructia surselor de iluminat cu LED
Partea 5 -Consideratii termice
Intr-un aparat de iluminat cu LED, temperatura de functionare ridicata este cauza prin-
cipala a defectarii. Intelegerea si implementarea cu succes a conceptului de manage-
ment termic pentru emitatoarele LED este absolut necesar. Acest concept implica
transferul eficient al caldurii emise cat mai departe de jonctiunea semiconductoare,
pentru a permite temperaturi reduse de functionare. Acest proces incepe cu aparatul de
iluminat in sine unde provocarea consta in reducerea caldurii retinute in interiorul
aparatului si disiparea catre exterior sau compensarea efectului ei. In caz contrar emi-
tatoarele LED isi vor deprecia eficienta luminoasa si in ultima instanta se vor defecta.
IntroducereEmitatoarele�LED�din�aparatele�de�ilumi-nat�au�un�coeficient�negativ�de�temper-atura�asemanator�diodelor�redresoare.�Caurmare,� variatiile� de� temperatura� vorafecta�si�urmatoarele�caracteristici�speci-fice�emitatorelor�LED:�-intensitatea� luminoasa� (crestereatemeperaturii�produce�descresterea�inten-sitatii).�-lungimea�de�undă�a�culorilor�de�baza�cese�traduce�prin�variatia�temperaturii�cu-lorii� (creterea� temperaturii� producecresterea�lungimii�de�unda).Această�vari-atie�este�de�aproximativ�0,02�nm/°K�pen-tru�verde,�0.1nm/°K�pentru�galben�şi�0.06nm/°K�pentru�rosu.În�prezent,�LED-uri�fabricate�sunt�specifi-cate�la�temperaturi�de�funcţionare�de�25°C,unde�variatiile�intensitatii�luminoase�suntde�aproximativ�-1.5%/°C.�In�practica,�insatemperatura� unei� jonctiuni� LED,� estecuprinsa�intre�60°C�si�90°C�ceea�ce�ar�im-plica�deci�reducerea�curentului�prin�jonc-
tiue.�Ca�urmare�intensitatea�luminoasa�vafi�diminuata�corespunzator�dar�care�poatefi� compensat� � poate� fi� compensat� prinadaugarea� unui� alt� emitator� LED.Ca�urmare�a�cestei�situatii�producatorii�decomponente�LED�au�fost�obligati�sa�real-izeze�o�noua�generatie�de�emitatoare�LEDcu�forme�si�dimensiuni��diferite�sau�subforma� de� module� sau� matrice� cu� maimulte�structuri�semiconductoare�pe�ace-lasi� suport� sau� substrat.� Reducerea� saueliminarea� degradarii� intensitatii� lumi-noase�ca�urmare�a�cresterii�temperaturi,�serealizeaza�cu�un�sistem�de�racire/disiparetermica�bazat�pe�conductie�termica�(radi-ator),�si/sau�un� �circuit� �de�compensare(unitar)�a�temperaturii.�Structurile�semi-conductoare�de�tip�cu�stratul�P�deasupra,pot�fi�tehnologic�usor�conectabile�cu�fir(wire�bond),�de�obicei�de�aur�(Fig.1),��darconductivitatea�termica�redusa�a�substrat-ului�de�safir�le�fac�nepotrivite�pentru�apli-catiile�de�putere.�Pentru�curenti�mari�insa,acest��cip�nu�poate�fi�conectat�prin�fir,�ca
Premiul "Articolul numarului 19"
Premiu sponsorizat de firma
6InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
urmare�a�densitatiimari� de� curent.Deasemeni� estenecesar� un� mate-rial�de�substart�cuconductivitateatermica� si� trans-parenta� ridicatapentru�un�transfereficient�al�calduriisi� respecitv� a� lu-
minii�emise.�Transferul�luminii�catre�exteriorpoate� fi� si� mai� mult� imbunatatit� printr-oforma�specifica�a�peretilor�chip-lui�in�forma
de� trunchi� de� pi-ramida� raspurnata,unde�peretii�au�rolde� reflector� (Fig.2).�O�alta�tehnolo-gie�recent�folositala� emitatoareleLED�de�mare�put-ere� si� care� poartadenumirea� de
„flip-chip”,�combina�toate�aceste�avantaje�im-preuna�cu�un�substrat�metalic�cu�functiuneaata� de� radiator� cat� si� reflector.� Problematransferului� ter-mic� este� im-bunatatita� prinintroducerea�unuisubstrat� cu� con-ductivitate� ter-mica� ridicata� sicare�dirijeaza�cal-dura� spre� exte-rior,�pe�două�căidupă� cum� esteindicat� in�Figura3.� Extragerea� luminii� este� deasemni� im-bunatatiti�prin�pozitionarea�structurii�chip�in
centrul�unei�cupe�re-flectoare�(Fig.�4).Reducerea�tempera-turii�structurii,�estedeci�deosebit�de-osebit�de�importantpentru�a�evita�reduc-erea�degradari�lumi-noase,�în�special�căaceste�lămpi
funcţioneza�si�in�medii�calde,�unde�radiatiasolara�produce�în�interiorul�aparatului�tem-peraturi�ridicate.�Deasemni�materialulepoxidic�din�jurul�structurii�semiconduc-toare,�cu�functiuni�atat�optice�cat�si�protec-tive�are�limitări�termice.�În�cazul�în�careaceasta�depăşeşte�temperatura�de�tranziţiede�125�°�C,�materialul�epoxidic�începe�să�seînmoaie.�Acest�proces�este�reversibil,�mate-
rialul�intarindu-se�odata�cu�racirea�cipul-luiiar�repetarea�acestui�ciclu�va�produce�unstres�mecanic�componentei�semiconduc-toare.�În�consecinţă,�aceste�cicluri�pot�ducela�fisuri�epoxidice,�dezlipirea�structurii�sauruperea�conexiunilor.�Rezistenţa�termică�amicro�sistemului�LED�va�descrie�deci�cali-tatea�transmiterii�termice�între�joncţiune�şimediului�ambiant�(Fig.�5).�O�rezistenţă�ter-
mică�mică�poate�disipa�mai�bine�de�căldurăpoate�fi�disipată�şi�directionata�in�afarastructurii.�Rezistenta�termică�totala�jonc-tiune-mediu�înconjurător�(ambiant)�RthJAdescrie�abilitatea�sistemului�LED�de�dispain�exterior�caldura�caldura�acumulat�in�tim-pul�conversiei�de�lumina.�Ea�poate�fidespartita�în�componente�astfel�:�•�Rezistenta�termica�jonctiune-ambient�(ex-terior),
RthJ-A =�(TJ –�TA)�/�Pd
•�Rezistenta�termica�substrat�metalic�a�jonc-tiunii�la�circuit�imprimat,
Rthms -�PCB =�(Tms –�TPCB)�/�Pd
•�Rezistenta�termica�circuit�imprimat-ambient,
RthPCB�-�A =�(TPCB –�TA)�/�Pd
•�Rezistenta�termica�radiator�to�ambient,�
Rthhs�-�A =�(Ths –�TA)�/�Pd
Pentru�referinta�valorile�rezistentei�termicepentru� diferite� materiale� sunt� aratate� intabelul�urmator�:
Prin�urmare�structurile�emitaoare�pe�suportmetalic�de�cupru,�asigura�o�disipatie�termica
mult�mai�buna�in�comparatie�cu�celelalte�ma-teriale.�Temperatura� generata� în� zona� structuriisemiconductoare�este�transmisa�la�rama�su-port,�si�care�reprezinta�suprafata�spre�exteriorprin�intermediul�izolatiei�circuitului�impri-mat� la� radiator.�Temperatura� jonctiunii� nutrebuie�să�depăşească�limita�indicata�de�pro-ducator,�altfel�se�va�produce�o�îmbătrânire
precoce�sau�chiar�se�poate�sparge.�Având�învedere�că�măsurarea�temperaturii�joncţiuniieste�foarte�dificil�de�masurat�ea�este�de�regulădeterminată� de� din� rezistenţă� termică� dinecuaţia�de�mai�jos:
TJmax =�TA +�PDmax (RthJP +�RthPA)
unde:TJmax =� temperatura�maximă� a� jonctiuniiLEDTA =�temperatura�ambiantăPDmax =�puterea�maxima�disipata�admisibilaRthJS =�rezistenta�termica,�joncţiune-termi-nal�de�lipire�RthSA =�rezistenta�termica,�terminal-aerSuma� rezistentelor� termice� din� parantezereprezinta� rezistenţa� termică� totală� RthJA.Aceasta�are�o�parte�RthJS care�depinde�decomponenta�si�o�parte�RthSA care�depinde�deaplicatie� (densitatea� de� componente,suprafata�lipiturii).�Aceasta�din�urmă�este�foarte�importanta�şitrebuie� să� fie� in� atentia� proiectantului� deaparate�de�iluminat.Pentru� o� defini� rezistenţă� termică� RthJA,curentul�maxim�poate�fi�determinat�la�o�tem-peratură�maximă�a�mediului�ambiant.�Este�deremercat�faptul�ca�o�rezistenta�termica�maimica� a� emitatorului�LED� face� posibil� ali-mentarea�lui�cu�un�curent�mai�mare�la�tem-peraturi� mai� ridicate,� ceea� ce� permiteobtinerea�de�valori�mai�ridicate�ale�intensi-tatii�luminoase.�Spre�exemplu�daca�un�LEDare�10%�scaderea�intensitatii�la�un�curent�de50mA�şi�o� temperatură� ambiantă�de�85°Catunci�temperatura�jonctiunii�este�de�
TJmax =�120°C�şi�o�RthJS =�100K/W.
Fig 3. Structura semiconduc-
toare LED „flip - chip”.
Fig 4. Structura semi-
conductoare LED
„flip-chip”.
Fig 5. Micro sistem LED.
Cupru 1.46�W/°C
Aluminum 0.9�W/°C
Otel�inoxidabil� 0.1�W/°C
Plastic 0.0018�W/°C
Aer 7.3x10-5W/°C
Fig 1. Structura semiconduc-
toare LED cu conectare prin
fir.
Fig 2. Structura semiconduc-
toare LED in forma de
trunchi de piramida.
7InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
Pentru�o�temperatura�ambiantă�maximă�de74°C�la�o�putere�disipata�de�maxim�105mW(pentru�50mA�la�2.1V),� rezistenta� termicaterminal-aer,�nu�trebuie�să�fie�mai�mare�de�
RthSA(max.) =�338�W/°C.�
Componentele� SMT� au� unele� avantaje� înceea�ce�priveşte�montarea�si�disiparea�tem-peraturii,�în�comparaţie�cu�aşa-numitele�LED"radiale"� sau� "through� hole".� Unul� dintreavantaje�este�că�LED�de�putere�SMT��pot�fimontate�pe�un�circuit�imprimat�cu�miez�demetal,�care�poate�reduce�impactul�tempera-turii� în�mod� dramatic.� Suprafeţa� necesarapentru� a� disipa� o� anumită� putere� pe� unasemenea�circuit�imprimat�este�de�aproxima-tiv�4�ori�mai�mica�decât�circuitul�obisnuit�de
tip� FR4� (Fig.� 6).� Acestlucru�înseamnă�o�disiparemai� buna� a� căldurii,� sideci�o�reducere�mai�micăa�intensitatii�luminoase�amodulului� LED.� Unmodel� termic� pentru� unemitator�LED�montat�peo�placă�de�circuit�impri-
mat�este�prezentată�în�ecuaţia�1.
TJ =�TA +�PD(J-P +�P-A)�=�TA +�PD(J-A),�(1)
Notă: temperatura terminalului este definita ca
temperatura lipiturii a terminalului catodului pe
un circuit imprimat, atunci când emitatorul LED
este in pozitie normala.
Unde:TJ =�temperature�jonctiunii�LED�TA =�temperature�ambientaPD =��puterea�disipata�(IF�inmulit�cu�VF)J-P =�rezistenta�termica,�jonctiune�to�pinulcathodeP-A =��rezistenta�termica�pin�to�aer
Atunci�când�mai�multe�LED-uri�emiţătoareLED�sunt�montate�pe�acelaşi�suport�(circuitimprimat),�rezistenta�termica�globala�va�fiafectata� din� cauza� încălzirii� suplimentareprodusa� de� emitatoarele� adiacente.� Acestlucru�va�modifica�RthPCB-A ,�deoarece�suntmontate�pe�acelaşi�suport,�iar�RthJ-MS a�maimultor�emitenţi�LED-uri�poate�fi�simplificatala�o�singura�valoare�RthJ-MS ce�reprezintarezistenta� termica� echivalenta� � in� paralel(obţinut�în�mod�similar�ca�calcul�a�rezistenţei
rezultanta� de� rezistenţe� în� paralel).�Acestmodel�este�ilustrat�în�Figura�7.Fig�7.�LED-uri�SMT-�LED�montate�pe�acelasi�circuit�im-primat.� Cand� acest� model� este� utilizat
puterea�disipata�totala�Pd�utilizata�este�cal-culata�astfel�:
Pd�total =�Pd1 +�Pd2 +�Pd3 +�……�+�Pdn
Iar�rezistenta�termica�totala�
RthJ-ms�total =�(�TJ –�Tms )�/�Pd�total
Înainte�de�a�trece�la�proiectarea�termica�pro-priu-zisa� urmatoarele� cerinţele� trebuiescprestabilite:A-Temperatura� maxima� a� camerei� undeurmeaza�sa�functioneze�(TA�max)�-�bazat�peconditia�stabilita�de�utilizator.B-Temperatura�maximă�a�jonctiunilor�LED(Tj�max)�-�pot�fi�obţinute�de�la�fişa�tehnică�aemitatorelor.�C-Puterea�maxima�disipată�pe�emiţător�LED(max.�Pd,��cazul�în�care�max�Pd =�IF�max xVF�max)�-�pot�fi�obţinute�din�fişa�tehnică�aemitatoarelor.La�proiectarea��radiatorului�trebuie�luat�inconsideratie� întotdeauna� scenariul� cel�maidefavorabil�al�sistemului.��în�considerare�ladeterminarea� necesare� cerinţa� de� căldurăscufundarea�a�sistemului.�
Fig 7. LED-uri SMT- LED montate pe acelasi
circuit imprimat.
Fig 6. SMT- LED
montat pe circuit
imprimat cu miez
de aluminiu.
Fig 8. LED-SMT si forma echivalenta de circuit
imprimat cu miez de aluminiu.
1. Redresorul trifazat de tensiune P.W.M.Invertoarele�PWM�(Pulse�Width�Modulation=�MID�Modularea�Impulsurilor�în�Durată)�detensiune� asociate� maşinilor� asincrone� tri-fazate� în�colivie�se�produc�astăzi�pe�scarăfoarte�largă,�înlocuind�cu�succes�acţionărilede�c.c.,�mai�puţin�fiabile�şi�mai�voluminoase.
În�marea�lor�majoritate,�aceste�in-vertoare�au�prevăzut�un�redresor�necomandatcu�diode�pe�partea�reţelei�pentru�producereatensiunii� de� c.c.� din� circuitul� intermediar.Aceste�tipuri�de�redresoare,�deşi�se�remarcăprin�simplitate�şi�preţ�redus,�manifestă�dinplin�deficienţe�ca:�nivel�ridicat�de�distorsiunearmonică� a� curentului� absorbit� şi� unidi-
recţionalitatea�circulaţiei�puterii.Pentru�depăşirea�acestor�deficienţe� se�uti-lizează�astăzi�filtre�de�reţea�care,�la�puterimari,� devin� prohibitiv� de� voluminoase� şicostisitoare,�iar�pentru�disiparea�energiei�defrânare�se�utilizează�rezistenţe�speciale.O�soluţie�modernă��de�eliminare�a�dezavan-tajelor� prezentate� o� constituie� convertorulMID�c.a.�-�c.c.�care�înlocuieşte�diodele�re-dresoare�cu�tranzistoare�rapide�de�comutaţie(POWER� MOSFET,� IGBT� –� Insulated� –Gate�Bipolar�Transistor)�şi�diode�antiparalelede�recuperare.�Practic,�topologia�acestui�con-vertor�este�identică�cu�cea�a�convertoarelorc.c.-c.a.� MID,� cunoscute� şi� ca� invertoare
MID,�diferenţa�majoră�constând�în�strategiade�comandă.�Se�creează�astfel�premisele�con-vertorului�dublu�MID�c.a.�-�c.c.�-�c.a..�Uti-lizarea� acestuia� în� acţionările� electricereglabile�de�c.a.�(de�exemplu�:�tracţiune�elec-trică)�conduce�la�recuperarea�în�reţea�a�en-ergiei� dezvoltată� în� timpul� frânărilor,simultan�cu�funcţionarea�la�un�factor�de�put-ere�unitar.
Model 1În�cadrul�acestui�model�s-a�considerat�ca�re-dresorul�MID�este�alimentat�la�o�reţea�trifazată�de�tensiuni�alternative�şi�simetrice(ua,�ub,�uc�)�figura.3.16.�Elementele�R�şi�L
ElEctrotEhnica
Stadiul actual in constructia si controlul filtrelor active - Redresoare, invertoare, filtre active(continuare)
drd ing. Gelu Gurguiatu
8InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
reprezintă�parametrii�reţelei�şi�toate�induc-tivităţile�înseriate�pe��fiecare�fază.�În�paralelcu�sarcina�
convertorului�(Rs)�se�află�un�condensator�C.Legătura�dintre�curenţii�la�intrare�şi�curentulla�ieşire�se�poate�scrie�astfel:
Analizând�topologia�redresorului�se�obţine:
(3.5)
Prin�sumarea�celor�trei�ecuaţii�rezultă:
(3.6)Se�notează�căderile�de�tensiune�la�bornele�el-ementelor�L-R�pentru�cele�trei�faze�cu�
(3.7)
(3.8)
Utilizând�ecuaţia�de�sarcină�şi�aplicând�trans-formata� Laplace� se� obţine� diagrama� blocprezentată�în�figura�3.17.�Aceasta�conţine�3axe�de�modelare,�câte�una�pentru�fiecare�fază.
Model 2Modelul�prezentat�figura�3.17poate�fi�simpli-ficat�dacă�se�consideră�ca�mărimi�externe�2tensiunii�de�linie�(u1 şi�u2 ).�Acestea�provinde�la�o�reţea�trifazată�de�tensiuni.�Se�introducdoua�notaţii�noi�m1,�m2 ,�denumite�funcţiigeneratoare�de�comutaţii,�ca�fiind�diferenţa
dintre�doua�câte�doua�funcţii�de�comutaţie�înraport�cu�faza�c�considerate�ca�referinţă�decalcul:
Tensiunile�(um1 si um2)�reprezintă�de�fapttensiunile�(u1 si u2)��modulate.�Se�scrie�teo-rema�Kirchhoff� II�pe�partea�de�alimentareîntre�fazele�(a,�c)�si�(b,�c):
(3.10)
Dacă� se� înlocuieşte� în� expresiile� � (3.10)curentul��ic= - ia - ib,�se�obţine:
(3.11)
Utilizând�noile�notaţii��(m1, m2),�curentul�dela�ieşirea�redresorului�MID�ii se�poate�scrieastfel:
(3.12)
De� asemenea,� tensiunile� modulate� (um1,
um2)�de�la�intrarea�redresorului�se�pot�scrieîn�funcţie�de�(m1, m2)�şi�tensiunea�continuade�la�ieşire�(ud):
(3.13)
Pentru�calculul�tensiunii�continue�la�bornelecondensatorului�(Ud )�se�calculează�mai�întâicurentul�prin�condensatorul�C�şi�se�ţine�contde�corelaţia�curent/tensiune:
(3.14)
În�figura�3.19�s-a�prezentat�diagrama�bloc�aredresorului� trifazat�MID� pe� două� axe� demodelare.�Această�simplificare�de�model�sepoate�aplica�şi�invertoarelor�şi�a�stat�la�bazadefinirii� unui� nou� formalism� de� comandăcare� utilizează� tensiunile� de� linie� pentruobţinerea�duratelor�ciclice�de�comandă.
2. Invertoare:Invertoarele�sunt�convertoare�statice�de�put-ere�c.c.-c.a.�Ele�transformă�o�sursa�de�tensi-une� (sau� curent)� continuu� într-o� sursă� detensiune�(sau�curent)�alternativă,�de�amplitu-dine�sau/şi�frecvenţa�variabilă.�Ele�sunt�uti-lizate� ca� surse� de� tensiune� alternativă� desiguranţă�sau�pentru�alimentarea�şi�reglajulvitezei�maşinilor�electrice.În�această�secţiune�se�prezintă�modelul�matematic�şi�diagramabloc�de�simulare�pentru�invertorul�monofazatde�tensiune�în�punte�prezentat�în�figura.3.20.Utilizând� funcţiile� de� comutaţie� în� douănivele,�se�poate�obţine�tensiunea�la�ieşirea�in-vertorului� în� funcţie� de� tensiunea� de� ali-mentare:
Figura 3. 16 Schema de principiu a redresorului MID
(3.4.)
Figura 3. 17. Diagrama bloc
Figura 3. 18 Schema electrica simplificata a redresorului trifazat MID.
(3.9)
9InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
Curentul�de�la�intrare�se�determină�înfuncţie�de�curentul�de�la�ieşire:
Luând�în�considerare�(3.15)�(3.16)�şi�con-strângerile�topologice�(legea�Kirchhoff)�aleschemei� se� obţine� tensiunea� la� bornelesarcinii�şi�curentul�de�intrare:
Prin�introducerea�unui�filtru�la�intrarea�inver-torului�rezultă�următoarele�expresii:
(3.18)
În�fine,�pentru�sarcină�se�obţine�următoarea�ecuaţie:���
(3.19)
Utilizând� transformata� Laplace� pentruecuaţia�de�mai�sus�se�obţine�diagrama�blocdin�figura�3.21.
Figura 3. 19 Diagrama bloc a redresorului trifazat de tensiune MID pe 2 axe
Figura 3. 20 Invertor monofazat de tensiune
Figura 3. 21. Diagrama bloc a invertorului monofazat de tensiune
Va urma
(3.15)
(3.16)
(3.17)
Reglarea tensiunii în instalaţiile de utilizare prin montarea în seriea condensatoarelor.
Ing. Sorin MORANCEA
1. Generalităţi
Într-un�punct�al�instalaţiei�de�utilizare,�tensi-unea�efectivă�prezintă,�de�la�un�moment�laaltul,�variaţii�cauzate�de:�-�variaţiile�tensiunii�la�bornele�generatoarelor,-�modificarea�tensiunii�la�bornele�secundareale�unor�transformatoare-�variaţia�puterilor�electrice�active�sau�reac-tive.
Într-un� anumit� interval� tensiunea� poateatinge�valoarea�minimă�sau�maximă.�Între�aceste� două� valori� se� defineşte� � tensiuneamedie�efectivă�ca�fiind�media�ponderată�atensiunilor�în�intervalul�de�timp�considerat.
unde:���T�������este�intervalul�de�timp,�în�secunde,�[s]
U������este�tensiunea�măsurată�în�intervalul�t,în�volţi,�[V]
Diferenţa�dintre�tensiunea�medie�şi�tensiuneanominală�se�numeşte�abaterea�medie�a�tensi-unii.
În�afară�de�variaţia�în�timp�a�tensiunii�într-un�punct�oarecare,�se�poate�pune�în�evidenţăo�modificare�a�tensiunii�în�lungul�circuituluideterminată�de�impendanţa�acestuia.�Practicpierderea�de�tensiune�reprezintă�diferenţa�al-gebrică�dintre� tensiunile� la� începutul� şi� lacapătul�circuitului.
U�=�U0 –�U�=�IR�cos +�IX�sin =�I(r�cos+�x�sin)�l,
unde:��U,�U0,�U,�sunt�tensiunile�pe�o�fază�a�cir-cuituluil��������este�lungimea�circuitului,R,�X�sunt�rezistenţa,�respectiv�reactanţa�pefazăr,�x��sunt�rezistenţa,�respectiv�reactanţa�pefază,�pe�unitatea�de�lungime este�unghiul�de�defazaj
Din�relaţia�de�mai�sus�se�pot�deduce�uneleprocedee� pentru� modificarea� tensiunii.� Încelel�ce�urmează�vă�propunem�o�metodă�devariaţie�a�tensiunii�prin�montarea�în�serie�aunor�capacitoare.
2. montarea în serie a condensatoarelor
Majoritatea�consumatorilor�industrial�au�uncaracter� inductiv.�Din�acest�motiv�consid-erăm�circuitul�inductiv�din�fig.�1�care,�din
[V]
10InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
punct�de�vedere�electric,�poate�fi�echivalat�cuun�circuit�având�în�conectate�în�serie�o�rezis-tenţă�şi�o�inductanţă.�
În�acest�caz�curentul�din�circuit,�I,�va�pro-duce�o�cădere�de�tensiune�pe�elementul�derezistenţă�R��şi�o�cădere�de�tensiune�pe�in-ductivitatea�L.�Astfel�rezultă�o�cădere�de�ten-siune�U0 care�pentru�o�tensiune�U�necesarăla�capătul�circuitului,�impune�o�tensiune�in-iţiala�U0.
Dacă�în�circuitul�considerat�se�introduce,�înserie,�o�capacitate�C,�având�reactanţa�capac-itivă�XC,�reactanţa�totală�a�circuitului�se�re-duce�la�o�valoare�
XT =�XL –�XC
În� această� situaţie� căderea� de� tensiune� perezistenţă�rămâne�neschimbată�şi�egală�cu�IR,în�schimb�căderea�de�tensiune�pe�reactanţainductivă�se�va�reduce�de�la�IXL la�valoareaIXT =�I(XL –�XC),�rezultând�în�acest�caz�opierdere�de� tensiune�UR mai�mică�decâtU0.�Deci�tensiunea�U�necesară�la�capătulcircuitului,�poate�fi�asigurată�de�o�tensiuneUR mai�mică�decât�U0.�deasemenea�defaza-jul�la�capătul�circuitului�scade�de�la�0 la�R.
Se�observă�că�la�egalitatea�reactaţei�inductiveşi�a�reactaţei�capacitive�pierderea�de�tensiuneva�fi�dată�numai�de�către�căderea�de�tensiunepe�rezistenţa�circuitului.�Mărind�în�cpntin-uare� reactaţa� capacitivă,� se� ajunge� la� opierdere�de�tensiune�negativă,�adică�tensi-unea�la�capătul�circuitului�poate�fi�mai�maredecât�la�începutul�lui.
Metoda�se�poate�folosi�cu�succes�în�cazul�cir-cuitelor�cu�variaţii�bruşte�de�putere,�în�cazulcircuitelor�cu�secţiune�mare�a�conductoarelorcât�şi�la�instalaţiile�cu�factor�de�putere�scăzut(cos =�0,7�–�0,8)
3. Calculul capacităţii condensatoarelor
Tensiunea�suplimentară�de�reglaj�pe�o�fază:
Us�=�U0 –�UR =�IX�sin
Reactanţa�capacitivă�a�condensatoarelor�caretrebuie�montate�în�serie�în�circuit:
Capacitatea�condensatorului�
Puterea�reactivă�totală�a�bateriei�de�conden-satoare:
4. Concluzii
Reglajul� tensiunii� în� instalaţiile� electriceconduce� la� economii� de� energie� electricănumai�atunci�când�la�ridicarea�tensiunii�apor-tul� de� energie� rezultat� acoperă� costul�mi-jloacelor�folosite.
W�–�Wrg >Wd
Unde:��W������sunt�pierderile�de�energie�înainte�dereglaj,�[kWh/an]Wrg idem,�după�reglaj�[kWh/an]Wd consumul�de�energie�al�dispozitivuluiprin�care�se�realizează�reglajul�[kWh/an]
5. Reguli şi norme statutare
Definirea�treptelor�de�tensiune.Conform� standardelor� CEI� 60038� sinormelor� interne� I7/2002,� tensiunile�nomi,tensiunile�nominale�standardizateşi�recoman-date�sunt:�
Notă:�Tensiunea�maximă�şi�minimă�nu�vadiferi�cu�mai�mult�de� 10%�faţă�de�tensiuneanominală.
Tensiunea�nominală�a�unui�sistem�sau�a�unuiechipament� este� definită� de� CE� 60038� ca„tensiunea�la�care�un�sistem�sau�echipamenteste�proiectat��şi�pentru�care�sunt�definite�car-acteristicile�funcţionale�sigure”
Tensiunea�cea�mai�ridicată�pentru�un�echipa-ment�este�definită�de� �CE�60038�ca:�„val-oarea� maximă� a� tensiunii� la� careechipamentul�poate�fi�utilizat�,�care�apare�încondiţii��normale�de�funcţionare�,�oricând�şiîn�orice�punct�al�sistemului.�Ea�exclude�ten-siuni�tranzitorii,�cum�ar�fi�cele�datorate�pro-ceselor�de�comutaţie�şi�variaţiile�temporarede�tensiune.”�
6. Măsurători în staţia de o,4kV
Măsurătorile� s-au� efectuat� într-o� staţie� de0.4kV�aflată�în�exploatare.�Deoarece�la�dataefectuării� măsurătorilor� consumurile� eraurelativ�mici�şi�căderea�de�tensiune�a�fost�maimică.�În�mod�normal�beneficiarul�reclamascaderea�tensiunii�sub�valoarea�normată�şi�decele�mai�multe�ori�intrau�în�funcţiune�UPS-urile� sau� grupul� electrogen.�Acest� lucru� aimpus�realizarea�unui�sistem�pentru�modifi-care�tensiunii�prin�înserierea�unor�baterii�decondensatoare.
În�staţia�de�0,4kV�s-au�efectuat�măsurători�înTabloul�electric�de�distribuţie,�în�următoarelesituaţii:
-�Bateriile�de�compensare�decuplate
U
I L R
Fig. 1. Schema de principiu a unui circuit in-
ductiv
UI C
L R
Fig. 2. Schema de principiu a unui circuit in-
ductiv cu condensatoare montate în serie
[F]
[kVAR]
Sistem trifazat cu patru sau trei conduc-toare.
Sistem monofazat cu trei conduc-toare.
Tensiunea nominală (V) Tensiunea nominală (V)
50Hz 60Hz 60Hz
- 120/208 120/240
- 240
230/400 277/480
400/690 480
- 347/600
1000 600
Tensiuni standardizate cuprinse între 100 şi 1000V (CE 60038, Ediţia 6,2 2002-07)
11InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
Număr�de�măsurători:�305măsurători
URMS Medie� :� L1 =� 415,14V;� � L2 =416,53V;��L3 =��419,05�V
VRMS Medie� :� L1 =� 239,68V;� � L2 =
240,48V;��L3 =�241,93V
cosmed =�0,65
Uthdmed =�0,61
Athdmed =�3,52
Constatări:
Tensiunile�de�linie�şi�tensiunile�de�fază�se�în-
scriu�în�limitele�de�+10%,�valori�recoman-
date�de�CE�60038.
Factorul�de�putere�este�de�0,65
Coeficientul�de�distorsiune�datorate�armoni-
cilor�Athdmed�<�5%,�regim�nedeformant.
12InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
-��Bateriile�de�compensare�cuplate
Număr�de�măsurători:�301măsurătoriURMS� Medie� :� L1� =� 427,04V;� � L2� =428,31V;��L3�=��430,84�VVRMS� Medie� :� L1� =� 247,84V;� � L2� =246,24V;��L3�=�248,45Vcosmed =�0,96Uthdmed =�0,64Athdmed�=�7,81Constatări:
Tensiunile�de�linie�şi�tensiunile�de�fază�se�în-scriu�în�limitele�de�+10%,�valori�recoman-date�de�CE�60038.Factorul�de�putere�este�de�0,96Coeficientul�de�distorsiune�datorate�armoni-cilor�Athdmed�aproape�de�5%.�Comparand�cele�doua�seturi�de�masuratori�setrag�urmatoarele�concluzii:-�Valorile�efective�ale�tensiunilor�de�linie�si
de�faza�sunt�sub�abaterea�de�+10%
-�Se�constata�ca�dupa�conectarea�bateriilor�de
condesatoare� tensiunile� cresc� cu� aprox.
2,86%�
-�Graficul�variatiei�in�timp�a�valorilor�tensi-
unilor�este�mai�aplatizat�in�cazul�instalatiilor
de�compensare�pornite.
13InfoElectrica nr. 19 - MAI 2010
Continuam�cu�traditionalul�test�de�automati-zari�ajuns�la�editia�a�8-a�propunandu-va�cade�obicei�in�finalul�revistei,�ca�relaxare,�sarezolvati�o��problema�de�automatizari�,la�careveti�primi�raspunsul�corect�in�numarul�urma-tor�al�revistei.�Cei�care�vor�sa�participe� laacest�test,�pot�scrie�raspunsul�lor�la�[email protected]��.�Cei�care�au�datraspunsul�corect�vor�fi�citati�in�numarul�viitor.
Succes�!
Testul�din�acest�numar�este�pus�la�dispozitieprin�amabilitatea�domnului�Turcu�Gheorghe.Iata�enuntul�:Sa� se� completeze� schema� astfel� incat� lainchiderea�contactului�K,�cele�5�contactoaresa�fie�actionate�pe�rand,�in�cascada,�in�or-dinea�C1,�C2,�C3,�C4,�C5�la�un�anumit�inter-
val�de�timp�intre�ele,�actionarea�fiind�tempo-rizata�de�releul�de�timp�d.Releul�de�timp�functioneaza�in�regim�de�asta-bil,�adica�atata�timp�cat�este�alimentat�bas-culeaza�continuu�contactele�dintr-o�stare�inalta.Schema�este�utila�la�pornirea�secventiala�amotoarelor�ventilatoarelor�unui�uscator�decherestea,�astfel�evitandu-se�varful�de�sarcina.
tEst dE pErspicacitatE in aUtomatizari
Rebusul nr 8
La� testul� din� numarul� trecut� au� raspunscorect� si-i� felicitam� pe� :� Cristian� Corban,Marcel�Tudor,�Avasalcai�Pavel,�Tiniuc�Ghe-orghe,�Mihai�Moise,�Valean�Lucian�Cornel,Morosanu�Stefan�Mihai,�Sin�Mihail,�SorinLupei,�Raul�Dobritoiu,�Erzsebet�Szabo,�Mi-coroi�Ioan,�Selko�Alexandru,�Victoria�Zam-canu,� Lucaci� Viorel� Marian,� NecseszanFerenc,� Balogh� Tiberiu,�Mihai�Alexandru,Rusu�Constantin,�Vasile�Cucu-Nitan,�NicolaeIonescu,�Cojan�Cornel�si��Andrei�Gardea.�Dupa�cum�se�vede�succesul�acestui�test�a�de-
venit�impresionant�de�mare,�ca�o�dovada�ev-identa�ca�avem�foarte�multi�automatisti�decalitate�,�pasionati�de�aceasta�meserie.�Astanu�poate�decat�sa�ne�incante�si�sa�ne�incite�sagasim� teste� tot� mai� interesante.� De� altfelmulti�dintre�participanti�la�acest�concurs�auinceput�sa�trimita�propriile�propuneri,�pe�carele�vom�programa�in�numerele�viitoare.Problema�din�numarul�trecut�a�fost�formulataastfel�:Sa�se�completeze�schema�de�mai�jos�cu�ori-cate�contacte�auxiliare,�astfel�incat:
-�la�apasarea�butonului�B1�sa�porneasca�mo-torul�M2;-�la�revenirea�butonului�B1�sa�porneasca�mo-torul�M1�si�M2�sa�ramana�in�functiune;-� la� o� noua� apasare� a� butonului� B1� saporneasca�M3,�sa�se�opreasca�M2�si�M1�saramana�in�functiune�(la�oricare�apasare�ulte-rioara�a�butonului�B1,�schema�va�ramane�inaceasta�ultima�stare)-�la�apasarea�butonului�B2�se�opresc�toatemotoarele�(schema�revine�in�starea�initiala)�