PROIECT ………………………………….

DIMENSIONARE FUNDATIE PAHARMARCA FUNDATIE PAHAR F1

DIMENSIUNILE STALPULUI PREFABRICAT

a= 50 cm 0.5 mb= 30 cm 0.3 mHst= 500 cm 5 mǾ armaturi din stalp 1.8 cmEFORTURI DE CALCUL

N= 600 KNM= 100 KNm

ADANCIMEA DE FUNDARE

Df= 1.6 m

MATERIALE FOLOSITE

Beton C8/10 6 daN/cm2Otel beton OB 37 2100 daN/cm2

DIMENSIONAREA SUPRAFETEI BAZEI FUNDATIEI

Se prevede o fundatie tip pahar turnata monolit

Pt. talpa fundatiei se impun urmatoarele dimensiuni in plan:

L= 2.5 m 250 cmB= 1.5 m 150 cm

Presiunea conventionala de calcul:

Pconv= 225 Kpa

Greutatea fundatiei inclusiv a umpluturi rezulta:

n= 1.2

20 KN

144 KN

Forta axiala totala la nivelul talpi fundatiei rezulta

Nt=N+Gf

Nt= 744 KN

γmed=

Gf=

Gf=n∗L∗B∗D∗γmed

NM

Hphf

H10c

m

beton de egalizare

bp

>10cm

lx a lx

lyb

ly

L

B

apap

la

bplbbp

Excentricitatea incarcari este:

e= 0.134409 m

Presiunile efective pe teren la talpa fundatiei

262.4 KPa 270 KPa OK

134.4 Kpa ≥ 0 OK

198.4 KPa 225 KPa OK

STABILIREA DIMENSIUNILOR PAHARULUI

77 cm60 cm

62.5 cm

Se alege inaltimea paharului H= 80 cm 0.8 m

Se mai aleg:

25 cm 0.25 m45 cm

Grosimea fundului paharului Hf= 25 cm 0.25 m

Inaltimea totala a fundatiei

H= 105 cm

CALCULUL ARMATURII DIN TALPA FUNDATIEI

Presiunea de calcul la nivelul talpi fundatiei fara considerarea greutatii fundatiei si umpluturi

224 KN/m2

96 KN/m2

e= 0.166667 m

Pef1= Pef max= ≤1,2* Pconv

Pef2= Pef min=

Pef med= ≤ Pconv=

Hp≥Hp≥Hp≥

Grosimea paharului bp=Inaltimea talpi fundatiei la marginea paharului Hl=

P'1=

P'2=

e=MN t

Pef 1,2=N t

L∗B∗(1±6 e

L)

P '1,2=N

L∗B∗(1±

6eL

)

Po '=P ' 2+L−l xL

∗(P '1−P2 ' )

lx a lx

lyb

ly

L

B

y

x

p'2p'1

1

1

p'0p'3

p'med

cazul lx > ly atentie!

1 m 100 cmly= 0.6 m 60 cm

172.8 KN/m2

203.52 KN/m2

160 KN/m2

141.6525 KNm

22.464 KNm

Inaltimile utile ale sectiuni din beton sunt:

100.9 cmhoy= 99.7 cm

Armatura pe directia x:

7.640217

Procentul de armare pe directia x rezulta

0.05048 % ≥pmin %=0,025%

Numarul de bare pe directia x sunt

nx= 10 aproximativ

Se aleg 7 bare Ǿ12 cu

Aea= 7.92 cm2 dispuse la 24 de cm

Armatura calculata pe directia y corespunzatoare lungimii170 cm

1.226209

Procentul de armare are valoarea

lx=

Po'=

P'3=

Pmed'=

M1=

M2=

hox=

Aax=

px%=

L1=

Aay=

Po '=P ' 2+L−l xL

∗(P '1−P2 ' )

P '3=P ' 2+L−l x+l y

L∗(P '1−P '2)

M 1=Bl

x2

6∗(2P '1+P 'o )−

l3y

6∗(P ' 3+P 'o )

M 2=P 'med∗l y2

6∗(3a+4 l y )

lx a lx

lyb

ly

L

B

y

x

p'2p'1

1

1

p'0p'3

p'med

0.007235

Cantitatea de armatura pe directia y se stabileste in conditiile de procent minim de armare

6.23125 cm2

Numarul de bare in directia y rezulta:

ny= 16.66667

Constructiv se dispun 11 bare Ǿ 12 la 24cm

VERIFICAREA GROSIMII FUNDULUI PAHARULUI

Incarcarea capabila ce se transmite prin pereti paharului are relatia:

0.3

mt este coeficientul conditiilor de lucru avand valorile: * 0,3 pentru stalpii halelor parter fara poduri rulante sau cu poduri rulante cu regim usor

de lucru si pentru stalpii cadrelor etajate * 0,1 pentru stalpii halelor cu poduri rulante avand regim mediu si greu de lucru

1.28 m2

Rt= 6 daN/cm2 → 600 KN/m2 C8/10 beton de monolitizarerezistenta la intindere

230.4 KN

369.6 KN

La cazul cand peretii paharului se dimensioneaza ca elemente din beton simplu(fara armatura verticala incastrata in talpa fundatiei)

py%=

Aay=

mt=

As=

N1cap=

Incarcarea N2 care se transmite direct fundului paharului este:

N2=

p y%=Aay

hoy∗L1∗100

Aay=pmin%* L∗H oy

100N

M

N1 N1

N2

Hphf

hc2

a hc2

hf/2

a+hp

pmed

N1 cap=mt∗A s∗Rt

As=2(a+b )H p

N2=N−N1 cap

U= 2.6 m

600 KN/m2

0.4125 m2

471.84 KN

Rezulta:

369.6 KN < 471.84 KN Hf SUFICIENT

VERIFICAREA PERETILOR PAHARULUI IN PLAN ORIZONTAL LA PRESIUNI LATERALE

Conform relatiei rezulta:

-40 < 0

In consecinta pentru calcul se considera

40 KNm

P= 62.5 KN

Considerand schema statica si de incarcare din urmatoarea schema lb=b+2*0,1

lb= 0.5 m

1.40625 KNm

Mc= 0.625 KNm

31.25 KN

In cazul cand pereti paharului se considera ca lucreaza ca elemente din beton simplu, sectiunea transversala de calcul si modulul de rezistenta au valorile:

Rt=

Af=

N2cap=

N2= N2cap=

M1=

M1=0,4*M

M1=

Rezultanta presiunilor generate de momentul M1

Mr=

Np=

N2 cap=U∗H f∗R t+Pefmed∗A f

M 1=0 .8∗(M−N∗a2)

P

Np

Np

lb

Mr

Mr

Mc

0.4lb

0.3lb

0.3lb

M

P

PT

P

P

Hp0.8

Hp

bp

M r=0.045∗Plb

M c=0 .020Plb

S= 0.066667 m2 .= 666.6667 cm2

W= 0.002778 m3 .= 2777.778 cm3

Valoarea efortului unitar maxim, dat de momentul Mr, este:

σ= 5.0625 daN/cm2 < Rt= 6 daN/cm2 OK

iar din forta axiala Np rezulta:

σ= 4.6875 daN/cm2 < Rt= 6 daN/cm2 OK

Rezulta bp=25 cm pereti paharului rezista ca elemente din beton simplu.Armarea se va realiza constructiv astfelDiametrul minim al armaturilor orizontale rezultate sunt minim Ǿ 10 si Ǿ8 la bare verticale

Armarea din calcul rezulta

ho= 75.9 cm

Aa= 0.100831 cm2

Px%= 0.000886 % > pmin%=0,025 %

S=H p

3∗b p

W=

H p

3∗b

p2

6

σ=M r

W

σ=N p

S

CARACTERISTICI MATERIALE

BETON

Nr. Crt. Denumire beton

1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 47 0.5 52 C8/10 Bc 10 B150 6.5 65 0.6 63 C12/15 Bc 15 B200 9.5 95 0.8 84 C16/20 Bc 20 B250 12.5 125 0.95 9.55 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 140 1 106 C20/25 Bc 25 B350 15 150 1.1 117 C25/30 Bc 30 B400 18 180 1.25 12.58 C28/35 Bc 35 B450 20.5 205 1.35 13.59 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225 1.45 14.5

10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 265 1.65 16.511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315 1.83 18.3

OŢEL-BETON

Nr. Crt.

1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100

Rc (N/mm2)

Rc (daN/cm2

)

Rt (N/mm2)

Rt (daN/cm2

)

Marca de otel

Ra (N/mm2)

Ra (daN/cm2

)