ferma hala metalica cu 2 deschideri

Upload: alex-purcaru

Post on 03-Apr-2018

363 views

Category:

Documents


7 download

TRANSCRIPT

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    1/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 1

    2.Calcul ferm curent:2.1 Schema geometric ferm

    Lungimile barelor fermei sunt urmatoarele

    Ferma 1 Ferma 2

    l01= l13= l35= l57 =2704 mm l01=l13=l35=l57=l78=2704 mm

    l02=3451mm l02=3451mm

    l24=5400mm l24= l46=5400mm

    l46=2700mm l12=2300mm

    l12=2300mm l45=2600mm

    l45=2600mm l68=2900mm

    l67=2750mm l23= l34=3646mm

    l23= l34=3646mm l47= l47=3854mm

    l47=3854mm

    a=2700mm

    t=12000mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    2/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 2

    2.2 Evaluare incarci

    PSLS = (pSLS a t) 1.1 =3.322.7121.1=118.32 kN/m2

    PSLU = (pSLU a t) 1.1 =4.782.7121.1=170.36 kN/m2

    SLS SLU

    Incarcare TipValoare[kN/m2]

    Coef. Val. Coef. Val.

    1.G. P. invelitoare G 0.47 1.00 0.47 1.35 0.64

    2.G. P. pane+contrav G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27

    3.G. P. G.Z G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27

    4.Spatiu tehnic G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27

    5.Praf industrial G 0.25 1.00 0.25 1.35 0.34

    6.Zapada Z 2.00 1.00 2.00 1.50 3.00

    pSLS = 3.32kN/m2 pSLU = 4.78kN/m2

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    3/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 3

    Ferma 12.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei

    2.3.1 Eforturi in talpa superioara:B0-1=B1-3=-901.3kN; B3-5= B5-7= -1860.4kN; B7-8 =-1985.7kN

    2.3.2 Eforturi in talpa inferioara:B0-2= 1150.4 kN; B2-4= 1502.2 kN; B4-6=2007.2 kN

    2.3.3 Eforturi in montanti:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=-49.9 kN

    2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -812.9kN; B3-4= 480.2 kN; B4-7=-213.5kN; B6-7=-35kN

    Observatie:Conventie de reprezentare:

    barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune; barele cu eforturi positive sunt supuse la intindere.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    4/81

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    5/81

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    6/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 6

    z = 0.5 [ 1+0.49 (0.39 02) +0.392]=0.627). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:

    y =

    =

    = 0.79

    z =

    =

    = 0.91

    min = miny ,z)=0.798).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 2134.97kN

    , 1

    =0.932Acornier=2903=1806mm2b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    7/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 7

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mmlfz = l1-2=2300mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 18 mm

    iz =

    i

    e =

    18

    177 =31.38mm

    y = =

    = 102.2mm

    z = == 73.30mm

    4).Verificare de zveltete:y = 102.2mmz = 73.3mmmax = max y,z)=102.2mm < admisibil = 150mm se verifica

    5).Se determina coeficientul de zveltete relative:

    1= =93.91

    y =

    = = 1.088 mm z = =

    = 0.78 mm

    6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:

    =049

    y = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 02 1.0882]=1.31z = 0.5 [ 1+0.49 (0.78 02 0782]=0.95

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    8/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 8

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.49

    z = =

    = 0.67

    min = miny ,z)=0.498).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 208 kN

    , 1 =0.82 < 1 se verifica2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:

    Apropus = fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.5

    Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu

    Acornier=903=>2

    Acornier=2

    903=1806mm2

    b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    9/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 9

    lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.38mm

    y = =

    = 115.56mm

    z =

    =

    = 82.86mm4).Verificare de zveltete:

    y = 115.56mmz = 82.86mmmax = max y,z=11556mm < admisibil = 150mm se verifica

    5).Se determina coeficientul de zveltete relative:

    1= =93.91

    y = = = 1.23 mm

    z = == 0.88 mm

    6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 (1.23 02 1232]=1.51z = 0.5 [ 1+0.49 (0.88 02 0882]=1.05

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    10/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 10

    y =

    =

    = 0.42

    z =

    =

    = 0.62

    min = miny ,z)=0.428).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 178.25 kN

    , 1

    =0.96 < 1 se verific

    2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-8=49.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:

    Apropus = fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    propus = 0.5

    Apropus = = 212.34mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu

    Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18 mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l6-8=0.82900=2320mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    11/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 11

    lfz = l6-8=2900mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.37mm

    y = =

    = 128.88mm

    z = == 92.44mm

    4).Verificare de zveltete:

    y = 128.88mmz = 92.44 mmmax = max y,z)=128.88mm < admisibil = 150mm se verifica

    5).Se determina coeficientul de zveltete relative:

    1= =93.91

    y = = = 1.37 mm z = =

    = 0.98 mm

    6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurbaC): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (1.37 02 1372]=1.73z = 0.5 [ 1+0.49 (0.98 02 0.982]=1.17

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.36

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    12/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 12

    z =

    =

    = 0.55

    min = miny ,z)=0.368).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 152.78kN

    , 1

    =0.33 < 1 se verifica

    2.4.5 Dimensionare diagonala NEd=B2-3=812.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:

    Apropus = fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    propus = 0.6

    Apropus = = 5765.24 mm22).Se propune cornier L 120X120X13 cu

    Acornier=2970mm=>2Acornier=22970=5940mm2b=120mm

    t=13mm

    iy1=iz1=36.4mm

    e=34.4 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l2-3=0.83646=2916.8mmlfz = l2-3=3646mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    13/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 13

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 36.4 mm

    iz = i e =364 344 =55.88mm

    y = = = 80.13mmz = =

    = 65.25mm

    4).Verificare de zveltete:y = 80.13mm

    z = 65.25mmmax = max y,z)=80.13 mm < admisibil = 150mm se verifica

    5).Se determina coeficientul de zveltete relative:

    1= =93.91

    y =

    =

    = 0.85mm

    z = == 0.69 mm

    6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba

    C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (0.85 02 0.85 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.69 02 0692]=0.85

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.63

    z = = = 0.74

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    14/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 14

    min = miny ,z)=0.638).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 879.42kN

    , 1

    =0.93 < 1 se verifica

    2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B4-7=213.50kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:

    Apropus

    =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.6

    Apropus = = 1514.18 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu

    Acornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm

    t=7mm

    iy1=iz1=27.5 mm

    e=24.5 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mm

    lfz = l4-7=3854mm

    Raze de giratie:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    15/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 15

    iy= iy1 = 27.5 mm

    iz = i e =275 244 =42.57mm

    y =

    =

    = 112.12mm

    z = == 90.53mm

    4).Verificare de zveltete:y = 112.12mmz = 90.53mm

    max = max y,z)=112.12 mm < admisibil = 150mm se verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:

    1= =93.91

    y = = = 1.19mm

    z = == 0.96 mm6).Calculam coeficientii de flambaj:

    = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba

    C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (1.19 02 1.19 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 (0.96 02 0962]=1.15

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.44

    z =

    =

    = 0.56

    min = miny ,z)=0.44

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    16/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 16

    8).Verificarea la flambaj:Nb.Rd =

    =

    = 252.3kN

    , 1

    =0.85 < 1 se verifica

    2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B6-7=35.00kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:

    Apropus

    =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.6

    Apropus = = 248.23 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu

    Acornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm

    t=7mm

    iy1=iz1=27.5 mm

    e=24.5 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l6-7=0.83854=3083.2mmlfz = l6-7=3854mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 27.5 mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    17/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 17

    iz = i e =275 244 =42.57mm

    y = =

    = 112.12mm

    z = == 90.53mm4).Verificare de zveltete:

    y = 112.12mmz = 90.53mmmax = max y,z=11212 mm < admisibil = 150mm se verifica

    5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1= =93.91

    y = = = 1.19mm

    z = == 0.96 mm

    6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba

    C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 119 02 119 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 096 02 0962]=1.15

    7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.44

    z =

    =

    = 0.56

    min = miny ,z)=0.448).Verificarea la flambaj:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    18/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 18

    Nb.Rd =

    =

    = 252.3kN

    , 1

    =0.14 < 1 se verifica

    2.5 Dimensionare bare intinse

    Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B5-7, B3-4

    2.5.1 Dimensionare talpa inferioara Ned=B4-6=2007.2kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:

    1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    Apropus = = 8541.28mm22).Se propune cornier L 150X150X16 cu

    Acornier =4570mm=>2Acornier=24570=9140mm2b=150mm

    t=16mm

    iy1=iz1=45.6 mm

    e=42.9 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = l4-6=5400mm

    lfz = 27000mm

    Raze de giratie:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    19/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 19

    iy= iy1 = 45.6mm

    iz = i e =456 429 =68.34mm

    y =

    = = 118.42 mm

    z = = = 395.08 mm

    4).Verificare de zveltete:y = 118.42mmz = 395.08mm

    max = maxy,z)=395.08mm< admisibil = 400mm se verifica5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =

    =

    = 2147.90kN

    , 1

    =0.932Acornier=22970=5940mm2

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    20/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 20

    b=120mm

    t=13mm

    iy1=iz1=36.4mm

    e=34.4 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 36.4 mm

    iz = i e =364 344 =55.88mm

    y =

    =

    =75.85 mm

    z = == 61.75 mm

    4).Verificare de zveltete:y = 75.85 mmz = 61.75mm

    max

    = maxy,

    z)=75.85

    mm< admisibil = 400mm se verifica

    5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =

    =

    = 1395.9 kN

    , 1

    =0.82

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    21/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 21

    1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    Apropus = = 2043.4mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu

    Acornier =1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm

    t=7mm

    iy1=iz1=27.5 mm

    e=24.5 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 27.5 mm

    iz = i

    e =275

    245 =36.93mm

    y = =

    = 106.06 mm

    z = == 98.72 mm

    4).Verificare de zveltete:y = 106.06mmz = 98.72mmmax = maxy,z)=106.06 mm< admisibil = 400mm se verific

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    22/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 22

    5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =

    =

    = 573.4 kN

    , 1

    =0.84

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    23/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 23

    2.6 Dimensionare prinderilor cu sudura a diagonalelor simontantilor

    2.6.1 Montantul 1-2: Ned=170.4kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN

    , = =

    = 208 kN

    =208 kN

    2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.Pentru ca aceasta bara este considerate ca o grinda simplu rezemata,perechile de

    cordoane de sudura constituie reazemele acestei grinzi.Forta se considera caactioneaza in central de greutatea al sectiunii alcatuita din doua cornier la distant e deo muchie a sectiunii si la distant b-e de cealalta muchieScriind ecuatii de moment in fiecarea reazem al grinzii se obtine:

    ( =0=> (b-e)- b = 0 = ;( =0=>- e- b = 0 = .

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    24/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 24

    = = 208=146.64kN= =

    208=61.36kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);

    Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1

    + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/m

    F=3 =508.79KN/mls1 + 2 5=96.46 mm ls1=100mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    25/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 25

    ls1 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica conditiile constructive:

    15

    a1

    ls1

    60

    a1

    75m m 100mm

    300mm

    15 a2 ls2 60 a2 45m m 70 mm 180mm {a =5mm;l =100mm;a =3mm;l =70mm

    2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN

    , = =

    = 178.25 kN

    =178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

    = = 178.25=125.66 kN= =

    17826=52.58kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};

    a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;

    4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    26/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 26

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79KN/m

    ls1

    + 2 5=84.09 mm ls1=90mm

    ls1 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:

    15 a1 ls1 60 a1 75m m 90mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm

    {a =5mm;l =90mm;a =3mm;l =60mm

    2.6.3 Montantul 6-8: Ned=49.9 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:

    =min(1.3 ; ,)1.3 =1.349.9=67.87kN

    , = =

    = 67.87kN

    =67.87kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

    = = 67.87=47.84 kN

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    27/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 27

    = = 6787=20.03kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;

    4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=3 =508.79 KN/mF=3 =508.79KN/m

    ls1

    + 2

    3=53.01 mm

    ls1=60mm

    ls1 + 2 3=25.73 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:

    15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm

    {a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    28/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 28

    2.6.4 Diagonala 2-3: Ned=812.9 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:

    =min(1.3 ; ,)1.3 =1.3812.9=1056.77kN

    , = ==

    = 879.42kN

    =879.42kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

    = = 879.42=627.32 kN= =

    87942=252.1kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.8513}=min{11.2;11.05}=11.05mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.713}=min{11.2;9.1}=9.1mm a2=4mm;

    4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls

    60mm; ls

    b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;

    -coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)F=7 =1187.18 KN/m

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    29/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 29

    F=4 =678.38 KN/mls1 + 2 7=278.2 mm ls1=280mmls1 + 2 4=193.81 mm ls2=200mm

    5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 105mm 280mm 420mm 15 a2 ls2 60 a2 60m m 200 mm 240mm {a =7mm;l =280mm;

    a =4mm;l =200mm

    2.6.5 Diagonala 4-7: Ned=213.5 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3213.5=277.5kN

    , = =

    = 252.3kN

    =252.3kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

    =

    =

    252.3=183.61 kN

    = = 2523=68.68 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    30/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 30

    a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m

    ls1 + 2 5=108.26 mm ls1=110mmls1

    + 2

    3=73.49 mm

    ls2=90mm

    5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 750mm 110mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 90 mm 180mm {a =5mm;l =110mm;a =3mm;l =90mm

    2.6.5 Diagonala 6-7: Ned=35.00 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.335.00=45.5kN

    , =

    = =

    = 2523k

    =45.5kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    31/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 31

    = = 45.5=33.11 kN= =

    455=68.6812.38 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;

    4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2 F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=3 =508.79 KN/m

    F=3

    =508.79 KN/m

    ls1 + 2 3=38.54 mm ls1=90mmls1 + 2 3=18.17 mm ls2=90mm

    5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 45m m 90mm 180mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 90 mm 180mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    32/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 32

    {a =3mm;l =90mm;a =3mm;l =90mm

    2.6.6 Diagonala 3-4: Ned=480.2 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3480.2=624.26kN

    , = = =

    = 573.4 kN

    =573.4kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.

    = = 573.4=417.3 kN= =

    5734=156.09 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;3

    5

    ;4;45

    ;5;55

    ;6;7};

    a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;

    4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls1 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    33/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 33

    F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m

    ls1 + 2 5=256.05 mm ls1=260mmls1 + 2 3=159.39 mm ls2=160mm

    5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 75m m 260mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 160 mm 180mm {a =5mm;l =260mm;a =3mm;l =160mm

    27 Verificarea strii limit de deformaie(Verificare de sageata) S.L.E.N.

    Relatia de verificare este: f f; f = ;Fiind o verificare de satrea limita a exploatarii normale,aceasta se face utilizand

    incarcari cu valori normate.

    Situatia virtuala de incarcare este:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    34/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 34

    Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderant axial,pentru

    calculul sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se retine numai termenul ce contine

    forta axiala:

    f = n dx

    E t k d x

    E m dx

    E

    t m se neglijeazaRezulta ca:

    f f= l n E-modul de elasticitate longitudinal

    E=2.1105 N/mm2 -aria sectiunii transversal compusa din doua corniere a barei i l-lungimea barei i -forta axiala din bara iin situatia reala de incarcare(rezultata in urma

    incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate)

    n- forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcareferma se incarca cu oforta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata

    Deoarece calculul se efectuiaza in

    domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:

    = = = 0694f= [mm]

    Bara li [mm]NSLUEd[kN] Sectiune A 2L [mm2] Psls Ni [kN] ni Ni ni li

    Pslu E 2Li

    T.S.0-12704.00 901.30

    L160x160x19

    11500.000.69

    625.50 0.60 0.420

    T.S.1-32704.00 901.30

    L160x160x19

    11500.000.69

    625.50 0.60 0.420

    T.S.3-52704.00 1860.40

    L160x160x19

    11500.000.69

    1291.12 1.60 2.313

    T.S.5-72704.00 1860.40

    L160x160x19

    11500.000.69

    1291.12 1.60 2.313

    T.S.7-8

    2704.00 1985.70L

    160x160x19

    11500.00

    0.69

    1378.08 2.30 3.55

    T.I.0-2 3451.00 1150.40L

    150x150x169140.00

    0.69798.38 0.80 1.148

    T.I.2-4 5400.00 1502.00L

    150x150x169140.00

    0.691042.39 1.10 3.226

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    35/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 35

    T.I.4-6 5400.00 2707.20L

    150x150x169140.00

    0.691878.80 2.00 10.572

    M 1-2 2300.00 170.40 L 60x60x8 1806.00 0.69 118.26 0.00 0.00

    M 4-5 2600.00 170.40 L 60x60x8 1806.00 0.69 118.26 0.00 0.00

    M 6-8 2900.00 49.90 L 60x60x8 1806.00 0.69 34.63 0.70 0.19

    D 2-3 3646.00 812.90 L120x120x13

    5940.000.69

    564.15 0.70 1.154

    D 3-4 3646.00 480.20 L 90x90x7 2440.00 0.69 333.26 0.60 1.423

    D 4-7 3854.00 213.50 L 90x90x7 2440.00 0.69 148.17 0.60 0.669

    D 6-7 3854.00 35.00 L 90x90x7 2440.00 0.69 24.29 0.50 0.09

    0.5 = 27.48mm

    f=2 f=227.48mm=54.96mmf= =

    =108mm

    f < f Verificarea de sageata este satisfacuta.

    2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmator:

    Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 placute cu l1 40i1Pentru bare intinse se va alege minim o placuta cu l1 80i1

    1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; B7-8 cu sectiunea L160X160X19, i1=48.4mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe

    bara comprimata;

    l1 40i1 l1 4048.4 l11936mmdoua placute de solidarizare la distanta interax=901mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    36/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 36

    2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6cu sectiunea L150X150X16, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;

    l1 80i1 l1 8045.6 l13648mmpe bara B0-2 se amplaseaza o placuta la distant 1725.5mm de capat pe barele B2-4, B4-6 se amplaseaza o placuta la distant 2700mm de capat

    3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-8 cu sectiunea L60X60X8,i1=18.0mm

    acestea sunt bare complimate minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;l1 40i1 l1 4018 l1720mm

    pe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=575mmpe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=650mm

    pe bara B6-8 se amplaseaza patru placute de solidarizarela distanta interax=580mm (cele doua profile cornier vor fidispune in future pt bara B6-8 care este montant central)

    4).Pentru barele B2-3; cu sectiunea L120X120X13,i1=36.4mm

    acesta este bara complimata minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;

    l1 40i1 l1 4036.4 l11456mmpe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm

    5).Pentru barele B3-4; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;

    l1 80i1 l1 8027.5 l12200mmpe bara B3-4 se amplaseaza o placuta de solidarizare la distanta interax=1823mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    37/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 37

    6).Pentru barele B4-7; B6-7; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara

    comprimata;

    l1 40i1 l1 4027.5 l11100mmpe barele B4-7, B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distantainterax=963.5mm

    2.9 Dimensionare joante de montaj

    2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioaredesen

    1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:Nj=min(1.3 ; ,)=2007.2kN1.3 =1.32007.2=2609.36kN

    , = =

    = 214790k =2147.90kN

    2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si pieseleP10)

    Desen

    = -2 5 t=8629-2 5 162=6069mm2 = 9 1 4 0 2 t=9140-2162=8629mm2

    3). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =8629 - 6069=2560mm2

    4).Se propune latimea eclisei P22:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    38/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 38

    b22 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (150- 16)+215mm b22 314mm b22=320mm

    5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22= = =8 mm t22=8mm(dar t228mm) t22=10mm

    6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:

    = fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:

    = b22t22=320 10=3200mm2= 6069mm2

    =

    f =23172mm2235mm2 se verifica7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:

    a2

    0.7

    t a 2 0 7 1 6 a

    211.2

    se alege a2=7mm;

    a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.716;0.710) a27.0mmse alege a3=7mm.

    8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=

    +2a2=

    +2 7=318.32 mm

    l2=320mm

    F= a2 =7 =1187.18 kNl=

    +2a3=

    +2 7=309.99 mm

    l3=310mm

    F= a3 =7

    =1187.18 kN

    Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii

    pieselor P10.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    39/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 39

    Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=360mm

    si a2=7 mm

    9).Se verifica conditiile constructive:15

    a2

    ls2

    60

    a2

    105mm 360mm

    420mm

    15 a3 ls3 60 a3 105mm310 mm 420mm {a =7mm;l =360mm;a =7mm;l =310mm

    2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:

    Nj=min(1.3 ; , )=1985.7kN1.3 =1.31985.7=2581.41kN

    , =

    =

    = 2134.97kN

    =2134.97 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;

    Desen

    = -2 2 t=11500-2 2 1 92=10056mm2 = 1 1 5 0 0 2 t=11500-2192=10778mm2

    3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =10778 - 10056=722mm2

    4).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (160- 19)+215mm b22 328mmb22=300mm

    5).Se calculeaza grosimea piesei P25:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    40/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 40

    t25= =

    =2.4mm t25=8mm(dar t258mm) t25=10mm

    6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:

    = fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:

    = b25t25=300 10=3000mm2= 10056mm2

    = f =16352mm2235mm2 se verifica

    7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 t a 2 0 7 1 9 a213.33 se alege a2=7mm;a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.719;0.710) a27.0 mm se alegea3=7 mm.

    8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=

    +2a2=

    +2 7=360.28

    mm l2=370mm

    F= a2 =7

    =1187.18 kN

    l= +2a3=

    +2 7=220.61mm l3=230mm

    F= a3 =7

    =1187.18 kN

    Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii

    pieselor P12.

    9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105mm 370mm 420mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    41/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 41

    15 a3 ls3 60 a3 105mm230 mm 420mm {a =7mm;l =370mm;a =7mm;l =230mm

    2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )

    Relatia de verificare este

    15 f ; unde l, bsunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemareP28 (P28-cutit).

    Propunem dimensiunile cutitului:

    { b =60mml =120mmV=5 PSLU=5 170.36 =851.8 kN

    15 f

    15 230 118.3N/mm2

    352.5 N/mm2

    se verificadesen2.10.2 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:

    A=2 +

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    42/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 42

    = b27t27=15010=1500 mm2= b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2 +=21500+5600=8600 mm2

    3). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehalacu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )

    4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:

    i=

    = =26.29 10mm

    i==

    =55.29mm56mm

    5).Se stabileste coeficientul de zveltete:

    = = 6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:

    1= =93.91

    x = = = 1.088 mm

    = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba

    C): =049x = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31

    x =

    =

    = 0.49

    7).Verificarea la stabilitate:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    43/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 43

    f

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    44/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 44

    Ferma 2

    2.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei

    231 Eforturi in talp superioar:B0-1=B1-3=-701.0kN; B3-5= B5-7= -1328.9kN;

    2.3.2 Eforturi in talpa inferioar:B0-2= 984.8 kN; B2-4= 1126.5 kN; B4-6=1338.1 kN

    233 Eforturi in montani:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=0kN

    2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -575.9kN; B3-4= 279.6 kN; B4-7=-16.1kN;

    Observatie:Convenie de reprezentare:-barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune;

    -barele cu eforturi positive sunt supuse la ntindere.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    45/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 45

    2.4 Dimensionare bare comprimate

    Barele fermei supuse la compresiune sunt: B0-1, B1-3, B3-5, B5-7, B1-2, B4-5, B2-3, B4-7, B6-7

    241 Dimensionare talp superioar ed=B5-7=1328.9 kNToate barele fermei vor fi alcatuite din doua corniere departate (figura 2.4 a) excepiefacnd B6-8 care are o alctuire particular figura 24 b

    Pentru dimensionarea barelor comprimate se parcurg urmtoarele etape:1). Se propune o arie pentru seciunea barei:

    Apropus = fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.7

    Apropus = = 8078.42mm22).Se propune cornier L 160X160X14

    Acornier=4315mm=>2Acornier=24315=8630mm2b=160mm

    t=14mm

    iy1=iz1=48.9mm

    e=44.5mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    46/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 46

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = l5-7=2704mm

    lfz = l5-7=2704mm

    Raze de giraie:iy= iy1 = 48.9mm

    iz = i e =489 445=71.75mm

    y = = = 55.30 mmz = =

    = 37.68 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 55.30 mm < admisibil = 120mmz = 37.68 mm < admisibil = 120mmmax = maxy,z)= 55.30 mm

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:

    1= =93.91

    y = == 0.59 mm

    z = == 0.40 mm6).Calculam coeficienii de flambaj:

    = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5

    [ 1+0.49

    059 02 0592]=0.77

    z = 0.5 [ 1+0.49 (0.40 02 0402]=0.637). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    47/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 47

    y =

    =

    = 0.79

    z =

    =

    = 0.89

    min = miny ,z)=0.798).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 1602.16 kN

    , 1

    =0.832Acornier=2903=1806mm2b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    48/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 48

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mm

    lfz = l1-2=2300mm

    Raze de giraie:iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.38mm

    y = =

    = 102.2mm

    z = == 73.30mm4).Verificare de zveltee:

    y = 102.2mmz = 73.3mmmax = max y,z=1022mm < admisibil = 150mm se verific

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:

    1= =93.91

    y = = = 1.088 mm

    z =

    =

    = 0.78 mm

    6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31z = 0.5

    [ 1+0.49

    078 02 0782]=0.95

    7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    49/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 49

    y =

    =

    = 0.49

    z =

    =

    = 0.67

    min = miny ,z)=0.498).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 208 kN

    , 1

    =0.82 < 1 se verific

    2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:

    Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.5

    Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8

    Acornier=903=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    50/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 50

    Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mm

    Raze de giraie:

    iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.38mm

    y = =

    = 115.56mm

    z = == 82.86mm4).Verificare de zveltee:

    y = 115.56mmz = 82.86mmmax = max y,z=11556mm < admisibil = 150mm se verific

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:

    1= =93.91

    y = = = 1.23 mm

    z =

    =

    = 0.88 mm

    6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 123 02 1232]=1.51z = 0.5

    [ 1+0.49

    088 02 0882]=1.05

    7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    51/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 51

    y =

    =

    = 0.42

    z =

    =

    = 0.62

    min = miny ,z)=0.428).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 178.25 kN

    , 1

    =0.96 < 1 se verific

    2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-7=0 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:

    Apropus = fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.5

    Apropus = = 0mm22).Se propune cornier L 60X60X8

    Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2

    b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18 mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    52/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 52

    lfy = 0.8l6-7=0.82750=2200mmlfz = l6-7=2750mm

    Raze de giraie:

    iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.37mm

    y = =

    = 122.22 mm

    z = == 87.66 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 122.22 mmz = 87.66 mmmax = max y,z)= 122.22 mm < admisibil = 150mm se verific

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:

    1= =93.91

    y = = = 1.30 mm

    z = == 0.93 mm

    6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2

    2

    ]

    Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 (1.30 02 1302]=1.62z = 0.5 [ 1+0.49 (0.93 02 0932]=1.11

    7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:

    y = = = 0.39

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    53/81

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    54/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 54

    Raze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mm

    iz = i e =367 331 =55.10 mm

    y = = = 79.47 mmz = =

    = 66.17 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 79.47 mm

    z = 66.17 mmmax = max y,z)= 79.47 mm < admisibil = 150mm se verific

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:

    1= =93.91

    y =

    =

    = 0.85mm

    z = == 0.71 mm

    6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 085 02 085 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.71 02 0712]=0.87

    7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.63

    z = = = 0.73

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    55/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 55

    min = miny ,z)=0.638).Verificarea la flambaj:

    Nb.Rd =

    =

    = 686.95 kN

    , 1

    =0.84 < 1 se verific

    2.4.6 Dimensionare diagonal NEd=B4-7=16.1 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:

    Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0propus = 0.6

    Apropus = = 114.18 mm22).Se propune cornier L 70X70X7

    Acornier= 940 mm=>2Acornier=2940=1880mm2b=70mm

    t=7mm

    iy1=iz1=21.2 mm

    e=19.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mmlfz = l4-7=3854mm

    Raze de giratie:

    iy= iy1 = 21.2 mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    56/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 56

    iz = i e =212 197 =34.88mm

    y = =

    = 145.43 mm

    z = == 110.50 mm4).Verificare de zveltee:

    y = 145.43 mmz = 110.50 mmmax = max y,z)= 145.43 mm < admisibil = 150mm se verific

    5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1= =93.91

    y = = = 1.55mm

    z = = = 1.17 mm

    6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049

    y = 0.5 [ 1+0.49 (1.55 02 155 2]=2.03z = 0.5 [ 1+0.49 (1.17 02 1.172]=1.42

    7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y =

    =

    = 0.30

    z =

    =

    = 0.45

    min = miny ,z)=0.308).Verificarea la flambaj:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    57/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 57

    Nb.Rd =

    =

    = 132.54 kN

    , 1

    =0.12 < 1 se verific

    2.5 Dimensionare bare intinse

    Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B3-4

    2.5.1 Dimensionare talp inferioar Ned=B4-6=1338.1 kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:

    1). Se propune o arie pentru seciunea barei:Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    Apropus = = 5694.04 mm22).Se propune cornier L 150X150X14

    Acornier =4030 mm=>2Acornier=24030=8060mm2b=150mm

    t=14mm

    iy1=iz1=45.8 mm

    e=42.1 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = l4-6=2700mm

    lfz = 27000mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    58/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 58

    Raze de giraie:iy= iy1 = 45.8mm

    iz = i e =458 421 =67.88 mm

    y = = = 58.95 mmz = =

    = 397.76 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 58.95 mm

    z = 397.76 mmmax = maxy,z)= 397.76 mm< admisibil = 400mm se verific

    5).Verificarea de rezistena:Nt.Rd =

    =

    = 1894.1 kN

    , 1

    =0.71

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    59/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 59

    Acornier=2320 mm=>2Acornier=22320=4640 mm2b=120mm

    t=10mm

    iy1=iz1=36.7mm

    e=33.1 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mm

    Raze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mm

    iz = i e =367 331 =55.10mm

    y = = =75.23 mmz = =

    = 62.63 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 75.23 mm

    z = 62.63 mm

    max = maxy,z)= 75.23 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:

    Nt.Rd = =

    = 1090.40 kN

    , 1

    =0.82

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    60/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 60

    Pentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:

    1). Se propune o arie pentru seciunea barei:Apropus =

    fy=235 N/mm2

    M1=1.0

    Apropus = = 1151.50 mm22).Se propune cornier L 60X60X8

    Acornier=903mm=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm

    t=8mm

    iy1=iz1=18 mm

    e=17.7 mm

    tg=16mm

    3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:

    lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mm

    Raze de giraie:iy= iy1 = 18 mm

    iz = i e =18 177 =31.37 mm

    y = =

    = 162.04 mm

    z = == 116.22 mm

    4).Verificare de zveltee:y = 162.04 mmz = 116.22 mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    61/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 61

    max = maxy,z)= 162.04 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:

    Nt.Rd = =

    = 424.41 kN

    , 1

    =0.64

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    62/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 62

    2.6 Dimensionare prinderilor cu sudura a diagonalelor si montantilor2.6.1 Montantul 1-2: Ned=170.4kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN

    Nb.Rd =

    =

    = 208 kN

    =208 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.Pentru c aceast bar este considerat ca o grind simplu rezemat,perechile decordoane de sudura constituie reazemele acestei grinzi.Forta se consider cacioneazin centrul de greutate al seciunii alctuita din doua cornier la distanta e deo muchie a seciunii si la distant b-e de cealalt muchie.Scriind ecuaii de moment in fiecarea reazem al grinzii se obine:

    ( =0=> (b-e)- b = 0 = ;( =0=>- e- b = 0 = .

    =

    =

    208=146.64kN

    = = 208=61.36kN

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    63/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 63

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};

    a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;

    4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79KN/m

    ls1

    + 2 5=96.46 mm ls1=100mm

    ls2 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica condiiile constructive:

    15 a1 ls1 60 a1 75m m 100mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 70 mm 180mmse verific

    {a =5mm;l =100mm;a =3mm;l =70mm

    2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kN

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    64/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 64

    Etape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)

    1.3 =1.3170.4=221.52kN, = =

    = 178.25 kN

    =178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.

    = = 178.25=125.66 kN= = 17826=52.58kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;

    4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din condi

    ii constructive ls

    60mm; ls

    b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:ls1 + 2 a1 F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;

    -coeficient de corelare (

    =0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/m

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    65/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 65

    F=3 =508.79KN/mls1 + 2 5=84.09 mm ls1=90mmls2 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm

    5).Se verifica condiiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 75m m 90mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mmse verific {a =5mm;l =90mm;

    a =3mm;l =60mm

    2.6.3 Montantul 6-7: Ned=0 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)

    1.3 =1.30=0 kNNb.Rd =

    =

    = 165.5 kN

    =0kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.

    = = 0=0 kN= = 0=0 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    66/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 66

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;

    4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur(l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;

    -coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)F=3 =508.79 KN/mF=3 =508.79KN/m

    ls1 + 2 3=6 mm ls1=60mmls2 + 2 3=6 mm ls2=60mmAlegem constructive ls1= ls2 =60mm

    5).Se verific condiiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm se verific

    {a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm

    2.6.4 Diagonal2-3: Ned=575.9 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:

    =min(1.3 ; ,)1.3 =1.3 575.9=748.67kN

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    67/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 67

    Nb.Rd =

    =

    = 686.95 kN

    =686.95 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur

    = = 686.95=497.64 kN= =

    68695=189.48 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};

    a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.8510}=min{11.2;8.5}=8.5mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.710}=min{11.2;7.0}=7.0mm a2=4mm;

    4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=7 =1187.18 KN/mF=4 =678.38 KN/m

    ls1 + 2 7=223.6 mm ls1=230mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    68/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 68

    ls2 + 2 4=147.65 mm ls2=150mm5).Se verific conditiile constructive:

    15

    a1

    ls1

    60

    a1

    105mm 230mm

    420mm

    se verific

    15 a2 ls2 60 a2 60m m 150 mm 240mmse verific {a =7mm;l =230mm;a =4mm;l =150mm

    2.6.5 Diagonal 4-7: Ned=16.1 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.316.1=20.93 kN

    Nb.Rd =

    =

    = 132.54 kN

    =20.93 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur

    = = 20.93=15.03 kN= =

    2093=5.09 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2

    {3;35;4;45;5;55;6;7};

    a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    69/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 69

    Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:

    ls1 + 2 a1 F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2 F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=3 =508.79 KN/m

    F=3 =508.79 KN/mls1 + 2 3=20.83 mm ls1=60mmls2 + 2 3=17.79 mm ls2=60mm

    5).Se verifica condiiile constructive:

    15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mmse verific

    15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mmse verific {a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm

    2.6.6 Diagonal 3-4: Ned=270.6 kNEtape de calcul:

    1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3270.6=351.78 kN

    Nt.Rd = =

    = 424.41 kN

    =351.78 kN

    2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    70/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 70

    = = 351.78=248.0 kN= =

    35178=103.77 kN

    3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};

    tg-grosime guseu;

    tc-grosime cornier.

    a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8 mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6 mm a2=3mm;

    4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:

    ls1

    + 2

    a1

    F= a1

    ls2 + 2 a2 F= a2

    F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)

    F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m

    ls1 + 2 5=156.23 mm ls1=160mmls2 + 2 3=107.97 mm ls2=110mm

    5).Se verific

    condi

    iile constructive:

    15 a1 ls1 60 a1 75m m 160mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 110 mm 180mmse verific

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    71/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 71

    {a =5mm;l =160mm;a =3mm;l =110mm

    27 Verificarea strii limit de deformaie(Verificare de sageata) S.L.E.N.

    Relatia de verificare este: f f; f =

    ;

    Fiind o verificare de satrea limit a exploatarii normale,aceasta se face utilizndincarcari cu valori normate.

    Situatia virtuala de incarcare este:

    Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderent axial,pentru calculul

    sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se reine numai termenul ce conine fortaaxiala:

    f = n dxE t k d xE m dxE

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    72/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 72

    t m se neglijeazaRezulta c:

    f f=

    l n

    E-modul de elasticitate longitudinalE=2.1105 N/mm2

    -aria seciunii transversale compusa din doua corniere a barei i l-lungimea barei i -fora axiala din bara iin situaia reala de incarcare(rezultata in urma

    incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate)

    n- forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcareferma se incarca cu oforta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata)

    Deoarece calculul se efectuiaza in domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:

    =

    =

    =

    0694

    f= [mm]

    Bara li[mm]N

    SLUEd

    [kN]Sectiune A

    2L

    [mm2]

    Psls/Pslu Ni[kN] ni

    Ni ni li

    E A2L

    i

    T.S. 0 -12704,00 701,00

    L

    160x160x148630,00 0,694 486,50 0,59 0,426

    T.S. 1 -32704,00 701,00

    L

    160x160x148630,00 0,694 486,50 0,59 0,426

    T.S. 3 -52704,00 1328,90

    L

    160x160x148630,00 0,694 922,25 1,56 2,134

    T.S. 5 -7 2704,00 1328,90L

    160x160x14 8630,00 0,694 922,25 1,56 2,134

    T.I. 0-2 3451,00 894,80L

    150x150x148062,00 0,694 620,99 0,75 0,944

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    73/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 73

    T.I. 2-4 5400,00 1126,50L

    150x150x148062,00 0,694 781,80 1,10 2,727

    T.I. 4-6 2700,00 1338,10L

    150x150x148062,00 0,694 928,64 1,96 2,886

    M 1-2 2300,00 170,40 L 60x60x8 1806,00 0,694 118,26 0,00 0,000

    M 4-5 2600,00 170,40 L 60x60x8 1806,00 0,694 118,26 0,00 0,000

    M 6-7 2750,00 0,00 L 60x60x8 1806,00 0,694 0,00 0,00 0,000

    D 2-3 3646,00 575,90L

    120x120x104636,00 0,694 399,67 0,70 1,042

    D 3-4 3646,00 270,60 L 60x60x8 1806,00 0,694 187,8 0,62 1,113

    D 4-7 3854,00 16,10 L 70x70x7 1880,00 0,694 11,17 0,58 0,063

    0.5 = 13,89

    f=2 f=213.89mm=27.78mm

    f= =

    =86.4mm

    f < f Verificarea de sageata este satisfacut.

    2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmtor:

    Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 plcute cu l1 40i1Pentru bare intinse se va alege minim o placut

    cu l1

    80

    i1

    1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; cu sectiunea L160X160X14, i1=48.9mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe

    bara comprimata;

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    74/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 74

    l1 40i1 l1 4048.9 l11956mmdoua placute de solidarizare la distanta interax=901mm

    2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6 cu sectiunea L150X150X14, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;

    l1 80i1 l1 8045.8 l13664mmpe bara B0-2 se amplaseaz o placut la distanta 1725.5mm de capt pe barele B2-4, se amplaseaz o placuta la distant 2700mm de capt pe barele B4-6, se amplaseaz o placuta la distant 1350mmde capt3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-7 cu sectiunea L60X60X8,i1=18.0mm

    acestea sunt bare complimate minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;

    l1 40i1 l1 4018 l1720mmpe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=575mmpe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=650mmpe bara B6-7 se amplaseaza patru placute de solidarizarela distanta interax=580mm(cele doua profile cornier vor fi dispune in future pt bara B4-6care este montant central)

    4).Pentru barele B2-3 cu sectiunea L120X120X10, i1=36.7mm acesta este bara complimata minim doua placute de solidarizare pe bara

    comprimata;

    l1 40i1 l1 4036.7 l11468 mmpe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm

    5).Pentru barele B3-4 cu sectiunea L60X60X8, i1=18.0mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    75/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 75

    acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;l1 80i1 l1 8018.0 l11440mm

    pe bara B3-4 se amplaseazdou placute de solidarizare la distanta interax=1215.3mm

    6).Pentru bara B4-7 cu sectiunea L70X70X7, i1=21.2mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara

    comprimata;

    l1 40i1 l1 4021.2 l1848mmpe bara B4-7,se amplaseaz patru placute de solidarizare la distanta interax=770.8mm

    2.9 Dimensionare joante de montaj

    2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioaredesen

    1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:Nj=min(1.3 ; ,)=1338.1kN1.3 =1.31338.1=1739.53kN

    Nt.Rd = =

    = 1894.1 kN

    =1739.53 kN2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si pieseleP10)

    Desen

    = -2 5 t=7670-2 5 142=5710 mm2

    = 8 0 6 2 2 t=8062-2

    142=7670 mm2

    3). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =7670 - 5710=1960mm2

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    76/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 76

    4).Se propune latimea eclisei P22:b22 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (150- 14)+215mm b22 318mm b22=320mm

    5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22=

    =

    =6.13 mm t22=7mm(dar t228mm) t22=10mm

    6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:

    =

    fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:

    = b22t22=320 10=3200mm2= 6069mm2

    =

    f =19523 mm2235mm2 se verific7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a

    2si a

    3:

    a20.7 t a 2 0 7 1 4 a29.8mm se alege a2=7mm;a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.714;0.710) a27.0mmse alege a3=7mm.

    8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=

    +2a2=

    +2 7=248.75 mm

    l2=250mm

    F= a2 =7

    =1187.18 kN

    l=

    +2a3=

    +2 7=277.12 mml3=280mm

    F= a3 =7 =1187.18 kN

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    77/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 77

    Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii

    pieselor P10.

    Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=330mm

    si a2=7 mm

    9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105mm 330mm 420mm se verific15 a3 ls3 60 a3 105mm280 mm 420mm se verific {a =7mm;l =330mm;a =7mm;l =280mm

    2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:

    Nj=min(1.3 ; , )=1328.9 kN1.3 =1.31328.9=1727.57 kNNb.Rd =

    =

    = 1602.16 kN

    =1602.16 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;

    Desen

    = -2 2 t=8238-2 2 1 42=7454 mm2 = 1 1 5 0 0 2 t=8630-2142=8238 mm2

    3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =8238 - 7454=784mm2

    4).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (160- 14)+215mm b22 338mmb22=340mm

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    78/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 78

    5).Se calculeaza grosimea piesei P25:t25=

    =

    =2.3mm t25=8mm(dar t258mm) t25=10mm

    6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:

    = Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:

    = b25t25=340 10=3400mm2

    = 7454mm2

    =

    =14761mm2235mm2 se verific

    7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 2 0 7 1 4 a29.8 se alege a2=7mm;a2

    0.7

    ; 0.7

    )

    a2

    (0.7

    14;0.7

    10)

    a2

    7.0 mm

    se alege

    a3=7 mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:

    =

    +2a2=

    +2 7=231.7 mml2=240mm

    = a2

    =7

    =1187.18 kN

    =

    +2a3=

    +2 7=225.35 mml3=230mm

    = a3 =7

    =1187.18 kN

    Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 +0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii

    pieselor P12.

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    79/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 79

    Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=280mm

    si a2=7 mm

    9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105 280mm 420mm 15 a3 ls3 60 a3 105230 420mm

    { =7; =280; =7; =230

    2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )desenRelatia de verificare este

    15 ; unde , sunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemare

    P28 (P28-cuit).Propunem dimensiunile cuitului:

    { =60 =120V=4 PSLU=4 170.36 =681.44 kN

    15

    15 235 94.64 N/mm2352.5 N/mm2

    se verificadesen2.10.1 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:

    A=2 + = b27t27=15010=1500 mm2

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    80/81

    Lucrare de licenta

    Student Page 80

    = b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2 +=21500+5600=8600 mm2

    3). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehalacu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )

    4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:

    i=

    =

    =26.29 10mm

    i==

    =55.29mm56mm

    5).Se stabileste coeficientul de zveltete:

    = =

    6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:

    1= =93.91

    x = = = 1.088 mm

    = 0.5[ 1 ( 0,2 2]

    Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:=049x = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31

    x =

    =

    = 0.49

    7).Verificarea la stabilitate:

  • 7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri

    81/81

    Lucrare de licenta

    f

    f V

    f