ferma hala metalica cu 2 deschideri
TRANSCRIPT
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
1/81
Lucrare de licenta
Student Page 1
2.Calcul ferm curent:2.1 Schema geometric ferm
Lungimile barelor fermei sunt urmatoarele
Ferma 1 Ferma 2
l01= l13= l35= l57 =2704 mm l01=l13=l35=l57=l78=2704 mm
l02=3451mm l02=3451mm
l24=5400mm l24= l46=5400mm
l46=2700mm l12=2300mm
l12=2300mm l45=2600mm
l45=2600mm l68=2900mm
l67=2750mm l23= l34=3646mm
l23= l34=3646mm l47= l47=3854mm
l47=3854mm
a=2700mm
t=12000mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
2/81
Lucrare de licenta
Student Page 2
2.2 Evaluare incarci
PSLS = (pSLS a t) 1.1 =3.322.7121.1=118.32 kN/m2
PSLU = (pSLU a t) 1.1 =4.782.7121.1=170.36 kN/m2
SLS SLU
Incarcare TipValoare[kN/m2]
Coef. Val. Coef. Val.
1.G. P. invelitoare G 0.47 1.00 0.47 1.35 0.64
2.G. P. pane+contrav G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27
3.G. P. G.Z G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27
4.Spatiu tehnic G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27
5.Praf industrial G 0.25 1.00 0.25 1.35 0.34
6.Zapada Z 2.00 1.00 2.00 1.50 3.00
pSLS = 3.32kN/m2 pSLU = 4.78kN/m2
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
3/81
Lucrare de licenta
Student Page 3
Ferma 12.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei
2.3.1 Eforturi in talpa superioara:B0-1=B1-3=-901.3kN; B3-5= B5-7= -1860.4kN; B7-8 =-1985.7kN
2.3.2 Eforturi in talpa inferioara:B0-2= 1150.4 kN; B2-4= 1502.2 kN; B4-6=2007.2 kN
2.3.3 Eforturi in montanti:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=-49.9 kN
2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -812.9kN; B3-4= 480.2 kN; B4-7=-213.5kN; B6-7=-35kN
Observatie:Conventie de reprezentare:
barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune; barele cu eforturi positive sunt supuse la intindere.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
4/81
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
5/81
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
6/81
Lucrare de licenta
Student Page 6
z = 0.5 [ 1+0.49 (0.39 02) +0.392]=0.627). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:
y =
=
= 0.79
z =
=
= 0.91
min = miny ,z)=0.798).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 2134.97kN
, 1
=0.932Acornier=2903=1806mm2b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
7/81
Lucrare de licenta
Student Page 7
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mmlfz = l1-2=2300mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 18 mm
iz =
i
e =
18
177 =31.38mm
y = =
= 102.2mm
z = == 73.30mm
4).Verificare de zveltete:y = 102.2mmz = 73.3mmmax = max y,z)=102.2mm < admisibil = 150mm se verifica
5).Se determina coeficientul de zveltete relative:
1= =93.91
y =
= = 1.088 mm z = =
= 0.78 mm
6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:
=049
y = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 02 1.0882]=1.31z = 0.5 [ 1+0.49 (0.78 02 0782]=0.95
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
8/81
Lucrare de licenta
Student Page 8
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.49
z = =
= 0.67
min = miny ,z)=0.498).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 208 kN
, 1 =0.82 < 1 se verifica2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:
Apropus = fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.5
Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu
Acornier=903=>2
Acornier=2
903=1806mm2
b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18mm
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
9/81
Lucrare de licenta
Student Page 9
lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.38mm
y = =
= 115.56mm
z =
=
= 82.86mm4).Verificare de zveltete:
y = 115.56mmz = 82.86mmmax = max y,z=11556mm < admisibil = 150mm se verifica
5).Se determina coeficientul de zveltete relative:
1= =93.91
y = = = 1.23 mm
z = == 0.88 mm
6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:=049
y = 0.5 [ 1+0.49 (1.23 02 1232]=1.51z = 0.5 [ 1+0.49 (0.88 02 0882]=1.05
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
10/81
Lucrare de licenta
Student Page 10
y =
=
= 0.42
z =
=
= 0.62
min = miny ,z)=0.428).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 178.25 kN
, 1
=0.96 < 1 se verific
2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-8=49.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:
Apropus = fy=235 N/mm2
M1=1.0
propus = 0.5
Apropus = = 212.34mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu
Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18 mm
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l6-8=0.82900=2320mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
11/81
Lucrare de licenta
Student Page 11
lfz = l6-8=2900mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.37mm
y = =
= 128.88mm
z = == 92.44mm
4).Verificare de zveltete:
y = 128.88mmz = 92.44 mmmax = max y,z)=128.88mm < admisibil = 150mm se verifica
5).Se determina coeficientul de zveltete relative:
1= =93.91
y = = = 1.37 mm z = =
= 0.98 mm
6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurbaC): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (1.37 02 1372]=1.73z = 0.5 [ 1+0.49 (0.98 02 0.982]=1.17
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.36
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
12/81
Lucrare de licenta
Student Page 12
z =
=
= 0.55
min = miny ,z)=0.368).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 152.78kN
, 1
=0.33 < 1 se verifica
2.4.5 Dimensionare diagonala NEd=B2-3=812.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:
Apropus = fy=235 N/mm2
M1=1.0
propus = 0.6
Apropus = = 5765.24 mm22).Se propune cornier L 120X120X13 cu
Acornier=2970mm=>2Acornier=22970=5940mm2b=120mm
t=13mm
iy1=iz1=36.4mm
e=34.4 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l2-3=0.83646=2916.8mmlfz = l2-3=3646mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
13/81
Lucrare de licenta
Student Page 13
Raze de giratie:
iy= iy1 = 36.4 mm
iz = i e =364 344 =55.88mm
y = = = 80.13mmz = =
= 65.25mm
4).Verificare de zveltete:y = 80.13mm
z = 65.25mmmax = max y,z)=80.13 mm < admisibil = 150mm se verifica
5).Se determina coeficientul de zveltete relative:
1= =93.91
y =
=
= 0.85mm
z = == 0.69 mm
6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba
C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (0.85 02 0.85 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.69 02 0692]=0.85
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.63
z = = = 0.74
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
14/81
Lucrare de licenta
Student Page 14
min = miny ,z)=0.638).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 879.42kN
, 1
=0.93 < 1 se verifica
2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B4-7=213.50kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:
Apropus
=
fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.6
Apropus = = 1514.18 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu
Acornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm
t=7mm
iy1=iz1=27.5 mm
e=24.5 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mm
lfz = l4-7=3854mm
Raze de giratie:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
15/81
Lucrare de licenta
Student Page 15
iy= iy1 = 27.5 mm
iz = i e =275 244 =42.57mm
y =
=
= 112.12mm
z = == 90.53mm
4).Verificare de zveltete:y = 112.12mmz = 90.53mm
max = max y,z)=112.12 mm < admisibil = 150mm se verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:
1= =93.91
y = = = 1.19mm
z = == 0.96 mm6).Calculam coeficientii de flambaj:
= 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba
C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 (1.19 02 1.19 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 (0.96 02 0962]=1.15
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.44
z =
=
= 0.56
min = miny ,z)=0.44
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
16/81
Lucrare de licenta
Student Page 16
8).Verificarea la flambaj:Nb.Rd =
=
= 252.3kN
, 1
=0.85 < 1 se verifica
2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B6-7=35.00kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:
Apropus
=
fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.6
Apropus = = 248.23 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu
Acornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm
t=7mm
iy1=iz1=27.5 mm
e=24.5 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l6-7=0.83854=3083.2mmlfz = l6-7=3854mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 27.5 mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
17/81
Lucrare de licenta
Student Page 17
iz = i e =275 244 =42.57mm
y = =
= 112.12mm
z = == 90.53mm4).Verificare de zveltete:
y = 112.12mmz = 90.53mmmax = max y,z=11212 mm < admisibil = 150mm se verifica
5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1= =93.91
y = = = 1.19mm
z = == 0.96 mm
6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba
C): =049y = 0.5 [ 1+0.49 119 02 119 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 096 02 0962]=1.15
7). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.44
z =
=
= 0.56
min = miny ,z)=0.448).Verificarea la flambaj:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
18/81
Lucrare de licenta
Student Page 18
Nb.Rd =
=
= 252.3kN
, 1
=0.14 < 1 se verifica
2.5 Dimensionare bare intinse
Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B5-7, B3-4
2.5.1 Dimensionare talpa inferioara Ned=B4-6=2007.2kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:
1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0
Apropus = = 8541.28mm22).Se propune cornier L 150X150X16 cu
Acornier =4570mm=>2Acornier=24570=9140mm2b=150mm
t=16mm
iy1=iz1=45.6 mm
e=42.9 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = l4-6=5400mm
lfz = 27000mm
Raze de giratie:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
19/81
Lucrare de licenta
Student Page 19
iy= iy1 = 45.6mm
iz = i e =456 429 =68.34mm
y =
= = 118.42 mm
z = = = 395.08 mm
4).Verificare de zveltete:y = 118.42mmz = 395.08mm
max = maxy,z)=395.08mm< admisibil = 400mm se verifica5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =
=
= 2147.90kN
, 1
=0.932Acornier=22970=5940mm2
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
20/81
Lucrare de licenta
Student Page 20
b=120mm
t=13mm
iy1=iz1=36.4mm
e=34.4 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 36.4 mm
iz = i e =364 344 =55.88mm
y =
=
=75.85 mm
z = == 61.75 mm
4).Verificare de zveltete:y = 75.85 mmz = 61.75mm
max
= maxy,
z)=75.85
mm< admisibil = 400mm se verifica
5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =
=
= 1395.9 kN
, 1
=0.82
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
21/81
Lucrare de licenta
Student Page 21
1). Se propune o arie pentru sectiunea barei:Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0
Apropus = = 2043.4mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu
Acornier =1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm
t=7mm
iy1=iz1=27.5 mm
e=24.5 mm
tg=16mm
3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 27.5 mm
iz = i
e =275
245 =36.93mm
y = =
= 106.06 mm
z = == 98.72 mm
4).Verificare de zveltete:y = 106.06mmz = 98.72mmmax = maxy,z)=106.06 mm< admisibil = 400mm se verific
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
22/81
Lucrare de licenta
Student Page 22
5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd =
=
= 573.4 kN
, 1
=0.84
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
23/81
Lucrare de licenta
Student Page 23
2.6 Dimensionare prinderilor cu sudura a diagonalelor simontantilor
2.6.1 Montantul 1-2: Ned=170.4kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN
, = =
= 208 kN
=208 kN
2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.Pentru ca aceasta bara este considerate ca o grinda simplu rezemata,perechile de
cordoane de sudura constituie reazemele acestei grinzi.Forta se considera caactioneaza in central de greutatea al sectiunii alcatuita din doua cornier la distant e deo muchie a sectiunii si la distant b-e de cealalta muchieScriind ecuatii de moment in fiecarea reazem al grinzii se obtine:
( =0=> (b-e)- b = 0 = ;( =0=>- e- b = 0 = .
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
24/81
Lucrare de licenta
Student Page 24
= = 208=146.64kN= =
208=61.36kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);
Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1
+ 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/m
F=3 =508.79KN/mls1 + 2 5=96.46 mm ls1=100mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
25/81
Lucrare de licenta
Student Page 25
ls1 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica conditiile constructive:
15
a1
ls1
60
a1
75m m 100mm
300mm
15 a2 ls2 60 a2 45m m 70 mm 180mm {a =5mm;l =100mm;a =3mm;l =70mm
2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN
, = =
= 178.25 kN
=178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
= = 178.25=125.66 kN= =
17826=52.58kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};
a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;
4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
26/81
Lucrare de licenta
Student Page 26
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79KN/m
ls1
+ 2 5=84.09 mm ls1=90mm
ls1 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:
15 a1 ls1 60 a1 75m m 90mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm
{a =5mm;l =90mm;a =3mm;l =60mm
2.6.3 Montantul 6-8: Ned=49.9 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:
=min(1.3 ; ,)1.3 =1.349.9=67.87kN
, = =
= 67.87kN
=67.87kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
= = 67.87=47.84 kN
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
27/81
Lucrare de licenta
Student Page 27
= = 6787=20.03kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;
4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=3 =508.79 KN/mF=3 =508.79KN/m
ls1
+ 2
3=53.01 mm
ls1=60mm
ls1 + 2 3=25.73 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:
15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm
{a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
28/81
Lucrare de licenta
Student Page 28
2.6.4 Diagonala 2-3: Ned=812.9 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:
=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3812.9=1056.77kN
, = ==
= 879.42kN
=879.42kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
= = 879.42=627.32 kN= =
87942=252.1kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.8513}=min{11.2;11.05}=11.05mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.713}=min{11.2;9.1}=9.1mm a2=4mm;
4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls
60mm; ls
b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;
-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)F=7 =1187.18 KN/m
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
29/81
Lucrare de licenta
Student Page 29
F=4 =678.38 KN/mls1 + 2 7=278.2 mm ls1=280mmls1 + 2 4=193.81 mm ls2=200mm
5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 105mm 280mm 420mm 15 a2 ls2 60 a2 60m m 200 mm 240mm {a =7mm;l =280mm;
a =4mm;l =200mm
2.6.5 Diagonala 4-7: Ned=213.5 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3213.5=277.5kN
, = =
= 252.3kN
=252.3kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
=
=
252.3=183.61 kN
= = 2523=68.68 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
30/81
Lucrare de licenta
Student Page 30
a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m
ls1 + 2 5=108.26 mm ls1=110mmls1
+ 2
3=73.49 mm
ls2=90mm
5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 750mm 110mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 90 mm 180mm {a =5mm;l =110mm;a =3mm;l =90mm
2.6.5 Diagonala 6-7: Ned=35.00 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.335.00=45.5kN
, =
= =
= 2523k
=45.5kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
31/81
Lucrare de licenta
Student Page 31
= = 45.5=33.11 kN= =
455=68.6812.38 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;
4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2 F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=3 =508.79 KN/m
F=3
=508.79 KN/m
ls1 + 2 3=38.54 mm ls1=90mmls1 + 2 3=18.17 mm ls2=90mm
5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 45m m 90mm 180mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 90 mm 180mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
32/81
Lucrare de licenta
Student Page 32
{a =3mm;l =90mm;a =3mm;l =90mm
2.6.6 Diagonala 3-4: Ned=480.2 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3480.2=624.26kN
, = = =
= 573.4 kN
=573.4kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.
= = 573.4=417.3 kN= =
5734=156.09 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;3
5
;4;45
;5;55
;6;7};
a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;
4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls1 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
33/81
Lucrare de licenta
Student Page 33
F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m
ls1 + 2 5=256.05 mm ls1=260mmls1 + 2 3=159.39 mm ls2=160mm
5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 75m m 260mm 300mm 15 a2 ls2 60 a2 45m m 160 mm 180mm {a =5mm;l =260mm;a =3mm;l =160mm
27 Verificarea strii limit de deformaie(Verificare de sageata) S.L.E.N.
Relatia de verificare este: f f; f = ;Fiind o verificare de satrea limita a exploatarii normale,aceasta se face utilizand
incarcari cu valori normate.
Situatia virtuala de incarcare este:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
34/81
Lucrare de licenta
Student Page 34
Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderant axial,pentru
calculul sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se retine numai termenul ce contine
forta axiala:
f = n dx
E t k d x
E m dx
E
t m se neglijeazaRezulta ca:
f f= l n E-modul de elasticitate longitudinal
E=2.1105 N/mm2 -aria sectiunii transversal compusa din doua corniere a barei i l-lungimea barei i -forta axiala din bara iin situatia reala de incarcare(rezultata in urma
incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate)
n- forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcareferma se incarca cu oforta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata
Deoarece calculul se efectuiaza in
domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:
= = = 0694f= [mm]
Bara li [mm]NSLUEd[kN] Sectiune A 2L [mm2] Psls Ni [kN] ni Ni ni li
Pslu E 2Li
T.S.0-12704.00 901.30
L160x160x19
11500.000.69
625.50 0.60 0.420
T.S.1-32704.00 901.30
L160x160x19
11500.000.69
625.50 0.60 0.420
T.S.3-52704.00 1860.40
L160x160x19
11500.000.69
1291.12 1.60 2.313
T.S.5-72704.00 1860.40
L160x160x19
11500.000.69
1291.12 1.60 2.313
T.S.7-8
2704.00 1985.70L
160x160x19
11500.00
0.69
1378.08 2.30 3.55
T.I.0-2 3451.00 1150.40L
150x150x169140.00
0.69798.38 0.80 1.148
T.I.2-4 5400.00 1502.00L
150x150x169140.00
0.691042.39 1.10 3.226
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
35/81
Lucrare de licenta
Student Page 35
T.I.4-6 5400.00 2707.20L
150x150x169140.00
0.691878.80 2.00 10.572
M 1-2 2300.00 170.40 L 60x60x8 1806.00 0.69 118.26 0.00 0.00
M 4-5 2600.00 170.40 L 60x60x8 1806.00 0.69 118.26 0.00 0.00
M 6-8 2900.00 49.90 L 60x60x8 1806.00 0.69 34.63 0.70 0.19
D 2-3 3646.00 812.90 L120x120x13
5940.000.69
564.15 0.70 1.154
D 3-4 3646.00 480.20 L 90x90x7 2440.00 0.69 333.26 0.60 1.423
D 4-7 3854.00 213.50 L 90x90x7 2440.00 0.69 148.17 0.60 0.669
D 6-7 3854.00 35.00 L 90x90x7 2440.00 0.69 24.29 0.50 0.09
0.5 = 27.48mm
f=2 f=227.48mm=54.96mmf= =
=108mm
f < f Verificarea de sageata este satisfacuta.
2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmator:
Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 placute cu l1 40i1Pentru bare intinse se va alege minim o placuta cu l1 80i1
1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; B7-8 cu sectiunea L160X160X19, i1=48.4mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe
bara comprimata;
l1 40i1 l1 4048.4 l11936mmdoua placute de solidarizare la distanta interax=901mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
36/81
Lucrare de licenta
Student Page 36
2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6cu sectiunea L150X150X16, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;
l1 80i1 l1 8045.6 l13648mmpe bara B0-2 se amplaseaza o placuta la distant 1725.5mm de capat pe barele B2-4, B4-6 se amplaseaza o placuta la distant 2700mm de capat
3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-8 cu sectiunea L60X60X8,i1=18.0mm
acestea sunt bare complimate minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;l1 40i1 l1 4018 l1720mm
pe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=575mmpe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=650mm
pe bara B6-8 se amplaseaza patru placute de solidarizarela distanta interax=580mm (cele doua profile cornier vor fidispune in future pt bara B6-8 care este montant central)
4).Pentru barele B2-3; cu sectiunea L120X120X13,i1=36.4mm
acesta este bara complimata minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;
l1 40i1 l1 4036.4 l11456mmpe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm
5).Pentru barele B3-4; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;
l1 80i1 l1 8027.5 l12200mmpe bara B3-4 se amplaseaza o placuta de solidarizare la distanta interax=1823mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
37/81
Lucrare de licenta
Student Page 37
6).Pentru barele B4-7; B6-7; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara
comprimata;
l1 40i1 l1 4027.5 l11100mmpe barele B4-7, B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distantainterax=963.5mm
2.9 Dimensionare joante de montaj
2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioaredesen
1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:Nj=min(1.3 ; ,)=2007.2kN1.3 =1.32007.2=2609.36kN
, = =
= 214790k =2147.90kN
2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si pieseleP10)
Desen
= -2 5 t=8629-2 5 162=6069mm2 = 9 1 4 0 2 t=9140-2162=8629mm2
3). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =8629 - 6069=2560mm2
4).Se propune latimea eclisei P22:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
38/81
Lucrare de licenta
Student Page 38
b22 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (150- 16)+215mm b22 314mm b22=320mm
5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22= = =8 mm t22=8mm(dar t228mm) t22=10mm
6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:
= fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:
= b22t22=320 10=3200mm2= 6069mm2
=
f =23172mm2235mm2 se verifica7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:
a2
0.7
t a 2 0 7 1 6 a
211.2
se alege a2=7mm;
a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.716;0.710) a27.0mmse alege a3=7mm.
8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=
+2a2=
+2 7=318.32 mm
l2=320mm
F= a2 =7 =1187.18 kNl=
+2a3=
+2 7=309.99 mm
l3=310mm
F= a3 =7
=1187.18 kN
Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii
pieselor P10.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
39/81
Lucrare de licenta
Student Page 39
Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=360mm
si a2=7 mm
9).Se verifica conditiile constructive:15
a2
ls2
60
a2
105mm 360mm
420mm
15 a3 ls3 60 a3 105mm310 mm 420mm {a =7mm;l =360mm;a =7mm;l =310mm
2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:
Nj=min(1.3 ; , )=1985.7kN1.3 =1.31985.7=2581.41kN
, =
=
= 2134.97kN
=2134.97 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;
Desen
= -2 2 t=11500-2 2 1 92=10056mm2 = 1 1 5 0 0 2 t=11500-2192=10778mm2
3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =10778 - 10056=722mm2
4).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (160- 19)+215mm b22 328mmb22=300mm
5).Se calculeaza grosimea piesei P25:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
40/81
Lucrare de licenta
Student Page 40
t25= =
=2.4mm t25=8mm(dar t258mm) t25=10mm
6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:
= fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:
= b25t25=300 10=3000mm2= 10056mm2
= f =16352mm2235mm2 se verifica
7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 t a 2 0 7 1 9 a213.33 se alege a2=7mm;a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.719;0.710) a27.0 mm se alegea3=7 mm.
8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=
+2a2=
+2 7=360.28
mm l2=370mm
F= a2 =7
=1187.18 kN
l= +2a3=
+2 7=220.61mm l3=230mm
F= a3 =7
=1187.18 kN
Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii
pieselor P12.
9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105mm 370mm 420mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
41/81
Lucrare de licenta
Student Page 41
15 a3 ls3 60 a3 105mm230 mm 420mm {a =7mm;l =370mm;a =7mm;l =230mm
2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )
Relatia de verificare este
15 f ; unde l, bsunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemareP28 (P28-cutit).
Propunem dimensiunile cutitului:
{ b =60mml =120mmV=5 PSLU=5 170.36 =851.8 kN
15 f
15 230 118.3N/mm2
352.5 N/mm2
se verificadesen2.10.2 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:
A=2 +
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
42/81
Lucrare de licenta
Student Page 42
= b27t27=15010=1500 mm2= b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2 +=21500+5600=8600 mm2
3). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehalacu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )
4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:
i=
= =26.29 10mm
i==
=55.29mm56mm
5).Se stabileste coeficientul de zveltete:
= = 6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:
1= =93.91
x = = = 1.088 mm
= 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba
C): =049x = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31
x =
=
= 0.49
7).Verificarea la stabilitate:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
43/81
Lucrare de licenta
Student Page 43
f
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
44/81
Lucrare de licenta
Student Page 44
Ferma 2
2.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei
231 Eforturi in talp superioar:B0-1=B1-3=-701.0kN; B3-5= B5-7= -1328.9kN;
2.3.2 Eforturi in talpa inferioar:B0-2= 984.8 kN; B2-4= 1126.5 kN; B4-6=1338.1 kN
233 Eforturi in montani:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=0kN
2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -575.9kN; B3-4= 279.6 kN; B4-7=-16.1kN;
Observatie:Convenie de reprezentare:-barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune;
-barele cu eforturi positive sunt supuse la ntindere.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
45/81
Lucrare de licenta
Student Page 45
2.4 Dimensionare bare comprimate
Barele fermei supuse la compresiune sunt: B0-1, B1-3, B3-5, B5-7, B1-2, B4-5, B2-3, B4-7, B6-7
241 Dimensionare talp superioar ed=B5-7=1328.9 kNToate barele fermei vor fi alcatuite din doua corniere departate (figura 2.4 a) excepiefacnd B6-8 care are o alctuire particular figura 24 b
Pentru dimensionarea barelor comprimate se parcurg urmtoarele etape:1). Se propune o arie pentru seciunea barei:
Apropus = fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.7
Apropus = = 8078.42mm22).Se propune cornier L 160X160X14
Acornier=4315mm=>2Acornier=24315=8630mm2b=160mm
t=14mm
iy1=iz1=48.9mm
e=44.5mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
46/81
Lucrare de licenta
Student Page 46
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = l5-7=2704mm
lfz = l5-7=2704mm
Raze de giraie:iy= iy1 = 48.9mm
iz = i e =489 445=71.75mm
y = = = 55.30 mmz = =
= 37.68 mm
4).Verificare de zveltee:y = 55.30 mm < admisibil = 120mmz = 37.68 mm < admisibil = 120mmmax = maxy,z)= 55.30 mm
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:
1= =93.91
y = == 0.59 mm
z = == 0.40 mm6).Calculam coeficienii de flambaj:
= 0.5[ 1 ( 0,2 2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5
[ 1+0.49
059 02 0592]=0.77
z = 0.5 [ 1+0.49 (0.40 02 0402]=0.637). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
47/81
Lucrare de licenta
Student Page 47
y =
=
= 0.79
z =
=
= 0.89
min = miny ,z)=0.798).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 1602.16 kN
, 1
=0.832Acornier=2903=1806mm2b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18mm
e=17.7 mm
tg=16mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
48/81
Lucrare de licenta
Student Page 48
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mm
lfz = l1-2=2300mm
Raze de giraie:iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.38mm
y = =
= 102.2mm
z = == 73.30mm4).Verificare de zveltee:
y = 102.2mmz = 73.3mmmax = max y,z=1022mm < admisibil = 150mm se verific
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:
1= =93.91
y = = = 1.088 mm
z =
=
= 0.78 mm
6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31z = 0.5
[ 1+0.49
078 02 0782]=0.95
7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
49/81
Lucrare de licenta
Student Page 49
y =
=
= 0.49
z =
=
= 0.67
min = miny ,z)=0.498).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 208 kN
, 1
=0.82 < 1 se verific
2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:
Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.5
Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8
Acornier=903=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18mm
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
50/81
Lucrare de licenta
Student Page 50
Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mm
Raze de giraie:
iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.38mm
y = =
= 115.56mm
z = == 82.86mm4).Verificare de zveltee:
y = 115.56mmz = 82.86mmmax = max y,z=11556mm < admisibil = 150mm se verific
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:
1= =93.91
y = = = 1.23 mm
z =
=
= 0.88 mm
6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5 [ 1+0.49 123 02 1232]=1.51z = 0.5
[ 1+0.49
088 02 0882]=1.05
7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
51/81
Lucrare de licenta
Student Page 51
y =
=
= 0.42
z =
=
= 0.62
min = miny ,z)=0.428).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 178.25 kN
, 1
=0.96 < 1 se verific
2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-7=0 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:
Apropus = fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.5
Apropus = = 0mm22).Se propune cornier L 60X60X8
Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2
b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18 mm
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
52/81
Lucrare de licenta
Student Page 52
lfy = 0.8l6-7=0.82750=2200mmlfz = l6-7=2750mm
Raze de giraie:
iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.37mm
y = =
= 122.22 mm
z = == 87.66 mm
4).Verificare de zveltee:y = 122.22 mmz = 87.66 mmmax = max y,z)= 122.22 mm < admisibil = 150mm se verific
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:
1= =93.91
y = = = 1.30 mm
z = == 0.93 mm
6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2
2
]
Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5 [ 1+0.49 (1.30 02 1302]=1.62z = 0.5 [ 1+0.49 (0.93 02 0932]=1.11
7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:
y = = = 0.39
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
53/81
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
54/81
Lucrare de licenta
Student Page 54
Raze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mm
iz = i e =367 331 =55.10 mm
y = = = 79.47 mmz = =
= 66.17 mm
4).Verificare de zveltee:y = 79.47 mm
z = 66.17 mmmax = max y,z)= 79.47 mm < admisibil = 150mm se verific
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:
1= =93.91
y =
=
= 0.85mm
z = == 0.71 mm
6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5 [ 1+0.49 085 02 085 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.71 02 0712]=0.87
7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.63
z = = = 0.73
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
55/81
Lucrare de licenta
Student Page 55
min = miny ,z)=0.638).Verificarea la flambaj:
Nb.Rd =
=
= 686.95 kN
, 1
=0.84 < 1 se verific
2.4.6 Dimensionare diagonal NEd=B4-7=16.1 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei:
Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0propus = 0.6
Apropus = = 114.18 mm22).Se propune cornier L 70X70X7
Acornier= 940 mm=>2Acornier=2940=1880mm2b=70mm
t=7mm
iy1=iz1=21.2 mm
e=19.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mmlfz = l4-7=3854mm
Raze de giratie:
iy= iy1 = 21.2 mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
56/81
Lucrare de licenta
Student Page 56
iz = i e =212 197 =34.88mm
y = =
= 145.43 mm
z = == 110.50 mm4).Verificare de zveltee:
y = 145.43 mmz = 110.50 mmmax = max y,z)= 145.43 mm < admisibil = 150mm se verific
5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1= =93.91
y = = = 1.55mm
z = = = 1.17 mm
6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C):=049
y = 0.5 [ 1+0.49 (1.55 02 155 2]=2.03z = 0.5 [ 1+0.49 (1.17 02 1.172]=1.42
7). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y =
=
= 0.30
z =
=
= 0.45
min = miny ,z)=0.308).Verificarea la flambaj:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
57/81
Lucrare de licenta
Student Page 57
Nb.Rd =
=
= 132.54 kN
, 1
=0.12 < 1 se verific
2.5 Dimensionare bare intinse
Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B3-4
2.5.1 Dimensionare talp inferioar Ned=B4-6=1338.1 kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:
1). Se propune o arie pentru seciunea barei:Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0
Apropus = = 5694.04 mm22).Se propune cornier L 150X150X14
Acornier =4030 mm=>2Acornier=24030=8060mm2b=150mm
t=14mm
iy1=iz1=45.8 mm
e=42.1 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = l4-6=2700mm
lfz = 27000mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
58/81
Lucrare de licenta
Student Page 58
Raze de giraie:iy= iy1 = 45.8mm
iz = i e =458 421 =67.88 mm
y = = = 58.95 mmz = =
= 397.76 mm
4).Verificare de zveltee:y = 58.95 mm
z = 397.76 mmmax = maxy,z)= 397.76 mm< admisibil = 400mm se verific
5).Verificarea de rezistena:Nt.Rd =
=
= 1894.1 kN
, 1
=0.71
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
59/81
Lucrare de licenta
Student Page 59
Acornier=2320 mm=>2Acornier=22320=4640 mm2b=120mm
t=10mm
iy1=iz1=36.7mm
e=33.1 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mm
Raze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mm
iz = i e =367 331 =55.10mm
y = = =75.23 mmz = =
= 62.63 mm
4).Verificare de zveltee:y = 75.23 mm
z = 62.63 mm
max = maxy,z)= 75.23 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:
Nt.Rd = =
= 1090.40 kN
, 1
=0.82
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
60/81
Lucrare de licenta
Student Page 60
Pentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:
1). Se propune o arie pentru seciunea barei:Apropus =
fy=235 N/mm2
M1=1.0
Apropus = = 1151.50 mm22).Se propune cornier L 60X60X8
Acornier=903mm=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm
t=8mm
iy1=iz1=18 mm
e=17.7 mm
tg=16mm
3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:
lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mm
Raze de giraie:iy= iy1 = 18 mm
iz = i e =18 177 =31.37 mm
y = =
= 162.04 mm
z = == 116.22 mm
4).Verificare de zveltee:y = 162.04 mmz = 116.22 mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
61/81
Lucrare de licenta
Student Page 61
max = maxy,z)= 162.04 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:
Nt.Rd = =
= 424.41 kN
, 1
=0.64
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
62/81
Lucrare de licenta
Student Page 62
2.6 Dimensionare prinderilor cu sudura a diagonalelor si montantilor2.6.1 Montantul 1-2: Ned=170.4kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3170.4=221.52kN
Nb.Rd =
=
= 208 kN
=208 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.Pentru c aceast bar este considerat ca o grind simplu rezemat,perechile decordoane de sudura constituie reazemele acestei grinzi.Forta se consider cacioneazin centrul de greutate al seciunii alctuita din doua cornier la distanta e deo muchie a seciunii si la distant b-e de cealalt muchie.Scriind ecuaii de moment in fiecarea reazem al grinzii se obine:
( =0=> (b-e)- b = 0 = ;( =0=>- e- b = 0 = .
=
=
208=146.64kN
= = 208=61.36kN
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
63/81
Lucrare de licenta
Student Page 63
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};
a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;
4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79KN/m
ls1
+ 2 5=96.46 mm ls1=100mm
ls2 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica condiiile constructive:
15 a1 ls1 60 a1 75m m 100mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 70 mm 180mmse verific
{a =5mm;l =100mm;a =3mm;l =70mm
2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kN
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
64/81
Lucrare de licenta
Student Page 64
Etape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)
1.3 =1.3170.4=221.52kN, = =
= 178.25 kN
=178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.
= = 178.25=125.66 kN= = 17826=52.58kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;
4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din condi
ii constructive ls
60mm; ls
b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:ls1 + 2 a1 F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;
-coeficient de corelare (
=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/m
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
65/81
Lucrare de licenta
Student Page 65
F=3 =508.79KN/mls1 + 2 5=84.09 mm ls1=90mmls2 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm
5).Se verifica condiiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 75m m 90mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mmse verific {a =5mm;l =90mm;
a =3mm;l =60mm
2.6.3 Montantul 6-7: Ned=0 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)
1.3 =1.30=0 kNNb.Rd =
=
= 165.5 kN
=0kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.
= = 0=0 kN= = 0=0 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
66/81
Lucrare de licenta
Student Page 66
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;
4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur(l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;
-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)F=3 =508.79 KN/mF=3 =508.79KN/m
ls1 + 2 3=6 mm ls1=60mmls2 + 2 3=6 mm ls2=60mmAlegem constructive ls1= ls2 =60mm
5).Se verific condiiile constructive:15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mm se verific
{a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm
2.6.4 Diagonal2-3: Ned=575.9 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:
=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3 575.9=748.67kN
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
67/81
Lucrare de licenta
Student Page 67
Nb.Rd =
=
= 686.95 kN
=686.95 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur
= = 686.95=497.64 kN= =
68695=189.48 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};
a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.8510}=min{11.2;8.5}=8.5mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.710}=min{11.2;7.0}=7.0mm a2=4mm;
4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=7 =1187.18 KN/mF=4 =678.38 KN/m
ls1 + 2 7=223.6 mm ls1=230mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
68/81
Lucrare de licenta
Student Page 68
ls2 + 2 4=147.65 mm ls2=150mm5).Se verific conditiile constructive:
15
a1
ls1
60
a1
105mm 230mm
420mm
se verific
15 a2 ls2 60 a2 60m m 150 mm 240mmse verific {a =7mm;l =230mm;a =4mm;l =150mm
2.6.5 Diagonal 4-7: Ned=16.1 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.316.1=20.93 kN
Nb.Rd =
=
= 132.54 kN
=20.93 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur
= = 20.93=15.03 kN= =
2093=5.09 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2
{3;35;4;45;5;55;6;7};
a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
69/81
Lucrare de licenta
Student Page 69
Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:
ls1 + 2 a1 F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2 F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=3 =508.79 KN/m
F=3 =508.79 KN/mls1 + 2 3=20.83 mm ls1=60mmls2 + 2 3=17.79 mm ls2=60mm
5).Se verifica condiiile constructive:
15 a1 ls1 60 a1 45m m 60mm 180mmse verific
15 a2 ls2 60 a2 45m m 60 mm 180mmse verific {a =3mm;l =60mm;a =3mm;l =60mm
2.6.6 Diagonal 3-4: Ned=270.6 kNEtape de calcul:
1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate:=min(1.3 ; ,)1.3 =1.3270.6=351.78 kN
Nt.Rd = =
= 424.41 kN
=351.78 kN
2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
70/81
Lucrare de licenta
Student Page 70
= = 351.78=248.0 kN= =
35178=103.77 kN
3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};
tg-grosime guseu;
tc-grosime cornier.
a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8 mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6 mm a2=3mm;
4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei sealege:
ls1
+ 2
a1
F= a1
ls2 + 2 a2 F= a2
F, F- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)
F=5 =847.98 KN/mF=3 =508.79 KN/m
ls1 + 2 5=156.23 mm ls1=160mmls2 + 2 3=107.97 mm ls2=110mm
5).Se verific
condi
iile constructive:
15 a1 ls1 60 a1 75m m 160mm 300mmse verific15 a2 ls2 60 a2 45m m 110 mm 180mmse verific
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
71/81
Lucrare de licenta
Student Page 71
{a =5mm;l =160mm;a =3mm;l =110mm
27 Verificarea strii limit de deformaie(Verificare de sageata) S.L.E.N.
Relatia de verificare este: f f; f =
;
Fiind o verificare de satrea limit a exploatarii normale,aceasta se face utilizndincarcari cu valori normate.
Situatia virtuala de incarcare este:
Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderent axial,pentru calculul
sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se reine numai termenul ce conine fortaaxiala:
f = n dxE t k d xE m dxE
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
72/81
Lucrare de licenta
Student Page 72
t m se neglijeazaRezulta c:
f f=
l n
E-modul de elasticitate longitudinalE=2.1105 N/mm2
-aria seciunii transversale compusa din doua corniere a barei i l-lungimea barei i -fora axiala din bara iin situaia reala de incarcare(rezultata in urma
incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate)
n- forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcareferma se incarca cu oforta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata)
Deoarece calculul se efectuiaza in domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:
=
=
=
0694
f= [mm]
Bara li[mm]N
SLUEd
[kN]Sectiune A
2L
[mm2]
Psls/Pslu Ni[kN] ni
Ni ni li
E A2L
i
T.S. 0 -12704,00 701,00
L
160x160x148630,00 0,694 486,50 0,59 0,426
T.S. 1 -32704,00 701,00
L
160x160x148630,00 0,694 486,50 0,59 0,426
T.S. 3 -52704,00 1328,90
L
160x160x148630,00 0,694 922,25 1,56 2,134
T.S. 5 -7 2704,00 1328,90L
160x160x14 8630,00 0,694 922,25 1,56 2,134
T.I. 0-2 3451,00 894,80L
150x150x148062,00 0,694 620,99 0,75 0,944
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
73/81
Lucrare de licenta
Student Page 73
T.I. 2-4 5400,00 1126,50L
150x150x148062,00 0,694 781,80 1,10 2,727
T.I. 4-6 2700,00 1338,10L
150x150x148062,00 0,694 928,64 1,96 2,886
M 1-2 2300,00 170,40 L 60x60x8 1806,00 0,694 118,26 0,00 0,000
M 4-5 2600,00 170,40 L 60x60x8 1806,00 0,694 118,26 0,00 0,000
M 6-7 2750,00 0,00 L 60x60x8 1806,00 0,694 0,00 0,00 0,000
D 2-3 3646,00 575,90L
120x120x104636,00 0,694 399,67 0,70 1,042
D 3-4 3646,00 270,60 L 60x60x8 1806,00 0,694 187,8 0,62 1,113
D 4-7 3854,00 16,10 L 70x70x7 1880,00 0,694 11,17 0,58 0,063
0.5 = 13,89
f=2 f=213.89mm=27.78mm
f= =
=86.4mm
f < f Verificarea de sageata este satisfacut.
2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmtor:
Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 plcute cu l1 40i1Pentru bare intinse se va alege minim o placut
cu l1
80
i1
1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; cu sectiunea L160X160X14, i1=48.9mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe
bara comprimata;
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
74/81
Lucrare de licenta
Student Page 74
l1 40i1 l1 4048.9 l11956mmdoua placute de solidarizare la distanta interax=901mm
2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6 cu sectiunea L150X150X14, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;
l1 80i1 l1 8045.8 l13664mmpe bara B0-2 se amplaseaz o placut la distanta 1725.5mm de capt pe barele B2-4, se amplaseaz o placuta la distant 2700mm de capt pe barele B4-6, se amplaseaz o placuta la distant 1350mmde capt3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-7 cu sectiunea L60X60X8,i1=18.0mm
acestea sunt bare complimate minim doua placutede solidarizare pe bara comprimata;
l1 40i1 l1 4018 l1720mmpe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=575mmpe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare ladistanta interax=650mmpe bara B6-7 se amplaseaza patru placute de solidarizarela distanta interax=580mm(cele doua profile cornier vor fi dispune in future pt bara B4-6care este montant central)
4).Pentru barele B2-3 cu sectiunea L120X120X10, i1=36.7mm acesta este bara complimata minim doua placute de solidarizare pe bara
comprimata;
l1 40i1 l1 4036.7 l11468 mmpe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm
5).Pentru barele B3-4 cu sectiunea L60X60X8, i1=18.0mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
75/81
Lucrare de licenta
Student Page 75
acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;l1 80i1 l1 8018.0 l11440mm
pe bara B3-4 se amplaseazdou placute de solidarizare la distanta interax=1215.3mm
6).Pentru bara B4-7 cu sectiunea L70X70X7, i1=21.2mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara
comprimata;
l1 40i1 l1 4021.2 l1848mmpe bara B4-7,se amplaseaz patru placute de solidarizare la distanta interax=770.8mm
2.9 Dimensionare joante de montaj
2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioaredesen
1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:Nj=min(1.3 ; ,)=1338.1kN1.3 =1.31338.1=1739.53kN
Nt.Rd = =
= 1894.1 kN
=1739.53 kN2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si pieseleP10)
Desen
= -2 5 t=7670-2 5 142=5710 mm2
= 8 0 6 2 2 t=8062-2
142=7670 mm2
3). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =7670 - 5710=1960mm2
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
76/81
Lucrare de licenta
Student Page 76
4).Se propune latimea eclisei P22:b22 tg+2 (b- tc)+215 b22 16+2 (150- 14)+215mm b22 318mm b22=320mm
5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22=
=
=6.13 mm t22=7mm(dar t228mm) t22=10mm
6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:
=
fAriile efective ale diferitelor eclise sunt:
= b22t22=320 10=3200mm2= 6069mm2
=
f =19523 mm2235mm2 se verific7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a
2si a
3:
a20.7 t a 2 0 7 1 4 a29.8mm se alege a2=7mm;a2min0.7 t; 0.7 t) a2min(0.714;0.710) a27.0mmse alege a3=7mm.
8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:l=
+2a2=
+2 7=248.75 mm
l2=250mm
F= a2 =7
=1187.18 kN
l=
+2a3=
+2 7=277.12 mml3=280mm
F= a3 =7 =1187.18 kN
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
77/81
Lucrare de licenta
Student Page 77
Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 l+0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii
pieselor P10.
Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=330mm
si a2=7 mm
9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105mm 330mm 420mm se verific15 a3 ls3 60 a3 105mm280 mm 420mm se verific {a =7mm;l =330mm;a =7mm;l =280mm
2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei:
Nj=min(1.3 ; , )=1328.9 kN1.3 =1.31328.9=1727.57 kNNb.Rd =
=
= 1602.16 kN
=1602.16 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;
Desen
= -2 2 t=8238-2 2 1 42=7454 mm2 = 1 1 5 0 0 2 t=8630-2142=8238 mm2
3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =8238 - 7454=784mm2
4).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (160- 14)+215mm b22 338mmb22=340mm
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
78/81
Lucrare de licenta
Student Page 78
5).Se calculeaza grosimea piesei P25:t25=
=
=2.3mm t25=8mm(dar t258mm) t25=10mm
6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:
= Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:
= b25t25=340 10=3400mm2
= 7454mm2
=
=14761mm2235mm2 se verific
7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 2 0 7 1 4 a29.8 se alege a2=7mm;a2
0.7
; 0.7
)
a2
(0.7
14;0.7
10)
a2
7.0 mm
se alege
a3=7 mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:
=
+2a2=
+2 7=231.7 mml2=240mm
= a2
=7
=1187.18 kN
=
+2a3=
+2 7=225.35 mml3=230mm
= a3 =7
=1187.18 kN
Pentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2 +0.5mmpentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii
pieselor P12.
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
79/81
Lucrare de licenta
Student Page 79
Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=280mm
si a2=7 mm
9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls2 60 a2 105 280mm 420mm 15 a3 ls3 60 a3 105230 420mm
{ =7; =280; =7; =230
2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )desenRelatia de verificare este
15 ; unde , sunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemare
P28 (P28-cuit).Propunem dimensiunile cuitului:
{ =60 =120V=4 PSLU=4 170.36 =681.44 kN
15
15 235 94.64 N/mm2352.5 N/mm2
se verificadesen2.10.1 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:
A=2 + = b27t27=15010=1500 mm2
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
80/81
Lucrare de licenta
Student Page 80
= b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2 +=21500+5600=8600 mm2
3). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehalacu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )
4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:
i=
=
=26.29 10mm
i==
=55.29mm56mm
5).Se stabileste coeficientul de zveltete:
= =
6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:
1= =93.91
x = = = 1.088 mm
= 0.5[ 1 ( 0,2 2]
Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambajcurba C:=049x = 0.5 [ 1+0.49 1088 02 10882]=1.31
x =
=
= 0.49
7).Verificarea la stabilitate:
-
7/28/2019 Ferma Hala metalica cu 2 deschideri
81/81
Lucrare de licenta
f
f V
f