expertizre beton

Tema 2:Consolidarea prin camasuirea stalpilor si a grinzilor

2.1.Predimensionarea sectiunii pe baza verificariii drift-ului.

Situatie existenta

Beton C12/15

Propunere Pas 1

Beton C20/25

Stalp marginal Stalp central

50

5045

45

12

25

12

334

5

25

Grinda A-A Grinda B-B

55

43

126

Grinda A-Aconsolidata

Grinda B-Bconsolidata

1233

6

6 25 6

57

37

6

376

676

43

256

66

6 6

Stalp marginalconsolidat

45 57

4557

Verificarea deplasarilor relative de nivelVerificare la SLS

ν= 0,5 Clasa de importanta IIIq= 1DriftSLS=dr,SLS/HH= 3,30 m

SLS

nivel Drifty Drifty

m %

5 0,00307 0,15%4 0,00554 0,28%3 0,00775 0,39%2 0,00935 0,47%1 0,01002 0,50%P 0,00697 0,35%

0,50%0,50% 1,00

Verificare la SLU

1≤c=3-2,5*T/TcTy= 0,71 sTc= 1 scy= 1,2325q= 1DriftSLU=dr,SLU/HH= 3,30 m

SLU

nivel Drifty Drifty

m %5 0,00614 0,31%4 0,01107 0,55%3 0,01549 0,77%2 0,01871 0,94%1 0,02003 1,00%P 0,01393 0,70%

1,00% 2,502,50%

2.2.Dimensionarea camasii grinzii CTC peste parter

Rezistente beton Rezistente otel betonC20/25 Pc 52 OB37

fcm= 28 N/mm² a1=a2= 75 mmfctk= 1,5 N/mm² fym= 405 N/mm² fym= 241,5 N/mm²ϒc= 1,2 ϒs= 1 ϒs= 1,00CF= 1,2 CF= 1,2 CF= 1,20fcd= 19,44 N/mm² fyd= 337,5 N/mm² fyd= 201,25 N/mm²

fctd= 1,04 N/mm² 3,17%ξb= 0,55

ϒc= coeficient siguranta pentru beton;cladiri existenteϒs= coeficient siguranta pentru otel beton,cladiri existente

CF= factor de incredere ;nivel de cunoastere "normala" KL2fcm= rezistenta medie la compresiune a betonuluifctk= rezistenta caracteristica la tractiune a betonuluifcd= rezistenta de proiectare a betonului la compresiune

fctd= rezistenta de proiectare a betonului la tractiunea1,2= acoperire cu beton la partea superioara,respectiv la partea inferioara a grinzii

fym= rezistenta medie la curgere a oteluluifyd= rezistenta de proiectare la curgere a otelului

Geometria si armarea CTC de peste parter existenta

pmax=ξb*fcd/fyd=

Armare longitudinalaGrosime camasuiala d= 6 cm Beton torcretat

Date grinda existentabw h As1ex As2ex

mm mm mm² mm²P A+ 370 670 603,19 917,35 3Φ16 3Φ16P Bdr+ 370 570 716,28 1433,35 3Φ16 3Φ16P Cdr+ 370 670 603,19 1433,35 3Φ16 3Φ16

P Bst,1- 370 670 917,35 1119,19 3Φ16 3Φ16P Cst,1- 370 570 716,28 1119,19 3Φ16 3Φ16P Dst,1- 370 670 917,35 603,19 3Φ16 3Φ16

P Bst,2- 370 670 603,19 1433,35 3Φ16 3Φ16P Cst,2- 370 570 716,28 1433,35 3Φ16 3Φ16P Dst,2- 370 670 603,19 917,35 3Φ16 3Φ16

Date grinda consolidataAs1total As2total MRd1 MRd2 p p'mm² mm² kNm kNm % %

P A+ 1206,37 1520,53 267,00 344,00 0,49% 0,38%P Bdr+ 1319,47 2036,54 230,00 342,00 0,63% 0,50%P Cdr+ 1206,37 2036,54 267,00 444,00 0,49% 0,50%P Bst,1- 1520,53 1722,38 243,00 285,00 0,28% 0,61%P Cst,1- 1319,47 1722,38 305,00 399,00 0,42% 0,63%P Dst,1- 1520,53 1206,37 330,00 281,00 0,20% 0,61%P Bst,2- 1206,37 2036,54 199,00 327,00 0,50% 0,49%P Cst,2- 1319,47 2036,54 305,00 459,00 0,50% 0,63%P Dst,2- 1206,37 1520,53 267,00 342,00 0,38% 0,49%

Propunere consolidare

Asw s Φ s Asw pw

mm² mm mm mm mm² %

P A+ 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Bdr+ 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Cdr+ 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Bst,1- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Cst,1- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Dst,1- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Bst,2- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Cst,2- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%P Dst,2- 100,53 200 10 100 157,08 0,56%

M+

M-

Nivel Ax

M+

M-

Propunere

Nivel Ax As1con As2con

Existent

Nivel Ax

M+

M-

Eforturi sectionale (M,V) in cazurile de incarcari de lunga durata(GS) si SYConsolidare

ME MG VE VG

kNm kNm kN kNP A+ 2090,98 -50,77 717,52 68,42P Bdr+ 1020,19 -34,59 510,1 -42,91P Cdr+ 1615,1 -49,18 717,52 -67,2

P Bst,1- -1220,37 -13,92 717,52 60,31P Cst,1- -790,65 -16,27 510,1 38,07P Dst,1- -1739,40 -18,62 717,52 62,25

P Bst,2- -1615,01 -49,18 717,52 67,2P Cst,2- -1020,19 -34,59 510,1 42,91P Dst,2- -2090,98 50,77 717,52 68,42

Condiţii de alcătuire şi detaliere – GRINZI (cf. P100-1/2006)

1. Pentru clasa M de ductilitate, capacitatea la momente pozitive pe reazeme este cel puţin 40% din capacitatea la momente negative (pondere–10%);2. La partea superioară şi inferioară a grinzilor se prevăd cel puţin câte două bare cu suprafaţa profilată ≥ φ14 mm (pondere–10%);3. Cel puţin un sfert din armătura maximă de la partea superioară a grinzilor se prevede continuă pe toată lungimea grinzii (p–10%);4. Pentru clasa M de ductilitate, în zonele critice ale grinzii, distanţa dintre etrieri trebuie să fie s ≤ min{hw/4; 200 mm; 8dbL} (p–15%);5. Coeficientul de armare longitudinală din zona întinsă satisface condiţia: ρ ≥ 0,5 fctm/fyk [pt. beton C12/15: ρ ≥ 0,0024 (p ≥ 0,24%)] (p–10%);6. Distanţa interax dintre armăturile longitudinale nu este mai mare de 200 mm (p–10%);7. Înnădirile armăturilor din grinzi se realizează în afara zonelor critice (p–15%).8. Raportul între lăţimea bw şi înălţimea secţiunii hw nu va fi mai mic decât ¼ (p–10%) .9. Excentricitatea axului grinzii, în raport cu axul stâlpului la noduri va fi cel mult 1/3 din lăţimea bc a stâlpului normal la axa grinzii (p–10%).

1 2 3 4 5 6

P A+ 10 10 7 15 10 10P Bdr+ 10 10 7 15 10 10P Cdr+ 10 10 7 15 10 10

P Bst,1- 10 10 7 15 10 10P Cst,1- 10 10 7 15 10 10P Dst,1- 10 10 7 15 10 10

P Bst,2- 10 10 7 15 10 10P Cst,2- 10 10 7 15 10 10P Dst,2- 10 10 7 15 10 10

M+

M-

Nivel AxPunctaj indeplinire

M+

Nivel Ax

M-

7 8 9 Total

P A+ 10 10 10 92P Bdr+ 10 10 10 92P Cdr+ 10 10 10 92

P Bst,1- 10 10 10 92P Cst,1- 10 10 10 92P Dst,1- 10 10 10 92

P Bst,2- 10 10 10 92P Cst,2- 10 10 10 92P Dst,2- 10 10 10 92

R3,M=MRd/MEd

Lo VEd

m kNP A+ 0,035 5,665 176,275 0,037 okP Bdr+ 0,040 4 100,090 0,024 okP Cdr+ -0,005 5,665 58,308 0,012 okP Bst,1- -0,105 5,665 153,514 0,032 okP Cst,1- -0,064 4 214,070 0,052 okP Dst,1- -0,132 5,665 170,105 0,035 okP Bst,2- 0,005 5,665 160,051 0,033 okP Cst,2- -0,040 4 233,910 0,057 okP Dst,2- -0,035 5,665 175,922 0,036 ok

(p-p')/pmax<0(p-p')/pmax>0.5

P A+ 8,00 4,00 7,72 92% 7,30P Bdr+ 8,00 4,00 7,68 92% 7,27P Cdr+ 8,00 4,00 8,00 92% 7,56

P Bst,1- 8,00 4,00 8,00 92% 7,56P Cst,1- 8,00 4,00 8,00 92% 7,56P Dst,1- 8,00 4,00 8,00 92% 7,56

P Bst,2- 8,00 4,00 7,96 92% 7,52P Cst,2- 8,00 4,00 8,00 92% 7,56P Dst,2- 8,00 4,00 8,00 92% 7,56

VEd

/(bw*d*fcd<0.7

M+

Nivel AxPunctaj indeplinire

M+

M-

M-

Nivel Ax q_v q_v qductil

Nivel Ax (p-p')/pmax

Indepl. prevederi

q

M+

M-

MEd MRd

kNm kNmP A+ 7,30 235,525 267,00 1,134P Bdr+ 7,27 105,827 230,00 2,173P Cdr+ 7,56 164,458 267,00 1,624P Bst,1- 7,56 -175,34 -285,00 1,625P Cst,1- 7,56 -120,85 -399,00 3,302P Dst,1- 7,56 -248,7 -281,00 1,130P Bst,2- 7,52 -263,95 -327,00 1,239P Cst,2- 7,56 -169,54 -459,00 2,707P Dst,2- 7,56 -225,81 -342,00 1,515

VEd Rt,red

kN N/mm²P A+ 176,275 1,000 1,042 0,693 2,013P Bdr+ 100,090 1,000 1,042 0,738 2,144P Cdr+ 58,308 1,000 1,042 0,693 2,013P Bst,1- 153,514 1,000 1,042 0,604 1,754P Cst,1- 214,070 1,000 1,042 0,669 1,943P Dst,1- 170,105 1,000 1,042 0,552 1,604P Bst,2- 160,051 1,000 1,042 0,699 2,031P Cst,2- 233,910 1,000 1,042 0,697 2,026P Dst,2- 175,922 1,000 1,042 0,650 1,888

As VRd

mm² kNP A+ 0 496,598 2,817 okP Bdr+ 0 446,168 4,458 okP Cdr+ 0 496,598 8,517 okP Bst,1- 314 432,598 2,818 okP Cst,1- 314 404,306 1,889 okP Dst,1- 314 395,751 2,327 okP Bst,2- 314 500,951 3,130 okP Cst,2- 314 421,6 1,802 okP Dst,2- 314 465,663 2,647 ok

M+ 1,644

M-

2,019

1,820

Determinare grad de asigurare al grinzii peste Parter la forta taietoare Seism pe directie transversala (+OY)

Determinare grad de asigurare al grinzii peste Parter la moment incovoietor Seism pe directie transversala (+OY)

Nivel Ax q R3,M Medie

M-

Nivel Ax R3V R3V>1 Medie

Nivel Ax mt Si,crt Qeb

M+

M+ 5,264

M-

2,344

2,526

Verificarea stalpilor la Parter

Rezistente beton consolidare Rezistente otel betonC20/25 Pc 52 OB37


fctd= 1,04 N/mm²Existent

b h As,lat As,tot Asw smm mm mm² mm² mm² mm

P si E1 A 450 450 603,19 1608,50 3,41 50,27 250P si E1 B 500 500 603,19 1608,50 3,41 50,27 250P si E1 C 500 500 603,19 1608,50 3,41 50,27 250P si E1 D 450 450 603,19 1608,50 3,41 50,27 250

Consolidare stlpi centraliΦlat As,lat As,tot Φ Asw s

mm² mm² mm mm² mmP si E1 C 4Φ16 804,25 2412,74 10 2,00 157,08 100P si E1 D 4Φ16 804,25 2412,74 10 2,00 157,08 100

Existent+Consolidare

Nivel Ax b h As,lat As,tot plat ptot pe

mm mm mm² mm² % % %

P si E1 A 570 570 603,19 1608,50 0,19 0,50 0,12P si E1 B 500 500 1407,43 4021,24 0,56 1,61 0,45P si E1 C 500 500 1407,43 4021,24 0,56 1,61 0,45P si E1 D 570 570 603,19 1608,50 0,19 0,50 0,12

Raspuns Seismic Elastic Inc. Gravitationale LD

Nivel Ax ME VE NE MG VG NG

kNm kN kN kNm kN kNP_jos A 2095,794 932,45 2953,03 -13,631 -12,95 -1286,7P_jos B 1558,886 845,41 -516,01 4,298 4,04 -1350,6P_jos C 1558,886 845,41 516,01 -4,298 -4,04 -1350,6P_jos D 2095,794 932,45 -2953 13,631 12,95 -1286,7

Nivel Ax ne

Nivel Ax ne

Condiţii de alcătuire şi detaliere – STÂLPI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, valorile normalizate ale forţei axiale υd nu vor depăşivaloarea 0,55 (pondere–15%);2. Coeficientul de armare longitudinală totală ρ este cel puţin 0,008 (pondere–15%);3. Între armăturile din colţuri se va prevedea, pe fiecare latură, cel puţin câte o barăintermediară (p–15%);4. Pentru clasa M de ductilitate, distanţa în secţiune dintre barele consecutive aflate lacolţul unui etrier sau prinse de agrafe nu va fi mai mare de 250 mm.(p–15%);5. Pentru clasa M de ductilitate, în zonele critice ale stâlpului, distanţa dintre etrieritrebuie să fie s ≤ min{b0/2; 175 mm; 8dbL} (p–10%);6. Coeficientul de armare transversală cu etrieri va fi cel puţin 0,0035 în zona critică astâlpilor de la baza lor, la primul nivel şi 0,0025 în restul zonelor critice (p–10%);7. Înnădirile armăturilor în stâlpi se dezvoltă pe cel puţin 40 diametre, cu etrieriîndesiţi pe zona de înnădire (p–10%).8. Dimensiunea minimă a secţiunii transversale este cel puţin de 300 mm (p–10%).

Stalp consolidat

NivelAx 1 2 3 4 5 6 7 8

P_jos A 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos B 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos C 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos D 15 15 15 15 5 8 5 10

GLD+SY

Nivel NEd MEd

kN kNmP_jos A 0,20 5,96 2,99 55% 4,62 -647,38 440,085P_jos B 0,28 5,07 2,69 88% 4,78 -1458,5 330,379P_jos C 0,28 5,07 2,69 88% 4,78 -1242,7 321,783P_jos D 0,20 5,96 2,99 55% 4,62 -1926 467,347

Nivel xmm

P_jos A 73,98656 Response 401 0,911P_jos B 150,0209 Response 413 1,250P_jos C 127,8168 Response 371 1,153P_jos D 220,1117 Response 526 1,126

AxMRd

R3j,MkNm

Punctaj indeplinire

Ax νd qductil qneductilIndeplinir

e q

Rezistente beton Rezistente otel betonC20/25 Pc 52 OB37


fctd= 1,04 N/mm²

Nivel Ax b h As,lat As,tot plat ptot pe

mm mm mm² mm² % % %

P si E1 A 570 570 603,19 1608,50 0,19 0,50 0,12P si E1 B 500 500 1407,43 4021,24 0,56 1,61 0,45P si E1 C 500 500 1407,43 4021,24 0,56 1,61 0,45P si E1 D 570 570 603,19 1608,50 0,19 0,50 0,12

Raspuns Seismic Elastic

Nivel Ax ME VE NE MG VG NG

kNm kN kN kNm kN kNE1_jos A 1314,182 785,35 2235,51 -41,49 -24,72 -1066,9E1_jos B 1711,127 1025,33 -308,59 11,661 6,51 -1117,1E1_jos C 1711,127 1025,33 308,59 -11,661 -6,51 -1117,1E1_jos D 1314,182 785,35 -2235,5 41,49 24,72 -1066,9

Condiţii de alcătuire şi detaliere – STÂLPI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, valorile normalizate ale forţei axiale υd nu vor depăşivaloarea 0,55 (pondere–15%);2. Coeficientul de armare longitudinală totală ρ este cel puţin 0,008 (pondere–15%);3. Între armăturile din colţuri se va prevedea, pe fiecare latură, cel puţin câte o barăintermediară (p–15%);4. Pentru clasa M de ductilitate, distanţa în secţiune dintre barele consecutive aflate lacolţul unui etrier sau prinse de agrafe nu va fi mai mare de 250 mm.(p–15%);5. Pentru clasa M de ductilitate, în zonele critice ale stâlpului, distanţa dintre etrieritrebuie să fie s ≤ min{b0/2; 175 mm; 8dbL} (p–10%);6. Coeficientul de armare transversală cu etrieri va fi cel puţin 0,0035 în zona critică astâlpilor de la baza lor, la primul nivel şi 0,0025 în restul zonelor critice (p–10%);7. Înnădirile armăturilor în stâlpi se dezvoltă pe cel puţin 40 diametre, cu etrieriîndesiţi pe zona de înnădire (p–10%).8. Dimensiunea minimă a secţiunii transversale este cel puţin de 300 mm (p–10%).

Stalp consolidat

NivelAx 1 2 3 4 5 6 7 8

P_jos A 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos B 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos C 15 15 15 15 5 8 5 10P_jos D 15 15 15 15 5 8 5 10

Inc. Gravitationale LD

Punctaj indeplinire

GLD+SY

NEd MEd

kN kNmE1_jos A 0,17 6,00 6,00 55% 6,00 -694,31 177,54E1_jos B 0,23 5,64 2,88 88% 5,31 -1175,2 333,852E1_jos C 0,23 5,64 2,88 88% 5,31 -1059 310,53E1_jos D 0,17 6,00 6,00 55% 6,00 -1439,5 260,52

xmm

E1_jos A 62,64406 Response 319 1,797E1_jos B 120,8813 Response 332 0,994E1_jos C 108,9283 Response 316 1,018E1_jos D 129,8774 Response 594 2,280

Moment capabil al stalpului la Parter in sectiunea de jos (de la baza)Momentul capabil al stalpului la Etaj 1 in sectiunea de la baza

Momentul capabil Negativ al grinzii peste parter in sectiunea din stanga noduluiMomentul capabil Negativ al grinzii peste parter in sectiunea din dreapta noduluiMomentul capabil al stalpului la Parter in sectiunea de sus

NivelkNm kNm kNm kNm kNm

P_jos A 401,00 319,00 0,00 267,00 148,70P_jos B 413,00 332,00 -342,00 230,00 317,10P_jos C 371,00 316,00 -459,00 267,00 371,00P_jos D 526,00 594,00 -327,00 0,00 153,57

Ax

q

Nivel AxMRd

R3j,MkNm

Nivel Ax νd qductil qneductilIndeplinir

e

Nivel Ho VEd fctd' Qeb VRd

m kN N/mm² kN kNP_jos A 2,73 201,36 1,13 1,56 0,90 175,86P_jos B 2,73 267,43 1,20 1,12 2,27 680,30P_jos C 2,73 271,79 1,17 1,11 2,29 673,70P_jos D 2,73 248,93 1,30 1,68 0,84 220,44

Nivel VEj/qj

kNP_jos A 0,87 !! 155,41P_jos B 2,54 ok 159,18P_jos C 2,48 ok 159,18P_jos D 0,89 !! 155,41

Σ= 629,18

Gradul global de asigurare structurala R3= 1,49

Ax Si,cr

Axmin(VEdj;VRd,j)

kN175,86267,43271,79220,44935,53

Tema 4:Consolidarea prin introducere de pereti de beton armatPredimensionare pereti

Perete ax A -B;1(similar perete ax A -B,9;perete ax C -D,1;perete ax C -D,9)

L1= 5,70 mH= 3,30 mConsiderem o incarcare uniform distribuita topita pe mp construit de 15 kN/m ²

t= 4,80 mAaf-aria aferenta a peretelui(descarcare pe linile de rupere a placii)Aaf=2*(L1+L1-t)*t/2= 31,68 m²

n-nr de niveluri= 6NEd-efort axial de proiectare din gruparea speciala la baza cladiriiNEd=15*Aaf*n= 2851,2 kNfcd= 19,44 N/mm² C20/25hw= 5,225 mb= 25 cm b≥max(15cm,He/20=3,18/20)=15,9cmAwh-arie inimii peretelui=b*hw= 1,30625 m²

hp= 45 cm inaltime sectiune bulbbp= 45 cm latime sectiune bulbAbulbi=2*hp*bp= 0,405 m²

NEd/(Awh*fcd)≤1,5*Abulbi/Awh+0,35NEd/(Awh*fcd)= 0,1123 < 1,5*Abulbi/Awh+0,35= 0,84

4.2.Evaluare seismica a structurii consolidate -calcul R23 la nivelul parterului

1 2 3 4 5 6 7 8 9

AB

CD

45

45

570

615

522

,550

50

B.1.Evaloarea simplificata a perioadei proprii de vibratie si a masei totale

T1=kT*H=N*HnN-nr de niveluri= 6Hn-inaltimea de nive 3,30 m

H= 19,8 mkT= 0,045 structuri cu pereti de beton armatT1= 0,42 s

Consideram simplificat G=N*A1planseu*15kN/mpN=nr de niveluri= 6A1planseu=8*t*(2*L1+L2)t= 4,80 mL1= 5,70 mL2= 4,50 mA1planseu= 610,56 mpG≈ 43960,3 kN

B.2.Calcul fortei seismice si fortelor seismice de nivelFb=ϒ1*Sd(T1)*λ*mϒ1= 1 Cladire de tip curentTc= 1 s TB= 0,1 sT1= 0,42 sβ(T)=βo= 2,75ag= 3,2q= 2,5 structuri de beton armatSd(T)= 3,520λ= 0,85 cladire cu mai mult de 2 niveluri

Fb= 13152,9 kN

Determinare forte seismice de nivel

mi= 732,672 t

50774,17 t*m

Nivel zi mi*zi Fi

m t*m kN5 19,80 14506,9 3757,984 16,50 12089,1 3131,653 13,20 9671,3 2505,322 9,90 7253,5 1878,991 6,60 4835,6 1252,66

P 3,30 2417,8 626,33

B.3.Calculul

R3V=τadm/τmed

τadm=1,4*fctd

CF-factor de incredere= 1,2

fctd= 1,04 N/mm² C 20/251,46 N/mm²

Unde :Ap-aria totala a peretilor in sectiuneFTi-forta taietoare de nivelq= 2,5 structuri de beton armat

Distributia pe niveluri a gradului de asigurare structurala

Nivel FTi ApkN m² N/mm²

5 3758,0 7,0 0,5 2,74 6889,6 7,0 1,0 1,53 9394,9 7,0 1,3 1,12 11273,9 7,0 1,6 0,91 12526,6 7,0 1,8 0,8P 13152,9 7,0 1,9 0,8

Valoarea minima a gradului de asigurare structurala se inregistreaza la parter 0,78

nivel Aef NPerete Perete

m² kN5 31,68 -475,24 31,68 -950,43 31,68 -1425,62 31,68 -1900,81 31,68 -2376

P 31,68 -2851,2

Determinare Nef in pereti

B.4.Calculul

Consideraam ca toata forta seismica o preia peretii.Astfel consideram ca effectul indirect apare,majoritar in pereti.Din aceste considerente vom verifica gradul de sigurare structurala

la forta axiala in pereti.Consideram ca cea mai defavorabila situatie apare pe directie transversala.Consideram ca forta seismica se distribuie uniform la pereti.

Ni,ef=Ni±Ni,seism

Ni,seism=Mi,rasturnare/L/2 L=brat de parghie

Considerem o distributie triunghiulara a fortei seismiceMi,rasturnre=Fb*(H*2/3-zi) z-distanta intre punct aplicare forta seismica,nivel H= 19,8 mFb'=Fb/2= 6576,46 kNL= 15,9 m

nivel hs zi Mi Nindir Ni Nef,max

m m kNm kN kN kN5 19,8 -3,3 -21702,3 682,463 -475,2 -1157,74 16,5 0 0 0 -950,4 -950,43 13,2 3,3 21702,3 -682,46 -1425,6 -2108,12 9,9 6,6 43404,7 -1364,9 -1900,8 -3265,71 6,6 9,9 65107 -2047,4 -2376 -4423,4P 3,3 13,2 86809,3 -2729,9 -2851,2 -5581,1

σadm= 0,35 structura de beton armatfcd= 19,44 N/mm² C20/25CF-factor de incredere= 1,2σmax=N/(Awh*fcd) Awh-aria inimii peretelui= 1,31 m²

Nef,max σmax R3N

perete perete peretekN N/mm²

5 -1157,7 0,05 7,684 -950,4 0,04 9,353 -2108,1 0,08 4,222 -3265,7 0,13 2,721 -4423,4 0,17 2,01 Valoarea minima a gradului de asigurare structurala P -5581,1 0,22 1,59 se inregistreaza la parter la baza peretel 1,59

min( 0,78 1,59 )= 78,0%

Avand in vedere valoarea factorului R3= 78,0% ,cladirea se incadreaza in clasa de risc seismic Rs III

nivel

expertizre beton

Documents