PROIECT ………………………………….

DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..

N= 1038 KNM= 8 KNm

Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4

Dimensionarea blocului din b.s. C8/10

Se impun urmatoarele dimensiuni in plan

L= 2.20 mB= 2.20 m

240 KPa

Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:

Lc=0,5L Lc= 1.10 m

Se alege Lc= 1.10 m

Bc=0,5B Bc= 1.10 m

Se alege Bc= 1.10 m

Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:

lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m

Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:

0.55 m

Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15

Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:

0.63 m

Se alege H= 60 cm

Pconv=

Lx=

Se optine (tgα)min=

H=Lx*(tgα)min=

hlx≥1

L x=L−Lc

2

L

h1

B12

p1

N+

M+

T+

Gf

p2

Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2

H/2= 30 cm

Se calculeaza greutatea fundatiei

Gf= 7040.99 daN rezulta 70.41 KN

1108.41 KN

Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:

229.01 KN/m2 OK

Excentricitatea incarcari este:

e=M/Nt e= 0.01 m

Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:

233.52 KN/m2 max OK

224.5 KN/m2 min OK

Dimensionarea cuzinetului:

Dimensiunile impuse

Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm

tgβ= 1.71 ≥ 1 OKsih/Lc= 0.55 ≥ 0.25 OK

Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului

Gc= 20.91 KN rez 2090.88 daN

Ntc= 1058.91

0.01 m

911.19 KN/m2

839.07 KN/m2CLASA BETON CUZINET

911.19 KN/m2= 9.11 daN/cm2 ≤ 95 daN/cm2 C12/15OK

Daca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:

Nt=

Pmed ef=

Pef 1=

Pef 2=

h/lx=

e1=

σ1=

σ2=

σ1=

S ca=σ 1

σ 1 Iσ 2 I∗S c

12.63 Sc

nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare Ǿ 12 pe fiecare directie

obtinandu-se:

0.01 m

893.91 KN/m2

821.79 KN/m2

Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet

870.97 KN/m2

893.91 KN/m2

857.85 KN/m2

47.1 KNm

45.54 KNm

Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului

ho= 55 cm

Aria de armatura pe directia x este

4.66 cm2

Procentul de armare

Px%= 0.08 % ≥pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2

Aria de armatura pe directia y este

4.51 cm2

Procentul de armare

Py%= 0.07 % ≥pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85cm2

Sca=

Daca suprafata activa Sca

este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc

Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,

e1'=

σ1'=

σ2'=

σa'=

σ3'=

σmed'=

M1=

M2=

Aax=

Aay=

S ca=σ 1

σ 1 Iσ 2 I∗S c

CARACTERISTICI MATERIALE

BETON

Nr. Crt. Denumire beton

1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 47 0.52 C8/10 Bc 10 B150 6.5 65 0.63 C12/15 Bc 15 B200 9.5 95 0.84 C16/20 Bc 20 B250 12.5 125 0.955 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 140 16 C20/25 Bc 25 B350 15 150 1.17 C25/30 Bc 30 B400 18 180 1.258 C28/35 Bc 35 B450 20.5 205 1.359 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225 1.45

10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 265 1.6511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315 1.83

OŢEL-BETON

Nr. Crt.

1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100

Rc (N/mm2)

Rc (daN/cm2)

Rt (N/mm2)

Marca de otel

Ra (N/mm2)

Ra (daN/cm2)

568

9.51011

12.513.514.516.518.3

Rt (daN/cm2)

n ν n ν n ν n

6 2.07 13 2.56 20 2.78 27

7 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 3010 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33

0.85 0.9 0.95

2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.8310 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75

Tabelul III.3. Stabilirea adâncimii minime de fundareH, (m) adâncimea minimă de fundare, (cm)

Terenul de

fundaţie conform

Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic ν

Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic t­α

(n-2) pentru (φ, c, ψ, a)

nivelul de asigurare, α

(n-1) pentru γ

coeficientul statistic, tα

Hî, (cm)

terenuri supuse acţiunii îngheţului

(în spaţii reci şi neîncălzite)

terenuri ferite de acţiunea înghe­ţului

(spaţii calde sau încălzite)

adâncimea de îngheţ

adâncimea apei sub­terane faţă

STAS de cota construcţii construcţii6654­77 terenului definitive provizorii cu subsol

Roci stâncoase oricare oricare 30…40 20 20 20

oricare H 40 40 40

2

oricare H < 2,00 50 40 40

H 80 70 50 402 90 80 50 40

70 H < 2,00H 80 50 40

2 80 50 40

H < 2,00H 80 70 50 40

2.5 90 80 50 40

70 H < 2,50H 80 50 40

2.5 90 50 40

H < 2,50

a ­ pământuri necoeziveDenumirea pământului

Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500

fără subsol

Pietrişuri curate, balast,

cuarţ, nisi­H

î

puri mari şi mijlocii curate,

necoezive Hî + 10

Pietriş sau balast cu liant

argilos,H

î

nisip argilos, argilă grasă

Hî + 10

Hî > 70 H

î + 20

Nisip fin prăfos, praf

argilos, argilă pră­

Hî

foasă şi nisipoasă, mâl,

nămol

Hî + 10

Hî > 70 H

î + 20

Tabelul III.4. Valorile de bază ale presiunii convenţionale

îndesate îndesare medie

conv (kPa)

¿

¿

¿

¿

¿

¿

¿

p

Nisip 500 350

fin 350 250

Nisip uscat 350 300fin umed 250 200

prăfos 200 150

b ­ pământuri coezive

indicele consistenţa

porilor, e

0.5 300 350

0.7 275 300

0.5 300 350

0.7 275 300

1 200 250

0.5 550 650

0.6 450 525

0.8 300 350

1.1 225 300

uscat sau umed

foarte umed sau saturat

foarte umed sau saturat

conv (kPa)

Denumirea pământului

IC = 0,5 I

C = 1,0

Cu plasticitate redusă (I

P≤10%)

nisip argilos, praf nisipos, praf

Cu plasticitate mijlocie ( 10% < I

P ≤

20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,

praf argilos, argilă prăfoasă nisipoasă, argilă nisipoasă, argilă prăfoasă

Cu plasticitate mare şi foarte mare

(IP>20%): argilă

nisipoasă, argilă

prăfoasă, argilă, argilă grasă

p

1

2

3

4

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1

5

6

7

0 0 1 3.14

2 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.9310 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64

Tabelul III.9. Valorile coeficienţilor adimensionali N1, N

2, N

3

φ (°) N1

N2

N3

Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecţie M

o

Denumirea

pământurilor

­ 1 1 ­ ­

1.6 1­Mar 1 ­

2.3 1.7 1.3 1.1

argilă prăfoasă 1.9 1.5 1.2 1Argilă, 1.8 1.5 1.3 1.2argilă grasă 1.5 1.3 1.1 1

z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3

0 1 1 1 1 1

0.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55

1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1

IC Coeficientul de corecţie M

o pentru indicele

porilor, e, egal cu:

0,41÷0,60 0,61÷0,80

0,81÷1,00

1,01÷1,10

Nisipuri (cu excepţia ni­sipului argilos)

Nisip argilos, praf nisipos, argilă prăfoasă

0,00÷1,00

Praf, praf argilos,

0,76÷1,00

0,50÷0,750,76÷1,000,50÷0,75

Tabelul III.11. Valorile coeficientului αo

αo pentru fundaţii sub formă de:

≥ 10

Tabelul III.13. Valorile coeficienţilor Nγ, Nq, N

c

0° 0 1 5.1

5° 0.1 1.6 6.510° 0.2 2.5 8.315° 0.7 3.9 1120° 1.8 6.4 14.8

22°30' 2.7 8.2 17.525° 4.1 10.7 20.7

27°30' 6.1 13.9 24.930° 9 18.4 30.1

32°30' 13.6 24.6 3735° 20.4 33.3 46.1

37°30' 31 45.8 58.440° 47.7 64.2 75.3

42°30' 75 91.9 99.345° 120.5 134.9 133.9

continuă 1 1

1 + 0.3 B`/L` 1 ­ 0.4 B`/L`

pătrat, cerc 1.3 0.6

φ* NγN

qN

c

Tabelul III.14. Valorile coeficienţilor λq, λ

c, λγ

Forma fundaţiei

λq, λ

cλγ

dreptunghiulară B/L ≥ 0.2

ν n ν2.91 34 3.01

2.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06

3 40 3.07

Denumirea pământurilor

Pământuri necoezive, cu excepţia nisipurilor prăfoase 2.5

2

Pământuri coezive cu plasticitate mare şi foarte mare 1.5

Presiunea maximă

Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2

K2

Nisipuri prăfoase şi pământuri coezive cu plasticitate redusă şi mijlocie

Tabelul III.6. Valorile raportului tgαValorile minime ale tg α pentru

beton de clasa:

pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1

1.5 1.3 1.2

1.6 1.4 1.3

1.7 1.5 1.4

1.8 1.6 1.5

­ ­ 1.8

Tabelul III.7.Presiunea maximă pe H/L

Bc 7.5 Bc 10 minim

100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25

Denumirea terenului de fundare

2

Nisipuri fine: 1.7

1.6

Nisipuri prăfoase: 1.5

1.31.3

pmax

≤ 200

pmax

= 250

pmax

= 300

pmax

= 350

pmax

= 400

pmax

= 600

Valori H/L peste care nu mai este necesară verificarea la forţa

tăietoare

teren, pmax

, kPa

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1

ml

Bolovănişuri cu interspaţiile umplute cu nisip, pietrişuri şi nisipuri cu excepţia nisipurilor fine şi prăfoase

­uscate sau umede (Sr ≤ 0.8)

­ foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)

­ uscate sau umede (Sr ≤ 0.8)

­ foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)

Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu I

C ≥ 0.5

1.4

1.1

1.1

Pământuri coezive cu IC ≥ 0.5

Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu I

C < 0.5Pământuri coezive cu I

C < 0.5

PROIECT ………………………………….

PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala

940 KN

150 KNmGruparea speciala

1222 kN

225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei

a= 0.4 m b= 0.3 m

1.3 mDimensiunile stalpului

Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniara

valoarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta

. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.71 407.5vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350

Interpolare pe orizontala

pentru e= 0.6 ΔIc= 0.5 …………. ΔP_conv= 75 kPa ΔIc= 0.31 …………. ΔP_conv= x

x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa

pentru e= 0.8

ΔIc= 0.5 ………….. ΔP_conv= 50 kPa ΔIc= 0.31 ………….. ΔP_conv= x

x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa

Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.81 )

Δe= 0.2 ………….. ΔP_conv= -165.65 kPa Δe= 0.11 ………….. ΔP_conv= x

x= -89.45 P_conv= 407.5 kPa

Pcf=

Mcf=

Psc=

Msc=

hst,ancoraj=

Denumirea terenului de

fundare

Indicele porilor

"e"Ic=0,5 I

c=0,813 I

c=1

Pconv

, kPa

pef med

≤ pconv

pef max≤1.2pconv

pminef≥0

Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m

Pentru Df<2,0m

Pentru Df>2,0m

Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m

18.04 kPa

γ= 18.04 kN/m32

425.54 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B

20 kN/m3

25 kN/m3

L/B= 1,2….1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5

1.44 m Bef= 1.5 m

1.92 m Lef= 2 m

Pentru B= 1.5 m

10.19 kPaK1-coeficient care este :

0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive

Pconv= 435.73 kPa

Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv

Corectia de adancime:(CD)

CD=

Pentru K2 si γ se vor alege din tabelul III.5

K2=

pDfconv

=

γbs

=

γba

=

Bnec=

Lnec

=

Corectia de latime:(CB)

CB=

rezulta Pconv=P_conv+CD+CB

CD= pconv

D f−2

4, kPa

CD=K 2 γ D f−2 , k P a

⇒ pDf conv= pconvC D

Pc f

L∗B= p

Dfconv−γmed∗D f

C B= pc o n vK 1B−1

pef med

≤ pconv pmed

ef =P

c f

L∗Bγmed∗D f

L

H2

H1

h

lo l1 l2

Df

ls

L

ls

lc

lc+2l1

b s b c

b c+2b

1

B

α

β

1)

363.33 kPa < Pconv= 435.73 kPa OK

2)

513.33 kPa

522.87

Rezulta > OK

3)

213.33 kPa OK

Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate

Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:

pentru bloc cu doua trepte

pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m

0.7 m hc= 0.3 m

Daca tgβ>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului αtgα=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tgα= 1.6

463.33 kN/m2

0.45 mVerificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie

P(med)ef=

Pmaxef=

1,2Pconv=

P(max)ef 1,2Pconv

Pminef=

lc= bc=

pmax

=Se alege un bloc de beton cu doua trepte H

treapta=

pef med

≤ pconv pmed

ef =P

c f

L∗Bγmed∗D f

pe fm a x≤1.2 pc o n v

pmax

ef= pmed

ef M

c f

W=

Pc f

LBγmed D f

Mc f

L2 B6

pef min ≥0

pmin

ef =P

c f

LxBγmed D f−

Mc f

L2B6

lcL≃bcB=0.40. . . 0 .50

pmax=Pc f

LB

Mc f

W

lcL≃bc

B=0.55. . .0 .65

8 cm pt cazul de fata

732.04 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8

γ= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2

c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:

0.513.065.66

hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei

Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare

2.04 volum beton simplu

0.35 volum beton armat

5.11 volum umplutura

19.07 kN/m3

361.01 kPa

1) 732.04 kPa OK

2) OK

511.01 kPa

878.45 kPa

Calculul tasari probabile

Δadm=

ppl=

γSLD

=

ΦSLD= N1= N2= N3=

Vb= m3

Vba= m3

Vu= m3

γmed

exact=

pef

med=

pefmed <ppl=

pefmax<1,2ppl

pef

max=

1,2*ppl=

1 pef .med≤ p pl

2 pef .max≤1.2p pl

3 Δef ≤Δadm

p p l=m1γ∗B∗N 1q∗N 2c∗N 3

q=hu γuD f−hu γSLD

pmed ef =

Pc fG f

L∗B=

Pc f

L∗Bγ

exact med∗D f

γexact

med=γbV bγbaV baγuV u

V bV baV u

pmaxef= p

ef med

Mf c

W

Grosimea maxima a stratului elementar:

0.6 m B= 1.5 m

Presiunea neta sub talpa fundatiei:

315.26 kPa

Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:

Nr strat L/B

1 0.6 0 1.33 0 1 315.26 286.89 18.30.6 0.4 0.82 258.51

2 0.6 0.6 1.33 0.4 0.82 258.51 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.33

3 0.6 1.2 1.33 0.8 0.48 151.33 122.95 18.31.8 1.2 0.3 94.58

4 0.6 1.8 1.33 1.2 0.3 94.58 78.82 18.32.4 1.6 0.2 63.05

5 0.6 2.4 1.33 1.6 0.2 63.05 53.59 18.33 2 0.14 44.14

6 0.6 3 1.33 2 0.14 44.14 37.83 18.33.6 2.4 0.1 31.53

7 0.6 3.6 1.33 2.4 0.1 31.53 29.95 18.34.2 2.8 0.09 28.37

8 0.6 4.2 1.33 2.8 0.09 28.37 25.22 18.34.8 3.2 0.07 22.07

9 0.6 4.8 1.33 3.2 0.07 22.07 15.76 18.35.4 3.6 0.03 9.46

Mo Δi (cm)

1.5 93.83 140.75 1.22presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.

1.5 93.83 140.75 0.87

1.5 93.83 140.75 0.52

1.5 93.83 140.75 0.34

1.5 93.83 140.75 0.23

1.5 93.83 140.75 0.16

1.5 93.83 140.75 0.13

1.5 115 172.5 0.09

hi<0,4B h

i<

pnet

=

hi

Zi(m) Z

i/B α

iσ

z,i=αxP

net σz,i

med (kPa) γ (kN/m3)

M2-3

(kPa)

E=M0M

2-3

(kPa)Pentru determinarea lui M

2-3 se face media intre

Mo se determina din tabelul III.10

αi se determina din tabelul III.11

pnet= pef−γD f

Δef =0.8∑ ¿1

9

ΔiΔadm

¿

1.5 115 172.5 0.05

2.89 cm OK

Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta

Conditia care trebuie indeplinita este:

0.9

L'= 1.63 m

B'=B

136.39 kN

554.98 kPa

unde: γ*= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa Φ*= 19 din tabelul III.13 rez.

0.92

4.4

11.76

λq=λc= 1+0,3B'/L'= 1.28 λγ= 1-0,4B'/L'= 0.63

1247.94 kPa

1123.15 kPa OK

Armarea cuzinetului de beton armat

Δef=

mc=

Gf=

p'ef=

Nγ=

Nq=

Nc=

Conform tabelului III.14 λγ, λ

q, λ

c rezulta:

pcr=

p'efkPa<m

c p

cr=

Δef =0.8∑ ¿1

9

ΔiΔadm

¿

p'ef ≤mc pcr

p' ef=P

csG f

L '*B '

L '=L−2e1=L−2M

cs

P sc

P cr=γ ¿B ' N γ λrqN q λ qc¿N c λc

Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:

4320.63 kPa

-441.27 kPa 441.27

2380.95 kPa

Momentele de armare pe cele doua directi sunt:

lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4

Mx= 144.5 kNm My= 31.75 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:

in care:

0.27 m a= 3.5 cm

210

0 30.55

0 6.71

Se considera armatura:

Pe directia x-x 7Ǿ25 rez 34.36 OK

Pe directia y-y 7Ǿ12 rez 7.92 OK

Procentele de armare pe cele doua directii sunt:

1.85 % OK

0.33 % OKArmatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu

pmax

=

pmin

=

pmed

=

ho=

Ra= N/mm2

Aa,x

= m2 rez. cm2

Aa,y

= m2 rez. cm2

Aa,ef

= cm2

Aa,ef= cm2

px=

pY=

pmax,minc

=p sc

l cbc±

M sc

W c

M x=34∗ pmax

c pminc 2

pmaxc 2pmin

c ∗Bl x

2

2−l y

3

3

M y=pmedc l y

2

63ls4l y

Aa=M

0 .85∗h0∗Ra

px=Aa , x

bc∗ho100 p y=

Aa , y

bc∗ho100

l '=pminc lc

pc

min pmaxc

l'= 0.08 mForta totala de intindere

0.61 T= 12.88 kN

Aria de armatura necesara este: Se considera 2Ǿ8 1.01

Aa= cm2

Aa,ef

= cm2

l '=pminc lc

pc

min pmaxc

T=12pm inc l ' bc

Aa=TRa

Ic= 0.5

Icc= 0.81

Ic= 1Se completeaza si in tabel

PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari

Q= 185 kN/mDf= 1.2 m

220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:

0.93 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m

Distanta de la perete la marginea fundatiei

B-b/2= 35 cm 0.35 m

Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta

tgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)

H= 45 cm 0.45 m

Coeficientul de supraincarcare n= 1.2

Greutatea volumica a betonului 24

Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 29.59 kN/m

p= 225.89 kPa FALSE

pconv

Bnec=

γb= kN/m3

γu= kN/m3

p=QG f

B1. 0≤ ptr

Bnec=1.1Qpconv

PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU

Incarcari

Q= 130 kN/mDf= 1.4 m

300 kPab= 37.5 cm latimea zidului

Se calculeaza latimea maxima a talpi

84.38 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2

Greutatea volumica a betonului 24

Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 34.27 kN/m

Se calculeaza excentricitatea:

e= 11.88 cm = 0.12 m

p1= 355.26 kPa OKp2= 31.26 kPa OK

pconv

Bmax=

γb= kN/m3

γu= kN/m3

Bm ax=1.5 2.5∗b

e=B2−

34b2.5

p1.2=N

B∗1.0∗1±

6 eB

PROIECT ………………………………….FUNDATIE ZID SUBSOL

Incarcari

Q= 250 kN/m Df= 3 m

300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului

18

Φ= 25 CTS= 0.6 mtgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.38 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m

32.557.5

h= 2.4

21.04 kN/m

3.55 kN/m

Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:

N= 270.52 X= 0.38 m M= 12.98 kNm

e= 0.05 m

p1= 348.42 kPa OK p2= 192.62 kPa OK

pconv

γu= kN/m3

O

pa=

pp=

N=Q+Gf+G

u

pa=γh2

2tg2 450−

θ2

p p=γh2

2tg 2 450

θ2

p1.2=N

B∗1.0∗1±

6 eB

PROIECT ………………………………….DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5

25

16

0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.44 kN/mgt= 0.98 kN/mgp= 5.25 kN/m

Incarcarea totala:q= 18.68 kN/m

Calculul solicitarilor

52.29 kNM= 73.21 kNm

Calculul armaturii

0.46 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.05 m

Se alege un procent de armare p%= 0.67 %

Aa= 10.67

Se alege armatura: 3Ǿ16 Aa= 6.03

2Ǿ18 Aa= 5.09

p%= 0.7

γb= kN/m3

γc= kN/m3

γt= kN/m3

VA=VB=

ho=

cm2

cm2

cm2

V A=V B=ql02

M=ql

20

8